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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023067163
(43)【公開日】2023-05-16
(54)【発明の名称】ブロー成形体の製造方法
(51)【国際特許分類】
B29C 49/36 20060101AFI20230509BHJP
B29C 48/08 20190101ALI20230509BHJP
B29C 48/32 20190101ALI20230509BHJP
B29C 49/04 20060101ALI20230509BHJP
【ＦＩ】
B29C49/36
B29C48/08
B29C48/32
B29C49/04
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021178181
(22)【出願日】2021-10-29
(71)【出願人】
【識別番号】000104674
【氏名又は名称】キョーラク株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001139
【氏名又は名称】ＳＫ弁理士法人
(74)【代理人】
【識別番号】100130328
【弁理士】
【氏名又は名称】奥野 彰彦
(74)【代理人】
【識別番号】100130672
【弁理士】
【氏名又は名称】伊藤 寛之
(72)【発明者】
【氏名】加藤 孝幸
(72)【発明者】
【氏名】佐野 尊
【テーマコード（参考）】
4F207
4F208
【Ｆターム（参考）】
4F207AA04
4F207AA11
4F207AG08
4F207AH55
4F207AR04
4F207AR12
4F207AR17
4F207KA01
4F207KA17
4F207KL88
4F207KM15
4F207KW42
4F208AA04
4F208AA11
4F208AG07
4F208AH55
4F208AR12
4F208LA01
4F208LA07
4F208LA09
4F208LB01
4F208LD01
4F208LD10
4F208LD11
4F208LG04
4F208LG22
4F208LJ09
(57)【要約】 （修正有）
【課題】成形不良を抑制することができる、ブロー成形体の製造方法を提供する。
【解決手段】ロータリー成形機を用いたブロー成形体の製造方法であって、投入工程と、成形工程を備え、前記ロータリー成形機は、金型１２と、金型駆動機構１０とを有し、前記金型は、前記ブロー成形体が成形されるキャビティを有し、且つ、開閉可能に構成され、前記金型駆動機構は、公転軸を中心に前記金型を回転させるように構成され、前記投入工程では、前記キャビティに溶融樹脂を配置し、前記成形工程では、前記金型駆動機構によって前記公転軸を中心に前記金型を回転させながら、前記キャビティの前記溶融樹脂を成形し、前記溶融樹脂は、動的粘弾性測定において、以下の（ａ）及び（ｂ）を満たす樹脂で構成される、製造方法とする。
（ａ）Ｇ'＞２９０（Ｐａ）
（ｂ）ｔａｎδ＜４．６０
【選択図】図１
【解決手段】ロータリー成形機を用いたブロー成形体の製造方法であって、投入工程と、成形工程を備え、前記ロータリー成形機は、金型１２と、金型駆動機構１０とを有し、前記金型は、前記ブロー成形体が成形されるキャビティを有し、且つ、開閉可能に構成され、前記金型駆動機構は、公転軸を中心に前記金型を回転させるように構成され、前記投入工程では、前記キャビティに溶融樹脂を配置し、前記成形工程では、前記金型駆動機構によって前記公転軸を中心に前記金型を回転させながら、前記キャビティの前記溶融樹脂を成形し、前記溶融樹脂は、動的粘弾性測定において、以下の（ａ）及び（ｂ）を満たす樹脂で構成される、製造方法とする。
（ａ）Ｇ'＞２９０（Ｐａ）
（ｂ）ｔａｎδ＜４．６０
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ロータリー成形機を用いたブロー成形体の製造方法であって、
投入工程と、成形工程を備え、
前記ロータリー成形機は、金型と、金型駆動機構とを有し、
前記金型は、前記ブロー成形体が成形されるキャビティを有し、且つ、開閉可能に構成され、
前記金型駆動機構は、公転軸を中心に前記金型を回転させるように構成され、
前記投入工程では、前記キャビティに溶融樹脂を配置し、
前記成形工程では、前記金型駆動機構によって前記公転軸を中心に前記金型を回転させながら、前記キャビティの前記溶融樹脂を成形し、
前記溶融樹脂は、動的粘弾性測定において、以下の（ａ）及び（ｂ）を満たす樹脂で構成される、方法。
（ａ）Ｇ'＞２９０（Ｐａ）
（ｂ）ｔａｎδ＜４．６０
ｔａｎδ：Ｇ''／Ｇ'
Ｇ'：前記溶融樹脂の１９０度における貯蔵弾性率
Ｇ''：前記溶融樹脂の１９０度における損失弾性率
投入工程と、成形工程を備え、
前記ロータリー成形機は、金型と、金型駆動機構とを有し、
前記金型は、前記ブロー成形体が成形されるキャビティを有し、且つ、開閉可能に構成され、
前記金型駆動機構は、公転軸を中心に前記金型を回転させるように構成され、
前記投入工程では、前記キャビティに溶融樹脂を配置し、
前記成形工程では、前記金型駆動機構によって前記公転軸を中心に前記金型を回転させながら、前記キャビティの前記溶融樹脂を成形し、
前記溶融樹脂は、動的粘弾性測定において、以下の（ａ）及び（ｂ）を満たす樹脂で構成される、方法。
（ａ）Ｇ'＞２９０（Ｐａ）
（ｂ）ｔａｎδ＜４．６０
ｔａｎδ：Ｇ''／Ｇ'
Ｇ'：前記溶融樹脂の１９０度における貯蔵弾性率
Ｇ''：前記溶融樹脂の１９０度における損失弾性率
【請求項2】
請求項１に記載の容器であって、
前記溶融樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．８０～２．００ｇ／１０分である、方法。
前記溶融樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．８０～２．００ｇ／１０分である、方法。
【請求項3】
請求項１又は請求項２に記載の容器であって、
前記溶融樹脂のメルトテンション（ＭＴ）は、１４～３５ｍＮである、方法。
前記溶融樹脂のメルトテンション（ＭＴ）は、１４～３５ｍＮである、方法。
【請求項4】
請求項１～請求項３の何れか１つに記載の方法であって、
前記ブロー成形体は、口部及び胴部を有し、
前記胴部の最大外径は、前記口部の外径の４倍以上である、方法。
前記ブロー成形体は、口部及び胴部を有し、
前記胴部の最大外径は、前記口部の外径の４倍以上である、方法。
【請求項5】
請求項４に記載の方法であって、
前記ブロー成形体は、向かい合う一対のパーティングラインを有し、
前記金型は、前記一対のパーティングラインが前記公転軸を中心とする径方向に並ぶように、前記金型駆動機構に取り付けられ、
前記胴部の前記最大外径は、前記胴部における前記一対のパーティングライン間の距離である、方法。
前記ブロー成形体は、向かい合う一対のパーティングラインを有し、
前記金型は、前記一対のパーティングラインが前記公転軸を中心とする径方向に並ぶように、前記金型駆動機構に取り付けられ、
前記胴部の前記最大外径は、前記胴部における前記一対のパーティングライン間の距離である、方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ブロー成形体の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
従来から、ブロー成形された樹脂製の容器が各種提案されている（例えば、特許文献１）。特許文献１に開示されている樹脂製の容器は、各種の薬液等を内容液として充填可能に構成されており、ブロー成形で製造される。ブロー成形では、例えば、熱可塑性樹脂からなる溶融樹脂を分割金型で挟み、溶融樹脂内に空気を注入して膨らませ、溶融樹脂を金型の内面に密着させた後に冷却固化し、ブロー成形体として金型から取り出す成形方法である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０１３－１５４９４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
ブロー成形の製造方式は、各種提案されているが、例えば、ロータリー成形機を用いた方式がある。ロータリー成形機では、複数の金型が円心円上に並べられている。そして、金型を回転させながら金型に溶融樹脂を連続的に供給し、溶融樹脂が供給された金型を順次閉じて溶融樹脂内にエアーが吹き込まれる。このような製造方式では、金型の回転に伴って金型内の溶融樹脂の姿勢が変わる。このため、溶融樹脂の姿勢と溶融樹脂に加わる力（例えば重力）の方向との関係が時間的に（動的に）変化し、成形不良につながる、という課題がある。
【0005】
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、成形不良を抑制することができる、ブロー成形体の製造方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明によれば、ロータリー成形機を用いたブロー成形体の製造方法であって、投入工程と、成形工程を備え、前記ロータリー成形機は、金型と、金型駆動機構とを有し、前記金型は、前記ブロー成形体が成形されるキャビティを有し、且つ、開閉可能に構成され、前記金型駆動機構は、公転軸を中心に前記金型を回転させるように構成され、前記投入工程では、前記キャビティに溶融樹脂を配置し、前記成形工程では、前記金型駆動機構によって前記公転軸を中心に前記金型を回転させながら、前記キャビティの前記溶融樹脂を成形し、前記溶融樹脂は、動的粘弾性測定において、以下の（ａ）及び（ｂ）を満たす樹脂で構成される、方法が提供される。
（ａ）Ｇ'＞２９０（Ｐａ）
（ｂ）ｔａｎδ＜４．６０
ｔａｎδ：Ｇ''／Ｇ'
Ｇ'：前記溶融樹脂の１９０度における貯蔵弾性率
Ｇ''：前記溶融樹脂の１９０度における損失弾性率
（ａ）Ｇ'＞２９０（Ｐａ）
（ｂ）ｔａｎδ＜４．６０
ｔａｎδ：Ｇ''／Ｇ'
Ｇ'：前記溶融樹脂の１９０度における貯蔵弾性率
Ｇ''：前記溶融樹脂の１９０度における損失弾性率
【0007】
本発明によれば、溶融樹脂が、動的粘弾性測定において、以下の（ａ）及び（ｂ）を満たす樹脂で構成されている。
（ａ）Ｇ'＞２９０（Ｐａ）
（ｂ）ｔａｎδ＜４．６０
ｔａｎδ：Ｇ''／Ｇ'
Ｇ'：前記溶融樹脂の１９０度における貯蔵弾性率
Ｇ''：前記溶融樹脂の１９０度における損失弾性率
つまり、溶融樹脂は、溶融樹脂に加わる力の向きが動的に変化することを踏まえた特性を備えており、その結果、ロータリー成形機における成形不良を抑制することができる。
（ａ）Ｇ'＞２９０（Ｐａ）
（ｂ）ｔａｎδ＜４．６０
ｔａｎδ：Ｇ''／Ｇ'
Ｇ'：前記溶融樹脂の１９０度における貯蔵弾性率
Ｇ''：前記溶融樹脂の１９０度における損失弾性率
つまり、溶融樹脂は、溶融樹脂に加わる力の向きが動的に変化することを踏まえた特性を備えており、その結果、ロータリー成形機における成形不良を抑制することができる。
【0008】
以下、本発明の種々の実施形態を例示する。以下に示す実施形態は互いに組み合わせ可能である。
好ましくは、前記溶融樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．８０～２．００ｇ／１０分である、方法が提供される。
好ましくは、前記溶融樹脂のメルトテンション（ＭＴ）は、１４～３５ｍＮである、方法が提供される。
好ましくは、前記ブロー成形体は、口部及び胴部を有し、前記胴部の最大外径は、前記口部の外径の４倍以上である、方法が提供される。
好ましくは、前記ブロー成形体は、向かい合う一対のパーティングラインを有し、前記金型は、前記一対のパーティングラインが前記公転軸を中心とする径方向に並ぶように、前記金型駆動機構に取り付けられ、前記胴部の前記最大外径は、前記胴部における前記一対のパーティングライン間の距離である、方法が提供される。
好ましくは、前記溶融樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．８０～２．００ｇ／１０分である、方法が提供される。
好ましくは、前記溶融樹脂のメルトテンション（ＭＴ）は、１４～３５ｍＮである、方法が提供される。
好ましくは、前記ブロー成形体は、口部及び胴部を有し、前記胴部の最大外径は、前記口部の外径の４倍以上である、方法が提供される。
好ましくは、前記ブロー成形体は、向かい合う一対のパーティングラインを有し、前記金型は、前記一対のパーティングラインが前記公転軸を中心とする径方向に並ぶように、前記金型駆動機構に取り付けられ、前記胴部の前記最大外径は、前記胴部における前記一対のパーティングライン間の距離である、方法が提供される。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【発明を実施するための形態】
【0010】
実施形態
１．容器１の構成説明
以下、実施形態を図面に基づいて説明する。
図５～図６Ｂに示す容器１は、ブロー成形体であり、胴部２と、口部３と、吊り部４と、キャップ部５とを備えている。容器１は、内容液を収容可能に構成されており、例えば、薬液を滴下するための輸液ボトルとして用いられる。容器１を構成する樹脂は、ブロー成形に適した熱可塑性樹脂を使用することができ、例えば、オレフィン系樹脂を用いることができる。実施形態では、容器１を構成する樹脂は、ポリプロピレン、ポリエチレン、又は、これらの混合樹脂で構成される。
１．容器１の構成説明
以下、実施形態を図面に基づいて説明する。
図５～図６Ｂに示す容器１は、ブロー成形体であり、胴部２と、口部３と、吊り部４と、キャップ部５とを備えている。容器１は、内容液を収容可能に構成されており、例えば、薬液を滴下するための輸液ボトルとして用いられる。容器１を構成する樹脂は、ブロー成形に適した熱可塑性樹脂を使用することができ、例えば、オレフィン系樹脂を用いることができる。実施形態では、容器１を構成する樹脂は、ポリプロピレン、ポリエチレン、又は、これらの混合樹脂で構成される。
【0011】
図５～図６Ｂにおいて、ＰＬは、容器１の周方向において、容器１のパーティングラインの位置を示している。また、ＰＬ９０は、容器１の周方向において、容器１のパーティングラインの位置から９０度の角度をなす位置を示している。
【0012】
胴部２は、ストレート部２Ａと、一対の縮径部２Ｂとを備えている。ストレート部２Ａでは、長軸ｘの方向の幅及び短軸ｙの方向の幅が一定である。縮径部２Ｂは、胴部２から離れるにしたがって縮径するように形成されている。容器１は、扁平容器で構成されている。具体的には、ストレート部２Ａの長軸ｘの方向の幅Ｔｘは、ストレート部２Ａの短軸ｙの方向の幅Ｔｙよりも広くなっている。幅Ｔｘは、胴部２における最大外径である。胴部２の最大外径（幅Ｔｘ）は、胴部２における一対のパーティングライン間の距離である。
【0013】
幅Ｔｘは、例えば９０（ｍｍ）であり、幅Ｔｙは、例えば２５（ｍｍ）である。このため、幅Ｔｘと幅Ｔｙとの比の値（Ｔｙ／Ｔｘ）は、約０．２８である。ここで、容器１の扁平率を１－（Ｔｙ／Ｔｘ）と定義したとき、実施形態では、容器１の扁平率ｆは、１－０．２８＝０．７２である。なお、扁平率ｆは、これに限定されるものではない。具体的には、扁平率ｆは、例えば、０．５０，０．５５，０．６０，０．６５，０．７０，０．７５，０．８０，０．８５，０．９０に設定することができる。また、扁平率ｆは、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義してもよい。扁平率ｆが０．７０以上となるような扁平率が比較的高い容器の場合において、本実施形態の作用・効果が顕著である。
【0014】
また、実施形態において、幅Ｔｘ（胴部２の最大外径）は、口部３の外径Ｔ２１の４倍以上であるが、これに限定されるものではない。具体的には、幅Ｔｘは、例えば、外径Ｔ２１の２．５，３．０，３．５，４．０，４．５，５．０，５．５，６．０倍に設定することができる。また、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義してもよい。口部３の外径Ｔ２と胴部２の幅Ｔｘとの割合がこのような関係を満たす容器１を製造する場合に、本実施形態の作用・効果が特に顕著である。
【0015】
口部３は、円柱状に形成されている。口部３の中心軸に平行な方向において、口部３の一端部は、胴部２の縮径部２Ｂに接続され、口部３の他端部は、カットオフ部３ａを介してキャップ部５に接続されている。カットオフ部３ａは、容器１のうち薄肉形成された部分である。キャップ部５は、カットオフ部３ａを介して口部３から分離可能に構成されている。
実施形態において、口部３の外径Ｔ２１は、溶融樹脂Ｐの直径（例えば１６（ｍｍ））に近く、例えば、１６．５（ｍｍ）であるが、これに限定されるものではない。具体的には、外径Ｔ２１は、例えば、溶融樹脂Ｐの直径の１．０１，１．０２，１．０３，１．０４，１．０５，１．０６，１．０７，１．０８，１．０９，又は１．１０倍に設定することができる。また、外径Ｔ２１は、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義してもよい。
実施形態において、口部３の外径Ｔ２１は、溶融樹脂Ｐの直径（例えば１６（ｍｍ））に近く、例えば、１６．５（ｍｍ）であるが、これに限定されるものではない。具体的には、外径Ｔ２１は、例えば、溶融樹脂Ｐの直径の１．０１，１．０２，１．０３，１．０４，１．０５，１．０６，１．０７，１．０８，１．０９，又は１．１０倍に設定することができる。また、外径Ｔ２１は、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義してもよい。
【0016】
吊り部４は、例えば円形の開口が形成されており、例えばフックに引っ掛けることが可能となっている。また、吊り部４は、中実の板状部材で構成されている。吊り部４は、縮径部２Ｂに接続されている。
【0017】
容器１の全長Ｔ１が長くなるほど、ロータリー成形において、後述する成形不良（ドローダウン）の影響が顕在化しやすくなる。全長Ｔ１は、例えば、胴部２の幅Ｔｘの２．０，２．２，２．４，２．６，２．８，３．０，３．２，３．４，３．６，３．８，又は４．０倍に設定することができる。また、全長Ｔ１は、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義してもよい。
【0018】
２．製造方法について
２－１．ブロー成形用の樹脂
２－１－１．動的粘弾性測定について
実施形態に係る製造方法のブロー成形用の樹脂（溶融樹脂）は、ポリプロピレン、ポリエチレン、又は、これらの混合樹脂で構成される。この溶融樹脂は、動的粘弾性測定において、以下の条件（ａ）及び条件（ｂ）の両方を満たす。
条件（ａ）：Ｇ'＞２９０（Ｐａ）
条件（ｂ）：ｔａｎδ＜４．６０
ここで、ｔａｎδは、Ｇ''／Ｇ'で表される。
Ｇ'は、溶融樹脂の１９０度における貯蔵弾性率である。
Ｇ''：溶融樹脂の１９０度における損失弾性率である。
２－１．ブロー成形用の樹脂
２－１－１．動的粘弾性測定について
実施形態に係る製造方法のブロー成形用の樹脂（溶融樹脂）は、ポリプロピレン、ポリエチレン、又は、これらの混合樹脂で構成される。この溶融樹脂は、動的粘弾性測定において、以下の条件（ａ）及び条件（ｂ）の両方を満たす。
条件（ａ）：Ｇ'＞２９０（Ｐａ）
条件（ｂ）：ｔａｎδ＜４．６０
ここで、ｔａｎδは、Ｇ''／Ｇ'で表される。
Ｇ'は、溶融樹脂の１９０度における貯蔵弾性率である。
Ｇ''：溶融樹脂の１９０度における損失弾性率である。
【0019】
本明細書おいて、動的粘弾性測定は、以下の方法で実施している。
・測定モード：回転モード（周波数依存）
・ギャップ：1.5～2.0mm
・測定治具：φ25mmパラレルプレート
・試料（溶融樹脂）のサイズ：φ20mm
・周波数：0.1～100Hz
・回転歪み幅：1%
・測定温度：１９０度
・測定装置：TA Instrument社製の動的粘弾性測定装置（型番ARES-G2）
・測定モード：回転モード（周波数依存）
・ギャップ：1.5～2.0mm
・測定治具：φ25mmパラレルプレート
・試料（溶融樹脂）のサイズ：φ20mm
・周波数：0.1～100Hz
・回転歪み幅：1%
・測定温度：１９０度
・測定装置：TA Instrument社製の動的粘弾性測定装置（型番ARES-G2）
【0020】
本発明の発明者は、溶融樹脂の動的粘弾性測定に関する知見をロータリー成形の溶融樹脂に活用することを見出し、ブロー成形体の成形性を向上させるに至っている。
溶融樹脂の姿勢が傾かない成形方法では、例えば、メルトフローレートやメルトテンションといった特性を加味した溶融樹脂が採用され、良好な成形体を得ることができている。しかし、発明者は、ロータリー成形ではこのような特性のみに着目した溶融樹脂を用いても、成形不良が発生する場合があることに気がついた。そして、発明者は、その不良の要因が、図７Ａ及び図７Ｂに示すように、順次、溶融樹脂Ｐの姿勢が傾くように変わり、溶融樹脂Ｐの姿勢と溶融樹脂Ｐに加わる力（重力ｆｇ）の方向との関係が時間的に（動的に）変化していくことにあることを着想した。具体的には、ロータリー成形において、金型が閉じる直前（金型が図３に示す位置ｐ２に至る直前）の位置の溶融樹脂は、既に閉じている金型が回転して進むことで、引っ張られた状態（撓みにくい状態）となっている。金型が閉じると、筒状の溶融樹脂の上端及び下端が金型に挟み込まれて固定されるが、この溶融樹脂の中間部分は、フリーの状態（金型のキャビティ面に対して非接触）となっている。この中間部分が、上述したような関係が時間的に（動的に）変化する重力の影響でドローダウンし、撓みやすくなっている。溶融樹脂が撓んだ状態で溶融樹脂内にエアーが吹き込まれると、肉厚にばらつきが生じてしまい、成形不良が発生しやすい。
溶融樹脂の姿勢が傾かない成形方法では、例えば、メルトフローレートやメルトテンションといった特性を加味した溶融樹脂が採用され、良好な成形体を得ることができている。しかし、発明者は、ロータリー成形ではこのような特性のみに着目した溶融樹脂を用いても、成形不良が発生する場合があることに気がついた。そして、発明者は、その不良の要因が、図７Ａ及び図７Ｂに示すように、順次、溶融樹脂Ｐの姿勢が傾くように変わり、溶融樹脂Ｐの姿勢と溶融樹脂Ｐに加わる力（重力ｆｇ）の方向との関係が時間的に（動的に）変化していくことにあることを着想した。具体的には、ロータリー成形において、金型が閉じる直前（金型が図３に示す位置ｐ２に至る直前）の位置の溶融樹脂は、既に閉じている金型が回転して進むことで、引っ張られた状態（撓みにくい状態）となっている。金型が閉じると、筒状の溶融樹脂の上端及び下端が金型に挟み込まれて固定されるが、この溶融樹脂の中間部分は、フリーの状態（金型のキャビティ面に対して非接触）となっている。この中間部分が、上述したような関係が時間的に（動的に）変化する重力の影響でドローダウンし、撓みやすくなっている。溶融樹脂が撓んだ状態で溶融樹脂内にエアーが吹き込まれると、肉厚にばらつきが生じてしまい、成形不良が発生しやすい。
【0021】
上述したメルトフローレートやメルトテンションの測定は、溶融樹脂にゆっくりと力を加えていくタイプの静的な試験であり、溶融樹脂がより動的に移動するような状況における樹脂選定にあたっては、十分な試験とは言い切れないと考えられる。それに対し、動的粘弾性測定では、試料に対して時間によって変化・振動する応力を加えるため、溶融樹脂Ｐの姿勢と溶融樹脂Ｐに加わる力（重力ｆｇ）の方向との関係が動的に変化するような成形方法の樹脂選定に好適であると考えられる。そこで、発明者は、動的粘弾性測定の結果を加味した溶融樹脂を用いてブロー成形を実施したところ、成形体の成形性を向上させることができた。
【0022】
動的粘弾性測定では、試料に周期的な微小歪みを与え、それに対する応答を測定することにより、貯蔵弾性率Ｇ'、損失弾性率Ｇ''及びｔａｎδ（損失正接）といった値を取得する。
貯蔵弾性率Ｇ'は、試料（溶融樹脂）の固体的（弾性的）な性質の強さに対応する指標である。
損失弾性率Ｇ''は、試料（溶融樹脂）の液体的（粘性的）な性質の強さに対応する指標である。
ｔａｎδは、試料（溶融樹脂）の性質が、固体的（弾性的）な性質及び液体的（粘性的）な性質のうちのいずれ寄りであるかを示す指標である。
発明者は、貯蔵弾性率Ｇ'が２９０（Ｐａ）より大きく、且つ、ｔａｎδが４．６０未満である溶融樹脂が、ロータリー成形といったような溶融樹脂に働く力が動的に変化する状況に対して、粘性及び弾性のバランスがよく、良好な成形体を得ることができることがわかった。
貯蔵弾性率Ｇ'は、試料（溶融樹脂）の固体的（弾性的）な性質の強さに対応する指標である。
損失弾性率Ｇ''は、試料（溶融樹脂）の液体的（粘性的）な性質の強さに対応する指標である。
ｔａｎδは、試料（溶融樹脂）の性質が、固体的（弾性的）な性質及び液体的（粘性的）な性質のうちのいずれ寄りであるかを示す指標である。
発明者は、貯蔵弾性率Ｇ'が２９０（Ｐａ）より大きく、且つ、ｔａｎδが４．６０未満である溶融樹脂が、ロータリー成形といったような溶融樹脂に働く力が動的に変化する状況に対して、粘性及び弾性のバランスがよく、良好な成形体を得ることができることがわかった。
【0023】
なお、ロータリー成形では、金型１２内の溶融樹脂Ｐが回転するため、遠心力が作用する。本実施形態では、遠心力は、重力ｆｇと比較すると小さいが、成形性を損なわせる可能性がある。しかし、本実施形態の製造方法は、上述の動的粘弾性測定の結果を踏まえた溶融樹脂Ｐを使用しているため、こういった遠心力が作用するような状況でも、好適である。
【0024】
実施形態では、貯蔵弾性率Ｇ'の下限が２９０（Ｐａ）であるものとして説明したが、これに限定されるものではない。貯蔵弾性率Ｇ'の下限（Ｐａ）は、例えば、２９０，３００，３１０，３２０，３３０，３４０，３５０，３６０，３７０，３８０，３９０，４００，４１０，４２０，４３０，４４０，４５０，４６０，４７０，４８０，４９０，５００，５１０，５２０，５３０，５４０，５５０，５６０，５７０，５８０，５９０，６００（Ｐａ）とすることができる。
【0025】
また、実施形態では、ｔａｎδの上限が４．６０であるものとして説明したが、これに限定されるものではない。ｔａｎδの上限は、例えば、１．７０，１．８０，１．９０，２．００，２．１０，２．２０，２．３０，２．４０，２．５０，２．６０，２．７０，２．８０，２．９０，３．００，３．１０，３．２０，３．３０，３．４０，３．５０，３．６０，３．７０，３．８０，３．９０，４．００，４．１０，４．２０，４．３０，４．４０，４．５０，４．６０とすることができる。特に、後述する実施例（表１）のように、ｔａｎδ＜３．３０であると、成形性が全て○であることから、ロータリー成形における溶融樹脂として、好適であると考えられる。
【0026】
２－１－２．メルトフローレート（ＭＦＲ）について
本実施形態の溶融樹脂のＭＦＲ（ｇ／１０分）は、０．８０～２．００が好ましい。溶融樹脂のドローダウンを抑制することができるためである。
溶融樹脂のＭＦＲ（ｇ／１０分）は、具体的には例えば、０．８，０．９，１．０，１．１，１．２，１．３，１．４，１．５，１．６，１．７，１．８，１．９，２．０（ｇ／１０分）であり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義してもよい。
本実施形態の溶融樹脂のＭＦＲ（ｇ／１０分）は、０．８０～２．００が好ましい。溶融樹脂のドローダウンを抑制することができるためである。
溶融樹脂のＭＦＲ（ｇ／１０分）は、具体的には例えば、０．８，０．９，１．０，１．１，１．２，１．３，１．４，１．５，１．６，１．７，１．８，１．９，２．０（ｇ／１０分）であり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義してもよい。
【0027】
ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ－７２１０に準じて試験温度１９０度、試験荷重２．１６ｋｇにて測定を行って得られる値を意味する。
【0028】
２－１－３．メルトテンション（ＭＴ）について
溶融樹脂のＭＴ（ｍＮ）は、１４～３５が好ましい。ブロー成形時において、ブロー成形体にピンホールが発生することを抑制することができるためである。
溶融樹脂のＭＴ（ｍＮ）は、具体的には例えば、１４，１５，１６，１７，１８，１９，２０，２１，２２，２３，２４，２５，２６，２７，２８，２９，３０，３１，３２，３３，３４，３５（ｍＮ）であり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義してもよい。
溶融樹脂のＭＴ（ｍＮ）は、１４～３５が好ましい。ブロー成形時において、ブロー成形体にピンホールが発生することを抑制することができるためである。
溶融樹脂のＭＴ（ｍＮ）は、具体的には例えば、１４，１５，１６，１７，１８，１９，２０，２１，２２，２３，２４，２５，２６，２７，２８，２９，３０，３１，３２，３３，３４，３５（ｍＮ）であり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義してもよい。
【0029】
ＭＴは、メルトテンションテスターを用い、試験温度１９０度、押出速度１０ｍｍ／分で、直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのオリフィスからストランドを押し出し、このストランドを直径８０ｍｍのローラに巻き取り速度１６ｒｐｍで巻き取ったときの張力を意味する。
【0030】
２－２．製造装置について
図１～図４Ｂに示すように、実施形態に係るブロー成形体の製造方法では、押出機２１内で溶融してなる溶融樹脂を押出機２１から押し出して筒状の溶融樹脂を形成し、溶融樹脂をブロー成形してブロー成形体（容器１）を得る。この製造方法は、ロータリー成形機で実施することができる。ロータリー成形機は、一例では、図１～図４Ｂに示すように、押出機２１、金型駆動機構１０及び複数の金型１２を備えている。
図１～図４Ｂに示すように、実施形態に係るブロー成形体の製造方法では、押出機２１内で溶融してなる溶融樹脂を押出機２１から押し出して筒状の溶融樹脂を形成し、溶融樹脂をブロー成形してブロー成形体（容器１）を得る。この製造方法は、ロータリー成形機で実施することができる。ロータリー成形機は、一例では、図１～図４Ｂに示すように、押出機２１、金型駆動機構１０及び複数の金型１２を備えている。
【0031】
２－２－１．押出機２１
図４Ａに示すように、押出機２１は、シリンダ２３と、樹脂投入口２５と、スクリュー２７と、温度制御部２９と、樹脂押出口２８と、ダイヘッド１３とを備えている。
図４Ａに示すように、押出機２１は、シリンダ２３と、樹脂投入口２５と、スクリュー２７と、温度制御部２９と、樹脂押出口２８と、ダイヘッド１３とを備えている。
【0032】
樹脂投入口２５は、いわゆるホッパーであり、ここから、原料樹脂を投入する。原料樹脂の形態は、特に限定されないが、通常は、ペレット状である。原料樹脂は、上述した特性を備えるブロー成形用の樹脂である。原料樹脂は、樹脂投入口２５からシリンダ２３内に投入された後、シリンダ２３内で加熱されることによって溶融されて溶融樹脂になる。また、シリンダ２３内に配置されたスクリュー２７の回転によってシリンダ２３の一端に設けられた樹脂押出口２８に向けて搬送される。
【0033】
スクリュー２７は、シリンダ２３内に配置され、その回転によって溶融樹脂を混練しながら樹脂押出口２８に向けて搬送する。スクリュー２７の一端にはギア装置２６が設けられており、ギア装置２６によってスクリュー２７が回転駆動される。
【0034】
温度制御部２９は、シリンダ２３に沿って設けられた複数の温調ユニットを個別に制御して、シリンダ２３の各部分の温度を制御するように構成されている。また、温度制御部２９は、溶融樹脂を形成するためのダイヘッド１３の温度、及びシリンダ２３とダイヘッド１３の間の連結部２０の温度も制御可能である。
【0035】
溶融樹脂は、樹脂押出口２８から押し出され、連結部２０を通じてダイヘッド１３内に注入される。図４Ｂに示すように、ダイヘッド１３は、筒状のダイ外筒４１と、その内部に収容されるマンドレル４３を備え、その間の空間４７にシリンダ２３から押し出された溶融樹脂を貯留する。そして、空間４７に溶融混練樹脂が所定量貯留された後にリング状ピストン４５を鉛直方向に押し下げることによって溶融混練樹脂をダイスリット４９から押し出して筒状の溶融樹脂Ｐを形成する。
【0036】
２－２－１．金型駆動機構１０及び金型１２
図３に示すように、金型駆動機構１０には、公転軸Ｃを中心に複数の金型１２が円心円上に並べられている。金型駆動機構１０は、例えば、不図示の動力源（例えばモーター）によって、予め定められた周期で金型１２を回転可能に構成されている。各金型１２は、公転軸Ｃを中心として予め定められた回転半径ｒの位置に設けられている。回転半径ｒは、公転軸Ｃから、各金型１２のうち公転軸Ｃまでの直線距離が最も近い部分まで、の距離に対応する。容器１は、向かい合う一対のパーティングラインを有するが、金型１２は、一対のパーティングラインが公転軸Ｃを中心とする径方向に並ぶように、金型駆動機構１０に取り付けられている。このため、分割金型１２ａと分割金型１２ｂの接触面に平行な面は、公転軸Ｃの延びる方向に直交することになる。
図３に示すように、金型駆動機構１０には、公転軸Ｃを中心に複数の金型１２が円心円上に並べられている。金型駆動機構１０は、例えば、不図示の動力源（例えばモーター）によって、予め定められた周期で金型１２を回転可能に構成されている。各金型１２は、公転軸Ｃを中心として予め定められた回転半径ｒの位置に設けられている。回転半径ｒは、公転軸Ｃから、各金型１２のうち公転軸Ｃまでの直線距離が最も近い部分まで、の距離に対応する。容器１は、向かい合う一対のパーティングラインを有するが、金型１２は、一対のパーティングラインが公転軸Ｃを中心とする径方向に並ぶように、金型駆動機構１０に取り付けられている。このため、分割金型１２ａと分割金型１２ｂの接触面に平行な面は、公転軸Ｃの延びる方向に直交することになる。
【0037】
各金型１２は、分割金型１２ａ，１２ｂを備えている。図２に示すように、分割金型１２ａ，１２ｂが、公転軸Ｃに平行方向（図２の示す矢印Ａｒ参照）に移動することで、各金型１２が開閉される。各金型１２は、図３において、時計回りに回転する。図３に示す位置ｐ０及び位置ｐ１の位置では、金型１２は、全開である。そして、位置ｐ１と位置ｐ２との間の位置において、金型１２が閉まりはじめ、位置ｐ２において全閉となる。位置ｐ２～位置ｐ６の間では、金型１２は、全閉である。このとき、金型１２内では溶融樹脂Ｐが成形される。位置ｐ６と位置ｐ７との間の位置において、金型１２が開きはじめ、位置ｐ７では全開となる。
【0038】
２－２．製造工程について
実施形態に係るブロー成形体の製造方法は、投入工程と、成形工程と、取出工程とを備える。
実施形態に係るブロー成形体の製造方法は、投入工程と、成形工程と、取出工程とを備える。
【0039】
金型１２は、位置ｐ０から位置ｐ１の間では最も開いた状態になっており、その後、位置ｐ１から位置ｐ２に向かう間に徐々に閉じる。投入工程は、位置ｐ１から位置ｐ２に向かう間のタイミングに対応している。位置ｐ１から位置ｐ２に向かう間において、分割金型１２ａ，１２ｂのキャビティ間に溶融樹脂Ｐが配置されるとともに、分割金型１２ａ，１２ｂが互いに閉じていく。ダイヘッド１３から供給される溶融樹脂Ｐの温度は、１９０度であるが、完全にこれに一致している必要はない。例えば、ダイヘッド１３から供給される溶融樹脂Ｐの温度は、１８０度～２００度であれば、実施形態の作用・効果を得ることが可能である。なお、実施形態では、溶融樹脂Ｐがポリプロピレン、ポリエチレン、又は、これらの混合樹脂で構成するものとして説明しているが、溶融樹脂Ｐとして使用する樹脂の種類に応じて、溶融樹脂の温度を調整することが好ましい。
【0040】
成形工程は、位置ｐ２から位置ｐ６の間において行われる。成形工程では、金型１２内の筒状の溶融樹脂Ｐ内にエアーを供給してキャビティｃｖに溶融樹脂Ｐを賦形して、成形体を成形する。成形工程において、金型１２内の筒状の溶融樹脂Ｐの姿勢は、図７Ａ及び図７Ｂに示すように移り変わっていく。このため、溶融樹脂Ｐの姿勢と溶融樹脂Ｐに加わる力（重力ｆｇ）の方向との関係が時間的に（動的に）変化していく。しかし、実施形態では、上述したように、動的粘弾性測定の結果を加味した溶融樹脂を採用しているため、成形不良が生じることを抑制することができる。
【0041】
成形不良には、例えば、上述した関係が時間的に変化することで溶融樹脂Ｐのドローダウンが促進されてしまい、成形体にピンホールや未成形部分が発生したり、肉厚がばらついたりすることが挙げられる。例えば、図７Ａ及び図７Ｂに示す位置ｗ１では、溶融樹脂Ｐがドローダウンしたときに薄肉化し、ピンホールが発生しやすい。なお、位置ｗ１は、容器１の縮径部２Ｂの上部の位置に対応している。特に、金型１２が下死点の位置（図３の位置ｐ４）よりも後に、溶融樹脂Ｐ内へのエアー供給が開始されるような製造条件では、ドローダウンの影響が大きくなりやすい。
その他に、例えば、容器の口部の部分（径が小さい部位）において、溶融樹脂Ｐがキャビティｃｖからはみ出してバリが生じてしまう現象や、前の成形ショットで生成されたバリが金型内に残り、その残ったバリが次の成形体に入り込んでしまう現象（バリ噛み）も挙げられる。図７Ａ及び図７Ｂに示す位置ｗ２では、溶融樹脂Ｐがドローダウンしたときにバリ噛みが生じやすい位置である。なお、位置ｗ２は、容器１の口部３の位置に対応している。
その他に、例えば、容器の口部の部分（径が小さい部位）において、溶融樹脂Ｐがキャビティｃｖからはみ出してバリが生じてしまう現象や、前の成形ショットで生成されたバリが金型内に残り、その残ったバリが次の成形体に入り込んでしまう現象（バリ噛み）も挙げられる。図７Ａ及び図７Ｂに示す位置ｗ２では、溶融樹脂Ｐがドローダウンしたときにバリ噛みが生じやすい位置である。なお、位置ｗ２は、容器１の口部３の位置に対応している。
【0042】
上述したような扁平率ｆの数値範囲を満たすブロー成形体を製造する場合や上述したような口部３の外径Ｔ２及び胴部２の幅Ｔｘに関する数値範囲を満たすブロー成形体を製造する場合は、溶融樹脂Ｐを膨張させる度合いが大きくなりやすく、ドローダウンの影響が顕在化しやすい。また、上述したような口部３の外径Ｔ２１及び溶融樹脂Ｐの直径に関する数値範囲を満たす場合は、口部３と溶融樹脂Ｐとの間のクリアランスが小さい製造条件であり、バリの発生やバリ噛みが顕在化しやすい。
しかし、実施形態に係る溶融樹脂を用いることで、上述の成形不良が、特に効果的に抑制される。
しかし、実施形態に係る溶融樹脂を用いることで、上述の成形不良が、特に効果的に抑制される。
【0043】
成形工程において、各金型１２内に配置される溶融樹脂Ｐの重量は、実施形態では２２．６（ｇ）であるが、例えば、１５～３０（ｇ）に設定することが好ましい。また、各金型１２内に配置される溶融樹脂Ｐの重量（ｇ）は、例えば、１５，１６，１７，１８，１９，２０，２１，２２，２３，２４，２５，２６，２７，２８，２９，３０（ｇ）に設定することができる。各金型１２内に配置される溶融樹脂Ｐの重量は、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義することもできる。
【0044】
取出工程では、金型１２を開き、成形されたブロー成形体を金型１２から取り出す。取出工程は、位置ｐ６から位置ｐ７に向かう間のタイミングに対応している。
【0045】
なお、金型１２の回転周期や、金型１２の回転半径に応じて、溶融樹脂Ｐへの重力ｆｇの作用の仕方が、変わる。回転周期や回転半径は、以下のように設定されていることが好ましい。なお、回転周期とは、各金型１２が公転軸Ｃ周りを１周するのに要する時間である。
金型１２の回転周期は、例えば、１５～４５（秒）に設定することができる。具体的には、回転周期（秒）は、例えば、１５，２０，２５，３０，３５，４０，又は４５（秒）に設定することができる。また、回転周期は、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義してもよい。
また、回転半径ｒは、例えば、２００～８００（ｍｍ）に設定することができる。具体的には、回転半径ｒ（ｍｍ）は、例えば、２００，２５０，３００，３５０，４００，４５０，５０，５５０，６００，６５０，７００，７５０，又は８００（ｍｍ）に設定することができる。また、回転半径ｒは、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義することもできる。
金型１２の回転周期は、例えば、１５～４５（秒）に設定することができる。具体的には、回転周期（秒）は、例えば、１５，２０，２５，３０，３５，４０，又は４５（秒）に設定することができる。また、回転周期は、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義してもよい。
また、回転半径ｒは、例えば、２００～８００（ｍｍ）に設定することができる。具体的には、回転半径ｒ（ｍｍ）は、例えば、２００，２５０，３００，３５０，４００，４５０，５０，５５０，６００，６５０，７００，７５０，又は８００（ｍｍ）に設定することができる。また、回転半径ｒは、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内で定義することもできる。
【実施例0046】
３．実施例
押出機２１、金型駆動機構１０及び金型１２を用いて、ブロー成形体（容器１）を作製し、ブロー成形体の評価を行った。原料樹脂には、表１（実施例）及び表２（比較例）に示す樹脂（ポリプロピレン、ポリエチレン、又は、ポリプロピレンとポリエチレンの混合材料）を用いた。表１では、実施例１～実施例１０の樹脂の特性を示している。表２では、比較例１～比較例６の樹脂の特性を示している。表３では、表１の実施例及び表２の比較例の樹脂の詳細を示している。
実施例４～実施例９はポリプロピレンとポリエチレンの混合材料であり、割合（％）は質量比率である。溶融樹脂Ｐの温度は、１９０度となるように温度制御部２９に制御されている。ロータリー成形機の回転半径ｒは、４１０（ｍｍ）であり、回転周期は、２７．３秒である。
押出機２１、金型駆動機構１０及び金型１２を用いて、ブロー成形体（容器１）を作製し、ブロー成形体の評価を行った。原料樹脂には、表１（実施例）及び表２（比較例）に示す樹脂（ポリプロピレン、ポリエチレン、又は、ポリプロピレンとポリエチレンの混合材料）を用いた。表１では、実施例１～実施例１０の樹脂の特性を示している。表２では、比較例１～比較例６の樹脂の特性を示している。表３では、表１の実施例及び表２の比較例の樹脂の詳細を示している。
実施例４～実施例９はポリプロピレンとポリエチレンの混合材料であり、割合（％）は質量比率である。溶融樹脂Ｐの温度は、１９０度となるように温度制御部２９に制御されている。ロータリー成形機の回転半径ｒは、４１０（ｍｍ）であり、回転周期は、２７．３秒である。
【0047】
ブロー成形体が、良品であるか否かは、上述した成形不良の有無（ピンホールや未成形部分が発生等）に基づいて判定している。なお、表１の記号○及び記号△は、ともに、ブロー成形体として良品が得られたことを表しており、表２の記号×は、ブロー成形体が不良品であったことを表している。また、表１の記号△は、製造過程においてロータリー成形機の調整（例えば、溶融樹脂の投入角度等）が必要になる場合があったことを表している。
実施例１～実施例９の容器１の製造で用いた溶融樹脂Ｐは、条件（ａ）：Ｇ'＞２９０（Ｐａ）及び条件（ｂ）：ｔａｎδ＜４．６０の両方を満たしている。これらの容器１は、いずれも良品であった。それに対し、比較例１～比較例６の容器１の製造で用いた溶融樹脂Ｐは、条件（ａ）：Ｇ'＞２９０（Ｐａ）及び条件（ｂ）：ｔａｎδ＜４．６０のうちの少なくとも一方を満たしていない。これらの容器は、ピンホールや未成形部分等の成形不良が発見され、不良品であった。
実施例１～実施例９の容器１の製造で用いた溶融樹脂Ｐは、条件（ａ）：Ｇ'＞２９０（Ｐａ）及び条件（ｂ）：ｔａｎδ＜４．６０の両方を満たしている。これらの容器１は、いずれも良品であった。それに対し、比較例１～比較例６の容器１の製造で用いた溶融樹脂Ｐは、条件（ａ）：Ｇ'＞２９０（Ｐａ）及び条件（ｂ）：ｔａｎδ＜４．６０のうちの少なくとも一方を満たしていない。これらの容器は、ピンホールや未成形部分等の成形不良が発見され、不良品であった。
【0048】
【表1】
【0049】
【表2】
【0050】
【表3】
【0051】
実施例で製造した容器１の寸法や重量について、図５～図６Ｂを参照して説明する。
容器１の全長Ｔ１は、２５８（ｍｍ）である。
胴部２の幅Ｔｘは、９０（ｍｍ）である。
胴部２の幅Ｔｙは、２５（ｍｍ）である。
口部３の外径Ｔ２１は、１６．５（ｍｍ）である。
口部３の高さ幅Ｔ２２は、１８．６（ｍｍ）である。
吊り部４の高さ幅Ｔ３１は、２０（ｍｍ）である。
吊り部４の幅Ｔ３２は、２０（ｍｍ）である。
吊り部４の肉厚Ｔ３３は、１．７（ｍｍ）である。
キャップ部５の高さ幅Ｔ４１は、２７（ｍｍ）である。
キャップ部５の幅Ｔ４２は、２３．５（ｍｍ）である。
また、容器１の重量は、１９．５ｇである。
容器１の全長Ｔ１は、２５８（ｍｍ）である。
胴部２の幅Ｔｘは、９０（ｍｍ）である。
胴部２の幅Ｔｙは、２５（ｍｍ）である。
口部３の外径Ｔ２１は、１６．５（ｍｍ）である。
口部３の高さ幅Ｔ２２は、１８．６（ｍｍ）である。
吊り部４の高さ幅Ｔ３１は、２０（ｍｍ）である。
吊り部４の幅Ｔ３２は、２０（ｍｍ）である。
吊り部４の肉厚Ｔ３３は、１．７（ｍｍ）である。
キャップ部５の高さ幅Ｔ４１は、２７（ｍｍ）である。
キャップ部５の幅Ｔ４２は、２３．５（ｍｍ）である。
また、容器１の重量は、１９．５ｇである。
【0052】
実施例で製造した容器１の胴部２の肉厚寸法について、図５～図６Ｂ，図８～図１０，表４及び表５を参照して概要を説明する。なお、表４は、図８に示す容器１の肉厚を示した表であり、肉厚の単位はｍｍである。表４において、縦方向（列方向）に並ぶ位置１～１９は、図８に示す位置１～１９に対応している。表４において、横方向（行方向）は、図６Ｂに示す位置１～１２に対応している。表５は、図８の位置９における周方向位置の肉厚を示す表である。表５において、単位はｍｍである。
【0053】
胴部２のストレート部２Ａは、ブロー成形で溶融樹脂Ｐが大きく延ばされる部分であるため、胴部２のストレート部２Ａ（図９の位置３～位置１５）の肉厚は、胴部２の縮径部２Ｂ（図９の位置１，２，１６～１８）や口部３（図９の位置１９）と比較して、肉厚が全体的に薄い。
ＰＬ及びＰＬ９０の位置において、胴部２のストレート部２Ａ（図９の位置３～位置１５）の肉厚は、０．１５６～０．６５６（ｍｍ）の範囲内に分布している。また、ＰＬ及びＰＬ９０の位置において、胴部２の縮径部２Ｂ（図９の位置１，２，１６～１８）の肉厚は、０．１５９～１．１２８（ｍｍ）の範囲内に分布している。縮径部２Ｂでは、肉厚が薄めであるストレート部２Ａから、肉厚が厚めである口部３又は吊り部４へかけて急激に肉厚が厚くなっている。
胴部２のストレート部２Ａの中間部位（図９の位置９の位置）の周方向の肉厚は、０．２５４～０．６０７（ｍｍ）の範囲内に分布している。
ＰＬ及びＰＬ９０の位置において、胴部２のストレート部２Ａ（図９の位置３～位置１５）の肉厚は、０．１５６～０．６５６（ｍｍ）の範囲内に分布している。また、ＰＬ及びＰＬ９０の位置において、胴部２の縮径部２Ｂ（図９の位置１，２，１６～１８）の肉厚は、０．１５９～１．１２８（ｍｍ）の範囲内に分布している。縮径部２Ｂでは、肉厚が薄めであるストレート部２Ａから、肉厚が厚めである口部３又は吊り部４へかけて急激に肉厚が厚くなっている。
胴部２のストレート部２Ａの中間部位（図９の位置９の位置）の周方向の肉厚は、０．２５４～０．６０７（ｍｍ）の範囲内に分布している。
【0054】
【表4】
【0055】
【表5】
【符号の説明】
【0056】
１ ：容器
２ ：胴部
２Ａ ：ストレート部
２Ｂ ：縮径部
３ ：口部
３ａ ：カットオフ部
４ ：吊り部
５ ：キャップ部
１０ ：金型駆動機構
１２ ：金型
１２ａ ：分割金型
１２ｂ ：分割金型
１３ ：ダイヘッド
２０ ：連結部
２１ ：押出機
２３ ：シリンダ
２５ ：樹脂投入口
２６ ：ギア装置
２７ ：スクリュー
２８ ：樹脂押出口
２９ ：温度制御部
４１ ：ダイ外筒
４３ ：マンドレル
４５ ：リング状ピストン
４７ ：空間
４９ ：ダイスリット
Ｃ ：公転軸
Ｐ ：溶融樹脂
ｃｖ ：キャビティ
ｆｇ ：重力
ｘ ：長軸
ｙ ：短軸
２ ：胴部
２Ａ ：ストレート部
２Ｂ ：縮径部
３ ：口部
３ａ ：カットオフ部
４ ：吊り部
５ ：キャップ部
１０ ：金型駆動機構
１２ ：金型
１２ａ ：分割金型
１２ｂ ：分割金型
１３ ：ダイヘッド
２０ ：連結部
２１ ：押出機
２３ ：シリンダ
２５ ：樹脂投入口
２６ ：ギア装置
２７ ：スクリュー
２８ ：樹脂押出口
２９ ：温度制御部
４１ ：ダイ外筒
４３ ：マンドレル
４５ ：リング状ピストン
４７ ：空間
４９ ：ダイスリット
Ｃ ：公転軸
Ｐ ：溶融樹脂
ｃｖ ：キャビティ
ｆｇ ：重力
ｘ ：長軸
ｙ ：短軸
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
