(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023009107
(43)【公開日】2023-01-19
(54)【発明の名称】半透膜支持体の製造方法
(51)【国際特許分類】
B01D 69/10 20060101AFI20230112BHJP
B01D 71/26 20060101ALI20230112BHJP
D06C 15/08 20060101ALI20230112BHJP
D21H 15/10 20060101ALI20230112BHJP
D21H 13/14 20060101ALI20230112BHJP
【ＦＩ】
B01D69/10
B01D71/26
D06C15/08
D21H15/10
D21H13/14
【審査請求】有
【請求項の数】2
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022175569
(22)【出願日】2022-11-01
(62)【分割の表示】P 2021072981の分割
【原出願日】2018-03-23
(31)【優先権主張番号】P 2017058938
(32)【優先日】2017-03-24
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2017068286
(32)【優先日】2017-03-30
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2017253974
(32)【優先日】2017-12-28
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2018001565
(32)【優先日】2018-01-10
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2018010982
(32)【優先日】2018-01-25
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000005980
【氏名又は名称】三菱製紙株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110003524
【氏名又は名称】弁理士法人愛宕綜合特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】大山 圭介
(72)【発明者】
【氏名】志水 祐介
(72)【発明者】
【氏名】落合 貴仁
(72)【発明者】
【氏名】増田 敬生
【テーマコード（参考）】
3B154
4D006
4L055
【Ｆターム（参考）】
3B154AA09
3B154AB22
3B154BA35
3B154BB02
3B154BB12
3B154BC22
3B154BC24
3B154DA13
4D006GA01
4D006JA03A
4D006JA03B
4D006JA03C
4D006MA09
4D006MC11
4D006MC22
4D006MC23
4D006MC28
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4D006MC48
4D006MC62
4D006PA01
4D006PA02
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4D006PB09
4D006PC11
4D006PC51
4L055AF16
4L055AF17
4L055AF47
4L055CD13
4L055CF41
4L055EA08
4L055EA11
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4L055EA16
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4L055EA32
4L055FA11
4L055FA13
4L055FA30
4L055GA31
4L055GA50
(57)【要約】
【課題】 ポリオレフィン系繊維を含有する半透膜支持体において、繰り返しの洗浄や逆洗浄にも耐えることができまた、半透膜成分が浸透しやすいが、裏抜けしにくく、半透膜支持体と半透膜との接着性に優れ、非塗布面と樹脂フレームとの接着性にも優れた半透膜支持体の製造方法を提供することにある。
【解決手段】 半透膜を設けて用いられる半透膜支持体の製造方法において、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする繊維径が１～３０μｍの芯鞘型複合繊維を用い、繊維配向を調整しながら湿式抄造法により湿式不織布を製造する工程、該湿式不織布を表面温度が１００～１８０℃の熱ロールで乾燥する工程、該乾燥後の湿式不織布を示差熱分析によって測定した繊維の融点又は軟化点に対して５０℃低い温度から１０℃高い温度の範囲の表面温度のロールで熱圧加工する熱圧加工工程とを備えることを特徴とする。
【選択図】 なし
【解決手段】 半透膜を設けて用いられる半透膜支持体の製造方法において、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする繊維径が１～３０μｍの芯鞘型複合繊維を用い、繊維配向を調整しながら湿式抄造法により湿式不織布を製造する工程、該湿式不織布を表面温度が１００～１８０℃の熱ロールで乾燥する工程、該乾燥後の湿式不織布を示差熱分析によって測定した繊維の融点又は軟化点に対して５０℃低い温度から１０℃高い温度の範囲の表面温度のロールで熱圧加工する熱圧加工工程とを備えることを特徴とする。
【選択図】 なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
半透膜を設けて用いられる半透膜支持体の製造方法において、
ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする繊維径が１～３０μｍの芯鞘型複合繊維を用い、繊維配向を調整しながら湿式抄造法により湿式不織布を製造する工程、該湿式不織布を表面温度が１００～１８０℃の熱ロールで乾燥する工程、該乾燥後の湿式不織布を示差熱分析によって測定した繊維の融点又は軟化点に対して５０℃低い温度から１０℃高い温度の範囲の表面温度のロールで熱圧加工する熱圧加工工程とを備え、
半透膜を設ける塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度が、逆側の面である非塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度に比べ、いずれも、高く、該半透膜支持体の半透膜を設ける塗布面のベック平滑度が１．０～５１．０ｓｅｃ．であり、且つ塗布面：非塗布面とのベック平滑度の比が１．３：１．０～１．１：１．０であり、該半透膜支持体の塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度が１０～３０％であり、ＣＤ方向の７５度鏡面光沢度が８～２５％であり、塗布面：非塗布面とのＭＤ方向の光沢度の比が１．０：０．９～１．０：０．７であり、坪量が２０～１５０ｇ／ｍ２である半透膜支持体を製造することを特徴とする半透膜支持体の製造方法。
ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする繊維径が１～３０μｍの芯鞘型複合繊維を用い、繊維配向を調整しながら湿式抄造法により湿式不織布を製造する工程、該湿式不織布を表面温度が１００～１８０℃の熱ロールで乾燥する工程、該乾燥後の湿式不織布を示差熱分析によって測定した繊維の融点又は軟化点に対して５０℃低い温度から１０℃高い温度の範囲の表面温度のロールで熱圧加工する熱圧加工工程とを備え、
半透膜を設ける塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度が、逆側の面である非塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度に比べ、いずれも、高く、該半透膜支持体の半透膜を設ける塗布面のベック平滑度が１．０～５１．０ｓｅｃ．であり、且つ塗布面：非塗布面とのベック平滑度の比が１．３：１．０～１．１：１．０であり、該半透膜支持体の塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度が１０～３０％であり、ＣＤ方向の７５度鏡面光沢度が８～２５％であり、塗布面：非塗布面とのＭＤ方向の光沢度の比が１．０：０．９～１．０：０．７であり、坪量が２０～１５０ｇ／ｍ２である半透膜支持体を製造することを特徴とする半透膜支持体の製造方法。
【請求項2】
該芯鞘型複合繊維として、平均繊維径９μｍ超１１μｍ以下の芯鞘型複合繊維Ａを含有し、その含有量が１００質量％である請求項1記載の半透膜支持体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、半透膜支持体の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
海水の淡水化、浄水器、食品の濃縮、廃水処理、血液濾過に代表される医療用、半導体洗浄用の超純水製造等の分野で、半透膜が広く用いられている。半透膜の分離機能層としては、セルロース系樹脂、ポリスルホン系樹脂、ポリアクリロニトリル系樹脂、フッ素系樹脂、ポリエステル系樹脂等の多孔質性樹脂で構成されている。しかし、これら多孔質性樹脂単体では機械的強度に劣るため、不織布や織布などの繊維基材からなる半透膜支持体の片面に半透膜が設けられた複合体の形態である「濾過膜」が使用されている。半透膜支持体において、半透膜が設けられる面を「塗布面」と称し、半透膜が設けられない面を「非塗布面」と称する。
【0003】
半透膜支持体に半透膜が設けられた形態である「濾過膜」は、上述したポリスルホン系樹脂等の合成樹脂を有機溶媒に溶解して、半透膜溶液を調製した後、この半透膜溶液を半透膜支持体上に塗布する方法が広く用いられている。また、濾過膜はモジュール化されて使用される。シート状の濾過膜における代表的なモジュールは、スパイラル型モジュールと平膜型モジュールである。管状の濾過膜における代表的なモジュールは、管型／チューブラー型モジュールである（非特許文献１参照）。スパイラル型モジュールは、原水供給側流路材と濾過膜と処理水透過側流路材とを一緒に巻き上げた構造を有している（特許文献１参照）。また、平膜型モジュールでは、ポリプロピレンやアクリロニトリル（Ａｃｒｙｌｏｎｉｔｒｉｌｅ）・ブタジエン（Ｂｕｔａｄｉｅｎｅ）・スチレン（Ｓｔｙｒｅｎｅ）共重合合成樹脂（ＡＢＳ樹脂）等の樹脂からなるフレーム材に、濾過膜を接着・固定して用いられる。フレーム材への接着・固定には加熱融着処理、超音波融着処理等が行われるのが一般的である。
【0004】
半透膜支持体としては、一般に、パルプ繊維を抄紙して得られる紙、ポリエステル繊維から形成した不織布が用いられる。しかし、濾過膜は様々な条件下で用いられ、原水がアルカリ性液の場合や濾過膜を繰り返し洗浄した場合やアルカリ性液で逆洗浄した場合、上記のパルプ繊維、ポリエステル繊維を使用した半透膜支持体はアルカリ性液によって劣化し易く、濾過膜の性能低下、破損、損傷等を起こすことがある（特許文献１～５参照）。
【0005】
耐アルカリ性を改良した半透膜支持体として、ポリオレフィン系繊維によって構成される半透膜支持体が開示されている。例えば、ポリプロピレン不織布からなる半透膜支持体（特許文献６参照）、ポリプロピレンを芯材とし、ポリエチレンを鞘材として複合したオレフィン繊維を熱処理することで製造された半透膜支持体（特許文献７及び１１参照）が提案されている。また、ポリオレフィン系主体繊維及びポリオレフィン系バインダー繊維を含む半透膜支持体であり、ポリオレフィン系主体繊維がポリプロピレン繊維であり、ポリオレフィン系バインダー繊維がポリプロピレン系樹脂を芯材とし、ポリエチレン系樹脂を鞘材とする芯鞘型複合繊維である半透膜支持体（特許文献８参照）が提案されている。
【0006】
これらのオレフィン系繊維を含有する半透膜支持体を使用した濾過膜においても、繰り返しの洗浄や逆洗浄を実施することによって、半透膜の性能が劣化していく場合があった。半透膜の性能が劣化していくことによって、洗浄回数が更に増加することや装置を停止させてメンテナンスをすることが必要になり、時間が多く取られることによって、運転効率の低下が問題となる。
【0007】
また、これらのオレフィン系繊維を含有する半透膜支持体を使用した濾過膜を樹脂フレームに接着する際も、非塗布面と樹脂フレームが接着はするものの、接着性は十分ではなかった。また、半透膜を設ける工程において、裏抜けが発生する問題が生じる場合があった。さらに、ポリプロピレン繊維を含有している場合、半透膜支持体の表面上に毛羽が立
ちやすく、半透膜溶液塗工時に、膜欠陥を生じ易いという問題が生じる場合があった。
ちやすく、半透膜溶液塗工時に、膜欠陥を生じ易いという問題が生じる場合があった。
【0008】
また、バインダー繊維としてエチレンビニルアルコール系繊維を用いた不織布からなる半透膜支持体（特許文献９参照）が提案されている。特許文献９の半透膜支持体は、地合、強度、耐アルカリ性に優れるが、耐熱性に劣るために、半透膜支持体に半透膜を設ける製造工程において皺やカールが発生するといった問題が生じている。
【0009】
ところで、特許文献８では、半透膜支持体の平滑度、通気度、引張強度、坪量を調整することで、塗布面と半透膜との接着性に優れた半透膜支持体が得られることが開示されている。また、半透膜と塗布面との接着性などを改良することを目的に、塗布面と非塗布面の平滑度の比を調整する方法も提案されている（特許文献１０参照）。特許文献８及び１０では、ＪＩＳ Ｐ８１１９に準拠したベック平滑度を測定している。しかし、ベック平滑度は、ガラス製の標準面を半透膜支持体表面に所定の圧力で押し当て、その間を所定の圧力差で一定の空気量が抜けるのに要する時間を測定する方法であり、熱処理により軟化又は溶融を生じるオレフィン系繊維によって構成される半透膜支持体の接着性を評価するには、ベック平滑度だけでは、十分では無かった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0010】
【特許文献1】特公平０４－２１５２６公報
【特許文献2】特許第３１５３４８７号公報
【特許文献3】特開２００２－９５９３７号公報
【特許文献4】特開２０１０－１９４４７８号公報
【特許文献5】特開２０１２－１０１２１３号公報
【特許文献6】特開昭５６－１５２７０５号公報
【特許文献7】特開２００１－１７８４２号公報
【特許文献8】特開２０１４－１２８７６９号公報
【特許文献9】特開２０１２－２５０２２３号公報
【特許文献10】国際公開第２０１１／０４９２３１号パンフレット
【特許文献11】特開２０１２－１０６１７７号公報
【非特許文献】
【0011】
【非特許文献1】下水道膜処理技術会議編、「下水道への膜処理技術導入のためのガイドライン」、第２版、［ｏｎｌｉｎｅ］、平成２３年３月、［平成２８年１月６日検索］、インターネット＜ＵＲＬ：ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｍｌｉｔ．ｇｏ．ｊｐ／ｃｏｍｍｏｎ／０００１４６９０６．ｐｄｆ＞
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0012】
本発明の課題は、上記実情を鑑みたものであって、ポリオレフィン系繊維を含有する半透膜支持体において、繰り返しの洗浄や逆洗浄にも耐えることができる半透膜支持体の製造方法を提供することにある。
【0013】
また、本発明の課題は、上記実情を鑑みたものであって、ポリオレフィン系繊維を含有する半透膜支持体において、半透膜成分が浸透しやすいが、裏抜けしにくく、半透膜支持体と半透膜との接着性に優れ、非塗布面と樹脂フレームとの接着性にも優れた半透膜支持体の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0014】
本発明は、半透膜を設けて用いられる半透膜支持体の製造方法において、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする繊維径が１～３０μｍの芯鞘型複合繊維を用い、繊維配向を調整しながら湿式抄造法により湿式不織布を製造する工程、該湿式不織布を表面温度が１００～１８０℃の熱ロールで乾燥する工程、該乾燥後の湿式不織布を示差熱分析によって測定した繊維の融点又は軟化点に対して５０℃低い温度から１０℃高い温度の範囲の表面温度のロールで熱圧加工する熱圧加工工程とを備え、半透膜を設ける塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度が、逆側の面である非塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度に比べ、いずれも、高く、該半透膜支持体の半透膜を設ける塗布面のベック平滑度が１．０～５１．０ｓｅｃ．であり、且つ塗布面：非塗布面とのベック平滑度の比が１．３：１．０～１．１：１．０であり、該半透膜支持体の塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度が１０～３０％であり、ＣＤ方向の７５度鏡面光沢度が８～２５％であり、塗布面：非塗布面とのＭＤ方向の光沢度の比が１．０：０．９～１．０：０．７であり、坪量が２０～１５０ｇ／ｍ２である半透膜支持体を製造することを特徴とする半透膜支持体の製造方法を提供する。
なお、下記＜２＞～＜７＞は本発明の製造方法により得られる半透膜支持体の説明のための態様であり、下記＜１＞及び＜８＞は本発明の説明のための参考態様である。
なお、下記＜２＞～＜７＞は本発明の製造方法により得られる半透膜支持体の説明のための態様であり、下記＜１＞及び＜８＞は本発明の説明のための参考態様である。
【0015】
＜１＞
半透膜を設けて用いられる半透膜支持体において、該半透膜支持体が、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有してなる湿式不織布であり、半透膜支持体の破裂強度が３００～１０００ｋＰａであることを特徴とする半透膜支持体。
半透膜を設けて用いられる半透膜支持体において、該半透膜支持体が、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有してなる湿式不織布であり、半透膜支持体の破裂強度が３００～１０００ｋＰａであることを特徴とする半透膜支持体。
【0016】
＜２＞
半透膜を設けて用いられる半透膜支持体において、該半透膜支持体が、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有してなる湿式不織布であり、該半透膜支持体の半透膜を設ける塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度が、逆側の面である非塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度に比べ、いずれも、高いことを特徴とする半透膜支持体。
半透膜を設けて用いられる半透膜支持体において、該半透膜支持体が、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有してなる湿式不織布であり、該半透膜支持体の半透膜を設ける塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度が、逆側の面である非塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度に比べ、いずれも、高いことを特徴とする半透膜支持体。
【0017】
＜３＞
該半透膜支持体の半透膜を設ける塗布面のベック平滑度が１．０～５１．０ｓｅｃ．であり、且つ塗布面：非塗布面とのベック平滑度の比が１．３：１．０～１．１：１．０である＜２＞記載の半透膜支持体。
該半透膜支持体の半透膜を設ける塗布面のベック平滑度が１．０～５１．０ｓｅｃ．であり、且つ塗布面：非塗布面とのベック平滑度の比が１．３：１．０～１．１：１．０である＜２＞記載の半透膜支持体。
【0018】
＜４＞
該半透膜支持体の塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度が１０～３０％であり、ＣＤ方向の７５度鏡面光沢度が８～２５％であり、塗布面：非塗布面とのＭＤ方向の光沢度の比が１．０：０．９～１．０：０．７である＜２＞又は＜３＞記載の半透膜支持体。
該半透膜支持体の塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度が１０～３０％であり、ＣＤ方向の７５度鏡面光沢度が８～２５％であり、塗布面：非塗布面とのＭＤ方向の光沢度の比が１．０：０．９～１．０：０．７である＜２＞又は＜３＞記載の半透膜支持体。
【0019】
＜５＞
半透膜を設けて用いられる半透膜支持体において、該半透膜支持体が、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有してなる湿式不織布であり、該芯鞘型複合繊維における、ポリプロピレンの断面積（β）とポリエチレンの断面積（α）の比（β／α）が４５／５５超９０／１０以下であることを特徴とする半透膜支持体。
半透膜を設けて用いられる半透膜支持体において、該半透膜支持体が、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有してなる湿式不織布であり、該芯鞘型複合繊維における、ポリプロピレンの断面積（β）とポリエチレンの断面積（α）の比（β／α）が４５／５５超９０／１０以下であることを特徴とする半透膜支持体。
【0020】
＜６＞
ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とし、ポリプロピレンの断面積（β）とポリエチレンの断面積（α）の比（β／α）が４５／５５超９０／１０以下である芯鞘型複合繊維の含有量が６０～１００質量％である＜５＞記載の半透膜支持体。
ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とし、ポリプロピレンの断面積（β）とポリエチレンの断面積（α）の比（β／α）が４５／５５超９０／１０以下である芯鞘型複合繊維の含有量が６０～１００質量％である＜５＞記載の半透膜支持体。
【0021】
＜７＞
該芯鞘型複合繊維として、平均繊維径９μｍ超１１μｍ以下の芯鞘型複合繊維Ａを含有し、その含有量が１００質量％であることを特徴とする＜１＞～＜６＞のいずれかに記載の半透膜支持体。
該芯鞘型複合繊維として、平均繊維径９μｍ超１１μｍ以下の芯鞘型複合繊維Ａを含有し、その含有量が１００質量％であることを特徴とする＜１＞～＜６＞のいずれかに記載の半透膜支持体。
【0022】
＜８＞
半透膜を設けて用いられる半透膜支持体において、該半透膜支持体が、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有してなる湿式不織布であり、
該芯鞘型複合繊維として、平均繊維径９μｍ超１１μｍ以下の芯鞘型複合繊維Ａ、平均繊維径が１１μｍ超１５μｍ以下の芯鞘型複合繊維Ｂ及び繊維径１５μｍ超の芯鞘型複合繊維Ｃの群から選択される１種以上の繊維を含有し、
芯鞘型複合繊維Ａ及び芯鞘型複合繊維Ｂの群から選択される１種以上の繊維を必須成分として含有し、
芯鞘型複合繊維Ａと芯鞘型複合繊維Ｂを含有する半透膜支持体における含有比率（Ａ／Ｂ）が、質量基準で５０／５０～９０／１０であり、
芯鞘型複合繊維Ａと芯鞘型複合繊維Ｃを含有する半透膜支持体における含有比率（Ａ／Ｃ）が、質量基準で４０／６０～８０／２０であり、
芯鞘型複合繊維Ｂと芯鞘型複合繊維Ｃを含有する半透膜支持体における含有比率（Ｂ／Ｃ）が、質量基準で７０／３０～９０／１０であり、
芯鞘型複合繊維Ａと芯鞘型複合繊維Ｂと芯鞘型複合繊維Ｃを含有する半透膜支持体における含有比率（Ａ／Ｂ／Ｃ）が、質量基準で４０／３０／３０～８０／１０／１０であること特徴とする半透膜支持体。
本発明は、半透膜を設けて用いられる半透膜支持体の製造方法において、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする繊維径が１～３０μｍの芯鞘型複合繊維を用い、繊維配向を調整しながら湿式抄造法により湿式不織布を製造する工程、該湿式不織布を表面温度が１００～１８０℃の熱ロールで乾燥する工程、該乾燥後の湿式不織布を示差熱分析によって測定した繊維の融点又は軟化点に対して５０℃低い温度から１０℃高い温度の範囲の表面温度のロールで熱圧加工する熱圧加工工程とを備え、半透膜を設ける塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度が、逆側の面である非塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度に比べ、いずれも、高く、該半透膜支持体の半透膜を設ける塗布面のベック平滑度が１．０～５１．０ｓｅｃ．であり、且つ塗布面：非塗布面とのベック平滑度の比が１．３：１．０～１．１：１．０であり、該半透膜支持体の塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度が１０～３０％であり、ＣＤ方向の７５度鏡面光沢度が８～２５％であり、塗布面：非塗布面とのＭＤ方向の光沢度の比が１．０：０．９～１．０：０．７であり、坪量が２０～１５０ｇ／ｍ２である半透膜支持体を製造することを特徴とする半透膜支持体の製造方法を提供する。
半透膜を設けて用いられる半透膜支持体において、該半透膜支持体が、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有してなる湿式不織布であり、
該芯鞘型複合繊維として、平均繊維径９μｍ超１１μｍ以下の芯鞘型複合繊維Ａ、平均繊維径が１１μｍ超１５μｍ以下の芯鞘型複合繊維Ｂ及び繊維径１５μｍ超の芯鞘型複合繊維Ｃの群から選択される１種以上の繊維を含有し、
芯鞘型複合繊維Ａ及び芯鞘型複合繊維Ｂの群から選択される１種以上の繊維を必須成分として含有し、
芯鞘型複合繊維Ａと芯鞘型複合繊維Ｂを含有する半透膜支持体における含有比率（Ａ／Ｂ）が、質量基準で５０／５０～９０／１０であり、
芯鞘型複合繊維Ａと芯鞘型複合繊維Ｃを含有する半透膜支持体における含有比率（Ａ／Ｃ）が、質量基準で４０／６０～８０／２０であり、
芯鞘型複合繊維Ｂと芯鞘型複合繊維Ｃを含有する半透膜支持体における含有比率（Ｂ／Ｃ）が、質量基準で７０／３０～９０／１０であり、
芯鞘型複合繊維Ａと芯鞘型複合繊維Ｂと芯鞘型複合繊維Ｃを含有する半透膜支持体における含有比率（Ａ／Ｂ／Ｃ）が、質量基準で４０／３０／３０～８０／１０／１０であること特徴とする半透膜支持体。
本発明は、半透膜を設けて用いられる半透膜支持体の製造方法において、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする繊維径が１～３０μｍの芯鞘型複合繊維を用い、繊維配向を調整しながら湿式抄造法により湿式不織布を製造する工程、該湿式不織布を表面温度が１００～１８０℃の熱ロールで乾燥する工程、該乾燥後の湿式不織布を示差熱分析によって測定した繊維の融点又は軟化点に対して５０℃低い温度から１０℃高い温度の範囲の表面温度のロールで熱圧加工する熱圧加工工程とを備え、半透膜を設ける塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度が、逆側の面である非塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度に比べ、いずれも、高く、該半透膜支持体の半透膜を設ける塗布面のベック平滑度が１．０～５１．０ｓｅｃ．であり、且つ塗布面：非塗布面とのベック平滑度の比が１．３：１．０～１．１：１．０であり、該半透膜支持体の塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度が１０～３０％であり、ＣＤ方向の７５度鏡面光沢度が８～２５％であり、塗布面：非塗布面とのＭＤ方向の光沢度の比が１．０：０．９～１．０：０．７であり、坪量が２０～１５０ｇ／ｍ２である半透膜支持体を製造することを特徴とする半透膜支持体の製造方法を提供する。
【0023】
本発明の半透膜支持体の製造方法においては、該芯鞘型複合繊維として、平均繊維径９μｍ超１１μｍ以下の芯鞘型複合繊維Ａを含有し、その含有量が１００質量％であることが好適である。
【発明の効果】
【0024】
本発明によれば、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維をポリオレフィン系繊維として含有する半透膜支持体であり、繰り返しの洗浄や逆洗浄にも耐えることができる半透膜支持体を得ることができる。
【0025】
また、本発明によれば、ポリオレフィン系繊維を含有する半透膜支持体において、半透膜成分が浸透しやすいが、裏抜けしにくく、半透膜支持体と半透膜との接着性に優れ、非塗布面と樹脂フレームとの接着性にも優れた半透膜支持体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0026】
【図1】本発明において、熱圧加工装置で使用されるロールの組合せ及び配置並びにシートの通紙状態を表した概略図である。
【図2】本発明において、熱圧加工装置で使用されるロールの組合せ及び配置並びにシートの他の通紙状態を表した概略図である。
【発明を実施するための形態】
【0027】
以下、「ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維」を「ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維」と略記する場合がある。
【0028】
本発明に使用されるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維は、溶融紡糸機を用い、芯鞘型複合紡糸用口金を用いて溶融紡糸される。紡糸温度は、鞘成分であるポリエチレンが変質しない温度で実施され、紡糸温度２００℃以上３００℃以下で重合体を押し出し、所定の繊度の紡糸フィラメントを作製する。紡糸フィラメントには、必要に応じて延伸処理を実施する。延伸処理は、鞘成分であるポリエチレンが融着しない温度で実施され、例えば、延伸温度５０℃以上１００℃以下の範囲で、延伸倍率２倍以上で処理すると、繊維強度が向上して好ましい。得られたフィラメントには、必要に応じて繊維処理剤を付与し、親水性や分散性を制御した後、所定の長さに切断して、不織布製造用の芯鞘型複合繊維として使用される。
【0029】
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を構成する芯成分はポリプロピレンであるが、繊維物性を調整するため、必要に応じてポリエチレン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィンを混合することができる。前記ポリオレフィンの混合比率としては、芯成分の１０質量％以下であることが好ましい。また、必要に応じて、通常のポリオレフィンに用いられる樹脂添加剤を添加することができる。樹脂添加剤としては、各種酸化防止剤、中和剤、光安定剤、紫外線吸収剤、造核剤、滑剤、帯電防止剤等が挙げられる。添加する場合の添加量は、好ましくは樹脂に対して０．０１質量％以上１．０質量％以下の範囲である。
【0030】
次に、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を構成する鞘成分はポリエチレンであるが、例えば、ＨＤＰＥ、ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ等のポリエチレンが挙げられる。繊維物性を調節するため、必要に応じてポリプロピレン、エチレン－プロピレン共重合体等のポリオレフィンを混合することができる。前記ポリオレフィンの混合比率としては、鞘成分の１０質量％以下であることが好ましい。また、必要に応じて、通常のポリオレフィンに用いられる樹脂添加剤を添加することができる。樹脂添加剤としては、各種酸化防止剤、中和剤、光安定剤、紫外線吸収剤、造核剤、滑剤、帯電防止剤等が挙げられる。添加する場合の添加量は、好ましくは樹脂に対して０．０１質量％以上１．０質量％以下の範囲である。
【0031】
本発明において、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維は、バインダー繊維として機能する。バインダー繊維は、乾燥工程又は熱圧工程での熱により軟化・溶融することによって、接着性を発現し、繊維間の接着に関与し、半透膜支持体の機械的強度を向上させる。ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維は皮膜を形成しにくいので、半透膜支持体の空間を保持したまま、機械的強度を向上させることができる。
【0032】
本発明において、ポリオレフィン系繊維とは、１つ以上の二重結合を分子内に有し、炭素と水素を構成元素とする一種類以上の単量体を重合した単一樹脂又は共重合樹脂を溶融紡糸して繊維化したものであり、ポリビニルアルコール繊維（ビニロン繊維）やエチレン－ビニルアルコール共重合体繊維等のように、炭素と水素以外の構成元素を含有する単量体を重合した単一樹脂又は共重合樹脂を溶融紡糸した繊維は含まない。前記ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維と併用して使用することのできるポリオレフィン系繊維としては、例えばポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維等の単一成分からなる繊維、２種類以上の異なるポリオレフィンの混合物からなる混合ポリオレフィン系繊維、２種類以上の異なるオレフィンの共重合体からなる共重合ポリオレフィン系繊維、ポリエチレン、ポリプロピレン、共重合ポリオレフィン等の樹脂を適宜組み合わせた、芯鞘型、サイドバイサイド型、偏芯型あるいは分割性複合繊維等が挙げられる。
【0033】
本発明における繊維の平均繊維径は、湿式不織布断面をマイクロスコープにて観察し、無作為に選んだ５０本以上の繊維の断面積を求め、その繊維断面を同じ面積の円形とした場合の当該円の繊維直径の値である。
【0034】
本発明＜１＞の半透膜支持体は、半透膜を設けて用いられる半透膜支持体であり、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維をポリオレフィン系繊維として含有してなる湿式不織布である。そして、半透膜支持体の破裂強度が３００～１０００ｋＰａであることを特徴とする。
【0035】
本発明＜１＞において、半透膜支持体の破裂強度は３００～１０００ｋＰａであり、３５０～９５０ｋＰａであることがより好ましく、４００～９００ｋＰａであることがさらに好ましい。半透膜支持体の破裂強度が、３００ｋＰａ未満の場合、洗浄時に破れが発生し、寿命が短くなってしまうことがある。半透膜支持体の破裂強度が１０００ｋＰａを超えると、シートが皮膜化しすぎており、半透膜の浸透が阻害されてしまうことがある。また、半透膜塗布時の膜の形成性といった加工性が悪化する場合がある。
【0036】
本発明＜１＞において、半透膜支持体の破裂強度は、下記の方法を適宜組み合わせることによって、調整することができる。
ａ）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の含有率が、全繊維に対し、４０質量％以上であること。
ｂ）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含めたすべてのポリオレフィン系繊維の含有率が、全繊維に対し、８０質量％以上であること。
ｃ）不織布原布に、熱ロール加工を施すこと。
ａ）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の含有率が、全繊維に対し、４０質量％以上であること。
ｂ）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含めたすべてのポリオレフィン系繊維の含有率が、全繊維に対し、８０質量％以上であること。
ｃ）不織布原布に、熱ロール加工を施すこと。
【0037】
本発明＜１＞において、半透膜支持体におけるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の含有率は、全繊維に対し、４０質量％以上であることが好ましい。より好ましくは５０質量％以上であり、更に好ましくは７０質量％以上であり、特に好ましくは９０質量％以上であり、最も好ましくは１００質量％である。ＰＰ／ＰＥ繊維の含有量が４０質量％以上である場合、不織布製造時に割れや皺等が発生し難くなり、地合の均一性や製造安定性が向上する。また、半透膜溶液の塗布工程で、皺・カールが発生し難く、半透膜支持体と半透膜との接着性も向上する。
【0038】
本発明＜１＞では、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含めたすべてのポリオレフィン系繊維の含有率は、全繊維に対し、８０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましく、９５質量％以上であることが更に好ましく、９８質量％以上であることが特に好ましく、１００質量％であることが最も好ましい。また、ポリオレフィン系繊維の含有率が９０質量％以上の場合、より優れた耐アルカリ性を示す。
【0039】
本発明＜１＞では、半透膜支持体に対して、ポリオレフィン系繊維以外の繊維を２０質量％以下であれば、含有させても良い。ポリオレフィン系繊維以外の繊維の含有率は、より好ましくは１０質量％以下である。ポリオレフィン系繊維以外の繊維としては、例えば、ポリアクリル系、ビニロン系、ビニリデン系、ポリ塩化ビニル系、ポリエステル系、ポリアミド系、ベンゾエート系、ポリクラール（Ｐｏｌｙｃｈｌａｌ）系、フェノール系等の合成繊維、アセテート、トリアセテート、プロミックスや、再生繊維のレーヨン、キュプラ、リヨセル繊維等の半合成繊維、さらには、これらの繊維とポリオレフィン系繊維との複合繊維等が挙げられる。
【0040】
本発明＜２＞の半透膜支持体は、一方の面に半透膜を設けて用いられる半透膜支持体であり、該半透膜支持体が、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有してなる湿式不織布であり、該半透膜支持体の半透膜を設ける塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度が、逆側の面である非塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度に比べ、いずれも、高いことを特徴とする。
【0041】
本発明＜２＞において、好ましくは、塗布面のベック平滑度が１．０～５１．０ｓｅｃ．であり、且つ塗布面：非塗布面のベック平滑度の比が１．３：１．０～１．１：１．０である半透膜支持体である。また、好ましくは、塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度が１０～３０％であり、ＣＤ方向の７５度鏡面光沢度が８～２５％であり、塗布面：非塗布面のＭＤ方向の光沢度の比が１．０：０．９～１．０：０．７である半透膜支持体である。
【0042】
本発明＜２＞の検討の結果、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有してなる湿式不織布において、塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度の両方が、逆側の面である非塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度に比べ高いことにより、均一な半透膜の形成を促し、且つ濾過膜を加工する際の加工性に優れた半透膜支持体を得ることが可能となった。７５度鏡面光沢度を用いることで、熱加工処理において溶融を起こした繊維の度合いを簡便に判断することができる。溶融を起こした繊維が過度に多い場合又は少ない場合、濾過膜を加工する際の加工性が低下する。
【0043】
本発明＜２＞において、半透膜支持体の塗布面のベック平滑度が１．０～５１．０ｓｅｃ．であることが好ましい。この範囲である場合、半透膜溶液を塗布する際に、半透膜溶液を均一に塗布することができ易くなり、均一な半透膜が形成され易くなる。半透膜の塗布面のベック平滑度は、より好ましくは１０．０～４０．０ｓｅｃ．であり、更に好ましくは２０．０～２５．０ｓｅｃ．である。
【0044】
本発明＜２＞において、半透膜支持体の塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度は１０～３０％であることが好ましい。この範囲である場合、塗布面の繊維間接着力が強くなり、毛羽立ちが生じ難く、半透膜を形成する際に欠陥を生じ難く、均一な半透膜が形成され易
くなる。また、半透膜溶液を塗布した際に、半透膜支持体内部へ半透膜溶液が適度に浸透し、塗布面と半透膜との良好な接着性が得られ易くなる。半透膜支持体の塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度は、より好ましくは１５～２５％であり、更に好ましくは１８～２３％である。
くなる。また、半透膜溶液を塗布した際に、半透膜支持体内部へ半透膜溶液が適度に浸透し、塗布面と半透膜との良好な接着性が得られ易くなる。半透膜支持体の塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度は、より好ましくは１５～２５％であり、更に好ましくは１８～２３％である。
【0045】
本発明＜２＞において、半透膜支持体の塗布面のＣＤ方向の７５度鏡面光沢度は８～２５％であることが好ましい。この範囲である場合、塗布面の繊維間接着力が強くなり、毛羽立ちが生じ難く、半透膜を形成する際に欠陥を生じ難い。また、半透膜溶液を塗布した際に、半透膜支持体内部へ半透膜溶液が適度に浸透し、塗布面と半透膜との良好な接着性が得られ易くなる。半透膜支持体の塗布面のＣＤ方向の７５度鏡面光沢度は、より好ましくは１０～２２％であり、更に好ましくは１７～２０％である。
【0046】
本発明＜２＞において、半透膜支持体の塗布面：非塗布面のベック平滑度の比が１．３：１．０～１．１：１．０であることが好ましい。ベック平滑度は、ＪＩＳ Ｐ８１１９に準じ、ベック平滑度試験機を用いて測定することができる。塗布面：非塗布面のベック平滑度の比がこの範囲である場合、半透膜溶液の塗布工程でカールや皺が発生し難く、半透膜と半透膜支持体との接着性が低下し難い。また、半透膜と半透膜支持体との接着性及び非塗布面と樹脂フレームとの接着性の両方が得られ易い。半透膜支持体の塗布面：非塗布面のベック平滑度の比は、より好ましくは１．２：１．０～１．１：１．０である。
【0047】
本発明＜２＞において、半透膜支持体の塗布面：非塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度の比が１．０：０．９～１．０：０．７であることが好ましい。７５度鏡面光沢度は、ＪＩＳ Ｐ８１４２に準じ、光沢度試験機を用いてＭＤ方向及びＣＤ方向の７５度鏡面光沢度を測定することができる。塗布面：非塗布面の７５度鏡面光沢度の比がこの範囲である場合、半透膜溶液の塗布工程で溶液の裏抜けが生じ難い。また、半透膜支持体がカールし難く、半透膜溶液の塗布工程や濾過膜の加工工程で皺等の不具合が生じ難い。半透膜支持体の塗布面：非塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度の比は、より好ましくは１．０：０．８～１．０：０．７である。
【0048】
本発明＜２＞において、塗布面のベック平滑度、７５度鏡面光沢度、ベック平滑度の比及び７５度鏡面光沢度の比は、下記の方法を適宜組み合わせることによって、調整することができる。
ａ）半透膜支持体を構成する繊維の繊維径を調節する。
ｂ）半透膜支持体の坪量を調節する。
ｃ）半透膜支持体の熱処理温度を調整する。
ｄ）半透膜支持体の繊維配向を調整する。
ａ）半透膜支持体を構成する繊維の繊維径を調節する。
ｂ）半透膜支持体の坪量を調節する。
ｃ）半透膜支持体の熱処理温度を調整する。
ｄ）半透膜支持体の繊維配向を調整する。
【0049】
本発明＜２＞の半透膜支持体は、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の含有率は、全繊維に対し、３０質量％以上であることが好ましい。より好ましくは５０質量％以上であり、更に好ましくは７０質量％以上であり、特に好ましくは９０質量％以上であり、特に好ましくは１００質量％である。ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の含有量が３０質量％以上である場合、不織布製造時に割れや皺等が発生し難くなり、地合の均一性や製造安定性が向上する。また、半透膜溶液の塗布工程で、皺・カールが発生し難く、半透膜支持体と半透膜との接着性も向上する。
【0050】
本発明＜２＞では、半透膜支持体のＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の含有率が３０質量％以上であることが好ましいが、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含めたすべてのポリオレフィン系繊維の含有率は、全繊維に対し、９０質量％以上であることが好ましく、９５質量％以上であることがより好ましく、９８質量％以上であることが更に好ましく、１００質量％であることが特に好ましい。ポリオレフィン系繊維の含有率が９０質量％以上の場合、優れた耐アルカリ性を示す。
【0051】
本発明＜５＞の半透膜支持体は、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有してなる湿式不織布であり、該芯鞘型複合繊維における、ポリプロピレンの断面積（β）とポリエチレンの断面積（α）の比（β／α）が４５／５５超９０／１０以下であることを特徴とする半透膜支持体である。本明細書において、「ポリプロピレンの断面積（β）とポリエチレンの断面積（α）の比（β／α）」を「断面積比（β／α）」と記載する場合がある。
【0052】
本発明＜５＞において、半透膜支持体は、ポリオレフィン系繊維の一つであるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含有し、該ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維はバインダー繊維として使用される。ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維における断面積比（β／α）は４５／５５超９０／１０以下であり、５０／５０以上８０／２０以下が好ましく、６０／４０以上７５／２５以下がより好ましい。断面積比（β／α）が４５／５５超９０／１０以下である場合、強度が高く、シートが皮膜化しにくいという効果が得られる。断面積比（β／α）が４５／５５以下の場合、シートが皮膜化しやすく、半透膜成分が浸透しにくいという問題が発生する。また、断面積比（β／α）が９０／１０超の場合、鞘部分の樹脂が少ないために強度低下という問題が発生する。
【0053】
本発明＜５＞において、断面積比（β／α）が４５／５５超９０／１０以下であるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の含有量は６０～１００質量％であることが好ましく、７０～１００質量％であることがより好ましく、８０～１００質量％がさらに好ましく、１００質量％であることが特に好ましい。該含有量が６０質量％未満である場合、鞘部分のバインダーとなる樹脂が少ないため、強度不足により破れる場合がある。
【0054】
本発明＜５＞において、断面積比（β／α）が４５／５５以下であるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維や断面積比（β／α）が９０／１０超であるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を併用しても良い。
本発明＜５＞において、バインダー繊維は乾燥工程又は熱圧工程での熱により軟化・溶融することで、接着性を発現し、主体繊維との接着に関与し、機械的強度の向上に寄与する。バインダー繊維として使用されるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維は皮膜を形成しにくいので、半透膜支持体の空間を保持したまま、機械的強度を向上させることができる。
本発明＜５＞において、バインダー繊維は乾燥工程又は熱圧工程での熱により軟化・溶融することで、接着性を発現し、主体繊維との接着に関与し、機械的強度の向上に寄与する。バインダー繊維として使用されるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維は皮膜を形成しにくいので、半透膜支持体の空間を保持したまま、機械的強度を向上させることができる。
【0055】
本発明の半透膜支持体＜１＞、＜２＞及び＜５＞で使用される繊維の繊維径は、不織布強度と製造性等の点から、また、本発明＜２＞においては、ベック平滑度及び光沢度を調整する点から、繊維径は、１μｍ以上３０μｍ以下が好ましく、より好ましくは３μｍ以上２５μｍ以下、特に好ましくは５μｍ以上２０μｍ以下である。本発明＜１＞、＜２＞及び＜５＞の半透膜支持体では、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維として、平均繊維径９μｍ超１１μｍ以下のＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含有することが好ましく、また、その含有率が１００質量％であることが好ましい。
【0056】
本発明の半透膜支持体＜１＞、＜２＞及び＜５＞で使用される繊維の繊維長は、特に限定されないが、１ｍｍ以上２０ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは１ｍｍ以上１２ｍｍ以下、特に好ましくは３ｍｍ以上１０ｍｍ以下である。繊維の断面形状は円形が好ましいが、Ｔ型、Ｙ型、三角等の異形断面を有する繊維も、裏抜け防止、表面平滑性のために、繊維分散性等の他の特性を阻害しない範囲内で含有できる。また、分割性複合繊維を水流交絡やリファイナーにより細分化して使用することもできる。
【0057】
本発明＜８＞の半透膜支持体は、ポリプロピレンを芯成分とし、ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有してなる湿式不織布であり、該芯鞘型複合繊維として、平均繊維径９μｍ超１１μｍ以下の芯鞘型複合繊維Ａ（ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａ）、平均繊維径が１１μｍ超１５μｍ以下の芯鞘型複合繊維Ｂ（ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂ）及び繊維径１５μｍ超の芯鞘型複合繊維Ｃ（ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｃ）の群から選択される１種以上の繊維を含有し、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａ及びＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂの少なくともいずれか一方の繊維を必須成分として含有することを特徴とする。
【0058】
具体的には、本発明＜８＞の半透膜支持体は下記６種類である。
１）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａのみを含有する半透膜支持体。
２）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂのみを含有する半透膜支持体。
３）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＢを含有する半透膜支持体。
４）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａ、Ｂ及びＣを含有する半透膜支持体。
５）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＣを含有する半透膜支持体。
６）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＢとＣを含有する半透膜支持体。
１）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａのみを含有する半透膜支持体。
２）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂのみを含有する半透膜支持体。
３）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＢを含有する半透膜支持体。
４）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａ、Ｂ及びＣを含有する半透膜支持体。
５）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＣを含有する半透膜支持体。
６）ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＢとＣを含有する半透膜支持体。
【0059】
本発明＜８＞によれば、半透膜の滲み込みと接着性が良好で、フレーム材との接着性が良好な半透膜成分が浸透しやすい半透膜支持体を得ることができる。
【0060】
本発明＜８＞において、平均繊維径９μｍ超１１μｍ以下のＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａの平均繊維径は、９．５μｍ超１０．５μｍ未満がより好ましい。平均繊維径が９μｍ以下である場合には、短繊維での製造が困難であるため、入手しづらいといった問題がある。また、半透膜と半透膜支持体との接着性が低下する問題、シートの厚さが出にくく、通水性が上がりにくいと言った問題が発生する。
【0061】
本発明＜８＞において、平均繊維径１１μｍ超１５μｍ以下のＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂの平均繊維径は、１３．０μｍ超１４．５μｍ以下がより好ましい。平均繊維径が１５μｍ超である場合には、繊維が太いため、通気度が下がり、半透膜成分が裏抜けし易いといった問題が起こりうる。
【0062】
平均繊維径１５μｍ超のＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｃを用いる場合、半透膜支持体の強度を高め易くなるが、平均繊維径２０μｍを超えると、通気度の低下や、半透膜成分の裏抜けが大きくなり、調整が難しくなる。
【0063】
上記３）の半透膜支持体では、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂの含有比率（Ａ／Ｂ）が、質量基準で５０／５０～９０／１０であり、６０／４０～８０／２０であることがより好ましい。該含有比率が好ましい範囲内である場合、通水性が高く、皮膜化しにくく、半透膜成分が浸透しやすいという効果が得られやすくなる。
【0064】
上記５）の半透膜支持体では、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｃの含有比率（Ａ／Ｃ）が、質量基準で４０／６０～８０／２０であり、５０／５０～７０／３０であることがより好ましく、６０／４０であることが更に好ましい。該含有比率が好ましい範囲内である場合、通水性が高く、皮膜化しにくく、半透膜成分が浸透しやすいという効果が得られやすくなる。
【0065】
上記６）の半透膜支持体では、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＢとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｃの含有比率（Ｂ／Ｃ）が、質量基準で７０／３０～９０／１０であり、８０／２０～９０／１０であることがより好ましい。該含有比率が好ましい範囲内である場合、通水性が高く、皮膜化しにくく、半透膜成分が浸透しやすいという効果が得られやすくなる。
【0066】
上記４）の半透膜支持体では、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＢとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｃの含有比率（Ａ／Ｂ／Ｃ）が、質量基準で４０／３０／３０～８０／１０／１０であり、６０／２０／２０～８０／１０／１０であることがより好ましい。該含有比率が好ましい範囲内である場合、通水性が高く、皮膜化しにくく、半透膜成分が浸透しやすいという効果が得られやすくなる。
【0067】
本発明＜８＞において、繊維の繊維長は特に限定しないが、好ましくは１ｍｍ～１２ｍｍであり、より好ましくは３～１０ｍｍであり、さらに好ましくは４～６ｍｍである。主体繊維の断面形状は円形が好ましいが、Ｔ型、Ｙ型、三角等の異形断面を有する繊維も、裏抜け防止、表面平滑性のために、繊維分散性等の他の特性を阻害しない範囲内で含有できる。
【0068】
本発明の半透膜支持体は、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含有する不織布である。不織布原布（シート）は、湿式抄造法という、公知の方法によって製造することができる。
【0069】
例えば、カード法、クロスレイヤー法は、繊維長の長い繊維を用いることができるが、均一な原反化が困難で、地合が悪く、透過光で観測すると、斑点模様が見られる。このため、半透膜の裏抜けを防ぐような空隙径を得るには、高目付にしなければならないという問題がある。一方、湿式抄造法は、生産速度が上記方法に比べて速く、同一装置で繊維径の異なる繊維や複数の種類の繊維を任意の割合で混合できる利点がある。即ち、繊維の形態もステープル状、パルプ状等と選択の幅は広く、使用可能な繊維径も、極細繊維から太い繊維まで使用可能で、他の方法に比べ、極めて良好な地合の原布が得られる方法である。さらに、分割型複合繊維を用いた場合、該繊維を分割するに当たり、パルパーや高速ミキサーやビーター等の離解機での離解工程、及び分散工程で分割型複合繊維をほぼ完全に分割させることができる。このようなことから、極めて応用範囲が広い原布形成法である。そこで、本発明の半透膜支持体に用いる不織布原布の製造方法としては、湿式抄造法が最適である。
【0070】
湿式抄造法では、まず、繊維を均一に水中に分散させ、その後、スクリーン（異物、塊等除去）等の工程を通り、最終の繊維濃度を０．０１～０．５０質量％に調成されたスラリーが抄紙機で抄き上げられ、湿紙が得られる。工程中で分散剤、消泡剤、親水剤、帯電防止剤、高分子粘剤、離型剤、抗菌剤、殺菌剤等の薬品を添加する場合もある。
【0071】
抄紙機としては、例えば、長網、円網、傾斜ワイヤー等の抄紙網が単独で設置されている抄紙機、同種又は異種の２種以上の抄紙網がオンラインで設置されているコンビネーション抄紙機等を使用することができる。本発明の半透膜支持体が多層不織布である場合、その製造方法としては、各抄紙機で抄き上げた湿紙を積層する「抄き合わせ法」や、先に形成した一層上に繊維を分散したスラリーを流延して、他の層を形成して積層していく「流延法」等が挙げられる。流延法において、先に形成した一層は湿紙状態であっても良いし、乾燥状態であっても良い。また、２枚以上の乾燥状態の層を熱融着させて、多層不織布とすることもできる。
【0072】
本発明＜２＞において、繊維配向の調整としては、例えば、抄紙機を用いて抄造する際に、抄造速度を速くすることで、繊維が抄紙機の流れ方向に対して平行に並び易くなり、抄造速度を遅くすることで、繊維が流れ方向に対して直角に近い角度で並び易くなる。また、抄紙網上に繊維を含むスラリーを投入する際、投入速度を遅くすることで、繊維が抄紙機の流れ方向に対して平行に並び易くなり、投入速度を速くすることで、繊維が流れ方向に対して直角に近い角度で並び易くなる。また、抄紙網上に繊維を含むスラリーを投入後、抄紙網を振動させて、振動方向、振動速度、振幅を調整することで、異なる繊維配向を得ることができる。これらの方法を単独で又は組み合わせて使用することで、半透膜支持体の繊維配向を調整することができる。また、これら以外の方法を用いて繊維配向を調整しても良い。
【0073】
抄紙網で製造された湿紙を、ドライヤーで乾燥する乾燥工程を経て、シート（不織布原布）を得る。湿式抄造法の乾燥工程において、バインダー繊維の熱融着によるバインダー接着法により不織布が形成される。乾燥工程におけるドライヤーの加熱乾燥方式としては、ヤンキードライヤーに代表される熱板圧着方式、バンド式スルードライヤー、エアスルードライヤーに代表される熱風通気方式等が挙げられるが、本発明においては熱板圧着方式による加熱乾燥がより好ましい。熱板圧着方式では、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の熱融着効率が高く、地合の均一性が高く、強度が向上した不織布を得ることができる。
【0074】
ヤンキードライヤー等の熱ロールに繊維ウェブを接着させて乾燥を行う場合、本発明＜１＞、＜５＞及び＜８＞においては、半透膜支持体の塗布面を熱ロールと接触させることが、半透膜の平滑性向上、非塗布面のフレーム材との接着性向上の点で好ましい。熱ロールの表面温度は９０～１６０℃が好ましく、１００～１５０℃がより好ましく、１１０～１４０℃が更に好ましい。圧力は、好ましくは２０～２００ｋＮ／ｍ、より好ましくは３０～１５０ｋＮ／ｍ、特に好ましくは５０～１２５ｋＮ／ｍである。
【0075】
本発明＜２＞においては、熱ロールの表面温度は、１００～１８０℃が好ましく、１００～１６０℃がより好ましく、１１０～１３５℃が更に好ましい。熱ロールの表面温度が１００℃を下回る場合、抄紙機で製造された湿紙の水分が十分に蒸発せず、シートの厚み均一性が悪くなる場合があり、熱ロールの表面温度が１８０℃を超える場合、抄紙機で製造された湿紙が熱ロールに貼り付いて、シートの地合が悪くなる場合がある。圧力は、好ましくは５～１００ｋＮ／ｍであり、より好ましくは１０～８０ｋＮ／ｍである。圧力が５ｋＮ／ｍを下回る場合、抄紙機で製造された湿紙の水分が十分に抜けず、シートの厚み均一性が悪くなる場合があり、１００ｋＮ／ｍを超える場合、抄紙機で製造された湿紙が熱ロールに貼り付いて、シートの地合が悪くなる場合がある。
【0076】
本発明の半透膜支持体において、不織布原布製造後、熱ロールによる熱圧工程を経ることがさらに好ましい。熱圧工程では、熱圧加工装置（カレンダー装置）のロール間をニップしながら、湿式抄造法で製造されたシートを通過させて熱圧加工を行う。ロールの組み合わせとしては、２本の金属ロール、金属ロールと樹脂ロール、金属ロールとコットンロール等が挙げられる。２本のロールのうち、一方又は両方を加熱して熱ロールとする。一般的には、金属ロールが加熱される。そして、熱ロールの表面温度、ロール間のニップ圧力、加工速度を制御することによって、所望の半透膜支持体を得る。
【0077】
本発明＜１＞においては、半透膜支持体の塗布面を熱ロール、非塗布面を非熱ロールに接触させる方法が、通気度のコントロールが行いやすく、半透膜の平滑性向上、非塗布面のフレーム材との接着性の点で好ましい。熱ロールの表面温度は、好ましくは９０～１６０℃であり、より好ましくは１００～１５０℃、特に好ましくは１１０～１４０℃である。ロールのニップ圧力は好ましくは５０～１５０ｋＮ／ｍ、より好ましくは７０～１３０ｋＮ／ｍ、特に好ましくは８０～１２０ｋＮ／ｍである。加工速度は１０～８０ｍ／ｍｉｎが好ましく、２０～７０ｍ／ｍｉｎがより好ましく、２５～６０ｍ／ｍｉｎが更に好ましい。熱ロールによる熱圧加工は２回以上行うことも可能であり、その場合、直列に配置された２組以上の上記のロール組み合わせを使用しても良いし、１組のロールの組み合わせを用いて２回加工しても良い。必要に応じて、シートの表裏を逆にしても良い。
【0078】
図１及び図２は、本発明＜２＞において、熱圧加工装置で使用されるロールの組合せ及び配置並びにシートの通紙状態を表した概略図である。図１及び図２は、一例であり、これらに限定されるものではない。図１及び図２において、金属ロールは横縞模様、コットン又は弾性ロールは点模様である。金属ロール、弾性ロール、コットンロールのいずれも熱ロールとして使用できるが、好ましくは、金属ロール、弾性ロールを熱ロールとして使用する。より好ましくは、金属ロールを熱ロールとして使用する。
【0079】
本発明＜２＞において、熱圧加工処理に用いるロールの表面温度は、示差熱分析によって測定した繊維の融点又は軟化点に対して－５０℃～＋１０℃（５０℃低い温度から１０℃高い温度の範囲）であることが好ましく、－３０℃～±０℃がより好ましい。ロール温度の表面温度を、シートに含まれる繊維の融点又は軟化温度より５０℃を超えて低くすると、毛羽立ちが発生しやすくなる場合があり、均一な厚みの半透膜が得難くなる。一方、ロールの表面温度を、１０℃を超えて高くすると、金属ロールに繊維の溶融分が付着して、半透膜支持体が不均一になる場合があり、均一な厚みの半透膜が得難くなる。
【0080】
本発明＜２＞において、熱圧加工処理に用いる熱ロールのニップ圧力は、好ましくは５０～２５０ｋＮ／ｍであり、より好ましくは７０～１８０ｋＮ／ｍである。加工速度は、好ましくは５～１００ｍ／ｍｉｎであり、より好ましくは１０～５０ｍ／ｍｉｎである。
【0081】
本発明＜２＞において、ロールニップを構成する２本のロールの半径は同一でも、異なっていても良い。ロール半径は５０～２０００ｍｍが好ましく、より好ましくは１００～１５００ｍｍである。ロール半径が５０ｍｍ未満の場合、所望の厚みが得られにくくなり、一方、ロール半径が２０００ｍｍを超えると、表面温度のコントロールが困難になる。
【0082】
本発明＜２＞において、ロールの弾性率は、４ｋＮ／ｃｍ２～２２０００ｋＮ／ｃｍ２が好ましく、２００ｋＮ／ｃｍ２～２１０００ｋＮ／ｃｍ２がより好ましい。ロールの弾性率が４ｋＮ／ｃｍ２未満だと、ロール表面が変形して所望の厚みが得られにくくなり、一方、弾性率が２２０００ｋＮ／ｃｍ２を超えると、ロール表面が硬すぎて、シートに皺が発生する場合がある。
【0083】
本発明＜５＞及び＜８＞において、熱ロールの表面温度は、好ましくは４０～１７０℃であり、より好ましくは７０～１６０℃、特に好ましくは１００～１５０℃である。ロールのニップ圧力は好ましくは２５～２００ｋＮ／ｍ、より好ましくは５０～１５０ｋＮ／ｍ、特に好ましくは７５～１２５ｋＮ／ｍである。加工速度は、好ましくは４～１００ｍ／ｍｉｎであり、より好ましくは１０～８０ｍ／ｍｉｎ、特に好ましくは１５～７０ｍ／ｍｉｎである。熱ロールによる熱圧加工は２回以上行うことも可能であり、その場合、直列に配置された２組以上の上記のロール組み合わせを使用しても良いし、１組のロールの組み合わせを用いて２回加工しても良い。必要に応じて、シートの表裏を逆にしても良い。
【0084】
半透膜支持体の坪量は特に限定しないが、２０～１５０ｇ／ｍ２が好ましく、より好ましくは３０～１１０ｇ／ｍ２、特に好ましくは４０～８０ｇ／ｍ２である。２０ｇ／ｍ２未満の場合は、十分な引張強度が得られない場合がある。また、半透膜溶液が裏抜けしてしまい、半透膜の接着性が弱くなる場合がある。また、１５０ｇ／ｍ２を超えた場合、通液抵抗が高くなる場合や厚みが増してユニットやモジュール内に規定量の濾過膜を収納できない場合がある。また、製造工程で乾燥負荷が大きくなり、製造安定性が低下し易くなる。
【0085】
本発明の半透膜支持体は、２枚以上の不織布を該熱加工処理と同様の方法を用いて張り合わせてなる多層不織布であっても良い。各不織布の坪量は同一であっても良いし、異なっていても良い。この場合、製造工程での乾燥負荷を抑えつつ、１５０～３００ｇ／ｍ２の半透膜支持体を得ることができる。３００ｇ／ｍ２を超えた場合、張り合わせる工程での負荷が大きくなり、製造安定性が低下し易くなる。
【0086】
また、半透膜支持体の密度は０．２５～０．９０ｇ／ｃｍ３であることが好ましく、より好ましくは０．３０～０．８０ｇ／ｃｍ３、特に好ましくは０．３５～０．７５ｇ／ｃｍ３である。半透膜支持体の密度が０．２５ｇ／ｃｍ３未満の場合は、厚みが厚くなるため、ユニットに組み込める濾過膜の面積が小さくなってしまい、結果として、半透膜の寿命が短くなってしまうことがある。一方０．９０ｇ／ｃｍ３を超える場合は、通液性が低くなることがあり、半透膜の寿命が短くなる場合がある。
【0087】
半透膜支持体の厚みは５０～３００μｍであることが好ましく、７０～２５０μｍであることがより好ましく、９０～２００μｍであることがさらに好ましい。半透膜支持体の厚みが３００μｍを超えると、ユニットに組み込める濾過膜の面積が小さくなってしまい、結果として半透膜の寿命が短くなってしまうことがある。一方、５０μｍ未満の場合、十分な引張強度が得られない場合や通液性が低くなって、半透膜の寿命が短くなる場合がある。
【実施例0088】
本発明を実施例によりさらに詳細に説明するが本発明は実施例に限定されるものではない。以下、特に断りのない限り、実施例に記載される部及び比率は質量を基準とする。なお、下記実施例１－１～１－９は参考例である。
【0089】
本発明＜１＞
実施例１－１
芯成分がポリプロピレン（融点１６５℃）で、鞘成分がポリエチレン（融点１３５℃）であるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解及び分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調成した。この抄造用スラリーを円網抄紙機による湿式抄造法を用いて抄造し、１３５℃に設定された熱板圧着方式であるヤンキードライヤーと併設されている熱風フードにより乾燥させると共に、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の鞘部分を熱溶融接着させて、シートを得た後、得られたシートを金属ロール（加熱）と樹脂ロール（非加熱）の組み合わせのカレンダー装置を用いて、金属ロール温度１００℃、圧力１００ｋＮ／ｍ、加工速度４０ｍ／ｍｉｎの条件で、塗布面が金属ロールに接触するように熱圧加工し、半透膜支持体を得た。
実施例１－１
芯成分がポリプロピレン（融点１６５℃）で、鞘成分がポリエチレン（融点１３５℃）であるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解及び分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調成した。この抄造用スラリーを円網抄紙機による湿式抄造法を用いて抄造し、１３５℃に設定された熱板圧着方式であるヤンキードライヤーと併設されている熱風フードにより乾燥させると共に、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の鞘部分を熱溶融接着させて、シートを得た後、得られたシートを金属ロール（加熱）と樹脂ロール（非加熱）の組み合わせのカレンダー装置を用いて、金属ロール温度１００℃、圧力１００ｋＮ／ｍ、加工速度４０ｍ／ｍｉｎの条件で、塗布面が金属ロールに接触するように熱圧加工し、半透膜支持体を得た。
【0090】
実施例１－２
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0091】
実施例１－３
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0092】
実施例１－４
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調製した。この抄造用スラリーを円網抄紙機による湿式抄造法にて抄造し、１３５℃設定のバンド式スルードライヤーを使用し、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の鞘部分を熱溶融接着させて、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調製した。この抄造用スラリーを円網抄紙機による湿式抄造法にて抄造し、１３５℃設定のバンド式スルードライヤーを使用し、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の鞘部分を熱溶融接着させて、半透膜支持体を得た。
【0093】
実施例１－５
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－４と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－４と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0094】
実施例１－６
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調製した。この抄造用スラリーを円網抄紙機による湿式抄造法にて抄造し、１３５℃に設定された熱板圧着方式であるヤンキードライヤーと併設されている熱風フードにより乾燥させると共に、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の鞘部分を熱溶融接着させて、シートを得た後、得られたシートを金属ロール（加熱）と樹脂ロール（非加熱）の組み合わせのカレンダー装置を用いて、金属ロール温度１００℃、圧力８０ｋＮ／ｍ、加工速度４０ｍ／ｍｉｎの条件で、塗布面が金属ロールに接触するように熱圧加工し、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調製した。この抄造用スラリーを円網抄紙機による湿式抄造法にて抄造し、１３５℃に設定された熱板圧着方式であるヤンキードライヤーと併設されている熱風フードにより乾燥させると共に、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の鞘部分を熱溶融接着させて、シートを得た後、得られたシートを金属ロール（加熱）と樹脂ロール（非加熱）の組み合わせのカレンダー装置を用いて、金属ロール温度１００℃、圧力８０ｋＮ／ｍ、加工速度４０ｍ／ｍｉｎの条件で、塗布面が金属ロールに接触するように熱圧加工し、半透膜支持体を得た。
【0095】
実施例１－７
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0096】
実施例１－８
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0097】
実施例１－９
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）８０質量部、ＰＥＴ延伸単一繊維（ＰＥＴ単一繊維、平均繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）８０質量部、ＰＥＴ延伸単一繊維（ＰＥＴ単一繊維、平均繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0098】
比較例１－１
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0099】
比較例１－２
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－４と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－４と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0100】
比較例１－３
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＥＴ延伸単一繊維（平均繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＥＴ延伸単一繊維（平均繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例１－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0101】
比較例１－４
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調製した。この抄造用スラリーを円網抄紙機による湿式抄造法にて抄造し、１３５℃に設定された熱板圧着方式であるヤンキードライヤーと併設されている熱風フードにより乾燥させると共に、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の鞘部分を熱溶融接着させて、シートを得た後、得られたシートを金属ロール（加熱）と樹脂ロール（非加熱）の組み合わせのカレンダー装置を用いて、金属ロール温度１００℃、圧力４０ｋＮ／ｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で、塗布面が金属ロールに接触するように熱圧加工し、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．８μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ単一繊維（平均繊維径１１．０μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調製した。この抄造用スラリーを円網抄紙機による湿式抄造法にて抄造し、１３５℃に設定された熱板圧着方式であるヤンキードライヤーと併設されている熱風フードにより乾燥させると共に、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の鞘部分を熱溶融接着させて、シートを得た後、得られたシートを金属ロール（加熱）と樹脂ロール（非加熱）の組み合わせのカレンダー装置を用いて、金属ロール温度１００℃、圧力４０ｋＮ／ｍ、加工速度３０ｍ／ｍｉｎの条件で、塗布面が金属ロールに接触するように熱圧加工し、半透膜支持体を得た。
【0102】
実施例及び比較例で得られた半透膜支持体について、下記測定及び評価を行い、結果を表１に示した。
【0103】
測定１－１（平均繊維径）
不織布を構成する各繊維の平均繊維径は、次のように求めた。まず、マイクロスコープによって、繊維の断面を観察し、無作為に選んだ５０本以上の繊維断面の面積を画像解析ソフトによって算出した。繊維が真円であるとして、該面積から繊維直径を計算して、その平均値を「平均繊維径」とした。
不織布を構成する各繊維の平均繊維径は、次のように求めた。まず、マイクロスコープによって、繊維の断面を観察し、無作為に選んだ５０本以上の繊維断面の面積を画像解析ソフトによって算出した。繊維が真円であるとして、該面積から繊維直径を計算して、その平均値を「平均繊維径」とした。
【0104】
測定１－２（坪量）
ＪＩＳ Ｐ８１２４に準じ、半透膜支持体の坪量を測定した。
ＪＩＳ Ｐ８１２４に準じ、半透膜支持体の坪量を測定した。
【0105】
測定１－３（厚さ）
ＪＩＳ Ｐ８１１８に準じ、半透膜支持体の厚さを測定した。
ＪＩＳ Ｐ８１１８に準じ、半透膜支持体の厚さを測定した。
【0106】
測定１－４（破裂強度）
ＪＩＳ Ｐ８１１２に準じ、半透膜支持体の破裂強度を測定した。
ＪＩＳ Ｐ８１１２に準じ、半透膜支持体の破裂強度を測定した。
【0107】
評価１－１（半透膜滲み込み）
一定のクリアランスを有するコンマコーターを用いて、半透膜支持体の塗布面に、半透膜溶液として、ポリスルホン樹脂（ＳＯＬＶＡＹ社製、Ｕｄｅｌ Ｐ－３５００ ＬＣＤ ＭＢ３、分子量 ７８０００～８４０００ｇ／ｍｏｌ）のＮ，Ｎ－ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）溶液（濃度２２％）を塗布し、水洗、乾燥を行い、半透膜支持体の塗布面にポリスルホン膜（半透膜）を形成し、濾過膜を得た。濾過膜の断面ＳＥＭ写真を撮影して、半透膜の半透膜支持体への滲み込み度合いを評価した。
一定のクリアランスを有するコンマコーターを用いて、半透膜支持体の塗布面に、半透膜溶液として、ポリスルホン樹脂（ＳＯＬＶＡＹ社製、Ｕｄｅｌ Ｐ－３５００ ＬＣＤ ＭＢ３、分子量 ７８０００～８４０００ｇ／ｍｏｌ）のＮ，Ｎ－ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）溶液（濃度２２％）を塗布し、水洗、乾燥を行い、半透膜支持体の塗布面にポリスルホン膜（半透膜）を形成し、濾過膜を得た。濾過膜の断面ＳＥＭ写真を撮影して、半透膜の半透膜支持体への滲み込み度合いを評価した。
【0108】
◎：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の中心付近までしか滲み込んでいない。非常に良好なレベル。
○：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ていない。良好なレベル。
△：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に一部滲み出ている。実用上、使用可能レベル。
×：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ている。実用上、使用不可レベル。
○：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ていない。良好なレベル。
△：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に一部滲み出ている。実用上、使用可能レベル。
×：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ている。実用上、使用不可レベル。
【0109】
評価１－２（半透膜接着性）
評価１－１で作製した濾過膜における半透膜支持体と半透膜との接着性を評価した。濾過膜作製から１日後に、半透膜と半透膜支持体とを、その界面で剥がれるように、ゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで「半透膜接着性」を判断した。
評価１－１で作製した濾過膜における半透膜支持体と半透膜との接着性を評価した。濾過膜作製から１日後に、半透膜と半透膜支持体とを、その界面で剥がれるように、ゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで「半透膜接着性」を判断した。
【0110】
◎：半透膜と半透膜支持体の接着性が非常に高く、剥離できない。非常に良好なレベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜と半透膜支持体とが接着はしているが、全体的に剥離しやすい。実用上下限レベル。
×：半透膜塗布後の水洗又は乾燥工程で剥離が発生する。使用不可レベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜と半透膜支持体とが接着はしているが、全体的に剥離しやすい。実用上下限レベル。
×：半透膜塗布後の水洗又は乾燥工程で剥離が発生する。使用不可レベル。
【0111】
評価１－３（耐洗浄性）
評価１－１で作製した濾過膜における耐洗浄性を評価した。濾過膜作製から１日後に、半透膜表面をナイロンブラシで１０回上下に擦り、水中にて振とうし、その際の半透膜及び半透膜支持体の損傷度合いで「耐洗浄性」を判断した。
評価１－１で作製した濾過膜における耐洗浄性を評価した。濾過膜作製から１日後に、半透膜表面をナイロンブラシで１０回上下に擦り、水中にて振とうし、その際の半透膜及び半透膜支持体の損傷度合いで「耐洗浄性」を判断した。
【0112】
◎：半透膜と半透膜支持体とが全く問題無く使用できると判断できるレベル。
○：損傷しているものの、問題無く使用できると判断できるレベル。
△：損傷が激しいが、使用に耐えられる、実用上下限レベル。
×：損傷が激しく、使用不可と判断されるレベル。
○：損傷しているものの、問題無く使用できると判断できるレベル。
△：損傷が激しいが、使用に耐えられる、実用上下限レベル。
×：損傷が激しく、使用不可と判断されるレベル。
【0113】
【表1】
【0114】
実施例１－１～１－９の半透膜支持体は、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含有してなる湿式不織布であり、半透膜支持体の破裂強度が３００～１０００ｋＰａである半透膜支持体である。比較例１－１～１－４の半透膜支持体は、破裂強度が３００ｋＰａ未満の半透膜支持体である。比較例１－１～１－４の半透膜支持体と比較して、実施例１－１～１－９の半透膜支持体は、破裂強度が高いために、耐洗浄性が優れていた。
【0115】
比較例１－１及び１－２の半透膜支持体は、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の含有率が、全繊維に対し、４０質量％を下回っているため、破裂強度が３００ｋＰａ未満であり、半透膜接着性及び耐洗浄性が弱いといった問題があった。
【0116】
実施例１－１～１－９と比較例１－３の半透膜支持体を比較すると、ＰＥＴ延伸単一繊維を３０質量部含み、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含めたすべてのポリオレフィン系繊維の含有率が、全繊維に対し、８０質量％未満である比較例１－３の半透膜支持体は、破裂強度が低いために、半透膜の滲み込みは良好だったが、半透膜との接着性は悪く、また、耐洗浄性も悪かった。
【0117】
実施例１－２と比較例１－４を比較すると、熱カレンダーロールの圧力が４０ｋＮ／ｍと低いために、破裂強度が低く、半透膜の接着性は悪く、また、耐洗浄性も悪かった。
【0118】
実施例１－１、１－２、１－３、１－７及び１－８の半透膜支持体を比較すると、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の含有率が高くなるほど、破裂強度が高くなり、耐洗浄性が強くなった。
【0119】
実施例１－１～１－９の半透膜支持体を比較すると、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の含有率が、全繊維に対し、１００質量％である実施例１－１、１－４及び１－６の半透膜支持体が、他の半透膜支持体と比較して、半透膜接着性が優れていた。
【0120】
実施例１－１～１－９の半透膜支持体を比較すると、全繊維がオレフィン系繊維である実施例１－１～１－８の半透膜支持体は、ＰＥＴ延伸単一繊維を含んでいる実施例１－９の半透膜支持体と比較して、耐洗浄性が優れていた。
【0121】
本発明＜２＞
実施例２－１
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、撹拌することで均一な抄造用スラリーを調製した。この抄造用スラリーを傾斜ワイヤーと円網とのコンビネーションマシンを用いて、乾燥質量で各面とも３０ｇ／ｍ２の抄合わせ湿紙を形成した後、半透膜塗布面が表面温度１３５℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、抄合わせ坪量６０ｇ／ｍ２のシートを得た。
実施例２－１
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、撹拌することで均一な抄造用スラリーを調製した。この抄造用スラリーを傾斜ワイヤーと円網とのコンビネーションマシンを用いて、乾燥質量で各面とも３０ｇ／ｍ２の抄合わせ湿紙を形成した後、半透膜塗布面が表面温度１３５℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、抄合わせ坪量６０ｇ／ｍ２のシートを得た。
【0122】
得られたシートに、図１に示すような、２本の金属ロール（半径４５０ｍｍ、弾性率２１０００ｋＮ／ｃｍ２）からなる第一ロールニップ及び１本の金属ロール（半径４５０ｍｍ、弾性率２１０００ｋＮ／ｃｍ２）と１本の弾性ロールからなる第二ロールニップが連続して設置されている熱圧加工処理装置を用いて、熱圧加工を施し、半透膜支持体を得た。なお、第二ロールニップにおいて、上部の金属ロールに触れる面を傾斜ワイヤー抄紙機にて抄造された面とし、この面を非塗布面とした。
【0123】
熱圧加工の条件
第一ロールニップ
２本の金属ロールの表面温度１２５℃
ニップ圧力８０ｋＮ／ｍ
第二ロールニップ
金属ロールの表面温度１２５℃
ニップ圧力１００ｋＮ／ｍ
加工速度３０ｍ／ｍｉｎ
第一ロールニップ
２本の金属ロールの表面温度１２５℃
ニップ圧力８０ｋＮ／ｍ
第二ロールニップ
金属ロールの表面温度１２５℃
ニップ圧力１００ｋＮ／ｍ
加工速度３０ｍ／ｍｉｎ
【0124】
実施例２－２
実施例２－１で湿式抄造したシートを、図２に示すような、１本の金属ロール（半径４５０ｍｍ、弾性率２１０００ｋＮ／ｃｍ２）と１本の弾性ロールからなる第一ロールニップ及び１本の金属ロール（半径４５０ｍｍ、弾性率２１０００ｋＮ／ｃｍ２）と１本の弾性ロールからなる第二ロールニップが連続して設置されている熱圧加工処理装置を用いて、熱圧加工を施し、半透膜支持体を得た。なお、第一ロールニップにおいて、上部の金属ロールに触れる面を傾斜ワイヤー抄紙機にて抄造された面とし、この面を塗布面とした。
実施例２－１で湿式抄造したシートを、図２に示すような、１本の金属ロール（半径４５０ｍｍ、弾性率２１０００ｋＮ／ｃｍ２）と１本の弾性ロールからなる第一ロールニップ及び１本の金属ロール（半径４５０ｍｍ、弾性率２１０００ｋＮ／ｃｍ２）と１本の弾性ロールからなる第二ロールニップが連続して設置されている熱圧加工処理装置を用いて、熱圧加工を施し、半透膜支持体を得た。なお、第一ロールニップにおいて、上部の金属ロールに触れる面を傾斜ワイヤー抄紙機にて抄造された面とし、この面を塗布面とした。
【0125】
第一ロールニップ
金属ロールの表面温度１２５℃
ニップ圧力１００ｋＮ／ｍ
第二ロールニップ
金属ロールの表面温度１２５℃
ニップ圧力１００ｋＮ／ｍ
加工速度３０ｍ／ｍｉｎ
金属ロールの表面温度１２５℃
ニップ圧力１００ｋＮ／ｍ
第二ロールニップ
金属ロールの表面温度１２５℃
ニップ圧力１００ｋＮ／ｍ
加工速度３０ｍ／ｍｉｎ
【0126】
実施例２－３
実施例２－２において、加工速度を２５ｍ／ｍｉｎに変更し、且つ第一及び第二ロールニップのニップ圧力を１１０ｋＮ／ｍに変更し、且つ熱圧加工を２回行った以外は、実施例２－２と同様の手法で、半透膜支持体を得た。
実施例２－２において、加工速度を２５ｍ／ｍｉｎに変更し、且つ第一及び第二ロールニップのニップ圧力を１１０ｋＮ／ｍに変更し、且つ熱圧加工を２回行った以外は、実施例２－２と同様の手法で、半透膜支持体を得た。
【0127】
実施例２－４
実施例２－１において、湿式抄造したシートを得る際の各面の乾燥質量を４０ｇ／ｍ２に変更したことで抄合わせ坪量８０ｇ／ｍ２のシートを得た。
実施例２－１において、湿式抄造したシートを得る際の各面の乾燥質量を４０ｇ／ｍ２に変更したことで抄合わせ坪量８０ｇ／ｍ２のシートを得た。
【0128】
得られたシートを、実施例２－２と同様の手法で熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
【0129】
実施例２－５
実施例２－１において、湿式抄造したシートを得る際の各面の乾燥質量を４５ｇ／ｍ２に変更したことで抄合わせ坪量９０ｇ／ｍ２のシートを得た。
実施例２－１において、湿式抄造したシートを得る際の各面の乾燥質量を４５ｇ／ｍ２に変更したことで抄合わせ坪量９０ｇ／ｍ２のシートを得た。
【0130】
得られたシートを、実施例２－２と同様の手法で熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
【0131】
実施例２－６
実施例２－５において、加工速度を３５ｍ／ｍｉｎに変更し、且つ第一及び第二ロールニップの金属ロールの表面温度を１２０℃に変更した以外は、実施例２－５と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
実施例２－５において、加工速度を３５ｍ／ｍｉｎに変更し、且つ第一及び第二ロールニップの金属ロールの表面温度を１２０℃に変更した以外は、実施例２－５と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
【0132】
実施例２－７
実施例２－５において、第一及び第二ロールニップの金属ロールの表面温度を１１０℃に変更し、且つニップ圧力を８０ｋＮ／ｍに変更した以外は、実施例２－５と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
実施例２－５において、第一及び第二ロールニップの金属ロールの表面温度を１１０℃に変更し、且つニップ圧力を８０ｋＮ／ｍに変更した以外は、実施例２－５と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
【0133】
実施例２－８
実施例２－７において、加工速度を４０ｍ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例２－７と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
実施例２－７において、加工速度を４０ｍ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例２－７と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
【0134】
実施例２－９
実施例２－２において、加工速度を３５ｍ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例２－２と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
実施例２－２において、加工速度を３５ｍ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例２－２と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
【0135】
実施例２－１０
実施例２－４において、熱圧加工処理を２回行った以外、実施例２－４と同様の手法で、半透膜支持体を得た。
実施例２－４において、熱圧加工処理を２回行った以外、実施例２－４と同様の手法で、半透膜支持体を得た。
【0136】
実施例２－１１
実施例２－４において、加工速度を２５ｍ／ｍｉｎに変更し、且つ第一及び第二ロールニップのニップ圧力を１１０ｋＮ／ｍに変更した以外は、実施例２－４と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
実施例２－４において、加工速度を２５ｍ／ｍｉｎに変更し、且つ第一及び第二ロールニップのニップ圧力を１１０ｋＮ／ｍに変更した以外は、実施例２－４と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
【0137】
実施例２－１２
実施例２－４において、加工速度を３３ｍ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例２－４と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
実施例２－４において、加工速度を３３ｍ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例２－４と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
【0138】
実施例２－１３
実施例２－１２において、加工速度を４０ｍ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例２－１２と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
実施例２－１２において、加工速度を４０ｍ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例２－１２と同様の手法で、シートを熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
【0139】
実施例２－１４
実施例２－４において、加工速度を２７ｍ／ｍｉｎに変更し、且つ第一及び第二ロールニップのニップ圧力を１１０ｋＮ／ｍに変更した以外は、実施例２－４と同様の手法で熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
実施例２－４において、加工速度を２７ｍ／ｍｉｎに変更し、且つ第一及び第二ロールニップのニップ圧力を１１０ｋＮ／ｍに変更した以外は、実施例２－４と同様の手法で熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
【0140】
実施例２－１５
実施例２－１において、湿式抄造したシートを得る際の各面の乾燥質量を２７．５ｇ／ｍ２に変更したことで抄合わせ坪量５５ｇ／ｍ２のシートを得た。
実施例２－１において、湿式抄造したシートを得る際の各面の乾燥質量を２７．５ｇ／ｍ２に変更したことで抄合わせ坪量５５ｇ／ｍ２のシートを得た。
【0141】
得られたシートを、実施例２－２と同様の手法で熱圧加工することによって、半透膜支持体を得た。
【0142】
実施例２－１６
実施例２－４において、実施例２－４の熱圧加工方法から実施例２－１の熱圧加工方法に変更し、且つ熱圧加工処理を２回行った以外は、実施例２－４と同様の手法で、半透膜支持体を得た。
実施例２－４において、実施例２－４の熱圧加工方法から実施例２－１の熱圧加工方法に変更し、且つ熱圧加工処理を２回行った以外は、実施例２－４と同様の手法で、半透膜支持体を得た。
【0143】
比較例２－１
実施例２－１において、熱圧加工処理装置を用いて、湿式抄造したシートを処理する際、第二ロールニップにおいて、上部の金属ロールに触れる面を傾斜ワイヤー抄紙機にて抄造された面とし、この面を塗布面として、半透膜支持体を得た。
実施例２－１において、熱圧加工処理装置を用いて、湿式抄造したシートを処理する際、第二ロールニップにおいて、上部の金属ロールに触れる面を傾斜ワイヤー抄紙機にて抄造された面とし、この面を塗布面として、半透膜支持体を得た。
【0144】
比較例２－２
実施例２－２において、熱圧加工処理装置を用いて、湿式抄造したシートを処理する際、第一ロールニップにおいて、上部の金属ロールに触れる面を傾斜ワイヤー抄紙機にて抄造された面とし、この面を塗布面として、半透膜支持体を得た。
実施例２－２において、熱圧加工処理装置を用いて、湿式抄造したシートを処理する際、第一ロールニップにおいて、上部の金属ロールに触れる面を傾斜ワイヤー抄紙機にて抄造された面とし、この面を塗布面として、半透膜支持体を得た。
【0145】
比較例２－３
実施例２－４において、熱圧加工処理装置を用いて、湿式抄造したシートを処理する際、比較例２－２と同様の手法を用いることで、半透膜支持体を得た。
実施例２－４において、熱圧加工処理装置を用いて、湿式抄造したシートを処理する際、比較例２－２と同様の手法を用いることで、半透膜支持体を得た。
【0146】
比較例２－４
実施例２－１６において、熱圧加工処理装置を用いて、湿式抄造したシートを処理する際、第二ロールニップにおいて、上部の金属ロールに触れる面を傾斜ワイヤー抄紙機にて抄造された面とし、この面を塗布面として、半透膜支持体を得た。
実施例２－１６において、熱圧加工処理装置を用いて、湿式抄造したシートを処理する際、第二ロールニップにおいて、上部の金属ロールに触れる面を傾斜ワイヤー抄紙機にて抄造された面とし、この面を塗布面として、半透膜支持体を得た。
【0147】
実施例及び比較例で得られた半透膜支持体に対して、以下の測定及び評価を行い、結果を表２に示した。
【0148】
測定２－１（ベック平滑度）
ＪＩＳ Ｐ８１１９に準じ、ベック平滑度試験機を用いて、塗布面及び非塗布面を測定した。
ＪＩＳ Ｐ８１１９に準じ、ベック平滑度試験機を用いて、塗布面及び非塗布面を測定した。
【0149】
測定２－２（７５度鏡面光沢度）
ＪＩＳ Ｐ８１４２に準じ、光沢度試験機（日本電色工業株式会社製、ＧｌｏｓｓＭｅｔｅｒ ＶＣ７０００）を用いて、７５度鏡面光沢度を測定した。本測定では、試験片の塗布面のＭＤ方向と測定光の入射方向を一致させて測定し、次いで試験片を１８０度回転して測定し、少なくとも５枚以上の試験片について同様の測定をしたものの平均値を、ＪＩＳ Ｚ８４０１に規定する方法で有効数字２桁にしたものを塗布面のＭＤ方向の光沢度とする。また、試験片の非塗布面に対して同様の測定を行ったものを非塗布面のＭＤ方向の光沢度とする。また、試験片の塗布面のＣＤ方向と測定光の入射光を一致させて測定し、次いで試験片を１８０度回転して測定し、少なくとも５枚以上の試験片について同様の測定をしたものの平均値を、ＪＩＳ Ｚ８４０１に規定する方法で有効数字２桁にしたものを塗布面のＭＤ方向の光沢度とする。本測定において、ＭＤ方向とは、抄紙機を用いて抄造した際の流れ方向に対して平行な方向を言い、ＣＤ方向とは、流れ方向に対して直角な方向を言う。
ＪＩＳ Ｐ８１４２に準じ、光沢度試験機（日本電色工業株式会社製、ＧｌｏｓｓＭｅｔｅｒ ＶＣ７０００）を用いて、７５度鏡面光沢度を測定した。本測定では、試験片の塗布面のＭＤ方向と測定光の入射方向を一致させて測定し、次いで試験片を１８０度回転して測定し、少なくとも５枚以上の試験片について同様の測定をしたものの平均値を、ＪＩＳ Ｚ８４０１に規定する方法で有効数字２桁にしたものを塗布面のＭＤ方向の光沢度とする。また、試験片の非塗布面に対して同様の測定を行ったものを非塗布面のＭＤ方向の光沢度とする。また、試験片の塗布面のＣＤ方向と測定光の入射光を一致させて測定し、次いで試験片を１８０度回転して測定し、少なくとも５枚以上の試験片について同様の測定をしたものの平均値を、ＪＩＳ Ｚ８４０１に規定する方法で有効数字２桁にしたものを塗布面のＭＤ方向の光沢度とする。本測定において、ＭＤ方向とは、抄紙機を用いて抄造した際の流れ方向に対して平行な方向を言い、ＣＤ方向とは、流れ方向に対して直角な方向を言う。
【0150】
測定２－３（坪量）
ＪＩＳ Ｐ８１２４に準拠して、坪量を測定した。
ＪＩＳ Ｐ８１２４に準拠して、坪量を測定した。
【0151】
測定２－４（厚さ）
ＪＩＳ Ｐ８１１８に準じ、厚さを測定した。
ＪＩＳ Ｐ８１１８に準じ、厚さを測定した。
【0152】
測定２－５（通気度）
通気性試験機（カトーテック株式会社製、商品名：ＫＥＳ－Ｆ８－ＡＰ１）を使用して、ＪＩＳ Ｌ１０９６に示す方法で測定した。
通気性試験機（カトーテック株式会社製、商品名：ＫＥＳ－Ｆ８－ＡＰ１）を使用して、ＪＩＳ Ｌ１０９６に示す方法で測定した。
【0153】
評価２－１（半透膜滲み込み）
一定のクリアランスを有するコンマコーターを用いて、半透膜支持体の塗布面にポリスルホン樹脂（ＳＯＬＶＡＹ社製、商品名：ユーデル Ｕｄｅｌ（登録商標）Ｐ－３５００ ＬＣＤ ＭＢ３、分子量７８０００～８４０００ｇ／ｍｏｌ）のＤＭＦ溶液（濃度：２１％）を塗布し、水洗、乾燥を行い、半透膜支持体の表面にポリスルホン膜（半透膜）を形成させ濾過膜を作製し、濾過膜の断面ＳＥＭ写真を撮影して、ポリスルホン樹脂の半透膜支持体への滲み込み度合いを評価した。
一定のクリアランスを有するコンマコーターを用いて、半透膜支持体の塗布面にポリスルホン樹脂（ＳＯＬＶＡＹ社製、商品名：ユーデル Ｕｄｅｌ（登録商標）Ｐ－３５００ ＬＣＤ ＭＢ３、分子量７８０００～８４０００ｇ／ｍｏｌ）のＤＭＦ溶液（濃度：２１％）を塗布し、水洗、乾燥を行い、半透膜支持体の表面にポリスルホン膜（半透膜）を形成させ濾過膜を作製し、濾過膜の断面ＳＥＭ写真を撮影して、ポリスルホン樹脂の半透膜支持体への滲み込み度合いを評価した。
【0154】
◎：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の中心付近までしか滲み込んでいない。非常に良好なレベル。
○：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ていない。良好なレベル。
△：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に一部滲み出ている。実用上、使用可能レベル。
×：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ている。実用上、使用不可レベル。
○：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ていない。良好なレベル。
△：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に一部滲み出ている。実用上、使用可能レベル。
×：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ている。実用上、使用不可レベル。
【0155】
評価２－２（半透膜接着性）
評価２－１で作製した半透膜について、作製１日後、半透膜と半透膜支持体とをその界面で剥がれるようにゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで判断した。
評価２－１で作製した半透膜について、作製１日後、半透膜と半透膜支持体とをその界面で剥がれるようにゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで判断した。
【0156】
◎：半透膜と半透膜支持体の接着性が非常に高く、剥離できない。非常に良好なレベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜と半透膜支持体とが接着はしているが、全体的に剥離しやすい。実用上、下限レベル。
×：半透膜塗布後の水洗又は乾燥工程で剥離が発生する。使用不可レベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜と半透膜支持体とが接着はしているが、全体的に剥離しやすい。実用上、下限レベル。
×：半透膜塗布後の水洗又は乾燥工程で剥離が発生する。使用不可レベル。
【0157】
評価２－３（樹脂フレーム接着性）
評価２－１で得られた半透膜が塗布された半透膜支持体をＡＢＳ樹脂からなる樹脂フレームに、非塗布面が対向するように載せ、２００℃に加熱したヒートシーラーを半透膜が塗布された半透膜支持体側から２秒間接触させ、加熱接着した。加熱接着１日後、半透膜支持体と樹脂フレームとをその界面で剥がれるようにゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで判断した。
評価２－１で得られた半透膜が塗布された半透膜支持体をＡＢＳ樹脂からなる樹脂フレームに、非塗布面が対向するように載せ、２００℃に加熱したヒートシーラーを半透膜が塗布された半透膜支持体側から２秒間接触させ、加熱接着した。加熱接着１日後、半透膜支持体と樹脂フレームとをその界面で剥がれるようにゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで判断した。
【0158】
◎：半透膜支持体と樹脂フレームとの接着性が非常に高く、剥離できない。非常に良好なレベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜支持体と樹脂フレームとの接着は問題無いが、半透膜のひび割れ、半透膜支持体からの脱落が認められる。
△×：半透膜支持体と樹脂フレームとの接着が弱く、全体的に剥離しやすい。実用上、下限レベル。
×：簡単に剥離する。あるいは半透膜支持体と樹脂フレームとの接着はするが、半透膜のひび割れ、半透膜支持体からの脱落が酷く、使用不可レベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜支持体と樹脂フレームとの接着は問題無いが、半透膜のひび割れ、半透膜支持体からの脱落が認められる。
△×：半透膜支持体と樹脂フレームとの接着が弱く、全体的に剥離しやすい。実用上、下限レベル。
×：簡単に剥離する。あるいは半透膜支持体と樹脂フレームとの接着はするが、半透膜のひび割れ、半透膜支持体からの脱落が酷く、使用不可レベル。
【0159】
【表2】
【0160】
実施例２－１～２－１６の半透膜支持体は、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含有してなる湿式不織布であり、塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度が、非塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度に比べ高い半透膜支持体であり、半透膜滲み込み、半透膜接着性、樹脂フレーム接着性の評価において、良好なレベルを達成した。
【0161】
これに対して、比較例２－１～２－３の半透膜支持体は、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含有してなる湿式不織布であり、塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度が、非塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度に比べ低い半透膜支持体であり、半透膜接着性は良好なものの、半透膜滲み込み及び樹脂フレーム接着性が使用不可レベル又は実用上下限レベルであった。
【0162】
また、比較例２－４の半透膜支持体は、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含有してなる湿式不織布であり、塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度が、非塗布面のベック平滑度及び７５度鏡面光沢度に比べ低い半透膜支持体であり、半透膜接着性及び樹脂フレーム接着性が使用不可レベルであった。
【0163】
塗布面のベック平滑度が１．０～５１．０ｓｅｃ．であり、且つ塗布面：非塗布面とのベック平滑度の比が１．３：１．０～１．１：１．０である実施例２－１、２－２、２－４～２－７、２－９～２－１５の半透膜支持体は、塗布面：非塗布面とのベック平滑度の比が１．４：１．０である実施例２－３の半透膜支持体、塗布面のベック平滑度が０．９ｓｅｃ．である実施例２－８の半透膜支持体、及び、塗布面のベック平滑度が１２０ｓｅｃ．であり、且つ塗布面：非塗布面とのベック平滑度の比が２．４である実施例２－１６の半透膜支持体と比較して、半透膜接着性及び樹脂フレーム接着性の少なくとも一方が良かった。
【0164】
塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度が１０～３０％であり、ＣＤ方向の７５度鏡面光沢度が８～２５％であり、塗布面：非塗布面とのＭＤ方向の光沢度の比が１．０：０．９～１．０：０．７である実施例２－１～２－７、２－１０～２－１５の半透膜支持体は、塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度が８％であり、ＣＤ方向の７５度鏡面光沢度が７％である実施例２－８、塗布面：非塗布面とのＭＤ方向の光沢度の比が１．０：０．６である実施例２－９、及び、塗布面のＭＤ方向の７５度鏡面光沢度が３４％であり、ＣＤ方向の７５度鏡面光沢度が３２％である実施例２－１６と比較して、樹脂フレーム接着性が良かった。
【0165】
本発明＜５＞
実施例５－１
ポリプロピレン（融点１６５℃）を芯成分とし、ポリエチレン（融点１３５℃）を鞘成分とする芯鞘型複合繊維（断面積比（β／α）＝５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調製した。傾斜ワイヤー抄紙機と円網抄紙機とのコンビネーションマシンを用いて、乾燥質量で合計６０ｇ／ｍ２の抄き合わせ湿紙を形成した後、表面温度１３０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥した。得られたシートを金属ロール（加熱）と樹脂ロール（非加熱）の組み合わせのカレンダー装置を用いて、金属ロール温度１００℃、圧力１００ｋＮ／ｍ、加工速度４０ｍ／ｍｉｎの条件で、塗布面が金属ロールに接触するように熱圧加工し、半透膜支持体を得た。
実施例５－１
ポリプロピレン（融点１６５℃）を芯成分とし、ポリエチレン（融点１３５℃）を鞘成分とする芯鞘型複合繊維（断面積比（β／α）＝５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調製した。傾斜ワイヤー抄紙機と円網抄紙機とのコンビネーションマシンを用いて、乾燥質量で合計６０ｇ／ｍ２の抄き合わせ湿紙を形成した後、表面温度１３０℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥した。得られたシートを金属ロール（加熱）と樹脂ロール（非加熱）の組み合わせのカレンダー装置を用いて、金属ロール温度１００℃、圧力１００ｋＮ／ｍ、加工速度４０ｍ／ｍｉｎの条件で、塗布面が金属ロールに接触するように熱圧加工し、半透膜支持体を得た。
【0166】
実施例５－２
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の断面積比（β／α）が７０／３０である以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の断面積比（β／α）が７０／３０である以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0167】
実施例５－３
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の断面積比（β／α）が９０／１０である以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の断面積比（β／α）が９０／１０である以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0168】
実施例５－４
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の断面積比（β／α）が６０／４０である以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の断面積比（β／α）が６０／４０である以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0169】
実施例５－５
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の断面積比（β／α）が８０／２０である以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の断面積比（β／α）が８０／２０である以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0170】
実施例５－６
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（断面積比（β／α）＝５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）８０質量部とポリプロピレンの主体繊維（繊度０．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）２０質量部を用いた以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（断面積比（β／α）＝５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）８０質量部とポリプロピレンの主体繊維（繊度０．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）２０質量部を用いた以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0171】
実施例５－７
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（β／α＝５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）６０質量部とポリプロピレンの主体繊維（繊度０．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）４０質量部を用いた以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（β／α＝５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）６０質量部とポリプロピレンの主体繊維（繊度０．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）４０質量部を用いた以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0172】
実施例５－８
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（β／α＝５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）６０質量部と、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（β／α＝４５／５５、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）１０質量部と、ポリプロピレンの主体繊維（繊度０．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）３０質量部を用いた以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（β／α＝５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）６０質量部と、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（β／α＝４５／５５、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）１０質量部と、ポリプロピレンの主体繊維（繊度０．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）３０質量部を用いた以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0173】
実施例５－９
芯成分がポリプロピレンで、鞘成分がポリエチレンである芯鞘型複合繊維（β／α＝５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）５５質量部とポリプロピレンの主体繊維（繊度０．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）４５質量部を用いて、実施例５－１と同様の方法で半透膜支持体を得た。
芯成分がポリプロピレンで、鞘成分がポリエチレンである芯鞘型複合繊維（β／α＝５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）５５質量部とポリプロピレンの主体繊維（繊度０．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）４５質量部を用いて、実施例５－１と同様の方法で半透膜支持体を得た。
【0174】
比較例５－１
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の断面積比（β／α）が９５／５である以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の断面積比（β／α）が９５／５である以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0175】
比較例５－２
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の断面積比（β／α）が４５／５５である以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の断面積比（β／α）が４５／５５である以外は、実施例５－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0176】
実施例及び比較例で得られた半透膜支持体について、下記測定及び評価を行い、結果を表３に示した。
【0177】
測定５－１（厚さ）
ＪＩＳ Ｐ８１１８に準じ、厚さを測定した。
ＪＩＳ Ｐ８１１８に準じ、厚さを測定した。
【0178】
測定５－２（通気度）
ＪＩＳ Ｌ１０９６に準じ、通気度計（ＫＥＳ－Ｆ８－ＡＰ１：カトーテック株式会社製）で測定した。
ＪＩＳ Ｌ１０９６に準じ、通気度計（ＫＥＳ－Ｆ８－ＡＰ１：カトーテック株式会社製）で測定した。
【0179】
測定５－３（引張強さ）
各半透膜支持体の流れ方向について、ＪＩＳ Ｐ８１１３に準じ、熱圧加工後の引張強さを測定した。３ｋＮ／ｍ以上あれば実用上問題ないレベル、４ｋＮ／ｍ以上あれば良好である。
各半透膜支持体の流れ方向について、ＪＩＳ Ｐ８１１３に準じ、熱圧加工後の引張強さを測定した。３ｋＮ／ｍ以上あれば実用上問題ないレベル、４ｋＮ／ｍ以上あれば良好である。
【0180】
評価５－１（半透膜滲み込み）
一定のクリアランスを有するコンマコーターを用いて、半透膜支持体の塗布面にポリスルホン樹脂（ＳＯＬＶＡＹ社製、商品名：ユーデル Ｕｄｅｌ（登録商標）Ｐ－３５００ ＬＣＤ ＭＢ３、分子量７８０００～８４０００ｇ／ｍｏｌ）のＤＭＦ溶液（濃度２２％）を塗布し、水洗、乾燥を行い、半透膜支持体の表面にポリスルホン膜（半透膜）を形成させて濾過膜を作製し、濾過膜の断面ＳＥＭ写真を撮影して、ポリスルホン樹脂の半透膜支持体への滲み込み度合いを評価した。
一定のクリアランスを有するコンマコーターを用いて、半透膜支持体の塗布面にポリスルホン樹脂（ＳＯＬＶＡＹ社製、商品名：ユーデル Ｕｄｅｌ（登録商標）Ｐ－３５００ ＬＣＤ ＭＢ３、分子量７８０００～８４０００ｇ／ｍｏｌ）のＤＭＦ溶液（濃度２２％）を塗布し、水洗、乾燥を行い、半透膜支持体の表面にポリスルホン膜（半透膜）を形成させて濾過膜を作製し、濾過膜の断面ＳＥＭ写真を撮影して、ポリスルホン樹脂の半透膜支持体への滲み込み度合いを評価した。
【0181】
◎：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の中心付近までしか滲み込んでいない。非常に良好なレベル。
○：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ていない。良好なレベル。
△：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に一部滲み出ている。実用上、使用可能レベル。
×：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ている。実用上、使用不可レベル。
○：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ていない。良好なレベル。
△：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に一部滲み出ている。実用上、使用可能レベル。
×：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ている。実用上、使用不可レベル。
【0182】
評価５－２（半透膜接着性）
評価５－１で作製した濾過膜における半透膜支持体と半透膜との接着性を評価した。濾過膜作製から１日後に、半透膜と半透膜支持体とを、その界面で剥がれるように、ゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで「半透膜接着性」を判断した。
評価５－１で作製した濾過膜における半透膜支持体と半透膜との接着性を評価した。濾過膜作製から１日後に、半透膜と半透膜支持体とを、その界面で剥がれるように、ゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで「半透膜接着性」を判断した。
【0183】
◎：半透膜と半透膜支持体の接着性が非常に高く、剥離できない。非常に良好なレベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜と半透膜支持体とが接着はしているが、全体的に剥離しやすい。実用上下限レベル。
×：半透膜塗布後の水洗又は乾燥工程で剥離が発生する。使用不可レベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜と半透膜支持体とが接着はしているが、全体的に剥離しやすい。実用上下限レベル。
×：半透膜塗布後の水洗又は乾燥工程で剥離が発生する。使用不可レベル。
【0184】
評価５－３（フレーム材接着性）
評価５－１で得られた濾過膜をＡＢＳ樹脂からなるフレーム材に、非塗布面がフレーム材に接するように載せ、２００℃に加熱したヒートシーラーを半透膜側から３秒間当てて、加熱接着した。加熱接着から１日後に、濾過膜とフレーム材とを、その界面で剥がれるように、ゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで「フレーム材接着性」を判断した。
評価５－１で得られた濾過膜をＡＢＳ樹脂からなるフレーム材に、非塗布面がフレーム材に接するように載せ、２００℃に加熱したヒートシーラーを半透膜側から３秒間当てて、加熱接着した。加熱接着から１日後に、濾過膜とフレーム材とを、その界面で剥がれるように、ゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで「フレーム材接着性」を判断した。
【0185】
◎：半透膜支持体とフレーム材との接着性が非常に高く、剥離できない。非常に良好なレベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜支持体とフレーム材とは接着はしているが、全体的に剥離しやすい。あるいは、半透膜支持体とフレーム材との接着は問題ないが、半透膜のひび割れ、半透膜の半透膜支持体からの脱落が認められる。実用上下限レベル。
×：簡単に剥離する。または、濾過膜とフレーム材とが接着はするが、半透膜のひび割れ、半透膜の半透膜支持体からの脱落等があり、使用不可レベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜支持体とフレーム材とは接着はしているが、全体的に剥離しやすい。あるいは、半透膜支持体とフレーム材との接着は問題ないが、半透膜のひび割れ、半透膜の半透膜支持体からの脱落が認められる。実用上下限レベル。
×：簡単に剥離する。または、濾過膜とフレーム材とが接着はするが、半透膜のひび割れ、半透膜の半透膜支持体からの脱落等があり、使用不可レベル。
【0186】
【表3】
【0187】
実施例５－１～５－９の半透膜支持体は、断面積比（β／α）が４５／５５超９０／１０以下であるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含有するポリオレフィン系半透膜支持体である。比較例５－１の半透膜支持体は、断面積比（β／α）が９０／１０超であるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含有するポリオレフィン系半透膜支持体である。比較例５－２の半透膜支持体は、断面積比（β／α）が４５／５５であるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含有するポリオレフィン系半透膜支持体である。実施例５－１～５－９の半透膜支持体は、半透膜が半透膜支持体に滲み込んでいて、半透膜支持体と半透膜との接着性に優れていながらも、非塗布面にまで半透膜が滲み出ることが無く、裏抜けはし難かった。また、フレーム材との接着性にも優れていた。これに対し、比較例５－１の半透膜支持体は、半透膜が非塗布面にまで滲み出て、裏抜けが発生しており、フレーム材との接着性も低かった。比較例５－２の半透膜支持体は、半透膜が浸透しにくく、半透膜支持体と半透膜との接着性が低かった。
【0188】
実施例５－１～５－５の半透膜支持体を比較すると、断面積比（β／α）が６０／４０以上７５／２５以下であるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含有する実施例５－２及び５－４の半透膜支持体が、実施例５－１、５－３及び５－５の半透膜支持体と比較して、半透膜が半透膜支持体の中心付近までしか滲み込んでおらず、半透膜支持体と半透膜との接着性にもより優れていた。
【0189】
実施例５－１、５－６、５－７及び５－９の半透膜支持体を比較すると、断面積比（β／α）が４５／５５超９０／１０以下であるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維の含有量が６０～１００質量％である実施例５－１、５－６及び５－７の半透膜支持体は、該含有量が５５質量％である実施例５－９の半透膜支持体と比較して、半透膜が非塗布面に滲み出ることがなく、フレーム材との接着性に優れていた。
【0190】
実施例５－８の半透膜支持体は、断面積比（β／α）が４５／５５超９０／１０以下であるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維と断面積比（β／α）が４５／５５であるＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維とを併用しているが、半透膜が半透膜支持体に滲み込んでいて、半透膜支持体と半透膜との接着性に優れていながらも、非塗布面にまで半透膜が滲み出ることが無く、裏抜けはし難かった。また、フレーム材との接着性も良好であった。
【0191】
本発明＜８＞
実施例８－１
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．２μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調製した。ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維のＰＰの融点は１６５℃であり、ポリエチレンの融点は１３５℃であった。傾斜ワイヤー抄紙機と円網抄紙機とのコンビネーションマシンを用いて、乾燥質量で合計６０ｇ／ｍ２の抄き合わせ湿紙を形成した後、表面温度１３３℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、シートを得た。得られたシートを金属ロール（加熱）と樹脂ロール（非加熱）の組み合わせのカレンダー装置を用いて、金属ロール温度１００℃、圧力１００ｋＮ／ｍ、加工速度４０ｍ／ｍｉｎの条件で、塗布面が金属ロールに接触するように熱圧加工し、半透膜支持体を得た。
実施例８－１
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．２μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調製した。ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維のＰＰの融点は１６５℃であり、ポリエチレンの融点は１３５℃であった。傾斜ワイヤー抄紙機と円網抄紙機とのコンビネーションマシンを用いて、乾燥質量で合計６０ｇ／ｍ２の抄き合わせ湿紙を形成した後、表面温度１３３℃のヤンキードライヤーに接触するように熱圧乾燥し、シートを得た。得られたシートを金属ロール（加熱）と樹脂ロール（非加熱）の組み合わせのカレンダー装置を用いて、金属ロール温度１００℃、圧力１００ｋＮ／ｍ、加工速度４０ｍ／ｍｉｎの条件で、塗布面が金属ロールに接触するように熱圧加工し、半透膜支持体を得た。
【0192】
実施例８－２
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0193】
実施例８－３
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１２．１μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１２．１μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0194】
実施例８－４
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）１００質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0195】
実施例８－５
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0196】
実施例８－６
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１４．１μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１４．１μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0197】
実施例８－７
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．２μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１２．０μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．２μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１２．０μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0198】
実施例８－８
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１４．８μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１４．８μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0199】
実施例８－９
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１２．１μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．５μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１２．１μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0200】
実施例８－１０
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）９０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）１０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）９０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）１０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0201】
実施例８－１１
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0202】
実施例８－１２
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0203】
実施例８－１３
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）９０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）１０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）９０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）１０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0204】
実施例８－１４
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0205】
実施例８－１５
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0206】
実施例８－１６
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）８０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）８０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0207】
実施例８－１７
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0208】
実施例８－１８
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0209】
実施例８－１９
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0210】
実施例８－２０
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）１０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）１０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0211】
実施例８－２１
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）８０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）１０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）１０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）８０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）１０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）１０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0212】
実施例８－２２
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0213】
比較例８－１
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径８．３μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部、ポリプロピレン繊維（平均繊維径２２．０μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径８．３μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部、ポリプロピレン繊維（平均繊維径２２．０μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0214】
比較例８－２
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径８．３μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部、ポリプロピレン繊維（平均繊維径２２．０μｍ、繊維長１０ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径８．３μｍ、繊維長５ｍｍ）５０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）２０質量部、ポリプロピレン繊維（平均繊維径２２．０μｍ、繊維長１０ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0215】
比較例８－３
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径８．３μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径８．３μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0216】
比較例８－４
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径８．３μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ポリプロピレン繊維（平均繊維径２２．０μｍ、繊維長１０ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径８．３μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部、ポリプロピレン繊維（平均繊維径２２．０μｍ、繊維長１０ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0217】
比較例８－５
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0218】
比較例８－６
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）７０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0219】
比較例８－７
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）９０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）１０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１０．３μｍ、繊維長５ｍｍ）９０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）１０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0220】
比較例８－８
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）６０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0221】
比較例８－９
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径９．５μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１３．９μｍ、繊維長５ｍｍ）４０質量部、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維（平均繊維径１６．１μｍ、繊維長５ｍｍ）３０質量部に配合を変更した以外は、実施例８－１と同様の方法で、半透膜支持体を得た。
【0222】
実施例及び比較例で得られた半透膜支持体について、下記測定及び評価を行い、結果を表４に示した。
【0223】
測定８－１（平均繊維径）
不織布を構成する各繊維の平均繊維径は、マイクロスコープによって、繊維の断面を観察し、無作為に選んだ５０本以上の繊維断面の面積を画像解析ソフトによって算出し、繊維直径に換算して、測定データとした。
不織布を構成する各繊維の平均繊維径は、マイクロスコープによって、繊維の断面を観察し、無作為に選んだ５０本以上の繊維断面の面積を画像解析ソフトによって算出し、繊維直径に換算して、測定データとした。
【0224】
測定８－２（厚さ）
ＪＩＳ Ｐ８１１８に準じ、厚さを測定した。
ＪＩＳ Ｐ８１１８に準じ、厚さを測定した。
【0225】
評価８－１（半透膜滲み込み）
一定のクリアランスを有するコンマコーターを用いて、半透膜支持体の塗布面にポリスルホン樹脂（ＳＯＬＶＡＹ社製、商品名：ユーデル Ｕｄｅｌ（登録商標）Ｐ－３５００ ＬＣＤ ＭＢ３、分子量７８０００～８４０００ｇ／ｍｏｌ）のＤＭＦ溶液（濃度２２％）を塗布し、水洗、乾燥を行い、半透膜支持体の表面にポリスルホン膜（半透膜）を形成させて濾過膜を作製し、濾過膜の断面ＳＥＭ写真を撮影して、ポリスルホン樹脂の半透膜支持体への滲み込み度合いを評価した。
一定のクリアランスを有するコンマコーターを用いて、半透膜支持体の塗布面にポリスルホン樹脂（ＳＯＬＶＡＹ社製、商品名：ユーデル Ｕｄｅｌ（登録商標）Ｐ－３５００ ＬＣＤ ＭＢ３、分子量７８０００～８４０００ｇ／ｍｏｌ）のＤＭＦ溶液（濃度２２％）を塗布し、水洗、乾燥を行い、半透膜支持体の表面にポリスルホン膜（半透膜）を形成させて濾過膜を作製し、濾過膜の断面ＳＥＭ写真を撮影して、ポリスルホン樹脂の半透膜支持体への滲み込み度合いを評価した。
【0226】
◎：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の中心付近までしか滲み込んでいない。非常に良好なレベル。
○：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ていない。良好なレベル。
△：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に一部滲み出ている。実用上、使用可能レベル。
×：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ている。実用上、使用不可レベル。
○：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ていない。良好なレベル。
△：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に一部滲み出ている。実用上、使用可能レベル。
×：ポリスルホン樹脂が半透膜支持体の非塗布面に滲み出ている。実用上、使用不可レベル。
【0227】
評価８－２（半透膜接着性）
評価８－１で作製した濾過膜における半透膜支持体と半透膜との接着性を評価した。濾過膜作製から１日後に、半透膜と半透膜支持体とを、その界面で剥がれるように、ゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで「半透膜接着性」を判断した。
評価８－１で作製した濾過膜における半透膜支持体と半透膜との接着性を評価した。濾過膜作製から１日後に、半透膜と半透膜支持体とを、その界面で剥がれるように、ゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで「半透膜接着性」を判断した。
【0228】
◎：半透膜と半透膜支持体の接着性が非常に高く、剥離できない。非常に良好なレベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜と半透膜支持体とが接着はしているが、全体的に剥離しやすい。実用上下限レベル。
×：半透膜塗布後の水洗又は乾燥工程で剥離が発生する。使用不可レベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜と半透膜支持体とが接着はしているが、全体的に剥離しやすい。実用上下限レベル。
×：半透膜塗布後の水洗又は乾燥工程で剥離が発生する。使用不可レベル。
【0229】
評価８－３（フレーム材接着性）
評価８－１で得られた濾過膜をＡＢＳ樹脂からなるフレーム材に、非塗布面がフレーム材に接するように載せ、２００℃に加熱したヒートシーラーを半透膜側から３秒間当てて、加熱接着した。加熱接着から１日後に、濾過膜とフレーム材とを、その界面で剥がれるように、ゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで「フレーム材接着性」判断した。
評価８－１で得られた濾過膜をＡＢＳ樹脂からなるフレーム材に、非塗布面がフレーム材に接するように載せ、２００℃に加熱したヒートシーラーを半透膜側から３秒間当てて、加熱接着した。加熱接着から１日後に、濾過膜とフレーム材とを、その界面で剥がれるように、ゆっくりと引き剥がし、剥離するときの抵抗度合いで「フレーム材接着性」判断した。
【0230】
◎：半透膜支持体とフレーム材との接着性が非常に高く、剥離できない。非常に良好なレベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜支持体とフレーム材とは接着はしているが、全体的に剥離しやすい。あるいは、半透膜支持体とフレーム材との接着は問題ないが、半透膜のひび割れ、半透膜の半透膜支持体からの脱落が認められる。実用上下限レベル。
×：簡単に剥離する。又は、濾過膜とフレーム材とが接着はするが、半透膜のひび割れ、半透膜の半透膜支持体からの脱落等があり、使用不可レベル。
○：部分的に剥離しやすい所が存在する。良好なレベル。
△：半透膜支持体とフレーム材とは接着はしているが、全体的に剥離しやすい。あるいは、半透膜支持体とフレーム材との接着は問題ないが、半透膜のひび割れ、半透膜の半透膜支持体からの脱落が認められる。実用上下限レベル。
×：簡単に剥離する。又は、濾過膜とフレーム材とが接着はするが、半透膜のひび割れ、半透膜の半透膜支持体からの脱落等があり、使用不可レベル。
【0231】
【表4】
【0232】
実施例８－１～８－２２の半透膜支持体は、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａ、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂ及びＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｃの群から選択される１種以上の繊維を含有し、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａ及びＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂの少なくともいずれか一方の繊維を必須成分として含有する。ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂを含有する半透膜支持体における含有比率（Ａ／Ｂ）は、質量基準で５０／５０～９０／１０であり、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｃを含有する半透膜支持体における含有比率（Ａ／Ｃ）は、質量基準で４０／６０～８０／２０であり、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＢとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｃを含有する半透膜支持体における含有比率（Ｂ／Ｃ）は、質量基準で７０／３０～９０／１０であり、そしてＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＢとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｃを含有する半透膜支持体における含有比率（Ａ／Ｂ／Ｃ）は、質量基準で４０／３０／３０～８０／１０／１０である。
【0233】
比較例８－１の半透膜支持体は、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａを含有せず、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂと平均繊維径２２．０μｍ、繊維長５ｍｍのポリプロピレン繊維を含有する半透膜支持体である。比較例８－２の半透膜支持体は、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａを含有せず、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂと平均繊維径２２．０μｍ、繊維長１０ｍｍのポリプロピレン繊維を含有する半透膜支持体である。
【0234】
実施例８－１～８－２２の半透膜支持体は、半透膜が半透膜支持体に滲み込んでいて、半透膜支持体と半透膜との接着性に優れていながらも、非塗布面にまで半透膜が滲み出ることが無く、裏抜けはし難かった。また、フレーム材との接着性にも優れていた。これに対し、比較例８－１及び８－２の半透膜支持体は、半透膜が非塗布面にまで滲み出て、裏抜けが発生しており、フレーム材との接着性も低かった。
【0235】
実施例８－５～８－１１の半透膜支持体を比較すると、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂの含有比率（Ａ／Ｂ）が６０／４０～８０／２０の範囲内である実施例８－５～８－９の半透膜支持体が、含有比率が範囲外である実施例８－１０及び８－１１の半透膜支持体と比較して、半透膜の滲み込み及び半透膜接着性がバランス良く、より優れていた。また、比較例８－５の半透膜支持体は、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｂの含有比率（Ａ／Ｂ）が５０／５０～９０／１０の範囲外であるため、半透膜の滲み込みが悪かった。
【0236】
実施例８－１４～８－１８の半透膜支持体を比較すると、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｃの含有比率（Ａ／Ｃ）が６０／４０である実施例８－１８の半透膜支持体が、実施例８－１４～８－１７の半透膜支持体と比較して、半透膜の滲み込み、半透膜接着性、フレーム材への接着性のバランスがより優れていた。また、含有比率（Ａ／Ｃ）が５０／５０～７０／３０の範囲内である実施例８－１５、８－１７及び８－１８の半透膜支持体が、含有比率が範囲外である実施例８－１４及び８－１６の半透膜支持体と比較して、半透膜の滲み込み、半透膜接着性、フレーム材への接着性のバランスがより優れていた。比較例８－６及び８－７の半透膜支持体は、含有比率（Ａ／Ｃ）が、質量基準で４０／６０～８０／２０の範囲外であるため、半透膜の滲み込み、半透膜接着性、フレーム材への接着性のバランスが悪かった。
【0237】
実施例８－１２及び８－１３の半透膜支持体を比較すると、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＢとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｃの含有比率（Ｂ／Ｃ）が８０／２０～９０／１０の範囲内である実施例８－１３の半透膜支持体が、含有比率が範囲外である実施例８－１２の半透膜支持体と比較して、半透膜接着性により優れていた。比較例８－８の半透膜支持体は、含有比率（Ｂ／Ｃ）が、質量基準で７０／３０～９０／１０の範囲外であるため、半透膜接着性及びフレーム材への接着性が悪かった。
【0238】
実施例８－１９～８－２２の半透膜支持体を比較すると、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＡとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維ＢとＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ｃの含有比率（Ａ／Ｂ／Ｃ）が６０／２０／２０～８０／１０／１０の範囲内である実施例８－１９～８－２１の半透膜支持体が、含有比率が範囲外である実施例８－２２の半透膜支持体と比較して、半透膜の滲み込み、半透膜接着性、フレーム材への接着性のバランスが優れていた。比較例８－９の半透膜支持体は、含有比率（Ａ／Ｂ／Ｃ）が、質量基準で４０／３０／３０～８０／１０／１０の範囲外であるため、半透膜の滲み込み及びフレーム材への接着性が悪かった。
【0239】
実施例８－５と比較例８－３の半透膜支持体を比較すると、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａよりも細い繊維径のＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維を含む比較例８－３の半透膜支持体は、半透膜との接着性が悪かった。また、ＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維Ａよりも細い繊維径のＰＰ／ＰＥ芯鞘繊維と平均繊維径２２．０μｍ、繊維長１０ｍｍのポリプロピレン繊維を含有する半透膜支持体を含む比較例８－４の半透膜支持体は、半透膜の滲み込み及びフレーム材への接着性が悪かった。
【産業上の利用可能性】
【0240】
本発明の半透膜支持体は海水の淡水化、浄水器、食品の濃縮、廃水処理、血液濾過に代表される医療用、半導体洗浄用の超純水製造、膜分離活性汚泥処理等の分野で利用することができる。特に膜分離活性汚泥処理法で好ましく利用することができる。
【図1】
【図2】