特開 2023-91445 直流電源装置

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2023091445

(43)【公開日】2023-06-30

(54)【発明の名称】直流電源装置

(51)【国際特許分類】

   H02M 3/28 20060101AFI20230623BHJP

【ＦＩ】

H02M3/28 Q

H02M3/28 H

【審査請求】未請求

【請求項の数】5

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2021206195

(22)【出願日】2021-12-20

(71)【出願人】

【識別番号】000000262

【氏名又は名称】株式会社ダイヘン

(74)【代理人】

【識別番号】110002147

【氏名又は名称】弁理士法人酒井国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】小羽根 淳志

(72)【発明者】

【氏名】河野 真吾

(72)【発明者】

【氏名】板倉 康仁

【テーマコード（参考）】

5H730

【Ｆターム（参考）】

5H730AA14

5H730AS04

5H730BB27

5H730BB66

5H730DD04

5H730EE02

5H730EE03

5H730EE07

5H730FG01

(57)【要約】

【課題】軽負荷時における電圧ゲインの増加を電圧制御が可能なレベルに抑制し、かつ、定格負荷においても大電力を出力することができる。
【解決手段】直流電源装置は、直流電圧源の正側端子と負側端子との間に直列に接続される第１スイッチおよび第２スイッチと、直流電圧源の正側端子と負側端子との間に直列に接続される第３スイッチおよび第４スイッチと、第１スイッチと第２スイッチとの間の接続点と、第１中間点との間に設けられる共振回路と、一次コイルが第１中間点と、第３スイッチと第４スイッチとの間の接続点との間に設けられるトランスと、整流回路と、平滑回路と、アノードが第１中間点に接続され、カソードが直流電圧源の正側端子に接続される第１ダイオードと、カソードが第１中間点に接続され、アノードが直流電圧源の負側端子に接続される第２ダイオードと、を備える。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

直流電圧源の正側端子と負側端子との間に直列に接続され、同時にオンしないように交互にオン／オフを繰り返す第１スイッチおよび第２スイッチと、
前記直流電圧源の前記正側端子と前記負側端子との間に直列に接続され、同時にオンしないように交互にオン／オフを繰り返す第３スイッチおよび第４スイッチと、
前記第１スイッチと前記第２スイッチとの間の接続点と、第１中間点との間に設けられる共振回路と、
一次コイルが前記第１中間点と、前記第３スイッチと前記第４スイッチとの間の接続点との間に設けられるトランスと、
前記トランスの二次コイルから出力される交流電圧を整流した整流電圧を出力する整流回路と、
前記整流回路から出力された整流電圧を平滑化した出力電圧を出力する平滑回路と、
アノードが前記第１中間点に接続され、カソードが前記直流電圧源の前記正側端子に接続される第１ダイオードと、
カソードが前記第１中間点に接続され、アノードが前記直流電圧源の前記負側端子に接続される第２ダイオードと、
を備える直流電源装置。

【請求項2】

前記共振回路は、直列に接続されたインダクタとキャパシタとを含む
請求項１に記載の直流電源装置。

【請求項3】

前記第１スイッチと前記第４スイッチとを同期してオンさせ、前記第２スイッチと前記第３スイッチとを同期してオンさせるようにスイッチング制御する制御回路をさらに備える
請求項１または２に記載の直流電源装置。

【請求項4】

前記第１スイッチおよび前記第２スイッチのスイッチング周期と、前記第３スイッチおよび前記第４スイッチのスイッチング周期とが同一となるように制御するとともに、前記第１スイッチのオン期間に対する前記第４スイッチのオン期間の位相、および、前記第２スイッチのオン期間に対する前記第３スイッチのオン期間の位相を変化させる制御回路をさらに備える
請求項１または２に記載の直流電源装置。

【請求項5】

直流電圧源の正側端子と負側端子との間に直列に接続され、同時にオンしないように交互にオン／オフを繰り返す第１スイッチおよび第２スイッチと、
前記直流電圧源の前記正側端子と前記負側端子との間に直列に接続される第１キャパシタおよび第２キャパシタと、
前記第１スイッチと前記第２スイッチとの間の接続点と、第１中間点との間に設けられる共振回路と、
一次コイルが前記第１中間点と、前記第１キャパシタと前記第２キャパシタとの間の接続点との間に設けられるトランスと、
前記トランスの二次コイルから出力される交流電圧を整流した整流電圧を出力する整流回路と、
前記整流回路から出力された整流電圧を平滑化した出力電圧を出力する平滑回路と、
アノードが前記第１中間点に接続され、カソードが前記直流電圧源の前記正側端子に接続される第１ダイオードと、
カソードが前記第１中間点に接続され、アノードが前記直流電圧源の前記負側端子に接続される第２ダイオードと、
を備える直流電源装置。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、直流電源装置に関する。

【背景技術】

【0002】

直列共振コンバータ方式を用いた直流電源装置が知られている。直列共振コンバータ方式を用いた直流電源装置は、大電力を出力することができる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２０１３-２３６５３１号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

ところで、直列共振コンバータ方式を用いた直流電源装置は、軽負荷時において、トランスの一次側にリップルが発生する。このため、直列共振コンバータ方式を用いた直流電源装置は、１次側に発生したリップルがトランスの二次側に伝達されてしまい、電圧ゲインが増加してしまう。

【0005】

このような問題を解決するため、直列共振回路におけるインダクタとキャパシタとの間の接続点と、直流電圧源との間をダイオードにより接続して、電流を循環させる直流電源装置が提案されている（特許文献１）。しかし、このような一次側の電流を循環させる直流電源装置は、軽負荷時における電圧ゲインの増加を抑制することはできるが、定格の負荷を接続した場合にダイオードにより電圧がクランプされるので、大電力を出力することができない。

【0006】

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、軽負荷時における電圧ゲインの増加を電圧制御が可能なレベルに抑制し、かつ、定格の負荷において大電力を出力することができる直流電源装置を提供する。

【課題を解決するための手段】

【0007】

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る直流電源装置は、直流電圧源の正側端子と負側端子との間に直列に接続され、同時にオンしないように交互にオン／オフを繰り返す第１スイッチおよび第２スイッチと、前記直流電圧源の前記正側端子と前記負側端子との間に直列に接続され、同時にオンしないように交互にオン／オフを繰り返す第３スイッチおよび第４スイッチと、前記第１スイッチと前記第２スイッチとの間の接続点と、第１中間点との間に設けられる共振回路と、一次コイルが前記第１中間点と、前記第３スイッチと前記第４スイッチとの間の接続点との間に設けられるトランスと、前記トランスの二次コイルから出力される交流電圧を整流した整流電圧を出力する整流回路と、前記整流回路から出力された整流電圧を平滑化した出力電圧を出力する平滑回路と、アノードが前記第１中間点に接続され、カソードが前記直流電圧源の前記正側端子に接続される第１ダイオードと、カソードが前記第１中間点に接続され、アノードが前記直流電圧源の前記負側端子に接続される第２ダイオードと、を備える。

【発明の効果】

【0008】

本発明によれば、軽負荷時における電圧ゲインの増加を電圧制御が可能なレベルに抑制し、かつ、定格の負荷において大電力を出力することができる。

【図面の簡単な説明】

【0009】

【図1】図１は、実施形態に係る直流電源装置の構成を示す図である。

【図2】図２は、定格負荷の場合の一次側の電圧および電流のシミュレーション波形を示す図である。

【図3】図３は、定格負荷の場合の出力電圧の時間変化のシミュレーション波形を表す図である。

【図4】図４は、軽負荷の場合の一次側の電圧および電流のシミュレーション波形を示す図である。

【図5】図５は、軽負荷の場合の出力電圧の時間変化のシミュレーション波形を表す図である。

【図6】図６は、変形例に係る直流電源装置の構成を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0010】

図１は、実施形態に係る直流電源装置１０の構成を示す図である。直流電源装置１０は、入力直流電圧を昇圧した直流の出力電圧を、第１出力端子１２と第２出力端子１４との間から出力する。例えば、直流電源装置１０は、プラズマ発生装置に供給されるスイッチングパルスを発生するパルス発生装置の電源として用いられる。

【0011】

直流電源装置１０は、直流電圧源２２と、第１スイッチ２４と、第２スイッチ２６と、第３スイッチ２８と、第４スイッチ３０と、共振回路３２と、トランス３４と、整流回路３６と、平滑回路３８と、第１ダイオード４２と、第２ダイオード４４と、制御回路４６とを備える。

【0012】

直流電圧源２２は、直流電圧を発生する。直流電圧源２２は、発生する電圧値が、制御回路４６により制御されてもよい。

【0013】

第１スイッチ２４および第２スイッチ２６は、直列に接続される。直列に接続された第１スイッチ２４および第２スイッチ２６は、直流電圧源２２の正側端子と負側端子との間に設けられる。第１スイッチ２４および第２スイッチ２６は、制御回路４６からの制御によって、同時にオンしないように交互にオン／オフを繰り返す。

【0014】

第１スイッチ２４および第２スイッチ２６のそれぞれは、例えばＭＯＳＦＥＴ（Metal-Oxide-Semiconductor Field-Effect Transistor）である。第１スイッチ２４は、ＭＯＳＦＥＴの場合、ドレインが、直流電圧源２２の正側端子に接続され、ソースが第２スイッチ２６のドレインに接続され、ゲートに制御回路４６から出力されるスイッチング制御信号が印加される。第２スイッチ２６は、ＭＯＳＦＥＴの場合、ドレインが第１スイッチ２４のソースに接続され、ソースが直流電圧源２２の負側端子に接続され、ゲートに制御回路４６から出力されるスイッチング制御信号が印加される。

【0015】

第３スイッチ２８および第４スイッチ３０は、直列に接続される。直列に接続された第３スイッチ２８および第４スイッチ３０は、直流電圧源２２の正側端子と負側端子との間に設けられる。第３スイッチ２８および第４スイッチ３０は、制御回路４６からの制御によって、同時にオンしないように交互にオン／オフを繰り返す。

【0016】

第３スイッチ２８および第４スイッチ３０のそれぞれは、例えばＭＯＳＦＥＴである。第３スイッチ２８は、ＭＯＳＦＥＴの場合、ドレインが直流電圧源２２の正側端子に接続され、ソースが第４スイッチ３０のドレインに接続され、ゲートに制御回路４６から出力されるスイッチング制御信号が印加される。第４スイッチ３０は、ＭＯＳＦＥＴの場合、ドレインが第３スイッチ２８のソースに接続され、ソースが直流電圧源２２の負側端子に接続され、ゲートに制御回路４６から出力されるスイッチング制御信号が印加される。

【0017】

共振回路３２は、第１スイッチ２４と第２スイッチ２６との接続点と、第１中間点５０との間に接続される。共振回路３２は、所定の共振周波数のインピーダンスを有する。例えば、共振回路３２は、第１スイッチ２４および第２スイッチ２６をスイッチングする周波数に共振する共振周波数を有するＬＣ回路を含む。例えば、共振回路３２は、直列に接続されたインダクタ６２およびキャパシタ６４を含む。共振回路３２は、共振周波数において大きな電流を流すことができる。

【0018】

トランス３４は、一次コイルが第１中間点５０と、第３スイッチ２８と第４スイッチ３０との間の接続点と、の間に設けられる。トランス３４は、一次コイルに印加された交流電圧の振幅を所定倍にした交流電圧を二次コイルから発生する。

【0019】

整流回路３６は、トランス３４の二次コイルに発生した交流電圧を全波整流した整流電圧を出力する。平滑回路３８は、整流回路３６から出力された整流電圧を平滑化し、第１出力端子１２と第２出力端子１４との間から、整流電圧を平滑化した直流の出力電圧を出力する。

【0020】

本実施形態において、トランス３４は、センタータップ型であり、二次コイルの中点が第２出力端子１４に接続される。また、本実施形態において、整流回路３６は、第３ダイオード６６と、第４ダイオード６８とを含む。第３ダイオード６６は、アノードが、トランス３４の二次コイルの一方の端子に接続され、カソードが、第１出力端子１２に接続される。第４ダイオード６８は、アノードが、トランス３４の二次コイルの第３ダイオード６６が接続されていない方の端子に接続され、カソードが、第１出力端子１２に接続される。本実施形態において、平滑回路３８は、第１出力端子１２と第２出力端子１４との間に接続される平滑用キャパシタである。

【0021】

なお、トランス３４は、センタータップを用いない構成であってもよい。また、整流回路３６は、ブリッジ整流回路または電圧の振幅を所定倍する全波整流回路であってもよい。また、平滑回路３８は、複数の平滑用キャパシタを含む回路、または、平滑用キャパシタと平滑用インダクタとを含む回路であってもよい。

【0022】

第１ダイオード４２は、アノードが第１中間点５０に接続され、カソードが直流電圧源２２の正側端子に接続される。第２ダイオード４４は、アノードが直流電圧源２２の負側端子に接続され、カソードが第１中間点５０に接続される。

【0023】

制御回路４６は、所定の周波数で、第１スイッチ２４、第２スイッチ２６、第３スイッチ２８および第４スイッチ３０をスイッチングする。制御回路４６は、第１スイッチ２４および第２スイッチ２６を、同時にオンしないように交互にオン／オフをさせ、第３スイッチ２８および第４スイッチ３０を、同時にオンしないように交互にオン／オフをさせる。

【0024】

例えば、制御回路４６は、第１スイッチ２４、第２スイッチ２６、第３スイッチ２８および第４スイッチ３０を同期制御方式によりオン／オフする。より具体的には、制御回路４６は、第１スイッチ２４と第４スイッチ３０とを同期してオン／オフさせ、第２スイッチ２６と第３スイッチ２８とを同期してオンさせるようにスイッチング制御する。これにより、制御回路４６は、所定の周波数の交流電圧を共振回路３２およびトランス３４の一次コイルに印加することができる。

【0025】

また、制御回路４６は、第１スイッチ２４、第２スイッチ２６、第３スイッチ２８および第４スイッチ３０を、出力電圧と目標電圧との偏差、または、出力電流と目標電流との偏差に応じて位相シフト制御方式によりオン／オフしてもよい。より具体的には、制御回路４６は、第１スイッチ２４および第２スイッチ２６のスイッチング周期と、第３スイッチ２８および第４スイッチ３０のスイッチング周期とが同一となるように制御する。これとともに、制御回路４６は、出力電圧が目標電圧に一致するように、または、出力電流が目標電流に一致するように、第１スイッチ２４のオン期間に対する第４スイッチ３０のオン期間の位相、および、第２スイッチ２６のオン期間に対する第３スイッチ２８のオン期間の位相を変化させる。これにより、制御回路４６は、所定の周波数の交流電圧を共振回路３２およびトランス３４の一次コイルに印加することができるとともに、出力電圧を高速に変化させることができる。

【0026】

なお、制御回路４６は、第１スイッチ２４と第２スイッチ２６とが同時にオフし、第３スイッチ２８と第４スイッチ３０とが同時にオフするマージン期間を含めてもよい。これにより、制御回路４６は、スイッチングタイミングのずれ等により、第１スイッチ２４と第２スイッチ２６とが同時にオンして直流電圧源２２が短絡したり、第３スイッチ２８と第４スイッチ３０とが同時にオンして直流電圧源２２が短絡したりすることを防止することができる。

【0027】

図２は、定格負荷の場合の一次側の電圧および電流のシミュレーション波形を示す図である。図２において、実線は、実施形態に係る直流電源装置１０の波形を示し、点線は、実施形態に係る直流電源装置１０から第１ダイオード４２および第２ダイオード４４を除いた構成の装置の波形を示す。図３、図４および図５においても同様である。

【0028】

また、図２は、トランス３４の巻き線比が１：４であり、整流回路３６が４倍整流回路である場合のシミュレーション波形を示す。また、図２は、共振回路３２のインダクタ６２のインダクタンスが４．２μＨ、キャパシタ６４のキャパシタンスが２１０ｎＦ、トランス３４の一次コイルの直列成分に現れる寄生インダクタのインダクタンスが１μＨ、トランス３４の一次コイルの並列成分に現れる寄生キャパシタのキャパシタンスが１ｎＦ、および、トランス３４の一次コイルの並列成分に現れる寄生インダクタのインダクタンスが６００μＨである場合の、シミュレーション波形を示す。また、図２は、直流電圧源２２から発生する直流電圧が４００Ｖであり、スイッチング周波数が１７５ｋＨｚである場合のシミュレーション波形を示す。図３、図４および図５も、図２と同様の条件のシミュレーション波形を示す。なお、トランス３４の一次コイルの直列成分に現れる寄生インダクタ、トランス３４の一次コイルの並列成分に現れる寄生キャパシタおよびトランス３４の一次コイルの並列成分に現れる寄生インダクタは、図２には図示していない。

【0029】

さらに、図２は、第１出力端子１２と第２出力端子１４との間に１０Ωの負荷を接続した場合のシミュレーション波形を示す。

【0030】

図２のＡに示すように、直流電源装置１０は、１０Ωの負荷が接続された場合、トランス３４の一次コイルに、スイッチング周波数に同期したほぼ矩形の電圧が印加される。また、図２のＡに示すように、第１ダイオード４２および第２ダイオード４４を除いた構成の装置も、１０Ωの負荷が接続された場合、トランス３４の一次コイルに、スイッチング周波数に同期したほぼ矩形の電圧が印加される。

【0031】

また、図２のＢに示すように、直流電源装置１０は、第１中間点５０の電圧が直流電圧源２２の正側端子より高くなり、第１ダイオード４２が導通する期間において、第１ダイオード４２に電流が流れる。また、図２のＣに示すように、直流電源装置１０は、１０Ωの負荷が接続された場合、トランス３４の一次コイルに、共振回路３２に同調した周波数成分を含む電流が流れる。また、図２のＣに示すように、第１ダイオード４２および第２ダイオード４４を除いた構成の装置も、１０Ωの負荷が接続された場合、トランス３４の一次コイルに、共振回路３２に同調した周波数成分を含む電流が流れる。

【0032】

図３は、第１出力端子１２と第２出力端子１４との間に、定格負荷の一例である１０Ωの負荷を接続した場合の、出力電圧の時間変化のシミュレーション波形を示す。

【0033】

図３に示すように、実施形態に係る直流電源装置１０は、第１ダイオード４２および第２ダイオード４４を除いた構成の装置と比較して、出力電圧が２．４％程度低くなるが、その低下量は比較的に小さい。なお、特許文献１に示される回路の場合、出力電圧は、２０％程度低くなってしまう。すなわち、実施形態に係る直流電源装置１０の方が特許文献１に示される回路よりも大電力を出力することができる。

【0034】

この現象について更に説明する。
図１に示す共振回路３２のように、インダクタとキャパシタとで直列共振回路が構成された場合、直列共振回路の共振特性は、一般的に式（１）に示すＱ（Quality Factor）で表され、Ｑの値が大きいほど共振特性が良いとされる。なお、式（１）において、Ｒｐｒｉは１次側の見かけの負荷抵抗値であり、Ｌはインダクタのインダクタンス、ｆは周波数を示す。
Ｑ＝２πｆＬ／Ｒｐｒｉ ・・・（１）

【0035】

共振条件において、インダクタとキャパシタとの接続点の電圧は、直流電圧源の負側端子に対して、トランスの一次コイルに印加される電圧の約「Ｑ」倍の電圧となるので、高電圧になる。そのため、負荷が重くなるほど（出力電圧が高くなるほど）、直列共振回路を構成するインダクタとキャパシタに印加される電圧が高くなる。したがって、特許文献１に示される回路のように、共振回路を構成するインダクタとキャパシタとの接続点にダイオードを設けると、負荷が重くなるほどクランプ電圧を超える電圧が生じやすく、その分、出力できる電力が低下してしまう。

【0036】

これに対して、キャパシタとトランスとの接続点の電圧は、インダクタとキャパシタとの接続点の電圧よりも低くなる。なぜならば、共振条件において、インダクタに印加される電圧の絶対値およびキャパシタに印加される電圧の絶対値は同じであるが、インダクタに印加される電圧とキャパシタに印加される電圧とは互いに打ち消しあう位相だからである。そのため、実施形態に係る直流電源装置１０のように、キャパシタとトランスとの接続点にダイオードを設けると、特許文献１に示される回路のような構成よりもクランプ電圧を超える電圧が生じ難く、その分、出力できる電力を大きくできる。

【0037】

図４は、第１出力端子１２と第２出力端子１４との間に、軽負荷の一例である１ＭΩの負荷を接続した場合の、一次側の電圧および電流のシミュレーション波形を示す。

【0038】

図４のＡに示すように、第１ダイオード４２および第２ダイオード４４を除いた構成の装置は、１ＭΩの負荷が接続された場合、トランス３４の一次コイルに、スイッチング周波数に同期したほぼ矩形の電圧と、スイッチング周波数よりも高い周波数のリンギング電圧とが加わる。従って、第１ダイオード４２および第２ダイオード４４を除いた構成の装置は、スイッチング制御に関連なく、リンギングにより、トランス３４の一次側から二次側へと電力が伝達されてしまう。

【0039】

これに対して、図４のＡに示すように、直流電源装置１０は、１ＭΩの負荷が接続された場合、トランス３４の一次コイルにリンギング電圧が加わっていない。また、図４のＢに示すように、直流電源装置１０は、第１ダイオード４２に流れる電流にリンギングが含まれる。従って、直流電源装置１０は、リンギングによる電力が、第１ダイオード４２を介して直流電圧源２２に回生され、トランス３４の二次側には伝達されない。

【0040】

図５は、第１出力端子１２と第２出力端子１４との間に、軽負荷の一例である１ＭΩの負荷を接続した場合の、出力電圧のシミュレーション波形を示す。

【0041】

図５に示すように、第１ダイオード４２および第２ダイオード４４を除いた構成の装置は、時間経過に従って、出力電圧が大きく上昇する。すなわち、電圧ゲインが大きく増加する。これに対して、直流電源装置１０は、第１ダイオード４２および第２ダイオード４４を除いた構成の装置と比較して、時間経過に伴う出力電圧の増加率が低い。すなわち、電圧ゲインの増加が抑制されている。

【0042】

以上のように、直流電源装置１０は、トランス３４の一方の端子である第１中間点５０と直流電圧源２２との間に、第１ダイオード４２および第２ダイオード４４が設けられていることにより、軽負荷においてトランス３４の一次コイルにリンギング電圧が印加されない。そのため、軽負荷時における電圧ゲインの増加を電圧制御が可能なレベルに抑制することができる。また、直流電源装置１０は、定格負荷においても出力電圧の低下が小さい。これにより、直流電源装置１０は、定格の負荷において大電力を出力することができる。

【0043】

図６は、変形例に係る直流電源装置１０の構成を示す図である。なお、変形例に係る直流電源装置１０は、図１から図５を参照して説明した実施形態に係る直流電源装置１０と略同一の機能および構成を有するので、略同一の機能および構成の要素に同一の符号を付けて、相違点を除き説明を省略する。

【0044】

変形例に係る直流電源装置１０は、図１に示した第３スイッチ２８および第４スイッチ３０に代えて、第１キャパシタ８２と、第２キャパシタ８４とを備える。

【0045】

第１キャパシタ８２および第２キャパシタ８４は、直列に接続される。直列に接続された第１キャパシタ８２および第２キャパシタ８４は、直流電圧源２２の正側端子と負側端子との間に設けられる。トランス３４は、一次コイルが第１中間点５０と、第１キャパシタ８２と第２キャパシタ８４との間の接続点と、の間に設けられる。制御回路４６は、第１スイッチ２４および第２スイッチ２６を、同時にオンしないように交互にオン／オフをさせる。

【0046】

このような構成の変形例に係る直流電源装置１０は、トランス３４の一方の端子である第１中間点５０と直流電圧源２２との間に、第１ダイオード４２および第２ダイオード４４が設けられていることにより、軽負荷において、トランス３４の一次コイルにリンギング電圧が印加されず、定格負荷においても出力電圧の低下が小さい。これにより、変形例に係る直流電源装置１０は、定格の負荷において大電力を出力することができ、かつ、軽負荷時における電圧ゲインの増加を電圧制御が可能なレベルに抑制することができる。

【0047】

以上、本発明の実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。実施形態は、種々の変更を行うことができる。

【符号の説明】

【0048】

１０ 直流電源装置、１２ 第１出力端子、１４ 第２出力端子、２２ 直流電圧源、２４ 第１スイッチ、２６ 第２スイッチ、２８ 第３スイッチ、３０ 第４スイッチ、３２ 共振回路、３４ トランス、３６ 整流回路、３８ 平滑回路、４２ 第１ダイオード、４４ 第２ダイオード、４６ 制御回路、５０ 第１中間点、８２ 第１キャパシタ、８４ 第２キャパシタ

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】