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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023094862
(43)【公開日】2023-07-06
(54)【発明の名称】スパンボンド不織布
(51)【国際特許分類】
D04H 3/16 20060101AFI20230629BHJP
D04H 3/007 20120101ALI20230629BHJP
D01F 6/06 20060101ALI20230629BHJP
【ＦＩ】
D04H3/16
D04H3/007
D01F6/06 A
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021210425
(22)【出願日】2021-12-24
(71)【出願人】
【識別番号】000003159
【氏名又は名称】東レ株式会社
(72)【発明者】
【氏名】山中 崇弘
(72)【発明者】
【氏名】小出 現
【テーマコード（参考）】
4L035
4L047
【Ｆターム（参考）】
4L035AA05
4L035BB31
4L035DD13
4L035FF05
4L035HH10
4L047AA14
4L047AB03
4L047AB07
4L047BA08
4L047CA19
4L047CB01
4L047CC03
4L047CC04
4L047CC05
(57)【要約】
【課題】 低目付化しても実使用に耐えうるような、高強度のスパンボンド不織布を提供すること。
【解決手段】 ポリプロピレン系樹脂からなる繊維で構成されてなるスパンボンド不織布であって、前記繊維を構成するポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下である、スパンボンド不織布。
【選択図】 なし
【解決手段】 ポリプロピレン系樹脂からなる繊維で構成されてなるスパンボンド不織布であって、前記繊維を構成するポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下である、スパンボンド不織布。
【選択図】 なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ポリプロピレン系樹脂からなる繊維で構成されてなるスパンボンド不織布であって、前記繊維を構成するポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下である、スパンボンド不織布。
【請求項2】
前記スパンボンド不織布を構成する繊維の平均単繊維直径が６．５μｍ以上１４．５μｍ以下である、請求項１に記載のスパンボンド不織布。
【請求項3】
前記繊維を構成するポリプロピレン系樹脂のメルトフローレートが１５５ｇ／１０分以上８５０ｇ／１０分以下である、請求項１または２に記載のスパンボンド不織布。
【請求項4】
前記繊維を構成するポリプロピレン系樹脂のメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である、請求項１～３のいずれかに記載のスパンボンド不織布。
【請求項5】
前記スパンボンド不織布の目付が５ｇ／ｍ２以上１００ｇ／ｍ２以下である、請求項１～４のいずれかに記載のスパンボンド不織布。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、紙おむつ、生理用ナプキン等の衛生材料やマスク等に好適に用いることができるスパンボンド不織布に関する。
【背景技術】
【0002】
紙おむつや生理用ナプキン等の衛生材料やマスク等には、低価格であることや実使用における適度な柔軟性と物理特性を得やすいことから、スパンボンド不織布が多く用いられる。これらの用途は1回の使用で廃棄し焼却処分や埋め立て処分する場合が多いことから、環境配慮の観点で使用するプラスチック量の削減が求められている。
【0003】
スパンボンド不織布におけるプラスチック量を削減することは、具体的には、１ｍ２あたりの不織布質量である目付（ｇ／ｍ２）を低減することであるが、目付を低減すればするほど、一般には不織布の物理特性である引張強度が低下し、実使用時に破れる等の課題が顕在化する。そこで、スパンボンド不織布の強度向上が種々検討されている。
【0004】
一般には、スパンボンド不織布の強度を向上する手法としては、糸の強度を向上させる方法と熱接着性を向上させる方法との２つが考えられる。前者としては、例えば、特許文献１に、分子量分布が３未満のポリプロピレン樹脂に、０．１～１重量部の高溶融強度ポリプロピレンを添加することで、糸のテナシティと伸びやすさの両立を図ることが記載されている。また、後者としては、例えば、特許文献２に、ポリプロピレン樹脂のメルトマスフローレートや紡糸条件を制御することで結晶子サイズを小さくし、融点および融解熱量を特定の範囲とし、スパンボンド不織布の製造工程における熱接着性を向上させることが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特表２００８－５２３２３１号公報
【特許文献2】特開２０１９－１９６５７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
しかしながら、特許文献１に開示された方法では、糸の強度をある程度向上させることはできるが、高溶融強度ポリプロピレンの添加量が少ないことにより、熱接着性に影響を与えることはなく、スパンボンド不織布の強度が大きく向上し難い。一方、特許文献２に開示された方法では、熱接着性をある程度向上させることができるがが、糸強度は結晶子サイズが小さいことにより低くなるため、やはり、スパンボンド不織布の強度が大きく向上し難い。
【0007】
そこで本発明の目的は、上記の課題に鑑み、低目付化しても実使用に耐えうるような、高強度のスパンボンド不織布を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明者らは、前記の目的を達成するべく鋭意検討を重ねた結果、スパンボンド不織布を構成する繊維のポリプロピレン樹脂について、分岐指数ｇを特定の範囲とすることによって、スパンボンド不織布を構成する繊維の強度と熱接着性の双方を向上でき、従前よりも高い強度のスパンボンド不織布を得られるという知見を得た。
【0009】
本発明は、これら知見に基づいて完成に至ったものであり、本発明によれば、以下の発明が提供される。
【0010】
本発明のスパンボンド不織布は、ポリプロピレン系樹脂からなる繊維で構成されてなるスパンボンド不織布であって、前記の繊維を構成するポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下である。
【0011】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記のスパンボンド不織布を構成する繊維の平均単繊維直径が６．５μｍ以上１４．５μｍ以下である。
【0012】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記の繊維を構成するポリプロピレン系樹脂のメルトフローレートが１５５ｇ／１０分以上８５０ｇ／１０分以下である。
【0013】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記の繊維を構成するポリプロピレン系樹脂のメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である。
【0014】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記のスパンボンド不織布の目付が５ｇ／ｍ２以上１００ｇ／ｍ２以下である。
【発明の効果】
【0015】
本発明によれば、従前よりも高い強度のスパンボンド不織布が得られる。そのため、比較的低い目付のスパンボンド不織布としたとしても、実使用に耐えうる物理的特性を有するものとなり、プラスチック原料を低減した環境配慮の不織布として、紙おむつ、生理用ナプキン等の衛生材料やマスク等に好適に用いることができる。
【発明を実施するための形態】
【0016】
本発明のスパンボンド不織布は、ポリプロピレン系樹脂からなる繊維で構成されてなるスパンボンド不織布であって、前記繊維を構成するポリプロピレン樹脂の分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下である。
【0017】
以下に、これら本発明の構成要素について詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下に説明する範囲に何ら限定されるものではない。
【0018】
［ポリプロピレン系樹脂］
本発明のスパンボンド不織布は、ポリプロピレン系樹脂を主成分としてなる繊維で構成されてなる。ポリプロピレン系樹脂は、ポリエチレン系樹脂などの他のポリオレフィン系樹脂と比較して紡糸性や強度特性に優れることから好適である。また、本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂としては、プロピレンの単独重合体もしくはプロピレンと各種α－オレフィンとの共重合体などが挙げられる。
本発明のスパンボンド不織布は、ポリプロピレン系樹脂を主成分としてなる繊維で構成されてなる。ポリプロピレン系樹脂は、ポリエチレン系樹脂などの他のポリオレフィン系樹脂と比較して紡糸性や強度特性に優れることから好適である。また、本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂としては、プロピレンの単独重合体もしくはプロピレンと各種α－オレフィンとの共重合体などが挙げられる。
【0019】
本発明に係る繊維を構成するポリプロピレン系樹脂について、プロピレンの単独重合体の割合が６０質量％以上であることが好ましく、より好ましくは７０質量％以上であり、さらに好ましくは８０質量％以上である。このようにすることで良好な紡糸性を維持し、かつ、強度を向上させることができる。
【0020】
このポリプロピレン系樹脂としては、２種以上の混合物であってもよく、またポリエチレン、ポリ－４－メチル－１－ペンテンなどのその他のオレフィン系樹脂や熱可塑性エラストマー等を含有する樹脂組成物を用いることもできる。
【0021】
また、このポリプロピレン系樹脂の融点は、８０℃以上２００℃以下であることが好ましい。融点を好ましくは８０℃以上、より好ましくは１００℃以上、さらに好ましくは１２０℃以上とすることにより、実用に耐え得る耐熱性が得られやすくなる。また、融点を好ましくは２００℃以下、より好ましくは１８０℃以下とすることにより、口金から吐出された糸条を冷却し易くなり、繊維同士の融着を抑制し安定した紡糸が行い易くなる。
【0022】
さらに、このポリプロピレン系樹脂には、滑り性や柔軟性を向上させるために、炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物が含有されても良い。ポリプロピレン系樹脂に混合される脂肪酸アミド化合物の炭素数を好ましくは２３以上とし、より好ましくは３０以上とすることにより、脂肪酸アミド化合物が過度に繊維表面に露出することを抑制し、紡糸性と加工安定性に優れたものとし、高い生産性を保持することができる。一方、脂肪酸アミド化合物の炭素数を好ましくは５０以下とし、より好ましくは４２以下とすることにより、脂肪酸アミド化合物が繊維表面に移動しやすくなり、スパンボンド不織布に滑り性と柔軟性を付与することができる。
【0023】
本発明で使用される炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物としては、例えば、飽和脂肪酸モノアミド化合物、飽和脂肪酸ジアミド化合物、不飽和脂肪酸モノアミド化合物、および不飽和脂肪酸ジアミド化合物などが挙げられる。
【0024】
具体的には、炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物として、テトラドコサン酸アミド、ヘキサドコサン酸アミド、オクタドコサン酸アミド、ネルボン酸アミド、テトラコサペンタエン酸アミド、ニシン酸アミド、エチレンビスラウリン酸アミド、メチレンビスラウリン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスヒドロキシステアリン酸アミド、エチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンビスステアリン酸アミド、ヘキサメチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンヒドロキシステアリン酸アミド、ジステアリルアジピン酸アミド、ジステアリルセバシン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスエルカ酸アミド、およびヘキサメチレンビスオレイン酸アミドなどが挙げられ、これらは複数組み合わせて用いることもできる。中でも、エチレンビスステアリン酸アミドは、熱安定性に優れているため溶融紡糸が可能であり、高い紡糸安定性を保持しながら、滑り性や柔軟性に優れたスパンボンド不織布を得ることができるため、好ましい。
【0025】
本発明において、前記の繊維を構成するポリプロピレン系樹脂に含まれる脂肪酸アミド化合物の量（以降、単に、脂肪酸アミド化合物の含有量と記載することがある）は、０．０１質量％～５質量％であることが好ましい態様である。脂肪酸アミド化合物の含有量を０．０１質量％以上、より好ましくは０．１質量％以上とすることで、適度な滑り性と柔軟性を付与することができる。一方、脂肪酸アミド化合物の含有量を５質量％以下、より好ましくは３質量％以下、さらに好ましくは１質量％以下とすることで、紡糸性の低下を抑制することができる。
【0026】
ここでいう脂肪酸アミド化合物の含有量とは、ポリプロピレン系樹脂からなる繊維全体の質量に対する脂肪酸アミド化合物の質量の割合（％）を言う。つまり、例えば、前記の繊維が芯鞘型複合繊維であったとして、この芯鞘型複合繊維の鞘部の成分のみに脂肪酸アミド化合物を含む場合であっても、芯鞘型複合繊維の全体の質量に対する脂肪酸アミド化合物の質量の割合を算出することとする。
【0027】
この脂肪酸アミド化合物の含有量を測定する方法としては、例えば、繊維から添加剤を溶媒抽出し、液体クロマトグラフ質量分析（ＬＳ／ＭＳ）などを用いて定量分析する方法が挙げられる。このとき抽出溶媒は脂肪酸アミド化合物の種類に応じて適宜選択されるものであるが、例えばエチレンビスステアリン酸アミドの場合には、クロロホルム－メタノール混液などを用いる方法が一例として挙げられる。
【0028】
本発明に係る繊維を構成するポリプロピレン系樹脂には、他の特性を付与するために本発明の効果を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、耐光安定剤、耐熱安定剤、帯電防止剤、帯電助剤、紡曇剤、ブロッキング防止剤、結晶核剤、および顔料等の添加物、あるいは他の重合体を必要に応じて添加することができる。
【0029】
本発明に係る繊維を構成するポリプロピレン系樹脂は、主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂からなる。主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレン系樹脂とは、ポリプロピレン主鎖骨格から枝分かれしたポリプロピレン鎖を有するポリプロピレンである。主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレンを用いることで、溶融押出の段階から長鎖分岐が微結晶間を疑似架橋するタイ分子として作用し、その後の紡糸工程で特に繊維表面に優先的に微細な結晶を形成する。結晶サイズが微細で、かつ微結晶間の疑似架橋によって結晶配向が進みにくくなり、繊維表面の軟化温度を低下するため、スパンボンドの熱接着工程で繊維同士が強固に融着してスパンボンド不織布の強度を向上できる。
【0030】
本発明において、前記の繊維を構成するポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇは、０．９５０以上０．９９０以下である。このポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇとは、ポリプロピレン系樹脂の長鎖の分岐の程度を示す指標であり、例えば「Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ－４」（Ｊ．Ｖ．Ｄａｗｋｉｎｓｅｄ．Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ，１９８３）にも記載されているものである。分岐指数ｇが０．９５０以上、好ましくは０．９６５以上、より好ましくは０．９８０以上であることで溶融張力が高くなりすぎず、溶融紡糸延伸時の延伸追従性が不足することなく、安定して紡糸することができる。これは、主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレンを含むことにより、冷却固化時には長鎖分岐が系内の微結晶を貫く非晶相のタイ分子の絡み合いを促進し（微結晶間の疑似架橋効果）、その後の延伸過程で延伸応力が系全体に均一に伝達される（延伸が均一化の傾向となる）ことにより、繊維内部に発生するボイドが減少し、糸切れが抑制されるものと推察される。また、前記の分岐指数ｇが０．９９０以下であることで、微結晶形成効果や、結晶配向の阻害効果によって軟化温度を低下させてスパンボンドの熱接着工程で繊維同士が強固に融着してスパンボンド不織布の強度を向上できる。
【0031】
本発明において、ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇは、以下の方法によって測定されるものとする。
（１）スパンボンド不織布から１０ｍｇのサンプルを3箇所採取する。
（２）上記サンプルを１，２，４－トリクロロベンゼンに溶解させる。この際の濃度は、１ｍｇ／ｍＬとする。
（３）示差屈折計（ＲＩ）と、粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）とを備えたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）装置（例えば、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ／Ｖ２０００」など）と、その装置に対応したＧＰＣＶ解析ソフト（例えば、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ｍｉｌｌｅｎｎｉｕｍ３２」など）とを用いて、以下の測定条件でサンプルの固有粘度測定を行う。これによって得られる固有粘度の算術平均値の小数点以下第４位を四捨五入して、［η］ｂｒとする。
・移動相溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン
・流量：１ｍＬ／分
・カラム：東ソー株式会社製「ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ」を２本連結したもの
・カラム温度、試料注入部温度、各検出器温度：１４０℃
・試料注入量（サンプルループ容量）：上記のＷａｔｅｒｓ社製「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ／Ｖ２０００」であれば、０．２１７５ｍＬ
（４）サンプルの重量平均分子量を、低角度レーザー光散乱光度測定法で測定する。
（５）（３）と同様の条件で、（４）で得られた重量平均分子量と同等の重量平均分子量を有する直鎖状のポリプロピレン樹脂の固有粘度測定を行う。あるいは、（４）で得られた重量平均分子量と同等の重量平均分子量を有する直鎖状のポリプロピレン樹脂の固有粘度測定が行えない場合には、直鎖状のポリプロピレン樹脂の固有粘度の対数は、分子量の対数と線形の関係があることは、Ｍａｒｋ－Ｈｏｕｗｉｎｋ－Ｓａｋｕｒａｄａ式として公知であるから、市販の直鎖状のポリプロピレン樹脂（例えば、日本ポリプロ株式会社製「ノバテックＰＰ（登録商標） ＦＹ６」など）の固有粘度測定を行い、その固有粘度を低分子量側や高分子量側に適宜外挿して数値を得ることができる。これによって得られる固有粘度の算術平均値の小数点以下第４位を四捨五入して、［η］ｌｉｎとする。
（６）以下の式（１）より、分岐指数ｇを算出し、得られた値の小数点以下第４位を四捨五入する。
（１）スパンボンド不織布から１０ｍｇのサンプルを3箇所採取する。
（２）上記サンプルを１，２，４－トリクロロベンゼンに溶解させる。この際の濃度は、１ｍｇ／ｍＬとする。
（３）示差屈折計（ＲＩ）と、粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）とを備えたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）装置（例えば、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ／Ｖ２０００」など）と、その装置に対応したＧＰＣＶ解析ソフト（例えば、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ｍｉｌｌｅｎｎｉｕｍ３２」など）とを用いて、以下の測定条件でサンプルの固有粘度測定を行う。これによって得られる固有粘度の算術平均値の小数点以下第４位を四捨五入して、［η］ｂｒとする。
・移動相溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン
・流量：１ｍＬ／分
・カラム：東ソー株式会社製「ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ」を２本連結したもの
・カラム温度、試料注入部温度、各検出器温度：１４０℃
・試料注入量（サンプルループ容量）：上記のＷａｔｅｒｓ社製「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ／Ｖ２０００」であれば、０．２１７５ｍＬ
（４）サンプルの重量平均分子量を、低角度レーザー光散乱光度測定法で測定する。
（５）（３）と同様の条件で、（４）で得られた重量平均分子量と同等の重量平均分子量を有する直鎖状のポリプロピレン樹脂の固有粘度測定を行う。あるいは、（４）で得られた重量平均分子量と同等の重量平均分子量を有する直鎖状のポリプロピレン樹脂の固有粘度測定が行えない場合には、直鎖状のポリプロピレン樹脂の固有粘度の対数は、分子量の対数と線形の関係があることは、Ｍａｒｋ－Ｈｏｕｗｉｎｋ－Ｓａｋｕｒａｄａ式として公知であるから、市販の直鎖状のポリプロピレン樹脂（例えば、日本ポリプロ株式会社製「ノバテックＰＰ（登録商標） ＦＹ６」など）の固有粘度測定を行い、その固有粘度を低分子量側や高分子量側に適宜外挿して数値を得ることができる。これによって得られる固有粘度の算術平均値の小数点以下第４位を四捨五入して、［η］ｌｉｎとする。
（６）以下の式（１）より、分岐指数ｇを算出し、得られた値の小数点以下第４位を四捨五入する。
【0032】
ｇ＝［η］ｂｒ／［η］ｌｉｎ ・・・（１）
一般に、ポリマー分子に長鎖分岐構造が導入されると、同じ分子量の直鎖状のポリマー分子と比較して慣性半径が小さくなる。慣性半径が小さくなると、固有粘度が小さくなることから、長鎖分岐構造が導入されるに従い、同じ分子量の直鎖状のポリプロピレンの固有粘度（［η］ｌｉｎ）に対する分岐鎖状ポリマーの固有粘度（［η］ｂｒ）の比（［η］ｂｒ／［η］ｌｉｎ）である分岐指数ｇは、小さくなる傾向にある。
一般に、ポリマー分子に長鎖分岐構造が導入されると、同じ分子量の直鎖状のポリマー分子と比較して慣性半径が小さくなる。慣性半径が小さくなると、固有粘度が小さくなることから、長鎖分岐構造が導入されるに従い、同じ分子量の直鎖状のポリプロピレンの固有粘度（［η］ｌｉｎ）に対する分岐鎖状ポリマーの固有粘度（［η］ｂｒ）の比（［η］ｂｒ／［η］ｌｉｎ）である分岐指数ｇは、小さくなる傾向にある。
【0033】
本発明に係る繊維を構成するポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）は、１．０×１０５以上であることが好ましい。このポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）を１．０×１０５以上、好ましくは１．５×１０５以上、より好ましくは２．０×１０５以上とすることで、微結晶間の疑似架橋効果を十分に得ることができる。また、ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）には、本発明の効果を奏する限り、特に上限は設けないが、例えば、溶融押出特性の観点から５．０×１０６以下であることが好ましい。ポリプロピレンの重量平均分子量（Ｍｗ）は、例えば、マッコーネル（Ｍ．Ｌ．ＭｃＣｏｎｎｅｌｌ）、「ＰＯＬＹＭＥＲ ＭＯＬＥＣＵＬＡＲ ＷＥＩＧＨＴＳ ＡＮＤ ＭＯＬＥＣＵＬＡＲ ＷＥＩＧＨＴ ＤＩＳＴＲＩＢＵＴＩＯＮＳ ＢＹ ＬＯＷ－ＡＮＧＬＥ ＬＡＳＥＲ ＬＩＧＨＴ ＳＣＡＴＴＥＲＩＮＧ」、Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ、１９７８年５月、第１０巻、ｐ．６３－７５に開示されている方法、すなわち、低角度レーザー光散乱光度測定法で測定することができる。
【0034】
本発明で繊維を構成するポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（以下、ＭＦＲと記載する場合がある。）は、１５５ｇ／１０分以上８５０ｇ／１０分以下であることが好ましい。ＭＦＲを１５５ｇ／１０分以上、より好ましくは１７０ｇ／１０分以上、さらに好ましくは１９０ｇ／分以上とすることで、風合いや柔軟性、生産時の曳糸性に優れ、かつ地合が均一なスパンボンド不織布とすることができる。一方、８５０ｇ／１０分以下、より好ましくは６００ｇ／１０分以下、さらに好ましくは４００ｇ／１０分以下とすることで、スパンボンド不織布の強度低下を抑制することができる。
【0035】
ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８（Ａ法）によって測定される値を採用する。この規格によれば、ポリプロピレンは荷重：２．１６ｋｇ、温度：２３０℃にて測定することが規定されている。
【0036】
ＭＦＲの異なる２種類以上のポリプロピレン系樹脂を任意の割合でブレンドして、ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲを調整することもできる。この場合、主となるポリプロピレン系樹脂に対してブレンドする樹脂のＭＦＲは、１０ｇ／１０分以上であることが好ましく、より好ましくは２０ｇ／１０分以上、さらに好ましくは３０ｇ／１０分以上である。また、１０００ｇ／１０分以下であることが好ましく、より好ましくは８００ｇ／１０分以下、さらに好ましくは６００ｇ／１０分以下である。上記範囲とすることにより、ブレンドしたポリプロピレン系樹脂に部分的な粘度斑を抑制し、繊度の不均一化や紡糸性の悪化を防ぐことができる。
【0037】
なお、ＭＦＲはポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量により制御することができる。ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量が高いほど、ＭＦＲは小さくなる。また、ポリプロピレン系樹脂に有機過酸化物、アゾ系化合物およびニトロキシドからなる群から少なくとも１種のラジカル発生剤を添加し、該ポリプロピレン系樹脂を分解させることで、ＭＦＲを調整してもよい。
【0038】
本発明で繊維を構成するポリプロピレン系樹脂のメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）は０．９５０以上０．９９５以下であることが好ましい。より好ましくは０．９６５以上、特に好ましくは０．９８０以上である。
【0039】
メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）は核磁気共鳴法（ＮＭＲ法）で測定されるポリプロピレンの結晶相の立体規則性を示す指標であり、数値が高いほど立体規則性が高いことを示し、結晶化度や融点は高くなる。ポリプロピレン系樹脂のメソペンタッド分率は０．９５０以上であると、結晶化度が高いことによってスパンボンドの糸強度が向上し、スパンボンド不織布が実用に供しうる機械的強度となる。メソペンタッド分率が０．９９５以下であると、溶融紡糸時の曳糸性を保って、安定してスパンボンド不織布を得ることができる。これは、微結晶核が優先的に形成、成長進行することで、細繊度化時に糸揺れが発生しても、糸同士が触れ合っても互いに融着することが無くなるため、周りの糸を巻き込み糸切れすることが抑えられるためである。
【0040】
メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）は、１３Ｃ核磁気共鳴（１３Ｃ－ＮＭＲ）を用いて測定される、ポリプロピレン分子鎖中のペンタッド単位でのアイソタクチック分率であり、周知の方法（例えば、Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ、「マクロモレキュールス（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ）」、１９７３年、第６巻、ｐ．６２５、あるいは、同、「マクロモレキュールス（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ）」、１９７５年、第８巻、ｐ．６８７に記載された方法）で測定されるものであって、１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルのメチル炭素領域の全吸収ピーク中の［ｍｍｍｍ］ピークの強度分率により測定される。
【0041】
［スパンボンド不織布を構成する繊維］
本発明のスパンボンド不織布を構成する繊維は、平均単繊維径が６．５μｍ以上１４．５μｍ以下であることが好ましい。平均単繊維径を好ましくは６．５μｍ以上、より好ましくは７．５μｍ以上、さらに好ましくは８．４μｍ以上であることにより、表面触感が滑らかな、衛生材料やマスク等に好適なスパンボンド不織布とすることができ、製造時においては、紡糸性の低下を防ぎ、安定して品質の良いスパンボンド不織布を生産することができる。一方、平均単繊維径を好ましくは１４．５μｍ以下、より好ましくは１１．７μｍ以下、さらに好ましくは１１．２μｍ以下であることにより、単繊維同士が融着しやすくなって、繊維同士が融着している箇所の単位面積当たりの数が多くなるため、強度の強いスパンボンド不織布とすることができる。
本発明のスパンボンド不織布を構成する繊維は、平均単繊維径が６．５μｍ以上１４．５μｍ以下であることが好ましい。平均単繊維径を好ましくは６．５μｍ以上、より好ましくは７．５μｍ以上、さらに好ましくは８．４μｍ以上であることにより、表面触感が滑らかな、衛生材料やマスク等に好適なスパンボンド不織布とすることができ、製造時においては、紡糸性の低下を防ぎ、安定して品質の良いスパンボンド不織布を生産することができる。一方、平均単繊維径を好ましくは１４．５μｍ以下、より好ましくは１１．７μｍ以下、さらに好ましくは１１．２μｍ以下であることにより、単繊維同士が融着しやすくなって、繊維同士が融着している箇所の単位面積当たりの数が多くなるため、強度の強いスパンボンド不織布とすることができる。
【0042】
なお、本発明のスパンボンド不織布を構成する繊維の平均単繊維径（μｍ）の測定は、以下の手順によって算出される。
（１）スパンボンド不織布について、ランダムに小片サンプル１０個を採取する。
（２）走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ、例えば、株式会社キーエンス製「ＶＨＸ－Ｄ５００」など）で撮影倍率５００～１０００倍の表面写真を撮影し、各表面写真から１０本ずつ、計１００本の繊維の幅を測定する。
（３）測定した１００本の値の算術平均値（μｍ）の小数点以下第2位を平均単繊維径（μｍ）とした。
（１）スパンボンド不織布について、ランダムに小片サンプル１０個を採取する。
（２）走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ、例えば、株式会社キーエンス製「ＶＨＸ－Ｄ５００」など）で撮影倍率５００～１０００倍の表面写真を撮影し、各表面写真から１０本ずつ、計１００本の繊維の幅を測定する。
（３）測定した１００本の値の算術平均値（μｍ）の小数点以下第2位を平均単繊維径（μｍ）とした。
【0043】
スパンボンド不織布を構成する繊維の単繊維径の変動係数（以下、単に単繊維径のＣＶ値と略することがある。）は７％以下であることが好ましい。単繊維径のＣＶ値を好ましくは７％以下とし、より好ましくは６％以下とし、さらに好ましくは５％以下とすることで、表面にざらつき感が生じることを防ぎ、均一性の高いスパンボンド不織布とすることができる。単繊維径のＣＶ値には、紡糸口金の背圧や糸冷却条件、延伸条件の均一性が支配的であり、これらを適切に調整することにより制御することができる。
【0044】
［スパンボンド不織布］
本発明のスパンボンド不織布の目付は、５ｇ／ｍ２以上１００ｇ／ｍ２以下であることが好ましい。目付を好ましくは５ｇ／ｍ２以上とし、より好ましくは１０ｇ／ｍ２以上とし、さらに好ましくは１５ｇ／ｍ２以上とすることにより、実用に供し得る機械的強度のスパンボンド不織布を得ることができる。一方、目付は好ましくは１００ｇ／ｍ２以下、より好ましくは５０ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは３０ｇ／ｍ２以下とすることにより、不織布の実使用に適した適度な柔軟性を有するスパンボンド不織布とすることができる。
本発明のスパンボンド不織布の目付は、５ｇ／ｍ２以上１００ｇ／ｍ２以下であることが好ましい。目付を好ましくは５ｇ／ｍ２以上とし、より好ましくは１０ｇ／ｍ２以上とし、さらに好ましくは１５ｇ／ｍ２以上とすることにより、実用に供し得る機械的強度のスパンボンド不織布を得ることができる。一方、目付は好ましくは１００ｇ／ｍ２以下、より好ましくは５０ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは３０ｇ／ｍ２以下とすることにより、不織布の実使用に適した適度な柔軟性を有するスパンボンド不織布とすることができる。
【0045】
なお、本発明において、スパンボンド不織布の目付は、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．２ 単位面積当たりの質量」に準じ、以下の手順によって測定される値を採用するものとする。
（１）２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取する。
（２）標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量る。
（３）その算術平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表し、小数点以下第１位を四捨五入する。
（１）２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取する。
（２）標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量る。
（３）その算術平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表し、小数点以下第１位を四捨五入する。
【0046】
本発明のスパンボンド不織布の厚みは、０．０５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下であることが好ましい。厚みが好ましくは０．０５ｍｍ以上、より好ましくは０．０８ｍｍ以上、さらに好ましくは０．１ｍｍ以上であることによって、あるいは、厚みが好ましくは１．５ｍｍ以下、より好ましくは１ｍｍ以下、さらに好ましくは０．８ｍｍ以下であることによって、柔軟性と適度なクッション性を備え、実使用に適したスパンボンド不織布とすることができる。
【0047】
なお、本発明において、スパンボンド不織布の厚み（ｍｍ）は、ＪＩＳ Ｌ１９０６：２０００「一般長繊維不織布試験方法」の「５．１ 厚さ」に準じ測定される値を採用するものとする。
【0048】
また、本発明のスパンボンド不織布の見掛密度は、０．０５ｇ／ｃｍ３以上０．３０ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。スパンボンド不織布の見掛密度を好ましくは０．３０ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは０．２５ｇ／ｃｍ３以下、さらに好ましくは０．２０ｇ／ｃｍ３以下であることにより、スパンボンド不織布の強度を損なわずに、柔軟な風合いを発現することができる。
【0049】
一方、スパンボンド不織布の見掛密度を好ましくは０．０５ｇ／ｃｍ３以上とし、より好ましくは０．０８ｇ／ｃｍ３以上とし、さらに好ましくは０．１０ｇ／ｃｍ３以上とすることにより、毛羽立ちや層間剥離の発生を抑え、実用に耐え得る強度を備えたスパンボンド不織布とすることができる。
【0050】
本発明において、見掛密度（ｇ／ｃｍ３）は、上記の四捨五入前の目付と厚みから、次の式に基づいて算出し、小数点以下第三位を四捨五入したものとする
見掛密度（ｇ／ｃｍ３）＝[目付（ｇ／ｍ２）]／[厚さ（ｍｍ）]×１０－３。
見掛密度（ｇ／ｃｍ３）＝[目付（ｇ／ｍ２）]／[厚さ（ｍｍ）]×１０－３。
【0051】
本発明において、スパンボンド不織布の目付あたりの引張強度は、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．３ 引張強さ及び伸び率（ＩＳＯ法）」に準じ、以下の手順によって測定される値を採用するものとする。
（１）５０ｍｍ×３００ｍｍの試験片を、長片側が不織布の縦方向（不織布の長手方向）、横方向（不織布の幅方向）となるそれぞれの向きで、不織布の幅１ｍ当たり３枚採取する。
（２）試験片をつかみ間隔２００ｍｍで引張試験機にセットする。
（３）引張速度１００ｍｍ／分で引張試験を実施し、最大強力を測定する。
（４）各試験片で測定した最大強力の平均値を求め、次の式に基づいて目付あたりの引張強度を算出し、小数点以下第二位を四捨五入する
目付あたりの引張強度（（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２））＝［最大強力の平均値（Ｎ／２５ｍｍ）］／目付（ｇ／ｍ２）。
（１）５０ｍｍ×３００ｍｍの試験片を、長片側が不織布の縦方向（不織布の長手方向）、横方向（不織布の幅方向）となるそれぞれの向きで、不織布の幅１ｍ当たり３枚採取する。
（２）試験片をつかみ間隔２００ｍｍで引張試験機にセットする。
（３）引張速度１００ｍｍ／分で引張試験を実施し、最大強力を測定する。
（４）各試験片で測定した最大強力の平均値を求め、次の式に基づいて目付あたりの引張強度を算出し、小数点以下第二位を四捨五入する
目付あたりの引張強度（（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２））＝［最大強力の平均値（Ｎ／２５ｍｍ）］／目付（ｇ／ｍ２）。
【0052】
本発明のスパンボンド不織布について、その目付あたりの縦方向の引張強力は、１．４（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上３．０（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下であることがより好ましい。目付あたりの引張強力が好ましくは１．４（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、より好ましくは１．５（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、さらに好ましくは１．６（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上であることにより、実用に供しうる強度を有するスパンボンド不織布とすることができる。一方、目付あたりの横方向の引張強力が好ましくは３．０（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下であることにより、スパンボンド不織布の柔軟性が低下したり、風合いが損なわれたりすることを防ぐことができる。目付あたりの縦方向の引張強力は、前記のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲ、添加剤、平均単繊維径、および／または後述する紡糸速度、熱接着の条件（接着部の形状、圧着率、温度、および線圧等）などを適切に調整することにより制御することができる。
【0053】
本発明のスパンボンド不織布の目付あたりの横方向の引張強力は、０．４（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上２．０（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下であることがより好ましい。目付あたりの引張強力が好ましくは０．４（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、より好ましくは０．６（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、さらに好ましくは０．８（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上であることにより、実用に供しうる強度を有するスパンボンド不織布とすることができる。一方、目付あたりの横方向の引張強力が好ましくは２．０（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下であることにより、スパンボンド不織布の柔軟性が低下したり、風合いが損なわれたりすることを防ぐことができる。なお、スパンボンド不織布の引張強力は縦方向と横方向があるが、一般的には横方向の引張強力の方が縦方向の引張強力よりも小さくなることから、目付あたりの横方向の引張強力が０．４（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上２．０（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下であることにより、縦方向においても実用に供しうる強度を有するスパンボンド不織布とすることができる。目付あたりの横方向の引張強力は、前記のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲ、添加剤、平均単繊維径、および／または後述する紡糸速度、熱接着の条件（接着部の形状、圧着率、温度、および線圧等）などを適切に調整することにより制御することができる。
【0054】
本発明のスパンボンド不織布は、低目付化しても実使用に耐えうる物理特定を有することで、プラスチック原料を低減できる環境配慮の不織布として、衛生材料、医療材料、生活資材および工業資材等に幅広く用いることができる。特に衛生材料では使い捨ておむつ、生理用品および湿布材の基布等、医療材料では防護服やサージカルガウン等として好適に用いることができる。
【0055】
［スパンボンド不織布の製造方法］
次に、本発明のスパンボンド不織布を製造する方法の好ましい態様について、具体的に説明する。
次に、本発明のスパンボンド不織布を製造する方法の好ましい態様について、具体的に説明する。
【0056】
本発明のスパンボンド不織布は、スパンボンド法により製造される長繊維不織布である。スパンボンド法は、生産性や機械的強度に優れている他、短繊維不織布で起こりやすい毛羽立ちや繊維の脱落を抑制することができる。また、捕集したスパンボンド不織繊維ウェブあるいは熱圧着したスパンボンド不織布（どちらもＳと表記する）を、ＳＳ、ＳＳＳおよびＳＳＳＳと複数層積層することにより、生産性や地合均一性が向上するため好ましい態様である。
【0057】
本発明のスパンボンド不織布の製造方法に用いられる原料樹脂としては、主たる繰り返し単位がプロピレンであるプロピレン系樹脂である。ここで主たる繰り返し単位であるとは、その繰り返し単位が樹脂全体のうち９０ｍｏｌ％以上を占める繰り返し単位であることをいう。そのため、原料樹脂の具体例としては、プロピレンの単独重合体、もしくはプロピレンと各種α－オレフィンとの共重合体などが挙げられる。原料樹脂として、プロピレンと各種α－オレフィンとの共重合体を用いる場合、各種α－オレフィンの共重合比率は、高強度化の観点から１０ｍｏｌ％以下が好ましく、より好ましくは５ｍｏｌ％以下であり、さらに好ましくは３ｍｏｌ％以下である。
【0058】
本発明で用いられる原料樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、他成分樹脂をブレンドして用いてもよい。他成分樹脂としては、融点がポリプロピレンに近いポリエチレンやポリ－４－メチル－１－ペンテンなどのポリオレフィン系樹脂の他、低融点ポリエステル樹脂および低融点ポリアミド樹脂が挙げられ、柔軟性付与の観点から低結晶性のオレフィン系樹脂が好ましく用いられる。低結晶性のオレフィン系樹脂としては、例えば、エチレン－プロピレン共重合体等が好適に用いられる。他成分樹脂の質量比率は、ポリプロピレン系樹脂の特性を十分に発現させるため、２０質量％以下であることが好ましく、より好ましくは１０質量％以下である。
【0059】
また、原料樹脂はマテリアルリサイクルされた、いわゆるリサイクル樹脂であってもよい。マテリアルリサイクルする樹脂原料としては、スパンボンド法で溶融紡糸できるメルトフローレートであることが必要であるため、所望のメルトフローレートであるリサイクル原料を再度溶融して用いてもよいし、所望のメルトフローレートではない場合は、原料樹脂に有機過酸化物、アゾ系化合物、および、ニトロキシドからなる群から少なくとも１種のラジカル発生剤を添加して、原料樹脂の分子量を低下させてメルトフローレートを調整して用いてもよい。なお、リサイクル樹脂を使用することで、バージンの石油化学原料の使用量を削減でき、スパンボンド不織布の製造時における環境負荷を低減することができ、望ましい。
【0060】
前記の有機過酸化物としては、メチルエチルケトンパーオキシド、メチルイソブチルケトンパーオキシド等のケトンパーオキシド類、ジベンゾイルパーオキシド、ジ－（３，５，５－トリメチルヘキサノイル）パーオキシド、ジラウロイルパーオキシド、ジデカノイルパーオキシド、ジ－（２，４－ジクロロベンゾイル）パーオキシド等のジアシルパーオキシド類、ｔ－ブチルヒドロパーオキシド、クメンヒドロパーオキシド、ジイソプロピルベンゼンヒドロパーオキシド、２，５－ジメチルヘキサン－２，５－ジヒドロパーオキシド等のヒドロパーオキシド類、ジ－ｔ－ブチルパーオキシド、ジクミルパーオキシド、２，５－ジメチル－２，５－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５－ジメチル－２，５－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキシン－３、α，α’－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）ジイソプロピルベンゼン等のジアルキルパーオキシド類、１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、２，２－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）ブタン等のパーオキシケタール類、ｔ－ブチルパーオキシオクトエート、ｔ－ブチルパーオキシピバレート、ｔ－ブチルパーオキシネオデカノエート、ｔ－ブチルパーオキシベンゾエート等のアルキルパーエステル類、ジ－（２－エチルヘキシル）パーオキシジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ビス（４－ｔ－ブチルシクロヘキシル）パーオキシジカーボネート、ジ－ｓｅｃ－ブチルパーオキシジカーボネート、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート等のパーオキシカーボネート類が挙げられるが、中でもＭＦＲの制御が容易なジアルキルパーオキシド類が好ましい。
【0061】
また、前記のアゾ系化合物としては、アゾビスイソブチロニトリルやアゾビスイソバレロニトリルが挙げられる。
【0062】
そして、前記のニトロキシドとしては、立体障害型ヒンダードヒドロキシルアミンエステルが挙げられる。
【0063】
前記の原料樹脂を直接、溶融紡糸する際には、単軸や２軸エクストルーダー型などの押出機を用いた手法を適用することができる。なお、前記のラジカル発生剤は、紡糸に供する前に押出機で混練してペレット化してポリプロピレン系樹脂としておいてもよいが、紡糸機の押出機を用いて紡糸時に原料樹脂とラジカル発生剤とを混練し、溶融紡糸と同時に前記のポリプロピレン系樹脂を得る方法を採ってもよい。
【0064】
本発明において、前記の分岐指数ｇを前記の範囲とするためには、分岐指数ｇが前記の該当するポリプロピレン系樹脂を用いる方法以外に、直鎖状のポリプロピレン系樹脂に分岐構造を持つ分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂をブレンドする方法、特開昭６２－１２１７０４号公報に記載されているようにポリプロピレン分子中に長鎖分岐構造を導入する方法、あるいは特許第２８６９６０６号公報に記載されているような方法などが好ましく用いられるが、中でも分岐指数ｇを容易に調整できることから、直鎖状のポリプロピレン系樹脂に、分岐鎖状のポリプロピレン系樹脂をブレンドする方法が好ましい。
【0065】
直鎖状のポリプロピレン系樹脂にブレンドする分岐鎖状のポリプロピレン系樹脂の添加量は、１質量％以上２０質量％以下であることが好ましい。添加量を好ましくは１質量％以上、より好ましくは２質量％以上、さらに好ましくは３質量％以上とすることで、繊維中の結晶成長を阻害して、より微細な結晶とすることができ、そして、結晶配向が進みにくくなることで、繊維表面の軟化温度が低下して、スパンボンドの熱接着工程で繊維同士が強固に融着し、高強度のスパンボンド不織布とすることができる。一方、添加量が好ましくは２０質量％以下、より好ましくは１５質量％以下、さらに好ましくは１０質量％以下とすることで、繊維中の結晶成長を必要以上に阻害せずにスパンボンドの熱接着性を維持したまま、糸強度を高めることができる。
【0066】
前記の分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂の具体例としては、Ｂａｓｅｌｌ社製ポリプロピレン（例えば、タイプ名：「ＰＦ－８１４」、「ＰＦ－６３３」、「ＰＦ－６1１」、「ＳＤ－６３２」など）、Ｂｏｒｅａｌｉｓ社製ポリプロピレン（例えば、タイプ名：「ＷＢ１３０ＨＭＳ」など）、Ｄｏｗ社製ポリプロピレン（例えば、タイプ名：「Ｄ１１４」、「Ｄ２０１」、「Ｄ２０６」など）などが挙げられる。
【0067】
なお、ここでいう分岐鎖状ポリプロピレンとは、カーボン原子１００００個中に対し５箇所以下の内部３置換オレフィンを有するポリプロピレンのことを指すものとする。この内部３置換オレフィンの存在は１Ｈ－ＮＭＲスペクトルのプロトン比により確認することができる。
【0068】
ポリプロピレン系樹脂を溶融して紡糸する際の紡糸温度は、２００℃以上２７０℃以下であることが好ましい。より好ましくは２１０℃以上、さらに好ましくは２２０℃以上であり、また、より好ましくは２６０℃以下であり、さらに好ましくは２５０℃以下である。紡糸温度を上記範囲内とすることにより、安定した溶融状態とし、優れた紡糸安定性を得ることができる。
【0069】
紡糸口金の背圧は、０．１ＭＰａ以上６．０ＭＰａ以下とすることが好ましい。背圧を好ましくは０．１ＭＰａ以上、より好ましくは０．３ＭＰａ以上、さらに好ましくは０．５ＭＰａ以上とすることで、吐出均一性が悪化して繊維径ばらつきが生じることを抑制することができる。一方、背圧を６．０ＭＰａ以下とすることにより、耐圧性を上げるための口金の大型化を防ぐことができる。紡糸口金の背圧は口金の吐出孔径や吐出孔深度、紡糸温度などにより調整することができ、なかでも吐出孔径の寄与が大きい。
【0070】
続いて、紡出された長繊維の糸条を冷却する。紡出された糸条を冷却する方法は、例えば、冷風を強制的に糸条に吹き付ける方法、糸条周りの雰囲気温度で自然冷却する方法、および紡糸口金とエジェクター間の距離を調整する方法等が挙げられ、またはこれらの方法を組み合わせる方法を採用することができる。また、冷却条件は、紡糸口金の単孔あたりの吐出量、紡糸温度および雰囲気温度等を考慮して適宜調整して採用することができる。
【0071】
冷却固化した糸条は、エジェクターから噴射される圧縮エアによって牽引され、延伸される。紡糸速度は、３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下であることが好ましく、より好ましくは４０００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下であり、さらに好ましくは４５００ｍ／分以上６５００ｍ／分である。紡糸速度を３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下とすることにより、高い生産性を有することになり、また繊維の配向結晶化が進み、高強度の長繊維を得ることができる。通常では紡糸速度を上げていくと、紡糸性は悪化して糸状を安定して生産することができないが、特定の範囲のＭＦＲを有するポリプロピレン系樹脂を用いることにより、意図するポリプロピレン繊維を安定して紡糸することができる。
【0072】
この後、得られた長繊維を、移動するネット上などに捕集して不織繊維ウェブを得る。ここで、高い紡糸速度で延伸すると、エジェクターから出た繊維が、高速の気流で制御された状態でネットに捕集されることとなり、繊維の絡みが少なく均一性の高い不織布が得られやすくなる。
【0073】
このとき、紡糸速度／ライン速度の比は、１８以上とすることが、好ましい態様である。紡糸速度／ライン速度の比を好ましくは１８以上、より好ましくは２０以上とすることで、繊維が縦方向に配向した状態で移動するネット上に捕集でき、縦方向に強度が強い不織布を得ることができる。
【0074】
エジェクターから噴射された糸条の繊維の向きを一様に引き揃える方法としては、エジェクターとネットの間に角度をつけた平板を設置して糸条を誘導する方法、上記の平板に複数の角度の異なる溝を設けることにより、平板に沿って落下する糸条と溝に沿って落下する糸条に分離させて不織繊維ウェブ流れ方向に分散させ開繊する方法、およびエジェクター出口に複数の角度の異なる平板を櫛歯状に配列し、糸条をそれぞれの平板に沿って落下させることでより不織繊維ウェブ流れ方向に分散し、開繊する方法などが挙げられる。
【0075】
なかでも、エジェクター出口に複数の角度の異なる平板を櫛歯状に配列し、糸条をそれぞれの平板に沿って落下させることにより開繊する方法が、細繊維径の糸条を効率よく不織繊維ウェブ流れ方向に分散させ、極力減速させることなく制御された状態で開繊できることから、繊維の配向方向を揃えるためには、好ましい態様である。
【0076】
ネット上に繊維を捕集して得た不織繊維ウェブに対して、ネット上でその片面から熱フラットロールを当接して仮接着させることも好ましい態様である。このようにすることにより、ネット上を搬送中に不織繊維ウェブの表層がめくれたり吹き流れたりして地合が悪化することを防ぎ、糸条を捕集してから熱接着するまでの搬送性を改善することができる。
【0077】
そして、得られた不織繊維ウェブを熱接着することにより、意図するスパンボンド不織布を得ることができる。不織繊維ウェブを熱接着する方法は特に制限されないが、例えば、上下一対のロール表面にそれぞれ彫刻（凹凸部）が施された熱エンボスロール、片方のロール表面がフラット（平滑）なロールと他方のロール表面に彫刻（凹凸部）が施されたロールとの組み合わせからなる熱エンボスロール、および上下一対のフラット（平滑）ロールの組み合わせからなる熱カレンダーロールなど、各種ロールを用いる方法や、ホーンの超音波振動を用いる方法（超音波接着）などが挙げられる。
【0078】
なかでも、生産性に優れ、部分的に設けられる接着部で強度を付与し、かつ、非接着部で不織布ならではの風合いや肌触りを保持することができることから、上下一対のロール表面にそれぞれ彫刻（凹凸部）が施された熱エンボスロール、または片方のロール表面がフラット（平滑）なロールと他方のロール表面に彫刻（凹凸部）が施されたロールとの組み合わせからなる熱エンボスロールを用いることが好ましい態様である。
【0079】
熱エンボスロールの表面材質としては、十分な熱圧着効果を得て、かつ片方のエンボスロールの彫刻（凹凸部）が他方のロール表面に転写することを防ぐため、金属製ロールと金属製ロールを対にすることが好ましい態様である。
【0080】
熱エンボスロールによるエンボス接着面積率は、５％以上３０％以下であることが好ましい。接着面積を好ましくは５％以上とし、より好ましくは８％以上とし、さらに好ましくは１０％以上することにより、スパンボンド不織布として実用に供し得る強度を得ることができる。一方、接着面積を好ましくは３０％以下とし、より好ましくは２５％以下とし、さらに好ましくは２０％以下とすることにより、実使用に適した適度な柔軟性を得ることができる。超音波接着を用いる場合でも、接着面積率は同様の範囲であることが好ましい。
【0081】
ここでいう接着面積率とは、接着部がスパンボンド不織布全体に占める割合のことを言う。具体的には、一対の凹凸を有するロールにより熱接着する場合には、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とが重なって不織繊維ウェブに当接する部分（接着部）のスパンボンド不織布全体に占める割合のことを言う。また、凹凸を有するロールとフラットロールにより熱接着する場合は、凹凸を有するロールの凸部が不織繊維ウェブに当接する部分（接着部）のスパンボンド不織布全体に占める割合のことを言う。また、超音波接着する場合は、超音波加工により熱溶着させる部分（接着部）のスパンボンド不織布全体に占める割合のことを言う。
【0082】
熱エンボスロールや超音波接着による接着部の形状は特に制限されないが、例えば、円形、楕円形、正方形、長方形、平行四辺形、ひし形、正六角形および正八角形などを用いることができる。また接着部は、スパンボンド不織布の長手方向（搬送方向）と幅方向にそれぞれ一定の間隔で均一に存在していることが好ましい。このようにすることにより、スパンボンド不織布の強度のばらつきを低減することができる。
【0083】
熱接着時の熱エンボスロールの表面温度は、使用しているポリプロピレン系樹脂の融点（以降、Ｔｍ（℃）と記載することがある）に対し、－５０℃以上－１０℃以下低い温度（すなわち、（Ｔｍ－５０℃）～（Ｔｍ－１０℃））とすることが好ましい態様である。熱ロールの表面温度をポリプロピレン系樹脂の融点に対し好ましくは－５０℃（すなわち、Ｔｍ－５０℃、以下同様）以上とし、より好ましくは－４５℃（Ｔｍ－４５℃）以上とすることにより、適度に熱接着させ実用に供しうる強度のスパンボンド不織布を得ることができる。また、熱エンボスロールの表面温度をポリプロピレン系樹脂の融点に対し好ましくは－１０℃（Ｔｍ－１０℃）以下とし、より好ましくは－１５℃（Ｔｍ－１５℃）以下とすることにより、過度な熱接着を抑制し、実使用での適度な柔軟性を得ることができる。
【0084】
熱接着時の熱エンボスロールの線圧は、５０Ｎ／ｃｍ以上５００Ｎ／ｃｍ以下とすることが好ましい。ロールの線圧を好ましくは５０Ｎ／ｃｍ以上とし、より好ましくは１００Ｎ／ｃｍ以上とし、さらに好ましくは１５０Ｎ／ｃｍ以上とすることにより、適度に熱接着させ実用に供しうる強度のスパンボンド不織布を得ることができる。一方、熱エンボスロールの線圧を好ましくは５００Ｎ／ｃｍ以下とし、より好ましくは４００Ｎ／ｃｍ以下とし、さらに好ましくは３００Ｎ／ｃｍ以下とすることにより、実使用での適度な柔軟性を得ることができる。
【0085】
また、スパンボンド不織布の厚みを調整することを目的に、上記の熱エンボスロールによる熱接着の前および／あるいは後に、上下一対のフラットロールからなる熱カレンダーロールにより熱圧着を施すことができる。上下一対のフラットロールとは、ロールの表面に凹凸のない金属製ロールや弾性ロールのことであり、金属製ロールと金属製ロールを対にしたり、金属製ロールと弾性ロールを対にしたりして用いることができる。
【0086】
また、ここで弾性ロールとは、金属製ロールと比較して弾性を有する材質からなるロールのことである。弾性ロールとしては、例えば、ペーパー、コットンおよびアラミドペーパー等のいわゆるペーパーロールや、ウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂、シリコン系樹脂、ポリエステル系樹脂および硬質ゴム、およびこれらの混合物からなる樹脂製のロールなどが挙げられる。
【0087】
本発明のスパンボンド不織布の製造方法では、得られたスパンボンド不織布に対して機能性薬剤を付与してもよい。機能性薬剤としては、親水剤、撥水剤、撥油剤、帯電防止剤、抗菌剤、抗ウイルス剤、防臭剤、芳香剤、冷感剤等が挙げられるが、特に限定はない。
【0088】
機能性薬剤の付与方法は特に限定はなく、含浸、スプレー、キスロール等を用いることができる。
【実施例0089】
次に、実施例に基づき、本発明のスパンボンド不織布について具体的に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。なお、各物性の測定において、特段の記載がないものは、前記の方法に基づいて測定を行ったものである。
【0090】
［測定方法］
（１）ポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）（ｇ／１０分）：
ＪＩＳ Ｋ７２１０－１（２０１４）に準拠して２３０℃、２．１６ｋｇの条件で測定した。
（２）ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇ（－）：
ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇは、示差屈折計（ＲＩ）と、粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）とを備えたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）装置として、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ／Ｖ２０００」を、ＧＰＣＶ解析ソフトとして、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ｍｉｌｌｅｎｎｉｕｍ３２」を、移動相溶媒として、１，２，４－トリクロロベンゼンにＢＡＳＦジャパン株式会社製の酸化防止剤「Ｉｒｇａｎｏｘ１０７６」を０．５ｍｇ／ｍＬの濃度で添加したものを、直鎖状のポリプロピレン樹脂として、日本ポリプロ株式会社製「ノバテックＰＰ（登録商標） ＦＹ６」を用い、試料注入量（サンプルループ容量）を０．２１７５ｍＬとして、前記した方法に従って測定を行った。
（１）ポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）（ｇ／１０分）：
ＪＩＳ Ｋ７２１０－１（２０１４）に準拠して２３０℃、２．１６ｋｇの条件で測定した。
（２）ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇ（－）：
ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇは、示差屈折計（ＲＩ）と、粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）とを備えたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）装置として、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ／Ｖ２０００」を、ＧＰＣＶ解析ソフトとして、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ｍｉｌｌｅｎｎｉｕｍ３２」を、移動相溶媒として、１，２，４－トリクロロベンゼンにＢＡＳＦジャパン株式会社製の酸化防止剤「Ｉｒｇａｎｏｘ１０７６」を０．５ｍｇ／ｍＬの濃度で添加したものを、直鎖状のポリプロピレン樹脂として、日本ポリプロ株式会社製「ノバテックＰＰ（登録商標） ＦＹ６」を用い、試料注入量（サンプルループ容量）を０．２１７５ｍＬとして、前記した方法に従って測定を行った。
【0091】
（３）ポリプロピレン系樹脂のメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）（－）
ポリプロピレン系樹脂試料を溶媒に溶解し、１３Ｃ－ＮＭＲを用いて、以下の条件にてメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）を求めた。なお、測定に当たっては、前記した文献の他、社団法人日本分析化学会・高分子分析研究懇談会編「新版 高分子分析ハンドブック」、紀伊國屋書店、１９９５年１月、ｐ．６０９～６１１を参考にした。
Ａ．測定条件
・装置：Ｂｒｕｋｅｒ社製「ＤＲＸ－５００」
・測定核：１３Ｃ核（共鳴周波数：１２５．８ＭＨｚ）
・測定濃度：１０質量％
・溶媒：ベンゼン／重オルトジクロロベンゼン＝質量比１：３混合溶液
・測定温度：１３０℃
・スピン回転数：１２Ｈｚ
・ＮＭＲ試料管：５ｍｍ管
・パルス幅：４５°（４．５μｓ）
・パルス繰り返し時間：１０秒
・データポイント：６４Ｋ
・換算回数：１００００回
・測定モード：ｃｏｍｐｌｅｔｅ ｄｅｃｏｕｐｌｉｎｇ
Ｂ．解析条件
ＬＢ（ラインブロードニングファクター）を１．０としてフーリエ変換を行い、ｍｍｍｍピークを２１．８６ｐｐｍとした。ＷＩＮＦＩＴソフト（Ｂｒｕｋｅｒ社製）を用いて、ピーク分割を行う。その際に、高磁場側のピークから以下のようにピーク分割を行い、さらに付属ソフトを用いてピークの自動フィッティングを行った。ピーク分割の最適化を行った上で、ｍｍｍｍのピーク分率の合計を求めた。なお、上記測定を５回行い、その平均値を本試料のメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）とした。
・ピーク
（ａ）ｍｒｒｍ
（ｂ）ｍｒｒｒ
（ｃ）ｒｒｒｒ
（ｄ）ｒｍｒｍ
（ｅ）ｒｍｒｒ
（ｆ）ｍｍｒｍ
（ｇ）ｍｍｒｒ
（ｈ）ｒｍｍｒ
（ｉ）ｍｍｍｒ
（ｊ）ｍｍｍｍ。
ポリプロピレン系樹脂試料を溶媒に溶解し、１３Ｃ－ＮＭＲを用いて、以下の条件にてメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）を求めた。なお、測定に当たっては、前記した文献の他、社団法人日本分析化学会・高分子分析研究懇談会編「新版 高分子分析ハンドブック」、紀伊國屋書店、１９９５年１月、ｐ．６０９～６１１を参考にした。
Ａ．測定条件
・装置：Ｂｒｕｋｅｒ社製「ＤＲＸ－５００」
・測定核：１３Ｃ核（共鳴周波数：１２５．８ＭＨｚ）
・測定濃度：１０質量％
・溶媒：ベンゼン／重オルトジクロロベンゼン＝質量比１：３混合溶液
・測定温度：１３０℃
・スピン回転数：１２Ｈｚ
・ＮＭＲ試料管：５ｍｍ管
・パルス幅：４５°（４．５μｓ）
・パルス繰り返し時間：１０秒
・データポイント：６４Ｋ
・換算回数：１００００回
・測定モード：ｃｏｍｐｌｅｔｅ ｄｅｃｏｕｐｌｉｎｇ
Ｂ．解析条件
ＬＢ（ラインブロードニングファクター）を１．０としてフーリエ変換を行い、ｍｍｍｍピークを２１．８６ｐｐｍとした。ＷＩＮＦＩＴソフト（Ｂｒｕｋｅｒ社製）を用いて、ピーク分割を行う。その際に、高磁場側のピークから以下のようにピーク分割を行い、さらに付属ソフトを用いてピークの自動フィッティングを行った。ピーク分割の最適化を行った上で、ｍｍｍｍのピーク分率の合計を求めた。なお、上記測定を５回行い、その平均値を本試料のメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）とした。
・ピーク
（ａ）ｍｒｒｍ
（ｂ）ｍｒｒｒ
（ｃ）ｒｒｒｒ
（ｄ）ｒｍｒｍ
（ｅ）ｒｍｒｒ
（ｆ）ｍｍｒｍ
（ｇ）ｍｍｒｒ
（ｈ）ｒｍｍｒ
（ｉ）ｍｍｍｒ
（ｊ）ｍｍｍｍ。
【0092】
（４）平均単繊維直径（μｍ）：
走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）として、株式会社キーエンス製「ＶＨＸ－Ｄ５００」を用い、前記の方法によって測定した。
走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）として、株式会社キーエンス製「ＶＨＸ－Ｄ５００」を用い、前記の方法によって測定した。
【0093】
（５）目付（ｇ／ｍ２）：
ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の６．２「単位面積当たりの質量」に基づき、２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の６．２「単位面積当たりの質量」に基づき、２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
【0094】
（６）スパンボンド不織布の目付あたりの引張強力（（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２））：
測定装置には株式会社エー・アンド・デイ（Ａ＆Ｄ）製「ＲＴＧ－１２５０」を使用し、前記の方法により測定した。
測定装置には株式会社エー・アンド・デイ（Ａ＆Ｄ）製「ＲＴＧ－１２５０」を使用し、前記の方法により測定した。
【0095】
［実施例１］
（ポリプロピレン系樹脂）
直鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２００ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９９０のポリプロピレンを用いた。また、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２．７ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．６００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９４０のポリプロピレン（Ｂａｓｅｌｌ社製「Ｐｒｏｆａｘ ＰＦ－８１４」）を用いた。これらの樹脂について、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９７質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が３質量％となるように混合し、ＭＦＲが１９７ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９８８、メソペンタッド分率が０．９８９、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得た。
（ポリプロピレン系樹脂）
直鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２００ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９９０のポリプロピレンを用いた。また、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２．７ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．６００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９４０のポリプロピレン（Ｂａｓｅｌｌ社製「Ｐｒｏｆａｘ ＰＦ－８１４」）を用いた。これらの樹脂について、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９７質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が３質量％となるように混合し、ＭＦＲが１９７ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９８８、メソペンタッド分率が０．９８９、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得た。
【0096】
（スパンボンド不織布）
前記のポリプロピレン系樹脂を単軸押出機へ投入し、紡糸温度２４０℃で溶融させ、孔径φ０．４０ｍｍの矩形口金から、単孔吐出量が０．４０ｇ／分で紡出した。得られた糸条を冷却固化した後、さらに、矩形エジェクターにおいて、エジェクターから噴射される圧縮エアの圧力を０．４５ＭＰａとして、牽引し延伸した。この時の紡糸速度は、４０１９ｍ／分であった。続いて、これを移動するネット上に捕集して不織繊維ウェブを得た。引き続いて、得られた不織繊維ウェブを線圧が５００Ｎ／ｃｍ、熱接着温度が１４０℃の条件で熱接着して、構成する繊維の平均単繊維直径が１１．８μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。この時用いた熱エンボスロールは、上ロールが金属製で水玉柄の彫刻がなされた、接着面積率１１％のエンボスロールであり、下ロールが金属製フラットロールで構成される上下一対の熱エンボスロールであった。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
前記のポリプロピレン系樹脂を単軸押出機へ投入し、紡糸温度２４０℃で溶融させ、孔径φ０．４０ｍｍの矩形口金から、単孔吐出量が０．４０ｇ／分で紡出した。得られた糸条を冷却固化した後、さらに、矩形エジェクターにおいて、エジェクターから噴射される圧縮エアの圧力を０．４５ＭＰａとして、牽引し延伸した。この時の紡糸速度は、４０１９ｍ／分であった。続いて、これを移動するネット上に捕集して不織繊維ウェブを得た。引き続いて、得られた不織繊維ウェブを線圧が５００Ｎ／ｃｍ、熱接着温度が１４０℃の条件で熱接着して、構成する繊維の平均単繊維直径が１１．８μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。この時用いた熱エンボスロールは、上ロールが金属製で水玉柄の彫刻がなされた、接着面積率１１％のエンボスロールであり、下ロールが金属製フラットロールで構成される上下一対の熱エンボスロールであった。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
【0097】
［実施例２］
実施例１の（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９６質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が４質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１９３ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９８４、メソペンタッド分率が０．９８８、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、実施例１の（スパンボンド不織布）において、単孔吐出量を０．５０ｇ／分、紡糸速度を４８５８ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維直径が１２．０μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
実施例１の（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９６質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が４質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１９３ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９８４、メソペンタッド分率が０．９８８、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、実施例１の（スパンボンド不織布）において、単孔吐出量を０．５０ｇ／分、紡糸速度を４８５８ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維直径が１２．０μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
【0098】
［実施例３］
実施例１の（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９２質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が８質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１８４ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９６８、メソペンタッド分率が０．９８６、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、実施例１の（スパンボンド不織布）において、単孔吐出量を０．５０ｇ／分、紡糸速度を５０２４ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維直径が１１．８μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
実施例１の（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９２質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が８質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１８４ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９６８、メソペンタッド分率が０．９８６、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、実施例１の（スパンボンド不織布）において、単孔吐出量を０．５０ｇ／分、紡糸速度を５０２４ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維直径が１１．８μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
【0099】
［実施例４］
実施例１の（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が８９質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が１１質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１７３ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９５６、メソペンタッド分率が０．９８５、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、実施例１の（スパンボンド不織布）において、単孔吐出量を０．６０ｇ／分、紡糸速度を３５８６ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維直径が１５．３μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
実施例１の（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が８９質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が１１質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１７３ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９５６、メソペンタッド分率が０．９８５、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、実施例１の（スパンボンド不織布）において、単孔吐出量を０．６０ｇ／分、紡糸速度を３５８６ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維直径が１５．３μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
【0100】
［実施例５］
実施例１の（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９０質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が１０質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１７６ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９６０、メソペンタッド分率が０．９５８、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、実施例１の（スパンボンド不織布）において、単孔吐出量を０．６０ｇ／分、紡糸速度を３５８６ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維直径が１５．３μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
実施例１の（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９０質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が１０質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１７６ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９６０、メソペンタッド分率が０．９５８、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、実施例１の（スパンボンド不織布）において、単孔吐出量を０．６０ｇ／分、紡糸速度を３５８６ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維直径が１５．３μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
【0101】
【表1】
【0102】
［比較例１］
実施例１の（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２００ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９４０のポリプロピレンのみを用い、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂を用いなかったこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維直径が１１．８μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表２に示す。
実施例１の（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２００ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９４０のポリプロピレンのみを用い、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂を用いなかったこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維直径が１１．８μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表２に示す。
【0103】
［比較例２］
実施例１の（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２００ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９４０のポリプロピレンを用い、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が８５質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が１５質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１６６ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９４０、メソペンタッド分率が０．９４０、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、実施例１の（スパンボンド不織布）において、紡糸速度を３８２３ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維直径が１２．１μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表２に示す。
実施例１の（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２００ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９４０のポリプロピレンを用い、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が８５質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が１５質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１６６ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９４０、メソペンタッド分率が０．９４０、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、実施例１の（スパンボンド不織布）において、紡糸速度を３８２３ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維直径が１２．１μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表２に示す。
【0104】
【表2】
【0105】
実施例１～５のスパンボンド不織布は、ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下であることで、目付あたりの引張強力は縦が１．４（（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２））以上、横が０．４（（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２））以上と、高強度のスパンボンド不織布を得た。
【0106】
一方、比較例１のスパンボンド不織布は、ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇが０．９９５より大きいことで、熱接着工程における接着が強くなり、目付あたりの引張強力は弱いスパンボンド不織布となった。また、比較例２のスパンボンド不織布は、ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇが０．９５０より小さいことで、糸強度が弱くなることで、目付あたりの引張強力は弱いスパンボンド不織布となった。
【0107】
本発明を特定の態様を用いて詳細に説明したが、本発明の意図と範囲を離れることなく様々な変更及び変形が可能であることは、当業者にとって明らかである。