特開 2023-98766 回転電機

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2023098766

(43)【公開日】2023-07-11

(54)【発明の名称】回転電機

(51)【国際特許分類】

   H02K 1/20 20060101AFI20230704BHJP

   H02K 9/19 20060101ALI20230704BHJP

【ＦＩ】

H02K1/20 C

H02K9/19 A

【審査請求】未請求

【請求項の数】9

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2021215417

(22)【出願日】2021-12-29

(71)【出願人】

【識別番号】000004695

【氏名又は名称】株式会社ＳＯＫＥＮ

(71)【出願人】

【識別番号】000003207

【氏名又は名称】トヨタ自動車株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100085361

【弁理士】

【氏名又は名称】池田 治幸

(74)【代理人】

【識別番号】100147669

【弁理士】

【氏名又は名称】池田 光治郎

(72)【発明者】

【氏名】細井 勉

(72)【発明者】

【氏名】朝柄 浩嗣

(72)【発明者】

【氏名】佐藤 架

(72)【発明者】

【氏名】田渕 堅大

【テーマコード（参考）】

5H601

5H609

【Ｆターム（参考）】

5H601AA16

5H601BB20

5H601CC01

5H601CC02

5H601CC15

5H601DD01

5H601DD09

5H601DD11

5H601DD25

5H601DD30

5H601EE26

5H601FF04

5H601GA02

5H601GA22

5H601GB05

5H601GB13

5H601GB34

5H601GC02

5H601GC12

5H601GC22

5H601GE02

5H601GE12

5H601GE14

5H601GE16

5H609BB03

5H609PP02

5H609PP06

5H609PP07

5H609QQ05

5H609QQ13

5H609RR26

5H609RR33

5H609RR37

(57)【要約】

【課題】冷却液をスロット内に配設された最外周側のコイルの周辺へ届きやすくして冷却性能を向上させつつ冷却液がロータとステータとの間のギャップに溜まり過ぎて引き摺り損失が過大となることを抑制できる回転電機を提供する。
【解決手段】（ａ）複数のスロット１４ａは、供給流路５４からオイルＯが噴出される部位において周方向におけるスロット１４ａの両側に設けられた歯部１６の先端１６ｔがコイル６０の最内周面６０ｉよりも内周側に延伸し且つ噴出されたオイルＯがスロット１４ａ内のコイル６０の周囲を周回する周囲流路２０ａをそれぞれ有し、（ｂ）スロット１４ｂは、鉛直線の方向の軸線Ｃよりも下側の領域であってオイルＯが噴出される部位において、噴出されたオイルＯがスロット１４ｂ内のコイル６０の周囲を流通する周囲流路２０ｂを有し且つオイルＯがステータコア１２の外部へ排出される排出流路３０に接続されている。
【選択図】図２

【特許請求の範囲】

【請求項1】

水平方向に延伸する軸線を中心とする円筒状のステータコアの内周部に設けられたスロット内にコイルが配設されたステータと、前記ステータの内周側に配置され且つ中空部に供給された冷却液を前記ステータコアの内周部に向けて噴出するための供給流路を有するロータと、を備える回転電機であって、
前記スロットは、複数の第１スロットと、第２スロットと、を含み、
前記第１スロットは、前記供給流路から前記冷却液が噴出される部位において、前記ステータコアの周方向における前記第１スロットの両側に設けられた歯部の先端が前記コイルの最内周面よりも内周側に延伸し且つ前記供給流路から噴出された前記冷却液が前記第１スロット内に配設された前記コイルの周囲を周回する第１周囲流路をそれぞれ有し、
前記第２スロットは、前記ステータコアの前記周方向における鉛直線の方向の前記軸線よりも下側の領域であって前記供給流路から前記冷却液が噴出される部位において前記供給流路から噴出された前記冷却液が前記第２スロット内に配設された前記コイルの周囲を流通する第２周囲流路を有し且つ前記第２周囲流路を流通する前記冷却液が前記ステータコアの外部へ排出される排出流路に接続されている
ことを特徴とする回転電機。

【請求項2】

前記周方向において、前記ステータコアの鉛直最下方の位置から前記鉛直最下方の位置より前記ロータの回転方向に９０度だけ回転した位置までの領域に、前記第２スロットが設けられている
ことを特徴とする請求項１に記載の回転電機。

【請求項3】

前記排出流路は、前記排出流路において前記冷却液が流れる方向が変化しないか又は変化しても連続的である
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の回転電機。

【請求項4】

前記排出流路は、複数の前記第１スロットのうち少なくとも一つが有する前記第１周囲流路と、連通流路により連通している
ことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一に記載の回転電機。

【請求項5】

前記第２スロットは、前記供給流路から前記冷却液が噴出される部位において、前記周方向における前記第２スロットの両側の少なくとも一方の前記歯部の先端が前記コイルの最内周面よりも外周側である
ことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか一に記載の回転電機。

【請求項6】

前記スロットは、さらに第３スロットを含み、
前記第３スロットは、前記供給流路から前記冷却液が噴出される部位において、前記周方向における前記第３スロットの両側の少なくとも一方の前記歯部の先端が前記コイルの最内周面よりも外周側であり且つ前記供給流路から噴出された前記冷却液が前記第３スロット内に配設された前記コイルの周囲を流通する第３周囲流路を有し、
前記ステータコアの前記周方向における鉛直線の方向の前記軸線よりも下側の領域において、前記第１スロット及び前記第３スロットが設けられている
ことを特徴とする請求項１乃至５のいずれか一に記載の回転電機。

【請求項7】

前記第１スロットは、前記ステータコアの前記周方向における鉛直線の方向の前記軸線よりも下側の領域よりも前記周方向における鉛直線の方向の前記軸線よりも上側の領域の方が多く設けられている
ことを特徴とする請求項１乃至６のいずれか一に記載の回転電機。

【請求項8】

前記ステータコアを構成する電磁鋼板は２種類であり且つ前記第２スロットは１個のみである
ことを特徴とする請求項１乃至７のいずれか一に記載の回転電機。

【請求項9】

前記第２スロットは、複数個である
ことを特徴とする請求項１乃至７のいずれか一に記載の回転電機。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、ロータからステータに向けて冷却液が噴出される回転電機に関する。

【背景技術】

【0002】

ロータの外周部からステータコアの内周部に向けて冷却液が噴出される回転電機が知られている。例えば、特許文献１に記載された回転電機がそれである。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００６－６７７７７号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

特許文献１に記載の回転電機では、ロータから噴出された冷却液は、スロット内に配設された最内周側のコイルに衝突するだけで最外周側のコイルの周辺へ届かないおそれがある。

【0005】

本発明は、以上の事情を背景として為されたものであり、その目的とするところは、冷却液をスロット内に配設された最外周側のコイルの周辺へ届きやすくして冷却性能を向上させつつ冷却液がロータとステータとの間のギャップに溜まり過ぎて引き摺り損失が過大となることを抑制できる回転電機を提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0006】

第１発明の要旨とするところは、水平方向に延伸する軸線を中心とする円筒状のステータコアの内周部に設けられたスロット内にコイルが配設されたステータと、前記ステータの内周側に配置され且つ中空部に供給された冷却液を前記ステータコアの内周部に向けて噴出するための供給流路を有するロータと、を備える回転電機であって、（ａ）前記スロットは、複数の第１スロットと、第２スロットと、を含み、（ｂ）前記第１スロットは、前記供給流路から前記冷却液が噴出される部位において、前記ステータコアの周方向における前記第１スロットの両側に設けられた歯部の先端が前記コイルの最内周面よりも内周側に延伸し且つ前記供給流路から噴出された前記冷却液が前記第１スロット内に配設された前記コイルの周囲を周回する第１周囲流路をそれぞれ有し、（ｃ）前記第２スロットは、前記ステータコアの前記周方向における鉛直線の方向の前記軸線よりも下側の領域であって前記供給流路から前記冷却液が噴出される部位において前記供給流路から噴出された前記冷却液が前記第２スロット内に配設された前記コイルの周囲を流通する第２周囲流路を有し且つ前記第２周囲流路を流通する前記冷却液が前記ステータコアの外部へ排出される排出流路に接続されていることにある。

【0007】

第２発明の要旨とするところは、第１発明において、前記周方向において、前記ステータコアの鉛直最下方の位置から前記鉛直最下方の位置より前記ロータの回転方向に９０度だけ回転した位置までの領域に、前記第２スロットが設けられていることにある。

【0008】

第３発明の要旨とするところは、第１発明又は第２発明において、前記排出流路は、前記排出流路において前記冷却液が流れる方向が変化しないか又は変化しても連続的であることにある。

【0009】

第４発明の要旨とするところは、第１発明乃至第３発明のいずれか一の発明において、前記排出流路は、複数の前記第１スロットのうち少なくとも一つが有する前記第１周囲流路と、連通流路により連通していることにある。

【0010】

第５発明の要旨とするところは、第１発明乃至第４発明のいずれか一の発明において、前記第２スロットは、前記供給流路から前記冷却液が噴出される部位において、前記周方向における前記第２スロットの両側の少なくとも一方の前記歯部の先端が前記コイルの最内周面よりも外周側であることにある。

【0011】

第６発明の要旨とするところは、第１発明乃至第５発明のいずれか一の発明において、（ａ）前記スロットは、さらに第３スロットを含み、（ｂ）前記第３スロットは、前記供給流路から前記冷却液が噴出される部位において、前記周方向における前記第３スロットの両側の少なくとも一方の前記歯部の先端が前記コイルの最内周面よりも外周側であり且つ前記供給流路から噴出された前記冷却液が前記第３スロット内に配設された前記コイルの周囲を流通する第３周囲流路を有し、（ｃ）前記ステータコアの前記周方向における鉛直線の方向の前記軸線よりも下側の領域において、前記第１スロット及び前記第３スロットが設けられていることにある。

【0012】

第７発明の要旨とするところは、第１発明乃至第６発明のいずれか一の発明において、前記第１スロットは、前記ステータコアの前記周方向における鉛直線の方向の前記軸線よりも下側の領域よりも前記周方向における鉛直線の方向の前記軸線よりも上側の領域の方が多く設けられていることにある。

【0013】

第８発明の要旨とするところは、第１発明乃至第７発明のいずれか一の発明において、前記ステータコアを構成する電磁鋼板は２種類であり且つ前記第２スロットは１個のみであることにある。

【0014】

第９発明の要旨とするところは、第１発明乃至第７発明のいずれか一の発明において、前記第２スロットは、複数個であることにある。

【発明の効果】

【0015】

第１発明の回転電機によれば、（ａ）前記スロットは、複数の第１スロットと、第２スロットと、を含み、（ｂ）前記第１スロットは、前記供給流路から前記冷却液が噴出される部位において、前記ステータコアの周方向における前記第１スロットの両側に設けられた歯部の先端が前記コイルの最内周面よりも内周側に延伸し且つ前記供給流路から噴出された前記冷却液が前記第１スロット内に配設された前記コイルの周囲を周回する第１周囲流路をそれぞれ有し、（ｃ）前記第２スロットは、前記ステータコアの前記周方向における鉛直線の方向の前記軸線よりも下側の領域であって前記供給流路から前記冷却液が噴出される部位において前記供給流路から噴出された前記冷却液が前記第２スロット内に配設された前記コイルの周囲を流通する第２周囲流路を有し且つ前記第２周囲流路を流通する前記冷却液が前記ステータコアの外部へ排出される排出流路に接続されている。第１スロットの第１周囲流路を冷却液が周回して流通することによりコイルの冷却効率が向上させられる。一方、冷却液がステータコアの外部へ排出される排出流路に第２スロットの第２周囲流路が接続されることにより、排出流路に接続されていない場合に比較して、冷却液の排出性能が向上する。これらにより、冷却性能が向上するとともに冷却液がロータとステータとの間のギャップに溜まり過ぎて引き摺り損失が過大となることを抑制できる。

【0016】

第２発明の回転電機によれば、第１発明において、前記周方向において、前記ステータコアの鉛直最下方の位置から前記鉛直最下方の位置より前記ロータの回転方向に９０度だけ回転した位置までの領域に、前記第２スロットが設けられている。重力の作用とロータの回転による冷却液の引き摺りとにより、鉛直最下方の位置から鉛直最下方の位置よりロータの回転方向に９０度だけ回転した位置までの領域に、冷却液が滞留しやすい。周方向において、鉛直最下方の位置から鉛直最下方の位置よりロータの回転方向に９０度だけ回転した位置までの領域に、第２スロットが設けられることで、それ以外の領域に第２スロットが設けられる場合に比較して、冷却液が効率良く排出される。これにより、冷却性能が向上するとともに冷却液がロータとステータとの間のギャップに溜まり過ぎて引き摺り損失が過大となることが抑制できる。

【0017】

第３発明の回転電機によれば、第１発明又は第２発明において、前記排出流路は、前記排出流路において前記冷却液が流れる方向が変化しないか又は変化しても連続的である。排出流路において冷却液が流れる方向が変化しないか又は変化しても連続的である場合には、そうでない場合に比較して、排出流路から冷却液が効率良く排出される。これにより、冷却性能が向上するとともに冷却液がロータとステータとの間のギャップに溜まり過ぎて引き摺り損失が過大となることが抑制できる。

【0018】

第４発明の回転電機によれば、第１発明乃至第３発明のいずれか一の発明において、前記排出流路は、複数の前記第１スロットのうち少なくとも一つが有する前記第１周囲流路と、連通流路により連通している。連通流路により第１周囲流路が排出流路に連通している第１スロットにおいて、その第１スロットにおける第１周囲流路を流通する冷却液が連通流路及び排出流路を経由してステータコアの外部へ排出されやすくなる。これにより、連通流路が設けられない場合に比較して、冷却液がロータとステータとの間のギャップに溜まり過ぎて引き摺り損失が過大となることが抑制される。

【0019】

第５発明の回転電機によれば、第１発明乃至第４発明のいずれか一の発明において、前記第２スロットは、前記供給流路から前記冷却液が噴出される部位において、前記周方向における前記第２スロットの両側の少なくとも一方の前記歯部の先端が前記コイルの最内周面よりも外周側である。第２スロットの周方向における両側の少なくとも一方の先端がコイルの最内周面よりも外周側とされた場合には、そうでない場合に比較して、その少なくとも一方の先端がコイルの最内周面よりも外周側とされた歯部の内周側を経由して、冷却液が隣接するスロットの周囲流路間で流通しやすい。すなわち、重力の作用により冷却液が効率良く流通して排出流路から排出されるため、コイルの冷却効率が低下することが抑制される。

【0020】

第６発明の回転電機によれば、第１発明乃至第５発明のいずれか一の発明において、（ａ）前記スロットは、さらに第３スロットを含み、（ｂ）前記第３スロットは、前記供給流路から前記冷却液が噴出される部位において、前記周方向における前記第３スロットの両側の少なくとも一方の前記歯部の先端が前記コイルの最内周面よりも外周側であり且つ前記供給流路から噴出された前記冷却液が前記第３スロット内に配設された前記コイルの周囲を流通する第３周囲流路を有し、（ｃ）前記ステータコアの前記周方向における鉛直線の方向の前記軸線よりも下側の領域において、前記第１スロット及び前記第３スロットが設けられている。このように、周方向における鉛直線の方向の軸線よりも下側の領域においては、第１スロット及び第３スロットが設けられている。すなわち、周方向における鉛直線の方向の軸線よりも下側の領域に設けられたスロットの一部は、供給流路から冷却液が噴出される部位において、スロットの両側の少なくとも一方の歯部の先端がコイルの最内周面よりも外周側となっている第３スロットとなっている。第１スロットは、周方向における両側に設けられた歯部の先端がコイルの最内周面よりも内周側とされている。一方、第３スロットは、周方向における両側の少なくとも一方の歯部の先端がコイルの最内周面よりも外周側とされている。そのため、第１スロットは、第３スロットに比較して、スロット内に配設されたコイルによる電磁力がロータに大きく作用するので回転電機の出力トルクを大きくしやすい。一方、第３スロットは、第１スロットに比較して、周方向における両側の少なくとも一方の先端がコイルの最内周面よりも外周側とされた歯部の内周側を経由して、冷却液が隣接するスロットの周囲流路間で流通しやすい。すなわち、第３スロットは、第１スロットに比較して、重力の作用により冷却液が効率良く流通して排出流路から排出されるため、コイルの冷却効率が低下することが抑制される。したがって、周方向における鉛直線の方向の軸線よりも下側の領域において、第１スロット及び第３スロットが設けられることにより、回転電機の出力トルクが低くなりすぎるのが抑制されるとともにコイルの冷却効率が低下しすぎるのが抑制される。

【0021】

第７発明の回転電機によれば、第１発明乃至第６発明のいずれか一の発明において、前記第１スロットは、前記ステータコアの前記周方向における鉛直線の方向の前記軸線よりも下側の領域よりも前記周方向における鉛直線の方向の前記軸線よりも上側の領域の方が多く設けられている。第１スロットは、スロットの両側に設けられた歯部の先端がコイルの最内周面よりも内周側に延伸している。両側の歯部が内周側に延伸しているため、第１周囲流路を冷却液が周回して流通することによりコイルの冷却効率が向上させられる。両側の歯部が内周側に延伸しているため、周方向における鉛直線の方向の軸線よりも下側の領域に設けられた第１スロットは、周方向における鉛直線の方向の軸線よりも上側の領域に設けられた場合に比較して、第１周囲流路を流通した冷却液が鉛直線の方向の上側から下側へ流れ落ちにくい。したがって、第１スロットが周方向における鉛直線の方向の軸線よりも下側の領域よりも周方向における鉛直線の方向の軸線よりも上側の領域の方が多く設けられることにより、そうでない場合に比較して、コイルの冷却効率が向上させられるとともに冷却液の排出性能の低下が抑制される。すなわち、冷却性能が向上するとともに冷却液がロータとステータとの間のギャップに溜まり過ぎて引き摺り損失が過大となることを抑制できる。

【0022】

第８発明の回転電機によれば、第１発明乃至第７発明のいずれか一の発明において、前記ステータコアを構成する電磁鋼板は２種類であり且つ前記第２スロットは１個のみである。第２スロットが１個のみである場合には、ステータコアは２種類の電磁鋼板により作製することが可能である一方、第２スロットが複数個である場合には、ステータコアの作製には３種類以上の電磁鋼板が必要となる場合がある。したがって、第２スロットが１個のみである場合には、そうでない場合に比較して電磁鋼板の種類を少なくしやすいため、ステータコアを構成する電磁鋼板が２種類とされることでステータコアを作製するコストの上昇を抑制することが可能となる。

【0023】

第９発明の回転電機によれば、第１発明乃至第７発明のいずれか一の発明において、前記第２スロットは、複数個である。第２スロットが複数個である場合には、排出流路が複数個となり、第２スロットが１個のみである場合に比較して、冷却液を排出しやすくなる。これにより、冷却液がロータとステータとの間のギャップに溜まり過ぎて引き摺り損失が過大となることが抑制される。

【図面の簡単な説明】

【0024】

【図1】本発明の実施例１に係る回転電機のステータの概略構成を説明する斜視図である。

【図2】実施例１に係る回転電機の径方向の断面図であって、軸線方向における中央部での断面図である。

【図3】実施例１に係る回転電機の径方向の断面図であって、軸線方向における中央部以外の部分での断面図である。

【図4】実施例１に係る回転電機の軸線方向の断面図であって、（ａ）は、図２及び図３に示す切断線IVa-IVaの断面図であり、（ｂ）は、図２及び図３に示す切断線IVb-IVbの断面図である。

【図5】図２に示す断面図におけるスロット１４ａでのオイルの流れを説明する図である。

【図6】実施例１において実験的に求められた、ロータの角速度とオイルの噴出角度との関係を説明する図である。

【図7】図２に示す断面図におけるスロット１４ｂでのオイルの流れを説明する図である。

【図8】実施例１における、オイル供給量と液面高さとの関係の一例を説明する図である。

【図9】実施例１における、排出流路の有無による引き摺り損失の差について説明する図である。

【図10】実施例１に係るスロット１４ｂが接続された排出流路の変形例１の径方向の断面図である。

【図11】実施例１に係るスロット１４ｂが接続された排出流路の変形例２の径方向の断面図である。

【図12】実施例１に係るスロット１４ｂが接続された排出流路の変形例３の径方向の断面図である。

【図13】実施例１に係るスロット１４ｂが接続された排出流路の変形例４の径方向の断面図である。

【図14】実施例１に係るスロット１４ｂが接続された排出流路の変形例５の径方向の断面図である。

【図15】実施例１に係るスロット１４ｂが接続された排出流路の形状の違いによる排出圧力の差を説明する図である。

【図16】実施例１に係るスロット１４ｂが接続された排出流路の変形例６の軸線方向の断面図である。

【図17】変形例６に係る排出流路の径方向の断面図である。

【図18】実施例２に係るステータの径方向の一部断面図である。

【図19】実施例３に係るステータの径方向の一部断面図である。

【図20】実施例４に係る回転電機の径方向の断面図である。

【図21】図２０に示すステータにおける二点鎖線で囲まれた部分の拡大図である。

【図22】実施例４における、熱コンダクタンスの低減効果を説明する図である。

【図23】実施例５に係る回転電機の径方向の断面図である。

【図24】図２３に示すステータにおける二点鎖線で囲まれた部分の拡大図である。

【図25】実施例６に係るステータの径方向の一部断面図である。

【発明を実施するための形態】

【0025】

以下、本発明の各実施例について図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、以下に説明する各実施例及びその変形例において図は理解を容易とするために適宜簡略化或いは変形されており、各部の寸法比および形状等は必ずしも正確に描かれていない。また、各実施例においては、先行する実施例と異なる部分を中心に説明することとし、先行する実施例と機能において実質的に共通する部分には同一の符号を付して説明を適宜省略する。

【実施例0026】

図１は、本発明の実施例１に係る回転電機ＭＧのステータ１０の概略構成を説明する斜視図である。以下に説明するのは、実施例１における基本例である。

【0027】

回転電機ＭＧは、例えばハイブリッド車両や電気自動車などの車両９０に搭載された電動機（モータ）としての機能及び発電機（ジェネレータ）としての機能を有する回転電機機械であって、所謂モータジェネレータである。回転電機ＭＧは、例えば車両９０の走行用駆動源である。回転電機ＭＧは、軸線Ｃを中心とする円筒状のステータ１０と、ステータ１０の内周側に配置されたロータ５０（図２参照）と、を備える。回転電機ＭＧが車両９０に搭載された状態では、軸線Ｃは水平方向である。

【0028】

ステータ１０は、ステータコア１２、コイル６０、及び動力線８０を備える。ステータコア１２は、軸線Ｃを中心とする円筒状である。ステータコア１２の内周部１２ｉ（図２参照）には、ステータコア１２の径方向の外周側に向かう方向の深さを有し且つ軸線Ｃに平行な方向に貫通する複数本の溝部すなわちスロット１４が等角度間隔毎（本実施例の場合には、３６０／４８［度］毎）に設けられている。本実施例では、スロット１４が４８個設けられている。隣接するスロット１４間には、歯部１６が形成されている。スロット１４内にコイル６０が配設されて、歯部１６にはコイル６０が巻回されている。歯部１６は、コイル６０に交流電流が流されることにより電磁石となる部分である。ステータコア１２のうち歯部１６以外の部分であって、電磁石となった歯部１６同士の磁力線の経路となる部分がヨーク１８である。コイル６０は、その長手方向に垂直な断面が長方形である所謂平角導体で構成され、スロット１４内の内周側から外周側に複数本配設されている。本実施例では、スロット１４内にコイル６０が５本配設されている。以下、本明細書では、「軸線Ｃに平行な方向」、「ステータコア１２の径方向」、及び「ステータコア１２の周方向」を、それぞれ単に「軸線Ｃ方向」、「径方向」、及び「周方向」と記す。コイル６０は、例えばＵ相、Ｖ相、及びＷ相の３相巻線であり、それぞれのコイル６０の端部が動力線８０と電気的に接続されている。動力線８０の先端には、図示されていないインバータ等との接続のための外部端子８２が装着されている。

【0029】

図２は、本実施例に係る回転電機ＭＧの径方向の断面図であって、軸線Ｃ方向における中央部Ｐc（図４参照）での断面図である。以下、「軸線Ｃ方向における中央部Ｐc」を単に「中央部Ｐc」と記す。図３は、本実施例に係る回転電機ＭＧの径方向の断面図であって、軸線Ｃ方向における中央部Ｐc以外の部分での断面図である。図４は、本実施例に係る回転電機ＭＧの軸線Ｃ方向の断面図であって、（ａ）は、図２及び図３に示す切断線IVa-IVaの断面図であり、（ｂ）は、図２及び図３に示す切断線IVb-IVbの断面図である。図２は、図４に示す切断線II-IIの断面図であり、図３は、図４に示す切断線III-IIIの断面図である。

【0030】

図２（図３,５,７,１０～１４,１７～２１,２３～２５も同様）に示す矢印Ｒ1（以下、「回転方向Ｒ1」と記す。）は、ロータ５０が回転する方向を示している。例えば、ロータ５０が一方向にしか回転しない場合には、回転方向Ｒ1はその一方向の回転の方向を示している。例えば、ロータ５０が正回転及びその正回転とは逆向きの逆回転のいずれも可能である場合には、回転方向Ｒ1は、逆回転に比較して回転電機ＭＧが高温になりやすい正回転における回転の方向を示している。例えば、正回転とは前進走行時における回転電機ＭＧの回転であり、逆回転とは後進走行時における回転電機ＭＧの回転であって、後進走行に比較して、前進走行は回転電機ＭＧが高温になりやすい。後進走行に比較して、前進走行は、要求駆動力が高い領域で使用されるからである。したがって、逆回転に比較して、正回転は、回転電機ＭＧに対する高い冷却能力が要求される回転ともいえる。なお、回転方向Ｒ1は、本発明における「回転方向」に相当する。

【0031】

ロータ５０は、例えば複数枚の電磁鋼板が積層された軸線Ｃを中心とする円筒状のロータコア５２と、径方向におけるロータコア５２の中心部に挿通されたシャフト５６と、を備える。ロータコア５２及びシャフト５６は、相対回転不能となるように、例えば嵌合されている。回転電機ＭＧが、例えば埋め込み磁石型（Interior Permanent Magnet型）の場合には、ロータコア５２には不図示の永久磁石が埋め込まれている。シャフト５６は、その内周側に中空部５８を有する。中央部Ｐcにおけるロータコア５２には、シャフト５６の中空部５８からロータコア５２の外周面５２ｏへ延びる貫通孔である供給流路５４が設けられている。本実施例では、中央部Ｐcにおけるロータコア５２にオイルＯを噴出する供給流路５４が６個設けられている。ロータ５０とステータ１０とは、ロータコア５２の外周面とステータコア１２の内周面とが径方向に対向している。ロータ５０とステータ１０との間には、それらの間の径方向の隙間であるギャップＧがある。

【0032】

ステータコア１２は、２種類の電磁鋼板１２ａ及び電磁鋼板１２ｂが積層されて構成されている。ステータコア１２における中央部Ｐcには、電磁鋼板１２ｂが複数枚積層されており、ステータコア１２における中央部Ｐc以外の部分には、電磁鋼板１２ａが複数枚積層されている。

【0033】

ステータコア１２の周方向において、鉛直線の方向の最上方の位置を最上位点Ｐ1とし、最上位点Ｐ1より回転方向Ｒ1に９０度だけ回転した位置を水平点Ｐ2とし、水平点Ｐ2より回転方向Ｒ1に９０度だけ回転した位置を最下位点Ｐ3とし、最下位点Ｐ3より回転方向Ｒ1に９０度だけ回転した位置を水平点Ｐ4とする。水平点Ｐ4より回転方向Ｒ1に９０度だけ回転した位置は、最上位点Ｐ1である。なお、最下位点Ｐ3及び水平点Ｐ4は、本発明における「鉛直最下方の位置」及び「鉛直最下方の位置よりロータの回転方向に９０度だけ回転した位置」にそれぞれ相当する。

【0034】

ロータ５０が回転させられると、中央部Ｐcにおけるステータコア１２の内周部１２ｉに供給流路５４からオイルＯが噴出される。すなわち、ロータ５０の回転に伴う遠心力により、スロット１４における中央部Ｐcに供給流路５４からオイルＯ（図５参照）が噴出される。ステータコア１２における中央部Ｐcは、中央部Ｐc以外の部分に比較して高温になりやすい。なお、オイルＯは、本発明における「冷却液」に相当し、例えばＡＴＦ（Automatic Transmission Fluid）等の冷却用オイルである。スロット１４における中央部Ｐcは、本発明における「供給流路から冷却液が噴出される部位」に相当する。

【0035】

スロット１４は、複数のスロット１４ａと、スロット１４ｂと、を含む。以下、ステータコア１２の周方向における鉛直線の方向の軸線Ｃよりも上側の領域を、「ステータ上側領域」と記し、ステータコア１２の周方向における鉛直線の方向の軸線Ｃよりも下側の領域を、「ステータ下側領域」と記すこととする。具体的には、ステータ上側領域は、ステータコア１２の周方向における水平点Ｐ4から最上位点Ｐ1を経由して水平点Ｐ2に至る領域である。ステータ下側領域は、ステータコア１２の周方向における水平点Ｐ2から最下位点Ｐ3を経由して水平点Ｐ4に至る領域である。スロット１４ｂは、ステータ下側領域であって周方向における最下位点Ｐ3から水平点Ｐ4までの領域に１個設けられている。スロット１４のうちスロット１４ｂ以外は、全てスロット１４ａである。スロット１４ａは、ステータ下側領域よりもステータ上側領域の方が多く設けられている。以下、スロット１４ａ,１４ｂを特に区別しない場合には、単に「スロット１４」と記す。なお、スロット１４ａ及びスロット１４ｂは、本発明における「第１スロット」及び「第２スロット」にそれぞれ相当する。

【0036】

軸線Ｃ方向における全ての部分（中央部Ｐc及び中央部Ｐc以外の部分を含む）において、スロット１４の周方向の両側に設けられた歯部１６の先端１６ｔがコイル６０の径方向の最内周面６０ｉよりも内周側に延伸している。中央部Ｐc以外の部分において、スロット１４には、スロット１４とスロット１４内に配設されたコイル６０との間にオイルＯが流通するような隙間が設けられていない。

【0037】

図５は、図２に示す断面図におけるスロット１４ａでのオイルＯの流れを説明する図である。図５は、図２に示すステータコア１２に設けられた複数のスロット１４ａを代表した１つのスロット１４ａについて図示した拡大図である。

【0038】

スロット１４ａにおける中央部Ｐcには、周方向に相対向する溝側面１４ｐ及び溝側面１４ｒと、それら一対の溝側面１４ｐ,１４ｒの外周側の端を連結する溝底面１４ｑと、がある。溝側面１４ｐは、周方向において回転方向Ｒ1側に位置するスロット１４ａの溝側面であり、溝側面１４ｒは周方向において回転方向Ｒ1とは反対向きの方向側に位置するスロット１４ａの溝側面である。図５に示す中心面Ｐは、軸線Ｃを含み、スロット１４ａの周方向に相対向する溝側面１４ｐと溝側面１４ｒとの間の中心を通る面である。周方向におけるコイル６０の幅は、スロット１４ａにおける一対の溝側面１４ｐ,１４ｒ間の幅よりも狭い。例えば、周方向におけるコイル６０の中心位置は中心面Ｐと同じである。

【0039】

スロット１４ａにおける中央部Ｐcには、溝側面１４ｐとコイル６０との間、溝底面１４ｑとコイル６０との間、及び溝側面１４ｒとコイル６０との間にそれぞれオイルＯが流通するような隙間が設けられている。これら隙間は、供給流路５４から噴出されたオイルＯがスロット１４ａ内に配設されたコイル６０の周囲を周回する流路である周囲流路２０ａである。すなわち、スロット１４ａにおける中央部Ｐcは、周囲流路２０ａを有する。「周回」とは、コイル６０と溝側面１４ｐとの隙間、コイル６０と溝底面１４ｑとの隙間、コイル６０と溝側面１４ｒとの隙間のそれぞれの流路をオイルＯが順次まわって流通することである。なお、周囲流路２０ａは、本発明における「第１周囲流路」に相当する。

【0040】

前述したように、スロット１４ａにおける中央部Ｐcは、周方向におけるスロット１４ａの両側に設けられた歯部１６の先端１６ｔが最内周面６０ｉよりも内周側に延伸している。径方向の断面において、スロット１４ａの溝側面１４ｒにおける内周側の端の角を角Ｃ1といい、コイル６０の最内周面６０ｉにおける溝側面１４ｒ側の端の角を角Ｃ2といい、角Ｃ1と角Ｃ2とを結ぶ直線を直線Ｌｃということとする。また、ロータコア５２の外周面５２ｏの接線方向と供給流路５４からオイルＯが噴出される方向（矢印Ａ1で示す方向）との間の角度を、噴出角度α［度］（＜９０度）とし、外周面５２ｏの接線方向と直線Ｌｃとの間の角度を、角度β［度］（＜９０度）とする。ロータコア５２を備えるロータ５０が回転方向Ｒ1に回転している場合、供給流路５４の外周面５２ｏ側から噴出されるオイルＯには、ロータコア５２の径方向（＝法線方向）の遠心力とともに、外周面５２ｏの接線方向（回転方向Ｒ1側）の慣性力が作用する。そのため、供給流路５４から噴出されるオイルＯは、矢印Ａ1の方向に向かう。

【0041】

好適には、角度βは噴出角度αよりも大きい。角度βが噴出角度αよりも大きい場合には、溝側面１４ｒとコイル６０との間の隙間の流路には供給流路５４からオイルＯが噴出されない一方、溝側面１４ｐとコイル６０との間の隙間の流路には供給流路５４からオイルＯが噴出される。これにより、供給流路５４から噴出されたオイルＯは、周囲流路２０ａを周回する。なお、角度βが噴出角度α以下の場合であっても、周方向におけるスロット１４ａの両側に設けられた歯部１６の先端１６ｔが最内周面６０ｉよりも内周側に延伸していれば、溝側面１４ｒとコイル６０との間の隙間の流路よりも溝側面１４ｐとコイル６０との間の隙間の流路の方に供給流路５４からオイルＯが多く噴出される。したがって、この場合にも供給流路５４から噴出されたオイルＯは、周囲流路２０ａを周回する。

【0042】

周囲流路２０ａを周回したオイルＯは、重力の作用によりギャップＧを周方向に鉛直線の方向の下向きに流れたり、ギャップＧを軸線Ｃ方向の中央部Ｐcから端部側に向けて流れたり、或いは供給流路５４から噴出されたオイルＯに巻き込まれて再度周囲流路２０ａを周回したりする。なお、重力の作用を無視すると、ロータコア５２の回転によりオイルＯが引き摺られることによって、ギャップＧにおいては周方向のうち回転方向Ｒ1とは反対向きの方向よりも回転方向Ｒ1の方にオイルＯが流れやすい。

【0043】

図６は、本実施例において実験的に求められた、ロータ５０の角速度ω［rad/sec］とオイルＯの噴出角度αとの関係を説明する図である。

【0044】

図６に示すように、角速度ωが大きくなると、噴出角度αは次第に小さくなっていき、約１３度で収束する。供給流路５４における外周面５２ｏの位置でのオイルＯの外周面５２ｏの接線方向の流速は、角速度ωとロータコア５２の半径との積に比例する。噴出角度αが一定値に収束するということは、供給流路５４における外周面５２ｏの位置でのオイルＯの径方向の流速は、角速度ωが大きくなると角速度ωとロータコア５２の半径との積に比例したものに収束することを意味している。これは、供給流路５４を流れるオイルＯには、軸線Ｃからの径方向の距離と、角速度ωの２乗と、の積に比例した遠心力が作用するが、供給流路５４における流通抵抗により角速度ωが大きくなるに従って外周面５２ｏの位置でのオイルＯの径方向の流速は角速度ωとロータコア５２の半径との積に比例したものに収束するのではないかと思われる。なお、供給流路５４における流通抵抗によりロータコア５２の半径の大きさが変わっても、角速度ωが大きくなると、噴出角度αは、図６と同様に約１３度で収束すると思われる。

【0045】

図７は、図２に示す断面図におけるスロット１４ｂでのオイルＯの流れを説明する図である。図５は、図２に示すスロット１４ｂについての拡大図である。スロット１４ｂは、スロット１４ａと略同じであるが、スロット１４ｂは、スロット１４ａにおける周囲流路２０ａの替わりに周囲流路２０ｂを有する点と、周囲流路２０ｂを流通するオイルＯがステータコア１２の外部へ排出される排出流路３０に接続されている点と、が異なる。すなわち、周囲流路２０ａは、周囲流路２０ａを流通するオイルＯがステータコア１２の外部へ排出される排出流路には直接的に接続されていない。そのため、スロット１４ｂについては、スロット１４ａと異なる部分を中心に説明することとし、スロット１４ａと機能において実質的に共通する部分には同一の符号を付して説明を適宜省略する。

【0046】

スロット１４ｂにおける中央部Ｐcは、周囲流路２０ｂを有する。周囲流路２０ｂは、供給流路５４から噴出されたオイルＯがスロット１４ｂ内に配設されたコイル６０の周囲を流通する流路である。周囲流路２０ｂは、オイルＯがコイル６０の周囲を流通すれば良く、周囲流路２０ａのように必ずしもコイル６０の周囲をオイルＯが周回しなくても良い。例えば、オイルＯがコイル６０と溝側面１４ｐとの隙間の流路を流通した後に後述の排出流路３０に全て流入し、コイル６０と溝側面１４ｒとの隙間の流路をオイルＯが流通しなくても良い。以下、周囲流路２０ａ,２０ｂを特に区別しない場合には、単に「周囲流路２０」と記す。なお、周囲流路２０ｂは、本発明における「第２周囲流路」に相当する。

【0047】

周囲流路２０ｂは、排出流路３０に接続されている。例えば、排出流路３０は、溝底面１４ｑからステータコア１２の外周部１２ｏに向かって径方向に延びており、周方向に相対向する一対の内壁面と軸線Ｃ方向に相対向する一対の内壁面とを有する、径方向に垂直な断面が長方形の貫通孔である。本実施例では、周囲流路２０ｂのうち溝側面１４ｐとコイル６０との間の隙間の流路における周方向の幅は、幅Ｗ1［mm］である。排出流路３０における周方向の幅は、幅Ｗ2［mm］（＞Ｗ1）である。排出流路３０における周方向に相対向する一対の内壁面のうち回転方向Ｒ1側に位置する内壁面は、溝側面１４ｐの径方向の延長上にある。排出流路３０における周方向に相対向する一対の内壁面のうち回転方向Ｒ1とは反対向きの方向側に位置する内壁面は、溝側面１４ｐに対向するコイル６０の側面の径方向の延長上よりも中心面Ｐ側にある。本実施例では、排出流路３０は、周方向及び軸線Ｃ方向のいずれの方向においても、周囲流路２０ｂのうち溝側面１４ｐとコイル６０との間の隙間の流路を径方向に延長した範囲を全て含むように形成されている。このように、排出流路３０は、その長手方向において周囲流路２０ｂに接続される開口部を含んで、オイルＯが流通する方向が折れ曲がっていない。排出流路３０におけるオイルＯが流れる方向は、矢印Ａ2に示すように、排出流路３０の長手方向における周囲流路２０ｂに接続される開口部で、周囲流路２０ｂにおいてオイルＯが流通する方向（溝側面１４ｐとコイル６０との間の隙間の流路を内周側から外周側に向かう方向）と同じである。すなわち、排出流路３０は、後述する変形例３～６のように、排出流路３０においてオイルＯが流れる方向が折れ曲がって変化する屈曲部３６ｋ,３８ｋ,４０ｋ,４２ｋ（図１２,１３,１４,１７参照）を有さない。すなわち、排出流路３０は、周囲流路２０ｂに接続される開口部を含んで、排出流路３０においてオイルＯが流れる方向が変化しない。また、排出流路３０におけるオイルＯの流通抵抗は、周囲流路２０ｂにおける流通抵抗よりも低い。供給流路５４からスロット１４ｂに噴出されたオイルＯは、周囲流路２０ｂを流通し、周囲流路２０ｂを流通するオイルＯの全部又は一部は、排出流路３０を経由してステータコア１２の外部へ排出される。

【0048】

図８は、本実施例における、オイル供給量Ｓ［L/min］と液面高さＨ［mm］との関係の一例を説明する図である。オイル供給量Ｓは、ロータコア５２に設けられた６個の供給流路５４からそれぞれ噴出されるオイルＯの供給量の合計である。液面高さＨは、最下位点Ｐ3における鉛直線の方向の高さを基準点として０［mm］とした場合、その基準点から鉛直線の方向における上向きの高さである。鉛直線の方向において、最下位点Ｐ3におけるロータコア５２の外周面５２ｏにオイルＯが到達した場合の液面高さＨを、高さＨ1とする（図２参照）。

【0049】

例えば、排出流路３０の長手方向に垂直な断面が５［mm］角の正方形であってオイルＯであるＡＴＦの温度が１００℃の場合において、図８に示すように、オイル供給量Ｓが増加するに従って液面高さＨが増加する。液面高さＨが高さＨ1よりも高くなると、ギャップＧに過剰にオイルＯが溜まった状態となって、その過剰に溜まったオイルＯによるロータ５０の引き摺り損失ＬＯ［W］が大きくなる。実使用上のオイル供給量Ｓの範囲は、ロータコア５２の角速度ωやオイルＯの温度に基づく粘性に応じて定まる。実使用上のオイル供給量Ｓが零から最大供給量Ｓmaxまでの間の範囲であるとすると、液面高さＨは最大で高さＨ2となる。図８に示すように高さＨ2が高さＨ1よりも高さ余裕Ｈmgnだけ低い場合には、液面高さＨが高さＨ1を超過することはない。もし、図８とは異なって高さＨ2が高さＨ1よりも高くなる場合には、例えば排出流路３０の長手方向に垂直な断面を大きくするなどして排出流路３０における排出性能を大きくすることで、液面高さＨが高さＨ1を超過しないようにすることができる。

【0050】

図９は、本実施例における、排出流路３０の有無による引き摺り損失ＬＯ［W］の差について説明する図である。

【0051】

図９における「排出流路無し」は、例えばスロット１４ｂにおける周囲流路２０ｂが排出流路３０に接続されていない場合である。この場合には、鉛直線の方向の下方に溜まったオイルＯは、ギャップＧを軸線Ｃ方向の中央部側から端部側へ流れ出し、ステータコア１２の両端部から外部へ排出される。

【0052】

図９における「排出流路有り」は、本実施例の場合である。この場合には、鉛直線の方向の下方に溜まったオイルＯは、軸線Ｃ方向の中央部Ｐcから端部側に向けて流れてステータコア１２の両端部から外部へ排出されるとともに、排出流路３０からもステータコア１２の外部へ排出される。図９に示すように、排出流路ありの場合は、排出流路無しの場合よりも鉛直線の方向の下方に溜まったオイルＯの排出能力が高いため、排出流路無しの場合に比較して引き摺り損失ＬＯが８４％減少する。

【0053】

以下、本実施例に係るスロット１４ｂに接続された排出流路３０の各変形例について説明する。各変形例におけるそれぞれの排出流路は、前述の基本例における排出流路３０と略同じであるので、排出流路３０と異なる部分を中心に説明することとする
（変形例１）
図１０は、本実施例に係るスロット１４ｂが接続された排出流路３０の変形例１の径方向の断面図である。本変形例では、排出流路３０の替わりに排出流路３２となっている。本変形例では、中央部Ｐcにおけるステータコア１２は、例えば電磁鋼板１２ｂの替わりに電磁鋼板１２ｃが複数枚積層されている。排出流路３２におけるオイルＯが流れる方向は、矢印Ａ3に示すように、排出流路３２の長手方向における周囲流路２０ｂに接続される開口部で、周囲流路２０ｂにおいてオイルＯが流通する方向（溝側面１４ｐとコイル６０との間の隙間の流路を内周側から外周側に向かう方向）と同じであったものが、径方向の外周側に向かうに従って周方向の一方側（本変形例では、回転方向Ｒ1とは反対向きの方向）に向けて緩やかに曲がって変化している。排出流路３２は、周囲流路２０ｂに接続される開口部を含んで、排出流路３２においてオイルＯが流れる方向は変化しているが連続的である。

【0054】

（変形例２）
図１１は、本実施例に係るスロット１４ｂが接続された排出流路３０の変形例２の径方向の断面図である。本変形例では、排出流路３０の替わりに排出流路３４となっている。本変形例では、中央部Ｐcにおけるステータコア１２は、例えば電磁鋼板１２ｂの替わりに電磁鋼板１２ｄが複数枚積層されている。排出流路３４におけるオイルＯが流れる方向は、矢印Ａ4に示すように、排出流路３４の長手方向における周囲流路２０ｂに接続された開口部で、周囲流路２０ｂにおいてオイルＯが流通する方向（溝側面１４ｐとコイル６０との間の隙間の流路を内周側から外周側に向かう方向）と同じであったものが、径方向の外周側に向かうに従って周方向の一方側（本変形例では、回転方向Ｒ1とは反対向きの方向）に向けて緩やかに曲がった後、周方向の他方側（本変形例では、回転方向Ｒ1側）に向けて緩やかに曲がって変化している。排出流路３４は、周囲流路２０ｂに接続される開口部を含んで、排出流路３４においてオイルＯが流れる方向は変化しているが連続的である。

【0055】

（変形例３）
図１２は、実施例１に係るスロット１４ｂが接続された排出流路３０の変形例３の径方向の断面図である。本変形例では、排出流路３０の替わりに排出流路３６となっている。本変形例では、中央部Ｐcにおけるステータコア１２は、例えば電磁鋼板１２ｂの替わりに電磁鋼板１２ｅが複数枚積層されている。排出流路３６におけるオイルＯが流れる方向は、矢印Ａ5に示すように、排出流路３６の長手方向における周囲流路２０ｂに接続された開口部で、周囲流路２０ｂにおいてオイルＯが流通する方向（溝側面１４ｐとコイル６０との間の隙間の流路を内周側から外周側に向かう方向）とは異なる。本変形例では、その異なる方向は、回転方向Ｒ1とは反対向きの方向に傾いた方向である。このように、排出流路３６は、周囲流路２０ｂに接続された開口部において、排出流路３６においてオイルＯが流れる方向が折れ曲がって変化する屈曲部３６ｋを有する。

【0056】

（変形例４）
図１３は、実施例１に係るスロット１４ｂが接続された排出流路３０の変形例４の径方向の断面図である。本変形例では、排出流路３０の替わりに排出流路３８となっている。本変形例では、中央部Ｐcにおけるステータコア１２は、例えば電磁鋼板１２ｂの替わりに電磁鋼板１２ｆが複数枚積層されている。

【0057】

本変形例では、周囲流路２０ｂのうち溝側面１４ｐとコイル６０との間の隙間の流路における周方向の幅は、幅Ｗ1である。排出流路３８における周方向の幅は、幅Ｗ3［mm］（＞Ｗ1）である。排出流路３８における周方向に相対向する一対の内壁面のうち回転方向Ｒ1側に位置する内壁面は、溝側面１４ｐの径方向の延長上からオフセット量Ｗoff［mm］だけ中心面Ｐ側にある。排出流路３８は、周囲流路２０ｂのうち溝側面１４ｐとコイル６０との間の隙間の流路を径方向に延長した範囲の一部を含むが、全てを含むようには形成されていない。

【0058】

排出流路３８におけるオイルＯが流れる方向は、矢印Ａ6に示すように、排出流路３８の長手方向における周囲流路２０ｂに接続された開口部で、周囲流路２０ｂにおいてオイルＯが流通する方向（溝底面１４ｑとコイル６０との間の隙間の流路を溝側面１４ｐ側から溝側面１４ｒ側に向かう方向）とは異なる。本変形例では、その異なる方向は、径方向において内周側から外周側に向かう方向である。このように、排出流路３８は、周囲流路２０ｂに接続された開口部において、排出流路３８においてオイルＯが流れる方向が折れ曲がって変化する屈曲部３８ｋを有する。

【0059】

（変形例５）
図１４は、実施例１に係るスロット１４ｂが接続された排出流路３０の変形例５の径方向の断面図である。本変形例では、排出流路３０の替わりに排出流路４０となっている。本変形例では、中央部Ｐcにおけるステータコア１２は、例えば電磁鋼板１２ｂの替わりに電磁鋼板１２ｇが複数枚積層されている。排出流路４０におけるオイルＯが流れる方向は、矢印Ａ7に示すように、排出流路４０の長手方向における周囲流路２０ｂに接続された開口部で、周囲流路２０ｂにおいてオイルＯが流通する方向（溝側面１４ｐとコイル６０との間の隙間の流路を内周側から外周側に向かう方向）と同じであったものが、周方向の一方側（本変形例では、回転方向Ｒ1とは反対向きの方向）に９０度折れ曲がって変化した後、さらに径方向の内周側から外周側に向かう方向へ９０度折れ曲がって変化している。排出流路４０は、排出流路４０においてオイルＯが流れる方向が折れ曲がって変化する屈曲部４０ｋを２箇所有する。

【0060】

図１５は、実施例１におけるスロット１４ｂが接続された排出流路の形状の違いによる排出圧力Ｐdrn［Pa］の差を説明する図である。図１５では、本実施例における基本例（排出流路３０に屈曲部が無い態様）の場合と、本実施例における変形例５（排出流路４０に９０度の屈曲部４０ｋが２箇所ある態様）の場合と、の比較である。

【0061】

図１５に示すように、９０度折れ曲がった屈曲部４０ｋがある場合には、そのような屈曲部４０ｋが無い場合に比較して排出圧力Ｐdrnが５１％減少している。排出圧力Ｐdrnとは、排出流路３０や排出流路４０のそれぞれの長手方向におけるステータコア１２の外周部１２ｏ側の開口部におけるオイルＯの圧力である。排出圧力Ｐdrnが高いほど、排出能力が高く、排出性能が高い。

【0062】

（変形例６）
図１６は、実施例１に係るスロット１４ｂが接続された排出流路３０の変形例６の軸線Ｃ方向の断面図である。本変形例では、排出流路３０の替わりに排出流路４２となっている。図１７は、本変形例に係る排出流路４２の径方向の断面図である。図１７は、図１６に示す切断線XVII-XVIIの断面図である。本変形例では、中央部Ｐcにおけるステータコア１２は、電磁鋼板１２ｂの替わりに電磁鋼板１２ｈ１が複数枚積層されている。また、電磁鋼板１２ｈ１が複数枚積層されて部分に隣接して、ステータコア１２は、電磁鋼板１２ａの替わりに電磁鋼板１２ｈ２が複数枚積層されている。このように、本変形例では、ステータコア１２は、３種類の電磁鋼板１２ａ,１２ｈ１,１２ｈ２が積層されて構成されている。

【0063】

排出流路４２は、第１排出流路４２ａ及び第２排出流路４２ｂを含む。第１排出流路４２ａは、複数枚の電磁鋼板１２ｈ１が積層されることによって形成されている。第１排出流路４２ａは、径方向に延びており、その内周側において周囲流路２０ｂに接続されている。第２排出流路４２ｂは、複数枚の電磁鋼板１２ｈ２が積層されることによって形成されている。第２排出流路４２ｂは、径方向に延びており、その外周側においてステータコア１２の外周部１２ｏに開口部を有する。第１排出流路４２ａの外周側と第２排出流路４２ｂの内周側とは、軸線Ｃ方向に連通している。本明細書で「連通」とは、ギャップＧ以外の部分で流通可能となっているとの意である。排出流路４２におけるオイルＯが流れる方向は、矢印Ａ8に示すように、排出流路４２の長手方向における周囲流路２０ｂに接続された開口部で、周囲流路２０ｂにおいてオイルＯが流通する方向（溝側面１４ｐとコイル６０との間の隙間の流路を内周側から外周側に向かう方向）と同じであったものが、第１排出流路４２ａと第２排出流路４２ｂとの接続部分において軸線Ｃ方向に折れ曲がって変化した後に再度径方向の内周側から外周側に向かう方向に折れ曲がって変化している。排出流路４２は、第１排出流路４２ａと第２排出流路４２ｂとの接続部分においてオイルＯが流れる方向が折れ曲がって変化する屈曲部４２ｋを２箇所有する。

【0064】

本実施例によれば、（ａ）スロット１４ａは、複数のスロット１４ａと、スロット１４ｂと、を含み、（ｂ）スロット１４ａは、供給流路５４からオイルＯが噴出される部位において、ステータコア１２の周方向におけるスロット１４ａの両側に設けられた歯部１６の先端１６ｔが最内周面６０ｉよりも内周側に延伸し且つ供給流路５４から噴出されたオイルＯがスロット１４ａ内に配設されたコイル６０の周囲を周回する周囲流路２０ａをそれぞれ有し、（ｃ）スロット１４ｂは、ステータ下側領域であり且つ周方向における最下位点Ｐ3から水平点Ｐ4までの領域であって供給流路５４からオイルＯが噴出される部位において供給流路５４から噴出されたオイルＯがスロット１４ｂ内に配設されたコイル６０の周囲を流通する周囲流路２０ｂを有し且つ周囲流路２０ｂを流通するオイルＯがステータコア１２の外部へ排出される排出流路３０,３２,３４,３６,３８,４０,４２に接続されている。スロット１４ａの周囲流路２０ａをオイルＯが周回して流通することによりコイル６０の冷却効率が向上させられる。一方、オイルＯがステータコア１２の外部へ排出される排出流路３０,３２,３４,３６,３８,４０,４２にスロット１４ｂの周囲流路２０ｂが接続されることにより、排出流路に接続されていない場合に比較して、オイルＯの排出性能が向上する。これらにより、冷却性能が向上するとともにオイルＯがギャップＧに溜まり過ぎて引き摺り損失ＬＯが過大となることを抑制できる。

【0065】

本実施例の基本例,変形例１,変形例２によれば、排出流路３０,３２,３４は、変形例３～６に係る排出流路３６,３８,４０,４２が有する屈曲部３６ｋ,３８ｋ,４０ｋ,４２ｋのような屈曲部を有さない。すなわち、排出流路３０,３２,３４においてオイルＯが流れる方向が変化しないか又は変化しても連続的である。排出流路３０,３２,３４においてオイルＯが流れる方向が変化しないか又は変化しても連続的である場合には、そうでない場合に比較して、排出流路３０,３２,３４からオイルＯが効率良く排出される。これにより、冷却性能が向上するとともにオイルＯがギャップＧに溜まり過ぎて引き摺り損失ＬＯが過大となることが抑制できる。

【0066】

本実施例によれば、スロット１４ａは、ステータ下側領域よりもステータ上側領域の方が多く設けられている。スロット１４ａは、スロット１４ａの両側に設けられた歯部１６の先端１６ｔがコイル６０の最内周面６０ｉよりも内周側に延伸している。両側の歯部１６が内周側に延伸しているため、周囲流路２０ａをオイルＯが周回して流通することによりコイル６０の冷却効率が向上させられる。両側の歯部１６が内周側に延伸しているため、ステータ下側領域に設けられたスロット１４ａは、ステータ上側領域に設けられた場合に比較して、周囲流路２０ａを流通したオイルＯが鉛直線の方向の上側から下側へ流れ落ちにくい。したがって、スロット１４ａがステータ下側領域よりもステータ上側領域の方が多く設けられることにより、そうでない場合に比較して、コイル６０の冷却効率が向上させられるとともにオイルＯの排出性能の低下が抑制される。すなわち、冷却性能が向上するとともにオイルＯがギャップＧに溜まり過ぎて引き摺り損失ＬＯが過大となることを抑制できる。

【0067】

本実施例の基本例,変形例１～変形例５によれば、ステータコア１２を構成する電磁鋼板は２種類であり且つスロット１４ｂは１個のみである。スロット１４ｂが１個のみである場合には、ステータコア１２は２種類の電磁鋼板により作製することが可能である一方、スロット１４が複数個である場合には、ステータコア１２の作製には３種類以上の電磁鋼板が必要となる場合がある。したがって、スロット１４ｂが１個のみである場合には、そうでない場合に比較して電磁鋼板の種類を少なくしやすいため、ステータコア１２を構成する電磁鋼板が２種類とされることでステータコア１２を作製するコストの上昇を抑制することが可能となる。

【実施例0068】

図１８は、実施例２に係るステータ１１０の径方向の一部断面図である。本実施例のステータ１１０（ステータコア１１２を含む）は、前述の実施例１の変形例６に係るステータ１０（ステータコア１２を含む）と略同じであるが、排出流路４２がスロット１４ａの周囲流路２０ａと連通する連通流路７０に接続されている点が異なる。

【0069】

本実施例では、中央部Ｐcにおけるステータコア１１２は、変形例６における電磁鋼板１２ｈ１の替わりに電磁鋼板１１２ｈ１が複数枚積層されている。また、電磁鋼板１１２ｈ１が複数枚積層されて部分に隣接して、ステータコア１１２は、変形例６における電磁鋼板１２ｈ２の替わりに電磁鋼板１１２ｈ２が複数枚積層されている。このように、本実施例では、ステータコア１１２は、３種類の電磁鋼板１２ａ,１１２ｈ１,１１２ｈ２が積層されて構成されている。

【0070】

連通流路７０は、スロット１４ｂに接続された排出流路４２と、そのスロット１４ｂの周方向の回転方向Ｒ1側に隣接するスロット１４ａ及びそのスロット１４ａの周方向の回転方向Ｒ1側にさらに隣接するスロット１４ａのそれぞれの周囲流路２０ａと、をそれぞれ連通している。排出流路４２は、連通流路７０を介してスロット１４ａの周囲流路２０ａに連通している。連通流路７０は、第１連通流路７０ａ及び第２連通流路７０ｂを含む。第１連通流路７０ａは、複数枚の電磁鋼板１１２ｈ１が積層されることによって形成されている。第１連通流路７０ａは、ステータコア１１２のヨーク１８内を径方向に延びており、その内周側は周囲流路２０ａにそれぞれ接続されている。第２連通流路７０ｂは、複数枚の電磁鋼板１１２ｈ２が積層されることによって形成されている。第２連通流路７０ｂは、ステータコア１１２のヨーク１８内を周方向に延びており、その一端側は排出流路４２に接続されており、その他端側は第１連通流路７０ａの外周側に接続されている。第１連通流路７０ａの外周側と第２連通流路７０ｂの他端側とは、軸線Ｃ方向に連通している。連通流路７０により周囲流路２０ａが排出流路４２に連通されたスロット１４ａでは、周囲流路２０ａを周回するオイルＯの全部又は一部は、矢印Ａ9,Ａ8に示すように、連通流路７０及び排出流路４２を経由してステータコア１２の外部へ排出される。

【0071】

本実施例によれば、前述の実施例１と同様の構成を備えることにより、それに応じて実施例１と同様の効果を奏する。

【0072】

本実施例によれば、排出流路４２は、スロット１４ｂに隣接する２つのスロット１４ａが有する周囲流路２０ａと、連通流路７０により連通している。連通流路７０により周囲流路２０ａが排出流路４２に連通しているスロット１４ａにおいて、そのスロット１４ａにおける周囲流路２０ａを流通するオイルＯが連通流路７０を経由してステータコア１２の外部へ排出されやすくなる。これにより、連通流路７０が設けられない場合に比較して、オイルＯがギャップＧに溜まり過ぎて引き摺り損失ＬＯが過大となることが抑制される。