特開 2024-100357 ２アーム式オートテンショナ

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024100357

(43)【公開日】2024-07-26

(54)【発明の名称】２アーム式オートテンショナ

(51)【国際特許分類】

   F16H 7/12 20060101AFI20240719BHJP

   C08L 21/00 20060101ALI20240719BHJP

   C08K 7/02 20060101ALI20240719BHJP

   C08L 77/10 20060101ALI20240719BHJP

【ＦＩ】

F16H7/12 A

C08L21/00

C08K7/02

C08L77/10

【審査請求】未請求

【請求項の数】4

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2023004304

(22)【出願日】2023-01-16

(71)【出願人】

【識別番号】000005061

【氏名又は名称】バンドー化学株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001427

【氏名又は名称】弁理士法人前田特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】立石 宜大

(72)【発明者】

【氏名】北平 大河

【テーマコード（参考）】

3J049

4J002

【Ｆターム（参考）】

3J049AA01

3J049AB03

3J049BB05

3J049BB10

3J049BB13

3J049BC03

3J049BH02

3J049CA03

4J002AC071

4J002AC091

4J002AC111

4J002AC121

4J002BB151

4J002BD131

4J002BG101

4J002CK021

4J002CL062

4J002FA042

4J002FD010

4J002FD012

4J002FD140

4J002FD150

4J002GM00

(57)【要約】

【課題】２つ以上のプーリを有するベルトレイアウトで、駆動源を２箇所有するベルトシステム用の２アーム式オートテンショナにおいて、運転モード切替時の衝突音を低減する。
【解決手段】テンショナ本体１５と、テンショナ本体１５に揺動可能に連結される一対のアーム１２，１４と、一対のアーム１２，１４及びテンショナ本体１５の一方のストッパ収容凹部２０に嵌め込まれ、一対のアーム１２，１４及びテンショナ本体１５の他方に衝突してアームの挙動を止めるストッパ３１，３２とを設ける。そして、ストッパ３１，３３を、短繊維が荷重方向に対して垂直方向且つストッパ収容凹部２０の側壁のない方向に配向されるゴムよりなるものにする。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

２つ以上のプーリを有するベルトレイアウトで、駆動源を２箇所有するベルトシステム用の２アーム式オートテンショナであって、
テンショナ本体と、
前記テンショナ本体に揺動可能に連結される一対のアームと、
前記一対のアーム及び前記テンショナ本体の少なくとも一方のストッパ収容凹部に嵌め込まれ、前記一対のアーム及び前記テンショナ本体の他方に衝突して前記アームの挙動を止めるストッパとを備え、
前記ストッパが、短繊維が荷重方向に対して垂直方向且つ前記ストッパ収容凹部の側壁のない方向に配向されるゴムよりなる
ことを特徴とする２アーム式オートテンショナ。

【請求項2】

前記ストッパが、ＪＩＳ３号の３％モジュラスの列反比が１４以上であるゴムよりなる
ことを特徴とする請求項１に記載の２アーム式オートテンショナ。

【請求項3】

前記ストッパが、ゴム１００質量部に対して前記短繊維を最大で４０質量部含有する
ことを特徴とする請求項１に記載の２アーム式オートテンショナ。

【請求項4】

前記短繊維が、アラミド系短繊維である
ことを特徴とする請求項１に記載の２アーム式オートテンショナ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、２アーム式オートテンショナに関する。

【背景技術】

【0002】

従来、テンショナアームに取り付けられ、基部の膨出部と衝突することで、テンショナアームの挙動を抑えるようにした熱可塑性ポリエステルエラストマーのストッパを有する２アーム式オートテンショナは知られている（例えば、特許文献１及び２参照）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】国際公開第２０１７／２０５９６号

【特許文献2】特表２０１９－５２５０９８号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

しかしながら、特許文献１及び２の２アーム式オートテンショナでは、衝突に対する耐久性を重視した熱可塑性ポリエステルエラストマーよりなるストッパであるため、硬すぎて運転モード切替時の衝突音が大きいという問題がある。

【0005】

一方で、柔らかいゴム材料でストッパを形成すると、メンテナンス作業などによりオイルが付着して膨らんでしまって本来の特性を維持できず、衝突音を十分に低減できないこともある。

【0006】

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、２アーム式オートテンショナにおける、運転モード切替時の衝突音を低減することにある。

【課題を解決するための手段】

【0007】

上記の目的を達成するために、この発明では、最適な配向方向で短繊維をゴム製のストッパに含有させるようにした。

【0008】

また、オイルが付着した場合であっても、衝突音を低減できるストッパを用いるようにした。

【0009】

具体的には、第１の発明では、２つ以上のプーリを有するベルトレイアウトで、駆動源を２箇所有するベルトシステム用の２アーム式オートテンショナを対象とする。

【0010】

そして、上記２アーム式オートテンショナは、
テンショナ本体と、
前記テンショナ本体に揺動可能に連結される一対のアームと、
前記一対のアーム及び前記テンショナ本体の少なくとも一方のストッパ収容凹部に嵌め込まれ、前記一対のアーム及び前記テンショナ本体の他方に衝突して前記アームの挙動を止めるストッパとを備え、
前記ストッパは、短繊維が荷重方向に対して垂直方向且つ前記ストッパ収容凹部の側壁のない方向に配向されるゴムよりなる。

【0011】

上記の構成によると、衝突初期は、ゴム自体の弾性を生かして衝撃を吸収しつつ、その後は、含有する短繊維の補強により、延びを抑えて過度な変形を抑えることができる。なお、「垂直方向」は、厳密に荷重方向に対して９０度という意味ではなく、±１０°程度の傾きがあってもいいことを意味する。「ストッパ収容凹部の側壁のない方向」は、側壁がなくてストッパが変形しやすい方向である。

【0012】

第２の発明では、第１の発明において、
前記ストッパは、ＪＩＳ３号の３％モジュラスの列反比が１４以上であるゴムよりなる。

【0013】

ここで、「ＪＩＳ３号の３％モジュラスの列反比」は、ゴム材料を圧延するときにロールに通す方向である列理方向と、この列理方向に垂直な反列理方向の、３％伸び時のＪＩＳ３号のモジュラスのデータをとったときの比を意味する。そして、列反比が１４よりも小さいと短繊維が荷重方向に対して十分に適切な方向に配向されていないため、過度な変形を抑える効果を適切に発揮できないが、上記の構成によると、列反比が１４以上に保たれているので、短繊維が荷重方向に対して十分な割合で適切な方向に配向されており、過度な変更を抑える効果が極めて効果的に発揮される。

【0014】

第３の発明では、第１の発明において、
前記ストッパは、ゴム１００質量部に対して短繊維を最大で４０質量部含有する構成とする。

【0015】

ストッパが短繊維をゴム１００質量部に対して短繊維を最大で４０質量部よりも多く含有すると、逆に剛性が高くなりすぎて衝突時の音が大きくなる。しかし、上記の構成によると、短繊維の含有量をゴム１００質量部に対して短繊維を４０質量部以下に抑えているので、適度な柔らかさが保たれ、衝突時の騒音低減効果が効果的に発揮される。

【0016】

第４の発明では、第１の発明において、
前記短繊維は、アラミド系短繊維とする。

【0017】

上記の構成によると、アラミド短繊維は、高強力、耐熱性、寸法安定性、耐薬品性などの特性を持つ高機能繊維であるため、ゴムの補強材として適している。

【発明の効果】

【0018】

以上説明したように、本発明によれば、２アーム式オートテンショナにおける、運転モード切替時の衝突音を効果的に低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【0019】

【図1】本発明の実施形態に係る２アーム式オートテンショナを含むベルトレイアウトを示す正面図である。

【図2】第２テンショナアームをテンショナ本体に取り付けた状態を示す背面図である。

【図3A】テンショナ本体を示す正面図である。

【図3B】テンショナ本体を示す背面図である。

【図4A】第２テンショナアームを示す正面図である。

【図4B】第２テンショナアームを示す背面図である。

【図5】ストッパを示し、（ａ）が斜視図で、（ｂ）が正面図で、（ｃ）が平面図である。

【図6】（ａ）がストッパに含有される短繊維の配向方向を示す斜視図で、（ｂ）が短繊維の配向方向と耐久性との関係を示す表である。

【図7】比較例及び実施例の材料配分を示す表である。

【図8】短繊維の配向方向がＤのときの、荷重に対する変位の非線形特性を示すグラフである。

【図9】実施例に係る膨潤状態の寸法変化を調べる試験の結果を示すグラフである。

【図10】実施例１及び２の材料配分及び列反比を示す表である。

【発明を実施するための形態】

【0020】

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。

【0021】

図１は、例えば、２つ以上のプーリを有するベルトレイアウトで、駆動源を２箇所有する、車両のエンジンＥの補機を駆動するベルトシステム２を示す。エンジンＥのクランク軸４ａには、クランクシャフトプーリ４が回転一体に設けられており、ベルト３を介して２つ以上の補機（詳細図示せず）を駆動するようになっている。補機は、電動機／発電機ユニット（ＭＧＵ）、空調圧縮機、ウォーターポンプ、パワーステアリングポンプ等を含むことができる。本実施形態では、エンジンＥが第１駆動源で、ＭＧＵが第２駆動源となる。これら第１及び第２駆動源の駆動状況によって第１運転モードと第２運転モードとで切り替えられる。

【0022】

詳しくは図示しないが、本実施形態では、エンジンＥはＭＧＵである第１補機及び空調圧縮機である第２補機の２つの補機を有するが、補機は、３つ以上あってもよい。例えば、図１に示すように、ベルト３は、クランクシャフトプーリ４、第１補機プーリ５及第２補機プーリ６に係合する。補機が増えると、対応するプーリにベルト３が係合することになる。

【0023】

通常の作動状態では、ベルトシステム２は、ベルトシステム２をエンジンＥによって駆動する第１運転モードで作動可能であり、ベルト３により第１補機プーリ５を駆動する。この第１運転モードにおいて、第１ベルトスパン３ａにおける張力は、第２ベルトスパン３ｂにおける張力よりも小さい。第１補機は、エンジンＥに駆動されることから、例えば、車両のバッテリを充電するために、第１運転モードでオルタネータとして作動可能である。

【0024】

一方、第１補機が電動モータとして第２運転モードで作動する場合、第１補機プーリ５を駆動し、その結果、ベルト３を駆動する。この場合、逆に第２ベルトスパン３ｂの張力は、第１ベルトスパン３ａの張力よりも小さくなる。

【0025】

図１に示すように、ベルトシステム２には、オートテンショナ１０が設けられている。オートテンショナ１０は、例えば、図２、図３Ａ及び図３Ｂに示すような、平面視略Ｃ字状のテンショナ本体１５を備え、このテンショナ本体１５が、第１補機又は何らかの被固定部材に対して締結等により取り付けられる。テンショナ本体１５の材質は特に限定されないが、本実施形態ではアルミニウム合金などの金属製である。

【0026】

テンショナ本体１５には、図１及び図２に示すように、長手方向中間部分に第１揺動軸挿通孔１２ａを有する第１テンショナアーム１２と、長手方向中間部分に第２揺動軸挿通孔１４ａを有する第２テンショナアーム１４とが、それぞれアーム揺動軸１７をテンショナ本体１５の揺動軸挿通孔１５ａにそれぞれ挿通させた状態で揺動可能に連結されている。

【0027】

そして、第１テンショナプーリ１１が、第１テンショナアーム１２の先端の第１プーリ軸１１ａを中心に回転自在に取り付けられている。また、第２テンショナプーリ１３が、第２テンショナアーム１４の先端の第２プーリ軸１３ａを中心に回転自在に取り付けられている。

【0028】

第１及び第２テンショナアーム１２，１４は、それぞれ、基端側に付勢部材固定端部１２ｂ，１４ｂがそれぞれ突出形成され、両者に圧縮コイルバネに代表されるテンショナ付勢部材１６が圧縮された状態で取り付けられている。これにより、第１及び第２テンショナプーリ１１，１３は、図１に示すように、第１及び第２付勢方向Ｘ１，Ｘ２にそれぞれ付勢される。より具体的には、テンショナ付勢部材１６は、テンショナ付勢力Ｆを第１及び第２テンショナアーム１２，１４に、それぞれの第１付勢方向Ｘ１及び第２付勢方向Ｘ２で付与することができるようになっている。

【0029】

テンショナ付勢部材１６は、図１に示した線形圧縮コイルバネだけではなく、捩りコイルバネ等で構成してもよい。

【0030】

図１に示す実施形態において、第１テンショナプーリ１１及び第２テンショナプーリ１３は、テンショナ付勢部材１６によって第１及び第２付勢方向Ｘ１，Ｘ２にベルト３を押し付けると共に、ベルト３から反力を受けることで、ベルト３が緩まないように張力を保つ役割を果たしている。

【0031】

図２に示す実施形態において、オートテンショナ１０は、第１付勢方向Ｘ１の反対方向（第１負荷停止方向）の第１テンショナアーム１２の移動を制限するように配置されている第１ストッパ３１を含む。同様に、オートテンショナ１０は、第２付勢方向Ｘ２の反対方向（第２負荷停止方向）の第２テンショナアーム１４の移動を制限するように配置されている第２ストッパ３２を含む。

【0032】

テンショナ本体１５は、第１ストッパ３１の第１衝突面３３及び第２ストッパ３２の第２衝突面３４に対向する位置に膨出した膨出部２１をそれぞれ有する。これら一対の膨出部２１が、運転モード切替時などに、それぞれ、第１テンショナアーム１２に取り付けられた第１ストッパ３１の第１衝突面３３及び第２テンショナアーム１４に取り付けられた第２ストッパ３２の第２衝突面３４と当接可能となっている。

【0033】

なお、オートテンショナ１０に作用する力は、特許文献２等に詳しく記載されているが、ここでは省略する。

【0034】

ベルトシステム２は、第１運転モードでは、クランクシャフトプーリ４は、ベルト３を駆動し、（ＭＧＵなどの）第２駆動装置は、ベルト３を駆動せず、ベルト３の第１ベルトスパン３ａの張力は、ベルト３の第２ベルトスパン３ｂの張力よりも小さい。また、ベルトシステム２は、第２駆動装置がベルト３を駆動する第２運転モードで作動することができる。一部の実例において、第２運転モード中（例えば、ＢＡＳ事象中）、クランクシャフトプーリ４は、ベルト３を駆動しない。第２運転モード（例えば、ブースト事象中）の一部の実例において、クランクシャフトプーリ４は、第２駆動装置と連動してベルト３を駆動する。

【0035】

第１及び第２衝突面３３，３４は、ベルトシステム２が第１運転モードで作動する時間の少なくとも一部において、第２衝突面３４が膨出部２１に衝突し、第１衝突面３３が膨出部２１から離間する。一方、ベルトシステム２が第２運転モードで作動する時間の少なくとも一部において、第２衝突面３４が膨出部２１から離間し、第１衝突面３３が膨出部２１に衝突するように位置決めされている。また、一部の実施形態において、第１及び第２衝突面３３，３４は、ベルトシステム２が第１運転モードで作動する実質的に全ての時間において、第２衝突面３４が膨出部２１と当接し、第１衝突面３３が膨出部２１から離間するように位置決めされている。さらに、一部の実施形態において、第１及び第２衝突面３３，３４は、ベルトシステム２が第２運転モードで作動する時間の一部において、第２衝突面３４が膨出部２１と接触し、第２衝突面３４が膨出部２１から離間するように位置決めされている。

【0036】

－ストッパの構成－
図５（ａ）～図５（ｃ）に第２ストッパ３２の形状を示す。本実施形態では、第１ストッパ３１は、第２ストッパ３２と同じ形状をしているので、その説明は省略するが、両者は、異なる大きさや形状を有していてもよい。

【0037】

第２ストッパ３２は、図５（ｂ）における水平面で切断した形状が矩形型で、基端部３２ａから衝突面３４に向かって徐々に幅が増加しており、衝突面３４は、正面視で円弧状の曲面を有する。図４Ｂに示すように、テンショナ本体のストッパ収容凹部２０に嵌め込んだとき、基端部３２ａ側がきっちりとストッパ収容凹部２０に嵌まり込み、衝突面３４側はストッパ収容凹部２０内面との間に若干の隙間が保たれている。これは、衝突時の第２ストッパ３２の潰れ代を保つ役割も果たす。

【0038】

ストッパ収容凹部２０に嵌め込んだときにストッパ収容凹部２０の周縁側となる側面は、面取り３２ｂが施されている。これは、側面の角部が第２テンショナアーム１４等のストッパ収容凹部に干渉なく挿入できるようにするためである。

【0039】

ストッパ３１，３２の形状自体は、本実施形態のものに限定されず、ストッパ収容凹部２０の形状や大きさに合わせた形状を有していてもよい。

【0040】

本実施形態では、上述した第１運転モードと第２運転モードとの間の切替の際に第１テンショナアーム１２の第１衝突面３３が、テンショナ本体１５の膨出部２１に衝突し、又は、第２テンショナアーム１４の第２衝突面３４が、テンショナ本体１５の膨出部２１に衝突する。

【0041】

そして、本実施形態の特徴として、ストッパ３１，３２は、短繊維が荷重方向に対して垂直方向且つストッパ収容凹部２０の側壁のない方向に配向されるゴムよりなる。ここで、垂直方向は、厳密に荷重方向に対して９０度という意味ではなく、±１０°程度の傾きがあってもいいことを意味する。「ストッパ収容凹部２０の側壁のない方向」は、本実施形態では、ストッパ３１，３２の基端側が露出している、テンショナアーム１２，１４の厚さ方向（図６（ａ）の配向方向Ｄ）であり、言い換えれば、ストッパ収容凹部２０の側壁がなくて衝突面３３，３４に衝撃が加わったときにストッパ３１，３２が変形しやすい方向である。

【0042】

短繊維は、例えば、アラミド系短繊維である。本実施形態では、パラ系アラミド繊維であるケブラー（登録商標）で、具体的には、グレード名がＫ１１９、外径１７．５μｍ、繊維長３．５ｍｍである。他のアラミド短繊維としてはテクノーラ（登録商標）やコーネックス（登録商標）が挙げられる。アラミド短繊維は、高強力、耐熱性、寸法安定性、耐薬品性などの特性を持つ高機能繊維であるため、ゴムの補強材として適している。

【0043】

そして、ストッパ３１，３２は、ゴム１００質量部に対して短繊維を最大で４０質量部含有する。なお、配合は原料ゴム１００グラムに対して、混合する物質のグラム数を示す単位ｐｈｒ（ｐａｒｔｓ ｐｅｒ ｈｕｎｄｒｅｄ ｒｕｂｂｅｒ）で表すと、短繊維を最大で４０ｐｈｒ含有することになる。

【0044】

また、ストッパ３１，３２は、ＪＩＳ３号の３％モジュラスの列反比が１４以上であるゴムよりなる。ここで、「ＪＩＳ３号の３％モジュラスの列反比」は、ゴム材料を圧延するときにロールに通す方向である列理方向と、この列理方向に垂直な反列理方向の３％伸び時のＪＩＳ３号のモジュラスのデータをとったときの比を意味する。

【0045】

－ストッパの作用－
本実施形態では、上述した第１運転モードと第２運転モードとの間の切替の際に第１テンショナアーム１２の第１衝突面３３が、テンショナ本体１５の膨出部２１に衝突し、又は、第２テンショナアーム１４の第２衝突面３４が、テンショナ本体１５の膨出部２１に衝突する。

【0046】

このとき、本実施形態では、短繊維が荷重方向に対して垂直方向且つストッパ収容凹部２０の側壁のない方向（テンショナアームの厚さ方向、すなわち配向方向Ｄ）に配向されるゴムでストッパ３１，３２を構成しているので、衝突初期は、ゴム自体の弾性を生かして衝撃を吸収しつつ、短繊維の補強により、延びを抑えて過度な変形を抑えることができる。

【0047】

また、列反比が１４よりも小さいと短繊維が荷重方向に対して十分に垂直方向に配向されていないため、過度な変形を抑える効果を適切に発揮できないが、本実施形態のストッパ３１，３２は、列反比が１４以上に保たれているので、短繊維が荷重方向に対して十分に垂直方向に配向されており、過度な変更を抑える効果が極めて効果的に発揮される。

【0048】

さらに、ストッパ３１，３２が短繊維をゴム１００質量部に対して短繊維を最大で４０質量部よりも多く含有すると、逆に剛性が高くなりすぎて衝突時の音が大きくなる。しかし、本実施形態のストッパ３１，３２では、短繊維の含有量をゴム１００質量部に対して短繊維を４０質量部以下に抑えているので、適度な柔らかさが維持されており、衝突時の騒音低減効果が効果的に発揮される。

【0049】

－短繊維の配向方向についての実験－
ゴム製品の強度向上のためには、短繊維を加えることが有効であることが分かっている。そこで、本実施形態のようなストッパ３１，３２においては、どのような配向方向が最適かを調べるために実験を行った。

【0050】

図６（ａ）における矢印Ａ～Ｄに短繊維を配向させたストッパを用意し、高温環境下で高荷重を繰り返し付与する実験を実施した。具体的な試験条件は、最大荷重が３０００Ｎ、雰囲気温度が１２０℃、荷重付与周波数が２０Ｈｚ、荷重付与回数が３×１０^７である。なお、以下の比較例１～３及び実施例１に対応するストッパの材料配分を図７に示す。

【0051】

図６（ｂ）に示すように、荷重方向に沿う配向方向Ａ（比較例１）については、永久ひずみが１．１９ｍｍでクラックが発生した。短繊維の長手方向（座屈方向）に荷重が加わるので、短繊維がストッパの強度向上にあまり寄与していないと考えられる。

【0052】

荷重方向に垂直で且つテンショナアームの厚さ方向に垂直な（ストッパ収容凹部２０の側壁が並ぶ方向である）配向方向Ｂ（比較例２）については、永久ひずみが１．４４ｍｍでクラックが発生した。配向方向Ｂは、短繊維が、荷重が加わる方向の垂直には配向しているものの、ストッパ収容凹部２０の側壁のない、厚さ方向（配向方向Ｄ）の変形を十分に抑制できていないためと考えられる。

【0053】

荷重方向に対して斜め方向の配向方向Ｃ（比較例３）については、短繊維の強度向上に対する寄与が最も低く、永久ひずみが１．５２ｍｍでクラックが発生した。

【0054】

そして、荷重方向に対して垂直且つテンショナアームの厚さ方向に沿う、配向方向Ｄについては、永久ひずみが０．７８ｍｍに抑えられ、クラックが発生しなかった。配向方向Ｂと同じ荷重方向に対して垂直ではあるが、この配向方向Ｄ（実施例１）は、ストッパ収容凹部２０の側壁がなくて変形しやすいテンショナアームの厚さ方向に対するストッパの延びを短繊維が効果的に抑制できているため、クラックが発生しなかったと考えられる。

【0055】

そして、本実施形態に係る配向方向Ｄ（実施例１）のストッパ３１，３２場合、荷重に対する変位は、図８に示すような非線形特性を示す。この特性が示すように、衝突初期は、ゴム自体の弾性を生かして衝撃を抑えながら、特にストッパ収容凹部２０の側壁がなくて変形しやすい配向方向Ｄに沿う短繊維の補強により過度な変形を抑えることができることを確認できた。

【0056】

なお、比較例１～３及び実施例１の列反比は、図６（ｂ）に示すとおり、いずれも１４．０である。

【0057】

また、本実施形態の別の特徴として、図４Ｂに示すように、一対のアーム１２，１４及びテンショナ本体１５の一方のストッパ収容凹部２０の幅寸法Ｗ１（具体的には、ストッパ収容凹部２０の一対の側壁が並ぶ方向の寸法）に対するストッパ３１，３２の幅寸法Ｗ２の比Ｗ２／Ｗ１は、１．０以上１．２以下である（１．０≦Ｗ２／Ｗ１≦１．２）。

【0058】

しかも、ストッパ３１，３２は、オイルに３００時間浸漬した後の膨潤寸法変化率が０％以上０．５％以下である。

【0059】

すなわち、ストッパ収容凹部２０の幅寸法に対するストッパ３１，３２の幅寸法の比が１．０よりも小さくなると（Ｗ２／Ｗ１＜１．０）、ストッパ３１，３２が適切に保持されずストッパ収容凹部２０から脱落してしまうおそれがあり、１．２よりも大きくなると（Ｗ２／Ｗ１＞１．２）、ゴムの変形しろが不足し、衝突時の騒音低減効果が十分に発揮されない。しかし、本実施形態では、１．０≦Ｗ２／Ｗ１≦１．２に保たれているので、ストッパ３１，３２をストッパ収容凹部２０に適切に保持できる上に、適度に変形して衝突時の騒音を適切に低減できる。

【0060】

この効果は、メンテナンス時などにオイルが付着した場合であっても、膨潤寸法変化率を０．５％以下に抑えていることで、嵌め込む前のストッパの幅寸法Ｗ２が増加したとしても、その増加率が低く抑えられている。このため、ストッパ収容凹部２０に嵌め込んだときにも、耐油性が高くゴムの特性が保たれるので、衝突時の変形しろが保たれ、衝突音が低減される。

【0061】

このことは、実施例に係る、以下の実験により確かめられた。具体的には、図９に示すように、第２テンショナアーム１４のストッパ収容凹部２０に第２ストッパ３２を嵌め込んだ状態と同様の試験条件で、オイルに浸漬させた際の高さ寸法Ｈの変化率を調べた。ここで、高さ寸法Ｈというのは、図５（ｂ）の上下方向の寸法Ｈである。

【0062】

図１０にＥＰＤＭの実施例１、Ｈ-ＮＢＲの実施例２及びＣＲ（クロロプレンゴム）の比較例４について、材料配分及び列反比を示す。

【0063】

ＥＰＤＭ（実施例１）の場合、浸漬時間を増やしていくと、徐々に寸法変化率が上昇し、３００時間で２．３５％程度に上昇した。つまり、実施例１は、衝突時の騒音低減効果は十分発揮されたが、耐油性という面では不十分であるが、油のない環境での使用は可能である。一方、Ｈ-ＮＢＲ（実施例２）であると、浸漬時間が３００時間に増えても寸法変化率は０．２８％程度に抑えられ、耐油性が高いことが確認できた。なお、ＣＲ（比較例４）は、その中間であるが、浸漬時間が３００時間に増えても寸法変化率は０．７５％程度であり、耐油性としては十分とは言えなかった。一方、図示はしないが、ＮＢＲ、ウレタンゴム、アクリルゴムやフッ素ゴムでもＨ-ＮＢＲと同様に寸法変化率が低いことが知られている。

【0064】

以上を踏まえると、本実施形態では、ストッパ３１，３２は、ＥＰＤＭなどに比べて耐油性の高い、ＮＢＲ、Ｈ-ＮＢＲ、ウレタンゴム、アクリルゴム又はフッ素ゴムが望ましい。

【0065】

以上説明したように、補機ベルトシステム２の場合、メンテナンス時にエンジンオイル等が付着する可能性があり、耐油性が低いとストッパ３１，３２が破損しやすくなるが、鉱物油に対する耐性が高い材料をストッパ３１，３２に用いることにより、その問題の発生が低減される。

【0066】

したがって、本実施形態に係る２アーム式オートテンショナ１０によると、２アーム式オートテンショナ１０における、運転モード切替時の衝突音を効果的に低減することができる。

【0067】

（その他の実施形態）
本発明は、上記実施形態について、以下のような構成としてもよい。

【0068】

すなわち、上記実施形態では、ストッパ３１，３３を一対のアーム１２，１４にそれぞれ嵌め込み、テンショナ本体１５の膨出部２１に衝突させてアーム１２，１４の挙動を止めるようにしているが、逆にストッパをテンショナ本体に嵌め込み、一対のアームに衝突させてアームの挙動を止めるようにしてもよい。この場合も、テンショナ本体の厚さ方向に対応する、ストッパ収容凹部２０の側壁がない配向方向Ｄに沿う方法に短繊維を配向させるとよい。しかし、テンショナ本体の設置スペースが限られる場合が多いことから、ストッパ３１，３２を一対のアーム１２，１４に嵌め込む方が設置スペースの面では有利である。

【0069】

なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物や用途の範囲を制限することを意図するものではない。

【符号の説明】

【0070】

２ ベルトシステム
３ ベルト
３ａ 第１ベルトスパン
３ｂ 第２ベルトスパン
４ クランクシャフトプーリ
４ａ クランク軸
５ 第１補機プーリ
６ 第２補機プーリ
１０ オートテンショナ
１１ 第１テンショナプーリ
１１ａ 第１プーリ軸
１２ 第１テンショナアーム
１２ａ 第１揺動軸挿通孔
１２ｂ，１４ｂ 付勢部材固定端部
１３ 第２テンショナプーリ
１３ａ 第２プーリ軸
１４ 第２テンショナアーム
１４ａ 第２揺動軸挿通孔
１５ テンショナ本体
１５ａ 揺動軸挿通孔
１６ テンショナ付勢部材
１７ アーム揺動軸
２０ ストッパ収容凹部
２１ 膨出部
３１ 第１ストッパ
３２ 第２ストッパ
３２ａ 基端部
３３ 第１衝突面
３４ 第２衝突面
Ｘ１，Ｘ２ 第２付勢方向

【図1】

【図2】

【図3A】

【図3B】

【図4A】

【図4B】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】