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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024100976
(43)【公開日】2024-07-26
(54)【発明の名称】成型用ガラス素材
(51)【国際特許分類】
C03C 3/062 20060101AFI20240719BHJP
G02B 3/00 20060101ALN20240719BHJP
【ＦＩ】
C03C3/062
G02B3/00
【審査請求】有
【請求項の数】1
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2024084799
(22)【出願日】2024-05-24
(62)【分割の表示】P 2022503597の分割
【原出願日】2021-02-22
(31)【優先権主張番号】P 2020034271
(32)【優先日】2020-02-28
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2020034272
(32)【優先日】2020-02-28
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2020034273
(32)【優先日】2020-02-28
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2020063203
(32)【優先日】2020-03-31
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2020208160
(32)【優先日】2020-12-16
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2020208163
(32)【優先日】2020-12-16
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000113263
【氏名又は名称】ＨＯＹＡ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001494
【氏名又は名称】前田・鈴木国際特許弁理士法人
(72)【発明者】
【氏名】庄司 昂浩
(72)【発明者】
【氏名】根岸 智明
(57)【要約】
【課題】 再加熱時の安定性に優れる、成型用ガラス素材を提供すること。
【解決手段】 線膨張係数の最大値αmaxと、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とが、下記式（１）を満たす、成形用ガラス素材。αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
【選択図】図１
【解決手段】 線膨張係数の最大値αmaxと、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とが、下記式（１）を満たす、成形用ガラス素材。αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
線膨張係数の最大値αmaxと、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とが、下記式（１）を満たす、成形用ガラス素材。
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、成形用ガラス素材に関する。
【背景技術】
【0002】
光学ガラスは、屈折率やアッベ数といった特定の光学常数を有するだけでなく、高い光線透過率や光学特性の均質性も有するという点で窓ガラスや瓶ガラスといった従来のケイ酸塩系ガラスとは異なる。
【0003】
近年は、映像機器の高精細化に対応するため、撮像機器に対する高性能化要求も高まると共に、光学素子自体の低背化要求も大きい。そこで、比較的屈折率が高く、また安定性に優れる光学ガラスが求められている。
【0004】
ここで、光学ガラスの製造方法として、ガラスを再加熱して成形する、リヒートプレス製法や丸棒成形法、押出成形法などが挙げられる。これらのような製法において、例えばＮｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、またはＬａ2Ｏ3といった、光学特性を高める成分が多く導入されたケイ酸塩系光学ガラスでは、ガラスの安定性が低下しやすく、特に再加熱の際に結晶化が進行しやすいという問題があった。
【0005】
結晶化しやすい無機化合物の融液は、急冷することで、ガラス化が可能となることが知られている。したがって、本発明が対象とする無機ガラスは、熔融状態にある無機化合物を結晶化の進行速度よりも早い速度で冷却することによって、その熔融状態における無秩序な原子配置を室温においても保持・凍結させたものである。
【0006】
しかし、少なくとも可視光に吸収を持たない光学ガラスは熔融状態にあっても熱伝導率が高くないため、ガラス全体の冷却速度はガラスの厚みが大きくなるほど低下し、その急冷効果は限定される。例えば非特許文献１に示すとおり、厚さ０．５ｍｍのガラス融液を金属板でプレス成形すれば１０2～１０3℃／秒の冷却速度が得られるとしても、厚さ５ｍｍのガラス融液を金属板でプレス成形した際の冷却速度は１０～２０℃／秒に留まる。このような理由のため、急冷により得られるガラスは、非特許文献２に示す「薄片」であるといわれている。
【0007】
そして、光学素子を成形するための厚みを持つガラスは、およそ１０ｍｍ程度、大きいもので３０ｍｍや４０ｍｍの厚みのガラスを連続的に熔融して製造される。そして、ガラスの内部に結晶が存在すると光を散乱する原因となるので、そのようなガラスは、光学素子として使用できない。仮に、このような厚みを持つガラス表面を急冷することによってガラスを得ようとしても、ガラスの内部は十分に急冷されないため、ガラスの内部に結晶が生じてしまうことがある。また、このようなガラス内部の結晶化を避けようとして冷却条件を強くしすぎると、ガラス内部よりも先にガラス表面が固化して、その結果、クラックが発生する、あるいはガラスが割れるなどの問題が生じる。
【0008】
このように、ある程度の厚みを有するガラスを製造する場合に、通常の急冷の操作によって、結晶化せずにガラス化できるのは表面近傍のみである。さらに、一度内部に結晶が生じたガラスを再加熱しても、結晶化の傾向は消失することはなく、成形時にはふたたびガラスの結晶化が進行する可能性が大きい。それゆえ、このようにして得られたガラス素材は、加熱軟化して所望の形状を得ることもできないことから、一般的に産業界で用いられる光学ガラスとしては使用できないものであった。
【0009】
他方で特許文献１には、光学ガラスにおいて通常と異なる冷却条件を提案した先行技術が開示されている。すなわちＴｉＯ2を多く含有するケイ酸塩系ガラスについて、熔融ガラスを室温まで冷却し、その後ガラス転移温度Ｔｇよりも低い温度でアニールして除歪することで、再加熱時における結晶の生成を抑制できるガラス素材が得られることが開示されている。
【0010】
しかしながら、特許文献１のガラス素材から得られる光学ガラスでは、可視光の短波長域とりわけ青色の光線透過率が低く、部分分散比Ｐｇ，Ｆの値が大きいなど、近年の光学設計の要求を満たすことができなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0011】
【特許文献1】特開２００３－１９２３８４号公報
【非特許文献】
【0012】
【非特許文献1】作花済夫「ガラス非晶質の科学」（１９８３年）ｐ．２３
【非特許文献2】（社）ニューガラスフォーラム「ニューガラス基礎講座」（１９８３年）ｐ．２－６
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0013】
本発明は、このような実状に鑑みてなされ、再加熱時の安定性に優れる、成型用ガラス素材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0014】
本発明の要旨は以下のとおりである。
〔１〕線膨張係数の最大値αmaxと、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とが、下記式（１）を満たす、成形用ガラス素材。
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
〔１〕線膨張係数の最大値αmaxと、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とが、下記式（１）を満たす、成形用ガラス素材。
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
【0015】
〔２〕線膨張係数の最大値αmaxと、１００～３００℃における平均線膨張係数α100-300と、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とが、下記式（４）を満たす、成形用ガラス素材。
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２６４ ・・・（４）
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２６４ ・・・（４）
【0016】
〔３〕線膨張係数の最大値αmaxが、当該成形用ガラス素材をガラス転移温度Ｔｇにおいて均熱化した後－３０℃／ｈｒで４時間冷却し、その後放冷して得たガラス素材の線膨張係数の最大値αmax(Ｔｇ)よりも小さい、成形用ガラス素材。
【0017】
〔４〕１１ｍｍ×１１ｍｍ×１０．５ｍｍのサンプルを、ガラス転移温度Ｔｇより２００℃高い温度で５分間熱処理したときの、ガラス１ｇあたりの結晶の数密度Ｄが１０個／ｇ未満である、〔１〕～〔３〕に記載の成形用ガラス素材。
【0018】
〔５〕質量％表示でのＴｉＯ2の含有量［ＴｉＯ2］とＮｂ2Ｏ5の含有量［Ｎｂ2Ｏ5］とが、下記式（７）を満たす、〔１〕～〔４〕に記載の成形用ガラス素材。
｛５×［ＴｉＯ2］｝／｛３×［Ｎｂ2Ｏ5］｝≦３ ・・・（７）
｛５×［ＴｉＯ2］｝／｛３×［Ｎｂ2Ｏ5］｝≦３ ・・・（７）
【0019】
〔６〕２８０～７００ｎｍの波長範囲において、厚さ１０ｍｍのガラスの内部透過率が８０％を示す波長λτ80が３９５ｎｍ以下である、〔１〕～〔５〕に記載の成形用ガラス素材。
【0020】
〔７〕アッベ数νｄと部分分散比Ｐｇ，Ｆとが、下記式（８）を満たす、〔１〕～〔６〕に記載の成形用ガラス素材。
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８７００ ・・・（８）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８７００ ・・・（８）
【0021】
〔８〕上記〔１〕～〔７〕に記載の成形用ガラス素材からなる光学ガラス。
【発明の効果】
【0022】
本発明によれば、再加熱時の安定性に優れる、成型用ガラス素材を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0023】
【発明を実施するための形態】
【0024】
本発明および本明細書において、ガラス組成は、特記しない限り、酸化物基準で表示する。ここで「酸化物基準のガラス組成」とは、ガラス原料が熔融時にすべて分解されてガラス中で酸化物として存在するものとして換算することにより得られるガラス組成をいい、各ガラス成分の表記は慣習にならい、ＳｉＯ2、ＴｉＯ2などと記載する。ガラス成分の含有量および合計含有量は、特記しない限り質量基準であり、「％」は「質量％」を意味する。また、「成形用ガラス素材」を単に「ガラス」または「ガラス素材」と称することがある。
【0025】
ガラス成分の含有量は、公知の方法、例えば、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）、誘導結合プラズマ質量分析法（ＩＣＰ－ＭＳ）、等の方法で定量することができる。また、本明細書および本発明において、構成成分の含有量が０％とは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、該成分が不可避的不純物レベルで含まれることを許容する。
【0026】
以下に、本発明の成形用ガラス素材を第１実施形態、第２実施形態、第３実施形態に分けて説明する。なお、第２、３実施形態におけるガラスの特性は、第１実施形態におけるガラスの特性と同様である。また、第２、３実施形態における各ガラス成分の作用、効果は、第１実施形態における各ガラス成分の作用、効果と同様である。したがって、第２、３実施形態において、第１実施形態に関する説明と重複する事項については適宜省略する。
【0027】
第１実施形態
第１実施形態に係る成形用ガラス素材は、
線膨張係数の最大値αmaxと、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とは、下記式（１）を満たす。
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
第１実施形態に係る成形用ガラス素材は、
線膨張係数の最大値αmaxと、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とは、下記式（１）を満たす。
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
【0028】
第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値αmaxと、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とは、下記式（１）を満たし、好ましくは下記式（２）を満たし、より好ましくは下記式（３）を満たす。下記式を満たすことで、再加熱時の安定性に優れる成型用ガラス素材が得られる。
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７５００ ・・・（２）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７０００ ・・・（３）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７５００ ・・・（２）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７０００ ・・・（３）
【0029】
線膨張係数の最大値αmaxは、後述するガラス素材の製造工程において、熔融ガラスを冷却する条件を調整することにより、制御できる。
【0030】
線膨張係数の測定方法は、日本工学工業会規格ＪＯＧＩＳ０８の規定に基づいて測定する。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とする。試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように加熱し、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定する。線膨張係数の最大値αmaxは、室温～屈伏点温度（試料が屈伏して見かけ上の伸びが止まる温度）の間における線膨張係数の最大値であるので、単位温度上昇あたりの試料の伸びが極大となる温度における線膨張係数を求めればよい。線膨張係数の最大値αMAXは、測定点３１個における線膨張係数の移動平均処理をして得られた値の最大値を採用してもよい。また、後述する平均線膨張係数α100-300は、１００～３００℃における線膨張係数の平均値である。
【0031】
なお、本明細書では、線膨張係数の最大値αMAXおよび平均線膨張係数α100-300は、ＪＯＧＩＳ０８の規定に従い、１０-7℃-1の単位で、整数第１位まで表示する。すなわち、線膨張係数の最大値αMAXおよび平均線膨張係数α100-300は［１０-7・℃-1］を単位とする整数で表示する。
また、本明細書では、平均線膨張係数αを［℃-1］を用いた単位で表しているが、単位として［Ｋ-1］を用いた場合でも平均線膨張係数αの数値は同じである。
また、本明細書では、平均線膨張係数αを［℃-1］を用いた単位で表しているが、単位として［Ｋ-1］を用いた場合でも平均線膨張係数αの数値は同じである。
【0032】
本実施形態に係る成形用ガラス素材における上記以外の特性およびガラス組成について、以下に非制限的な例を示す。
【0033】
第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値αmaxと、１００～３００℃における平均線膨張係数α100-300と、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とは、好ましくは下記式（４）を満たし、より好ましくは下記式（５）を満たし、さらに好ましくは下記式（５）を満たす。再加熱時の安定性に優れる成型用ガラス素材を得るために、下記式を満たすことが好ましい。
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２６４ ・・・（４）
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２６０ ・・・（５）
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２５５ ・・・（６）
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２６４ ・・・（４）
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２６０ ・・・（５）
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２５５ ・・・（６）
【0034】
線膨張係数の最大値αmaxおよび平均線膨張係数α100-300は、後述するガラス素材の製造工程において、熔融ガラスを冷却する条件を調整することにより、制御できる。
【0035】
第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値αmaxは、好ましくは、当該成形用ガラス素材をガラス転移温度Ｔｇにおいて均熱化した後－３０℃／ｈｒで４時間冷却し、その後放冷して得たガラス素材の線膨張係数の最大値αmax(Ｔｇ)よりも小さい。ただし、線膨張係数の最大値αmaxは、上記線膨張係数の最大値αmax(Ｔｇ)よりわずかに大きくてもよい。したがって、αmaxとαmax(Ｔｇ)の差分［αmax(Ｔｇ)－αmax］は、１０-7・℃-1の単位で整数第１位まで表示すると、好ましくは－９以上であり、さらには－４以上、０以上、５以上、１０以上、２０以上、４０以上、６０以上、８０以上、１００以上、１２０以上、１４０以上、１６０以上、１８０以上、２００以上、２５０以上、３００以上、３５０以上、４００以上の順により好ましい。また、該差分の上限は特に限定されないが、通常、αmax(Ｔｇ)であり、好ましくはαmax(Ｔｇ)－１００程度である。
【0036】
線膨張係数の最大値αmax(Ｔｇ)は、成形用ガラス素材を、ガラス転移温度Ｔｇで均熱化されるように保持した後、－３０℃／ｈｒで４時間冷却して得られるガラスについての線膨張係数の最大値である。なお、第１実施形態に係る成形用ガラス素材は、線膨張係数の最大値αmaxを有し、線膨張係数の最大値αmax(Ｔｇ)を有さない。後述するとおり、第１実施形態に係る成形用ガラス素材は、ガラス転移温度Ｔｇよりも低い温度で保持して得られるため、αmax(Ｔｇ)よりも小さいαmaxを有する。
【0037】
ガラス転移温度Ｔｇで均熱化する場合に、成形用ガラス素材をＴｇ以上の温度に加熱してから、Ｔｇと同じ温度となるように降温してもよい。または、成形用ガラス素材を徐々に加熱して、Ｔｇと同じ温度となるようにしてもよい。
【0038】
図１は、本実施形態に係る成形用ガラス素材の一例について、製造工程におけるガラスの温度を示すグラフである。本実施形態に係る成形用ガラス素材は、後述するとおり、工程２においてガラス転移温度Ｔｇよりも低い温度で保持される。ここで、線膨張係数の最大値αmax(Ｔｇ)は、図１中の比較例（Ｔｇ１）のように、工程２においてガラス転移温度Ｔｇで保持されて得られるガラスについての線膨張係数の最大値である。または、線膨張係数の最大値αmax(Ｔｇ)は、図１中の比較例（Ｔｇ２）のように、成形用ガラス素材を室温から加熱して、ガラスの温度がＴｇと同じ温度で均熱化した後、冷却して得られるガラスについての線膨張係数の最大値でもよい。
【0039】
成形用ガラス素材をガラス転移温度Ｔｇよりも高い温度に加熱した後冷却する場合の、ガラス転移温度Ｔｇで均熱化させるのに要する時間の下限は、サンプルの大きさにもよるが、ガラス表面の温度がＴｇとなってからおよそ３０分であり、さらには１時間、２時間、４時間としてもよい。その上限には特に制限がなく、通常は２４時間以内であり、好ましくは１２時間以内である。なお、ガラスの内部もＴｇ温度に到達した後の均熱化時間は１０分程度で良い。
【0040】
成形用ガラス素材を均熱する場合、例えばガラスの表面の温度はガラス転移点Ｔｇとなっていても、内部の温度までＴｇとなっているとは限らない。ここで、均熱化が十分であるかどうかの判定は、比重により知ることができる。ガラス転移温度Ｔｇで十分に均熱化されてから冷却して得られるガラスは、Ｔｇで均熱化された状態の保持時間が長くなっても比重はほとんど変化しない。一方で、ガラス転移温度Ｔｇで均熱化される前に、例えばガラス内部がガラス転移温度Ｔｇに達する前に冷却されて得られるガラスでは、ガラス内部がＴｇで十分に均熱化された後に冷却されて得られるガラスとで、比重に差が生じる。
【0041】
したがって、例えば、ガラス転移温度Ｔｇで均熱化されるように成形用ガラス素材を炉内で加熱して保持時間ｔ1（ｈｒ）保持した後、冷却して得られるガラスの比重ｄ（ｔ1）と、ガラスを炉内で加熱して保持時間ｔ1＋Ｋ（ｈｒ）保持した後、冷却して得られるガラスの比重ｄ（ｔ1＋Ｋ）との変化量［ｄ（ｔ1）－ｄ（ｔ1＋Ｋ）］の絶対値は、０．００２以下であることが好ましい。ここで、Ｋの値の下限は好ましくは４であり、更に好ましくは８、一層好ましくは１２である。
【0042】
上記変化量を満たす場合には、保持時間ｔ1での加熱でガラスの均熱化が十分であると判断できる。この場合、ガラス転移温度Ｔｇで均熱化に要する時間はｔ1以上としてよい。
【0043】
ガラス転移温度Ｔｇで均熱化されたガラスを冷却する方法は、均熱後に降温速度－３０℃／ｈｒで４時間冷却する限り、特に制限されない。例えば、温度プログラムが可能な徐冷炉などを用いることができる。なお保持温度Ｔｇから降温速度－３０℃／ｈｒで４時間冷却しても、ガラスの歪点を下回らない場合は、保持温度Ｔｇから降温速度－３０℃／ｈｒで５時間ないし６時間冷却してもよい。
【0044】
再加熱時の加熱温度は、通常、ガラスが軟化し変形する温度である。加熱温度として具体的には、低い場合でガラス転移温度Ｔｇより５０℃程度高い温度、高い場合でガラス転移温度Ｔｇより２００～３００℃程度高い温度が想定される。再加熱時の加熱温度が低い場合、すなわち、ガラス転移温度Ｔｇより５０℃程度高い温度で加熱する場合には、ガラスの安定性を確保しやすく、結晶の発生や失透を抑制できる。
【0045】
しかし、再加熱時の加熱温度が低いと、成形時に高い圧力を加える必要がある。その結果、成形されたガラス成形品（例えばレンズやレンズブランク、丸棒、押出成形品など）にクラックが生じたり、ガラスが割れたりする可能性が高まる。そのため、再加熱時の加熱温度が低い場合には、生産の歩留まりが低下しやすく、また、成形可能なガラス成形品の形状が制限されやすい。
【0046】
一方、再加熱時の加熱温度が高い場合、すなわち、ガラス転移温度Ｔｇより２００～３００℃程度高い温度で加熱する場合、より短時間で変形でき、成形品の形状の自由度が向上することもあるが、ガラスの安定性が確保しにくく、結晶が生じやすく失透しやすい。これらのことから、本発明のような組成を有するガラスにおいては、成形温度を高めるとより結晶が析出しやすく、その結晶析出を避けて成形温度を従来のガラスよりも低くする必要があるので、クラックや割れ等の変形不良が発生する可能性が高くなる。
【0047】
第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、１１ｍｍ×１１ｍｍ×１０．５ｍｍのサンプルを、ガラス転移温度Ｔｇより２００℃高い温度で５分間熱処理したときの、ガラス１ｇあたりの結晶の数密度Ｄは、好ましくは１０個／ｇ未満であり、その上限は、９個／ｇ、８個／ｇ、７個／ｇ、６個／ｇ、５個／ｇ、４個／ｇ、３個／ｇ、２個／ｇ、１個／ｇの順により好ましい。結晶の数は、もっとも好ましくは０個／ｇである。
【0048】
上記数密度Ｄを求める際の結晶の数は、光学顕微鏡（１００倍）で結晶と認められる輝点の数とする。
【0049】
上記数密度Ｄは、以下の手順で算出する。
【0050】
[サンプルの作製]
まず、光学顕微鏡（１００倍）による観察で、ガラス内部に確認可能な異物や結晶が無いことを確認する。その後、ガラスを切断、切削しておよそ１１ｍｍ×１１ｍｍ×１０．５ｍｍの直方体状の試料を得る。この試料の表面は全て、番手♯８０～４００の砥石により研削された砂摺り面とする。
まず、光学顕微鏡（１００倍）による観察で、ガラス内部に確認可能な異物や結晶が無いことを確認する。その後、ガラスを切断、切削しておよそ１１ｍｍ×１１ｍｍ×１０．５ｍｍの直方体状の試料を得る。この試料の表面は全て、番手♯８０～４００の砥石により研削された砂摺り面とする。
【0051】
[熱処理炉の均熱]
ガラス転移温度Ｔｇより２００℃高い温度に設定し、炉内温度がＴｇ＋２００℃に到達後１５分以上均熱しておいた、内部空間体積が約２５ｃｍ×約１０ｃｍ×約１０ｃｍである熱処理炉に入れて加熱する。
ガラス転移温度Ｔｇより２００℃高い温度に設定し、炉内温度がＴｇ＋２００℃に到達後１５分以上均熱しておいた、内部空間体積が約２５ｃｍ×約１０ｃｍ×約１０ｃｍである熱処理炉に入れて加熱する。
【0052】
この際、熱処理炉の制御温度計は内部空間のほぼ中心に設置し、ガラス試料の熱処理時にはガラス試料が制御温度計センサー部から３ｃｍ以内に位置するよう設置する。
【0053】
[受け皿の予熱]
大きさ約１０．５ｃｍ×約３ｃｍ×約１ｃｍの直方体状の六面体であるアルミナ製のセラミック板を受け皿とする。その受け皿先端に粉末アルミナ等の融着防止剤、またはＢＮ等の固体潤滑剤を０．０１～０．３ｇ、好ましくは０．５ｇ～０．１５ｇ、より好ましくは０．１ｇ塗布し、その上にガラス試料を載せ、受け皿ごと熱処理炉に入れて加熱する。上記受け皿は試験前までに熱処理炉に入れて１５分以上予熱しておく。
大きさ約１０．５ｃｍ×約３ｃｍ×約１ｃｍの直方体状の六面体であるアルミナ製のセラミック板を受け皿とする。その受け皿先端に粉末アルミナ等の融着防止剤、またはＢＮ等の固体潤滑剤を０．０１～０．３ｇ、好ましくは０．５ｇ～０．１５ｇ、より好ましくは０．１ｇ塗布し、その上にガラス試料を載せ、受け皿ごと熱処理炉に入れて加熱する。上記受け皿は試験前までに熱処理炉に入れて１５分以上予熱しておく。
【0054】
[ガラス試料の熱処理]
受け皿をガラス試料投入直前に熱処理炉から取り出し、直ちに当該受け皿上の融着防止剤または固体潤滑剤を塗布した位置にガラス試料を配置し、ガラス試料を受け皿とともに炉内の元の位置に戻す。受け皿を取り出し、元の位置に戻すまでの時間は、受け皿の温度低下を避けるため、好ましくは１０秒以内、より好ましくは８秒以内、さらに好ましくは６秒以内に行う。ガラス試料の投入より５分後に上記ガラスを受け皿ごと取り出し、さらに受け皿よりガラス試料を取り出したのち、割れない程度の冷却速度で冷却する。このとき、ガラスの安定性に影響を与えることなく、また、効率よく冷却するために、ガラス試料を、炉より取り出して、即座に（およそ３±１秒後に）にセラミックファイバー等に転げ落とし、試料上面も圧迫しない程度にセラミックファイバー等で覆い、室温まで冷却するとよい。冷却後のガラス試料端部を光学研磨し、光学顕微鏡（１００倍）でガラス試料内部を観察する。光学研磨の際には軟化させたガラス試料の好ましくは８０％以上、より好ましくは８５％以上を被観察体積として残す。ガラス試料内部の結晶（輝点）の数を数え、また光学研磨後の試料の重量を測定して、１ｇあたりの数に換算する。
受け皿をガラス試料投入直前に熱処理炉から取り出し、直ちに当該受け皿上の融着防止剤または固体潤滑剤を塗布した位置にガラス試料を配置し、ガラス試料を受け皿とともに炉内の元の位置に戻す。受け皿を取り出し、元の位置に戻すまでの時間は、受け皿の温度低下を避けるため、好ましくは１０秒以内、より好ましくは８秒以内、さらに好ましくは６秒以内に行う。ガラス試料の投入より５分後に上記ガラスを受け皿ごと取り出し、さらに受け皿よりガラス試料を取り出したのち、割れない程度の冷却速度で冷却する。このとき、ガラスの安定性に影響を与えることなく、また、効率よく冷却するために、ガラス試料を、炉より取り出して、即座に（およそ３±１秒後に）にセラミックファイバー等に転げ落とし、試料上面も圧迫しない程度にセラミックファイバー等で覆い、室温まで冷却するとよい。冷却後のガラス試料端部を光学研磨し、光学顕微鏡（１００倍）でガラス試料内部を観察する。光学研磨の際には軟化させたガラス試料の好ましくは８０％以上、より好ましくは８５％以上を被観察体積として残す。ガラス試料内部の結晶（輝点）の数を数え、また光学研磨後の試料の重量を測定して、１ｇあたりの数に換算する。
【0055】
第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、質量％表示でのＴｉＯ2の含有量［ＴｉＯ2］とＮｂ2Ｏ5の含有量［Ｎｂ2Ｏ5］とは、好ましくは下記式（７）を満たす。
｛５×［ＴｉＯ2］｝／｛３×［Ｎｂ2Ｏ5］｝≦３ ・・・（７）
｛５×［ＴｉＯ2］｝／｛３×［Ｎｂ2Ｏ5］｝≦３ ・・・（７）
【0056】
上記｛５×［ＴｉＯ2］｝／｛３×［Ｎｂ2Ｏ5］｝の上限は、よりＰｇ，Ｆを小さくし、かつ、ガラスの安定性および／または高屈折率を実現する目的から、より好ましくは２であり、さらには、１．２５、１．１、１．０、０．９、０．８、０．７、０．６、０．５の順により好ましい。他方、特にＰｇ，Ｆを小さくし、更に青色領域の透過率λτ８０を向上させる観点から、上記５×［ＴｉＯ2］｝／｛３×［Ｎｂ2Ｏ5］｝の上限は、好ましくは０．４であり、さらには０．３、０．２、０．１の順により好ましい。上記５×［ＴｉＯ2］｝／｛３×［Ｎｂ2Ｏ5］｝は０．０にすることもできる。
【0057】
上記｛５×［ＴｉＯ2］｝／｛３×［Ｎｂ2Ｏ5］｝は、成形用ガラス素材におけるＴｉイオンとＮｂイオンとの存在比率を表す。Ｔｉイオンが多すぎると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが増大するおそれがある。また、熔融ガラスの冷却時に微細な結晶核が生成するおそれがあり、これにより、その後の成形条件によって結晶が成長して光学的な品質が低下するなど、ガラスの生産に支障をきたすおそれがある。したがって、部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制し、ガラスの結晶化を抑制するために、上記式を満たすことが好ましい。
【0058】
第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、部分分散比Ｐｇ，Ｆは好ましくは下記式（８）を満たし、より好ましくは下記式（９）、さらに好ましくは下記式（１０）、特に好ましくは下記式（１１）、最も好ましくは下記式（１２）を満たす。部分分散比Ｐｇ，Ｆが下記式を満たすことにより、色収差補正に好適な光学ガラスを提供することができる。
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８７００ ・・・（８）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８６００ ・・・（９）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８５００ ・・・（１０）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８４００ ・・・（１１）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８３００ ・・・（１２）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８７００ ・・・（８）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８６００ ・・・（９）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８５００ ・・・（１０）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８４００ ・・・（１１）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８３００ ・・・（１２）
【0059】
部分分散比Ｐｇ，Ｆは、ｇ線、Ｆ線、Ｃ線における各屈折率ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを用いて、下式（１３）のように表される。
Ｐｇ，Ｆ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ） ・・・（１３）
Ｐｇ，Ｆ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ） ・・・（１３）
【0060】
部分分散比はＰｇ，Ｆは、後述する質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ
）/(ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3)］、質量比［(Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ)/(Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3)］、質量比［（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）/（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］、質量比［ＺｒＯ2／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］、質量比［Ｐ2Ｏ5／（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）］、質量比［Ｎｂ2Ｏ5／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］を調整することで制御できる。
）/(ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3)］、質量比［(Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ)/(Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3)］、質量比［（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）/（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］、質量比［ＺｒＯ2／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］、質量比［Ｐ2Ｏ5／（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）］、質量比［Ｎｂ2Ｏ5／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］を調整することで制御できる。
【0061】
また、ΔＰｇ，Ｆはノーマルラインに対するＰｇ，Ｆの偏差として、式（１４）のようにして求められる。
ΔＰｇ，Ｆ＝Ｐｇ，Ｆ－（０．６４８３－０．００１８０２×νｄ） ・・・（１４）
ΔＰｇ，Ｆ＝Ｐｇ，Ｆ－（０．６４８３－０．００１８０２×νｄ） ・・・（１４）
【0062】
第１実施形態に係る成形用ガラス素材は、部分分散比Ｐｇ，ｆが比較的小さい高分散ガラスとすることができる。高分散ガラスにおいて、Ｐｇ，ｆの値を低減させることで、通常のＦ線とＣ線に注目した色消し（焦点距離の調整）を行う際に、ｇ線付近の焦点距離のずれ、すなわち短波長域の色収差の発生を抑えやすくなる。また、カメラで撮影した画像を拡大した時のコントラストを改善しやすくなる。さらにはデジタル画像を電子的に認識する際にも、被写体のエッジの認識を容易にできることから、画像エンジンの計算負荷の抑制が期待できる。
【0063】
本実施形態に係る成形用ガラス素材は、以下に詳述するガラス組成Ａ、ガラス組成Ｂ、またはガラス組成Ｃを有し得る。
【0064】
（ガラス組成Ａ）
以下に、本実施形態に係る成形用ガラス素材がガラス組成Ａを有する場合の、ガラス成分の含有量・比率、およびガラス特性について説明する。
以下に、本実施形態に係る成形用ガラス素材がガラス組成Ａを有する場合の、ガラス成分の含有量・比率、およびガラス特性について説明する。
【0065】
本実施形態に係る成形用ガラス素材は、ガラス組成のＡ場合、好ましくは、ガラスのネットワーク形成成分として主にＳｉＯ2を含有する、ケイ酸塩系ガラスである。ＳｉＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには、６％、１１％、１６％の順に、数値が大きいほどより好ましい。特に、ガラスの屈折率よりも熱的安定性を重視する場合のＳｉＯ2の含有量の下限は、好ましくは２１％であり、２４％、２６％、または２８％とすることもできる。また、ＳｉＯ2の含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３８％、３５％、３３％の順に、数値が小さいほど好ましく、特にガラスの安定性よりも屈折率を重視する場合のＳｉＯ2の含有量の上限は、好ましくは３０％であり、２８％、２６％、または２５％とすることもできる。
【0066】
ＳｉＯ2は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスのネットワーク形成成分として、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性を改善し、熔融ガラスの粘度を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する。再加熱時の熱的安定性も高め、結晶の数密度Ｄを小さくする効果を有する。一方、ＳｉＯ2の含有量が多いと、ガラスの耐失透性が低下する傾向があり、Ｐｇ，Ｆを上昇させる。そのため、したがって、ＳｉＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0067】
本実施形態に係る成形用ガラス素材は、ガラス組成Ａの場合、好ましくはＰ2Ｏ5を含有する。Ｐ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには、０．２％、０．４％、０．６％の順により好ましい。また、Ｐ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには、８％、７％、６％、５％、４％の順により好ましい。
【0068】
ガラス組成Ａにおいて、Ｐ2Ｏ5の含有量の下限が上記を満たすことで、再加熱時の熱的安定性も高め、結晶の数密度Ｄを小さくする効果を有する。また、Ｐ2Ｏ5の含有量の
上限が上記を満たすことで、部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制し、再加熱時の安定性を保持できる。
上限が上記を満たすことで、部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制し、再加熱時の安定性を保持できる。
【0069】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｂ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％の順により好ましい。Ｂ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。
【0070】
Ｂ2Ｏ3は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熔解性を高めるとともに、熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂ2Ｏ3の含有量が多すぎると、ガラス熔融時にガラス成分の揮発量が増加するおそれがあり、また、高分散化を妨げ、耐失透性が低下する傾向がある。さらに、同量のＳｉＯ2と置換した場合と比較するとガラスの粘性がより低下するおそれがある。そして、過剰に導入すると再加熱時の熱的安定性を低下させるおそれもある。そのため、Ｂ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0071】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ａｌ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。Ａｌ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには、０．０２％、０．０４％、０．０８％、０．１２％、０．１４％、０．１６％、０．２％、０．３％の順により好ましい。Ａｌ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。
【0072】
Ａｌ2Ｏ3は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有するガラス成分であり、ネットワーク形成成分として考えることができる。一方、Ａｌ2Ｏ3の含有量が多くなると、ガラスの耐失透性が低下する。また、ガラス転移温度Ｔｇが上昇するほか、熔融ガラスを冷却する際の熱的安定性が低下する等の問題が生じやすい。このような問題を回避する観点から、Ａｌ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。また、ガラス融液を熔融ないし搬送する際に耐火物レンガ製の容器および／または樋を使用する場合には、Ａｌ2Ｏ3の含有量は０．０２％以上とすることもできる。
【0073】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ2およびＰ2Ｏ5の合計含有量［ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5］の下限は、好ましくは５％であり、さらには、１１％、１６％、２１％の順により好ましい。特に、安定性を重視する場合の該合計含有量の下限は、好ましくは２４％であり、２７％、または３０％とすることもできる。また、該合計含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには、３８％、３６％、３４％、３３％の順により好ましい。
【0074】
ガラス組成Ａにおいて、ＳｉＯ2およびＰ2Ｏ5の合計含有量［ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5］の下限が上記を満たすことで、再加熱時の熱的安定性を高め、結晶の数密度Ｄを小さくすることができる。また、該合計含有量の上限が上記を満たすことで、屈折率の低下や部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制し、また、ガラスの熱的安定性を保持できる。
【0075】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5およびＢ2Ｏ3の合計含有量［ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3］の下限は、好ましくは５％であり、さらには１０％、１５％、１８％、２１％、２２％、２３％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４５％、４０％、３７％、３５％、３４％、３３％の順により好ましい。特に、屈折率を重視する場合の該合計含有量の上限は、好ましくは３０％であり、２８％、２６％、または２５％とすることもできる。
【0076】
ガラス組成Ａにおいて、再加熱時の安定性を保持する観点から、合計含有量［ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3］は上記範囲であることが好ましい。
【0077】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ2の含有量に対するＢ2Ｏ3の含有量の質量比［Ｂ2Ｏ3／ＳｉＯ2］の上限は、好ましくは０.８
０であり、さらには０．７０、０．６０、０．５０、０．４０、０．３０、０．２０、０．１０、０．０５、０．０３の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．００５、０．０１、０．０１５、０．０２の順により好ましい。該質量比は０であってもよい。
０であり、さらには０．７０、０．６０、０．５０、０．４０、０．３０、０．２０、０．１０、０．０５、０．０３の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．００５、０．０１、０．０１５、０．０２の順により好ましい。該質量比は０であってもよい。
【0078】
ガラス組成Ａにおいて、ガラスの比重の増大を抑制し、また、ガラスの着色の増大を抑制する観点から、質量比［Ｂ2Ｏ3／ＳｉＯ2］は上記範囲であることが好ましい。
【0079】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ2およびＰ2Ｏ5の合計含有量に対するＰ2Ｏ5の含有量の質量比［Ｐ2Ｏ5／（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5）］の下限は、好ましくは０．００であり、さらには、０．００６、０．０１１、０．０１６、０．０２１の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０．２０であり、さらには、０．１８、０．１６、０．１４、０．１２、０．１１の順により好ましい。
【0080】
ガラス組成Ａにおいて、質量比［Ｐ2Ｏ5／（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5）］が低すぎると再加熱時の安定性が悪化するおそれがあり、高すぎると部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇するおそれがある。したがって、該質量比は上記範囲であることが好ましい。
【0081】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5およびＢ2Ｏ3の合計含有量に対するＰ2Ｏ5の含有量の質量比［Ｐ2Ｏ5／（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）］の下限は、好ましくは０．００であり、さらには、０．００６、０．０１１、０．０１６、０．０２１の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０．２０であり、さらには、０．１８、０．１６、０．１４、０．１２、０．１１の順により好ましい。
【0082】
ガラス組成Ａにおいて、質量比［Ｐ2Ｏ5／（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）］が高すぎると部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇するおそれがある。したがって、該質量比は上記範囲であることが好ましい。
【0083】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5およびＢ2Ｏ3の合計含有量に対するＳｉＯ2の含有量の質量比［ＳｉＯ2／（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）］の下限は、好ましくは０．１００であり、さらには、０．２００、０．３００、０．４００、０．５００、０．６００、０．７００、０．８００、０．８２０、０．８４０、０．８６０の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは１．０００であり、さらには、０．９９５、０．９９０、０．９８５、０．９８０、０．９７８の順により好ましい。
【0084】
ガラス組成Ａにおいて、再加熱時の安定性を保持する観点から、質量比［ＳｉＯ2／（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）］は上記範囲であることが好ましい。
【0085】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＺｒＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには、２％、３％、４％、５％の順に好ましい。特に屈折率よりも安定性を重視する場合のＺｒＯ2の含有量の下限は、好ましくは６％であり、または８％とすることもできる。また、ＺｒＯ2の含有量の上限は、好ましくは１５％であり、さらには、１４％、１３％、１２％、１１％、１０％の順により好ましい。
特に安定性よりも屈折率を重視する場合のＺｒＯ2の含有量の上限は、好ましくは９％であり、８％、７％、または６％とすることもできる。
特に安定性よりも屈折率を重視する場合のＺｒＯ2の含有量の上限は、好ましくは９％であり、８％、７％、または６％とすることもできる。
【0086】
ガラス組成Ａにおいて、ＺｒＯ2の含有量の下限が上記を満たすことで、高屈性率高分散性かつ高い内部透過率λτ80を両立したガラスを得ることができる。また、ＺｒＯ2の含有量の上限が上記を満たすことで、部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制し、光学素子としての欠陥の発生を抑制できるほか、ガラスの熔融性および熱的安定性を保持できる。
【0087】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは１％であり、さらには、１１％、２１％、２６％、３１％、３４％、３６％の順により好ましい。特に安定性よりも屈折率を重視する場合のＮｂ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは３９％であり、４１％、４６％、４９％、または５０％とすることもできる。また、Ｎｂ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは８０％であり、さらには、７０％、６４％、５９％、５６％、５４％の順により好ましい。特に屈折率よりも安定性を重視する場合のＮｂ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは５１％であり、４７％、４４％、４３％、または３８％とすることもできる。
【0088】
ガラス組成Ａにおいて、Ｎｂ2Ｏ5の含有量の下限が上記を満たすことで、部分分散比Ｐｇ，Ｆの低減された、高屈折率高分散性のガラスを得ることができる。また、Ｎｂ2Ｏ5は、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するガラス成分でもある。含有量が少ないとＰｇ，Ｆが上昇するおそれがある一方、過剰に含有するとガラスの熱的安定性が悪化するおそれがある。したがって、Ｎｂ2Ｏ5の含有量の上限が上記を満たすことで、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を良好に保持し、再加熱時の成形性を向上できる。
【0089】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＴｉＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには、１％、２％、３％、４％の順により好ましい。また、ＴｉＯ2の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１５％、１１％、８％、６％の順により好ましい。
【0090】
ＴｉＯ2は、ガラス組成Ａにおいて、高屈折率かつ高分散化に寄与する成分であり、Ｎｂ2Ｏ5と共存することによって、高屈折率を維持しながらガラス安定性を改善し、再加熱時の安定性を向上させる。一方で、ＴｉＯ2を過剰に導入すると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇し、またガラスの短波長域の透過率が低下するおそれがある。また、ガラスの屈伏点よりも低い温度範囲において結晶が生成することがあり、ガラスの生産性に支障をきたすおそれがある。したがって、ＴｉＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0091】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ2Ｏ5およびＴｉＯ2の合計含有量［Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2］の下限は、好ましくは１０％であり、さらには、２０％、３０％、３５％、３８％、３９％、４０％、４１％の順により好ましい。特に安定性よりも屈折率を重視する場合の該合計含有量の下限は、好ましくは４５％であり、４８％、５１％、５３％、または５５％とすることもできる。また、該合計含有量の上限は、好ましくは８０％であり、さらには、７５％、７０％、６５％、６２％、５９％、５６％の順により好ましい。特に屈折率よりも安定性を重視する場合の該合計含有量の上限は、好ましくは５３％であり、５０％、４７％、４４％、または４３％とすることもできる。
【0092】
ガラス組成Ａにおいて、高屈折率を維持しながらガラス安定性を改善し、再加熱時の安定性を向上させる観点から、合計含有量［Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2］は上記範囲であることが好ましい。
【0093】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ2Ｏ5の含有量に対するＴｉＯ2の含有量の質量比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］の上限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．４０、０．３０、０．２０、０．１８、０．１６の順により好ましい。該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０２、０．０４、０．０６、０．０８、０．１０の順により好ましい。該質量比は０であってもよい。
【0094】
ガラス組成Ａにおいて、部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制し、λτ８０を高める観点から、質量比［ＴｉＯ2／Ｎｂ2Ｏ5］は上記範囲であることが好ましい。
【0095】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ2Ｏ5の含有量に対するＰ2Ｏ5の含有量の質量比［Ｐ2Ｏ5／Ｎｂ2Ｏ5］の下限は、好ましくは０.０００であり、さらには、０.００５、０.０１０、０.０１５、０.０２０の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０.２００であり、さらには、０.１５０、０.１００、０.０９０、０.０８０の順により好ましい。
【0096】
ガラス組成Ａにおいて、部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制させる観点から、質量比［Ｐ2Ｏ5／Ｎｂ2Ｏ5］は上記範囲であることが好ましい。
【0097】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ2Ｏ5およびＴｉＯ2の合計含有量に対するＰ2Ｏ5の含有量の質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2）］の下限は、好ましくは０.０００であり、さらには、０.００５、０.０１０、０.０１５、０.０１８の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０.２００であり、さらには、０.１５０、０.１００、０.０９０、０.０８０の順により好ましい。
【0098】
ガラス組成Ａにおいて、所望の高分散性を得る観点から、質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2）］は上記範囲であることが好ましい。
【0099】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＷＯ3の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１７％、１４％、１１％、８％、６％、４％、３％、２％、１％、０．５％、０．２％の順により好ましい。また、ＷＯ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。ＷＯ3の含有量は０％であってもよい。
【0100】
ＷＯ3は、ガラス組成Ａにおいて、再加熱時の安定性を向上させる成分である。一方、ＷＯ3は、部分分散比Ｐｇ，Ｆを上昇させる。また、ガラスの着色の原因となりやすく、λτ８０を低下させる。したがって、ＷＯ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0101】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１７％、１４％、１１％、８％、６％、４％、３％、２％、１％、０．５％、０．２％の順により好ましい。また、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｂｉ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。
【0102】
Ｂｉ2Ｏ3は、ガラス組成Ａにおいて、適量を含有させることによりガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂｉ2Ｏ3の含有量が多すぎると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇する。さらに、ガラスの着色が増大し、λτ８０が低下するおそれがある。したがって、Ｂｉ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0103】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量［Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の上限は、好ましくは８０％であり、さらには、７５％、７０％、６５％、６２％、５９％、５６％の順により好ましい。特に屈折率よりも安定性を重視する場合の該合計含有量の上限は、好ましくは５３％であり、５０％、４７％、４４％、または４３％とすることもできる。また、該合計含有量の下限は、好ましくは１０％であり、さらには、２０％、３０％、３５％、３８％、３９％、４０％、４１％の順により好ましい。特に安定性よりも屈折率を重視する場合の該合計含有量の下限は、好ましくは４５％であり、４８％、５１％、５３％、または５５％とすることもできる。
【0104】
ガラス組成Ａにおいて、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3は、Ｎｂ2Ｏ5とともに、高屈折率化、高分散化に寄与する成分である。したがって、合計含有量［Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］は上記範囲であることが好ましい。
【0105】
また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＮｂ2Ｏ5の含有量の質量比［Ｎｂ2Ｏ5／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の上限は、ガラスの熱的安定性を保持し、ガラスのλτ８０を高め、かつ再加熱時の安定性を向上する観点から、好ましくは１であり、さらには０．９８、０．９６、０．９４、０．９２の順により好ましい。該質量比の下限は、好ましくは０．１であり、さらには０．２、０．３、０．４、０．５、０．６、０．７、０．８の順により好ましい。
【0106】
さらに、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＺｒＯ2の含有量の質量比［ＺｒＯ2／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の上限は、ガラスの熱的安定性を保持する観点から、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３、０．２５の順により好ましい。また、質量比［ＺｒＯ2／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の下限は、ガラスのλτ８０を高める観点から、好ましくは００１であり、さらには０．０３、０．０５、０．０８、０．０９、０．１０、０．１１の順により好ましい。なお、ガラスの高分散性を維持する観点からは、質量比［ＺｒＯ2／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の上限を０．０２、０．０１、または０．００とすることもできる。
【0107】
そして、本実施形態に係るガラスにおいて、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5およびＢ2Ｏ3の合計含有量の質量比［（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の上限は、好ましくは５であり、さらには４、３、２、１．５、１．３、１．１、１．０、０．９、０．８の順により好ましい。特に屈折率を重視する場合の該質量比の上限は、好ましくは０．７であり、０．６、０．５、または０．４５とすることもできる。また、該質量比の下限は、好ましくは０．０１３であり、さらには０．１０、０．２０、０．３０、０．３５、０．４０の順により好ましい。特に安定性を重視する場合該質量比の下限は、好ましくは０．５０であり、０．６０、０．７０、または０．７５とすることもできる。
【0108】
ガラス組成Ａにおいて、質量比［（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］を上記範囲とすることで、ガラスの屈折率を調整し、熱的安定性を保持できる。
【0109】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｔａ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、８％，６％、４％、２％、１％の順により好ましい。また、Ｔａ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｔａ2Ｏ5の含有量は０％であってもよい。
【0110】
Ｔａ2Ｏ5は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。一方、Ｔａ2Ｏ5の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスを熔融するときに、ガラス原料の熔け残りが生じやすくなる。また、高価な成分であり、ガラスの製造コストが増大するおそれがある。そのため、Ｔａ2Ｏ5の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0111】
また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｔａ2Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＴａ2Ｏ5の含有量の質量比［Ｔａ2Ｏ5／（Ｔａ2Ｏ5＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の上限は、好ましくは０．９であり、さらには０．７、０．５、０．３、０．２、０．１、０．０５の順により好ましい。該質量比の下限は、好ましくは０．０００である。
【0112】
ガラス組成Ａにおいて、比重の増加を抑制し、またガラスの製造コストの増大を抑制する観点から、質量比［Ｔａ2Ｏ5／（Ｔａ2Ｏ5＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］は上記範囲であることが好ましい。
【0113】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには９％、８％、７％、６％の順により好ましい。Ｌｉ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％、３．５％、４％、４．５％の順により好ましい。
【0114】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎａ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２５％、２０％、１８％、１６％、１４、１２％の順により好ましい。Ｎａ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％、３．５％、４％、４．５％、５％の順により好ましい。
【0115】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｋ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２０％、１５％、１０％、７％、４％の順により好ましい。Ｋ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．２％、０．３％、０．４％、０．５％の順により好ましい。
【0116】
ガラス組成Ａにおいて、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏは、いずれも液相温度を下げ、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。
【0117】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ］の下限は、好ましくは１％であり、さらには５％、８％、１０％、１２％、１３％、１４％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３５％、３０％、２５％，２２％、２０％、１９％、１８％、１７％の順により好ましい。
【0118】
ガラス組成Ａにおいて、合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ］の下限が上記を満たすことで、ガラスの熔融性を改善し、液相温度の上昇を抑制できる。また、該合計含有量の上限が上記を満たすことで、ガラスの粘性を高めてガラス融液の結晶化の速度を小さくするとともに、再加熱時の安定性を向上できる。
【0119】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ2Ｏ5およびＴｉＯ2の合計含有量に対するＬｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2）］の下限は、好ましくは０．１０であり、さらには０．１５、０．１８、０．２１、０．２３、０．２５の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０.７０であり、さらには０．６５、０．６０、０．５５、０．５０、０．４５の順により好ましい。
【0120】
ガラス組成Ａにおいて、ガラスの熔解特性や熱的安定性を維持しながら所望の光学恒数を得る観点から、質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2）］は上記範囲であることが好ましい。
【0121】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＮｂ2Ｏ5の合計含有量に対するＰ2Ｏ5の含有量の質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｎｂ2Ｏ5）］の上限は、好ましくは０．５００であり、さらには０．４００、０．３００、０．２００、０．１００、０．０８０、０．０７０、０．０６０の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．００５、０．０１０、０．０１１、０．０１２、０．０１３、０．０１４の順により好ましい。
【0122】
ガラス組成Ａにおいて、ガラスを安定化させ、かつ部分分散比Ｐｇ，Ｆの上昇を抑制する観点から、質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｎｂ2Ｏ5）］は上記範囲であることが好ましい。
【0123】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｃｓ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％，３％、２％、１％の順により好ましい。Ｃｓ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。
【0124】
Ｃｓ2Ｏは、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｃｓ2Ｏの含有量は、上記範囲であることが好ましい。
【0125】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＣｓ2Ｏの合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ］の下限は、好ましくは１％であり、さらには５％、８％、１０％、１２％、１３％、１４％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３５％、３０％、２５％，２２％、２０％、１９％、１８％、１７％の順により好ましい。
【0126】
ガラス組成Ａにおいて、再加熱時の安定性を保持する観点から、合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ］は上記範囲であることが好ましい。
【0127】
また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、およびＣｓ2Ｏの合計含有量に対するＬｉ2Ｏの含有量の質量比［Ｌｉ2Ｏ／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）］の上限は、液相温度の上昇を抑制し、耐候性の低下を抑制する観点から、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４５、０．４の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．２、０．２５、０．２９、０．３１、０．３３の順により好ましい。
【0128】
さらに、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、およびＣｓ2Ｏの合計含有量に対するＮａ2Ｏの含有量の質量比［Ｎａ2Ｏ／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）］の上限は、液相温度の上昇を抑制し、耐候性の低下を抑制する観点から、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６６の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．２、０．２５、０．２９、０．３１、０．３３、０．３４の順により好ましい。
【0129】
そして、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、およびＣｓ2Ｏの合計含有量に対するＫ2Ｏの含有量の質量比［Ｋ2Ｏ／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）］上限は、液相温度の上昇を抑制し、耐候性の低下を抑制する観点から、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３、０．２８、０．２７の順により好ましい。該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．１５、０．２０、０．２２、０．２４、０．２５の順により好ましい。
【0130】
さらに、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＰ2Ｏ5の含有量の質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．５、０．３、０．１、０．０８、０．０７、０．０６の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．００５、０．００８、０．０１１、０．０１２の順により好ましい。
【0131】
ガラス組成Ａにおいて、ガラス成分としてＬｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3を適宜導入することにより、所望のアッベ数νｄおよび部分分散比Ｐｇ，Ｆを得ることができる。しかし、これら成分をケイ酸塩系ガラスに導入すると再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。一方、Ｐ2Ｏ5は再加熱時の安定性を向上させる成分である。したがって、質量比［Ｐ2Ｏ5／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］が高すぎると、ガラスの安定性が悪化し、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇するおそれがあり、また、低すぎても、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。よって、該質量比は上記範囲であることが好ましい。
【0132】
そして、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5およびＢ2Ｏ3の合計含有量に対するＬｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＣｓ2Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）／（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）］の上限は、好ましくは５であり、さらには４、３、２、１．５、１、０．９、０．８、０．７、０．６の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．０２であり、さらには０．１、０．２、０．３、０．４、０．４５の順により好ましい。
【0133】
ガラス組成Ａにおいて、質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）／（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）］が低すぎると、ガラス転移点Ｔｇが上昇するほか、熔解性が悪化し、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇するおそれがある。また、高すぎると、ガラスの熔融時の粘性が低下し、融液の熱的安定性が低下するほか、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。
【0134】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＬｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＣｓ2Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の上限は、好ましくは４であり、さらには３，２，１．５、１、０．９、０．８、０．７、０．６、０．５の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．０１５であり、さらには０．１００、０．２００、０．３００の順により好ましい。
【0135】
ガラス組成Ａにおいて、質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］が低すぎると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇し、透過率が悪化するおそれがある。また、高すぎると、アッベ数が大きくなり、屈折率も低下するほか、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。
【0136】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラスの比抵抗を高めて熔解効率を向上させる場合のＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、または６％とすることもできる。
【0137】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラスの比抵抗を高めて熔解効率を向上させる場合のＣａＯの含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、６％、または８％とすることもできる。
【0138】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラスの比抵抗を高めて熔解効率を向上させる場合のＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、６％、または８％とすることもできる。
【0139】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラスの比抵抗を高めて熔解効率を向上させる場合のＢａＯの含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、６％、または８％とすることもできる。
【0140】
ガラス組成Ａにおいて、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯは、いずれもガラスの熱的安定性および耐失透性を改善させる働きを有するガラス成分である。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、比重が増加し、高分散性が損なわれ、また、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下する。そのため、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。
【0141】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＺｎＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＺｎＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラスの比抵抗を高めて熔解効率を向上させる場合、あるいはガラス転移点を低下させる場合のＺｎＯの含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、または６％とすることもできる。
【0142】
ＺｎＯは、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。しかし、ＺｎＯの含有量が多すぎると比重が上昇するおそれがある。そのため、ＺｎＯの含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0143】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＭｇＯおよびＣａＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ］の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０％である。高分散化を妨げることなく熱的安定性を維持する観点から、該合計含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0144】
また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ］の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１４％、９％、４％、２％、１％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラスの比抵抗を高めて熔解効率を向上させる場合の該合計含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、６％、または８％とすることもできる。比重の増加を抑制し、また高分散化を妨げることなく熱的安定性を維持する観点から、該合計含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0145】
また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＣｓ2Ｏの合計含有量に対するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量の質量比［（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）］の上限は、好ましくは２０であり、さらには１８、１６、１４の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０であり、さらには５、８、１０、１２、１３の順により好ましい。該質量比は０であってもよい。ガラスの比重の増加を抑制する観点、ガラスの充填率の向上によって、熔融性を高めながら高屈折率高分散化する観点、および、ガラスの比抵抗を適切に維持する観点から、該質量比は上記範囲であることが好ましい。
【0146】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌａ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１７％、１４％、１２％の順により好ましい。屈折率よりも安定性を重視する場合のＬａ2Ｏ3の含有量の上限は、９％、７％、５％、３％、２％、または１％とすることもできる。上限は０％であってもよい。また、Ｌａ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラス形成成分の含有量を維持したまま屈折率を高める場合のＬａ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、４％、または６％とすることもできる。
【0147】
ガラス組成Ａにおいて、Ｌａ2Ｏ3の含有量が多くなると、ガラスの高分散化が抑制され、また熱的安定性が低下する。したがって、Ｌａ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0148】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｙ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには、１７％、１４％、１２％の順により好ましい。屈折率よりも安定性を重視する場合のＹ2Ｏ3の含有量の上限は、９％、７％、５％、３％、２％、または１％とすることもできる。上限は０％であってもよい。また、Ｙ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。特に、ガラス形成成分の含有量を維持したまま屈折率を高める場合のＹ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは１％であり、２％、３％、または５％とすることもできる。
【0149】
ガラス組成Ａにおいて、Ｙ2Ｏ3の含有量が多くなり過ぎると、ガラスの高分散化が抑制され、また熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。したがって、Ｙ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0150】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｓｃ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、Ｓｃ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。
【0151】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＨｆＯ2の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＨｆＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％である。
【0152】
Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、高価な成分である。そのため、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2の各含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0153】
なお、ＨｆＯ2はＺｒＯ2の原料に一定量含まれることがある。したがって、ＺｒＯ2を含有するガラスは、一定量のＨｆＯ2を含有することがある。そのため、第１実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＺｒＯ2の含有量に対するＨｆＯ2の含有量の質量比［ＨｆＯ2／ＺｒＯ2］も所定範囲となりうる。例えば、該質量比［ＨｆＯ2／ＺｒＯ2］の下限は、０．００５であってもよく、さらには０．０１０、０．０１３、または、０．０１５であってもよい。一方で、該質量比の上限は、０．０５であってもよく、さらには０．０４０、０．０３０、０．０２０、または０．０１８であってもよい。耐火物レンガの成分がガラス中に熔出することを抑える観点から、ガラスは少量のＺｒＯ2を含有することが好ましく、そのためにＨｆＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0154】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｌｕ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、Ｌｕ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。
【0155】
Ｌｕ2Ｏ3は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、分子量が大きいことから、ガラスの比重を増加させるガラス成分でもある。そのため、Ｌｕ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0156】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ＧｅＯ2の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、ＧｅＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％である。
【0157】
ＧｅＯ2は、ガラス組成Ａにおいて、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、一般的に使用されるガラス成分の中で、突出して高価な成分である。したがって、ガラスの製造コストを低減する観点から、ＧｅＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0158】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｇｄ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、Ｇｄ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。
【0159】
ガラス組成Ａにおいて、Ｇｄ2Ｏ3の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性が低下する。また、Ｇｄ2Ｏ3の含有量が多くなり過ぎるとガラスの比重が増大し、好ましくない。したがって、ガラスの熱的安定性を良好に維持しつつ、比重の増大を抑制する観点から、Ｇｄ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0160】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、Ｙｂ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは３％であり、さらには、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。上限は０％であってもよい。また、Ｙｂ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。
【0161】
ガラス組成Ａにおいて、Ｙｂ2Ｏ3は、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が激しくなる。したがって、Ｙｂ2Ｏ3の含有量を低減させて、ガラスの比重の増大を抑えることが望ましい。
【0162】
また、ガラス組成Ａにおいて、Ｙｂ2Ｏ3の含有量が多すぎるとガラスの熱的安定性が低下し、また近赤外領域に吸収を生じやすい。ガラスの近赤外領域の透過率を維持し、熱的安定性の低下を防ぎ、比重の増大を抑制する観点から、Ｙｂ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0163】
本実施形態に係る成形用ガラス素材は、ガラス組成Ａの場合、主として上述のガラス成分、すなわちＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5、Ｂ2Ｏ3、Ａｌ2Ｏ3、ＺｒＯ2、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3、Ｂｉ2Ｏ3、Ｔａ2Ｏ5、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、Ｌａ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2、Ｌｕ2Ｏ3、ＧｅＯ2、Ｇｄ2Ｏ3、およびＹｂ2Ｏ3で構成されていることが好ましく、上述のガラス成分の合計含有量の下限は、好ましくは９５．５％であり、さらには、９６．０％、９６．５％、９７．０％、９７．５％、９８．０％、９８．５％、９９．０％の順により好ましい。
【0164】
なお、本実施形態に係る成形用ガラス素材は、基本的に上記ガラス成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有することも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。
【0165】
（その他の成分）
Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、いずれも毒性を有する。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材はこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。
Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、いずれも毒性を有する。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材はこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。
【0166】
Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材はこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。
【0167】
Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍは、ガラスの着色を増大させ、蛍光の発生源となり得る。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材はこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。
【0168】
Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）、Ｃｅ（ＣｅＯ2）は清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。このうち、Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）は、清澄効果の大きな清澄剤であるほか、少量の導入において還元されやすい成分の酸化を促進し、λτ８０を高める効果を持つ。Ｃｅ（ＣｅＯ2）は、Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）と比較し、清澄効果が小さい。Ｃｅ（ＣｅＯ2）は、多量に添加するとガラスの着色が強まる傾向がある。
【0169】
Ｓｂ2Ｏ3の含有量は、外割り表示とする。すなわち、Ｓｂ2Ｏ3およびＣｅＯ2以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｂ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは１．０００質量％であり、さらには、０．５００質量％、０．３００質量％、０．１００質量％、０．０８０質量％、０．０６０質量％、０．０４０質量％の順により好ましい。また、Ｓｂ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０．０００質量％であり、さらには、０．００１質量％、０．００３質量％、０．００５質量％、０．０１０質量％、０．０１５質量％、０．０２０質量％の順により好ましい。なおＳｂ2Ｏ3自身もガラスの透過吸収端を長波長シフトさせるため、ガラスの短波長域の透過率をなるべく高める観点では、Ｓｂ2Ｏ3の含有量は０．００８質量％以下であってもよく、さらには０．００４質量%以下であってもよく、０．０００質量％であってもよい。
【0170】
ＣｅＯ2の含有量も、外割り表示とする。すなわち、ＣｅＯ2、Ｓｂ2Ｏ3以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＣｅＯ2の含有量の上限は、好ましくは１．０００質量％であり、さらには、０．５００質量％、０．３００質量％、０．１００質量％、０．０８０質量％、０．０６０質量％、０．０４０質量％の順により好ましい。また、ＣｅＯ2の含有量の下限は、好ましくは０．０００質量％であり、さらには、０．００５質量％、０．０１０質量％、０．０１５質量％、０．０２０質量％の順により好ましい。ＣｅＯ2の含有量は０質量％であってもよい。
【0171】
（ガラス組成Ａを有する場合のガラスの特性）
＜アッベ数νｄ＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、アッベ数νｄの上限は、好ましくは５０であり、４５、４０、３５、３３、３１、または３０としてもよい。また、アッベ数νｄの下限は、好ましくは１５であり、１７、１８、１９、２０、２１、２２、２３、または２４としてもよい。
＜アッベ数νｄ＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、アッベ数νｄの上限は、好ましくは５０であり、４５、４０、３５、３３、３１、または３０としてもよい。また、アッベ数νｄの下限は、好ましくは１５であり、１７、１８、１９、２０、２１、２２、２３、または２４としてもよい。
【0172】
アッベ数νｄを上記範囲とすることで、高分散性のガラスを得ることができる。
アッベ数νｄは、高分散化に寄与するガラス成分である、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の含有量を調整することにより制御できる。
アッベ数νｄは、高分散化に寄与するガラス成分である、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の含有量を調整することにより制御できる。
【0173】
＜屈折率ｎｄ＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、屈折率ｎｄの下限は１．６５とすることができ、さらには１．７０、１．７２、１．７４、１．７６、または１．８０とすることもできる。また、屈折率ｎｄの上限は２．３０とすることができ、さらには２．１０、２．００、または１．９０とすることもできる。屈折率は、高屈折率化に寄与するガラス成分である、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の含有量を調整することにより制御できる。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、屈折率ｎｄの下限は１．６５とすることができ、さらには１．７０、１．７２、１．７４、１．７６、または１．８０とすることもできる。また、屈折率ｎｄの上限は２．３０とすることができ、さらには２．１０、２．００、または１．９０とすることもできる。屈折率は、高屈折率化に寄与するガラス成分である、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の含有量を調整することにより制御できる。
【0174】
＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは７００℃、６８０℃、６７０℃、６６０℃、６５０℃、６４０℃、６３０℃、６２０℃、６１０℃、６００℃、５９０℃、５８０℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、特に制限されないが、好ましくは２００℃であり、さらには３００℃、４００℃、４５０℃の順により好ましい。ガラス転移温度Ｔｇは、質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］等を調整することにより制御できる。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、ガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは７００℃、６８０℃、６７０℃、６６０℃、６５０℃、６４０℃、６３０℃、６２０℃、６１０℃、６００℃、５９０℃、５８０℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、特に制限されないが、好ましくは２００℃であり、さらには３００℃、４００℃、４５０℃の順により好ましい。ガラス転移温度Ｔｇは、質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］等を調整することにより制御できる。
【0175】
ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記を満たすことにより、ガラスの再加熱時の成型温度およびアニール温度の上昇を抑制することができ、再加熱成形用設備およびアニール設備への熱的ダメージを軽減できる。
【0176】
ガラス転移温度Ｔｇの下限が上記を満たすことにより、本発明のガラスが所望のアッベ数、屈折率あるいは透過率を備えつつ、再加熱時の成形性およびガラスの熱的安定性を良好に維持しやすくなる。
【0177】
＜比重＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、比重の上限は、好ましくは４．３であり、さらには４．１、４．０、３．９、３．８、３．７、３．６の順により好ましい。比重の下限は特に制限されないが、通常２．０であり、好ましくは２．５である。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、比重の上限は、好ましくは４．３であり、さらには４．１、４．０、３．９、３．８、３．７、３．６の順により好ましい。比重の下限は特に制限されないが、通常２．０であり、好ましくは２．５である。
【0178】
比重は、繰り返し測定精度が±０．００１～±０．００２の範囲となる測定法により測定する。
【0179】
＜λτ８０＞
ガラス組成Ａの場合、厚さ２．０ｍｍ±０．１ｍｍおよび１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料を用いて、ＪＯＧＩＳ１７（光学ガラスの内部透過率の測定方法）に準じ波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、厚さ１０ｍｍの内部透過率が８０％となる波長をλτ８０とする。
ガラス組成Ａの場合、厚さ２．０ｍｍ±０．１ｍｍおよび１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料を用いて、ＪＯＧＩＳ１７（光学ガラスの内部透過率の測定方法）に準じ波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、厚さ１０ｍｍの内部透過率が８０％となる波長をλτ８０とする。
【0180】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、λτ８０の上限は、好ましくは３９５ｎｍであり、さらには、３９０ｎｍ、３８５ｎｍ、３８０ｎｍ、３７５ｎｍ、３７０ｎｍの順に、数値が小さいほど好ましい。λτ８０の下限は、特に制限されないが、通常２５０ｎｍであり、紫外光の透過率を抑える観点からは３００ｎｍでもよく、さらには３２０ｎｍでもよい。
【0181】
＜λ７０＞
ガラス組成Ａの場合、厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、外部透過率が７０％となる波長をλ７０とする。
ガラス組成Ａの場合、厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、外部透過率が７０％となる波長をλ７０とする。
【0182】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、λ７０の上限は、好ましくは４４５ｎｍであり、さらには、４４０ｎｍ、４３０ｎｍ、４２０ｎｍ、４１０ｎｍ、４００ｎｍ、３９０ｎｍ、３８０ｎｍの順により好ましい。λ７０の下限は、特に制限されないが、通常２５５ｎｍであり、紫外光の透過率を抑える観点からは３０５ｎｍでもよく、さらには３２５ｎｍでもよい。
【0183】
なお、本発明では、ガラス組成Ａの場合、高屈折率でありながら部分分散比Ｐｇ，ｆが小さい。したがって、後述する工程３でのガラスの冷却速度を１０分の１にした場合でも、ガラスの分散性の変動を抑えることができる。例えば、工程３で、後述する冷却速度により得られるガラスと、その冷却速度を１０分の１にしたときに得られるガラスとで、アッベ数の変化Δνｄは、好ましくは－０．１０より大きく、より好ましくは－０．０９より大きく、さらにその下限は、－０．０８、－０．０７、－０．０６、－０．０５、－０．０４、－０．０３の順により好ましい。また、低分散レンズとの組み合わせにおいて効果的に色収差を補正する観点からは、本実施形態のガラス素材のアッベ数νｄは好ましくは５０以下となる。したがって、上記Δνｄの上限は＋０．１０であり、さらには＋０．０８、＋０．０６、＋０．０４、＋０．０２、＋０．０１の順により好ましい。特にアッベ数が３５以下、好ましくは３０以下の場合には、上記Δνｄの上限は、好ましくは＋０．００５であり、さらには＋０．００、－０．０１、－０．０２、または－０．０３とすることもできる。
【0184】
＜平均線膨張係数αL＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、－３０～７０℃における平均線膨張係数αLの下限は、好ましくは０．７０×１０-5℃-1であり、さらには０．７１×１０-5℃-1、０．７２×１０-5℃-1、０．７３×１０-5℃-1、０．７４×１０-5℃-1、０．７５×１０-5℃-1、０．７６×１０-5℃-1、０．７７×１０-5℃-1、０．７８×１０-5℃-1、０．７９×１０-5℃-1の順により好ましい。また、平均線膨張係数αLの上限は、ガラスの安定性を保持し所望の光学特性を得る観点から、１．１０×１０-5℃-1を例示でき、好ましくは１．０５×１０-5℃-1以下であり、さらには１．００×１０-5℃-1、０．９６×１０-5℃-1、０．９２×１０-5℃-1、０．８８×１０-5℃-1、０．８４×１０-5℃-1の順により好ましい。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ａの場合、－３０～７０℃における平均線膨張係数αLの下限は、好ましくは０．７０×１０-5℃-1であり、さらには０．７１×１０-5℃-1、０．７２×１０-5℃-1、０．７３×１０-5℃-1、０．７４×１０-5℃-1、０．７５×１０-5℃-1、０．７６×１０-5℃-1、０．７７×１０-5℃-1、０．７８×１０-5℃-1、０．７９×１０-5℃-1の順により好ましい。また、平均線膨張係数αLの上限は、ガラスの安定性を保持し所望の光学特性を得る観点から、１．１０×１０-5℃-1を例示でき、好ましくは１．０５×１０-5℃-1以下であり、さらには１．００×１０-5℃-1、０．９６×１０-5℃-1、０．９２×１０-5℃-1、０．８８×１０-5℃-1、０．８４×１０-5℃-1の順により好ましい。
【0185】
ガラス組成Ａの場合、－３０～７０℃における平均線膨張係数αLを上記範囲とすることで、幅広い温度環境に使用できる成形用ガラス素材を得ることができる。
【0186】
平均線膨張係数αLは、ＪＯＧＩＳ１６の規定に基づいて測定する。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とする。試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように加熱し、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定する。平均線膨張係数αLは－３０～７０℃における線膨張係数の平均値である。
【0187】
なお、ＪＯＧＩＳ１６では、「平均線膨張係数は、１０-7℃-1の単位で、整数部の一の位まで表示する」と規定されているが、本明細書では、平均線膨張係数αLは［１０-5・℃-1］を単位として表示する。
【0188】
本明細書では、平均線膨張係数αLについては［１０-5・℃-1］を用いた単位で表しているが、単位として［１０-5・Ｋ-1］を用いた場合でも平均線膨張係数αLの数値は同じである。
【0189】
（ガラス組成Ｂ）
次に、本実施形態に係る成形用ガラス素材がガラス組成Ｂを有する場合の、ガラス成分の含有量・比率、およびガラス特性ついて説明する。
次に、本実施形態に係る成形用ガラス素材がガラス組成Ｂを有する場合の、ガラス成分の含有量・比率、およびガラス特性ついて説明する。
【0190】
本実施形態では、ガラス組成Ｂを有する場合、酸化物基準において、ガラス成分ＳｉＯ2、Ｂ2Ｏ3、Ａｌ2Ｏ3、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3、ＺｒＯ2、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3、およびＢｉ2Ｏ3の質量％表示による含有量を、それぞれＣ（ＳｉＯ2）、Ｃ（Ｂ2Ｏ3）、Ｃ（Ａｌ2Ｏ3）、Ｃ（Ｌｉ2Ｏ）、Ｃ（Ｎａ2Ｏ）、Ｃ（Ｋ2Ｏ）、Ｃ（Ｃｓ2Ｏ）、Ｃ（ＭｇＯ）、Ｃ（ＣａＯ）、Ｃ（ＳｒＯ）、Ｃ（ＢａＯ）、Ｃ（ＺｎＯ）、Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）、Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）、Ｃ（Ｙ2Ｏ3）、Ｃ（ＺｒＯ2）、Ｃ（ＴｉＯ2）、Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）、Ｃ（ＷＯ3）、およびＣ（Ｂｉ2Ｏ3）とする。
【0191】
上記以外のガラス成分Ｔａ2Ｏ5、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2、Ｌｕ2Ｏ3、ＧｅＯ2、およびＹｂ2Ｏ3の質量％表示による含有量は、それぞれＣ（Ｔａ2Ｏ5）、Ｃ（Ｓｃ2Ｏ3）、Ｃ（ＨｆＯ2）、Ｃ（Ｌｕ2Ｏ3）、Ｃ（ＧｅＯ2）、およびＣ（Ｙｂ2Ｏ3）とする。
【0192】
本実施形態では、ガラス組成Ｂを有する場合、ＳｉＯ2、ＢＯ1.5、ＡｌＯ1.5、ＬｉＯ0.5、ＮａＯ0.5、ＫＯ0.5、ＣｓＯ0.5、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、ＬａＯ1.5、ＧｄＯ1.5、ＹＯ1.5、ＺｒＯ2、ＴｉＯ2、ＮｂＯ2.5、ＷＯ3、およびＢｉＯ1.5の各化学式量をそれぞれＭ（ＳｉＯ2）、Ｍ（ＢＯ1.5）、Ｍ（ＡｌＯ1.5）、Ｍ（ＬｉＯ0.5）、Ｍ（ＮａＯ0.5）、Ｍ（ＫＯ0.5）、Ｍ（ＣｓＯ0.5）、Ｍ（ＭｇＯ）、Ｍ（ＣａＯ）、Ｍ（ＳｒＯ）、Ｍ（ＢａＯ）、Ｍ（ＺｎＯ）、Ｍ（ＬａＯ1.5）、Ｍ（ＧｄＯ1.5）、Ｍ（ＹＯ1.5）、Ｍ（ＺｒＯ2）、Ｍ（ＴｉＯ2）、Ｍ（ＮｂＯ2.5）、Ｍ（ＷＯ3）、およびＭ（ＢｉＯ1.5）とする。
【0193】
上記以外のガラス成分ＴａＯ2.5、ＳｃＯ1.5、ＨｆＯ2、ＬｕＯ1.5、ＧｅＯ2、およびＹｂＯ1.5の各化学式量は、それぞれＭ（ＴａＯ2.5）、Ｍ（ＳｃＯ1.5）、Ｍ（ＨｆＯ2）、Ｍ（ＬｕＯ1.5）、Ｍ（ＧｅＯ2）、およびＭ（ＹｂＯ1.5）とする。
【0194】
すなわち、本実施形態では、ガラス組成Ｂを有する場合、例えば酸化物ＸyＯzについて、質量％表示による含有量をＣ（ＸyＯz）とできる。また、酸化物ＸyＯzにおけるカチオン（カチオン“Ｘ”）１モル当たりの化学式量、すなわち、ＸＯz/yにおける化学式量をＭ（ＸＯz/y）とできる。そして、｛Ｃ（ＸyＯz）／Ｍ（ＸＯz/y）｝の式で表されるのは、モル％表示でのカチオン“Ｘ”の含有量、すなわち、カチオン％表示での“Ｘ”の含有量である。
【0195】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ａ１＝｛Ｃ（Ｂ2Ｏ3）／Ｍ（ＢＯ1.5）｝／｛Ｃ（Ｂ2Ｏ3）／Ｍ（ＢＯ1.5）＋Ｃ（ＳｉＯ2）／Ｍ（ＳｉＯ2）｝とするとき、Ａ１の下限は、好ましくは１／３であり、さらには１．１／３、１．２／３、１．３／３、１．４／３、１．５／３、１．６／３、１．７／３、１．８／３、１．９／３の順により好ましい。また、Ａ１の上限は、好ましくは３．０／３であり、さらには２．９／３、２．８／３、２．７／３、２．６／３、２．５／３、２．４／３、２．３／３の順により好ましい。
【0196】
ガラス組成Ｂにおいて、Ａ１を上記範囲とすることで、－３０～７０℃における平均線膨張係数αLの大きい、低分散の成形用ガラス素材を得ることができる。また、ガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）を低減できる。さらに、Ｌａ2Ｏ3を多量に含有させる場合でもガラスの熱的安定性の低下を抑制できる。一方、Ａ１が小さすぎると、屈折率ｎｄを高め、平均線膨張係数αLの低下を防ぐガラス成分であるＬａ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3を多量に含む場合にガラスが不安定になるおそれがある。またＡ１が大きすぎると、ガラスの安定性、化学的耐久性、および機械的特性が低下するおそれがある。
【0197】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｂ１＝｛Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）／Ｍ（ＳｒＯ）｝／｛Ｃ（Ｌｉ2Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ0.5）＋Ｃ（Ｎａ2Ｏ）／Ｍ（ＮａＯ0.5）＋Ｃ（Ｋ2Ｏ）／Ｍ（ＫＯ0.5）＋Ｃ（Ｃｓ2Ｏ）／Ｍ（ＣｓＯ0.5）＋Ｃ（ＭｇＯ）／Ｍ（ＭｇＯ）＋Ｃ（ＣａＯ）／Ｍ（ＣａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）／Ｍ（ＳｒＯ）＋Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）｝とするとき、Ｂ１の下限は、好ましくは０．６２であり、さらには０．６３、０．６５、０．６７、０．６９、０．７１、０．７３、０．７５、０．７７、０．７９、０．８１、０．８３、０．８５、０．８７の順により好ましい。また、Ｂ１の上限は、好ましくは１．００であり、さらには０．９９、０．９８の順により好ましい。Ｂ１は１．００であってもよい。
【0198】
ガラス組成Ｂにおいて、Ｂ１を上記範囲とすることで、平均線膨張係数αLの大きい、高屈折率の成形用ガラス素材が得られる。また、平均線膨張係数αLを大きくしつつ熱的安定性の低下を抑制できる。一方、Ｂ１が小さすぎると、平均線膨張係数αLおよび屈折率ｎｄが低下し、ガラスの安定性が損なわれるおそれがある。
【0199】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｃ１＝｛Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌｉ2Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ0.5）｝／｛Ｃ（Ｎａ2Ｏ）／Ｍ（ＮａＯ0.5）＋Ｃ（Ｋ2Ｏ）／Ｍ（ＫＯ0.5）＋Ｃ（ＳｉＯ2）／Ｍ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）／Ｍ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）／Ｍ（ＮｂＯ2.5）＋Ｃ（ＷＯ3）／Ｍ（ＷＯ3）｝とするとき、Ｃ１の下限は、好ましくは８／９であり、さらには８．２／９、８．４／９、８．６／９、８．８／９、９．０／９、９．２／９、９．４／９、９．５／９の順により好ましい。また、Ｃ１の上限は、好ましくは２７／９であり、さらには２５／９、２３／９、２１／９、１９／９、１７／９、１５／９、１３／９、１２／９の順により好ましい。
【0200】
ガラス組成Ｂにおいて、Ｃ１を上記範囲とすることで、平均線膨張係数αLの大きい、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材が得られる。また、ガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）を低減できる。一方、Ｃ１が小さすぎると、平均線膨張係数αLが低下し、ガラスの高屈折低分散性が失われるおそれがある。また、Ｃ１が大きすぎるとガラスの安定性が低下するおそれがある。
【0201】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｄ１＝Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）＋Ｃ（ＺｒＯ2）とするとき、Ｄ１の上限は、好ましくは１３．５０であり、さらには１２．００、１１．００、１０．５０、１０．００、９．５０、９．００、８．５０の順により好ましい。また、Ｄ１の下限は、好ましくは０であり、さらには１、２、３、４、５、６、７、８の順により好ましい。Ｄ１は、０であってもよい。
【0202】
ガラス組成Ｂにおいて、Ｄ１を上記範囲とすることで、平均線膨張係数αLの低下を抑制できる。また高分散化を抑えて、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材が得られる。さらに、ガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）を増大させない効果もある。Ｄ１は０であってもよいが、アッベ数νｄ等の光学恒数を調整するために、Ｄ１を０より大きくすることもできる。一方、Ｄ１が大きすぎると、平均線膨張係数αLが低下し、またガラスの高屈折低分散性が失われるおそれがある。
【0203】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｅ１＝｛Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）｝／｛Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（Ｂ2Ｏ3）＋Ｃ（Ａｌ2Ｏ3）｝とするとき、Ｅ１の下限は、好ましくは１．２５であり、さらには１．３０、１．３５、１．４０、１．４５、１．５０、１．５５、１．６０、１．６５、１．７０の順により好ましい。また、Ｅ１の上限は、好ましくは３．００であり、さらには２．８０、２．６０、２．４０、２．２０、２．１０の順により好ましい。
【0204】
ガラス組成Ｂにおいて、Ｅ１を上記範囲とすることで、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材が得られる。一方、Ｅ１が小さすぎると、ガラスの高屈折高分散性が失われ、平均線膨張係数αLが低下するおそれがある。またＥ１が大きすぎるとガラスの熱的安定性が低下するおそれがある。
【0205】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｆ１＝｛Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）／Ｍ（ＧｄＯ1.5）＋Ｃ（ＺｎＯ）／Ｍ（ＺｎＯ）＋Ｃ（ＴｉＯ2）／Ｍ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）／Ｍ（ＮｂＯ2.5）＋Ｃ（ＷＯ3）／Ｍ（ＷＯ3）＋Ｃ（Ｂｉ2Ｏ3）／Ｍ（ＢｉＯ1.5）｝／｛Ｃ（Ｙ2Ｏ3）／Ｍ（ＹＯ1.5）｝とするとき、Ｆ１の上限は、好ましくは２．０であり、さらには１．８、１．６、１．４、１．２、１．１、１．０、０．９、０．８、０．６の順により好ましい。また、Ｆ１の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．２、０．３、０．４の順により好ましい。Ｆ１は０であってもよい。
【0206】
ガラス組成Ｂにおいて、Ｆ１を上記範囲とすることで、平均線膨張係数αLの大きい成形用ガラス素材が得られる。また、ガラスの熱的安定性の低下を抑制できる。Ｆ１は０であってもよいが、アッベ数νｄ等の光学恒数を調整するために、Ｆ１を０より大きくすることもできる。一方、Ｆ１が大きすぎると、平均線膨張係数αLが低下し、またガラスの高屈折低分散性が失われるおそれがある。
【0207】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｇ１＝Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）／Ｍ（ＬａＯ1.5）＋Ｃ（Ｌｉ2Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ0.5）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）／Ｍ（ＹＯ1.5）とするとき、Ｇ１の下限は、好ましくは０．４７であり、さらには０．４７５、０．４８、０．４８５の順により好ましい。また、Ｇ１の上限は、好ましくは０．６０であり、さらには０．５９、０．５８、０．５７、０．５６、０．５５、０．５４、０．５３の順により好ましい。
【0208】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLの低下が抑制され、かつ高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、Ｇ１を上記範囲とすることが好ましい。一方、Ｇ１が小さすぎると、平均線膨張係数αLが低下し、ガラスの高屈折低分散性が失われるおそれがある。また、Ｇ１が大きすぎると、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがある。
【0209】
本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、｛Ｃ（Ｂ2Ｏ3）／Ｍ（ＢＯ1.5）＋Ｃ（ＳｉＯ2）／Ｍ（ＳｉＯ2）｝の下限は、好ましくは０．３５であり、さらには０．３７、０．３９、０．４１、０．４３、０．４５、０．４７の順により好ましい。また、その上限は、好ましくは０．７５であり、さらには０．７３、０．７１、０．６９、０．６７、０．６５、０．６３、０．６１、０．５９の順により好ましい。
【0210】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、低分散の成形用ガラス素材を得る観点から、｛Ｃ（Ｂ2Ｏ3）／Ｍ（ＢＯ1.5）＋Ｃ（ＳｉＯ2）／Ｍ（ＳｉＯ2）｝は上記範囲とすることが好ましい。
【0211】
本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、｛Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）／Ｍ（ＳｒＯ）｝の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには０．１６、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０の順により好ましい。また、その上限は、好ましくは０．３０であり、さらには０．２９、０．２８、０．２７、０．２６、０．２５、０．２４、０．２３の順により好ましい。
【0212】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、高屈折率の成形用ガラス素材を得る観点から、｛Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）／Ｍ（ＳｒＯ）｝は上記範囲とすることが好ましい。
【0213】
本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、｛Ｃ（Ｌｉ2Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ0.5）＋Ｃ（Ｎａ2Ｏ）／Ｍ（ＮａＯ0.5）＋Ｃ（Ｋ2Ｏ）／Ｍ（ＫＯ0.5）＋Ｃ（Ｃｓ2Ｏ）／Ｍ（ＣｓＯ0.5）＋Ｃ（ＭｇＯ）／Ｍ（ＭｇＯ）＋Ｃ（ＣａＯ）／Ｍ（ＣａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）／Ｍ（ＳｒＯ）＋Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）｝の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには０．１６、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０の順により好ましい。また、その上限は、好ましくは０．３５であり、さらには０．３４、０．３３、０．３２、０．３１、０．３０、０．２９、０．２８、０．２７、０．２６、０．２５、０．２４、０．２３の順により好ましい。
【0214】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、高屈折率の成形用ガラス素材を得る観点から、｛Ｃ（Ｌｉ2Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ0.5）＋Ｃ（Ｎａ2Ｏ）／Ｍ（ＮａＯ0.5）＋Ｃ（Ｋ2Ｏ）／Ｍ（ＫＯ0.5）＋Ｃ（Ｃｓ2Ｏ）／Ｍ（ＣｓＯ0.5）＋Ｃ（ＭｇＯ）／Ｍ（ＭｇＯ）＋Ｃ（ＣａＯ）／Ｍ（ＣａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）／Ｍ（ＳｒＯ）＋Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）｝は上記範囲とすることが好ましい。
【0215】
本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、｛Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌｉ2Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ0.5）｝の下限は、好ましくは０．１５であり、さらには０．１６、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０の順により好ましい。また、その上限は、好ましくは０．３５であり、さらには０．３４、０．３３、０．３２、０．３１、０．３０、０．２９、０．２８、０．２７、０．２６、０．２５、０．２４、０．２３の順により好ましい。
【0216】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、｛Ｃ（ＢａＯ）／Ｍ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌｉ2Ｏ）／Ｍ（ＬｉＯ0.5）｝は上記範囲とすることが好ましい。
【0217】
本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、｛Ｃ（Ｎａ2Ｏ）／Ｍ（ＮａＯ0.5）＋Ｃ（Ｋ2Ｏ）／Ｍ（ＫＯ0.5）＋Ｃ（ＳｉＯ2）／Ｍ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）／Ｍ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）／Ｍ（ＮｂＯ2.5）＋Ｃ（ＷＯ3）／Ｍ（ＷＯ3）｝の下限は、好ましくは０．０５であり、さらには０．０６、０．０７、０．０８、０．０９、０．１０、０．１１、０．１２、０．１３、０．１４、０．１５、０．１６の順により好ましい。また、その上限は、好ましくは０．３０であり、さらには０．２９、０．２８、０．２７、０．２６、０．２５、０．２４、０．２３、０．２２、０．２１の順により好ましい。
【0218】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、Ｃ（Ｎａ2Ｏ）／Ｍ（ＮａＯ0.5）＋Ｃ（Ｋ2Ｏ）／Ｍ（ＫＯ0.5）＋Ｃ（ＳｉＯ2）／Ｍ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）／Ｍ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）／Ｍ（ＮｂＯ2.5）＋Ｃ（ＷＯ3）／Ｍ（ＷＯ3）｝は上記範囲とすることが好ましい。
【0219】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［Ｃ（ＢａＯ）／｛Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）｝］の下限は、好ましくは１．０であり、さらには１．２、１．４、１．６、１．８、２．０、２．２、２．４の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは５．５であり、さらには５．３、５．１、４．９、４．７、４．５、４．３、４．１、３．９、３．７、３．５の順により好ましい。
【0220】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点、および相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）を小さくする観点から、質量比［Ｃ（ＢａＯ）／｛Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）｝］を上記範囲とすることが好ましい。
【0221】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［Ｃ（ＢａＯ）／｛Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（Ｂ2Ｏ3）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）｝］の下限は、好ましくは０．８０であり、さらには０．８５、０．９０、０．９５、１．００、１．０５、１．１０、１．１５、１．２０の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは１．７０であり、さらには１．６５、１．６０、１．５５、１．５０、１．４５、１．４０、１．３５の順により好ましい。
【0222】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点、および相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の温度依存性を小さくする観点から、質量比［Ｃ（ＢａＯ）／｛Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（Ｂ2Ｏ3）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）｝］を上記範囲とすることが好ましい。
【0223】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［｛Ｃ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌｉ2Ｏ）＋Ｃ（ＳｒＯ）｝／｛Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）｝］の下限は、好ましくは０．５であり、さらには１．０、１．５、２．０、２．２、２．４の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは７．０であり、さらには６．５、６．０、５．５、５．０、４．５、４．０、３．５の順により好ましい。
【0224】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、質量比［｛Ｃ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌｉ2Ｏ）＋Ｃ（ＳｒＯ）｝／｛Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）｝］を上記範囲とすることが好ましい。
【0225】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［｛Ｃ（Ｌｉ2Ｏ）＋Ｃ（Ｎａ2Ｏ）＋Ｃ（Ｋ2Ｏ）＋Ｃ（Ｃｓ2Ｏ）＋Ｃ（ＣａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）＋Ｃ（ＢａＯ）｝／｛Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）｝］の下限は、好ましくは０．５であり、さらには１．０、１．５、２．０、２．２、２．４の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは７．０であり、さらには６．５、６．０、５．５、５．０、４．５、４．０、３．５の順により好ましい。
【0226】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、質量比［｛Ｃ（Ｌｉ2Ｏ）＋Ｃ（Ｎａ2Ｏ）＋Ｃ（Ｋ2Ｏ）＋Ｃ（Ｃｓ2Ｏ）＋Ｃ（ＣａＯ）＋Ｃ（ＳｒＯ）＋Ｃ（ＢａＯ）｝／｛Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）｝］を上記範囲とすることが好ましい。
【0227】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）］の下限は、好ましくは０であり、さらには１、２、３、４、５の順により好ましい。該合計含有量は０であってもよい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは１５であり、さらには１４、１３、１２、１１、１０、９、８、７、６の順により好ましい。
【0228】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、分散の小さい成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）］を上記範囲とすることが好ましい。
【0229】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）］の下限は、好ましくは５であり、さらには６、７、８、９の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは２５であり、さらには２４、２３、２２、２１、２０、１９、１８、１７、１６、１５、１４の順により好ましい。
【0230】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、かつ高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）］を上記範囲とすることが好ましい。
【0231】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（ＺｒＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）］の下限は、好ましくは５であり、さらには６、７、８、９の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは２５であり、さらには２４、２３、２２、２１、２０、１９、１８、１７、１６の順により好ましい。
【0232】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、かつ高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（ＺｒＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）］を上記範囲とすることが好ましい。
【0233】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（Ａｌ2Ｏ3）＋Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（ＺｒＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）］の下限は、好ましくは５であり、さらには６、７、８、９の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは２５であり、さらには２４、２３、２２、２１、２０、１９、１８、１７、１６の順により好ましい。
【0234】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、かつ高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（Ａｌ2Ｏ3）＋Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（ＺｎＯ）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（ＺｒＯ2）＋Ｃ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）＋Ｃ（ＷＯ3）］を上記範囲とすることが好ましい。
【0235】
本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）］の下限は、好ましくは２５であり、さらには２６、２７、２８、２９、３０、３１、３２、３３、３４、３５、３６、３７、３８の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは５０であり、さらには４９、４８、４７、４６、４５、４４、４３の順により好ましい。
【0236】
ガラス組成Ｂにおいて、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）］は上記範囲とすることが好ましい。
【0237】
本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（Ｂ2Ｏ3）＋Ｃ（Ａｌ2Ｏ3）］の下限は、好ましくは１５であり、さらには１６、１７、１８、１９の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは３０であり、さらには２９、２８、２７、２６、２５の順により好ましい。
【0238】
ガラス組成Ｂにおいて、屈折率をなるべく低下させずに、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（Ｂ2Ｏ3）＋Ｃ（Ａｌ2Ｏ3）］は上記範囲とすることが好ましい。
【0239】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［｛Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）｝／｛２×Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（Ｂ2Ｏ3）＋Ｃ（Ａｌ2Ｏ3）｝］の下限は、好ましくは１．００であり、さらには１．０５、１．１０、１．１５、１．１６、１．１７、１．１８、１．１９、１．２０、１．２１の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは１．８０であり、さらには１．７５、１．７０、１．６５、１．６０、１．５５、１．５４、１．５３、１．５２、１．５１、１．５０の順により好ましい。
【0240】
ガラス組成Ｂにおいて、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、質量比［｛Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）｝／｛２×Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（Ｂ2Ｏ3）＋Ｃ（Ａｌ2Ｏ3）｝］は上記範囲とすることが好ましい。
【0241】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［２×Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（Ｂ2Ｏ3）＋Ｃ（Ａｌ2Ｏ3）］の下限は、好ましくは２０であり、さらには２１、２２、２３、２４、２５、２６の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは４５であり、さらには４４、４３、４２、４１、４０、３９、３８、３７、３６、３５の順により好ましい。
【0242】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLの大きい、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［２×Ｃ（ＳｉＯ2）＋Ｃ（Ｂ2Ｏ3）＋Ｃ（Ａｌ2Ｏ3）］は上記範囲とすることが好ましい。
【0243】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［｛Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）｝／｛Ｃ（Ｂ2Ｏ3）＋Ｃ（ＢａＯ）｝］の下限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは１．３０であり、さらには１．２５、１．２０、１．１５、１．１０、１．０５、１．００、０．９５、０．９２の順により好ましい。
【0244】
ガラス組成Ｂにおいて、高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、質量比［｛Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）｝／｛Ｃ（Ｂ2Ｏ3）＋Ｃ（ＢａＯ）｝］は上記範囲とすることが好ましい。
【0245】
本実施形態において、ガラス組成Ｂの場合、［Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）／Ｍ（ＧｄＯ1.5）＋Ｃ（ＺｎＯ）／Ｍ（ＺｎＯ）＋Ｃ（ＴｉＯ2）／Ｍ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）／Ｍ（ＮｂＯ2.5）＋Ｃ（ＷＯ3）／Ｍ（ＷＯ3）＋Ｃ（Ｂｉ2Ｏ3）／Ｍ（ＢｉＯ1.5）］の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５、０．０６の順により好ましい。該値は０であってもよい。また、その上限は、好ましくは０．３０であり、さらには０．２５、０．２０、０．１８、０．１６、０．１４、０．１２、０．１０、０．０８の順により好ましい。
【0246】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、ガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、［Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）／Ｍ（ＧｄＯ1.5）＋Ｃ（ＺｎＯ）／Ｍ（ＺｎＯ）＋Ｃ（ＴｉＯ2）／Ｍ（ＴｉＯ2）＋Ｃ（Ｎｂ2Ｏ5）／Ｍ（ＮｂＯ2.5）＋Ｃ（ＷＯ3）／Ｍ（ＷＯ3）＋Ｃ（Ｂｉ2Ｏ3）／Ｍ（ＢｉＯ1.5）］は上記範囲とすることが好ましい。
【0247】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［Ｃ（Ｙ2Ｏ3）／｛Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）｝］の下限は、好ましくは０．２０であり、さらには０．２１、０．２２、０．２３、０．２４、０．２５、０．２６、０．２７、０．２８、０．２９、０．３０、０．３１、０．３２、０．３３、０．３４の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０．６０であり、さらには０．５９、０．５８、０．５７、０．５６、０．５５、０．５４、０．５３、０．５２、０．５１、０．５０、０．４９、０．４８、０．４７、０．４６の順により好ましい。
【0248】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、ガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、質量比［Ｃ（Ｙ2Ｏ3）／｛Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｇｄ2Ｏ3）｝］を上記範囲とすることが好ましい。
【0249】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、質量比［Ｃ（Ｙ2Ｏ3）／｛Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）＋Ｃ（ＴｉＯ2）｝］の下限は、好ましくは０．２０であり、さらには０．２１、０．２２、０．２３、０．２４、０．２５、０．２６、０．２７、０．２８、０．２９、０．３０、０．３１、０．３２の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．４９、０．４８、０．４７、０．４６、０．４５の順により好ましい。
【0250】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLが大きく、ガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、質量比［Ｃ（Ｙ2Ｏ3）／｛Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）＋Ｃ（ＴｉＯ2）｝］を上記範囲とすることが好ましい。
【0251】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、合計含有量［Ｃ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）］の下限は、好ましくは５０であり、さらには５２、５４、５６、５８、６０、６２、６４、６６、６８、７０の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは８５であり、さらには８３、８１、７９、７７、７６の順により好ましい。
【0252】
ガラス組成Ｂにおいて、平均線膨張係数αLの低下が抑制され、かつ高屈折率低分散性の成形用ガラス素材を得る観点から、合計含有量［Ｃ（ＢａＯ）＋Ｃ（Ｌａ2Ｏ3）＋Ｃ（Ｙ2Ｏ3）］を上記範囲とすることが好ましい。
【0253】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＳｉＯ2の含有量の下限は、好ましくは３．０％であり、さらには３．５％、４．０％、４．５％、５．０％、５．５％、６．０％、６．５％、７．０％の順により好ましい。また、ＳｉＯ2の含有量の上限は、好ましくは１５．０％であり、さらには１４．５％、１４．０％、１３．５％、１３．０％、１２．５％、１２．０％、１１．５％、１１．０％、１０．５％、１０．０％の順により好ましい。
【0254】
ＳｉＯ2は、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性を改善し、熔融ガラスの粘度を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する。またＳｉＯ2は、たとえばガラス組成Ｂに多く含まれるＬａ2Ｏ3、ＢａＯ、およびＹ2Ｏ3と比べて、ΔＰｇ，Ｆの値を大きくする働きが強い。一方、ＳｉＯ2の含有量が多いと、平均線膨張係数αLが比較的低下しやすいほか、屈折率ｎｄが低下するおそれがある。また、ＳｉＯ2の含有量が少なすぎると、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。そのため、ＳｉＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0255】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｂ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは８．０％であり、さらには８．５％、９．０％、９．５％、１０．０％、１０．５％、１１．０％、１１．５％、１２．０％の順により好ましい。また、Ｂ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２０．０％であり、さらには１９．５％、１９．０％、１８．５％、１８．０％、１７．５％、１７．０％、１６．５％、１６．０％、１５．５％、１５．０％の順により好ましい。
【0256】
Ｂ2Ｏ3は、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。また、ネットワーク形成成分の中では比較的、平均線膨張係数αLを低下させない成分である。さらに、低分散性を損なうことなく屈折率ｎｄの高いガラスを得る観点から、Ｂ2Ｏ3の含有量を上記範囲とすることもできる。一方、Ｂ2Ｏ3の含有量が多いと、屈折率ｎｄが低下するおそれがある。また、Ｂ2Ｏ3の含有量が少なすぎると、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。
【0257】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ａｌ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、Ａｌ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ａｌ2Ｏ3の含有量は０％でもよい。
【0258】
Ａｌ2Ｏ3は、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有するガラス成分であり、ネットワーク形成成分として考えることができる。一方、Ａｌ2Ｏ3の含有量が多くなると、屈折率ｎｄが低下し、ガラスの熱的安定性および熔融性が低下するおそれがある。そのため、Ａｌ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0259】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｐ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、Ｐ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｐ2Ｏ5の含有量は０％でもよい。
【0260】
Ｐ2Ｏ5は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率ｎｄを低下させる成分であり、加えてガラスの熱的安定性を低下させる成分でもある。そのため、Ｐ2Ｏ5の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0261】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｌｉ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、Ｌｉ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｌｉ2Ｏの含有量は０％でもよい。
【0262】
Ｌｉ2Ｏは、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの低比重化に寄与する成分であり、ガラスの熔融性を改善し、また平均線膨張係数αLを大きくする働きを有する。さらにガラス転移温度Ｔｇの低下に寄与する成分であり、精密プレス成型の際には成形性の向上に寄与する。また、低分散性を損なうことなく屈折率ｎｄの高いガラスを得る観点から、Ｌｉ2Ｏの含有量を上記範囲とすることもできる。一方、Ｌｉ2Ｏの含有量が多くなると、耐失透性や耐酸性が低下するおそれがある。また、低分散性も損なわれるおそれもある。
【0263】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｎａ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、Ｎａ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｎａ2Ｏの含有量は０％でもよい。
【0264】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｋ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、Ｋ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｋ2Ｏの含有量は０％でもよい。
【0265】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．００１％、０．０１％、０．０５％の順により好ましい。
【0266】
ガラス組成Ｂにおいて、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏは、いずれもガラスの熔融性を改善する働きを有する。また平均線熱膨張係数を大きくする働きを有する。一方、これらの含有量が多くなると、熱的安定性、耐失透性、化学的耐久性、耐候性が低下する。したがって、Ｎａ2Ｏ、およびＫ2Ｏの各含有量およびその合計含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0267】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｃｓ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、Ｃｓ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｃｓ2Ｏの含有量は０％でもよい。
【0268】
Ｃｓ2Ｏは、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、屈折率ｎｄが低下し、また熔解中にガラス成分の揮発が増加して、所望のガラスが得られなくなるおそれがある。そのため、Ｃｓ2Ｏの含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0269】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＣｓ2Ｏの合計含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０％である。該合計含有量は０％でもよい。ガラスの液相温度が上昇するのを抑制する観点から、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＣｓ2Ｏの合計含有量は上記範囲とすることが好ましい。
【0270】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、ＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＭｇＯの含有量は０％でもよい。
【0271】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．２％、０．１％の順により好ましい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＣａＯの含有量は０％でもよい。
【0272】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．４％、０．３％の順により好ましい。また、ＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．０５％、０．１０％、０．１５％、０．２０％の順により好ましい。
【0273】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、およびＳｒＯの合計含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．４％、０．３％の順により好ましい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．０５％、０．１０％、０．１５％、０．２０％の順により好ましい。該合計含有量は０％でもよい。
【0274】
ガラス組成Ｂにおいて、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯは、いずれもガラスの熔融性を改善する働きを有するガラス成分であり、平均線膨張係数を比較的大きくする働きも有する。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下する。そのため、これらガラス成分の各含有量および合計含有量は、上記範囲であることが好ましい。
【0275】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは２０％であり、さらには２１％、２２％、２３％、２４％、２５％、２６％、２７％、２８％、２９％、３０％、３１％の順により好ましい。また、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは４５％であり、さらには４４％、４３％、４２％、４１％、４０％、３９％、３８％、３７％、３６％、３５％、３４％の順により好ましい。
【0276】
ＢａＯは、ガラス組成Ｂにおいて、高屈折率・低分散特性を損なうことなく、平均線膨張係数αLを増加させる働きを有するガラス成分であり、ΔＰｇ，Ｆの値を比較的小さくする成分でもある。ＢａＯの含有量を上記範囲とすることで、高屈折率・低分散であって、平均線膨張係数αLが改善された成形用ガラス素材が得られる。一方で、ＢａＯの含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスが失透するおそれがあり、再加熱時の安定性が悪化するおそれもある。
【0277】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の合計含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２９％、２８％、２７％、２６％、２５％、２４％、２３％、２２％、２１％、２０％の順により好ましい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは１３％であり、さらには１４％、１５％、１６％、１７％、１８％の順により好ましい。
【0278】
ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの安定性を保持しつつ、屈折率の低下を抑制する観点から、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の合計含有量は上記範囲とすることが好ましい。
【0279】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＢａＯの含有量と、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の合計含有量との質量比［ＢａＯ／（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3）］の上限は、好ましくは３．００であり、さらには２．８０、２．６０、２．４０、２．２０、２．００、１．８０、１．７０の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．６０であり、さらには０．８０、０．９０、１．００、１．１０、１．２０、１．３０の順により好ましい。
【0280】
ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの安定性が保持されかつ平均線膨張係数αLが大きいガラスを得る観点から、該質量比は上記範囲とすることが好ましい。
【0281】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＺｎＯの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．４％、０．３％、０．２％、０．１％、０．０５％、０．０３％、０．０２％、０．０１％の順により好ましい。また、ＺｎＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。ＺｎＯの含有量は０％でもよい。
【0282】
ＺｎＯは、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの熔融性を改善する働きを有するガラス成分である。しかし、ＺｎＯの含有量が多すぎると、ガラスの比重が増大し、平均線膨張係数αLが低下するおそれがある。また、ガラスの低分散性を損なうおそれもある。さらに、ガラス転移温度Ｔｇが低下するおそれもある。そのため、ＺｎＯの含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0283】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｌａ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは１５％であり、さらには１６％、１７％、１８％、１９％、２０％、２１％、２２％の順により好ましい。また、Ｌａ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３９％、３８％、３７％、３６％、３５％、３４％、３３％、３２％、３１％、３０％、２９％、２８％の順により好ましい。
【0284】
Ｌａ2Ｏ3は、ガラス組成Ｂにおいて、アッベ数νｄの減少を抑えつつ屈折率を高める働きを有するガラス成分である。また、部分分散比Ｐｇ，Ｆを小さくする成分であり、ＢａＯと比べてΔＰｇ，Ｆの値を小さくする働きが強い。したがって、Ｌａ2Ｏ3の含有量を上記範囲とすることで、高屈折率・低分散であって、平均線膨張係数αLの低下を抑制し、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の増大を抑制した成形用ガラス素材が得られる。一方で、Ｌａ2Ｏ3の含有量が多くなり過ぎると、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下するおそれがあり、再加熱時の安定性が悪化するおそれもある。
【0285】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｇｄ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、５％、４％、３％、２％、１％、０．５％の順により好ましい。また、Ｇｄ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｇｄ2Ｏ3の含有量は０％でもよい。
【0286】
Ｇｄ2Ｏ3は、ガラス組成Ｂにおいて、高屈折・低分散であって平均線膨張係数αLの低下を抑制できる成分であるが、ＢａＯを多く導入する本実施形態のガラスにおいてはＧｄ2Ｏ3の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性および耐失透性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。また、Ｇｄ2Ｏ3の含有量が多くなり過ぎるとガラスの比重が増大し、好ましくない。また原料コスト削減の観点においても不利である。したがって、Ｇｄ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0287】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｙ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは５％であり、さらには６％、７％、８％、９％、１０％、１１％、１２％、１３％、１４％の順により好ましい。また、Ｙ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２５％であり、さらには２４％、２３％、２２％、２１％、２０％、１９％の順により好ましい。
【0288】
Ｙ2Ｏ3は、ガラス組成Ｂにおいて、アッベ数νｄの減少を抑えつつ屈折率を高める働きを有する成分である。また、アルカリ成分やアルカリ土類成分の中でＢａＯまたはＳｒＯを比較的多く導入する本実施形態のガラスにおいて、平均線膨張係数αLの低下を抑制し、高屈折低分散特性を付与するために有効な成分である。また、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善し、ガラス転移温度を高める働きも有する。部分分散比Ｐｇ，Ｆを小さくする成分であり、ΔＰｇ，Ｆの値を小さくする働きも有する。一方で、Ｙ2Ｏ3の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性および耐失透性が低下するおそれがある。再加熱時の安定性が悪化するおそれもある。そのため、Ｙ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0289】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＺｒＯ2の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには９％、８％、７％、６％、５％、４％、３％、２．５％の順により好ましい。また、ＺｒＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．００５％、０．０１％、０．０５％、０．１％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％の順により好ましい。ＺｒＯ2の含有量は０％でもよい。
【0290】
ＺｒＯ2は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。しかし、ＺｒＯ2は平均線膨張係数αLを比較的小さくする成分であるほか、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の温度依存性を増大させる成分でもある。また、含有量があまりにも多すぎると、著しく熱的安定性が低下するおそれがある。そのため、ＺｒＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0291】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＴｉＯ2の含有量の上限は、好ましくは１５％であり、さらには１４％、１３％、１２％、１１％、１０％、９％、８％、７％、６％の順により好ましい。また、ＴｉＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％、４％、５％の順により好ましい。ＴｉＯ2の含有量は０％でもよい。
【0292】
ＴｉＯ2は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。ＴｉＯ2は、部分分散比Ｐｇ，Ｆを大きくする成分であり、かつＮｂ2Ｏ5と比べてＰｇ，ＦおよびΔＰｇ，Ｆの値を大きくする働きが強い。一方、ＴｉＯ2の含有量が多すぎると、平均線膨張係数αLが低下するおそれがあるほか、アッベ数νｄが低下するおそれがあり、またガラスの着色が強まり、さらに熔融性が悪化するおそれがある。再加熱時の安定性が悪化するおそれもある。そのため、ＴｉＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0293】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｎｂ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１９％、１８％、１７％、１６％、１５％、１４％、１３％、１２％、１１％、１０％、５％、３％、２％、１％の順により好ましい。また、Ｎｂ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．００１％、０．００３％、０．００５％、０．０１０％、０．０５０％、０．０８０％、０．１００％の順により好ましい。Ｎｂ2Ｏ5の含有量は０％でもよい。
【0294】
Ｎｂ2Ｏ5は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。また、Ｎｂ2Ｏ5は、部分分散比Ｐｇ，ＦおよびΔＰｇ，Ｆを大きくする成分でもある。一方、Ｎｂ2Ｏ5の含有量が多すぎると、平均線膨張係数αLが低下するおそれがあるほか、ガラスの着色が強まるおそれがある。再加熱時の安定性が悪化するおそれもある。そのため、Ｎｂ2Ｏ5の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0295】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＷＯ3の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＷＯ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。ＷＯ3の含有量は０％でもよい。
【0296】
ＷＯ3は、ガラス組成Ｂにおいて、他の高分散成分に対してガラス転移温度Ｔｇを下げる働きを持つため、ガラスを軟化成形するとき、とりわけ精密プレスを実施するとき、成形型やその保護膜、成形機を保護するために成形温度を低下させる目的で導入することが出来る。一方でガラスの透過率を高める観点、およびガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の上昇を抑える観点から、ＷＯ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0297】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％、１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｂｉ2Ｏ3の含有量は０％でもよい。
【0298】
Ｂｉ2Ｏ3は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率ｎｄを高める一方で、アッベ数νｄを低下させる成分である。また、ガラスの着色を増大させやすい成分でもある。したがって、Ｂｉ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0299】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｔａ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１３％、１０％、５％、３％、１％の順により好ましい。また、Ｔａ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｔａ2Ｏ5の含有量は０％でもよい。
【0300】
Ｔａ2Ｏ5は、ガラス組成Ｂにおいて、ガラスの熱的安定性および耐失透性を改善する働きを有するガラス成分である。一方、Ｔａ2Ｏ5は、屈折率を上昇させ、ガラスを高分散化させる。また、Ｔａ2Ｏ5の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスを熔融するときに、ガラス原料の熔け残りが生じやすくなる。また、平均線膨張係数αLを比較的低下させる成分である。そのため、Ｔａ2Ｏ5の含有量は上記範囲であることが好ましい。さらに、Ｔａ2Ｏ5は、他のガラス成分と比較し、極めて高価な成分であり、Ｔａ2Ｏ5の含有量が多くなるとガラスの生産コストが増大する。さらに、Ｔａ2Ｏ5は他のガラス成分と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させ、結果的に光学素子の重量を増大させる。
【0301】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｓｃ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、Ｓｃ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。
【0302】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＨｆＯ2の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、ＨｆＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％である。
【0303】
ガラス組成Ｂにおいて、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2は、いずれも屈折率ｎｄを高める働きを有し、また高価な成分である。そのため、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2の各含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0304】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｌｕ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、Ｌｕ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。
【0305】
Ｌｕ2Ｏ3は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率ｎｄを高める働きを有する。また、分子量が大きいことから、ガラスの比重を増加させるガラス成分でもある。そのため、Ｌｕ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0306】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ＧｅＯ2の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、ＧｅＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％である。
【0307】
ＧｅＯ2は、ガラス組成Ｂにおいて、屈折率ｎｄを高める働きを有し、また、一般的に使用されるガラス成分の中で、突出して高価な成分である。したがって、ガラスの製造コストを低減する観点から、ＧｅＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0308】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｌａ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、Ｌａ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｌａ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。
【0309】
ガラス組成Ｂにおいて、Ｌａ2Ｏ3の含有量が多くなるとガラスの熱的安定性および耐失透性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。したがって、熱的安定性および耐失透性の低下を抑制する観点から、Ｌａ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0310】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、Ｙｂ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、Ｙｂ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０
％である。
％である。
【0311】
ガラス組成Ｂにおいて、Ｙｂ2Ｏ3の含有量が多すぎるとガラスの熱的安定性および耐失透性が低下するおそれがある。また、一般的に使用されるガラス成分の中でも、高価な成分である。ガラスの熱的安定性の低下を防ぎ、比重の増大を抑制する観点、またガラスの製造コストを抑える観点から、Ｙｂ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0312】
本実施形態に係る成形用ガラス素材は、ガラス組成Ｂの場合、主として上述のガラス成分ＳｉＯ2、Ｂ2Ｏ3、Ａｌ2Ｏ3、Ｐ2Ｏ5、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3、ＺｒＯ2、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3、Ｂｉ2Ｏ3、Ｔａ2Ｏ5、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2、Ｌｕ2Ｏ3、ＧｅＯ2、およびＹｂ2Ｏ3で構成されていることが好ましく、上述のガラス成分の合計含有量は、９５％以上が好ましく、９８％以上より好ましく、９９％以上がさらに好ましく、９９．５％以上が一層好ましい。
【0313】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ＴｅＯ2の含有量の上限は、好ましくは２％である。また、ＴｅＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％である。
【0314】
ＴｅＯ2は毒性を有することから、ＴｅＯ2の含有量を低減させることが好ましい。そのため、ＴｅＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0315】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、フッ素Ｆの含有量は３％以下であることが好ましく、その上限は１％、０．５％、０．３％の順により好ましい。Ｆの含有量は少ない方が好ましく、その下限は好ましくは０％である。Ｆの含有量は０％でもよい。また、好ましくは、フッ素Ｆを実質的に含まない。
【0316】
ガラス組成Ｂにおいて、Ｆの含有量を上記範囲とすることで、ガラスを熔解中の揮発を抑えることができ、屈折率の変動、脈理を抑えることができる。
【0317】
なお、本実施形態に係る成形用ガラス素材は、基本的に上記ガラス成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有することも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。
【0318】
＜その他の成分組成＞
Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、いずれも毒性を有する。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材がこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。
Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、いずれも毒性を有する。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材がこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。
【0319】
Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材がこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。
【0320】
Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍは、ガラスの着色を増大させ、蛍光の発生源となり得る。そのため、本実施形態に係る成形用ガラス素材がこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。
【0321】
Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）、Ｃｅ（ＣｅＯ2）は清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。このうち、Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）は、清澄効果の大きな清澄剤である。
【0322】
Ｓｂ2Ｏ3の含有量は、外割り表示とする。すなわち、Ｓｂ2Ｏ3およびＣｅＯ2以外
の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｂ2Ｏ3の含有量は、好ましくは１質量％未満、より好ましくは０．１質量％未満である。さらに、は０．０５質量％未満、０．０３質量％未満、０．０２質量％未満、０．０１％未満の順に好ましい。Ｓｂ2Ｏ3の含有量は０質量％であってもよい。
の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｂ2Ｏ3の含有量は、好ましくは１質量％未満、より好ましくは０．１質量％未満である。さらに、は０．０５質量％未満、０．０３質量％未満、０．０２質量％未満、０．０１％未満の順に好ましい。Ｓｂ2Ｏ3の含有量は０質量％であってもよい。
【0323】
ＣｅＯ2の含有量も、外割り表示とする。すなわち、ＣｅＯ2、Ｓｂ2Ｏ3以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＣｅＯ2の含有量は、好ましくは２質量％未満、より好ましくは１質量％未満、さらに好ましくは０．５質量％未満、一層好ましくは０．１質量％未満の範囲である。ＣｅＯ2の含有量は０質量％であってもよい。ＣｅＯ2の含有量を上記範囲とすることによりガラスの清澄性を改善できる。
【0324】
（ガラス組成Ｂを有する場合のガラスの特性）
＜屈折率ｎｄ＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、屈折率ｎｄには特に制限はなく、例えば１．６０～２．１０を例示でき、好ましくは１．６５～２．００であり、より好ましくは１．７０～１．８８であり、さらに好ましくは１．７３～１．８５である。屈折率ｎｄの下限は１．６５、１．７４、１．７５、１．７６、１．７７、１．７８、または１．７９でもよく、屈折率ｎｄの上限は２．０、１．９、１．８４、１．８３、または１．８２でもよい。
＜屈折率ｎｄ＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、屈折率ｎｄには特に制限はなく、例えば１．６０～２．１０を例示でき、好ましくは１．６５～２．００であり、より好ましくは１．７０～１．８８であり、さらに好ましくは１．７３～１．８５である。屈折率ｎｄの下限は１．６５、１．７４、１．７５、１．７６、１．７７、１．７８、または１．７９でもよく、屈折率ｎｄの上限は２．０、１．９、１．８４、１．８３、または１．８２でもよい。
【0325】
屈折率ｎｄは、ガラス組成Ｂにおける各ガラス成分の含有量を適宜調整することにより所望の値にすることができる。相対的に屈折率ｎｄを高める働きを有する成分（高屈折率化成分）は、Ｎｂ5+、Ｔｉ4+、Ｗ6+、Ｂｉ3+、Ｔａ5+、Ｚｒ4+、Ｌａ3+
3等（すなわち酸化物表示では、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3、Ｂｉ2Ｏ3、Ｔａ2Ｏ5、ＺｒＯ2、Ｌａ2Ｏ3等）である。一方、相対的に屈折率ｎｄを低くする働きを有する成分（低屈折率化成分）は、Ｐ5+、Ｓｉ4+、Ｂ3+、Ｌｉ+、Ｎａ+、Ｋ+等（すなわち酸化物表示では、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、Ｂ2Ｏ3、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ等）
である。
である。
【0326】
＜アッベ数νｄ＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、アッベ数νｄは、２０～７０を提示でき、好ましくは２５～６５であり、より好ましくは３０～６０であり、さらに好ましくは３５～５５である。アッベ数νｄの下限は２３、２８、３２、３６、３７、３８、３９、または４０でもよく、アッベ数νｄの上限は６７、６３、５７、５３、５１、４９、４７、４５、４３、または４２でもよい。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、アッベ数νｄは、２０～７０を提示でき、好ましくは２５～６５であり、より好ましくは３０～６０であり、さらに好ましくは３５～５５である。アッベ数νｄの下限は２３、２８、３２、３６、３７、３８、３９、または４０でもよく、アッベ数νｄの上限は６７、６３、５７、５３、５１、４９、４７、４５、４３、または４２でもよい。
【0327】
アッベ数νｄは、ガラス組成Ｂおける各ガラス成分の含有量を適宜調整することにより所望の値にすることができる。相対的にアッベ数νｄを低くする成分、すなわち高分散化成分は、Ｎｂ5+、Ｔｉ4+、Ｗ6+、Ｂｉ3+、Ｔａ5+、Ｚｒ4+等（すなわち酸化物表示では、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3、Ｂｉ2Ｏ3、Ｔａ2Ｏ5、ＺｒＯ2等）である。一方、相対的にアッベ数νｄを高くする成分、すなわち低分散化成分は、Ｐ5+、Ｓｉ4+、Ｂ3+、Ｌｉ+、Ｎａ+、Ｋ+、Ｌａ3+、Ｂａ2+、Ｃａ2+、Ｓｒ2+等（すなわち酸化物表示では、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、Ｂ2Ｏ3、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｌａ2Ｏ3、ＢａＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ等）である。
【0328】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、屈折率ｎｄとアッベ数νｄとは、好ましくは下記式（１）を満たし、より好ましくは下記式（２）を満たし、さらに好ましくは下記式（３）を満たし、特に好ましくは下記式（４）を満たす。屈折率ｎｄとアッベ数νｄとが下記式を満たすことで、高屈折率・低分散特性を有する成形用ガラス素材が得られる。
ｎｄ－（－０．０１８３×アッベ数νｄ＋２．５０２）≧０ …（１）
ｎｄ－（－０．０１８３×アッベ数νｄ＋２．５１２）≧０ …（２）
ｎｄ－（－０．０１８３×アッベ数νｄ＋２．５２２）≧０ …（３）
ｎｄ－（－０．０１８３×アッベ数νｄ＋２．５３２）≧０ …（４）
ｎｄ－（－０．０１８３×アッベ数νｄ＋２．５０２）≧０ …（１）
ｎｄ－（－０．０１８３×アッベ数νｄ＋２．５１２）≧０ …（２）
ｎｄ－（－０．０１８３×アッベ数νｄ＋２．５２２）≧０ …（３）
ｎｄ－（－０．０１８３×アッベ数νｄ＋２．５３２）≧０ …（４）
【0329】
＜平均線膨張係数αL＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、－３０～７０℃における平均線膨張係数αLの下限は、好ましくは０．８０×１０-5℃-1であり、さらには０．８１×１０-5℃-1、０．８２×１０-5℃-1、０．８３×１０-5℃-1、０．８４×１０-5℃-1、０．８５×１０-5℃-1、０．８６×１０-5℃-1、０．８７×１０-5℃-1、０．８８×１０-5℃-1の順により好ましい。また、平均線膨張係数αLの上限は、ガラスの安定性を保持し所望の光学特性を得る観点から、１．２０×１０-5℃-1を例示でき、好ましくは１．１０×１０-5℃-1以下であり、さらには１．００×１０-5℃-1、０．９８×１０-5℃-1、０．９６×１０-5℃-1、０．９５×１０-5℃-1、０．９４×１０-5℃-1、０．９３×１０-5℃-1の順により好ましい。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、－３０～７０℃における平均線膨張係数αLの下限は、好ましくは０．８０×１０-5℃-1であり、さらには０．８１×１０-5℃-1、０．８２×１０-5℃-1、０．８３×１０-5℃-1、０．８４×１０-5℃-1、０．８５×１０-5℃-1、０．８６×１０-5℃-1、０．８７×１０-5℃-1、０．８８×１０-5℃-1の順により好ましい。また、平均線膨張係数αLの上限は、ガラスの安定性を保持し所望の光学特性を得る観点から、１．２０×１０-5℃-1を例示でき、好ましくは１．１０×１０-5℃-1以下であり、さらには１．００×１０-5℃-1、０．９８×１０-5℃-1、０．９６×１０-5℃-1、０．９５×１０-5℃-1、０．９４×１０-5℃-1、０．９３×１０-5℃-1の順により好ましい。
【0330】
ガラス組成Ｂの場合、－３０～７０℃における平均線膨張係数αLを上記範囲とすることで、幅広い温度環境に使用できる成形用ガラス素材を得ることができる。
【0331】
平均線膨張係数αLは、ＪＯＧＩＳ１６の規定に基づいて測定する。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とする。試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように加熱し、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定する。平均線膨張係数αLは－３０～７０℃における線膨張係数の平均値である。
【0332】
なお、ＪＯＧＩＳ１６では、「平均線膨張係数は、１０-7℃-1の単位で、整数部の一の位まで表示する」と規定されているが、本明細書では、平均線膨張係数αLは［１０-5・℃-1］を単位として表示する。
【0333】
本明細書では、平均線膨張係数αLについては［１０-5・℃-1］を用いた単位で表しているが、単位として［１０-5・Ｋ-1］を用いた場合でも平均線膨張係数αLの数値は同じである。
【0334】
＜平均線膨張係数α100-300＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、１００～３００℃における平均線膨張係数α100-300の下限は、好ましくは９０であり、さらには９２、９４、９５の順により好ましい。また、平均線膨張係数α100-300の上限は、ガラスの安定性を保持し所望の光学特性を得る観点から、１３０を例示でき、好ましくは１１５であり、さらには１１０、１０６、１０４の順により好ましい。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、１００～３００℃における平均線膨張係数α100-300の下限は、好ましくは９０であり、さらには９２、９４、９５の順により好ましい。また、平均線膨張係数α100-300の上限は、ガラスの安定性を保持し所望の光学特性を得る観点から、１３０を例示でき、好ましくは１１５であり、さらには１１０、１０６、１０４の順により好ましい。
【0335】
平均線膨張係数α100-300は、ＪＯＧＩＳ０８の規定に基づいて測定する。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とする。試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように加熱し、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定する。平均線膨張係数α100-300は１００～３００℃における線膨張係数の平均値である。
【0336】
なお、本明細書では、平均線膨張係数α100-300は、ＪＯＧＩＳ０８の規定に従い、１０-7℃-1の単位で、整数第１位まで表示する。すなわち、平均線膨張係数α100-300は［１０-7・℃-1］を単位とする整数で表示する。
【0337】
＜相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴ＞
ガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）は、日本産業規格ＪＩＳＢ７０７２－２（光学ガラスにおける屈折率の温度係数の測定方法－第２部：干渉法）により、波長６３２．８ｎｍの光についての、－４０℃から１１０℃に温度を変化させた際における相対屈折率の温度係数の値を測定する。
なお、本明細書では、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）を［１０-6・℃-1］の単位で表しているが、単位として［１０-6・Ｋ-1］を用いた場合でも相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの数値は同じである。
ガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）は、日本産業規格ＪＩＳＢ７０７２－２（光学ガラスにおける屈折率の温度係数の測定方法－第２部：干渉法）により、波長６３２．８ｎｍの光についての、－４０℃から１１０℃に温度を変化させた際における相対屈折率の温度係数の値を測定する。
なお、本明細書では、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）を［１０-6・℃-1］の単位で表しているが、単位として［１０-6・Ｋ-1］を用いた場合でも相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの数値は同じである。
【0338】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの上限は、Ｈｅ－Ｎｅレーザの波長（６３３ｎｍ乃至６３２．８ｎｍ）、温度２０～４０℃の範囲で、好ましくは２．０×１０-6℃-1であり、さらには１．５×１０-6℃-1、１．０×１０-6℃-1、０．５×１０-6℃-1、０．０×１０-6℃-1、－０．５×１０-6℃-1、－１．０×１０-6℃-1の順により好ましい。また、該相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの下限に明確な制限はないが、Ｈｅ－Ｎｅレーザの波長（６３３ｎｍ乃至６３２．８ｎｍ）、かつ温度２０～４０℃の範囲で、好ましくは－１３．０×１０-6℃-1であり、さらには－１０．０×１０-6℃-1、－９．０×１０-6℃-1、－８．０×１０-6℃-1、－７．０×１０-6℃-1、－６．５×１０-6℃-1の順により好ましい。
【0339】
ｄｎ／ｄＴを上記範囲とし、ｄｎ／ｄＴが正の値である光学素子、あるいはｄｎ／ｄＴが負の値でレンズの焦点距離の符号が異なる光学素子などと組み合わせることで、光学素子の温度が大きく変動するような環境下でも屈折率の変動が小さくなるため、より幅広い温度範囲において、所望の光学特性を高精度に発揮できる。
【0340】
他方で、エネルギーの大きな光、たとえばレーザ光のような光や、ガラスの吸収波長に相当する光などがガラスに入射する際は、光の強度や照射時間によってガラスの温度上昇の幅が変化する。この場合、本実施形態のガラス単独で、屈折率の温度変化を小さくすることが要求されることもある。
【0341】
このような場合の相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの上限は、Ｈｅ－Ｎｅレーザの波長（６３３ｎｍ乃至６３２．８ｎｍ）、温度２０～４０℃の範囲を例にとると、好ましくは２．０×１０-6℃-1であり、さらには１．５×１０-6℃-1、１．０×１０-6℃-1、０．５×１０-6℃-1、０．３×１０-6℃-1、０．１×１０-6℃-1の順にいっそう好ましい。また、該相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの下限は、好ましくは－２．０×１０-6℃-1であり、さらには－１．５×１０-6℃-1、－１．０×１０-6℃-1、－０．５×１０-6℃-1、－０．３×１０-6℃-1、－０．１×１０-6℃-1の順にいっそう好ましい。相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴを０．０×１０-6℃-1にすることもできる。なお、本実施形態に係る成形用ガラス素材の相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の値は、本明細書の記載を参酌し、使用するレーザ波長によって上記の好ましい範囲の中で適宜選択してもよい。
【0342】
＜相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄＴの温度依存性の測定方法＞
本実施形態のガラスは、ガラス組成Ｂの場合、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の温度依存性が小さい。その測定法は以下のとおりである。
本実施形態のガラスは、ガラス組成Ｂの場合、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）の温度依存性が小さい。その測定法は以下のとおりである。
【0343】
日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ１８「光学ガラスの屈折率の温度係数の測定方法」に記載された方法のうち、干渉法により測定する。－４０℃から８０℃に温度を変化させ、温度－３０℃、－１０℃、＋１０℃、＋３０℃、＋５０℃、＋７０℃において波長６３２．８ｎｍのｄｎ／ｄＴ（以下、ｄｎ／ｄＴ＠６３２．８と表記する。）を測定し、温度に対するｄｎ／ｄＴ＠６３２．８の値の近似直線を最小二乗法によって求め、その直線の傾きをａ、温度０℃における切片をｂとする。
【0344】
上記の傾きａが０に近いほど、温度によるｄｎ／ｄＴの変化量が小さいため、異なる温度域においても温度変化あたりのｄｎ／ｄＴの値の変化が小さくなることを意味する。つまり、光学素子の単位温度変化に対する焦点距離のずれ方が温度によらず一定になることから、受光素子側の位置調整機構を簡素化でき、高精度な結像を求められる光学素子に有効である。
【0345】
したがって、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、上記傾きａの値の範囲は、好ましくは１０．０×１０-9～－１０．０×１０-9であり、さらには８．０×１０-9～－８．０×１０-9、６．０×１０-9～－６．０×１０-9、４．０×１０-9～－４．０×１０-9、３．０×１０-9～－３．０×１０-9の順により好ましい。
【0346】
また上記の切片ｂが０．０×１０-6に近いほど、近似直線における０℃でのｄｎ／ｄＴ＠６３２．８の値が小さいため、ｄｎ／ｄＴの値の絶対値が小さいことを意味する。したがって、単独の光学素子の単位温度変化に対する焦点距離のずれ量自体が小さくなることから、高精度な結像を求められる光学素子に有効である。
【0347】
したがって、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、上記切片ｂの値の範囲は、好ましくは３．０×１０-6～－３．０×１０-6であり、さらには２．０×１０-6～－２．０×１０-6、１．０×１０-6～－１．０×１０-6、０．５×１０-6～－０．５×１０-6の順により好ましい。なお上記傾きａの値を一定の値以下、好ましくは０付近に制御すれば、かならずしも上記切片ｂが０でなくてもよい。上記切片ｂを０付近にすることもできる。
【0348】
＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは７３０℃であり、さらには７２０℃、７１０℃、７００℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは５００℃であり、さらには５５０℃、５６０℃、５７０℃、５８０℃の順により好ましい。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、ガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは７３０℃であり、さらには７２０℃、７１０℃、７００℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは５００℃であり、さらには５５０℃、５６０℃、５７０℃、５８０℃の順により好ましい。
【0349】
ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記範囲を満たすことにより、ガラスの成型温度およびアニール温度の上昇を抑制することができ、プレス成形用設備およびアニール設備への熱的ダメージを軽減できる。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限が上記範囲を満たすことにより、所望のアッベ数、屈折率を維持しつつ、ガラスの熱的安定性を良好に維持しやすくなる。また、精密プレス素材として用いる際に良好な成形性を得ることができる。
【0350】
他方で、ガラス転移温度Ｔｇが高いほど、単位温度変化あたりの膨張量が小さくなる傾向にあるので、単位温度変化あたりの熱膨張による形状変化の度合いを軽減できる傾向がある。また、加熱によってガラスの温度がＴｇ付近あるいは歪点以上まで上昇してしまうと、その後にガラスが冷却されても光学性能が元の状態に戻らなくなるおそれもある。したがってＴｇの下限は上記範囲を満たすことが好ましい。
【0351】
＜ガラスの比重＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、比重は、好ましくは５．５０以下であり、さらには、５．００以下、４．８０以下の順により好ましい。ガラスの比重を低減することができれば、レンズの重量を減少できる。その結果、レンズを搭載するカメラレンズのオートフォーカス駆動の消費電力を低減できる。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、比重は、好ましくは５．５０以下であり、さらには、５．００以下、４．８０以下の順により好ましい。ガラスの比重を低減することができれば、レンズの重量を減少できる。その結果、レンズを搭載するカメラレンズのオートフォーカス駆動の消費電力を低減できる。
【0352】
＜ガラスの光線透過性＞
本実施形態に係る成形用ガラス素材の光線透過性は、着色度λ５、λ７０、およびλ８０により評価できる。
ガラス組成Ｂの場合、厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、外部透過率が５％となる波長をλ５とし、外部透過率が７０％となる波長をλ７０とし、外部透過率が８０％となる波長をλ８０とする。
本実施形態に係る成形用ガラス素材の光線透過性は、着色度λ５、λ７０、およびλ８０により評価できる。
ガラス組成Ｂの場合、厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、外部透過率が５％となる波長をλ５とし、外部透過率が７０％となる波長をλ７０とし、外部透過率が８０％となる波長をλ８０とする。
【0353】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、λ５は、好ましくは４００ｎｍ以下であり、より好ましくは３８０ｎｍ以下であり、さらに好ましくは３６０ｎｍ以下であり、特に好ましくは３５０ｎｍ以下である。
【0354】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、λ７０は、好ましくは４４０ｎｍ以下であり、より好ましくは４３０ｎｍ以下であり、さらに好ましくは４２０ｎｍ以下である。
【0355】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｂの場合、λ８０は、好ましくは５１０ｎｍ以下であり、より好ましくは５００ｎｍ以下であり、さらに好ましくは４９０ｎｍ以下である。
【0356】
λ５、λ７０、およびλ８０が上記のように短波長化された成形用ガラス素材を用いることで、好適な色再現を可能とする光学素子を提供できる。
【0357】
（ガラス組成Ｃ）
次に、本実施形態に係る成形用ガラス素材がガラス組成Ｃを有する場合の、ガラス成分の含有量・比率、およびガラス特性ついて説明する。
次に、本実施形態に係る成形用ガラス素材がガラス組成Ｃを有する場合の、ガラス成分の含有量・比率、およびガラス特性ついて説明する。
【0358】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ2は、ガラスのネットワーク形成成分として、ガラスの熱的安定性や再加熱失透性、化学的耐久性および耐候性を改善し、熔融ガラスの粘度を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する必須成分である。以上の観点から、ＳｉＯ2含有量は、質量％表示でＢ2Ｏ3とＰ2Ｏ5の合計含有量よりも多いことが好ましい。ガラス組成Ｃの場合、ケイ酸塩ガラスであることが好ましい。ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ2含有量は、８．０％以上であることが好ましく、１０．００％以上、１１．００％以上、１２．００％以上、１３．００％以上、１４．００％以上、１４．５０％以上、１５．００％以上、１５．５０％以上、１６．００％以上、１６．５０％以上、１６．６０％以上の順により好ましい。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ガラスの耐失透性向上、熔融性の向上および部分分散特性改善の観点からは、ＳｉＯ2含有量は、５０．００％以下であることが好ましく、４５．００％以下、４０．００％以下、３５．００％以下、３０．００％以下、２８．００％以下、２６．００％以下、２５．００％以下、２４．５０％以下、２４．００％以下、２３．５０％以下、２３．００％以下、２２．７５％以下、２２．５０％以下、２２．００％以下の順により好ましい。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ガラスの耐失透性向上、熔融性の向上および部分分散特性改善の観点からは、ＳｉＯ2含有量は、５０．００％以下であることが好ましく、４５．００％以下、４０．００％以下、３５．００％以下、３０．００％以下、２８．００％以下、２６．００％以下、２５．００％以下、２４．５０％以下、２４．００％以下、２３．５０％以下、２３．００％以下、２２．７５％以下、２２．５０％以下、２２．００％以下の順により好ましい。
【0359】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ2とＢ2Ｏ3との合計含有量（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3）は、ガラスの熱的安定性の向上、より一層の低比重化およびより望ましい光学恒数を得る観点から、１０．００％以上であることが好ましく、１２．００％以上、１４．００％以上、１５．００％以上、１６．００％以上、１７．００％以上、１７．７５％以上、１８．００％以上、１８．２５％以上、１８．５０％以上、１８．６０％以上の順により好ましく、３５．００％以下であることが好ましく、３２．００％以下、３０．００％以下、２８．００％以下、２７．００％以下、２６．５０％以下、２６．００％以下、２５．５０％以下、２５．００％以下、２４．５０％以下、２４．４０％以下、２４．３０％以下の順により好ましい。
【0360】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ2とＢ2Ｏ3はガラスの熱的安定性を改善する働きを有するが、ＳｉＯ2の含有量が多くなるとガラスの熔融性が低下する傾向がある。以上の観点から、ＳｉＯ2とＢ2Ｏ3との合計含有量に対するＳｉＯ2の質量比（ＳｉＯ2／（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3））は、０．５０以上であることが好ましく、０．５５以上、０．６０以上、０．６５以上、０．７０以上、０．７５以上、０．７７以上、０．８０以上の順により好ましく、１．００以下であることが好ましく、０．９９以下、０．９８以下、０．９７以下、０．９６以下、０．９５以下、０．９４以下、０．９３以下、０．９２以下、０．９１以下、０．９０以下、０．８９以下、０．８８以下の順により好ましい。
【0361】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ2含有量に対するＢ2Ｏ3含有量の質量比（Ｂ2Ｏ3／ＳｉＯ2）は、化学的耐久性向上、αmaxの低下ならびに再加熱失透性の向上の観点から、１．００未満であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３５以下、０．３２以下、０．３１以下、０．３０以下、０．２９以下、０．２８以下、０．２７以下、０．２６以下、０．２５以下の順により好ましい。熱的安定性向上の観点からは、質量比（Ｂ2Ｏ3／ＳｉＯ2）は、０．００以上であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上、０．０８以上、０．０９以上、０．１０以上、０．１１以上、０．１２以上、０．１３以上、０．１４以上、０．１５以上の順により好ましい。
【0362】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｂ2Ｏ3含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超であることがより好ましく、０．１０％以上、０．２０％以上、０．３０％以上、０．３５％以上、０．３７％以上、０．３９％以上、０．４０％以上、０．４１％以上、０．４２％以上、０．４３％以上、０．４４％以上、０．４５％以上、０．４６％以上、０．４７％以上、０．４８％以上、０．４９％以上の順により好ましい。また、Ｂ2Ｏ3含有量は、３０．００％以下であることが好ましく、２５．００％以下、２０．００％以下、１８．００％以下、１６．００％以下、１４．００％以下、１２．００％以下、１０．００％以下、９．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．５０％以下、５．２０％以下、５．１０％以下、５．００％以下、４．９０％以下、４．８０％以下の順により好ましい。Ｂ2Ｏ3含有量を上記範囲とすることにより、ガラスの比重をより低減でき、また、ガラスの熱的安定性を改善できる。
【0363】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＣａＯ含有量は、ガラスの熔融性および熱的安定性向上の観点から、３．００％以上であることが好ましく、４．００％以上であることがより好ましく、５．００％以上、５．１０％以上、５．２０％以上、５．３０％以上、５．４０％以上、５．５０％以上、５．６０％以上、５．７０％以上、５．８０％以上、５．９０％以上の順により好ましい。また、同様の観点から、ＣａＯ含有量は、４０．００％以下であることが好ましく、３５．００％以下、３０．００％以下、２８．００％以下、２６．００％以下、２４．００％以下、２２．００％以下、２１．５０％以下、２１．００％以下、２０．５０％以下、２０．２５％以下、２０．００％以下、１９．５０％以下の順により好ましい。
【0364】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、アルカリ土類金属酸化物であるＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯとＺｎＯとの合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）は、５．００％以上であることが好ましく、７．００％以上、１０．００％以上、１１．００％以上、１２．００％以上、１３．００％以上、１３．５０％以上、１４．００％以上、１４．５０％以上、１５．００％以上、１５．３０％以上、１５．５０％以上、１６．００％以上の順により好ましい。また、合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）は、５０．００％以下であることが好ましく、４５．００％以下、４０．００％以下、３９．００％以下、３８．００％以下、３７．００％以下、３６．５０％以下、３６．００％以下、３５．５０％以下、３５．００％以下、３４．５０％以下、３４．００％以下の順により好ましい。合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）が上記範囲であることは、より一層の低比重化、および高分散化を妨げることなく熱的安定性を維持する観点から好ましい。
【0365】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの中で、ＭｇＯ、ＣａＯは、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯと比べてガラスの比重を抑えるうえで有効な成分である。したがって、比重の増大をより一層抑制する観点から、ＭｇＯおよびＣａＯの合計含有量に対するＺｎＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量の質量比（（ＺｎＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ））は、２．７８以下であることが好ましく、２．７７以下、２．７６以下、２．７５以下、２．７４以下、２．７３以下の順により好ましい。
一方、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯは、ＭｇＯ、ＣａＯよりも部分分散特性を改善する働きが大きい。そのため、部分分散特性を改善する観点から、質量比（（ＺｎＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ））は、０．１７以上であることが好ましく、０．１８以上、０．１９以上、０．２０以上の順により好ましい。
一方、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯは、ＭｇＯ、ＣａＯよりも部分分散特性を改善する働きが大きい。そのため、部分分散特性を改善する観点から、質量比（（ＺｎＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ））は、０．１７以上であることが好ましく、０．１８以上、０．１９以上、０．２０以上の順により好ましい。
【0366】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量に対するＣａＯ含有量の質量比（ＣａＯ／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ））は、より一層の高屈折率化および更なる低比重化の観点から、０．３５以上であることが好ましく、０．３６以上、０．３７以上、０．３８以上、０．３９以上、０．４０以上、０．４１以上、０．４２以上の順により好ましい。熱的安定性向上の観点からは、質量比（ＣａＯ／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ））は、１．００以下であることが好ましく、０．９５以下、０．９０以下、０．８９以下、０．８８以下、０．８７以下、０．８６以下、０．８５以下、０．８４以下、０．８３以下、０．８０以下、０．７８以下の順により好ましい。
【0367】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量に対するＣａＯとＭｇＯとの合計含有量の質量比（（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ））は、より一層の低比重化の観点からは、０．３５以上であることが好ましく、０．３６以上、０．３７以上、０．３８以上、０．３９以上、０．４０以上、０．４１以上、０．４２以上の順により好ましい。熱的安定性向上の観点からは、質量比（（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）は、１．００以下であることが好ましく、０．９５以下、０．９０以下、０．８９以下、０．８８以下、０．８７以下、０．８６以下、０．８５以下、０．８４以下、０．８３以下、０．８０以下、０．７８以下の順により好ましい。
【0368】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、アルカリ土類金属酸化物であるＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯならびにＺｎＯは、液相温度を下げ、熱的安定性を改善する働きを有する。他方、これらの含有量が多くなると、化学的耐久性および／または耐候性が低下する傾向がある。また、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3は、熱的安定性を改善し、再加熱失透性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると熔融性が低下する傾向がある。以上の観点から、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量に対するＳｉＯ2とＢ2Ｏ3との合計含有量の質量比（（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ））は、０．４０以上であることが好ましく、０．４５以上、０．５０以上、０．５２以上、０．５４以上、０．５６以上、０．５７以上、０．５８以上、０．５９以上、０．６０以上、０．６１以上、０．７０以上、０．８０以上、０．９０以上，１．００以上、１．１０以上の順により好ましく、２．００以下であることが好ましく、１．８０以下、１．６０以下、１．５５以下、１．５０以下、１．４５以下、１．４０以下、１．３５以下の順により好ましい。
【0369】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、ＭｇＯ含有量は、１５．００％以下であることが好ましく、１２．００％以下、９．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．５０％以下、３．００％以下、２．５０％以下、２．１０％以下の順により好ましい。
【0370】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｒＯ含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．１０％以上、０．２０％以上、０．２５％以上、０．２６％以上、０．２７％以上、０．２８％以上、０．２９％以上、０．３０％以上、０．３１％以上の順により好ましい。また、ＳｒＯ含有量は、１５．００％以下であることが好ましく、１２．００％以下、１０．００％以下、９．００％以下、８．５０％以下、８．００％以下、７．５０％以下、７．００％以下、６．５０％以下、６．００％以下の順により好ましい。
【0371】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＢａＯ含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．１０％以上、０．２０％以上、０．３０％以上、０．４０％以上、０．５０％以上、０．６０％以上、０．７０％以上、０．８０％以上、０．９０％以上、１．００％以上、１．１０％以上、１．２０％以上、１．３０％以上の順により好ましい。また、ＢａＯ含有量は、２５．００％以下であることが好ましく、２２．００％以下、２０．００％以下、１９．００％以下、１８．００％以下、１７．００％以下、１６．５０％以下、１６．００％以下、１５．５０％以下、１５．２５％以下、１５．００％以下の順により好ましい。
【0372】
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯは、いずれもガラスの熱的安定性および耐失透性を改善させる働きを有するガラス成分である。高分散性およびより一層の低比重化の観点とガラスの熱的安定性および耐失透性の向上の観点から、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。
【0373】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＺｎＯ含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、ＺｎＯ含有量は、１０．００％以下であることが好ましく、９．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下の順により好ましい。ＺｎＯは、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。より一層の低比重化、ガラスの熱的安定性向上ならびにより望ましい光学恒数を得る観点から、ＺｎＯの含有量は上記範囲であることが好ましい。
【0374】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、希土類酸化物であるＬａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）は、高屈折率化および低分散性の観点から、０％超であることが好ましく、０．５０％以上、１．００％以上、１．３３％以上、１．５０％以上、２．００％以上、２．５０％以上、３．００％以上の順により好ましい。より一層の低比重化の観点からは、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）は、３０．００％以下であることが好ましく、２９．００％以下、２８．００％以下、２６．００％以下、２４．００％以下、２２．００％以下、２０．００％以下、１８．００％以下、１６．００％以下、１５．００％以下、１４．５０％以下、１４．００％以下、１３．５０％以下、１３．００％以下、１２．５０％以下、１２．００％以下の順により好ましい。
【0375】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＢａＯと、希土類酸化物であるＬａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3とは、いずれも低分散性に寄与する（即ち、アッベ数νｄを大きくする）成分であるが、これらの含有量が多くなるとガラスの比重が高くなる傾向がある。以上の観点から、ガラス組成Ｃの場合、ＢａＯと希土類酸化物Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3との合計含有量（ＢａＯ＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）は、３０．００％以下であることが好ましく、２９．００％以下、２８．００％以下、２７．００％以下、２６．００％以下、２５．００％以下、２４．５０％以下、２４．００％以下、２３．５０％以下、２３．００％以下の順により好ましい。また、アッベ数νｄをより大きくする観点から、ＢａＯ、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量（ＢａＯ＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）は、０％超であることが好ましく、１．００％以上、２．００％以上、３．００％以上、４．００％以上、５．００％以上、６．００％以上、７．００％以上、７．５０％以上、８．００％以上、８．５０％以上の順により好ましい。
【0376】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＢａＯおよびＬａ2Ｏ3はいずれも低分散化成分であるが、ＢａＯはＬａ2Ｏ3と比べて屈折率を高める働きが少ない。したがって、屈折率を高める観点からは、Ｌａ2Ｏ3の含有量に対するＢａＯの含有量の質量比（ＢａＯ／Ｌａ2Ｏ3）は、８．３０以下であることが好ましく、８．００以下、７．５０以下、７．００以下、６．５０以下、６．００以下、５．５０以下、５．４０以下、５．３０以下、５．２０以下、５．１０以下、５．００以下、４．９０以下、４．８０以下、４．７０以下の順により好ましい。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、質量比（ＢａＯ／Ｌａ2Ｏ3）は、０であってもよく、０．００以上であってもよい。ガラスの熱的安定性の維持の観点からは、質量比（ＢａＯ／Ｌａ2Ｏ3）は、０．００超であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上、０．０８以上、０．０９以上、０．１０以上、０．１１以上の順により好ましい。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、質量比（ＢａＯ／Ｌａ2Ｏ3）は、０であってもよく、０．００以上であってもよい。ガラスの熱的安定性の維持の観点からは、質量比（ＢａＯ／Ｌａ2Ｏ3）は、０．００超であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上、０．０８以上、０．０９以上、０．１０以上、０．１１以上の順により好ましい。
【0377】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、希土類酸化物であるＬａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3は、屈折率を高め、低分散性に寄与することができるが、これらの含有量が多くなると熱的安定性が低下する傾向がある。また、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3は熱的安定性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると熔解性が低下する傾向や屈折率が低下する傾向がある。以上の観点から、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量に対するＳｉＯ2とＢ2Ｏ3との合計含有量の質量比（（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3）／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、０．００超であることが好ましく、０．２５以上、０．５０以上、０．７５以上、１．００以上、１．２５以上、１．５０以上、１．７５以上、１．８０以上、１．８５以上の順により好ましく、７．４７以下であることが好ましく、７．４０以下、７．３５以下、７．３０以下、７．２５以下の順により好ましい。
【0378】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3は、いずれもガラスの屈折率を高めることができる成分であるが、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3は、Ｌａ2Ｏ3と比べて比重を高くする成分である。したがって、より一層の低比重化の観点からは、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量に対するＬａ2Ｏ3含有量の質量比（Ｌａ2Ｏ3／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、０．００超であることが好ましく、０．１０以上、０．２０以上、０．３０以上、０．４０以上、０．５０以上、０．６０以上、０．７０以上、０．７５以上の順により好ましい。質量比（Ｌａ2Ｏ3／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、１．００以下とすることができる。
同様の観点から、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量に対するＧｄ2Ｏ3含有量の質量比（Ｇｄ2Ｏ3／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、１．００未満であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２５以下、０．２０以下の順により好ましい。質量比（Ｇｄ2Ｏ3／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、０．００以上とすることができる。
また、同様の観点から、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量に対するＹ2Ｏ3含有量の質量比（Ｙ2Ｏ3／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、１．００未満であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２５以下の順により好ましい。質量比（Ｙ2Ｏ3／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、０．００以上とすることができる。
同様の観点から、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量に対するＧｄ2Ｏ3含有量の質量比（Ｇｄ2Ｏ3／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、１．００未満であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２５以下、０．２０以下の順により好ましい。質量比（Ｇｄ2Ｏ3／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、０．００以上とすることができる。
また、同様の観点から、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量に対するＹ2Ｏ3含有量の質量比（Ｙ2Ｏ3／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、１．００未満であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２５以下の順により好ましい。質量比（Ｙ2Ｏ3／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、０．００以上とすることができる。
【0379】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、上記の観点から、希土類酸化物である上記成分の含有量は、それぞれ以下の範囲であることが好ましい。
Ｌａ2Ｏ3含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超、０．５０％以上、１．００％以上、１．３３％以上、１．５０％以上、２．００％以上、２．５０％以上、２．７５％以上、３．００％以上の順により好ましい。また、Ｌａ2Ｏ3含有量は、３０．００％以下であることが好ましく、２５．００％以下、２０．００％以下、１８．００％以下、１６．００％以下、１５．００％以下、１４．００％以下、１３．５０％以下、１３．００％以下、１２．５０％以下、１２．００％以下の順により好ましい。
Ｇｄ2Ｏ3含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、Ｇｄ2Ｏ3含有量は、１０．００％以下であることが好ましく、９．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下の順により好ましい。
Ｙ2Ｏ3含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、Ｙ2Ｏ3含有量は、１０．００％以下であることが好ましく、９．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下の順により好ましい。
Ｌａ2Ｏ3含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超、０．５０％以上、１．００％以上、１．３３％以上、１．５０％以上、２．００％以上、２．５０％以上、２．７５％以上、３．００％以上の順により好ましい。また、Ｌａ2Ｏ3含有量は、３０．００％以下であることが好ましく、２５．００％以下、２０．００％以下、１８．００％以下、１６．００％以下、１５．００％以下、１４．００％以下、１３．５０％以下、１３．００％以下、１２．５０％以下、１２．００％以下の順により好ましい。
Ｇｄ2Ｏ3含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、Ｇｄ2Ｏ3含有量は、１０．００％以下であることが好ましく、９．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下の順により好ましい。
Ｙ2Ｏ3含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、Ｙ2Ｏ3含有量は、１０．００％以下であることが好ましく、９．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下の順により好ましい。
【0380】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ2Ｏ3はガラスの屈折率を高める働きを有し、Ｂ2Ｏ3はガラスの屈折率を低下させる傾向がある。したがって、より一層の高屈折率化の観点からは、Ｂ2Ｏ3含有量に対するＬａ2Ｏ3含有量の質量比（Ｌａ2Ｏ3／Ｂ2Ｏ3）は、１．３０以上であることが好ましく、１．３５以上、１．４０以上、１．４５以上、１．５０以上、１．５５以上、１．６０以上、１．６５以上、１．７０以上、１．７２以上の順により好ましい。より一層の低比重化の観点からは、質量比（Ｌａ2Ｏ3／Ｂ2Ｏ3）は、２０．００以下であることが好ましく、１８．００以下、１６．００以下、１４．００以下、１３．００以下、１２．００以下、１１．５０以下、１１．００以下、１０．５０以下、１０．００以下の順により好ましい。
【0381】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ2Ｏ3含有量に対するＢ2Ｏ3含有量の質量比（Ｂ2Ｏ3／Ｌａ2Ｏ3）は、０．７９以下であることが好ましく、０．７８以下、０．７７以下、０．７６以下、０．７５以下、０．７０以下、０．６５以下、０．６４以下、０．６２以下、０．６１以下、０．６０以下、０．５９以下、０．５８以下、０．５７以下、０．５０以下の順により好ましい。質量比（Ｌａ2Ｏ3／Ｂ2Ｏ3）は、０．００以上であることが好ましく、０．００超であることがより好ましい。
【0382】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、希土類酸化物は、ガラスの屈折率を高めることができるが、希土類酸化物の含有量が多くなると熱的安定性が低下し、ガラスの熔融性が低下する傾向がある。したがって、ガラスの熱的安定性を維持しつつ、屈折率をより一層高める観点から、ＢａＯとＬａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3との合計含有量に対するＬａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量の質量比（（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）／（ＢａＯ＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は１．００以下であることが好ましく、１．００未満、０．９９以下、０．９８以下、０．９７以下、０．９６以下、０．９５以下、０．９４以下、０．９３以下、０．９２以下、０．９１以下、０．９０以下の順により好ましい。質量比（（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）／（ＢａＯ＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、０．００超であることが好ましく、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上、０．０８以上、０．０９以上、０．１０以上、０．１１以上、０．１２以上、０．１３以上、０．１４以上、０．１５以上、０．１６以上、０．１７以上、０．１８以上、０．２０以上の順により好ましい。
【0383】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、希土類酸化物はガラスの屈折率を高めることができるが、その含有量が多くなるとガラスの熔融性が低下する傾向がある。一方、アルカリ土類金属酸化物はガラスの熔融性を高めることができるが、その含有量が多くなると屈折率が低下する傾向がある。したがって、ガラスの熔融性を維持しつつ屈折率をより一層高める点から、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量に対するＬａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量の質量比（（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、０．００超であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上、０．０８以上の順により好ましく、０．８５以下であることが好ましく、０．８０以下、０．７５以下、０．７０以下、０．６５以下、０．６０以下、０．５５以下、０．５０以下、０．４５以下、０．４４以下、０．４３以下、０．４２以下、０．４１以下、０．４０以下の順により好ましい。
【0384】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、希土類酸化物はガラスの屈折率を高めることができるが、その含有量が多くなるとガラスの熱的安定性が低下する傾向がある。一方、Ｂ2Ｏ3はガラスの熱的安定性を高めることができるが、その含有量が多くなると屈折率が低下する傾向がある。したがって、ガラスの熱的安定性を維持しつつ屈折率をより一層高める点から、ＢａＯ、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量に対するＢ2Ｏ3含有量の質量比（Ｂ2Ｏ3／（ＢａＯ＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、０．００以上であることが好ましく、０．００超、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上の順により好ましく、１．００以下であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５５以下、０．５０以下、０．４５以下、０．４０以下、０．３５以下の順により好ましい。
【0385】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3は、ガラスの屈折率を高く働きを有するが、これらの合計含有量が多いと熱的安定性が低下する傾向がある。一方、Ｂ2Ｏ3は、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するが、屈折率を低下させる傾向がある。したがって、ガラスの熱的安定性を維持しながら屈折率を高める観点から、Ｂ2Ｏ3、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量に対するＬａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量の質量比（（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）／（Ｂ2Ｏ3＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、０．５７以上であることが好ましく、０．５８以上、０．５９以上、０．６０以上、０．６１以上、０．６２以上、０．６３以上、０．６４以上の順により好ましい。より一層の低比重化の観点からは、質量比（（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）／（Ｂ2Ｏ3＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、１．００以下であることが好ましく，１．００未満、０．９９以下、０．９８以下、０．９７以下、０．９６以下、０．９５以下、０．９４以下、０．９３以下、０．９２以下、０．９１以下、０．９０以下、０．８９以下、０．８８以下、０．８７以下、０．８６以下、０．８５以下の順により好ましい。
【0386】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3およびＺｒＯ2は屈折率を高め、部分分散特性を改善する働きを有するが、ＺｒＯ2の含有量が多くなると、ガラスの熔融性が低下する傾向がある。以上の観点から、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3およびＺｒＯ2の合計含有量に対するＺｒＯ2含有量の質量比（ＺｒＯ2／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3＋ＺｒＯ2））は、０．０１以上であることが好ましく、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上の順により好ましく、５．００以下であることが好ましく、４．００以下、３．００以下、２．００以下の順により好ましい。
【0387】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3およびＺｒＯ2は、いずれも屈折率を高める成分であるが、ＺｒＯ2はＬａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3と比べて、屈折率を高める働きが大きく、分散を高くする働き（アッベ数を減少させる働き）も大きい。分散を低く維持する観点から、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量に対するＺｒＯ2の含有量の質量比（ＺｒＯ2／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、３．３０以下であることが好ましく、３．００以下、２．９０以下、２．８０以下、２．７０以下、２．６０以下、２．５０以下、２．４０以下、２．３０以下、２．２０以下、２．１０以下、２．００以下、１．９０以下、１．８０以下、１．７０以下、１．６０以下、１．５０以下、１．４０以下、１．３０以下、１．２５以下の順により好ましい。質量比（ＺｒＯ2／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、０．００以上とすることができ、屈折率をより高める観点からは、０．００超であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上の順により好ましい。
【0388】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＺｒＯ2含有量は、望ましい光学恒数の実現および部分分散特性改善の観点から、７．６３％以下であることが好ましく、７．６３％未満、７．６０以下、７．５０以下、７．４０以下、７．３０以下、７．２０以下、７．１０以下、７．００以下、６．９０以下、６．８０以下、６．７０以下、６．６０以下、６．５０以下、６．４０以下、６．３０以下、６．２０以下、６．１０以下、６．００以下、５．９５以下、５．９０以下、の順により好ましく、特に再加熱失透性を高める観点からは、６．００以下、５．５０以下、５．００以下、４．００以下、３．００以下、２．５０以下の順により好ましい。また、ＺｒＯ2含有量は、より望ましい光学恒数の実現および部分分散特性の更なる改善の観点から、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超、０．１０％以上、０．２０％以上、０．３０％以上、０．４０％以上、０．５０％以上、０．６０％以上、０．６５％以上、１．１０％以上、１．６０％以上の順により好ましい。
【0389】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯは、ガラスの熱的安定性を改善する働きがあるが、これらの含有量が多くなると屈折率が低下する傾向がある。一方、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3は屈折率を高める働きをするが、これらの含有量が多くなると熱的安定性が低下する傾向がある。以上の観点から、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量に対するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量の質量比（（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3））は、０．００超であることが好ましく、０．１０以上、０．２０以上、０．３０以上、０．４０以上、０．５０以上、０．６０以上、０．７０以上、０．８０以上、０．９０以上、１．００以上、１．１０以上、１．２０以上、１．３０以上、１．４０以上の順により好ましく、２０．００以下であることが好ましく、１８．００以下、１６．００以下、１４．００以下、１１．０９以下、１１．０８以下、１１．０７以下、１１．０６以下、１１．０５以下、１１．０４以下、１１．０３以下、１１．０２以下、１１．０１以下、１１．００以下の順により好ましい。
【0390】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｒＯ、ＢａＯ、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3は、いずれも低分散性を維持するうえで有効な成分である。そのため、より低分散性を維持する観点から、ＳｒＯ、ＢａＯ、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量（ＳｒＯ＋ＢａＯ＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）は９．００％以上であることが好ましく、９．５０％以上、１０．００％以上、１０．５０％以上、１１．００％以上、１１．５０％以上、１２．００％以上、１２．５０％以上、１３．００％以上、１３．５０％以上、の順により好ましい。
また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、より一層の低比重化の観点からは、合計含有量（ＳｒＯ＋ＢａＯ＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）は、４５．００％以下であることが好ましく、４０．００％以下、３５．００％以下、３０．００％以下、２９．００％以下、２８．００％以下、２７．００％以下、２６．００％以下、２５．００％以下の順により好ましい。
また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、より一層の低比重化の観点からは、合計含有量（ＳｒＯ＋ＢａＯ＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）は、４５．００％以下であることが好ましく、４０．００％以下、３５．００％以下、３０．００％以下、２９．００％以下、２８．００％以下、２７．００％以下、２６．００％以下、２５．００％以下の順により好ましい。
【0391】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3は、屈折率を高める働きをする成分であり、ＳｉＯ2はガラスの熱的安定性を維持する成分である。Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3およびＳｉＯ2の合計含有量に対するＬａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量の質量比（（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3＋ＳｉＯ2））は、屈折率をより高める観点から、０．１２以上であることが好ましく、０．１３以上であることが更に好ましい。ガラスの熱的安定性を維持する観点からは、質量比（（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）／（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3＋ＳｉＯ2））は、０．７０以下であることが好ましく、０．６０以下、０．５０以下、０．４９以下、０．４８以下、０．４７以下、０．４６以下、０．４５以下、０．４４以下、０．４３以下、０．４２以下、０４１以下の順により好ましい。
【0392】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＳｉＯ2とＣａＯとの合計含有量の質量比（（ＳｉＯ2＋ＣａＯ）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））について、分母は屈折率を高める働きが大きい成分の合計含有量であり、分子は低分散化、低比重化に有効な成分の合計含有量である。高屈折率化、低分散性の維持、低比重化および熱的安定性の維持の観点から、質量比（（ＳｉＯ2＋ＣａＯ）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、１．２０以下であることが好ましく、１．０９以下、１．０８以下、１．０７以下、１．０６以下、１．０５以下、１．０４以下、１．０３以下、１．０２以下、１．０１以下、０．９９以下、０．９４以下、０．８９以下、０．８６以下の順により好ましい。また、更なる高屈折率化、より一層の低分散性の維持および更なる低比重化の観点から、質量比（（ＳｉＯ2＋ＣａＯ）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、０．２５以上であることが好ましく、０．３０以上、０．３５以上、０．４０以上、０．４２以上、０．４４以上、０．４６以上、０．４８以上、０．５０以上、０．５２以上、０．５４以上、０．５５以上の順により好ましい。
【0393】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、屈折率を高める成分であるＺｒＯ2、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3、Ｂｉ2Ｏ3の中で、ＺｒＯ2は、分散を高める作用が比較的小さい。そのため、より低分散性を維持する観点から、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＺｒＯ2含有量の質量比（ＺｒＯ2／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、０．００以上であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上の順により好ましい。ガラスの熱的安定性の維持、ガラスを加熱、軟化してプレス成形する際の耐失透性（再加熱プレス成形時の安定性：リヒートプレス成形性とも言う）の維持の観点からは、質量比（ＺｒＯ2／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、０．２１以下であることが好ましく、０．２０以下、０．１９以下、０．１８以下、０．１７以下、０．１６以下、０．１５以下、０．１２以下、０．１０以下，０．０８以下、０．０６以下の順により好ましい。
【0394】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ］の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．２％、０．５％、１．０％、１．２％、１．５％、の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、８％，６％、４％、２％の順により好ましい。
【0395】
ガラス組成Ｃにおいて、合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ］の下限が上記を満たすことで、ガラスの熔融性を改善し、液相温度の上昇を抑制できる。また、該合計含有量の上限が上記を満たすことで、ガラスの粘性を高めてガラス融液の結晶化の速度を小さくするとともに、再加熱時の安定性を向上できる。
【0396】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、アルカリ金属酸化物であるＬｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＣｓ2Ｏは、部分分散特性を改善する働きを有し、液相温度を下げ、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。これらの観点から、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＣｓ2Ｏの合計含有量（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）は、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超、０．０５％以上、０．１０％以上、０．１５％以上、０．２０％以上、０．２５％以上、０．２８％以上、０．６０％以上、１．１０％以上、１．３０％以上、１．６０％以上の順により好ましい。化学的耐久性および耐候性の向上の観点からは、合計含有量（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）は、２０．００％以下であることが好ましく、１８．００％以下、１６．００％以下、１４．００％以下、１２．００％以下、１０．００％以下、９．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．５０％以下、６．００％以下、５．５０％以下、５．００％以下、４．５０％以下、３．９０％以下、２．９０％以下、２．４０％以下の順により好ましい。
【0397】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5およびＢ2Ｏ3の合計含有量に対するＬｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＣｓ2Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）／（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）］の上限は、好ましくは１．０であり、さらには０．７、０．５、０．４、０．３、０．２、０．１、０．０９、０．０８の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．００１であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５、０．０６の順により好ましい。
【0398】
ガラス組成Ｃにおいて、質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）／（ＳｉＯ2＋Ｐ2Ｏ5＋Ｂ2Ｏ3）］が低すぎると、熔解性が悪化するおそれがある。また、高すぎると、ガラスの熔融時の粘性が低下し、融液の熱的安定性が低下するほか、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。
【0399】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＬｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＣｓ2Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の上限は、好ましくは１．０であり、さらには０．５、０．３、０．２、０．１、０．０９、０．０８、０．０７、０．０６、０．０５の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．００５であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４の順により好ましい。
【0400】
ガラス組成Ｃにおいて、質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ）／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］が低すぎると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇し、透過率が悪化するおそれがある。また、高すぎると、アッベ数が大きくなり、屈折率も低下するほか、再加熱時の安定性が悪化するおそれがある。
【0401】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、アルカリ金属酸化物およびアルカリ土類金属酸化物は、ガラスの熔融性および熱的安定性を維持することに寄与できるが、これらの含有量が多くなるとガラスの熔融性および熱的安定性が低下する傾向がある。したがって、ガラスの熔融性や熱的安定性を維持する観点からは、アルカリ金属酸化物であるＬｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＣｓ2Ｏとアルカリ土類金属酸化物であるＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯとの合計含有量（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ＋ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、５．００％以上であることが好ましく、７．００％以上、９．００％以上、１０．００％以上、１２．００％以上、１４．００％以上、１５．００％以上、１６．００％以上、１７．００％以上、１８．００％以上、１８．５０％以上の順により好ましく、５０．００％以下であることが好ましく、４８．００％以下、４６．００％以下、４４．００％以下、４３．００％以下、４２．００％以下、４１．００％以下、４０．００％以下、３９．００％以下、３８．００％以下、３７．００％以下、３６．００％以下、３５．００％以下、３４．５０％以下、３４．００％以下の順により好ましい。
【0402】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、アルカリ金属酸化物およびアルカリ土類金属酸化物は、液相温度を下げ、熱的安定性を改善する働きがあるが、ガラスのネットワーク形成成分に対するこれらの含有量が多くなると、化学的耐久性および耐候性が低下する傾向がある。また、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3は熱的安定性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると熔融性が低下する傾向がある。これらの観点から、ＳｉＯ2とＢ2Ｏ3との合計含有量に対するＬｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量の質量比（（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ＋ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3））は、０．５０以上であることが好ましく、０．５２以上、０．５４以上、０．５６以上、０．５８以上、０．６０以上、０．６２以上、０．６４以上、０．６６以上、０．６８以上、０．７０以上、０．７２以上、０．７４以上、０．７５以上、０．７６以上、０．７７以上、０．７８以上、０．７９以上の順により好ましく、５．００以下であることが好ましく、４．５０以下、４．００以下、３．５０以下、３．００以下、２．５０以下、２．００以下、１．９０以下、１．８０以下、１．７０以下、１．６５以下、１．６０以下の順により好ましい。
【0403】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの中で、Ｌｉ2Ｏは最も屈折率を低下させにくい成分である。したがって、より一層の高屈折率化の観点からは、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量に対するＬｉ2Ｏ含有量の質量比（Ｌｉ2Ｏ／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ））は、０．００以上であることが好ましく、０．００超、０．１０以上、０．２０以上、０．３０以上、０．４０以上、０．４５以上の順により好ましい。他方で、質量比（Ｌｉ2Ｏ／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ））は、例えば、１．００以下とすることができ、再加熱失透性の低下を抑制する観点からは、０．９９以下、０．９８以下、０．９５以下、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６５以下、０．６０以下、０．５０以下とすることもできる。
【0404】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯはガラスの熱的安定性を改善し、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量が多くなるとガラスは高分散性傾向を示す。したがって、より望ましい分散性得る観点から、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量に対するＬｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏの合計含有量の質量比（（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ））は、０．００以上であることが好ましく、０．００超、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上の順により好ましく、４．００以下であることが好ましく、３．５０以下、３．００以下、２．５０以下、２．００以下、１．５０以下、１．００以下、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３５以下の順により好ましい。
【0405】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ2とＢ2Ｏ3との合計含有量に対するＬｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量の質量比（（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）／（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3））は、熱的安定性の維持および／またはリヒートプレス成形性の維持の観点から、１．００以下であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３５以下、０．３０以下、０．２５以下の順により好ましい。熔融性の維持および／または部分分散比を減少させて高次の色収差補正に好適なガラスを提供する観点からは、質量比（（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）／（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3））は、０．００以上であることが好ましく、０．００超、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上の順により好ましい。
【0406】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌｉ2Ｏ含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．０５％以上、０．１０％以上、０．１５％以上、０．２０％以上、０．２５％以上、０．３０％以上、０．４０％以上、０．５０％以上、０．６０％以上の順により好ましい。また、Ｌｉ2Ｏ含有量は、１４．００％以下であることが好ましく、１２．００％以下、１０．００％以下、８．００％以下、７．００％以下、６．５０％以下、６．００％以下、５．５０％以下、５．００％以下の順により好ましい。Ｌｉ2Ｏの含有量を上記囲とすることは、より望ましい光学恒数を実現する観点から好ましく、また化学的耐久性、耐候性、再加熱時の安定性を保持する観点から好ましい。
【0407】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｎａ2Ｏ含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、Ｎａ2Ｏ含有量は、１０．００％以下であることが好ましく、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下の順により好ましい。Ｎａ2Ｏの含有量を上記範囲とすることは、部分分散特性改善の観点から好ましい。
【0408】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｋ2Ｏ含有量は、０．００％以上であることが好ましい。また、Ｋ2Ｏ含有量は、１０．００％以下であることが好ましく、８．００％以下、７．００％以下、６．００％以下、５．００％以下、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下の順により好ましい。Ｋ2Ｏの含有量を上記範囲とすることは、ガラスの熱的安定性向上の観点から好ましい。
【0409】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｃｓ2Ｏ含有量は、５．００％以下であることが好ましく、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましく、０％でもよい。
【0410】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）は、より一層の高屈折率化の観点から、３０．００％以上であることが好ましく、３１．００％以上、３２．００％以上、３３．００％以上、３４．００％以上、３５．００％以上、３６．００％以上、３６．５０％以上、３７．００％以上、３７．５５％以上の順により好ましい。より一層の低比重化および熱的安定性向上の観点からは、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）は、６０．００％以下であることが好ましく、５８．００％以下、５６．００％以下、５４．００％以下、５２．００％以下、５１．００％以下、５０．００％以下、４９．５０％以下、４９．００％以下、４８．５０％以下の順により好ましい。
【0411】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＳｉＯ2とＢ2Ｏ3との合計含有量の質量比（（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、比重の増加を抑えつつ屈折率の高いガラスを得る観点から、好ましくは０．７５以下である。上記に加えて望ましいアッベ数νｄを実現する観点、部分分散特性改善の観点および耐失透性向上の観点からは、質量比（（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、０．１６以上であることが好ましく、０．２０以上、０．２５以上、０．３０以上、０．３５以上、０．３６以上、０．３７以上、０．３８以上、０．３９以上、０．４０以上、０．４１以上、０．４２以上の順により好ましく、０．７５以下であることが好ましく、０．７４以下、０．７３以下、０．７２以下、０．７１以下、０．７０以下、０．６９以下、０．６８以下、０．６７以下、０．６６以下、０．６５以下、０．６４以下の順により好ましい。
【0412】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3は屈折率を低下させ、分散を低下させる（アッベ数を増加させる）働きがある。一方、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3、Ｂｉ2Ｏ3、ＺｒＯ2は高屈折率高分散化成分である。より屈折率を高める観点から、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3、Ｂｉ2Ｏ3およびＺｒＯ2の合計含有量に対するＳｉＯ2とＢ2Ｏ3との合計含有量の質量比（（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3＋ＺｒＯ2））は、０．６４以下であることが好ましく、０．６３以下、０．６２以下、０．６１以下、０．６０以下、０．５９以下、０．５８以下の順により好ましい。
一方、ガラス組成Ｃの場合、高分散化を抑制する観点からは、質量比（（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3＋ＺｒＯ2））は、０．１３以上であることが好ましく、０．１５以上、０．２０以上、０．２５以上、０．２６以上、０．２７以上、０．２８以上、０．２９以上、０．３０以上、０．３１以上、０．３２以上、０．３３以上、０．３４以上、０．３５以上、０．３６以上、０．３７以上、０．３８以上の順により好ましい。
一方、ガラス組成Ｃの場合、高分散化を抑制する観点からは、質量比（（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3＋ＺｒＯ2））は、０．１３以上であることが好ましく、０．１５以上、０．２０以上、０．２５以上、０．２６以上、０．２７以上、０．２８以上、０．２９以上、０．３０以上、０．３１以上、０．３２以上、０．３３以上、０．３４以上、０．３５以上、０．３６以上、０．３７以上、０．３８以上の順により好ましい。
【0413】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＬｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量の質量比（（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、部分分散特性および透過率改善の観点からは、０．００以上であることが好ましく、０．０１以上であることがより好ましい。ガラスの熱的安定性および／またはリヒートプレス成形性の維持の観点からは、質量比（（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、０．６７以下であることが好ましく、０．６０以下、０．５０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２０以下、０．１５以下、０．１０以下の順により好ましい。
【0414】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯは、ガラスの熱的安定性を改善する働きがあるが、これらの含有量が多くなると屈折率が低下する傾向があり、ガラスがより低分散性になる傾向がある。一方、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3は、屈折率を高くし、ガラスをより高分散性にする傾向があるが、これらの含有量が多くなると熱的安定性が低下する傾向がある。以上の観点から、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量の質量比（（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、０．０９以上であることが好ましく、０．１０以上、０．１５以上、０．２０以上、０．２１以上、０．２２以上、０．２３以上、０．２４以上、０．２５以上、０．２６以上、０．２７以上、０．２８以上、０．２９以上、０．３０以上、０．３１以上、０．３２以上、０．３５以上、０．４０以上、０．４５以上の順により好ましく、１．６６以下であることが好ましく、１．６０以下、１．５０以下、１．４０以下、１．３０以下、１．２０以下、１．１０以下、１．００以下、０．９５以下、０．９０以下、０．８８以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下の順により好ましい。
【0415】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの中で、ＭｇＯ、ＣａＯは、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯと比べてガラスの比重の増大を抑え、かつα100-300やαmaxを小さくする上で有効な成分である。したがって、比重の増大を抑制する観点から、ＭｇＯおよびＣａＯの合計含有量に対するＺｎＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量の質量比（（ＺｎＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ））は、１．９８以下であることが好ましく、１．９６以下、１．９４以下、１．９２以下、１．９０以下、１．８８以下、１．８６以下、１．８５以下、１．８４以下、１．８３以下、１．８２以下、１．８１以下、１．８０以下、１．７９以下、１．７８以下、１．５０以下、１．２０以下、０．９５以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下の順により好ましい。
【0416】
一方、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯは、少量の導入によりガラスの安定性を高め、また屈折率を高める働きも有する。そのため、低分散性を維持する観点から、質量比（（ＺｎＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ））は、０．１７以上であることが好ましく、０．１８以上、０．１９以上、０．２０以上、０．２５以上、０．３０以上の順により好ましい。
【0417】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｎｂ2Ｏ5およびＴｉＯ2の合計含有量に対するＬｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2）］の下限は、好ましくは０．００１であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは１．００であり、さらには０．５０、０．３０、０．２０、０．１０、０．０８、０．０６の順により好ましい。
【0418】
ガラス組成Ｃにおいて、ガラスの熔解特性や熱的安定性、再加熱時の安定性を維持しながら所望の光学恒数を得る観点から、質量比［（Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ）／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2）］は上記範囲であることが好ましい。
【0419】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、分散性への寄与に関して、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3とＬａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3とを対比すると、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3はガラスをより低分散性にする傾向があり、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3はガラスをより高分散性にする傾向がある。望ましい分散性を得る観点からは、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＬａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の合計含有量の質量比（（Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、０．００超であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上の順により好ましく、１．００以下であることが好ましく、０．９０以下、０．８０以下、０．７０以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４５以下、０．４０以下、０．３５以下、０．３２以下の順により好ましい。
【0420】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＴｉＯ2含有量の質量比（ＴｉＯ2／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、高屈折率かつ低比重化する観点から、０．００以上であることが好ましく、０．００超、０．０１以上、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上、０．０８以上、０．０９以上、０．１５以上、０．２０以上、０．２５以上、０．３０以上の順により好ましい。他方でガラスの着色を抑制し、ガラスの安定性を高める観点から１．００以下であることが好ましく、１．００未満、０．９５以下、０．９０以下、０．８５以下、０．８０以下、０．７５以下、０．７３以下、０．６０以下、０．５０以下、０．４５以下、０．４０以下の順により好ましい。
【0421】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＮｂ2Ｏ5含有量の質量比（Ｎｂ2Ｏ5／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、部分分散特性改善の観点から、０．００以上であることが好ましく、０．００超、０．０１以上、０．０５以上、０．１０以上、０．１５以上、０．２０以上、０．２１以上、０．２２以上、０．２３以上、０．２４以上、０．２５以上、０．２６以上、０．２７以上の順により好ましい。他方でガラスの熱的安定性の向上や、再加熱失透性の改善のためには１．００以下であることが好ましく、１．００未満、０．９９以下、０．９８以下、０．９７以下、０．９６以下、０．９５以下、０．９４以下、０．９３以下、０．９２以下、０．９１以下、０．８５以下、０．８０以下、０．７５以下、０．７０以下、０．６６以下の順により好ましい。
【0422】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＴａ2Ｏ5含有量の質量比（Ｔａ2Ｏ5／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、ガラスの原料コスト低減およびより一層の低比重化の観点から、１．００以下であることが好ましく、０．８０以下、０．６０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２０以下、０．１０以下の順により好ましく、０であることが特に好ましい。
【0423】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、高屈折率高分散化成分であるＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の中で、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3は比重を高める働きが大きい。したがって、より一層の低比重化の観点から、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＷＯ3含有量の質量比（ＷＯ3／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、１．００以下であることが好ましく、０．８０以下、０．６０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２０以下、０．１０以下の順により好ましく、０であることが特に好ましい。
同様の観点から、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＢｉ2Ｏ3含有量の質量比（Ｂｉ2Ｏ3／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、１．００以下であることが好ましく、０．８０以下、０．６０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２０以下、０．１０以下の順により好ましく、０であることが特に好ましい。
同様の観点から、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＢｉ2Ｏ3含有量の質量比（Ｂｉ2Ｏ3／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、１．００以下であることが好ましく、０．８０以下、０．６０以下、０．４０以下、０．３０以下、０．２０以下、０．１０以下の順により好ましく、０であることが特に好ましい。
【0424】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｌｉ2Ｏ3、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3、ＺｒＯ2、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3は屈折率を高める働きを有する。一方、ＳｉＯ2、Ｂ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯは屈折率を低下させる傾向がある。より一層の高屈折率化の観点からは、Ｌｉ2Ｏ3、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3、ＺｒＯ2、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＳｉＯ2、Ｂ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの質量比（（ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ2Ｏ＋Ｌａ2Ｏ3＋Ｇｄ2Ｏ3＋Ｙ2Ｏ3＋ＺｒＯ2＋ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3））は、０．１２以上であることが好ましく、０．１５以上、０．２０以上、０．３０以上、０．３５以上、０．４０以上、０．４５以上、０．５０以上、０．５５以上の順により好ましく、２．８３以下であることが好ましく、２．８０以下、２．６０以下、２．４０以下、２．２０以下、２．００以下、１．８０以下、１．７０以下、１．６０以下、１．５０以下、１．４０以下、１．３０以下、１．２６以下、１．２５以下、１．２４以下の順により好ましい。
【0425】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3、Ｂｉ2Ｏ3およびＺｒＯ2は、ガラスの屈折率を高める働きを有するが、ＺｒＯ2含有量が多くなるとガラスの熔融性が低下する傾向がある。以上の観点から、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＷＯ3、Ｂｉ2Ｏ3およびＺｒＯ2の合計含有量に対するＺｒＯ2含有量の質量比（ＺｒＯ2／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋Ｔａ2Ｏ5＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3＋ＺｒＯ2））は、０．００以上であることが好ましく、０．０１以上、０．０２以上の順により好ましく、０．１７以下であることが好ましく、０．１６以下、０．１５以下、０．１４以下、０．１３以下の順により好ましい。
【0426】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＺｎＯは屈折率を高くし、ガラスをより高分散性にする傾向があるが、これらを多く含む場合、ガラスの熱的安定性が低下する傾向がある。一方、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯは、ガラスをより低分散性にする傾向があり、熱的安定性を改善する働きを有するが、これらを多く含む場合、屈折率が低下する傾向がある。以上の観点から、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＺｎＯの合計含有量に対するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量の質量比（（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（ＴｉＯ2＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＷＯ3＋ＺｎＯ））は、０．１０以上であることが好ましく、０．１５以上、０．２０以上、０．２５以上、０．２６以上、０．２７以上、０．２８以上、０．２９以上、０．３０以上、０．３１以上、０．３２以上の順により好ましく、１．５０以下であることが好ましく、１．３０以下、１．２０以下、１．１０以下、１．００以下、０．９５以下、０．９０以下、０．８７以下の順により好ましい。
【0427】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＴｉＯ2含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超、０．５０％以上、１．００％以上、１．５０％以上、２．００％以上、２．５０％以上、３．００％以上、３．５０％以上、４．００％以上の順により好ましく、５０．００％以下であることが好ましく、４５．０％以下、４０．００％以下、３８．００％以下、３６．００％以下、３５．００％以下、３４．００％以下、３２．００％以下、３１．００％以下、３０．００％以下、２９．５０％以下、２９．００％以下の順により好ましい。ＴｉＯ2の含有量が上記範囲であることは、より望ましい光学恒数の実現し、またガラスの原料コストを低減する観点から好ましい。
【0428】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｎｂ2Ｏ5含有量は、０．００％以上であることが好ましく、０．００％超、１．００％以上、２．００％以上、３．００％以上、４．００％以上、５．００％以上、６．００％以上、７．００％以上、８．００％以上、９．００％以上、１０．００％以上、１０．５０％以上の順により好ましい。また、Ｎｂ2Ｏ5含有量は、６０．００％以下であることが好ましく、５８．００％以下、５６．００％以下、５４．００％以下、５２．００％以下、５０．００％以下、４９．００％以下、４８．００％以下、４７．００％以下、４６．００％以下、４５．００％以下、４４．００％以下の順により好ましい。Ｎｂ2Ｏ5含有量が上記範囲であることは、より望ましい光学恒数の実現、より一層の低比重化および部分分散特性の改善の観点から好ましい。
【0429】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｔａ2Ｏ5含有量は、０．００％以上とすることができる。また、Ｔａ2Ｏ5含有量は、５．００％以下であることが好ましく、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。Ｔａ2Ｏ5含有量が上記範囲であることは、ガラスの熱的安定性向上、融性向上およびより一層の低比重化の観点から好ましい。
【0430】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＷＯ3含有量は、０．００％以上とすることができる。また、ＷＯ3含有量は、５．００％以下であることが好ましく、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。ＷＯ3含有量が上記範囲であることは、ガラスの透過率向上、部分分散特性改善およびより一層の低比重化の観点から好ましい。
【0431】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、Ｂｉ2Ｏ3含有量は、０．００％以上とすることができる。また、Ｂｉ2Ｏ3含有量は、５．００％以下であることが好ましく、４．００％以下、３．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。Ｂｉ2Ｏ3含有量が上記範囲であることは、ガラスの熱的安定性向上、部分分散特性の改善およびより一層の低比重化の観点から好ましい。
【0432】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ＧｅＯ2は、屈折率を高める働きをするが、非常に高価な成分である。ガラスの製造コストを抑える観点から、ＧｅＯ2含有量は、０．００％以上とすることができ、２．００％以下であることが好ましく、１．５０％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。
【0433】
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、更に、上記成分に加えて、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3等の一種以上を含むこともできる。
Ｐ2Ｏ5含有量は、０．００％以上とすることができ、好ましくは１０．００％以下であり、８．００％以下、６．００％以下、４．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。Ｐ2Ｏ5含有量が上記範囲であることは、ガラスの熱的安定性向上および部分分散特性改善の観点から好ましい。
Ａｌ2Ｏ3含有量は、０．００％以上であることができ、好ましくは１０．００％以下であり、８．００％以下、６．００％以下、４．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。Ａｌ2Ｏ3含有量が上記範囲であることは、ガラスの耐失透性および熱的安定性向上の観点から好ましい。
Ｐ2Ｏ5含有量は、０．００％以上とすることができ、好ましくは１０．００％以下であり、８．００％以下、６．００％以下、４．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。Ｐ2Ｏ5含有量が上記範囲であることは、ガラスの熱的安定性向上および部分分散特性改善の観点から好ましい。
Ａｌ2Ｏ3含有量は、０．００％以上であることができ、好ましくは１０．００％以下であり、８．００％以下、６．００％以下、４．００％以下、２．００％以下、１．００％以下、０．５０％以下の順により好ましい。Ａｌ2Ｏ3含有量が上記範囲であることは、ガラスの耐失透性および熱的安定性向上の観点から好ましい。
【0434】
Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、それぞれ毒性を有する。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことが好ましい。
Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことが好ましい。
Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ，Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｃｅは、ガラスの着色を増大させたり、蛍光の発生源となり、光学素子用のガラスに含有させる元素としては好ましくない。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことが好ましい。
Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことが好ましい。
Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ，Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｃｅは、ガラスの着色を増大させたり、蛍光の発生源となり、光学素子用のガラスに含有させる元素としては好ましくない。そのため、これらの元素を含有させないこと、すなわち、これら元素をガラス成分としてガラス中に導入しないことが好ましい。
【0435】
Ｓｂ、Ｓｎは清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。
Ｓｂの添加量は、Ｓｂ2Ｏ3に換算し、Ｓｂ2Ｏ3以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたとき、０～０．１１質量％の範囲にすることが好ましく、０．０１～０．０８質量％の範囲にすることがより好ましく、０．０２～０．０５質量％の範囲にすることが更に好ましい。
Ｓｎの添加量は、ＳｎＯ2に換算し、ＳｎＯ2以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたとき、０～０．５０質量％の範囲にすることが好ましく、０～０．２０質量％の範囲にすることがより好ましく、０質量％にすることが更に好ましい。
Ｓｂの添加量は、Ｓｂ2Ｏ3に換算し、Ｓｂ2Ｏ3以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたとき、０～０．１１質量％の範囲にすることが好ましく、０．０１～０．０８質量％の範囲にすることがより好ましく、０．０２～０．０５質量％の範囲にすることが更に好ましい。
Ｓｎの添加量は、ＳｎＯ2に換算し、ＳｎＯ2以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたとき、０～０．５０質量％の範囲にすることが好ましく、０～０．２０質量％の範囲にすることがより好ましく、０質量％にすることが更に好ましい。
【0436】
＜ガラス物性＞
（屈折率ｎｄ）
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、屈折率の高いガラスとすることができる。ガラス組成Ｃの場合、屈折率ｎｄは、１．８６０以上であることが好ましく、１．８６５以上、１．８７０以上、１．８７５以上、１．８８０以上、１．８８５以上、１．８９０以上、１．８９５以上、１．９００以上の順により好ましい。また、屈折率ｎｄは、例えば、１．９５０以下、１．９４５以下、１．９４０以下、１．９３５以下、１．９３０以下、または１．９２５以下とすることができる。本発明および本明細書において、「屈折率」は、「屈折率ｎｄ」を意味する。
（屈折率ｎｄ）
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、屈折率の高いガラスとすることができる。ガラス組成Ｃの場合、屈折率ｎｄは、１．８６０以上であることが好ましく、１．８６５以上、１．８７０以上、１．８７５以上、１．８８０以上、１．８８５以上、１．８９０以上、１．８９５以上、１．９００以上の順により好ましい。また、屈折率ｎｄは、例えば、１．９５０以下、１．９４５以下、１．９４０以下、１．９３５以下、１．９３０以下、または１．９２５以下とすることができる。本発明および本明細書において、「屈折率」は、「屈折率ｎｄ」を意味する。
【0437】
（アッベ数νｄ）
アッベ数νｄは分散性に関する性質を表す値であり、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における各屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎＣを用いてνｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）と表される。本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、光学素子用材料としての有用性の観点から、アッベ数νｄは、２２．００以上であることが好ましく、２２．５０以上、２３．００以上、２３．５０以上、２４．００以上、２４．２０以上、２４．４０以上、２４．６０以上、２４．７０以上、２４．８０以上、２５．００以上、２５．５０以上、２５．６０以上、２５．８０以上、２６．００以上の順により好ましい。同様の観点から、アッベ数νｄは、３０．００以下であることが好ましく、２９．５０以下、２９．００以下、２８．５０以下、２８．４０以下、２８．３０以下、２８．２０以下、２８．１０以下、２８．００以下、２７．９０以下、２７．８０以下、２７．７０以下の順により好ましい。
アッベ数νｄは分散性に関する性質を表す値であり、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における各屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎＣを用いてνｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）と表される。本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、光学素子用材料としての有用性の観点から、アッベ数νｄは、２２．００以上であることが好ましく、２２．５０以上、２３．００以上、２３．５０以上、２４．００以上、２４．２０以上、２４．４０以上、２４．６０以上、２４．７０以上、２４．８０以上、２５．００以上、２５．５０以上、２５．６０以上、２５．８０以上、２６．００以上の順により好ましい。同様の観点から、アッベ数νｄは、３０．００以下であることが好ましく、２９．５０以下、２９．００以下、２８．５０以下、２８．４０以下、２８．３０以下、２８．２０以下、２８．１０以下、２８．００以下、２７．９０以下、２７．８０以下、２７．７０以下の順により好ましい。
【0438】
また、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、光学素子用材料としての有用性の観点から、屈折率ｎｄとアッベ数νｄとが、下記関係式の１つ以上を満たすことも好ましい。
ｎｄ≧－０．００２５νｄ＋１．９２５
ｎｄ≧－０．００２５νｄ＋１．９３５
ｎｄ≦－０．００２５νｄ＋１．９９５
ｎｄ≦－０．００２５νｄ＋２．００５
ｎｄ≧－０．００２５νｄ＋１．９２５
ｎｄ≧－０．００２５νｄ＋１．９３５
ｎｄ≦－０．００２５νｄ＋１．９９５
ｎｄ≦－０．００２５νｄ＋２．００５
【0439】
（比重ｄ）
光学系を構成する光学素子では、光学素子を構成するガラスの屈折率と光学素子の光学機能面（制御しようとする光線が入射、出射する面）の曲率によって、屈折力が決まる。光学機能面の曲率を大きくしようとすると、光学素子の厚みも増加する。その結果、光学素子が重くなる。これに対し、屈折率の高いガラスを使用すれば、光学機能面の曲率を大きくしなくても大きな屈折力を得ることができる。
以上より、ガラスの比重の増加を抑えつつ、屈折率を高めることができれば、一定の屈折力を有する光学素子の軽量化が可能となる。
以上の観点から、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、比重ｄは、４．１００以下であることが好ましく、４．０９５以下、４．０９０以下、４．０８５以下、４．０８０以下、４．０５０以下、４．０００以下、３．９９５以下、３．９９０以下、３．９８５以下の順により好ましい。比重が低いほど光学素子の軽量化の観点から好ましいため、比重について、下限は特に限定されない。一形態では、比重は、３．４００以上、３．４５０以上、３．５００以上、３．５５０以上、３．６００以上、３．６５０以上、３．７００以上、または３．７５０以上とすることができる。
光学系を構成する光学素子では、光学素子を構成するガラスの屈折率と光学素子の光学機能面（制御しようとする光線が入射、出射する面）の曲率によって、屈折力が決まる。光学機能面の曲率を大きくしようとすると、光学素子の厚みも増加する。その結果、光学素子が重くなる。これに対し、屈折率の高いガラスを使用すれば、光学機能面の曲率を大きくしなくても大きな屈折力を得ることができる。
以上より、ガラスの比重の増加を抑えつつ、屈折率を高めることができれば、一定の屈折力を有する光学素子の軽量化が可能となる。
以上の観点から、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、比重ｄは、４．１００以下であることが好ましく、４．０９５以下、４．０９０以下、４．０８５以下、４．０８０以下、４．０５０以下、４．０００以下、３．９９５以下、３．９９０以下、３．９８５以下の順により好ましい。比重が低いほど光学素子の軽量化の観点から好ましいため、比重について、下限は特に限定されない。一形態では、比重は、３．４００以上、３．４５０以上、３．５００以上、３．５５０以上、３．６００以上、３．６５０以上、３．７００以上、または３．７５０以上とすることができる。
【0440】
（ｄ／ｎｄ）
比重ｄに関して先に記載した点と同様の観点から、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、比重ｄを屈折率ｎｄで除した値（ｄ／ｎｄ）は、４．３５以下であることが好ましく、４．００以下、３．５０以下、３．００以下、２．９０以下、２．８０以下、２．７０以下、２．６０以下、２．５０以下、２．４０以下、２．３０以下、２．２０以下、２．１５以下の順により好ましい。（ｄ／ｎｄ）の値が小さいほど光学素子の軽量化の観点から好ましいため、（ｄ／ｎｄ）について、下限は特に限定されない。一形態では、（ｄ／ｎｄ）は、例えば、１．７４以上、１．７６以上、１．７８以上、１．８０以上、１．８２以上、１．８４以上、１．８５以上、１．８６以上、１．８７以上、１．８８以上、１．８９以上、１．９０以上、１．９１以上、１．９２以上、１．９３以上、１．９４以上、または１．９５以上とすることができる。
比重ｄに関して先に記載した点と同様の観点から、本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、比重ｄを屈折率ｎｄで除した値（ｄ／ｎｄ）は、４．３５以下であることが好ましく、４．００以下、３．５０以下、３．００以下、２．９０以下、２．８０以下、２．７０以下、２．６０以下、２．５０以下、２．４０以下、２．３０以下、２．２０以下、２．１５以下の順により好ましい。（ｄ／ｎｄ）の値が小さいほど光学素子の軽量化の観点から好ましいため、（ｄ／ｎｄ）について、下限は特に限定されない。一形態では、（ｄ／ｎｄ）は、例えば、１．７４以上、１．７６以上、１．７８以上、１．８０以上、１．８２以上、１．８４以上、１．８５以上、１．８６以上、１．８７以上、１．８８以上、１．８９以上、１．９０以上、１．９１以上、１．９２以上、１．９３以上、１．９４以上、または１．９５以上とすることができる。
【0441】
（着色度λ５）
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ガラスの光線透過性、詳しくは、短波長側の光吸収端の長波長化が抑制されていることは、着色度λ５により評価することができる。着色度λ５とは、紫外域から可視域にかけて、厚さ１０ｍｍのガラスの分光透過率（表面反射損失を含む）が５％となる波長を表す。ガラス組成Ｃの場合、分光透過率とは、例えばより詳しくは、１０．０±０．１ｍｍの厚さに研磨された互いに平行な平面を有するガラス試料を用い、上記研磨された面に対して垂直方向から光を入射して得られる分光透過率、すなわち、上記ガラス試料に入射する光の強度をＩｉｎ、上記ガラス試料を透過した光の強度をＩｏｕｔとしたときのＩｏｕｔ／Ｉｉｎのことである。
着色度λ５によれば、分光透過率の短波長側の吸収端を定量的に評価することができる。接合レンズ作製のためにレンズ同士を紫外線硬化型接着剤により接合する際等には、光学素子を通して接着剤に紫外線を照射し接着剤を硬化させることが行われる。効率よく紫外線硬化型接着剤の硬化を行う観点からは、分光透過率の短波長側の吸収端が短い波長域にあることが好ましい。この短波長側の吸収端を定量的に評価する指標として、着色度λ５を用いることができる。ガラス組成Ｃの場合、好ましくは４００ｎｍ以下のλ５を示すことができる。λ５は、３９５ｎｍ以下、３９０ｎｍ以下、３８５ｎｍ以下、３８０ｎｍ以下の順により好ましい。λ５は、低いほど好ましく、下限は特に限定されるものではない。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ガラスの光線透過性、詳しくは、短波長側の光吸収端の長波長化が抑制されていることは、着色度λ５により評価することができる。着色度λ５とは、紫外域から可視域にかけて、厚さ１０ｍｍのガラスの分光透過率（表面反射損失を含む）が５％となる波長を表す。ガラス組成Ｃの場合、分光透過率とは、例えばより詳しくは、１０．０±０．１ｍｍの厚さに研磨された互いに平行な平面を有するガラス試料を用い、上記研磨された面に対して垂直方向から光を入射して得られる分光透過率、すなわち、上記ガラス試料に入射する光の強度をＩｉｎ、上記ガラス試料を透過した光の強度をＩｏｕｔとしたときのＩｏｕｔ／Ｉｉｎのことである。
着色度λ５によれば、分光透過率の短波長側の吸収端を定量的に評価することができる。接合レンズ作製のためにレンズ同士を紫外線硬化型接着剤により接合する際等には、光学素子を通して接着剤に紫外線を照射し接着剤を硬化させることが行われる。効率よく紫外線硬化型接着剤の硬化を行う観点からは、分光透過率の短波長側の吸収端が短い波長域にあることが好ましい。この短波長側の吸収端を定量的に評価する指標として、着色度λ５を用いることができる。ガラス組成Ｃの場合、好ましくは４００ｎｍ以下のλ５を示すことができる。λ５は、３９５ｎｍ以下、３９０ｎｍ以下、３８５ｎｍ以下、３８０ｎｍ以下の順により好ましい。λ５は、低いほど好ましく、下限は特に限定されるものではない。
【0442】
（ガラス転移温度Ｔｇ）
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ガラス転移温度Ｔｇは、機械加工性の観点からは、好ましくは５６０℃以上である。ガラス転移温度が高いガラスは、切断、切削、研削、研磨等のガラスの機械加工を行う際に破損しにくい傾向があり好ましい。機械加工性の観点からは、ガラス転移温度Ｔｇは、５７０℃以上であることがより好ましく、５８０℃以上、５９０℃以上、６００℃以上の順に更に好ましい。一方、アニール炉や成形型への負担軽減の観点からは、ガラス転移温度Ｔｇは、８００℃以下であることが好ましく、７９０℃以下、７８０℃以下、７７０℃以下、７６０℃以下、７５０℃以下、７４０℃以下の順により好ましい。
本実施形態に係る成形用ガラス素材において、ガラス組成Ｃの場合、ガラス転移温度Ｔｇは、機械加工性の観点からは、好ましくは５６０℃以上である。ガラス転移温度が高いガラスは、切断、切削、研削、研磨等のガラスの機械加工を行う際に破損しにくい傾向があり好ましい。機械加工性の観点からは、ガラス転移温度Ｔｇは、５７０℃以上であることがより好ましく、５８０℃以上、５９０℃以上、６００℃以上の順に更に好ましい。一方、アニール炉や成形型への負担軽減の観点からは、ガラス転移温度Ｔｇは、８００℃以下であることが好ましく、７９０℃以下、７８０℃以下、７７０℃以下、７６０℃以下、７５０℃以下、７４０℃以下の順により好ましい。
【0443】
ガラス転移温度Ｔｇは、次のようにして求められる。示差走査熱量分析において、ガラス試料を昇温すると比熱の変化に伴う吸熱挙動、即ち、吸熱ピークが現れ、更に昇温すると発熱ピークが現れる。示差走査熱量分析では横軸を温度、縦軸を試料の発熱吸熱に対応する量とする示差走査熱量曲線（ＤＳＣ曲線）が得られる。この曲線でベースラインから吸熱ピークが現れる際に傾きが最大になる点における接線と上記ベースラインの交点をガラス転移温度Ｔｇとする。ガラス転移温度Ｔｇの測定は、ガラスを乳鉢等で十分粉砕したものを試料とし、示差走査熱量計を使用して、昇温速度を１０℃／分として行うことができる。
【0444】
（液相温度）
ガラスの熱的安定性には、ガラス融液を成形する際の耐失透性と、一度固化したガラスを再加熱したときの耐失透性とがある。
ガラス融液を成形する際の耐失透性については、液相温度ＬＴを目安にすることができる。液相温度が低いほど優れた耐失透性を有しているということができる。液相温度が高いガラスでは、失透を防止するために、ガラス融液、即ち、熔融ガラスの温度を高温に保持しなければならず、易揮発成分の揮発が生じる、坩堝の侵蝕が助長される、特に貴金属製坩堝の場合は貴金属イオンがガラス融液に溶け込んでガラスが着色する、成形時の粘性が低くなって均質性の高いガラスを成形することが難しくなる等の現象が発生し得る。そのため、ガラス組成Ｃの場合、液相温度は、１４００℃以下であることが好ましく、１３７０℃以下、１３４０℃以下、１３１０℃以下、１２８０℃以下、１２７０℃以下、１２６０℃以下、１２５０℃以下の順により好ましい。また、液相温度は、例えば、１０００℃以上、１０５０℃以上または１１００℃以上とすることができるが、ここに例示した値を上回ることもできる。
ガラスの熱的安定性には、ガラス融液を成形する際の耐失透性と、一度固化したガラスを再加熱したときの耐失透性とがある。
ガラス融液を成形する際の耐失透性については、液相温度ＬＴを目安にすることができる。液相温度が低いほど優れた耐失透性を有しているということができる。液相温度が高いガラスでは、失透を防止するために、ガラス融液、即ち、熔融ガラスの温度を高温に保持しなければならず、易揮発成分の揮発が生じる、坩堝の侵蝕が助長される、特に貴金属製坩堝の場合は貴金属イオンがガラス融液に溶け込んでガラスが着色する、成形時の粘性が低くなって均質性の高いガラスを成形することが難しくなる等の現象が発生し得る。そのため、ガラス組成Ｃの場合、液相温度は、１４００℃以下であることが好ましく、１３７０℃以下、１３４０℃以下、１３１０℃以下、１２８０℃以下、１２７０℃以下、１２６０℃以下、１２５０℃以下の順により好ましい。また、液相温度は、例えば、１０００℃以上、１０５０℃以上または１１００℃以上とすることができるが、ここに例示した値を上回ることもできる。
【0445】
本発明および本明細書における「液相温度」は、以下の方法によって求められる。
示差走査熱量計を用いて、流量０．３Ｌ／ｍｉｎの窒素を流しながら窒素雰囲気中で、およそ０．０２ｍｌの粉砕したガラス試料を昇温速度１０℃／ｍｉｎで１３５０℃まで昇温したときに、昇温過程で生じたガラス中の結晶が、ガラス転移温度や結晶化温度よりも高い温度域において融解するときに生じる吸熱ピークの終点を液相温度とする。図１は、示差走査熱量曲線（ＤＳＣ曲線）を模式的に示した図である。横軸が温度で、横軸上で右にいくほど高温、左にいくほど低温である。縦軸は試料の発熱・吸熱に対応し、ベースライン（点線）よりも上側が発熱、下側が吸熱である。昇温過程における結晶析出が発熱ピーク、析出した結晶の融解が吸熱ピークに対応する。結晶が融解して融液化する温度が、液相温度である。液相温度は、吸熱ピークの高温側の接線とベースラインの交点の温度として求められる。
示差走査熱量計を用いて、流量０．３Ｌ／ｍｉｎの窒素を流しながら窒素雰囲気中で、およそ０．０２ｍｌの粉砕したガラス試料を昇温速度１０℃／ｍｉｎで１３５０℃まで昇温したときに、昇温過程で生じたガラス中の結晶が、ガラス転移温度や結晶化温度よりも高い温度域において融解するときに生じる吸熱ピークの終点を液相温度とする。図１は、示差走査熱量曲線（ＤＳＣ曲線）を模式的に示した図である。横軸が温度で、横軸上で右にいくほど高温、左にいくほど低温である。縦軸は試料の発熱・吸熱に対応し、ベースライン（点線）よりも上側が発熱、下側が吸熱である。昇温過程における結晶析出が発熱ピーク、析出した結晶の融解が吸熱ピークに対応する。結晶が融解して融液化する温度が、液相温度である。液相温度は、吸熱ピークの高温側の接線とベースラインの交点の温度として求められる。
【0446】
（ガラス素材の製造）
本発明の実施形態に係るガラスは、上記所定の組成となるようにガラス原料を調合し、調合したガラス原料により作製できる。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を石英坩堝や白金坩堝中に入れて粗熔解（ラフメルト）する。粗熔解によって得られた熔融物を冷却、粉砕してカレットを作製する。さらにカレットを白金坩堝中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとし、さらに冷却清澄、均質化した後に、熔融ガラスがＴｇ未満の温度Ｔｘに達するように温度調整された金型に鋳込み（工程１）、温度Ｔｘで保持する（工程２）。その後、ガラスの歪み点温度確実に下回るよう－３０℃／ｈｒで４時間冷却し（工程３）、ガラスが割れない程度の徐冷速度で、炉外に取り出せる温度にまで放冷する（工程４）。
本発明の実施形態に係るガラスは、上記所定の組成となるようにガラス原料を調合し、調合したガラス原料により作製できる。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を石英坩堝や白金坩堝中に入れて粗熔解（ラフメルト）する。粗熔解によって得られた熔融物を冷却、粉砕してカレットを作製する。さらにカレットを白金坩堝中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとし、さらに冷却清澄、均質化した後に、熔融ガラスがＴｇ未満の温度Ｔｘに達するように温度調整された金型に鋳込み（工程１）、温度Ｔｘで保持する（工程２）。その後、ガラスの歪み点温度確実に下回るよう－３０℃／ｈｒで４時間冷却し（工程３）、ガラスが割れない程度の徐冷速度で、炉外に取り出せる温度にまで放冷する（工程４）。
【0447】
なお、ガラス中に所望のガラス成分を所望の含有量となるように導入することができれば、バッチ原料を調合するときに使用する化合物は特に限定されないが、このような化合物として、酸化物、炭酸塩、硝酸塩、水酸化物、フッ化物等が挙げられる。
【0448】
以下、工程１～４について説明する。
【0449】
（工程１）
工程１では、熔融ガラスは、ガラス転移温度Ｔｇ未満の温度Ｔｘに達するように温度調整された金型に鋳込まれる。熔融ガラスの温度を上記のように制御することで、ガラスに加える熱エネルギーを抑え、ガラス内の原子の動きを抑えることができる。その結果、ガラス内の原子間の結合距離や結合角といったガラス内部の構造因子が均質化される前に原子の移動が規制される。そして、融液状態のような乱雑なガラス構造を維持することにより、再加熱時の安定性に優れるガラス素材が得られる。
工程１では、熔融ガラスは、ガラス転移温度Ｔｇ未満の温度Ｔｘに達するように温度調整された金型に鋳込まれる。熔融ガラスの温度を上記のように制御することで、ガラスに加える熱エネルギーを抑え、ガラス内の原子の動きを抑えることができる。その結果、ガラス内の原子間の結合距離や結合角といったガラス内部の構造因子が均質化される前に原子の移動が規制される。そして、融液状態のような乱雑なガラス構造を維持することにより、再加熱時の安定性に優れるガラス素材が得られる。
【0450】
なお、工程１の前の熔解ガラスの温度は、通常、ガラスの液相温度～ガラスの熔解温度である。また、工程１において、熔融ガラスを金型に鋳込む際のガラス温度は、ガラスの熔融時の温度であり、おおむね１５００℃～１１００℃、好ましくは１４００℃～１２００℃の範囲である。したがって、工程１では、熔融ガラスは金型に鋳込まれる際に冷却される。このときの冷却は、通常は、大気による放冷である。しかし、あまりにも冷却速度が速すぎると、ガラスの内部の一部の箇所が流動しないほど高粘度化あるいは固化するそれがある。そうすると、ガラスの均質化に支障をきたし、またガラスにクラックが生じたり、ガラスが破断するおそれもある。したがって、工程１における冷却速度の下限は、好ましくはおおむね１℃／秒であり、さらには３℃／秒、６℃／秒の順により好ましい。冷却速度の上限は、好ましくは２０℃／秒であり、さらには１５℃／秒、１２℃／秒、１０℃／秒の順により好ましい。
【0451】
（工程２）
工程２では、熔融ガラスは温度Ｔｘで保持される。工程２における保持温度Ｔｘは、好ましくはガラス転移温度Ｔｇ未満であり、その上限はＴｇ－１℃、Ｔｇ－５℃、Ｔｇ－１０℃、Ｔｇ－１５℃、Ｔｇ－２０℃の順により好ましい。保持温度Ｔｘの上限を上記範囲とすることで、ガラス構造の乱雑性が高まり、再加熱時の安定性に優れるガラス素材が得られる。
工程２では、熔融ガラスは温度Ｔｘで保持される。工程２における保持温度Ｔｘは、好ましくはガラス転移温度Ｔｇ未満であり、その上限はＴｇ－１℃、Ｔｇ－５℃、Ｔｇ－１０℃、Ｔｇ－１５℃、Ｔｇ－２０℃の順により好ましい。保持温度Ｔｘの上限を上記範囲とすることで、ガラス構造の乱雑性が高まり、再加熱時の安定性に優れるガラス素材が得られる。
【0452】
工程２における保持温度Ｔｘの下限は、好ましくはＴｇ－１００℃であり、さらには、Ｔｇ－９０℃、Ｔｇ－８０℃、Ｔｇ－７０℃、Ｔｇ－６０℃、Ｔｇ－５０℃の順により好ましい。特に、Ｔｘが歪点を下回りすぎないことが好ましく、歪点以上であることがより好ましい。保持温度Ｔｘの下限を上記範囲とすることで、過剰なガラスの内部歪を除去することができ、後工程におけるガラスの加工性の悪化を抑制し、あるいはガラスバルク体の破損を防止することができる。後工程におけるガラスの加工性の悪化を問わないプロセスの場合、工程２の温度の下限は特に規定されない。
【0453】
工程２における保持時間は、熔融状態から冷却された高温のガラスを均熱化させるため、ガラスの厚みが大きいほど、またガラスの体積が大きいほど長くなる傾向があるが、好ましくは１０分以上であり、２０分以上、または３０分以上とすることもできる。生産性の観点およびガラスの熱的安定性保持の観点からは、保持時間の上限は３時間未満で十分であり、さらには２時間未満、１．５時間未満、または１．０時間未満としてもよい。保持時間が長すぎると、熔融状態における原子配置の無秩序な状態が保持されず、原子配置の秩序化が進むことによりガラスの熱的安定性が低下し、αmaxも大きくなる傾向がある。
【0454】
（工程３）
工程３では、ガラスは、徐冷中に歪み点温度を確実に下回るよう－３０℃／ｈｒで４時間冷却される。この冷却に要する時間は、温度Ｔｘが歪点よりも高い場合は、好ましくは４時間以上であり、より好ましくは５時間以上、さらに好ましくは６時間以上である。温度Ｔｘが歪点よりも低い場合は、４時間未満とすることもできる。
工程３では、ガラスは、徐冷中に歪み点温度を確実に下回るよう－３０℃／ｈｒで４時間冷却される。この冷却に要する時間は、温度Ｔｘが歪点よりも高い場合は、好ましくは４時間以上であり、より好ましくは５時間以上、さらに好ましくは６時間以上である。温度Ｔｘが歪点よりも低い場合は、４時間未満とすることもできる。
【0455】
（工程４）
工程４では、ガラスは、割れない程度の徐冷速度で、炉外に取り出せる温度にまで放冷される。工程４における徐冷速度は、おおむね－５０℃／ｈｒより小さいことが好ましく、－１０℃／ｈｒあるいは－３０℃／ｈｒ程度とすることができる。－１℃／ｈｒより小さいと生産性に支障をきたすおそれがある。また炉外に取り出せるガラスの温度は、炉外の断熱の状況によるが、好ましくはおよそ１００℃以下であり、さらには８０℃以下、６０℃以下、４０℃以下、２０℃以下の順により好ましい。室温との差で表すと、炉外に取り出せるガラスの温度の上限は、好ましくは室温＋５０℃であり、さらには室温＋４０℃、室温＋３０℃、室温＋２０℃、室温＋１０℃の順により好ましい。炉外に取り出せるガラスの温度の下限は室温とすればよい。
工程４では、ガラスは、割れない程度の徐冷速度で、炉外に取り出せる温度にまで放冷される。工程４における徐冷速度は、おおむね－５０℃／ｈｒより小さいことが好ましく、－１０℃／ｈｒあるいは－３０℃／ｈｒ程度とすることができる。－１℃／ｈｒより小さいと生産性に支障をきたすおそれがある。また炉外に取り出せるガラスの温度は、炉外の断熱の状況によるが、好ましくはおよそ１００℃以下であり、さらには８０℃以下、６０℃以下、４０℃以下、２０℃以下の順により好ましい。室温との差で表すと、炉外に取り出せるガラスの温度の上限は、好ましくは室温＋５０℃であり、さらには室温＋４０℃、室温＋３０℃、室温＋２０℃、室温＋１０℃の順により好ましい。炉外に取り出せるガラスの温度の下限は室温とすればよい。
【0456】
ガラスの徐冷には、上記の温度プロファイルが得られるような公知の方法、たとえば温度プログラムが可能な徐冷炉などを用いればよい。
【0457】
工程１における冷却速度、および工程２における保持温度Ｔｘを上記範囲とすることで、ガラス構造の乱雑性が高まり、再加熱時の安定性に優れるガラス素材が得られる。また、工程３、工程４のようにガラスを冷却、徐冷することにより、ガラスの歪を取り除き、後工程におけるガラスの加工性を維持することができる。
【0458】
本発明の実施形態に係る光学ガラスとして、本発明の実施形態に係る成形用ガラス素材をそのまま用いることができる。
【0459】
（光学素子等の製造）
本発明の実施形態に係る成形用ガラス素材を使用して光学素子を作製するには、公知の方法を適用すればよい。例えば、上記ガラス素材の製造において、熔融ガラスを鋳型に流し込んで板状に成形し、本発明に係る成形用ガラス素材を作製する。得られたガラス素材を適宜、切断、研削、研磨し、再加熱後の成形に適した大きさおよび形状を有する成形前駆体（カットピースともいう）を作製する。カットピースを加熱、軟化して、公知の方法で成形（リヒートプレス、丸棒成形、押出成形等）し、光学素子の形状に近似する光学素子ブランクを作製する。光学素子ブランクをアニールし、公知の方法で切断、研削、研磨等することにより光学素子を作製する。
本発明の実施形態に係る成形用ガラス素材を使用して光学素子を作製するには、公知の方法を適用すればよい。例えば、上記ガラス素材の製造において、熔融ガラスを鋳型に流し込んで板状に成形し、本発明に係る成形用ガラス素材を作製する。得られたガラス素材を適宜、切断、研削、研磨し、再加熱後の成形に適した大きさおよび形状を有する成形前駆体（カットピースともいう）を作製する。カットピースを加熱、軟化して、公知の方法で成形（リヒートプレス、丸棒成形、押出成形等）し、光学素子の形状に近似する光学素子ブランクを作製する。光学素子ブランクをアニールし、公知の方法で切断、研削、研磨等することにより光学素子を作製する。
【0460】
作製した光学素子の光学機能面には使用目的に応じて、反射防止膜、全反射膜などをコーティングしてもよい。
【0461】
本発明の一態様によれば、上記光学ガラスからなる光学素子を提供することができる。光学素子の種類としては、球面レンズ、非球面レンズ等のレンズ、プリズム、回折格子等を例示することができる。レンズの形状としては、両凸レンズ、平凸レンズ、両凹レンズ、平凹レンズ、凸メニスカスレンズ、凹メニスカスレンズ等の諸形状を例示することができる。光学素子は、上記光学ガラスからなるガラス成形体を加工する工程を含む方法により製造することができる。加工としては、切断、切削、粗研削、精研削、研磨等を例示することができる。こうした加工を行う際、上記ガラスを使用することにより、破損を軽減することができ、高品質の光学素子を安定して供給することができる。
【0462】
第２実施形態
第２実施形態に係る成形用ガラス素材は、
線膨張係数の最大値αmaxと、１００～３００℃における平均線膨張係数α100-300と、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とが、下記式（４）を満たす。
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２６４ ・・・（４）
第２実施形態に係る成形用ガラス素材は、
線膨張係数の最大値αmaxと、１００～３００℃における平均線膨張係数α100-300と、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とが、下記式（４）を満たす。
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２６４ ・・・（４）
【0463】
第２実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値αmaxと、１００～３００℃における平均線膨張係数α100-300と、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とは、下記式（４）を満たし、好ましくは下記式（５）を満たし、より好ましくは下記式（５）を満たす。下記式を満たすことで、再加熱時の安定性に優れる成型用ガラス素材が得られる。
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２６４ ・・・（４）
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２６０ ・・・（５）
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２５５ ・・・（６）
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２６４ ・・・（４）
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２６０ ・・・（５）
αmax／α100-300×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２５５ ・・・（６）
【0464】
線膨張係数の最大値αmaxおよび平均線膨張係数α100-300は、ガラス素材の製造工程において、熔融ガラスを冷却する条件を調整することにより、制御できる。
【0465】
線膨張係数の最大値αmaxおよび平均線膨張係数α100-300は、第１実施形態と同様にして測定できる。
【0466】
第２実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値αmaxと、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とは、好ましくは下記式（１）を満たし、より好ましくは下記式（２）を満たし、さらに好ましくは下記式（３）を満たす。再加熱時の安定性に優れる成型用ガラス素材を得る観点から、下記式を満たすことが好ましい。
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７５００ ・・・（２）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７０００ ・・・（３）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７５００ ・・・（２）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７０００ ・・・（３）
【0467】
線膨張係数の最大値αmaxは、ガラス素材の製造工程において、熔融ガラスを冷却する条件を調整することにより、制御できる。
【0468】
第２実施形態に係る成形用ガラス素材において、上記以外の特性およびガラス組成については、第１実施形態と同様とすることができる。また、第２実施形態におけるガラス素材の製造および光学素子等の製造についても、第１実施形態と同様とすることができる。
【0469】
第３実施形態
第３実施形態に係る成形用ガラス素材は、
線膨張係数の最大値αmaxが、当該成形用ガラス素材をガラス転移温度Ｔｇにおいて均熱化した後－３０℃／ｈｒで４時間冷却し、その後放冷して得たガラス素材の線膨張係数の最大値αmax(Ｔｇ)よりも小さい。
第３実施形態に係る成形用ガラス素材は、
線膨張係数の最大値αmaxが、当該成形用ガラス素材をガラス転移温度Ｔｇにおいて均熱化した後－３０℃／ｈｒで４時間冷却し、その後放冷して得たガラス素材の線膨張係数の最大値αmax(Ｔｇ)よりも小さい。
【0470】
第３実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値αmaxは、当該成形用ガラス素材をガラス転移温度Ｔｇにおいて均熱化した後－３０℃／ｈｒで４時間冷却し、その後放冷して得たガラス素材の線膨張係数の最大値αmax(Ｔｇ)よりも小さい。ただし、線膨張係数の最大値αmaxは、上記線膨張係数の最大値αmax(Ｔｇ)よりわずかに大きくてもよい。したがって、αmaxとαmax(Ｔｇ)の差分［αmax(Ｔｇ)－αmax］は、１０-7・℃-1の単位で整数第１位まで表示すると、好ましくは－９以上であり、さらには－４以上、０以上、５以上、１０以上、２０以上、４０以上、６０以上、８０以上、１００以上、１２０以上、１４０以上、１６０以上、１８０以上、２００以上、２５０以上、３００以上の順により好ましい。また、該差分の上限は特に限定されないが、通常、αmax(Ｔｇ)であり、好ましくはαmax(Ｔｇ)－１００程度である。
【0471】
第３実施形態に係る成形用ガラス素材において、最大値αmax(Ｔｇ)の測定方法は、第１実施形態と同様である。
【0472】
第３実施形態に係る成形用ガラス素材において、線膨張係数の最大値αmaxと、質量％表示でのＳｉＯ2およびＺｒＯ2の合計含有量［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］とは、好ましくは下記式（１）を満たし、より好ましくは下記式（２）を満たし、さらに好ましくは下記式（３）を満たす。再加熱時の安定性に優れる成型用ガラス素材を得る観点から、下記式を満たすことが好ましい。
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７５００ ・・・（２）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７０００ ・・・（３）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７９００ ・・・（１）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７５００ ・・・（２）
αmax×［ＳｉＯ2＋ＺｒＯ2］≦２７０００ ・・・（３）
【0473】
線膨張係数の最大値αmaxは、ガラス素材の製造工程において、熔融ガラスを冷却する条件を調整することにより、制御できる。
【0474】
第３実施形態に係る成形用ガラス素材において、上記以外の特性およびガラス組成については、第１実施形態と同様とすることができる。また、第３実施形態におけるガラス素材の製造および光学素子等の製造についても、第１実施形態と同様とすることができる。
【実施例0475】
以下に、本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。ただし、本発明は実施例に示す態様に限定されるものではない。
【0476】
（実施例１－１）
表１（１）に示すガラス組成Ｉを有するガラスサンプルを以下の手順で作製し、得られたガラスサンプルについて各種評価を行った。結果を表２（１）、２（２）に示す。
表１（１）に示すガラス組成Ｉを有するガラスサンプルを以下の手順で作製し、得られたガラスサンプルについて各種評価を行った。結果を表２（１）、２（２）に示す。
【0477】
［ガラスサンプルの製造］
まず、ガラスの構成成分に対応する酸化物、水酸化物、炭酸塩、および硝酸塩を原材料として準備し、得られる光学ガラスのガラス組成が、表１（１）に示す組成Ｉとなるように上記原材料を秤量、調合して、原材料を十分に混合した。こうして得られた調合原料（バッチ原料）を、白金坩堝に投入し、１３５０℃～１４５０℃で２時間加熱して熔融ガラスとし、攪拌して均質化を図り、清澄してから、熔融ガラスを適当な温度に予熱した金型に鋳込んで急冷し（工程１）。鋳込んだガラスを、ガラス転移温度Ｔｇより２５℃低い保持温度Ｔｘで３０分間保持（工程２）した。そして、工程２の保持温度Ｔｘより１２０℃低い温度まで‐３０℃／ｈｒの速度で冷却し（工程３）、その後炉内で室温まで放冷する（工程４）ことにより、ガラスサンプルを得た。ここでのガラスの量は１５０ｇとした。
まず、ガラスの構成成分に対応する酸化物、水酸化物、炭酸塩、および硝酸塩を原材料として準備し、得られる光学ガラスのガラス組成が、表１（１）に示す組成Ｉとなるように上記原材料を秤量、調合して、原材料を十分に混合した。こうして得られた調合原料（バッチ原料）を、白金坩堝に投入し、１３５０℃～１４５０℃で２時間加熱して熔融ガラスとし、攪拌して均質化を図り、清澄してから、熔融ガラスを適当な温度に予熱した金型に鋳込んで急冷し（工程１）。鋳込んだガラスを、ガラス転移温度Ｔｇより２５℃低い保持温度Ｔｘで３０分間保持（工程２）した。そして、工程２の保持温度Ｔｘより１２０℃低い温度まで‐３０℃／ｈｒの速度で冷却し（工程３）、その後炉内で室温まで放冷する（工程４）ことにより、ガラスサンプルを得た。ここでのガラスの量は１５０ｇとした。
【0478】
ここで、工程２の保持温度Ｔｘは、ガラス転移温度Ｔｇ（単位：℃）の１の位を四捨五入した値をそのガラスサンプルのＴｇとし、この温度より２５℃低い値とした。表２（２）には、このような温度差に相当する、四捨五入されたＴｇと、保持温度Ｔｘの差分を表示している。このようにすることで、Ｔｇの測定値の多少のばらつきによらず同じ保持温度Ｔｘを設定することができ、複数のサンプルを一度に保持することができるので、本発明のガラスの生産効率が向上する。
【0479】
［ガラス成分組成の確認］
得られたガラスサンプルについて、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）で各ガラス成分の含有量を測定した。表１（１）に示す組成Ｉのとおりであることを確認した。
得られたガラスサンプルについて、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）で各ガラス成分の含有量を測定した。表１（１）に示す組成Ｉのとおりであることを確認した。
【0480】
［ガラス転移温度Ｔｇ］
ガラス転移温度Ｔｇは、ＮＥＴＺＳＣＨ ＪＡＰＡＮ社製の示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ３３００ＳＡ）を使用し、昇温速度１０℃／分にて測定した。
ガラス転移温度Ｔｇは、ＮＥＴＺＳＣＨ ＪＡＰＡＮ社製の示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ３３００ＳＡ）を使用し、昇温速度１０℃／分にて測定した。
【0481】
［安定性試験］
得られたガラスサンプルを、光学顕微鏡（１００倍）で内部に異物が無いことを確認した後に切断、切削し１１ｍｍ×１１ｍｍ×１０．５ｍｍの試料を得た。この試料を、Ｔｇより２００℃高い温度に設定した熱処理炉に入れて加熱し、５分後に取り出し、ガラス試料を冷却した。冷却後のガラス試料端部を光学研磨し、光学顕微鏡（１００倍）でガラス試料内部を観察した。このガラス試料全体から観察された結晶（輝点）の数を数えて、１ｇあたりの数に換算した。結晶は１～３００μｍの範囲の大きさとした。なお、ガラス試料にヒビ、脈理は見られなかった。
得られたガラスサンプルを、光学顕微鏡（１００倍）で内部に異物が無いことを確認した後に切断、切削し１１ｍｍ×１１ｍｍ×１０．５ｍｍの試料を得た。この試料を、Ｔｇより２００℃高い温度に設定した熱処理炉に入れて加熱し、５分後に取り出し、ガラス試料を冷却した。冷却後のガラス試料端部を光学研磨し、光学顕微鏡（１００倍）でガラス試料内部を観察した。このガラス試料全体から観察された結晶（輝点）の数を数えて、１ｇあたりの数に換算した。結晶は１～３００μｍの範囲の大きさとした。なお、ガラス試料にヒビ、脈理は見られなかった。
【0482】
［線膨張係数］
得られたガラスサンプルについて、ＪＯＧＩＳ０８の規定を参照して平均線膨張係数を測定した。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とした。試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように加熱し、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定した。室温～屈伏点温度（試料が屈伏して見かけ上の伸びが止まる温度）の間において、単位温度上昇あたりの試料の伸びが極大となる温度における線膨張係数の最大値をαmaxとした。なお、αmaxは、測定点３１個における線膨張係数の移動平均処理をして得られた値の最大値を採用した。また、１００～３００℃における線膨張係数の平均値を平均線膨張係数α100-300とした。
得られたガラスサンプルについて、ＪＯＧＩＳ０８の規定を参照して平均線膨張係数を測定した。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とした。試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように加熱し、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定した。室温～屈伏点温度（試料が屈伏して見かけ上の伸びが止まる温度）の間において、単位温度上昇あたりの試料の伸びが極大となる温度における線膨張係数の最大値をαmaxとした。なお、αmaxは、測定点３１個における線膨張係数の移動平均処理をして得られた値の最大値を採用した。また、１００～３００℃における線膨張係数の平均値を平均線膨張係数α100-300とした。
【0483】
線膨張係数の最大値αmaxと、工程２での保持温度Ｔｘをガラス転移温度としたガラスの線膨張係数の最大値αmax(Ｔｇ)とを測定し、その差分Ｑ：αmax(Ｔｇ)－αmaxを算出した。
【0484】
［平均線膨張係数αL］
得られたガラスサンプルについて、ＪＯＧＩＳ１６の規定を参照して平均線膨張係数を測定した。平均線膨張係数はＮＥＴＺＳＣＨ ＪＡＰＡＮ社製の熱機械分析装置（ＴＭＡ４０００ＳＥ）を使用し測定した。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とした。まず、液体窒素を用いて試料温度が－８０℃以下になるまで冷却し、２０分間保持した後、測定を開始した。測定中は試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように３２０℃まで昇温させながら、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定した。－３０～７０℃における線膨張係数の平均値を平均線膨張係数αLとした。
得られたガラスサンプルについて、ＪＯＧＩＳ１６の規定を参照して平均線膨張係数を測定した。平均線膨張係数はＮＥＴＺＳＣＨ ＪＡＰＡＮ社製の熱機械分析装置（ＴＭＡ４０００ＳＥ）を使用し測定した。試料は長さ２０ｍｍ±０．５ｍｍ、直径５ｍｍ±０．５ｍｍの丸棒とした。まず、液体窒素を用いて試料温度が－８０℃以下になるまで冷却し、２０分間保持した後、測定を開始した。測定中は試料に９８ｍＮの荷重を印加した状態で、４℃毎分の一定速度で上昇するように３２０℃まで昇温させながら、温度と試料の伸びを１秒刻みで測定した。－３０～７０℃における線膨張係数の平均値を平均線膨張係数αLとした。
【0485】
［光学特性の測定］
得られたガラスサンプルについて、屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦおよびｎＣ、アッベ数νｄ、部分分散比Ｐｇ，Ｆ、ΔＰｇ，Ｆを測定した。結果を表２（１）、２（２）に示す。
得られたガラスサンプルについて、屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦおよびｎＣ、アッベ数νｄ、部分分散比Ｐｇ，Ｆ、ΔＰｇ，Ｆを測定した。結果を表２（１）、２（２）に示す。
【0486】
（ｉ）屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣおよびアッベ数νｄ
上記ガラスサンプルについて、日本産業規格 ＪＩＳ Ｂ ７０７１－１の屈折率測定法により、屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを測定し、下記式に基づきアッベ数νｄを算出した。
νｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）
上記ガラスサンプルについて、日本産業規格 ＪＩＳ Ｂ ７０７１－１の屈折率測定法により、屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを測定し、下記式に基づきアッベ数νｄを算出した。
νｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）
【0487】
（ii）部分分散比Ｐｇ，Ｆ、ΔＰｇ，Ｆ
ｇ線、Ｆ線、ｃ線における各屈折率ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを用いて、下記式に基づき部分分散比Ｐｇ，ＦおよびΔＰｇ，Ｆを算出した。
Ｐｇ，Ｆ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ） ・・・（１３）
ΔＰｇ，Ｆ＝Ｐｇ，Ｆ－（０．６４８３－０．００１８０２×νｄ） ・・・（１４）
ｇ線、Ｆ線、ｃ線における各屈折率ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを用いて、下記式に基づき部分分散比Ｐｇ，ＦおよびΔＰｇ，Ｆを算出した。
Ｐｇ，Ｆ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ） ・・・（１３）
ΔＰｇ，Ｆ＝Ｐｇ，Ｆ－（０．６４８３－０．００１８０２×νｄ） ・・・（１４）
【0488】
［光透過性の評価］
（ｉ）λτ８０
厚さ２．０ｍｍ±０．１ｍｍおよび１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料を用いて、ＪＯＧＩＳ１７（光学ガラスの内部透過率の測定方法）に準じ波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定した。厚さ１０ｍｍの内部透過率が８０％となる波長をλτ８０とした。結果を表２（１）に示す。
（ｉ）λτ８０
厚さ２．０ｍｍ±０．１ｍｍおよび１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料を用いて、ＪＯＧＩＳ１７（光学ガラスの内部透過率の測定方法）に準じ波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定した。厚さ１０ｍｍの内部透過率が８０％となる波長をλτ８０とした。結果を表２（１）に示す。
【0489】
（ii）λ７０
厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定した。外部透過率が７０％となる波長をλ７０とした。結果を表２（１）に示す。
厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定した。外部透過率が７０％となる波長をλ７０とした。結果を表２（１）に示す。
【0490】
［比重］
比重は、アルキメデス法により測定した。結果を表２（１）に示す。
比重は、アルキメデス法により測定した。結果を表２（１）に示す。
【0491】
（実施例１－２）
ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより５０℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより５０℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
【0492】
（実施例１－３）
ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより１００℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより１００℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
【0493】
（実施例２－１）
表１（１）に示すガラス組成IIを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成IIとなるように原材料を調合し、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより６０℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
表１（１）に示すガラス組成IIを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成IIとなるように原材料を調合し、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより６０℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
【0494】
（比較例１－１）
ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより３０℃高い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより３０℃高い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
【0495】
（比較例１－２）
ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇとした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。なお、比較例１－２における線膨張係数の最大値をαmax(Ｔｇ)とし、実施例１－１、１－２、１－３における線膨張係数の最大値αmaxと比較した。
ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇとした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。なお、比較例１－２における線膨張係数の最大値をαmax(Ｔｇ)とし、実施例１－１、１－２、１－３における線膨張係数の最大値αmaxと比較した。
【0496】
（比較例１－３）
ガラスサンプルの製造において、工程２における保持時間を７２時間とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。なお、比較例１－３ではガラスが得られたものの、安定性試験においては著しい失透を生じた。また屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ、部分分散比Ｐｇ，Ｆ、ΔＰｇ，Ｆを測定できなかった。
ガラスサンプルの製造において、工程２における保持時間を７２時間とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。なお、比較例１－３ではガラスが得られたものの、安定性試験においては著しい失透を生じた。また屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ、部分分散比Ｐｇ，Ｆ、ΔＰｇ，Ｆを測定できなかった。
【0497】
（比較例２－１）
ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇとした他は、実施例２－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例２－１と同様に、各種評価を行った。なお、比較例２－１における線膨張係数の最大値をαmax(Ｔｇ)とし、実施例２－１における線膨張係数の最大値αmaxと比較した。
ガラスサンプルの製造において、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇとした他は、実施例２－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例２－１と同様に、各種評価を行った。なお、比較例２－１における線膨張係数の最大値をαmax(Ｔｇ)とし、実施例２－１における線膨張係数の最大値αmaxと比較した。
【0498】
（実施例３－１）
表１（２）に示すガラス組成IIIを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成IIIとなるように原材料を調合し、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより６０℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
表１（２）に示すガラス組成IIIを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成IIIとなるように原材料を調合し、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより６０℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
【0499】
（実施例３－２）
表１（２）に示すガラス組成IIIを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成IIIとなるように原材料を調合し、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより１００℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
表１（２）に示すガラス組成IIIを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成IIIとなるように原材料を調合し、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇより１００℃低い温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
【0500】
（実施例４－１）
表１（３）に示すガラス組成ＩＶを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成ＩＶとなるように原材料を調合し、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇと同じ温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
表１（３）に示すガラス組成ＩＶを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成ＩＶとなるように原材料を調合し、工程２における保持温度Ｔｘをガラス転移温度Ｔｇと同じ温度とした他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
【0501】
（実施例４－２）
表１（３）に示すガラス組成ＩＶを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成ＩＶとなるように原材料を調合した他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
表１（３）に示すガラス組成ＩＶを有するガラスサンプルを製造した。ガラスサンプルの製造において、ガラス組成ＩＶとなるように原材料を調合した他は、実施例１－１と同様にガラスサンプルを得た。実施例１－１と同様に、各種評価を行った。
【0502】
【表1(1)】
【0503】
【表1(2)】
【0504】
【表1(3)】
【0505】
【表2(1)】
【0506】
【表2(2)】
【0507】
（実施例３）
実施例１－１、１－２、１－３、２－１、３－１、３－２、４－１、４－２において作製した各ガラスサンプルを用いて、公知の方法により、レンズブランクを作製し、レンズブランクを研磨等の公知方法により加工して各種レンズを作製した。
作製した光学レンズは、両凸レンズ、両凹レンズ、平凸レンズ、平凹レンズ、凹メニスカスレンズ、凸メニスカスレンズ等の各種レンズである。
各種レンズは、他種の光学ガラスからなるレンズと組合せることにより、二次の色収差を良好に補正することができた。
実施例１－１、１－２、１－３、２－１、３－１、３－２、４－１、４－２において作製した各ガラスサンプルを用いて、公知の方法により、レンズブランクを作製し、レンズブランクを研磨等の公知方法により加工して各種レンズを作製した。
作製した光学レンズは、両凸レンズ、両凹レンズ、平凸レンズ、平凹レンズ、凹メニスカスレンズ、凸メニスカスレンズ等の各種レンズである。
各種レンズは、他種の光学ガラスからなるレンズと組合せることにより、二次の色収差を良好に補正することができた。
【0508】
同様にして、実施例１－１、１－２、１－３、２－１、３－１、３－２、４－１、４－２で作製した各種光学ガラスを用いてプリズムを作製した。
【0509】
今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【0510】
例えば、上記に例示されたガラス組成に対し、明細書に記載の組成調整を行うことにより、本発明の一態様にかかる光学ガラスを作製することができる。
また、明細書に例示または好ましい範囲として記載した事項の２つ以上を任意に組み合わせることは、もちろん可能である。
また、明細書に例示または好ましい範囲として記載した事項の２つ以上を任意に組み合わせることは、もちろん可能である。
【図1】