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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024101999
(43)【公開日】2024-07-30
(54)【発明の名称】不織布およびエアフィルター濾材
(51)【国際特許分類】
D04H 1/4382 20120101AFI20240723BHJP
B01D 39/16 20060101ALI20240723BHJP
D21H 13/10 20060101ALI20240723BHJP
D21F 11/14 20060101ALI20240723BHJP
【ＦＩ】
D04H1/4382
B01D39/16 A
D21H13/10
D21F11/14
【審査請求】未請求
【請求項の数】7
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023220402
(22)【出願日】2023-12-27
(31)【優先権主張番号】P 2023005596
(32)【優先日】2023-01-18
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000003159
【氏名又は名称】東レ株式会社
(72)【発明者】
【氏名】石井 健太郎
(72)【発明者】
【氏名】鹿野 秀和
【テーマコード（参考）】
4D019
4L047
4L055
【Ｆターム（参考）】
4D019AA01
4D019BA12
4D019BA13
4D019BB05
4D019BC06
4D019BC11
4D019BC15
4D019BD01
4D019CB06
4D019DA03
4D019DA06
4L047AA21
4L047AA28
4L047AB07
4L047AB08
4L047BA09
4L047BA21
4L047BB06
4L047BB09
4L047CA19
4L047CC12
4L055AF33
4L055AF47
4L055EA04
4L055EA16
4L055GA31
4L055GA39
(57)【要約】
【課題】本発明は、高捕集効率なエアフィルター濾材に好適な不織布を提供する。
【解決手段】少なくとも３種類の有機繊維を含んで構成される不織布であって、繊維径が０．８μｍ未満であって平均繊維径が０．０１～０．６０μｍの繊維Ａ、繊維径が０．８μｍ以上であって平均繊維径が１．０～３０μｍの繊維Ｂおよび熱接着性の繊維Ｃを含み、目付が５０ｇ／ｍ２以上であり、 （有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）≧３である。
【選択図】なし
【解決手段】少なくとも３種類の有機繊維を含んで構成される不織布であって、繊維径が０．８μｍ未満であって平均繊維径が０．０１～０．６０μｍの繊維Ａ、繊維径が０．８μｍ以上であって平均繊維径が１．０～３０μｍの繊維Ｂおよび熱接着性の繊維Ｃを含み、目付が５０ｇ／ｍ２以上であり、 （有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）≧３である。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
少なくとも３種類の有機繊維を含んで構成される不織布であって、繊維径が０．８μｍ未満であって平均繊維径が０．０１～０．６０μｍの繊維Ａ、繊維径が０．８μｍ以上であって平均繊維径が１．０～３０μｍの繊維Ｂおよび熱接着性の繊維Ｃを含み、目付が５０ｇ／ｍ２以上であり、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）≧３であることを特徴とする不織布。
【請求項2】
粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率をもつことを特徴とする請求項１に記載の不織布。
【請求項3】
平均ポアサイズが０．１～１０μｍである請求項１または２に記載の不織布。
【請求項4】
請求項１または２に記載の不織布を用いてなるエアフィルター濾材。
【請求項5】
請求項４に記載のエアフィルター濾材を用いてなるエアフィルター。
【請求項6】
請求項５に記載のエアフィルターを備えているファンフィルターユニット。
【請求項7】
請求項５に記載のエアフィルターを備えているクリーンルームまたは半導体製造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、エアフィルター濾材に好適な不織布とエアフィルター濾材に関するものである。
【背景技術】
【0002】
近年、空間の清浄化に対する要求が高まっており、粒径２．５μｍ以下のダストによる健康問題への対策や、半導体や医薬品の製造における無塵化等、住環境から産業にいたる幅広い分野で、空気中の微細なダストを除去するエアフィルターが使用されている。特に、クリーンルームや半導体製造装置等、極めて高度に清浄な空気を必要とする空間においては、ＨＥＰＡフィルター（Ｈｉｇｈ Ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ Ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ Ａｉｒ fｉｌｔｅｒ）やＵＬＰＡフィルター（Ｕｌｔｒａ Ｌｏｗ Ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ Ａｉｒ fｉｌｔｅｒ）に代表される、高性能なエアフィルターが使用されている。
特に半導体製造等におけるクリーンルームや半導体製造装置等にはＵＬＰＡフィルターが使用されているが、ガラス繊維製の不織布を使用すると半導体製造に悪い影響を及ぼすボロンが排出されるため、ＰＴＦＥ製の多孔膜が一般的に選定され使用されている。しかし、ＰＴＦＥの製造の際に副生されるＰＦＯＡ（ペルフルオロオクタン酸）は、自然界で分解されにくい環境破壊物質であり、また生体内に蓄積され毒性もあり代替材料が求められる等の課題があった。
そこで、近年の環境意識の高まりにより、より環境負荷の小さい、極細のポリエステル繊維からなり、優れたフィルター性能を有する不織布が種々提案されている。
例えば、特許文献１では、繊維直径が２００～８００ｎｍのナノファイバーと、ナノファイバーよりも太い繊維、バインダー繊維の３種類のポリエステル繊維を含む不織布を用いたエアフィルター濾材が提案されている。この提案によると、プリーツ性および耐風圧変形性に優れる低圧力損失と高捕集性能を有するエアフィルター濾材を提供することができるとしている。
また、特許文献２では、繊維直径が１００～１０００ｎｍのナノファイバーと、繊維直径が４～１２μｍの繊維、バインダー繊維の３種類のポリエステル繊維を含む不織布を用いたエアフィルター濾材が提案されている。この提案によると、高空隙構造を保持し、地合いの均一性に優れ、かつ薄膜でプリーツ加工性に優れる低圧力損失と高捕集性能を有するエアフィルター濾材を提供することができるとしている。
特に半導体製造等におけるクリーンルームや半導体製造装置等にはＵＬＰＡフィルターが使用されているが、ガラス繊維製の不織布を使用すると半導体製造に悪い影響を及ぼすボロンが排出されるため、ＰＴＦＥ製の多孔膜が一般的に選定され使用されている。しかし、ＰＴＦＥの製造の際に副生されるＰＦＯＡ（ペルフルオロオクタン酸）は、自然界で分解されにくい環境破壊物質であり、また生体内に蓄積され毒性もあり代替材料が求められる等の課題があった。
そこで、近年の環境意識の高まりにより、より環境負荷の小さい、極細のポリエステル繊維からなり、優れたフィルター性能を有する不織布が種々提案されている。
例えば、特許文献１では、繊維直径が２００～８００ｎｍのナノファイバーと、ナノファイバーよりも太い繊維、バインダー繊維の３種類のポリエステル繊維を含む不織布を用いたエアフィルター濾材が提案されている。この提案によると、プリーツ性および耐風圧変形性に優れる低圧力損失と高捕集性能を有するエアフィルター濾材を提供することができるとしている。
また、特許文献２では、繊維直径が１００～１０００ｎｍのナノファイバーと、繊維直径が４～１２μｍの繊維、バインダー繊維の３種類のポリエステル繊維を含む不織布を用いたエアフィルター濾材が提案されている。この提案によると、高空隙構造を保持し、地合いの均一性に優れ、かつ薄膜でプリーツ加工性に優れる低圧力損失と高捕集性能を有するエアフィルター濾材を提供することができるとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０１５－１４０４９５号公報
【特許文献2】特開２０２２－１０５８３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
特許文献１記載の方法では、プリーツ性および耐風圧変形性に優れる不織布を得ることはできるものの、ＨＥＰＡフィルターやＵＬＰＡフィルターに必要とされる捕集効率には未達であり、高捕集効率の両立という観点においても効果が不十分であった。
【0005】
また、特許文献２記載の方法では、高空隙構造を保持し、薄膜でプリーツ加工性に優れる不織布を得ることができ、さらにＨＥＰＡフィルターに必要とされる捕集効率に到達し得る一方で、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率を持つ高捕集効率までには到達できておらず、半導体製造等に使用できるＵＬＰＡフィルター向けのエアフィルター濾材として用いるという観点においては不十分であった。
【0006】
本発明の課題は、上記従来技術の問題点を解決し、半導体製造等に使用できる高捕集効率なエアフィルター濾材に好適な不織布及びそれを用いたエアフィルター濾材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明者らは、上記課題について鋭意検討した結果、不織布を構成する有機繊維全体の表面積を該有機繊維全体の体積で割った値が３以上となるようにすることで、高捕集効率なエアフィルター濾材に好適に用いることができることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【0008】
上記課題は本発明、すなわち、少なくとも３種類の有機繊維を含んで構成される不織布であって、繊維径が０．８μｍ未満の繊維の平均繊維径が０．０１～０．６０μｍの繊維Ａ、繊維径が０．８μｍ以上の繊維の平均繊維径が１．０～３０μｍの繊維Ｂおよび熱接着性の繊維Ｃを含み、目付が５０ｇ／ｍ２以上であり、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）≧３であることであることが好ましい。
【0009】
前記不織布はエアフィルター濾材に好適に採用することができ、さらに前記エアフィルター濾材はエアフィルターに好適に採用することができる。
【0010】
また、前記エアフィルターは、ファンフィルターユニット、クリーンルーム、半導体製造装置に好適に用いることができる。
【発明の効果】
【0011】
本発明によれば、高捕集効率なエアフィルター濾材に好適な不織布を得ることができる。
【発明を実施するための形態】
【0012】
本発明の不織布は、少なくとも３種類の有機繊維を含んで構成される不織布であって、繊維径が０．８μｍ未満であって平均繊維径が０．０１～０．６０μｍの繊維Ａ、繊維径が０．８μｍ以上であって平均繊維径が１．０～３０μｍの繊維Ｂおよび熱接着性の繊維Ｃを含み、目付が５０ｇ／ｍ２以上であり、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）≧３である。
【0013】
以下、本発明の不織布について詳細に説明する。
【0014】
本発明の不織布に用いられる繊維Ａ～Ｃは有機繊維である。本発明における有機繊維とは、有機物を主成分とする繊維状の材料である。有機繊維の具体例として、木材パルプ等から製造されるセルロース、コットンや、麻、ウール、シルク等の天然繊維、レーヨン等の再生繊維、アセテート等の半合成繊維、ポリエステルやナイロン、アクリル等に代表される合成繊維等が挙げられるが、これらに限定されない。なかでも、力学特性や寸法安定性の観点から、熱可塑性ポリマーからなる合成繊維であることが好ましい。熱可塑性ポリマーの具体例として、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸等のポリエステル、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド６１０等のポリアミド、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィンや、ポリカーボネート、ポリアクリレート、ポリフェニレンサルファイド、熱可塑性ポリウレタン等の熱可塑性ポリマーおよびそれらの共重合体が挙げられるが、これらに限定されない。なかでも、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ポリアミド６、ポリアミド６６等のポリアミド、ポリフェニレンサルファイドは、力学特性や耐熱性を兼ね備えているため好ましい。
【0015】
本発明における有機繊維は、本発明の効果を損なわない範囲で、副次的添加物を加えて種々の改質が行われたものであってもよい。副次的添加物の具体例として、相溶化剤、可塑剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、赤外線吸収剤、蛍光増白剤、離型剤、抗菌剤、核形成剤、熱安定剤、難燃剤、帯電防止剤、着色防止剤、調整剤、艶消し剤、消泡剤、防腐剤、ゲル化剤、ラテックス、フィラー、インク、着色料、染料、顔料、香料等が挙げられるが、これらに限定されない。これらの副次的添加物は単独で使用してもよく、複数を併用してもよい。
【0016】
本発明の不織布に用いられる繊維Ａは、繊維径が０．８μｍ未満であって平均繊維径が０．０１～０．６０μｍである。繊維径が細いほど高比表面積となり、不織布とした際に高捕集性能を発現するため好ましいが、平均繊維径が０．０１μｍ以上であれば、高捕集性能に加えて、不織布加工時の取扱い性や成形加工性が良好となり、使用時の耐久性に優れた不織布を得ることができる。平均繊維径は０．０５μｍ以上であることがより好ましく、０．１０μｍ以上であることが更に好ましい。一方、平均繊維径が０．６０μｍ以下であれば、繊維径の細さに起因する高比表面積の効果により、不織布とした際に優れた捕集性能を発現する。平均繊維径は０．５０μｍ以下であることがより好ましい。
【0017】
本発明の不織布に用いられる繊維Ｂは、繊維径が０．８μｍ以上であって平均繊維径が１．０～３０．０μｍである。平均繊維径が１．０μｍ以上であれば、不織布中において、不織布の形状を維持するための骨材となると共に、繊維Ａが過度に緻密化することがないため、高圧力損失化を抑制でき、高捕集性能と低圧力損失を両立した不織布を得ることができる。平均繊維径は２．０μｍ以上であることがより好ましく、３．０μｍ以上であることが更に好ましい。一方、平均繊維径が３０．０μｍ以下であれば、後述する湿式抄紙による不織布加工時に、繊維Ｂより細い繊維Ａが脱落するのを抑制し、得られる不織布中において、繊維Ａの足場となり、３次元的に均質な微細空間を形成することができる。平均繊維径は２８．０μｍ以下であることがより好ましく、２５．０μｍ以下であることが更に好ましい。
【0018】
本発明の不織布に用いられる繊維Ｃは熱接着性の繊維である。熱接着性の繊維を用いることにより、不織布を構成する繊維同士を物理的に接着することができるため、不織布の立体構造を保持したり、不織布の強度を向上させることができる。熱接着性の繊維は、特に限定されるものではないが、例えば、融点が１５０℃以下の熱可塑性ポリマーを鞘に配した芯鞘型複合繊維を好適に採用できる。すなわち、不織布を形成させた後、ヤンキードライヤーやエアースルードライヤー等の乾燥工程、またはカレンダー等の熱処理工程を経ることで、熱接着性の繊維の表面の鞘成分が融解して、不織布を構成する他の繊維と接着し、不織布の剛性を高めることができる。さらに、熱接着性の繊維の芯成分によって、不織布の強度確保に寄与することができる。なお、熱接着性の繊維の芯成分の融点が鞘成分の融点よりも高温であり、その融点の差が２０℃以上であれば、熱接着性の繊維の表面の鞘成分が十分に溶融しやすく、かつ芯成分の配向の低下が抑制され、十分な熱接着性と高い剛性を両立することができるため好ましい。
【0019】
また、繊維Cの繊維径は平均繊維径が５．０～５０．０μｍであることが好ましい。繊維Cの平均繊維径が５．０μｍ以上であれば、繊維Cと不織布を構成する他の繊維との接着により、不織布の強度を確保することができるため好ましい。繊維Cの平均繊維径は１０．０μｍ以上であることがより好ましく、１１．０μｍ以上であることが更に好ましい。一方、繊維Cの平均繊維径が５０．０μｍ以下であれば、繊維Cと不織布を構成する他の繊維とを均一かつ強固に接着することができるため好ましい。繊維Cの平均繊維径は４５．０μｍ以下であることがより好ましく、４０．０μｍ以下であることが更に好ましい。
【0020】
本発明の不織布において、繊維Ａ～Ｃの配合比（重量比）は、繊維Ａ～Ｃ全体の表面積を繊維Ａ～Ｃ全体の体積で割った値（（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積））が３以上となるように配合比を決定する必要がある。このためには最も繊維径が細い繊維Ａの配合比を高めることが有効であり、繊維Ａ～Ｃ全体の表面積を繊維Ａ～Ｃ全体の体積で割った値が３以上となるまで繊維の表面積を高めることで、高比表面積の効果により捕集性能を高めることが可能となる。一方、繊維Ａ～Ｃ全ての表面積を繊維Ａ～Ｃ全ての体積で割った値が１０以下であれば繊維Ａが過度に緻密化することがないため、高圧力損失化を抑制でき好ましい。
【0021】
なお、繊維の表面積や体積は、丸断面の場合は真円であるとして平均繊維径と繊維長から算出できるが、異形断面の場合には顕微鏡画像などにより断面の平均周長や平均断面積を測定して算出すればよい。
【0022】
繊維Ａ～Ｃの配合比の目安としては、繊維Ａの配合比は２～５５重量％であることが好ましく、繊維Bの配合比は５～９０重量％であることが好ましく、繊維Ｃの配合比は５～５０重量％であることが好ましい。繊維Ａの配合比が２．５重量％以上であれば、繊維Ａの繊維径の細さに由来する高比表面積の効果により、不織布とした際に優れた捕集性能を発現するため好ましい。繊維Ａの配合比は３重量％以上であることがより好ましく、５重量％以上であることが更に好ましい。一方、繊維Ａの配合比が５５重量％以下であれば、不織布中において、繊維Ａが過度に緻密化することが抑制されるため、高圧力損失化を抑制でき、高捕集性能と低圧力損失を両立した不織布を得ることができるため好ましく、５０重量％以下であることが更に好ましい。また、繊維Bの配合比が５重量％以上であれば、不織布の形状を維持するための骨材として機能でき、かつ繊維Ａが過度に緻密化することがないため、高圧力損失化を抑制でき、かつ後述する湿式抄紙による不織布の加工時に、繊維Ｂより細い繊維Ａが脱落することが可能となるため好ましい。繊維Bの配合比は７重量％以上であることがより好ましく、１０重量％以上であることが更に好ましい。繊維Ｃの配合比が５重量％以上であれば、不織布中における繊維同士の接着性を確保することができ、不織布の強度も良好となるため好ましい。繊維Ｃの配合比は１０重量％以上であることがより好ましく、１５重量％以上であることが更に好ましい。一方、繊維Ｃの配合比が５０重量％以下であれば、熱接着性の繊維Ｃの接着によって、不織布中の微細空間が小さくなったり、微細空間が閉塞することを抑制できるため、空気の流れが阻害されず、高圧力損失化を抑制できるため好ましい。繊維Ｃの配合比は４５重量％以下であることがより好ましく、４０重量％以下であることが更に好ましい。
【0023】
本発明の不織布の目付は５０ｇ／ｍ２とする必要がある。本発明における不織布の目付とは、実施例記載の方法で測定される値を指す。目付が５０ｇ／ｍ２以上であれば、不織布加工時の取扱い性や成形加工性が良好となり、粗密差の少ない均一な不織布、かつ使用時の耐久性に優れた不織布を得ることができる。一方、目付が２００ｇ／ｍ２以下であれば、不織布の緻密化による高圧力損失化を抑制することができるとともに、エアフィルター濾材として用いる際にプリーツ加工等の成形加工性が良好であるため好ましい。目付は１５０ｇ／ｍ２以下であることがより好ましく、１００ｇ／ｍ２以下であることが更に好ましい。
【0024】
本発明の不織布においては、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率をもつことが好ましい。本発明における粒子捕集率とは、実施例記載の方法で測定される値を指す。粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率であれば、クリーンルームや半導体製造装置等向けの濾材として極めて高度に空気を清浄化することができるため好ましい。また、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９９５％以上の粒子捕集率であることがより好ましい。
【0025】
本発明の不織布においては、平均ポアサイズが０．１～１０μｍであることが好ましい。本発明における平均ポアサイズとは、不織布シートに形成されている貫通孔の平均サイズのことであり、実施例記載の方法で測定される値を指す。平均ポアサイズが０．１μｍ以上とすることで安定的な流体流れを確保できるため好ましい。一方、平均ポアサイズが１０μｍ以下であれば、湿式不織布シート内を通過する流体の流れを乱すことなく、シート全体に均一に流体が流れ込むことが可能となり好ましい。
【0026】
本発明の不織布の厚さは０．０５～１．０ｍｍであることが好ましい。本発明における不織布の厚さとは、実施例記載の方法で測定される値を指す。厚さが０．０５ｍｍ以上であれば、不織布加工時の取扱い性や成形加工性が良好となり、使用時の耐久性に優れた不織布を得ることができるため好ましい。また、エアフィルター濾材として用いる際にプリーツ加工等の成形加工性が良好であるため好ましい。厚さは０．１ｍｍ以上であることがより好ましく、０．２ｍｍ以上であることが更に好ましい。一方、厚さが１．０ｍｍ以下であれば、不織布の緻密化による高圧力損失化を抑制することができるため好ましい。また、エアフィルター濾材として用いる際にプリーツ加工を施してエアフィルターとしたときに、濾材の厚さによって隣接する濾材同士が接触する部分が低減されるため、濾過面積を確保でき、圧力損失の上昇を抑制できるため好ましい。厚さは０．９ｍｍ以下であることがより好ましく、０．８ｍｍ以下であることが更に好ましい。
【0027】
次に、本発明の不織布の製造方法の一例を以下に示す。
【0028】
まず、繊維ＢとＣの短繊維を水媒体中に投入し、離解機で撹拌して均一になるように分散させた繊維分散液を調製する。この工程では、繊維の仕込み量や水媒体の量、撹拌時間等により、繊維の分散性を調整することが可能であり、できるだけ各短繊維が水媒体中で均一に分散している状態が好ましい。また、水媒体への繊維の分散性を向上させるために分散剤を添加してもよいが、不織布に後加工を施す場合に、その加工性に影響が出ないよう、分散剤の添加量は必要最小限に留めることが好ましい。
【0029】
次いで、後述する方法に従い、繊維Ａが水媒体中で均一に分散した、繊維Ａの繊維分散液を調製する。この繊維Ａの繊維分散液と、前記の繊維ＢとＣの繊維分散液とを混合して抄紙原液とし、これを湿式抄紙することで繊維Aが均等に配置された不織布を得ることができる。
【0030】
本発明における繊維Ａは、溶剤に対する溶解速度が異なる２種類以上のポリマーからなる海島繊維を利用することで製造することができる。本発明における海島繊維とは、難溶解性ポリマーからなる島成分が、易溶解性ポリマーからなる海成分の中に点在する構造を有している繊維である。
【0031】
この海島繊維を製糸する方法としては、溶融紡糸による海島複合紡糸が、生産性が高く連続して製造できるという観点から好適であり、さらに、繊維径および断面形状の制御に優れるという観点から、海島複合口金を用いる方法が好ましい。
【0032】
本発明において島成分に用いる難溶解性ポリマーの具体例として、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸等のポリエステル、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド６１０等のポリアミド、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィンや、ポリカーボネート、ポリアクリレート、ポリフェニレンサルファイド、熱可塑性ポリウレタン等の熱可塑性ポリマーおよびそれらの共重合体が挙げられるが、これらに限定されない。
【0033】
本発明において海成分に用いる易溶解性ポリマーは、海成分の溶出工程を簡便化するという観点から、水系溶剤または熱水等に易溶解性を示すことが好ましい。本発明における易溶解性ポリマーとして、共重合ポリエステル、ポリ乳酸、ポリビニルアルコール等を用いることが好ましく、特に、ポリエチレングリコール、５－スルホイソフタル酸ナトリウムを単独または併用して共重合したポリエステルや、ポリ乳酸を用いることが、取扱い性および低濃度の水系溶剤に容易に溶解するという観点から好ましい。
【0034】
本発明における易溶解性とは、溶解処理に用いる溶剤に対して難溶解性ポリマーを基準とした際に、溶解速度比（易溶解性ポリマー／難溶解性ポリマー）が１００以上であることを意味する。溶解処理の簡略化や時間短縮を考慮すると、この溶解速度比は大きいことが好ましく、溶解速度比は１０００以上であることがより好ましく、１００００以上であることが更に好ましい。係る範囲であれば、溶解処理が短時間で終了し、難溶解性ポリマーを不必要に劣化させることなく、本発明に適した繊維Ａを得ることができるため好ましい。
【0035】
また、水系溶剤に対する溶解性および溶解の際に発生する廃液処理の簡易化という観点から、ポリ乳酸、５－スルホイソフタル酸ナトリウムを３～２０ｍｏｌ％共重合したポリエステル、および前述した５－スルホイソフタル酸ナトリウムに加えて重量平均分子量５００～３０００のポリエチレングリコールを５～１５ｗｔ％共重合したポリエステルが特に好ましい。
【0036】
以上より、前述の海島繊維の好適なポリマーの組み合わせの例として、海成分を５－スルホイソフタル酸ナトリウムを３～２０ｍｏｌ％共重合し、かつ重量平均分子量５００～３０００のポリエチレングリコールを５～１５ｗｔ％共重合したポリエステル、またはポリ乳酸のいずれかとし、島成分をポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレートおよびそれらの共重合体のいずれかとすることが挙げられるが、これらに限定されない。
【0037】
前述の海島繊維の紡糸温度は、前述した観点から決定した、難溶解性ポリマーおよび易溶解性ポリマーのうち、主に高融点や高粘度のポリマーが流動性を示す温度とすることが好適である。この流動性を示す温度とは、ポリマーの特性や分子量によっても異なるが、そのポリマーの融点が目安となり、融点＋６０℃以下に防止温度を設定すればよい。係る範囲であれば、紡糸ヘッドまたは紡糸パック内においてポリマーの熱分解等が抑制されるため、分子量低下が抑制され、良好に海島繊維を製造することができるため好ましい。
【0038】
海島複合口金から溶融吐出された糸条は、冷却固化され、油剤等を付与することにより収束し、周速が規定されたローラーによって引き取られる。引取速度は、吐出量や目的とする繊維径等から決めることができ、海島繊維を安定に製造するという観点から、１００～７０００ｍ／分であることが好ましい。紡糸された海島繊維は、力学特性や熱安定性を向上させるという観点から、延伸することが好ましく、紡糸したマルチフィラメントを一旦巻き取った後に延伸してもよく、巻き取ることなく紡糸に引き続いて延伸してもよい。
【0039】
前述の海島繊維は、数十～数百万本単位に束ねたトウにして、ギロチンカッター、スライスマシン、クライオスタット等の切断機等を使用して、所望の繊維長にカット加工を施すことが好ましい。カット加工後の繊維長Ｌは、海島繊維の島成分の直径Ｒ１（繊維Ａの平均繊維径に相当）に対する比（Ｌ／Ｒ１）が１０００～６０００となるようにカットすることが好ましい。係る範囲であれば、不織布とした際に繊維同士の接触点が多くなり、繊維間の橋架け構造の形成が促進され、不織布の補強効果を高めることができるため好ましい。Ｌ／Ｒ１が１０００以上であれば、湿式抄紙による不織布加工時に、不織布中から繊維Ａが脱落することが抑制されるため好ましい。Ｌ／Ｒ１は１５００以上であることがより好ましく、２０００以上であることが更に好ましい。一方、Ｌ／Ｒ１が６０００以下であれば、水媒体中において繊維Ａが凝集することが抑制され、均質性の高い不織布を得ることができるため好ましい。Ｌ／Ｒ１は５５００以下であることがより好ましく、５０００以下であることが更に好ましい。
【0040】
前述の海島繊維から海成分を溶解除去することで、繊維Ａを製造することができる。すなわち、海成分の易溶解性ポリマーを溶解可能な溶剤等に、前述のカット加工後の海島繊維を浸漬して、易溶解性ポリマーを除去すればよい。易溶解性ポリマーが、５－スルホイソフタル酸ナトリウムやポリエチレングリコール等が共重合された共重合ポリエチレンテレフタレートやポリ乳酸の場合には、水酸化ナトリウム水溶液等のアルカリ水溶液を用いることができる。アルカリ水溶液の場合、海島繊維とアルカリ水溶液の浴比（海島繊維の重量（ｇ）：アルカリ水溶液の重量（ｇ））は、１：５～１：１００００であることが好ましく、１：１０～１：５０００であることがより好ましい。係る範囲であれば、海成分の易溶解性ポリマーが溶解する際に、不必要に繊維Ａ同士が絡み合うことが抑制されるため好ましい。
【0041】
また、アルカリ水溶液のアルカリ濃度は、０．１～５重量％であることが好ましく、０．５～３重量％であることがより好ましい。係る範囲であれば、海成分の易溶解性ポリマーの溶解が短時間で完了し、島成分の難溶解性ポリマーを不必要に劣化させることなく、繊維Ａが均質に分散した繊維分散液を得ることができるため好ましい。また、アルカリ水溶液の温度は、特に限定されるものではないが、５０℃以上とすることで、海成分の易溶解性ポリマーの溶解の進行を早めることができるため好ましい。
【0042】
本発明においては、海島繊維から海成分の易溶解性ポリマーを溶解した水溶液を繊維Ａの繊維分散液として、そのまま使用してもよく、酸やアルカリを添加してｐＨを調整したり、水で希釈して使用してもよい。また、繊維分散液中において、繊維Ａが経時で凝集することを抑制するために分散剤を添加してもよい。分散剤の種類として、カチオン系化合物、ノニオン系化合物、アニオン系化合物等が挙げられるが、なかでも、水媒体中での電気的反発力による分散性向上の観点から、アニオン系化合物を用いることが好ましい。分散剤の添加量は、繊維Ａの重量に対して０．００１～１０倍であることが好ましく、係る範囲であれば、湿式抄紙による不織布加工時の加工性を損なうことなく、繊維Ａの分散性が確保されるため好ましい。
【0043】
本発明における繊維ＢとCは、熱可塑性ポリマーからなる合成繊維である場合、溶融紡糸を行った後、必要に応じて延伸し、その後、前述のように所望の繊維長にカット加工することで製造することができる。ここで、繊維ＢとCの繊維長は３０ｍｍ以下であることが好ましい。繊維長が３０ｍｍ以下であれば、水媒体中での分散時に繊維同士が強固に絡み合うことに伴う、繊維塊の形成が抑制され、均質な不織布を得ることができ、エアフィルター濾材として好適に使用できるため好ましい。
【0044】
このようにして調製した繊維Ａの繊維分散液を、前述の繊維ＢとＣの繊維分散液と混合し、一定濃度に希釈して調整した後、傾斜ワイヤー、円網上等で脱水して、湿式抄紙による不織布を形成する。湿式抄紙に使用する装置としては、円網抄紙機、長網抄紙機、傾斜短網抄紙機、またはこれらを組み合わせた抄紙機等が挙げられるが、これらに限定されない。抄紙工程では、抄紙原液中での繊維の分散性に加え、抄紙速度や繊維や水媒体の量を調整して、濾水時の繊維の集積を制御することで、３次元的に均質な不織布を作製することができる。
【0045】
湿式抄紙により形成した不織布は、水分を除去するために乾燥工程に通す。乾燥方式としては、不織布の乾燥と、熱接着性の繊維の熱接着を同時に実施できるという観点から、熱風通気（エアースルー）を利用する方法や、熱回転ロール（熱カレンダーロール等）に接触させる方法を好適に採用できる。
【0046】
本発明の不織布は、高捕集効率であるため、本発明の不織布を用いたエアフィルター濾材は空気清浄機用、エアコン用、ビル空調用、産業クリーンルーム用および自動車や列車等の車室用等のエアフィルター濾材として好適に用いることができる。また、クリーンルームや半導体製造装置等、極めて高度に清浄な空気を必要とする空間においては、例えば、クリーンルーム内へ外気を取り込むための空調機、クリーンルーム内の空気を循環するための空調機、およびクリーンルームや半導体製造装置の天井に設置されるファンフィルターユニット等のエアフィルター用のエアフィルター濾材として好適に用いることができる。これらの本発明のエアフィルター濾材を用いたエアフィルターを備えたクリーンルームや半導体製造装置は、各種産業において有用なものとなる。
【実施例0047】
次に、実施例に基づき本発明を詳細に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。なお、実施例中の各特性値は、以下の方法で求めたものである。
【0048】
Ａ．平均繊維径
繊維の断面を走査型電子顕微鏡（日立ハイテクノロジーズ社製電子顕微鏡ＳＵ－１５１０）にて撮影した画像において、任意の１００本について繊維断面の外接円径を測定し、その平均の小数点以下２桁目を四捨五入して小数点以下１桁目まで求めた値を平均繊維径とした。
繊維の断面を走査型電子顕微鏡（日立ハイテクノロジーズ社製電子顕微鏡ＳＵ－１５１０）にて撮影した画像において、任意の１００本について繊維断面の外接円径を測定し、その平均の小数点以下２桁目を四捨五入して小数点以下１桁目まで求めた値を平均繊維径とした。
【0049】
Ｂ．有機繊維の繊維長
単位面積（１ｍ２）当たりに使用する繊維Ａ～Ｃの重量、上記Ａ項で算出した平均繊維径および有機繊維の比重から各繊維の繊維長を算出した。
単位面積（１ｍ２）当たりに使用する繊維Ａ～Ｃの重量、上記Ａ項で算出した平均繊維径および有機繊維の比重から各繊維の繊維長を算出した。
【0050】
Ｃ．有機繊維全体の体積
上記Ａ項およびＢ項で算出した平均繊維径および有機繊維の繊維長を用いて、断面が真円であるとして、各繊維の体積を算出した。その後、全繊維の体積を足し合わせることで有機繊維全体の体積を算出した。
上記Ａ項およびＢ項で算出した平均繊維径および有機繊維の繊維長を用いて、断面が真円であるとして、各繊維の体積を算出した。その後、全繊維の体積を足し合わせることで有機繊維全体の体積を算出した。
【0051】
Ｄ．有機繊維全体の表面積
上記Ａ項およびＢ項で算出した平均繊維径および有機繊維の繊維長を用いて、断面が真円であるとして、各繊維の表面積を算出した。その後、全繊維の表面積を足し合わせることで有機繊維全体の表面積を算出した。
上記Ａ項およびＢ項で算出した平均繊維径および有機繊維の繊維長を用いて、断面が真円であるとして、各繊維の表面積を算出した。その後、全繊維の表面積を足し合わせることで有機繊維全体の表面積を算出した。
【0052】
Ｅ．（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）
上記Ｃ項およびＤ項で算出した平均繊維径および有機繊維の繊維長を用いて、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）を算出した。
上記Ｃ項およびＤ項で算出した平均繊維径および有機繊維の繊維長を用いて、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）を算出した。
【0053】
Ｆ．目付
実施例・比較例によって得られた不織布を試料とし、２５０ｍｍ×２５０ｍｍ角に切り出した不織布の重量を秤量し、単位面積（１ｍ２）当たりの重量に換算した値の小数点第２位を四捨五入して、不織布の目付（ｇ／ｍ２）を算出した。測定は１試料につき、任意の３ヶ所を採取して実施し、その平均値の小数点第２位を四捨五入して、目付とした。
実施例・比較例によって得られた不織布を試料とし、２５０ｍｍ×２５０ｍｍ角に切り出した不織布の重量を秤量し、単位面積（１ｍ２）当たりの重量に換算した値の小数点第２位を四捨五入して、不織布の目付（ｇ／ｍ２）を算出した。測定は１試料につき、任意の３ヶ所を採取して実施し、その平均値の小数点第２位を四捨五入して、目付とした。
【0054】
Ｇ．厚さ
上記Ｆ項の測定に用いた不織布を試料とし、ダイヤルシックネスゲージ（ＴＥＣＬＯＣＫ社製ＳＭ－１１４測定子形状１０ｍｍφ、目量０．０１ｍｍ、測定力２．５Ｎ以下）を用いて、不織布の厚さを測定した。測定は１試料につき、任意の５ヶ所で行い、その平均値の小数点第３位を四捨五入して、不織布の厚さ（ｍｍ）を算出した。
上記Ｆ項の測定に用いた不織布を試料とし、ダイヤルシックネスゲージ（ＴＥＣＬＯＣＫ社製ＳＭ－１１４測定子形状１０ｍｍφ、目量０．０１ｍｍ、測定力２．５Ｎ以下）を用いて、不織布の厚さを測定した。測定は１試料につき、任意の５ヶ所で行い、その平均値の小数点第３位を四捨五入して、不織布の厚さ（ｍｍ）を算出した。
【0055】
Ｈ．空隙率
上記Ｆ項およびＧ項で算出した不織布の目付および厚さを用いて、下記式によって算出した値の小数点第２位を四捨五入して、不織布の空隙率（％）とした。
空隙率（％）＝１００－［目付（ｇ／ｍ２）／｛厚さ（ｍｍ）×繊維密度（ｇ／ｃｍ３）｝］×０．１
なお、繊維密度は不織布を構成する繊維の密度を適用すればよく、ＰＥＴの場合は１．３８ｇ／ｃｍ３として算出した。
上記Ｆ項およびＧ項で算出した不織布の目付および厚さを用いて、下記式によって算出した値の小数点第２位を四捨五入して、不織布の空隙率（％）とした。
空隙率（％）＝１００－［目付（ｇ／ｍ２）／｛厚さ（ｍｍ）×繊維密度（ｇ／ｃｍ３）｝］×０．１
なお、繊維密度は不織布を構成する繊維の密度を適用すればよく、ＰＥＴの場合は１．３８ｇ／ｃｍ３として算出した。
【0056】
Ｉ．捕集効率
実施例・比較例によって得られた不織布を試料とし、有効間口面積０．０１ｍ２のホルダーに不織布をセットし、面風速３．３ｍ／ｍｉｎで鉛直方向に平均粒径が０．１５～０．１６μｍのポリスチレンラテックス粒子を１００００～２５０００個／ｍ３含む空気を通過させ、フィルター上流および下流の粒径０．１５μｍの大気塵粉塵数をパーティクルカウンター（ＲＩＯＮ社製ＫＣ－２２Ａ）を用いて測定し、下記式によって捕集効率を算出した。
捕集効率（％）＝１－（下流粒子数／上流粒子数）×１００
測定は３試料を使用し１試料につき、任意の１ヶ所を採取して実施し、その平均値の小数点第３位を四捨五入して、捕集効率（％）とした。
実施例・比較例によって得られた不織布を試料とし、有効間口面積０．０１ｍ２のホルダーに不織布をセットし、面風速３．３ｍ／ｍｉｎで鉛直方向に平均粒径が０．１５～０．１６μｍのポリスチレンラテックス粒子を１００００～２５０００個／ｍ３含む空気を通過させ、フィルター上流および下流の粒径０．１５μｍの大気塵粉塵数をパーティクルカウンター（ＲＩＯＮ社製ＫＣ－２２Ａ）を用いて測定し、下記式によって捕集効率を算出した。
捕集効率（％）＝１－（下流粒子数／上流粒子数）×１００
測定は３試料を使用し１試料につき、任意の１ヶ所を採取して実施し、その平均値の小数点第３位を四捨五入して、捕集効率（％）とした。
【0057】
Ｊ．圧力損失
実施例・比較例によって得られた不織布を試料とし、有効間口面積０．０１ｍ２のホルダーに不織布をセットし、面風速３．３ｍ／ｍｉｎで鉛直方向に空気を通過させ、フィルター上流と下流の圧力差を差圧計にて測定した。測定は３試料を使用し１試料につき、任意の１ヶ所を採取して実施し、その平均値の小数点第１位を四捨五入して、圧力損失（Pａ）とした。
実施例・比較例によって得られた不織布を試料とし、有効間口面積０．０１ｍ２のホルダーに不織布をセットし、面風速３．３ｍ／ｍｉｎで鉛直方向に空気を通過させ、フィルター上流と下流の圧力差を差圧計にて測定した。測定は３試料を使用し１試料につき、任意の１ヶ所を採取して実施し、その平均値の小数点第１位を四捨五入して、圧力損失（Pａ）とした。
【0058】
Ｋ．性能指標
Ｉ項およびＪ項、Ｍ項およびＮ項で算出した不織布の捕集効率および圧力損失を用いて、下記式によって算出した値の小数点第４位を四捨五入して、不織布の性能指標（１／Ｐａ）とした。
性能指標（１／Ｐａ）＝－ｌｎ［｛１－捕集効率（％）／１００）｝／圧力損失（Ｐａ）］
Ｌ．平均ポアサイズ
実施例・比較例によって得られた不織布を試料とし、多孔質材料自動細孔測定システムＰｅｒｍ－Ｐｏｒｏｍｅｔｅｒ（ＰＭＩ社製）を用いて、測定サンプル径を２５ｍｍ、表面張力既知の測定液としてＧａｌｗｉｃｋ（表面張力：１６ｍＮ／ｍ）の条件で測定した。自動計算して得られた平均流量径を平均ポアサイズとし、小数点第２位を四捨五入して平均ポアサイズ（μｍ）とした。
Ｉ項およびＪ項、Ｍ項およびＮ項で算出した不織布の捕集効率および圧力損失を用いて、下記式によって算出した値の小数点第４位を四捨五入して、不織布の性能指標（１／Ｐａ）とした。
性能指標（１／Ｐａ）＝－ｌｎ［｛１－捕集効率（％）／１００）｝／圧力損失（Ｐａ）］
Ｌ．平均ポアサイズ
実施例・比較例によって得られた不織布を試料とし、多孔質材料自動細孔測定システムＰｅｒｍ－Ｐｏｒｏｍｅｔｅｒ（ＰＭＩ社製）を用いて、測定サンプル径を２５ｍｍ、表面張力既知の測定液としてＧａｌｗｉｃｋ（表面張力：１６ｍＮ／ｍ）の条件で測定した。自動計算して得られた平均流量径を平均ポアサイズとし、小数点第２位を四捨五入して平均ポアサイズ（μｍ）とした。
【0059】
Ｍ．捕集効率（ＴＳＩ社製Ｍｏｄｅｌ３１６０使用）
実施例・比較例によって得られた不織布またはエアフィルター濾材を直径１２ｃｍに切り出した試料を、フィルター捕集効率試験装置（ＴＳＩ社製Ｍｏｄｅｌ３１６０）にセットした。平均粒径が０．１５～０．１６μｍの塩化ナトリウム粒子を２００００～３００００個／ｍ３含む空気を３１．５Ｌ／ｍｉｎの設定で通過させ、粒径０．１５μｍの捕集効率（％）を測定した。
実施例・比較例によって得られた不織布またはエアフィルター濾材を直径１２ｃｍに切り出した試料を、フィルター捕集効率試験装置（ＴＳＩ社製Ｍｏｄｅｌ３１６０）にセットした。平均粒径が０．１５～０．１６μｍの塩化ナトリウム粒子を２００００～３００００個／ｍ３含む空気を３１．５Ｌ／ｍｉｎの設定で通過させ、粒径０．１５μｍの捕集効率（％）を測定した。
【0060】
Ｎ．圧力損失（ＴＳＩ社製Ｍｏｄｅｌ３１６０使用）
実施例・比較例によって得られた不織布またはエアフィルター濾材を直径１２ｃｍに切り出した試料を、フィルター捕集効率試験装置（ＴＳＩ社製Ｍｏｄｅｌ３１６０）にセットした。評価部分は直径１１ｃｍで開口しサンプルが露出しており、流す空気の面速度を３．３ｍ／ｍｉｎとするために、３１．５Ｌ／ｍｉｎの設定で空気を通過させて圧力損失（Pａ）を測定した。
実施例・比較例によって得られた不織布またはエアフィルター濾材を直径１２ｃｍに切り出した試料を、フィルター捕集効率試験装置（ＴＳＩ社製Ｍｏｄｅｌ３１６０）にセットした。評価部分は直径１１ｃｍで開口しサンプルが露出しており、流す空気の面速度を３．３ｍ／ｍｉｎとするために、３１．５Ｌ／ｍｉｎの設定で空気を通過させて圧力損失（Pａ）を測定した。
【0061】
実施例１
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を島成分とし、５－スルホイソフタル酸ナトリウム８．０ｍｏｌ％および分子量１０００のポリエチレングリコール１０ｗｔ％を共重合した共重合ＰＥＴを海成分とし、それぞれを１５０℃で１２時間真空乾燥した。続いて、島成分を５０重量％、海成分を５０重量％の配合比でエクストルーダー型複合紡糸機へ供給して別々に溶融させ、紡糸温度２８５℃において、海島複合口金（島成分の数：２０００、島成分の形状：丸）を組み込んだ紡糸パックに流入させ、吐出孔から複合ポリマー流を吐出量１２ｇ／分で吐出させて紡出糸条を得た。この紡出糸条を風温２０℃、風速２０ｍ／分の冷却風で冷却し、給油装置で油剤を付与して収束させ、１０００ｍ／分で回転する第１ゴデットローラーで引き取り、第１ゴデットローラーと同じ速度で回転する第２ゴデットローラーを介して、ワインダーで巻き取って未延伸糸を得た。その後、延伸機を用いて、得られた未延伸糸を８５℃と１３０℃に加熱したローラー間で３．４倍に延伸し、海島繊維（島成分の直径：０．１５μｍ）を得た。
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を島成分とし、５－スルホイソフタル酸ナトリウム８．０ｍｏｌ％および分子量１０００のポリエチレングリコール１０ｗｔ％を共重合した共重合ＰＥＴを海成分とし、それぞれを１５０℃で１２時間真空乾燥した。続いて、島成分を５０重量％、海成分を５０重量％の配合比でエクストルーダー型複合紡糸機へ供給して別々に溶融させ、紡糸温度２８５℃において、海島複合口金（島成分の数：２０００、島成分の形状：丸）を組み込んだ紡糸パックに流入させ、吐出孔から複合ポリマー流を吐出量１２ｇ／分で吐出させて紡出糸条を得た。この紡出糸条を風温２０℃、風速２０ｍ／分の冷却風で冷却し、給油装置で油剤を付与して収束させ、１０００ｍ／分で回転する第１ゴデットローラーで引き取り、第１ゴデットローラーと同じ速度で回転する第２ゴデットローラーを介して、ワインダーで巻き取って未延伸糸を得た。その後、延伸機を用いて、得られた未延伸糸を８５℃と１３０℃に加熱したローラー間で３．４倍に延伸し、海島繊維（島成分の直径：０．１５μｍ）を得た。
【0062】
得られた海島繊維を、繊維長が０．６ｍｍとなるようにカット加工を施した。カット加工後の海島繊維を、１重量％の水酸化ナトリウム水溶液中で浴比１：１００にて、９０℃で３０分処理した後、酢酸でｐＨ＝７に中和し、繊維Ａの繊維分散液を得た。
【0063】
次いで、繊維Ａ～Ｃの配合比で（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３以上となるよう予め算出し、繊維ＢとしてＰＥＴ短繊維（繊維径３．０μｍ、繊維長３．０ｍｍ）を配合比５０重量％、繊維Ｃとして熱接着性の芯鞘複合ＰＥＴ短繊維（芯成分：ＰＥＴ、鞘成分：ジカルボン酸成分としてテレフタル酸６０ｍｏｌ％およびイソフタル酸４０ｍｏｌ％、ジオール成分としてエチレングリコール８５ｍｏｌ％およびジエチレングリコール１５ｍｏｌ％の割合で共重合した融点１１０℃の共重合ポリエステル、芯鞘比５０：５０、繊維径１０．０μｍ、繊維長５．０ｍｍ）を配合比３０重量％となるように調整し、離解機によって水と均一に混合分散することで、繊維ＢとＣの繊維分散液を調製した。
【0064】
この繊維ＢとＣの繊維分散液に対して、上述した繊維Ａの繊維分散液を、繊維Ａの配合比が１０重量％となるようにして均質に混合することで、抄紙原液を調製した。この抄紙原液を、熊谷理機工業社製角型シートマシン（２５０ｍｍ角）を用いて抄紙した後、ローラー温度を１１０℃に設定した回転型乾燥機で乾燥・熱処理を施すことで不織布を得た。
【0065】
得られた不織布の評価結果を表１に示す。得られた不織布は、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率をもつ高捕集効率なエアフィルター濾材となった。
【0066】
実施例２、３
繊維Ａの繊維径を変更した上で（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３以上となるよう繊維Ａ～Ｃの配合比を表１に示すとおり変更した以外は、実施例１と同様に不織布を作製した。
繊維Ａの繊維径を変更した上で（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３以上となるよう繊維Ａ～Ｃの配合比を表１に示すとおり変更した以外は、実施例１と同様に不織布を作製した。
【0067】
得られた不織布の評価結果を表１に示す。いずれも、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率をもつ高捕集効率なエアフィルター濾材となった。
【0068】
比較例１、２
比較例１では実施例１と同一繊維径の繊維Ａを用いて、また比較例２では実施例３と同一繊維径の繊維Ａを用いて、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３未満となるよう繊維Ａ～Ｃの配合比を表２に示すとおり変更した以外は、実施例１と同様に不織布を作製した。
比較例１では実施例１と同一繊維径の繊維Ａを用いて、また比較例２では実施例３と同一繊維径の繊維Ａを用いて、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３未満となるよう繊維Ａ～Ｃの配合比を表２に示すとおり変更した以外は、実施例１と同様に不織布を作製した。
【0069】
得られた不織布の評価結果を表２に示す。比較例１、比較例２のいずれも有機繊維全体の体積に対する有機繊維全体の表面積が小さいため、十分な捕集性能が発現せず、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率とはならなかった。
【0070】
比較例３
比較例３では実施例１と同一繊維径の繊維Ａを用いて、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３以上、かつ目付が約２５ｇ／ｍ２となるよう繊維Ａ～Ｃの配合比を表２に示すとおり変更した以外は、実施例１と同様に不織布を作製した。
比較例３では実施例１と同一繊維径の繊維Ａを用いて、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３以上、かつ目付が約２５ｇ／ｍ２となるよう繊維Ａ～Ｃの配合比を表２に示すとおり変更した以外は、実施例１と同様に不織布を作製した。
【0071】
得られた不織布の評価結果を表２に示す。目付が小さいために十分な捕集性能が発現せず、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率とはならなかった。
【0072】
比較例４
比較例４では繊維径が０．８ｎｍの繊維Ａを用いて、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３以上となるよう繊維Ａ～Ｃの配合比を表２に示すとおり変更した以外は、実施例１と同様に不織布を作製した。
比較例４では繊維径が０．８ｎｍの繊維Ａを用いて、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３以上となるよう繊維Ａ～Ｃの配合比を表２に示すとおり変更した以外は、実施例１と同様に不織布を作製した。
【0073】
得られた不織布の評価結果を表２に示す。繊維径が０．８ｎｍの繊維Ａを使用し（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３以上となるような配合とするためには繊維Ａの配合比が６０％と高くする必要があり、繊維Ａが過度に緻密化したため高い圧力損失となり評価することができなかった。
【0074】
実施例４～６、比較例５～７
実施例１～３および比較例１～３で作成した不織布の捕集効率および圧力損失を、Ｍ項およびＮ項に記載の方法（ＴＳＩ社製Ｍｏｄｅｌ３１６０使用）で測定した。この結果、表３に示すようにＩ項、Ｊ項に示した測定手法を使用して測定した捕集効率および圧力損失（実施例１～３、比較例１～３）とほぼ同様の結果となることを確認した。
実施例１～３および比較例１～３で作成した不織布の捕集効率および圧力損失を、Ｍ項およびＮ項に記載の方法（ＴＳＩ社製Ｍｏｄｅｌ３１６０使用）で測定した。この結果、表３に示すようにＩ項、Ｊ項に示した測定手法を使用して測定した捕集効率および圧力損失（実施例１～３、比較例１～３）とほぼ同様の結果となることを確認した。
【0075】
比較例８、実施例7～８
繊維Aの繊維径、目付および繊維Ａ、Ｂの配合比を表４に示すとおり変更した以外は、実施例１と同様に不織布を作製した。比較例８、実施例7はどちらも目付が約１００ｇ／ｍ２としているが、比較例８は繊維Ａの配合比が６重量％のため、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３を超えず、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率とはならなかった。一方、実施例７は繊維Ａの配合比が８重量％で、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３を超えたことで、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率となった。また、実施例７は目付が約１００ｇ／ｍ２と、高目付とすることで、同じ繊維径の繊維Ａを使用した実施例４と比較し、低い繊維Ａの配合比で粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率となることが確認できた。同様に、実施例８も目付が約１００ｇ／ｍ２と、高目付とすることで、同じ繊維径の繊維Ａを使用した実施例5と比較し、低い繊維Ａの配合比で粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率となることが確認できた。
繊維Aの繊維径、目付および繊維Ａ、Ｂの配合比を表４に示すとおり変更した以外は、実施例１と同様に不織布を作製した。比較例８、実施例7はどちらも目付が約１００ｇ／ｍ２としているが、比較例８は繊維Ａの配合比が６重量％のため、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３を超えず、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率とはならなかった。一方、実施例７は繊維Ａの配合比が８重量％で、（有機繊維全体の表面積）／（有機繊維全体の体積）が３を超えたことで、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率となった。また、実施例７は目付が約１００ｇ／ｍ２と、高目付とすることで、同じ繊維径の繊維Ａを使用した実施例４と比較し、低い繊維Ａの配合比で粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率となることが確認できた。同様に、実施例８も目付が約１００ｇ／ｍ２と、高目付とすることで、同じ繊維径の繊維Ａを使用した実施例5と比較し、低い繊維Ａの配合比で粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率となることが確認できた。
【0076】
実施例９～１０、比較例９
繊維Ｂの繊維径を表４に示すとおり変更した以外は、実施例２と同様に不織布を作製した。実施例９～１０は繊維Ｂの繊維径が３０μｍを超えていないため、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率となるのに対し、比較例９は繊維Ｂの繊維径が３０μｍを超えていることで、捕集効率が低下し、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以下の粒子捕集率となった。
繊維Ｂの繊維径を表４に示すとおり変更した以外は、実施例２と同様に不織布を作製した。実施例９～１０は繊維Ｂの繊維径が３０μｍを超えていないため、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以上の粒子捕集率となるのに対し、比較例９は繊維Ｂの繊維径が３０μｍを超えていることで、捕集効率が低下し、粒径が０．１５μｍの粒子に対して９９．９９％以下の粒子捕集率となった。
【0077】
【表1】
【0078】
【表2】
【0079】
【表3】
【0080】
【表4】