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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024102473
(43)【公開日】2024-07-31
(54)【発明の名称】チタン系焼結体の製造方法
(51)【国際特許分類】
B22F 3/10 20060101AFI20240724BHJP
B22F 1/00 20220101ALI20240724BHJP
B22F 1/10 20220101ALI20240724BHJP
B22F 1/14 20220101ALI20240724BHJP
B22F 3/24 20060101ALI20240724BHJP
B22F 3/15 20060101ALI20240724BHJP
B22F 3/04 20060101ALI20240724BHJP
C22C 1/04 20230101ALI20240724BHJP
C22C 1/05 20230101ALI20240724BHJP
C22C 14/00 20060101ALN20240724BHJP
【ＦＩ】
B22F3/10 B
B22F1/00 R
B22F1/10
B22F1/14 500
B22F3/10 C
B22F3/24 G
B22F3/24 F
B22F3/15 M
B22F3/04 B
C22C1/04 E
C22C1/05 E
C22C14/00 Z
【審査請求】未請求
【請求項の数】8
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023006374
(22)【出願日】2023-01-19
(71)【出願人】
【識別番号】000002130
【氏名又は名称】住友電気工業株式会社
(71)【出願人】
【識別番号】390007227
【氏名又は名称】東邦チタニウム株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100100147
【弁理士】
【氏名又は名称】山野 宏
(74)【代理人】
【識別番号】100116366
【弁理士】
【氏名又は名称】二島 英明
(72)【発明者】
【氏名】江頭 繁樹
(72)【発明者】
【氏名】伊志嶺 朝之
【テーマコード（参考）】
4K018
【Ｆターム（参考）】
4K018AA06
4K018AB04
4K018AC01
4K018BA03
4K018BA11
4K018BB04
4K018BC12
4K018CA02
4K018CA08
4K018CA23
4K018DA01
4K018DA03
4K018DA32
4K018EA11
4K018FA01
4K018FA06
4K018KA01
4K018KA63
(57)【要約】
【課題】所望の形状を有するチタン系焼結体を作製することができるチタン系焼結体の製造方法を提供する。
【解決手段】チタンを含む原料粉末と潤滑剤とを混合する工程と、前記潤滑剤が混合された前記原料粉末を加圧成形して圧粉成形体を作製する工程と、前記圧粉成形体を切削加工する工程と、切削加工後の前記圧粉成形体を４００℃以下の不活性雰囲気で熱処理して前記圧粉成形体から前記潤滑剤を除去する工程と、前記潤滑剤が除去された前記圧粉成形体を真空雰囲気で焼結してチタン系焼結体を作製する工程と、を備える、チタン系焼結体の製造方法。
【選択図】図１
【解決手段】チタンを含む原料粉末と潤滑剤とを混合する工程と、前記潤滑剤が混合された前記原料粉末を加圧成形して圧粉成形体を作製する工程と、前記圧粉成形体を切削加工する工程と、切削加工後の前記圧粉成形体を４００℃以下の不活性雰囲気で熱処理して前記圧粉成形体から前記潤滑剤を除去する工程と、前記潤滑剤が除去された前記圧粉成形体を真空雰囲気で焼結してチタン系焼結体を作製する工程と、を備える、チタン系焼結体の製造方法。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
チタンを含む原料粉末と潤滑剤とを混合する工程と、
前記潤滑剤が混合された前記原料粉末を加圧成形して圧粉成形体を作製する工程と、
前記圧粉成形体を切削加工する工程と、
切削加工後の前記圧粉成形体を４００℃以下の不活性雰囲気で熱処理して前記圧粉成形体から前記潤滑剤を除去する工程と、
前記潤滑剤が除去された前記圧粉成形体を真空雰囲気で焼結してチタン系焼結体を作製する工程と、を備える、
チタン系焼結体の製造方法。
前記潤滑剤が混合された前記原料粉末を加圧成形して圧粉成形体を作製する工程と、
前記圧粉成形体を切削加工する工程と、
切削加工後の前記圧粉成形体を４００℃以下の不活性雰囲気で熱処理して前記圧粉成形体から前記潤滑剤を除去する工程と、
前記潤滑剤が除去された前記圧粉成形体を真空雰囲気で焼結してチタン系焼結体を作製する工程と、を備える、
チタン系焼結体の製造方法。
【請求項2】
前記原料粉末に対する前記潤滑剤の混合量は、前記原料粉末を１００質量％としたとき、０．０５質量％以上０．５質量％以下である、請求項１に記載のチタン系焼結体の製造方法。
【請求項3】
前記潤滑剤がステアリン酸である、請求項１または請求項２に記載のチタン系焼結体の製造方法。
【請求項4】
前記不活性雰囲気の温度は、２７０℃以上３８０℃以下である、請求項３に記載のチタン系焼結体の製造方法。
【請求項5】
前記原料粉末は、チタンからなる粉末と、アルミニウムとバナジウムの化合物からなる粉末と、を含む、請求項１または請求項２に記載のチタン系焼結体の製造方法。
【請求項6】
前記原料粉末はさらに、セラミックス粉末を含む、請求項５に記載のチタン系焼結体の製造方法。
【請求項7】
前記圧粉成形体を作製する工程では、冷間静水圧プレスによって前記原料粉末を加圧成形する、請求項１または請求項２に記載のチタン系焼結体の製造方法。
【請求項8】
さらに、前記チタン系焼結体を熱間静水圧プレスによって圧縮する工程を備える、請求項１または請求項２に記載のチタン系焼結体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、チタン系焼結体の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
チタンを含むチタン合金は機械的特性に優れる。そのため、チタン合金によって構成されたチタン系溶製体またはチタン系焼結体などが、種々の機械の構成部品に利用されている。
【0003】
特許文献１は、原料粉末を静水圧加圧によって加圧成形することで、チタン系圧粉体を作製するチタン系圧粉体の製造方法を開示する。また、特許文献１は、上記チタン系圧粉体を焼結するチタン系焼結体の製造方法を開示する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】国際公開ＷＯ２０２２／１９０６０１号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
チタン合金によって構成された部材を複雑な形状に加工するには、切削加工が用いられる。しかし、チタン合金は高硬度であるため、加工工具が損傷し易い。加工工具が損傷すると、加工精度が低下する。従って、チタン合金によって構成された部材を所望の形状に形成することが難しい。
【0006】
本開示は、所望の形状を有するチタン系焼結体を作製することができるチタン系焼結体の製造方法を提供することを目的の一つとする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本開示のチタン系焼結体の製造方法は、
チタンを含む原料粉末と潤滑剤とを混合する工程と、
前記潤滑剤が混合された前記原料粉末を加圧成形して圧粉成形体を作製する工程と、
前記圧粉成形体を切削加工する工程と、
切削加工後の前記圧粉成形体を４００℃以下の不活性雰囲気で熱処理して前記圧粉成形体から前記潤滑剤を除去する工程と、
前記潤滑剤が除去された前記圧粉成形体を真空雰囲気で焼結してチタン系焼結体を作製する工程と、を備える。
チタンを含む原料粉末と潤滑剤とを混合する工程と、
前記潤滑剤が混合された前記原料粉末を加圧成形して圧粉成形体を作製する工程と、
前記圧粉成形体を切削加工する工程と、
切削加工後の前記圧粉成形体を４００℃以下の不活性雰囲気で熱処理して前記圧粉成形体から前記潤滑剤を除去する工程と、
前記潤滑剤が除去された前記圧粉成形体を真空雰囲気で焼結してチタン系焼結体を作製する工程と、を備える。
【発明の効果】
【0008】
本開示のチタン系焼結体の製造方法は、所望の形状を有するチタン系焼結体を作製することができる。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【発明を実施するための形態】
【0010】
［本開示の実施形態の説明］
最初に本開示の実施態様を列記して説明する。
最初に本開示の実施態様を列記して説明する。
【0011】
＜１＞本開示のチタン系焼結体の製造方法は、
チタンを含む原料粉末と潤滑剤とを混合する工程と、
前記潤滑剤が混合された前記原料粉末を加圧成形して圧粉成形体を作製する工程と、
前記圧粉成形体を切削加工する工程と、
切削加工後の前記圧粉成形体を４００℃以下の不活性雰囲気で熱処理して前記圧粉成形体から前記潤滑剤を除去する工程と、
前記潤滑剤が除去された前記圧粉成形体を真空雰囲気で焼結してチタン系焼結体を作製する工程と、を備える。
チタンを含む原料粉末と潤滑剤とを混合する工程と、
前記潤滑剤が混合された前記原料粉末を加圧成形して圧粉成形体を作製する工程と、
前記圧粉成形体を切削加工する工程と、
切削加工後の前記圧粉成形体を４００℃以下の不活性雰囲気で熱処理して前記圧粉成形体から前記潤滑剤を除去する工程と、
前記潤滑剤が除去された前記圧粉成形体を真空雰囲気で焼結してチタン系焼結体を作製する工程と、を備える。
【0012】
本開示のチタン系焼結体の製造方法では、原料粉末に潤滑剤が含まれており、その原料粉末を加圧成形することで得られた圧粉成形体にも潤滑剤が含まれている。そのため、圧粉成形体を切削加工する際、切削工具が損傷し難く、加工精度も低下し難い。従って、所望の形状に加工された圧粉成形体を焼結することで、所望の形状を有する焼結体が得られ易い。
【0013】
本開示のチタン系焼結体の製造方法では、圧粉成形体の切削加工後に、４００℃以下の不活性雰囲気で圧粉成形体から潤滑剤を除去している。そのため、圧粉成形体を焼結することで得られるチタン系焼結体に潤滑剤の構成元素が残存し難い。潤滑剤の構成元素は例えば酸素および炭素である。チタン系焼結体に残存した構成元素は、チタン系焼結体の機械的特性を低下させる恐れがある。本開示のチタン系焼結体の製造方法では、圧粉成形体の焼結前に圧粉成形体から潤滑剤が除去されているため、潤滑剤の構成元素に起因する問題は生じ難い。
【0014】
チタンは４００℃超の雰囲気温度において窒素と反応し易く、チタンと窒素とが反応することで窒化チタンが生成される。窒化チタンはもろいため、チタン系焼結体に窒化チタンが含まれていると、チタン系焼結体の機械的特性が低下する。また、窒化チタンは焼結を阻害するため、チタン系焼結体の機械的特性が低下する。本開示のチタン系焼結体の製造方法では、４００℃以下の不活性雰囲気で潤滑剤を除去しているため、潤滑剤の除去時に窒化チタンが生成し難い。ここで、焼結は真空雰囲気で行われるため、焼結時に窒化チタンが生成し難い。
【0015】
＜２＞上記＜１＞に記載されるチタン系焼結体の製造方法において、
前記原料粉末に対する前記潤滑剤の混合量は、前記原料粉末を１００質量％（パーセント）としたとき、０．０５質量％以上０．５質量％以下であっても良い。
前記原料粉末に対する前記潤滑剤の混合量は、前記原料粉末を１００質量％（パーセント）としたとき、０．０５質量％以上０．５質量％以下であっても良い。
【0016】
１００質量％の原料粉末に対する潤滑剤の混合量が０．０５質量％以上であれば、圧粉成形体を切削加工し易い。１００質量％の原料粉末に対する潤滑剤の混合量が０．５質量％以下であれば、圧粉成形体の密度が高くなり易い。
【0017】
＜３＞上記＜１＞または＜２＞に記載されるチタン系焼結体の製造方法において、
前記潤滑剤がステアリン酸であっても良い。
前記潤滑剤がステアリン酸であっても良い。
【0018】
ステアリン酸は、４００℃以下でほぼ確実に圧粉成形体から除去される。従って、圧粉成形体の焼結時に、ステアリン酸の構成元素である酸素および炭素がチタン系焼結体に残存することを抑制できる。酸素および炭素は、チタン系焼結体の強度を低下させる恐れがある。
【0019】
＜４＞上記＜３＞に記載されるチタン系焼結体の製造方法において、
前記不活性雰囲気の温度は、２７０℃以上３８０℃以下であっても良い。
前記不活性雰囲気の温度は、２７０℃以上３８０℃以下であっても良い。
【0020】
不活性雰囲気の温度が上記範囲であれば、窒化チタンが生成されることを効果的に抑制できる。ステアリン酸は２７０℃以上で気化する。従って、圧粉成形体が２７０℃以上３８０℃以下の不活性雰囲気で加熱されることで、圧粉成形体からステアリン酸のほとんどが除去される。
【0021】
＜５＞上記＜１＞から＜４＞のいずれかに記載されるチタン系焼結体の製造方法において、
前記原料粉末は、チタンからなる粉末と、アルミニウムとバナジウムの化合物からなる粉末と、を含んでいても良い。
前記原料粉末は、チタンからなる粉末と、アルミニウムとバナジウムの化合物からなる粉末と、を含んでいても良い。
【0022】
上記＜５＞に記載のチタン系焼結体の製造方法によれば、チタン（Ｔｉ）とアルミニウム（Ａｌ）とバナジウム（Ｖ）とを含むチタン合金によって構成されたチタン系焼結体を作製できる。チタン合金は例えば、Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ、いわゆる６４チタンである。６４チタンは極めて強度に優れる。
【0023】
＜６＞上記＜１＞から＜５＞のいずれかに記載されるチタン系焼結体の製造方法において、
前記原料粉末はさらに、セラミックス粉末を含んでいても良い。
前記原料粉末はさらに、セラミックス粉末を含んでいても良い。
【0024】
原料粉末がセラミックス粉末を含むことで、例えばチタン合金のマトリックス中にセラミックスが析出したメタルマトリックスコンポジット（以下、ＭＭＣ）からなるチタン系焼結体が得られる。ＭＭＣは軽量で、耐摩耗性および耐熱性に優れる。
【0025】
＜７＞上記＜１＞から＜６＞のいずれかに記載されるチタン系焼結体の製造方法において、
前記圧粉成形体を作製する工程では、冷間静水圧プレスによって前記原料粉末を加圧成形しても良い。
前記圧粉成形体を作製する工程では、冷間静水圧プレスによって前記原料粉末を加圧成形しても良い。
【0026】
冷間静水圧プレスの成形型は金属ではないので、原料粉末に含まれるチタンが成形型に焼き付かない。従って、プレスの圧力を高め易く、圧粉成形体の密度が高くなり易い。
【0027】
＜８＞上記＜１＞から＜７＞のいずれかに記載されるチタン系焼結体の製造方法において、
さらに、前記チタン系焼結体を熱間静水圧プレスによって圧縮する工程を備えていても良い。
さらに、前記チタン系焼結体を熱間静水圧プレスによって圧縮する工程を備えていても良い。
【0028】
熱間静水圧プレスによってチタン系焼結体がさらに高密度化し、チタン系焼結体の強度が向上する。
【0029】
［本開示の実施形態の詳細］
以下、本開示のチタン系焼結体の製造方法の具体例を図面に基づいて説明する。図中の同一符号は同一または相当部分を示す。各図面が示す部材の大きさは、説明を明確にする目的で表現されており、必ずしも実際の寸法を表すものではない。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
以下、本開示のチタン系焼結体の製造方法の具体例を図面に基づいて説明する。図中の同一符号は同一または相当部分を示す。各図面が示す部材の大きさは、説明を明確にする目的で表現されており、必ずしも実際の寸法を表すものではない。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【0030】
＜実施形態１＞
実施形態に係るチタン系焼結体の製造方法は、図１のフローチャートに示されるように、以下の工程を備える。
・原料粉末を用意する工程
・原料粉末と潤滑剤とを混合する工程
・原料粉末を加圧成形する工程
・圧粉成形体を切削加工する工程
・潤滑剤を除去する工程
・圧粉成形体を焼結する工程
・チタン系焼結体を熱間静水圧プレスによって圧縮する工程
・仕上げ加工する工程
以下、各工程を詳細に説明する。
実施形態に係るチタン系焼結体の製造方法は、図１のフローチャートに示されるように、以下の工程を備える。
・原料粉末を用意する工程
・原料粉末と潤滑剤とを混合する工程
・原料粉末を加圧成形する工程
・圧粉成形体を切削加工する工程
・潤滑剤を除去する工程
・圧粉成形体を焼結する工程
・チタン系焼結体を熱間静水圧プレスによって圧縮する工程
・仕上げ加工する工程
以下、各工程を詳細に説明する。
【0031】
≪原料粉末を用意する工程≫
原料粉末は、チタンを含む。原料粉末は、純チタンからなる粉末によって構成されていても良いし、チタン合金からなる粉末によって構成されていても良い。また、原料粉末は、純チタンからなる粉末と、チタンと合金化することができる第一元素を含む粉末と、によって構成されていても良い。その他、原料粉末は、チタン合金からなる粉末と、上記第一元素を含む粉末と、によって構成されていても良い。チタン合金におけるチタン以外の元素、および上記第一元素は例えば、アルミニウム（Ａｌ）、バナジウム（Ｖ）、スズ（Ｓｎ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、またはジルコニウム（Ｚｒ）である。チタン合金におけるチタン以外の元素、および第一元素は、どのような組成のチタン系焼結体を作製するかによって適宜選択される。具体的な原料粉末の一例は、純チタンからなるＴｉ粉末と、アルミニウムとバナジウムの化合物からなるＡｌ－Ｖ粉末と、を含む。Ｔｉ粉末とＡｌ－Ｖ粉末とを含む原料粉末によれば、Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ合金によって構成されるチタン系焼結体が得られる。
原料粉末は、チタンを含む。原料粉末は、純チタンからなる粉末によって構成されていても良いし、チタン合金からなる粉末によって構成されていても良い。また、原料粉末は、純チタンからなる粉末と、チタンと合金化することができる第一元素を含む粉末と、によって構成されていても良い。その他、原料粉末は、チタン合金からなる粉末と、上記第一元素を含む粉末と、によって構成されていても良い。チタン合金におけるチタン以外の元素、および上記第一元素は例えば、アルミニウム（Ａｌ）、バナジウム（Ｖ）、スズ（Ｓｎ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、またはジルコニウム（Ｚｒ）である。チタン合金におけるチタン以外の元素、および第一元素は、どのような組成のチタン系焼結体を作製するかによって適宜選択される。具体的な原料粉末の一例は、純チタンからなるＴｉ粉末と、アルミニウムとバナジウムの化合物からなるＡｌ－Ｖ粉末と、を含む。Ｔｉ粉末とＡｌ－Ｖ粉末とを含む原料粉末によれば、Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ合金によって構成されるチタン系焼結体が得られる。
【0032】
原料粉末はさらにセラミックス粉末を含んでいても良い。セラミックス粉末は例えば、二ホウ化チタン（ＴｉＢ２）である。セラミックス粉末を含む原料粉末を用いて本実施形態のチタン系焼結体の製造方法を実施することで、ＭＭＣからなるチタン系焼結体が作製される。ＭＭＣは、チタンを含むマトリックスと、マトリックス中に分散する複数のセラミックスの析出物と、を備える。ＭＭＣは、純チタンまたはチタン合金のみから構成されるチタン系焼結体よりも軽量で、機械的特性に優れる可能性がある。
【0033】
原料粉末の粒径は例えば、０．１μｍ以上１００μｍ以下である。微細な原料粉末を加圧成形する際、圧粉成形体を構成する粒子の隙間に空気が含まれ易く、圧粉成形体の酸素濃度が高くなり易い。圧粉成形体に含まれる酸素は、圧粉成形体を焼結することで得られるチタン系焼結体の機械的特性を低下させる恐れがある。原料粉末の粒径が０．１μｍ以上であれば、混合の際に凝集を抑制できる。原料粉末の粒径が１００μｍ以下であれば、圧粉成形体およびチタン系焼結体の密度が高くなり易い。原料粉末の粒径は例えば、０．５μｍ以上９０μｍ以下でも良い。
【0034】
≪原料粉末と潤滑剤とを混合する工程≫
原料粉末と潤滑剤とを混合する混合方法は特に限定されない。例えば、ボールミル、アトライター、またはジェットミルによって原料粉末と潤滑剤とを混合しても良い。ボールミル、アトライター、またはジェットミルによる混合方法は、原料粉末に高エネルギーを付与する混合方法である。その他、Ｖ型混合機によって原料粉末と潤滑剤とを混合しても良い。Ｖ型混合機による混合方法は、原料粉末に付与されるエネルギーは、比較的低い。
原料粉末と潤滑剤とを混合する混合方法は特に限定されない。例えば、ボールミル、アトライター、またはジェットミルによって原料粉末と潤滑剤とを混合しても良い。ボールミル、アトライター、またはジェットミルによる混合方法は、原料粉末に高エネルギーを付与する混合方法である。その他、Ｖ型混合機によって原料粉末と潤滑剤とを混合しても良い。Ｖ型混合機による混合方法は、原料粉末に付与されるエネルギーは、比較的低い。
【0035】
原料粉末が複数種の粉末によって構成される場合、複数種の粉末を段階的に混合しても良い。例えば、原料粉末が第一粉末と第二粉末とセラミックス粉末とで構成される場合、第一粉末とセラミックス粉末とを混合した混合粉末を作製し、次いで混合粉末と第二粉末と潤滑材とを混合する。第一粉末または第二粉末は、チタンまたはチタン合金によって構成された粉末である。
【0036】
第一粉末とセラミックス粉末とを混合する第一の混合工程は例えば、ボールミル、アトライター、またはジェットミルによって実施することができる。粉末に高エネルギーを付与できる混合方法によって、セラミックス粉末を含む２種類以上の粉末に高エネルギーを付与する方法で混合することでセラミックス粉末が微細に分散し易くなる。混合粉末と第二粉末とを混合する第二の混合工程は例えば、Ｖ型混合機によって実施することができる。
【0037】
潤滑剤は例えば、ステアリン酸、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸アミド、またはエチレンビスステアリン酸アミドである。特にステアリン酸は、２７０℃以上で気化するため、本実施形態のチタン系焼結体の製造方法に適している。
【0038】
原料粉末に対する潤滑剤の混合量は例えば、原料粉末を１００質量％としたとき、０．０５質量％以上０．５質量％以下である。１００質量％の原料粉末に対する潤滑剤の混合量が０．０５質量％以上であれば、後述する圧粉成形体を切削加工する工程において圧粉成形体を切削加工し易い。１００質量％の原料粉末に対する潤滑剤の混合量が０．５質量％以下であれば、原料粉末に対する潤滑剤の量が多くなり過ぎず、圧粉成形体の密度が高くなり易い。潤滑剤の混合量は、０．２質量％以上０．５質量％以下でも良いし、０．３質量％以上０．４質量％以下でも良い。
【0039】
≪原料粉末を加圧成形する工程≫
加圧成形は例えば、冷間静水圧プレスによって実施される。成形温度は０℃以上５０℃以下である。冷間静水圧プレスの成形型は、非金属の弾性体、例えばウレタンゴム、またはアクリル樹脂、エラストマーを含有するアクリル樹脂、ポリ乳酸（ＰＬＡ）樹脂によって構成される。冷間静水圧プレスの成形型は金属ではないので、チタンは成形型に焼き付かない。冷間静水圧プレスによって得られる圧粉成形体の形状は比較的単純な形状を有する。例えば、圧粉成形体の形状は円柱状、または円筒状である。
加圧成形は例えば、冷間静水圧プレスによって実施される。成形温度は０℃以上５０℃以下である。冷間静水圧プレスの成形型は、非金属の弾性体、例えばウレタンゴム、またはアクリル樹脂、エラストマーを含有するアクリル樹脂、ポリ乳酸（ＰＬＡ）樹脂によって構成される。冷間静水圧プレスの成形型は金属ではないので、チタンは成形型に焼き付かない。冷間静水圧プレスによって得られる圧粉成形体の形状は比較的単純な形状を有する。例えば、圧粉成形体の形状は円柱状、または円筒状である。
【0040】
成形圧力は、原料粉末の材質、および圧粉成形体の密度によって適宜選択される。例えば成形圧力は２００ＭＰａ以上である。成形圧力は３５０ＭＰａ以上でも良いし５００ＭＰａ以上でも良い。成形圧力の上限は設備の能力に依存する。例えば、成形圧力の上限は８００ＭＰａである。成形圧力が高いほど、圧粉成形体の密度が高くなり易い。
【0041】
≪圧粉成形体を切削加工する工程≫
切削加工は例えば、旋盤またはマシニングセンタによって実施される。切削加工は、バイトなどによる連続切削でも良いし、回転工具などによる断続切削でも良い。本例の圧粉成形体には潤滑剤が含まれているため、切削加工時に切削工具が損傷し難い。切削工具が損傷し難いことで、切削工具の交換に伴う切削加工のコストの上昇を抑制できる。また、切削精度が低下し難く、切削された圧粉成形体の表面性状が向上する。
切削加工は例えば、旋盤またはマシニングセンタによって実施される。切削加工は、バイトなどによる連続切削でも良いし、回転工具などによる断続切削でも良い。本例の圧粉成形体には潤滑剤が含まれているため、切削加工時に切削工具が損傷し難い。切削工具が損傷し難いことで、切削工具の交換に伴う切削加工のコストの上昇を抑制できる。また、切削精度が低下し難く、切削された圧粉成形体の表面性状が向上する。
【0042】
圧粉成形体における潤滑剤の含有量が多くなるほど、切削工具が損傷し難く、圧粉成形体の表面性状が向上し易い。圧粉成形体における原料粉末に対する潤滑剤の含有量は、原料粉末と潤滑剤との混合時における原料粉末に対する潤滑剤の混合量と同じとみなして良い。
【0043】
≪潤滑剤を除去する工程≫
潤滑剤を除去する工程では、圧粉成形体を４００℃以下の不活性雰囲気で熱処理する。不活性雰囲気は例えば、窒素雰囲気またはアルゴン雰囲気である。４００℃以下の不活性雰囲気下では、圧粉成形体に含まれるチタンが窒化し難い。窒化チタンはもろいため、圧粉成形体に窒化チタンが生成されると、圧粉成形体を焼結することで得られるチタン系焼結体の機械的特性が低下する恐れがある。また、窒化チタンは、圧粉成形体の焼結を阻害し、チタン系焼結体の機械的特性を低下させる恐れがある。ここで、圧粉成形体がアルゴン雰囲気で熱処理される場合であっても、圧粉成形体に空気が含まれている場合があるため、４００℃超のアルゴン雰囲気下において窒化チタンが生成され得る。
潤滑剤を除去する工程では、圧粉成形体を４００℃以下の不活性雰囲気で熱処理する。不活性雰囲気は例えば、窒素雰囲気またはアルゴン雰囲気である。４００℃以下の不活性雰囲気下では、圧粉成形体に含まれるチタンが窒化し難い。窒化チタンはもろいため、圧粉成形体に窒化チタンが生成されると、圧粉成形体を焼結することで得られるチタン系焼結体の機械的特性が低下する恐れがある。また、窒化チタンは、圧粉成形体の焼結を阻害し、チタン系焼結体の機械的特性を低下させる恐れがある。ここで、圧粉成形体がアルゴン雰囲気で熱処理される場合であっても、圧粉成形体に空気が含まれている場合があるため、４００℃超のアルゴン雰囲気下において窒化チタンが生成され得る。
【0044】
ステアリン酸は２７０℃以上で気化する。従って、潤滑剤としてステアリン酸が含まれる圧粉成形体は例えば、２７０℃以上３８０℃以下の不活性雰囲気で熱処理される。不活性雰囲気の温度範囲が２７０℃以上３８０℃以下であれば、圧粉成形体からステアリン酸のほとんどが除去される。また、上記温度範囲では、圧粉成形体中に窒化チタンが生成されることを効果的に抑制できる。
【0045】
圧粉成形体が上記温度範囲に維持される時間、すなわち熱処理時間は例えば１０分以上８時間以下である。熱処理時間が１０分以上であれば、圧粉成形体の中心部の温度が十分に高くなり、圧粉成形体全体から潤滑剤が除去され易い。熱処理時間が８時間以下であれば、チタン系焼結体の作製時間が長くなり過ぎない。熱処理時間は３時間以上６時間以下でも良い。熱処理後の圧粉成形体は、炉内で常温まで冷却される。
【0046】
≪圧粉成形体を焼結する工程≫
圧粉成形体を焼結する工程では、潤滑剤が除去された圧粉成形体を真空雰囲気で焼結する。雰囲気圧力は例えば０．１Ｐａ以下である。雰囲気温度は、原料粉末の材質によって適宜選択される。例えば、雰囲気温度は１１００℃以上１４００℃以下である。
圧粉成形体を焼結する工程では、潤滑剤が除去された圧粉成形体を真空雰囲気で焼結する。雰囲気圧力は例えば０．１Ｐａ以下である。雰囲気温度は、原料粉末の材質によって適宜選択される。例えば、雰囲気温度は１１００℃以上１４００℃以下である。
【0047】
焼結時間は例えば、１時間以上２５時間以下である。焼結時間が１時間以上であれば、圧粉成形体全体が十分に焼結され易い。焼結時間が２５時間以下であれば、チタン系焼結体の作製時間が長くなり過ぎない。焼結時間は８時間以上１８時間以下でも良い。チタン系焼結体は、炉内で常温まで冷却される。
【0048】
真空雰囲気においても微量ながら空気が含まれている。従って、圧粉成形体の焼結時に空気中の窒素が、圧粉成形体に含まれるチタンと反応する恐れがある。圧粉成形体をジルコニアボール中に埋設し、さらにジルコニアボールの上にチタン片からなるゲッターを配置することで、チタン系焼結体における窒化チタンの量が低減される。
【0049】
チタン系焼結体の相対密度は例えば９５体積％（パーセント）以上である。本例の相対密度は、測定対象の体積に占める実体部分の体積割合である。ここで、焼結前の圧粉成形体の相対密度が同じであっても圧粉成形体の作製方法が異なれば、チタン系焼結体の相対密度は変化する。例えば、プレアロイ粉末からなる原料粉末によって構成された圧粉成形体を焼結した場合、チタン系焼結体の相対密度は高くなり難い。プレアロイ粉末とは、チタン系焼結体を構成するチタン合金と同じ組成を有する粉末である。一方、複数種の粉末を混合した原料粉末によって構成される圧粉成形体を焼結した場合、チタン系焼結体の相対密度が高くなり易い。
【0050】
チタン系焼結体を構成するチタン合金は例えば、Ｔｉ－５Ａｌ－２．５Ｓｎ、Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ、Ｔｉ－３Ａｌ－２．５Ｖ、Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ－２Ｓｎ、Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａ、Ｔｉ－１３Ｖ－１１Ｃｒ－３Ａｌ、またはＴｉ－３Ａｌ－８Ｖ－６Ｃｒ－４Ｍｏ－４Ｚｒである。チタン系焼結体が、マトリックスと複数の析出物とを含むＭＭＣである場合、マトリックスは例えば上述したチタン合金である。析出物は例えば、ＴｉＢである。
【0051】
≪チタン系焼結体を熱間静水圧プレスによって圧縮する工程≫
熱間静水圧プレスによって、チタン系焼結体の相対密度がさらに高くなる。熱間静水圧プレスに供されるチタン系焼結体の相対密度は９５％以上である。相対密度が９５％未満のチタン系焼結体は、熱間静水圧プレスによる密度向上は困難である。
熱間静水圧プレスによって、チタン系焼結体の相対密度がさらに高くなる。熱間静水圧プレスに供されるチタン系焼結体の相対密度は９５％以上である。相対密度が９５％未満のチタン系焼結体は、熱間静水圧プレスによる密度向上は困難である。
【0052】
熱間静水圧プレスの温度は、チタン系焼結体の組成によって適宜選択される。例えば、熱間静水圧プレスの温度は８００℃以上１１００℃以下である。処理時間は例えば３０分以上６時間以下である。処理時間が３０分以上であれば、チタン系焼結体の相対密度が十分に高くなる。処理時間が６時間以下であれば、チタン系焼結体の製作時間が長くなり過ぎない。処理時間は１時間以上４時間以下でも良い。チタン系焼結体は、熱間静水圧プレス装置内で常温まで冷却される。圧力は例えば、１５０ＭＰａ以上である。
【0053】
≪仕上げ加工する工程≫
仕上げ加工する工程では、例えばチタン系焼結体の表面を研削する。研削によって、チタン系焼結体の寸法が所望の寸法となると共に、チタン系焼結体の表面が滑らかになる。また、研削によってチタン系焼結体の表面に濃化した不純物がチタン系焼結体の表面から除去される。不純物は例えば、酸化チタン、炭化チタン、または窒化チタンなどである。チタン系焼結体の表面から不純物が除去されることで、チタン系焼結体の機械的特性が向上する。
仕上げ加工する工程では、例えばチタン系焼結体の表面を研削する。研削によって、チタン系焼結体の寸法が所望の寸法となると共に、チタン系焼結体の表面が滑らかになる。また、研削によってチタン系焼結体の表面に濃化した不純物がチタン系焼結体の表面から除去される。不純物は例えば、酸化チタン、炭化チタン、または窒化チタンなどである。チタン系焼結体の表面から不純物が除去されることで、チタン系焼結体の機械的特性が向上する。
【0054】
＜試験例＞
≪試験例１≫
試験例１では、潤滑剤の有無、および潤滑剤の量が、圧粉成形体の切削性に及ぼす影響を調べた。試験例１で用意した試料は以下の通りであった。
≪試験例１≫
試験例１では、潤滑剤の有無、および潤滑剤の量が、圧粉成形体の切削性に及ぼす影響を調べた。試験例１で用意した試料は以下の通りであった。
【0055】
［試料Ｎｏ．１］
Ａｌ－Ｖ合金からなる第一粉末を用意した。第一粉末の粒径は２０μｍ以上９０μｍ以下であった。第一粉末は、市販のＡｌ－Ｖ合金粉末を分級することによって得た。
Ａｌ－Ｖ合金からなる第一粉末を用意した。第一粉末の粒径は２０μｍ以上９０μｍ以下であった。第一粉末は、市販のＡｌ－Ｖ合金粉末を分級することによって得た。
【0056】
純チタンからなる第二粉末を用意した。第二粉末の粒径は２０μｍ以上４５μｍ以下であった。第二粉末は、市販のチタン粉末を分級することによって得た。
【0057】
二ホウ化チタン（ＴｉＢ２）からなるセラミックス粉末を用意した。セラミックス粉末の粒径は０．７μｍ以上１０μｍ以下であった。
【0058】
１２２１ｇの第一粉末と７７．９ｇのセラミックス粉末とをボールミルによって混合し、第一粉末とセラミックス粉末とからなる混合粉末を作製した。ボールミルの容器は炭化タングステン製であった。また、ボールミルの容器に投入される粉砕ボールは炭化タングステン製であった。粉砕ボールの直径は１０ｍｍ、粉砕ボールの数は５０個であった。混合条件は、３００ｒｐｍで１時間であった。『ｒｐｍ』とは、１分間あたりの回転数である。
【0059】
１５４ｇの混合粉末と８４６ｇの第二粉末とをＶ型混合機によって混合し、原料粉末を作製した。この原料粉末を冷間静水圧プレスによって加圧成形し、円筒状の圧粉成形体を作製した。成形圧力は３９０ＭＰａ、保持時間は３０秒であった。圧粉成形体の外径は４０ｍｍ、内径は２０ｍｍ、高さは３０ｍｍであった。圧粉成形体には潤滑剤は含まれていない。
【0060】
［試料Ｎｏ．２から試料Ｎｏ．５］
試料Ｎｏ．２から試料Ｎｏ．５の圧粉成形体は潤滑剤を含む。試料Ｎｏ．２から試料Ｎｏ．５と、試料Ｎｏ．１との相違点は、潤滑剤の有無のみである。潤滑剤はステアリン酸であった。潤滑剤は、混合粉末および第二粉末と共にＶ型混合機に投入された。試料Ｎｏ．２における潤滑剤の混合量は、原料粉末を１００質量％としたとき、０．０５質量％であった。試料Ｎｏ．３における潤滑剤の混合量は０．１質量％、試料Ｎｏ．４における潤滑剤の混合量は０．３質量％、試料Ｎｏ．５における潤滑剤の混合量は０．５質量％であった。
試料Ｎｏ．２から試料Ｎｏ．５の圧粉成形体は潤滑剤を含む。試料Ｎｏ．２から試料Ｎｏ．５と、試料Ｎｏ．１との相違点は、潤滑剤の有無のみである。潤滑剤はステアリン酸であった。潤滑剤は、混合粉末および第二粉末と共にＶ型混合機に投入された。試料Ｎｏ．２における潤滑剤の混合量は、原料粉末を１００質量％としたとき、０．０５質量％であった。試料Ｎｏ．３における潤滑剤の混合量は０．１質量％、試料Ｎｏ．４における潤滑剤の混合量は０．３質量％、試料Ｎｏ．５における潤滑剤の混合量は０．５質量％であった。
【0061】
［試料Ｎｏ．１００］
試料Ｎｏ．１００は試料Ｎｏ．３と同じ製法で作製した圧粉成形体を窒素雰囲気にて３８０℃×４時間熱処理し、さらに真空雰囲気にて１３００℃×１２時間焼結を行った焼結材である。
試料Ｎｏ．１００は試料Ｎｏ．３と同じ製法で作製した圧粉成形体を窒素雰囲気にて３８０℃×４時間熱処理し、さらに真空雰囲気にて１３００℃×１２時間焼結を行った焼結材である。
【0062】
［切削試験］
試料Ｎｏ．１００の焼結材と試料Ｎｏ．１から試料Ｎｏ．５の圧粉成形体の表面を旋盤によって切削加工した。切削加工はドライ加工であった。周速Ｓは１８０ｍ／ｍｉｎ、送りＦは０．２ｍｍ／ｒｅｖ、切り込みＤは０．５ｍｍ／ｒｅｖであった。切削加工試験後の切削工具の摩耗量をマイクロスコープに備わる測定器にて測定した。その結果、試料Ｎｏ．２から試料Ｎｏ．５の切削加工に使用された切削工具の摩耗量は、試料Ｎｏ．１および試料Ｎｏ．１００の摩耗量よりも小さかった。また、潤滑剤の混合量が多くなるほど、切削工具の摩耗量が小さくなった。ただし、潤滑剤の混合量が０．３質量％である試料Ｎｏ．４と、潤滑剤の混合量が０．５質量％である試料Ｎｏ．５と、では摩耗量にほとんど差はなかった。
試料Ｎｏ．１００の焼結材と試料Ｎｏ．１から試料Ｎｏ．５の圧粉成形体の表面を旋盤によって切削加工した。切削加工はドライ加工であった。周速Ｓは１８０ｍ／ｍｉｎ、送りＦは０．２ｍｍ／ｒｅｖ、切り込みＤは０．５ｍｍ／ｒｅｖであった。切削加工試験後の切削工具の摩耗量をマイクロスコープに備わる測定器にて測定した。その結果、試料Ｎｏ．２から試料Ｎｏ．５の切削加工に使用された切削工具の摩耗量は、試料Ｎｏ．１および試料Ｎｏ．１００の摩耗量よりも小さかった。また、潤滑剤の混合量が多くなるほど、切削工具の摩耗量が小さくなった。ただし、潤滑剤の混合量が０．３質量％である試料Ｎｏ．４と、潤滑剤の混合量が０．５質量％である試料Ｎｏ．５と、では摩耗量にほとんど差はなかった。
【0063】
≪試験例２≫
試験例２では、原料粉末の混合方法が、チタン系焼結体の相対密度に及ぼす影響を調べた。試験例２で用意した試料は、以下の通りである。
試験例２では、原料粉末の混合方法が、チタン系焼結体の相対密度に及ぼす影響を調べた。試験例２で用意した試料は、以下の通りである。
【0064】
［試料Ｎｏ．２１］
まず、試料Ｎｏ．３と同じ材料、同じ製造方法によって、試料Ｎｏ．２１の圧粉成形体を作製した。従って、試料Ｎｏ．２１の圧粉成形体は、純チタンからなる粉末と、Ａｌ－Ｖ合金からなる粉末と、ＴｉＢ２からなるセラミックス粉末と、潤滑剤と、を含む。
まず、試料Ｎｏ．３と同じ材料、同じ製造方法によって、試料Ｎｏ．２１の圧粉成形体を作製した。従って、試料Ｎｏ．２１の圧粉成形体は、純チタンからなる粉末と、Ａｌ－Ｖ合金からなる粉末と、ＴｉＢ２からなるセラミックス粉末と、潤滑剤と、を含む。
【0065】
イナートオーブン炉内に圧粉成形体を配置し、熱処理によって圧粉成形体からステアリン酸を除去した。イナートオーブン炉内の雰囲気は窒素雰囲気、熱処理温度は３８０℃、熱処理時間は４時間であった。イナートオーブン炉の昇温速度は５℃／ｍｉｎであった。
【0066】
焼結炉内に潤滑剤を除去した圧粉成形体を配置し、焼結によってチタン系焼結体を作製した。焼結炉の雰囲気は、０．１Ｐａ以下の真空雰囲気、焼結温度は１３００℃、焼結時間は１２時間であった。焼結炉の昇温速度は１２９０℃までは６．７℃／ｍｉｎ、１２９０℃から１３００℃までは１℃／ｍｉｎであった。チタン系焼結体は、チタンを含むマトリックスと、マトリックス中に分散した複数の析出物と、を備えるＭＭＣであった。マトリックスの組成は、Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ合金、いわゆる６４チタン合金であった。ＴｉＢ２に由来する析出物の組成はホウ化チタン（ＴｉＢ）であった。
【0067】
試験例２では、圧粉成形体を焼結する前に圧粉成形体の相対密度を測定すると共に、チタン系焼結体の相対密度を測定した。相対密度は、測定対象の体積に占める実体部分の体積割合である。相対密度の単位は体積％である。相対密度はアルキメデス法により測定した。
【0068】
圧粉成形体の相対密度とチタン系焼結体の相対密度との関係を図２のグラフに示す。白丸のプロットは圧粉成形体の相対密度、黒丸のプロットはチタン系焼結体の相対密度を示す。図２の横軸は成形圧力、縦軸は相対密度である。成形圧力の単位はＭＰａ（メガパスカル）である。図２には、成形圧力が１００ＭＰａ、２００ＭＰａ、３００ＭＰａ、または３９０ＭＰａである圧粉成形体の相対密度と、チタン系焼結体の相対密度を合わせて示す。
【0069】
図２に示されるように、成形圧力が高くなるほど、圧粉成形体の相対密度が高くなることが分かった。また、チタン系焼結体の相対密度は、焼結前の圧粉成形体の相対密度よりも１５体積％以上上昇した。図２に示されるいずれのチタン系焼結体の相対密度も９５体積％以上であった。これらのことから、圧粉成形体の相対密度が低くても、焼結によって９５体積％以上の相対密度を有するチタン系焼結体を作製できることが分かった。一方、圧粉成形体を切削加工する際、圧粉成形体の相対密度が低いと、圧粉成形体が欠けたり割れたりする恐れがある。圧粉成形体の割れまたは欠けを抑制する観点から、圧粉成形体の相対密度は７５体積％以上であることが望ましい。７５体積％以上の相対密度を有する厚粉成形体を得るための成形圧力は例えば、３００ＭＰａ以上である。
【0070】
［試料Ｎｏ．２２］
試料Ｎｏ．２２の圧粉成形体は、プレアロイ粉末とセラミックス粉末とステアリン酸との混合物を加圧成形することで得られたものである。プレアロイ粉末は、Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ合金からなる粉末である。成形圧力は試料Ｎｏ．２１と同じである。熱処理によって圧粉成形体から潤滑剤を除去し、焼結によってチタン系焼結体を作製した。熱処理の条件および焼結の条件は、試料Ｎｏ．２１と同じである。試料Ｎｏ．２２のチタン系焼結体も、マトリックス中に複数の析出物が分散したＭＭＣであった。
試料Ｎｏ．２２の圧粉成形体は、プレアロイ粉末とセラミックス粉末とステアリン酸との混合物を加圧成形することで得られたものである。プレアロイ粉末は、Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ合金からなる粉末である。成形圧力は試料Ｎｏ．２１と同じである。熱処理によって圧粉成形体から潤滑剤を除去し、焼結によってチタン系焼結体を作製した。熱処理の条件および焼結の条件は、試料Ｎｏ．２１と同じである。試料Ｎｏ．２２のチタン系焼結体も、マトリックス中に複数の析出物が分散したＭＭＣであった。
【0071】
圧粉成形体の相対密度とチタン系焼結体の相対密度との関係を図３のグラフに示す。図３のグラフの見方は図２のグラフと同じである。図３に示されるように、成形圧力が高くなるほど、圧粉成形体の相対密度が高くなることが分かった。しかし、チタン系焼結体の相対密度は、焼結前の圧粉成形体の相対密度よりも５体積％程度しか上昇しなかった。図３に示されるいずれのチタン系焼結体の相対密度も８５体積％以下であった。
【0072】
［まとめ］
試験例２の結果から、相対密度が９５体積％以上のＭＭＣを作製するには、複数種の粉末からなる原料粉末によって圧粉成形体を作製することが有効であることが分かった。
試験例２の結果から、相対密度が９５体積％以上のＭＭＣを作製するには、複数種の粉末からなる原料粉末によって圧粉成形体を作製することが有効であることが分かった。
【0073】
＜試験例３＞
試験例３では、原料粉末の混合方法が、チタン系焼結体の組織に及ぼす影響を調べた。試験例３では、原料粉末の混合方法が異なる試料Ｎｏ．３１から試料Ｎｏ．３５を作製した。試料Ｎｏ．３１から試料Ｎｏ．３４の作製では、原料粉末を二回に分けて混合した。試料Ｎｏ．３５の作製では、原料粉末を一度に混合した。各試料におけるボールミルの混合条件は３００ｒｐｍ×1時間、Ｖ型混合機による混合時間は１時間であった。
試験例３では、原料粉末の混合方法が、チタン系焼結体の組織に及ぼす影響を調べた。試験例３では、原料粉末の混合方法が異なる試料Ｎｏ．３１から試料Ｎｏ．３５を作製した。試料Ｎｏ．３１から試料Ｎｏ．３４の作製では、原料粉末を二回に分けて混合した。試料Ｎｏ．３５の作製では、原料粉末を一度に混合した。各試料におけるボールミルの混合条件は３００ｒｐｍ×1時間、Ｖ型混合機による混合時間は１時間であった。
【0074】
［試料Ｎｏ．３１］
１回目の混合では、Ａｌ－Ｖ合金からなる粉末とＴｉＢ２からなるセラミックス粉末とをボールミルによって混合した混合粉末を作製した。２回目の混合では、混合粉末と純チタンからなる粉末とステアリン酸とをＶ型混合機によって混合した原料粉末を作製した。ステアリン酸の混合量は０．３質量％であった。
１回目の混合では、Ａｌ－Ｖ合金からなる粉末とＴｉＢ２からなるセラミックス粉末とをボールミルによって混合した混合粉末を作製した。２回目の混合では、混合粉末と純チタンからなる粉末とステアリン酸とをＶ型混合機によって混合した原料粉末を作製した。ステアリン酸の混合量は０．３質量％であった。
【0075】
［試料Ｎｏ．３２］
１回目の混合では、純チタンからなる粉末とＴｉＢ２からなるセラミックス粉末とをボールミルによって混合した混合粉末を作製した。２回目の混合では、混合粉末とＡｌ－Ｖ合金からなる粉末とステアリン酸とをＶ型混合機によって混合した原料粉末を作製した。
１回目の混合では、純チタンからなる粉末とＴｉＢ２からなるセラミックス粉末とをボールミルによって混合した混合粉末を作製した。２回目の混合では、混合粉末とＡｌ－Ｖ合金からなる粉末とステアリン酸とをＶ型混合機によって混合した原料粉末を作製した。
【0076】
［試料Ｎｏ．３３］
１回目の混合では、Ａｌ－Ｖ合金からなる粉末と純チタンからなる粉末とをボールミルによって混合した混合粉末を作製した。２回目の混合では、混合粉末とＴｉＢ２からなるセラミックス粉末とステアリン酸と、をＶ型混合機によって混合した原料粉末を作製した。
１回目の混合では、Ａｌ－Ｖ合金からなる粉末と純チタンからなる粉末とをボールミルによって混合した混合粉末を作製した。２回目の混合では、混合粉末とＴｉＢ２からなるセラミックス粉末とステアリン酸と、をＶ型混合機によって混合した原料粉末を作製した。
【0077】
［試料Ｎｏ．３４］
１回目の混合では、Ａｌ－Ｖ合金からなる粉末と純チタンからなる粉末とをボールミルによって混合した混合粉末を作製した。２回目の混合では、混合粉末とＴｉＢ２からなるセラミックス粉末とステアリン酸とをボールミルによって混合した原料粉末を作製した。
１回目の混合では、Ａｌ－Ｖ合金からなる粉末と純チタンからなる粉末とをボールミルによって混合した混合粉末を作製した。２回目の混合では、混合粉末とＴｉＢ２からなるセラミックス粉末とステアリン酸とをボールミルによって混合した原料粉末を作製した。
【0078】
［試料Ｎｏ．３５］
Ａｌ－Ｖ合金からなる粉末と純チタンからなる粉末とＴｉＢ２からなるセラミックス粉末とをＶ型混合機によって混合した原料粉末を作製した。試料Ｎｏ．３５にはステアリン酸は含まれていない。
Ａｌ－Ｖ合金からなる粉末と純チタンからなる粉末とＴｉＢ２からなるセラミックス粉末とをＶ型混合機によって混合した原料粉末を作製した。試料Ｎｏ．３５にはステアリン酸は含まれていない。
【0079】
試料Ｎｏ．３１から試料Ｎｏ．３５の原料粉末からチタン系焼結体を作製した。各試料の冷間静水圧プレスの成形圧、潤滑剤を除去する熱処理の条件、および焼結の条件は同じであった。成形圧は３９０ＭＰａ、熱処理条件は３８０℃×４時間の窒素雰囲気、焼結条件は１３００℃×１２時間の真空雰囲気であった。
【0080】
各試料の断面を観察し、ＴｉＢからなる析出物の面積割合を測定した。試料Ｎｏ．３１から試料Ｎｏ．３５のチタン系焼結体の断面写真をそれぞれ、図４から図８に示す。断面写真における灰色の部分は６４チタンからなるマトリックスであり、黒色の部分はＴｉＢからなる析出物である。図４から図８を比較すると、試料Ｎｏ．３１と試料Ｎｏ．３２においてＴｉＢの析出物が均一に分散していることが分かった。一方、試料Ｎｏ．３３から試料Ｎｏ．３５では、黒色の析出物が少ない領域が斑点状に多数認められることから、析出物が不均一に分散されていることが分かった。
【0081】
次に、ＴｉＢの分散状態を定量的に評価した。１３．２ｍｍ×９．５ｍｍの観察視野を６４分割し、二値化処理によって各分割視野におけるマトリックスとＴｉＢとを区別した。そして、画像解析ソフトによって、各分割視野におけるマトリックスと析出物の合計面積を１００％としたときのＴｉＢの面積割合を求めた。ＴｉＢの面積割合は、ＴｉＢの存在比率であり、単位は％である。各分割視野から得られた複数の存在比率の平均値Ｒ０、最大値Ｒ１、および最小値Ｒ２を求めた。各試料における平均値Ｒ０、最大値Ｒ１、および最小値Ｒ２を表１に示す。Ｒ１≦Ｒ０＋４．５、かつＲ２≧Ｒ０－４．５を満たす試料の評価を『Ａ』、満たさない試料の評価を『Ｂ』とした。Ｒ１≦Ｒ０＋４．５、かつＲ２≧Ｒ０－４．５を満たす試料は、ＴｉＢの析出物がマトリックス中に均一に分散した試料と判断する。
【0082】
【表1】
【0083】
表１に示されるように、試料Ｎｏ．３１および試料Ｎｏ．３２では、マトリックス中にＴｉＢが均一に分散していた。これらの試料は、第一の混合工程においてセラミックス粉末をボールミルによって混合した試料である。
【0084】
試料Ｎｏ．３３および試料Ｎｏ．３４では、マトリックス中におけるＴｉＢの分散状態にバラツキがあった。これらの試料は、第二の混合工程においてセラミックス粉末をＶ型混合機によって混合した試料である。
【0085】
試料Ｎｏ．３５では、マトリックス中におけるＴｉＢの分散状態にバラツキがあった。この試料は、チタン系焼結体を構成する全ての原料をボールミルによって一度に混合した試料である。
【0086】
これらの結果から、マトリックス中に析出物を均一に分散させるには、チタン系焼結体を構成する原料を複数回に分けて混合することが重要であることが分かった。また、セラミックス粉末は、第一の混合工程においてセラミックス粉末に高い応力を作用させる混合方法によって混合されることが重要であることが分かった。
【0087】
＜試験例４＞
試験例４では、ＭＭＣの機械的特性を調べた。試験例４で用意した試料は以下の通りであった。
試験例４では、ＭＭＣの機械的特性を調べた。試験例４で用意した試料は以下の通りであった。
【0088】
［試料Ｎｏ．４０］
試料Ｎｏ．４０は、６４チタン合金からなる溶製体である。
試料Ｎｏ．４０は、６４チタン合金からなる溶製体である。
【0089】
［試料Ｎｏ．４１から試料Ｎｏ．４４］
試料Ｎｏ．４１、試料Ｎｏ．４２、試料Ｎｏ．４３、試料Ｎｏ．４４、および試料Ｎｏ．４５はそれぞれ、試験例３の試料Ｎｏ．３１、試料Ｎｏ．３２、試料Ｎｏ．３３、試料Ｎｏ．３４、および試料Ｎｏ．３５と同じ構成を有するチタン系焼結体である。
試料Ｎｏ．４１、試料Ｎｏ．４２、試料Ｎｏ．４３、試料Ｎｏ．４４、および試料Ｎｏ．４５はそれぞれ、試験例３の試料Ｎｏ．３１、試料Ｎｏ．３２、試料Ｎｏ．３３、試料Ｎｏ．３４、および試料Ｎｏ．３５と同じ構成を有するチタン系焼結体である。
【0090】
［引張試験］
各試料からなる試験片を作製し、引張試験を実施した。図９は、試験片５の形状を示す概略図である。試験片５は、第一グリップ部５１と第二グリップ部５２と中間部５０とを備える。中間部５０の直径は６．３５ｍｍ（ミリメートル）、中間部５０に設定される第一標点５０Ａと第二標点５０Ｂとの間の標点間距離ｄは２５．４ｍｍであった。引張試験の温度は室温、０．２％耐力に至るまでのひずみ速度は１．２ｍｍ／ｍｉｎ、０．２％耐力以降のひずみ速度は１２．８ｍｍ／ｍｉｎであった。引張強さの単位はＭＰａであった。試験結果を表２に示す。
各試料からなる試験片を作製し、引張試験を実施した。図９は、試験片５の形状を示す概略図である。試験片５は、第一グリップ部５１と第二グリップ部５２と中間部５０とを備える。中間部５０の直径は６．３５ｍｍ（ミリメートル）、中間部５０に設定される第一標点５０Ａと第二標点５０Ｂとの間の標点間距離ｄは２５．４ｍｍであった。引張試験の温度は室温、０．２％耐力に至るまでのひずみ速度は１．２ｍｍ／ｍｉｎ、０．２％耐力以降のひずみ速度は１２．８ｍｍ／ｍｉｎであった。引張強さの単位はＭＰａであった。試験結果を表２に示す。
【0091】
【表2】
【0092】
表２に示されるように、試料Ｎｏ．４１から試料Ｎｏ．４５のチタン系焼結体の引張強さは、６４チタンからなる溶製体の引張強さと同等、またはそれ以上であった。これらの結果から、本例のチタン系焼結体は、例えば自動車などの機械の構成部品の材料として有用であることが分かった。
【符号の説明】
【0093】
１ チタン系焼結体
２ マトリックス
３ 析出物
５ 試験片
５０ 中間部
５０Ａ 第一標点
５０Ｂ 第二標点
５１ 第一グリップ部
５２ 第二グリップ部
ｄ 標点間距離
２ マトリックス
３ 析出物
５ 試験片
５０ 中間部
５０Ａ 第一標点
５０Ｂ 第二標点
５１ 第一グリップ部
５２ 第二グリップ部
ｄ 標点間距離
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】