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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024102509
(43)【公開日】2024-07-31
(54)【発明の名称】舗装構造および舗装方法
(51)【国際特許分類】
E01C 3/00 20060101AFI20240724BHJP
E01C 5/02 20060101ALI20240724BHJP
E01C 5/04 20060101ALI20240724BHJP
【ＦＩ】
E01C3/00
E01C5/02
E01C5/04
【審査請求】未請求
【請求項の数】4
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023006433
(22)【出願日】2023-01-19
(71)【出願人】
【識別番号】300082335
【氏名又は名称】太平洋プレコン工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100114258
【弁理士】
【氏名又は名称】福地 武雄
(74)【代理人】
【識別番号】100125391
【弁理士】
【氏名又は名称】白川 洋一
(74)【代理人】
【識別番号】100208605
【弁理士】
【氏名又は名称】早川 龍一
(72)【発明者】
【氏名】柳沼 宏始
(72)【発明者】
【氏名】石渡 明日翔
(72)【発明者】
【氏名】竹内 康
【テーマコード（参考）】
2D051
【Ｆターム（参考）】
2D051AB03
2D051AC04
2D051AF01
2D051AF07
2D051AG01
2D051AG15
2D051AH03
2D051CA01
2D051CA10
2D051DA01
(57)【要約】
【課題】６０ｍｍ厚の自然石を乾式工法で施工する。
【解決手段】粒度調整砕石、クラッシャラン若しくはこれらの再生材またはこれらの混合物により、路床上に形成された下層路盤５ａと、瀝青系材料、セメント系材料、またはセメント・乳剤安定処理および水硬性粒度調整スラグにより、下層路盤５ａ上に形成された上層路盤５ｂと、上層路盤５ｂ上に形成された敷砂層７と、上層路盤５ｂ上または敷砂層７上の少なくとも一方に敷設され、縦ストランドおよび横ストランド並びに前記縦ストランドおよび前記横ストランドの結節点から構成された二方向延伸型のジオグリッド９と、敷砂層７上またはジオグリッド９上に形成され、舗装用ブロック１１および隣接する舗装用ブロック１１の間隙に充填された目地砂からなるブロック層と、を備え、舗装用ブロック１１は、６０ｍｍを超えない厚さを有していることを特徴とする。
【選択図】図１Ａ
【解決手段】粒度調整砕石、クラッシャラン若しくはこれらの再生材またはこれらの混合物により、路床上に形成された下層路盤５ａと、瀝青系材料、セメント系材料、またはセメント・乳剤安定処理および水硬性粒度調整スラグにより、下層路盤５ａ上に形成された上層路盤５ｂと、上層路盤５ｂ上に形成された敷砂層７と、上層路盤５ｂ上または敷砂層７上の少なくとも一方に敷設され、縦ストランドおよび横ストランド並びに前記縦ストランドおよび前記横ストランドの結節点から構成された二方向延伸型のジオグリッド９と、敷砂層７上またはジオグリッド９上に形成され、舗装用ブロック１１および隣接する舗装用ブロック１１の間隙に充填された目地砂からなるブロック層と、を備え、舗装用ブロック１１は、６０ｍｍを超えない厚さを有していることを特徴とする。
【選択図】図１Ａ
【特許請求の範囲】
【請求項1】
舗装用ブロックを用いた舗装構造であって、
粒度調整砕石、クラッシャラン若しくはこれらの再生材またはこれらの混合物により、路床上に形成された下層路盤と、
瀝青系材料、セメント系材料、またはセメント・乳剤安定処理および水硬性粒度調整スラグにより、前記下層路盤上に形成された上層路盤と、
前記上層路盤上に形成された敷砂層と、
前記上層路盤上または前記敷砂層上の少なくとも一方に敷設され、縦ストランドおよび横ストランド並びに前記縦ストランドおよび前記横ストランドの結節点から構成された二方向延伸型のジオグリッドと、
前記敷砂層上または前記ジオグリッド上に形成され、舗装用ブロックおよび隣接する前記舗装用ブロックの間隙に充填された目地砂からなるブロック層と、を備え、
前記舗装用ブロックは、６０ｍｍを超えない厚さを有していることを特徴とする舗装構造。
粒度調整砕石、クラッシャラン若しくはこれらの再生材またはこれらの混合物により、路床上に形成された下層路盤と、
瀝青系材料、セメント系材料、またはセメント・乳剤安定処理および水硬性粒度調整スラグにより、前記下層路盤上に形成された上層路盤と、
前記上層路盤上に形成された敷砂層と、
前記上層路盤上または前記敷砂層上の少なくとも一方に敷設され、縦ストランドおよび横ストランド並びに前記縦ストランドおよび前記横ストランドの結節点から構成された二方向延伸型のジオグリッドと、
前記敷砂層上または前記ジオグリッド上に形成され、舗装用ブロックおよび隣接する前記舗装用ブロックの間隙に充填された目地砂からなるブロック層と、を備え、
前記舗装用ブロックは、６０ｍｍを超えない厚さを有していることを特徴とする舗装構造。
【請求項2】
Ａを前記舗装用ブロックの全側面積を上面積で除した値とし、
式（１）を用いて算出される荷重伝達率ＥＬＴが０．７４以上となるように、前記舗装用ブロックの縦および横の寸法が定められたことを特徴とする請求項１記載の舗装構造。
式（１）を用いて算出される荷重伝達率ＥＬＴが０．７４以上となるように、前記舗装用ブロックの縦および横の寸法が定められたことを特徴とする請求項１記載の舗装構造。
【数1】
【請求項3】
Ｆを荷重の大きさとし、
αを載荷半径とし、
δをたわみ量とし、
Ｅｓｇを下層の変形係数（ＭＰａ）とし、
ｖｓｇを下層のポアソン比（０．３５）とし、
Ｅｆを、前記敷砂層、前記少なくとも一つのジオグリッドおよび前記ブロック層から構成される第１層の変形係数（ＭＰａ）とし、
ｖｆを前記第１層のポアソン比（０．３５）とし、
Ｅｂを、前記第１層および前記上層路盤以下の第２層から構成される２層系地盤を単層としたときの変形係数（ＭＰａ）とし、
ｖｂを前記単層のポアソン比とし、
Ｆｄを変位係数とし、
ｆを変位係数とし、
ｈｂを前記第１層の厚さ（ｃｍ）とし、
ａを小型ＦＷＤ（Falling Weight Deflectometer）の接地半径（ｃｍ）とし、
式（２）から式（５）を用いて算出される前記第１層の弾性係数Ｅｆが１０００ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１または請求項２記載の舗装構造。
αを載荷半径とし、
δをたわみ量とし、
Ｅｓｇを下層の変形係数（ＭＰａ）とし、
ｖｓｇを下層のポアソン比（０．３５）とし、
Ｅｆを、前記敷砂層、前記少なくとも一つのジオグリッドおよび前記ブロック層から構成される第１層の変形係数（ＭＰａ）とし、
ｖｆを前記第１層のポアソン比（０．３５）とし、
Ｅｂを、前記第１層および前記上層路盤以下の第２層から構成される２層系地盤を単層としたときの変形係数（ＭＰａ）とし、
ｖｂを前記単層のポアソン比とし、
Ｆｄを変位係数とし、
ｆを変位係数とし、
ｈｂを前記第１層の厚さ（ｃｍ）とし、
ａを小型ＦＷＤ（Falling Weight Deflectometer）の接地半径（ｃｍ）とし、
式（２）から式（５）を用いて算出される前記第１層の弾性係数Ｅｆが１０００ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１または請求項２記載の舗装構造。
【数2】
【請求項4】
舗装用ブロックを用いた舗装方法であって、
粒度調整砕石、クラッシャラン若しくはこれらの再生材またはこれらの混合物により、路床上に下層路盤を形成する工程と、
瀝青系材料、セメント系材料、またはセメント・乳剤安定処理および水硬性粒度調整スラグにより、前記下層路盤上に形成された上層路盤を形成する工程と、
前記上層路盤上に敷砂層を形成する工程と、
前記上層路盤上または前記敷砂層上の少なくとも一方に、縦ストランドおよび横ストランド並びに前記縦ストランドおよび前記横ストランドの結節点から構成された二方向延伸型のジオグリッドを敷設する工程と、
前記敷砂層上または前記ジオグリッド上に、舗装用ブロックおよび隣接する前記舗装用ブロックの間隙に充填された目地砂からなるブロック層を形成する工程と、を含み、
前記舗装用ブロックは、
６０ｍｍを超えない厚さを有していると共に、
Ａを全側面積を上面積で除した値とし、式（６）を用いて算出される荷重伝達率ＥＬＴが０．７４以上となるように、縦および横の寸法が定められたことを特徴とする舗装方法。
粒度調整砕石、クラッシャラン若しくはこれらの再生材またはこれらの混合物により、路床上に下層路盤を形成する工程と、
瀝青系材料、セメント系材料、またはセメント・乳剤安定処理および水硬性粒度調整スラグにより、前記下層路盤上に形成された上層路盤を形成する工程と、
前記上層路盤上に敷砂層を形成する工程と、
前記上層路盤上または前記敷砂層上の少なくとも一方に、縦ストランドおよび横ストランド並びに前記縦ストランドおよび前記横ストランドの結節点から構成された二方向延伸型のジオグリッドを敷設する工程と、
前記敷砂層上または前記ジオグリッド上に、舗装用ブロックおよび隣接する前記舗装用ブロックの間隙に充填された目地砂からなるブロック層を形成する工程と、を含み、
前記舗装用ブロックは、
６０ｍｍを超えない厚さを有していると共に、
Ａを全側面積を上面積で除した値とし、式（６）を用いて算出される荷重伝達率ＥＬＴが０．７４以上となるように、縦および横の寸法が定められたことを特徴とする舗装方法。
【数3】
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、舗装用ブロックを用いる舗装構造および舗装方法に関する。
【背景技術】
【0002】
歩行者、自転車、一般車両が通行する住宅地内や商店街等の軽交通の車道舗装（交通量区分でＮ３以下）にブロック系舗装を適用する場合、その工法は、目地砂・敷砂で施工する「乾式工法」と、目地モルタルと敷モルタルでブロックを貼り付ける「湿式工法」とに分類される。乾式工法で施工する場合には、「一般社団法人インターロッキングブロック舗装技術協会」が発刊しているインターロッキングブロック舗装設計施工要領（以下、「要領」と呼称する。）に準拠することになる。この要領によれば、適用できるブロックの「ブロック厚」は８０ｍｍに規定されており、６０ｍｍ厚のブロックは、車両が通行しない歩道、広場、公園等に限定される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０１７－０１４６９３号公報
【非特許文献】
【0004】
【非特許文献1】一般社団法人インターロッキングブロック舗装技術協会：インターロッキングブロック舗装設計施工要領、平成２９年３月
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
近年、神社仏閣のある参道（例えば、浅草）、歴史的背景や地域特性を重視した道造り（例えば、大田区、宇治市）、景観との調和を考慮した商店街（例えば、自由が丘）では、重厚感やエージング効果のある自然石舗装の適用が増えている。自然石舗装の場合、厚さが２０ｍｍ異なるとコストが「２０００円／ｍ２」以上かかるため、コスト高となってしまう。また、６０ｍｍ厚のブロックを「湿式工法」で施工する場合には、６０ｍｍ厚のブロックは化粧材としてのみ機能することから、路盤を強化しなければならず、工期が伸びると共に、コスト高となってしまう。
【0006】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、６０ｍｍ厚の自然石を乾式工法で施工することができる舗装構造および舗装方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
（１）上記の目的を達成するために、本発明は、以下のような手段を講じた。すなわち、本発明の舗装構造は、舗装用ブロックを用いた舗装構造であって、粒度調整砕石、クラッシャラン若しくはこれらの再生材またはこれらの混合物により、路床上に形成された下層路盤と、瀝青系材料、セメント系材料、またはセメント・乳剤安定処理および水硬性粒度調整スラグにより、前記下層路盤上に形成された上層路盤と、前記上層路盤上に形成された敷砂層と、前記上層路盤上または前記敷砂層上の少なくとも一方に敷設され、縦ストランドおよび横ストランド並びに前記縦ストランドおよび前記横ストランドの結節点から構成された二方向延伸型のジオグリッドと、前記敷砂層上または前記ジオグリッド上に形成され、舗装用ブロックおよび隣接する前記舗装用ブロックの間隙に充填された目地砂からなるブロック層と、を備え、前記舗装用ブロックは、６０ｍｍを超えない厚さを有していることを特徴とする。
【0008】
このように、上層路盤上または敷砂層上の少なくとも一方にジオグリッドを敷設するため、舗装用ブロックに荷重（例えば、交通荷重）がかかった場合、等分布荷重によってジオグリッドは重力方向に押し下げられ、この時に引張り応力が発生し、敷砂（および目地砂）の砂粒子との間に、摩擦力とインターロッキング効果、すなわち、砂粒子の移動がジオグリッドによって拘束される効果が発揮される。その結果、舗装用ブロック、敷砂（および目地砂）、ジオグリッドが一体化して、荷重に耐えることが可能となる。また、ジオグリッドが広範囲に敷設されるため、ジオグリッドが無い構造や他の補強工法に比べて、荷重の分布範囲を広くすることが可能となる。これにより、舗装面のたわみが減少し、敷砂層や路盤層に発生する応力が低減されるため、舗装用ブロックによる段差や沈下の抑制を図ることが可能となる。その結果、従来よりも薄い６０ｍｍを超えない舗装用ブロックを、Ｎ３（大型車交通量１００台未満／日・方向）以下の交通量区分の道路に適用することが可能となる。
【0009】
（２）また、本発明の舗装構造において、Ａを前記舗装用ブロックの全側面積を上面積で除した値とし、式（１）を用いて算出される荷重伝達率ＥＬＴが０．７４以上となるように、前記舗装用ブロックの縦および横の寸法が定められたことを特徴とする。
【数1】
【0010】
この構成により、荷重伝達率ＥＬＴが０．７４以上となるように、舗装用ブロックの縦および横の寸法が定めることが可能となる。
【0011】
（３）また、本発明の舗装構造において、Ｆを荷重の大きさとし、αを載荷半径とし、δをたわみ量とし、Ｅｓｇを下層の変形係数（ＭＰａ）とし、ｖｓｇを下層のポアソン比（０．３５）とし、Ｅｆを、前記敷砂層、前記少なくとも一つのジオグリッドおよび前記ブロック層から構成される第１層の変形係数（ＭＰａ）とし、ｖｆを前記第１層のポアソン比（０．３５）とし、Ｅｂを、前記第１層および前記上層路盤以下の第２層から構成される２層系地盤を単層としたときの変形係数（ＭＰａ）とし、ｖｂを前記単層のポアソン比とし、Ｆｄを変位係数とし、ｆを変位係数とし、ｈｂを前記第１層の厚さ（ｃｍ）とし、ａを小型ＦＷＤ（Falling Weight Deflectometer）の接地半径（ｃｍ）とし、式（２）から式（５）を用いて算出される前記第１層の弾性係数Ｅｆが１０００ＭＰａ以上であることを特徴とする。
【数2】
【0012】
この構成により、敷砂層、少なくとも一つのジオグリッドおよびブロック層を第１層としたときに、第１層の弾性係数Ｅｆを１０００ＭＰａ以上に規定することが可能となる。その結果、従来よりも薄い６０ｍｍを超えない舗装用ブロックを、Ｎ３（大型車交通量１００台未満／日・方向）以下の交通量区分の道路に適用することが可能となる。なお、式（３）は試験機によって適用する式が異なる。
【0013】
（４）また、本発明の舗装方法は、舗装用ブロックを用いた舗装方法であって、粒度調整砕石、クラッシャラン若しくはこれらの再生材またはこれらの混合物により、路床上に下層路盤を形成する工程と、瀝青系材料、セメント系材料、またはセメント・乳剤安定処理および水硬性粒度調整スラグにより、前記下層路盤上に形成された上層路盤を形成する工程と、前記上層路盤上に敷砂層を形成する工程と、前記上層路盤上または前記敷砂層上の少なくとも一方に、縦ストランドおよび横ストランド並びに前記縦ストランドおよび前記横ストランドの結節点から構成された二方向延伸型のジオグリッドを敷設する工程と、前記敷砂層上または前記ジオグリッド上に、舗装用ブロックおよび隣接する前記舗装用ブロックの間隙に充填された目地砂からなるブロック層を形成する工程と、を含み、前記舗装用ブロックは、６０ｍｍを超えない厚さを有していると共に、Ａを全側面積を上面積で除した値とし、式（６）を用いて算出される荷重伝達率ＥＬＴが０．７４以上となるように、縦および横の寸法が定められたことを特徴とする。
【数3】
【0014】
このように、上層路盤上または敷砂層上の少なくとも一方にジオグリッドを敷設するため、舗装用ブロックに荷重（例えば、交通荷重）がかかった場合、等分布荷重によってジオグリッドは重力方向に押し下げられ、この時に引張り応力が発生し、敷砂（および目地砂）の砂粒子との間に、摩擦力とインターロッキング効果、すなわち、砂粒子の移動がジオグリッドによって拘束される効果が発揮される。その結果、舗装用ブロック、敷砂（および目地砂）、ジオグリッドが一体化して、荷重に耐えることが可能となる。また、ジオグリッドが広範囲に敷設されるため、ジオグリッドが無い構造や他の補強工法に比べて、荷重の分布範囲を広くすることが可能となる。これにより、舗装面のたわみが減少し、敷砂層や路盤層に発生する応力が低減されるため、舗装用ブロックによる段差や沈下の抑制を図ることが可能となる。その結果、従来よりも薄い６０ｍｍを超えない舗装用ブロックを、Ｎ３（大型車交通量１００台未満／日・方向）以下の交通量区分の道路に適用することが可能となる。また、荷重伝達率ＥＬＴが０．７４以上となるように、舗装用ブロックの縦および横の寸法が定めることが可能となる。
【発明の効果】
【0015】
本発明によれば、上層路盤上または敷砂層上の少なくとも一方にジオグリッドを敷設するため、舗装用ブロックに荷重（例えば、交通荷重）がかかった場合、等分布荷重によってジオグリッドは重力方向に押し下げられ、この時に引張り応力が発生し、敷砂（および目地砂）の砂粒子との間に、摩擦力とインターロッキング効果、すなわち、砂粒子の移動がジオグリッドによって拘束される効果が発揮される。その結果、舗装用ブロック、敷砂（および目地砂）、ジオグリッドが一体化して、荷重に耐えることが可能となる。また、ジオグリッドが広範囲に敷設されるため、ジオグリッドが無い構造や他の補強工法に比べて、荷重の分布範囲を広くすることが可能となる。これにより、舗装面のたわみが減少し、敷砂層や路盤層に発生する応力が低減されるため、舗装用ブロックによる段差や沈下の抑制を図ることが可能となる。その結果、従来よりも薄い６０ｍｍを超えない舗装用ブロックを、Ｎ３（大型車交通量１００台未満／日・方向）以下の交通量区分の道路に適用することが可能となる。また、荷重伝達率ＥＬＴが０．７４以上となるように、舗装用ブロックの縦および横の寸法が定めることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【0016】
【図1A】本実施形態に係る舗装構造の概略構成を示す断面図である。
【図1B】ジオグリッドを上層路盤の上（敷砂層の下）に敷設した舗装構造の概略構成を示す断面図である。
【図1C】ジオグリッドを上層路盤の上および敷砂層の上に敷設した舗装構造の概略構成を示す断面図である。
【図2】ジオグリッドの平面図である。
【図3】ジオグリッドと砂粒子とが荷重を受けてインターロッキング効果を生ずる様子を示す概念図である。
【図4】本実施形態に係る舗装構造が荷重を受ける様子を示す概念図である。
【図5】強化工法がなされていない舗装構造における荷重分散効果を示す図である。
【図6】強化板１３を用いた舗装構造における荷重分散効果を示す図である。
【図7A】適用可能なブロック形状を示す図である。
【図7B】適用可能なブロック形状を示す図である。
【図8A】適用可能なブロック形状を示す図である。
【図8B】適用可能なブロック形状を示す図である。
【図9A】ストレッチャボンド（STB）の敷設パターンを示す図である。
【図9B】ヘリンボンボンド（HBB90度型）の敷設パターンを示す図である。
【図9C】ヘリンボンボンド（HBB45度型）の敷設パターンを示す図である。
【図10A】試験舗装の舗装構造の断面図である。
【図10B】試験舗装の舗装構造の平面図である。
【図11A】路床上でのたわみ量の測定結果を示すグラフである。
【図11B】路床上でのたわみ量の測定結果を示すグラフである。
【図11C】路床上でのたわみ量の測定結果を示すグラフである。
【図12】各工区の弾性係数を示す表である。
【図13】自然石舗装上でのたわみ量の経時変化を示す図である。
【図14】自然石舗装の弾性係数の経時変化を示す図である。
【図15】各工区の目地幅の測定結果を示す表である。
【図16】各工区の目地幅の平均値の推移を示すグラフである。
【図17】各工区の段差の測定結果を示す表である。
【図18】各工区の段差の平均値の推移を示すグラフである。
【図19】各工区の目地幅消失深さの測定結果を示す表である。
【図20】各工区の目地砂消失深さの平均値の推移を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【0017】
本発明者らは、長大斜面や急勾配盛土に敷設され、それらの強度を高める効果を有するジオグリッドに着目し、敷砂層の上または下の少なくとも一方にジオグリッドを敷設することによって、従来よりも薄いブロックを用いる乾式工法で、Ｎ３（大型車交通量１００台未満／日・方向）以下の交通量区分の道路に適用できるブロック舗装ができることを見出し、本発明に至った。
【0018】
すなわち、本発明の舗装構造は、舗装用ブロックを用いた舗装構造であって、粒度調整砕石、クラッシャラン若しくはこれらの再生材またはこれらの混合物により、路床上に形成された下層路盤と、瀝青系材料、セメント系材料、またはセメント・乳剤安定処理および水硬性粒度調整スラグにより、前記下層路盤上に形成された上層路盤と、前記上層路盤上に形成された敷砂層と、前記上層路盤上または前記敷砂層上の少なくとも一方に敷設され、縦ストランドおよび横ストランド並びに前記縦ストランドおよび前記横ストランドの結節点から構成された二方向延伸型のジオグリッドと、前記敷砂層上または前記ジオグリッド上に形成され、舗装用ブロックおよび隣接する前記舗装用ブロックの間隙に充填された目地砂からなるブロック層と、を備え、前記舗装用ブロックは、６０ｍｍを超えない厚さを有していることを特徴とする。
【0019】
これにより、本発明者らは、従来よりも薄い６０ｍｍを超えない舗装用ブロックを、Ｎ３（大型車交通量１００台未満／日・方向）以下の交通量区分の道路に適用することを可能とした。以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。
【0020】
［本発明の概要について］
本発明では、目地砂・敷砂で施工する乾式工法で施工可能とした。また、ブロック厚が８０ｍｍより２０ｍｍ薄くなることによる荷重分散性能の低下を、敷砂上にジオグリッドを布設することで補強した。ジオグリッドとは、ポリプロピレン（ＰＰ）やポリエチレン（ＰＥ）を素材とした合成樹脂製の網目状の補強材で、土壁の補強や盛土に敷設して強度を高める効果を持つ材料である。本発明の適用可能な交通量区分をＮ３（大型車交通量１００台未満／日・方向）迄とした。
本発明では、目地砂・敷砂で施工する乾式工法で施工可能とした。また、ブロック厚が８０ｍｍより２０ｍｍ薄くなることによる荷重分散性能の低下を、敷砂上にジオグリッドを布設することで補強した。ジオグリッドとは、ポリプロピレン（ＰＰ）やポリエチレン（ＰＥ）を素材とした合成樹脂製の網目状の補強材で、土壁の補強や盛土に敷設して強度を高める効果を持つ材料である。本発明の適用可能な交通量区分をＮ３（大型車交通量１００台未満／日・方向）迄とした。
【0021】
［舗装構造について］
図１Ａは、本実施形態に係る舗装構造の概略構成を示す断面図である。本実施形態に係る舗装構造１は、路床３と、路床３上に形成された下層路盤５ａと、下層路盤５ａの上に形成された上層路盤５ｂと、上層路盤５ｂの上に形成された敷砂層７と、敷砂層７上に敷設されたジオグリッド９と、ジオグリッド９上に敷設されたブロック系舗装材としてのインターロッキングブロック１１と、から構成される。なお、図１Ｂに示すように、ジオグリッド９を上層路盤５ｂの上に敷設しても良く、また、図１Ｃに示すように、ジオグリッド９を上層路盤５ｂの上に敷設すると共に、敷砂層７の上に敷設しても良い。
図１Ａは、本実施形態に係る舗装構造の概略構成を示す断面図である。本実施形態に係る舗装構造１は、路床３と、路床３上に形成された下層路盤５ａと、下層路盤５ａの上に形成された上層路盤５ｂと、上層路盤５ｂの上に形成された敷砂層７と、敷砂層７上に敷設されたジオグリッド９と、ジオグリッド９上に敷設されたブロック系舗装材としてのインターロッキングブロック１１と、から構成される。なお、図１Ｂに示すように、ジオグリッド９を上層路盤５ｂの上に敷設しても良く、また、図１Ｃに示すように、ジオグリッド９を上層路盤５ｂの上に敷設すると共に、敷砂層７の上に敷設しても良い。
【0022】
下層路盤５ａには、粒度調整砕石、クラッシャラン若しくはこれらの再生材またはこれらの混合物（例えば、ＲＭ－３０、ＲＣ－３０）を適用する。その厚さは、路床のＣＢＲと交通量区分に応じ７０ｍｍ～１５０ｍｍとする。上層路盤５ｂには、瀝青安定処理を初め、密粒度アスファルト、粗粒度アスファルト等の瀝青系混合物を適用する。その厚さは、路床のＣＢＲと交通量区分に応じ、５０ｍｍ～１００ｍｍとする。セメント系材料、またはセメント・乳剤安定処理および水硬性粒度調整スラグにより、上層路盤５ｂを形成しても良い。敷砂層７には、砂粒子周りをアスファルトでコーティングしたブロックサンドを適用する。その厚さは２０ｍｍ～３０ｍｍとする。なお、目地砂にもブロックサンドを適用する。なお、ジオグリッド９は、ジオテキスタイルとも呼称される樹脂製網であり、従来から、補強土壁、補強盛土、地盤補強等に使用されている。
【0023】
［ジオグリッドについて］
図２は、ジオグリッド９の平面図である。ジオグリッド９は、二方向延伸型であって、２次元平面上で縦ストランド９ａおよびこれに直交する横ストランド９ｂ、並びに縦ストランド９ａと横ストランド９ｂとの交点である結節点９ｃから構成されている。本実施形態に係るジオグリッド９は、以下のように定めることができる。
図２は、ジオグリッド９の平面図である。ジオグリッド９は、二方向延伸型であって、２次元平面上で縦ストランド９ａおよびこれに直交する横ストランド９ｂ、並びに縦ストランド９ａと横ストランド９ｂとの交点である結節点９ｃから構成されている。本実施形態に係るジオグリッド９は、以下のように定めることができる。
【0024】
（１）形状は二方向延伸型とする。
（２）目合い（縦ストランド９ａの長さａ×横ストランド９ｂの長さｂ）は、「ａ＝１９～３８ｍｍ、ｂ＝２８．５～４７．５ｍｍ」とする。これは、ブロック系舗装に適用される敷砂の品質として、最大粒径が４．７５ｍｍ以下を考慮した寸法から定められる。すなわち、目合いの横と縦は、砂粒子の最大粒径と網目の大きさとの関係から、４．７５ｍｍの倍数として定めた。
（３）ジオグリッド９の厚みが増すと、ブロック舗装に発生するたわみが大きくなって、目地砂や敷砂が噴出する“ポンピング現象”が発生する可能性があるため、縦・横のストランドの厚みは１．０～３．０ｍｍ以内とした。
（４）ジオグリッド９の格子構造を維持するため、縦・横ストランドの結節点９ｃは、ストランドよりも厚くする（2.0～4.0mm）。また、十分な結節点強度（ストランド１本）が必要であるため、縦・横ともに結節点強度は０．５ｋＮ以上とする。
（５）ジオグリッド９とインターロッキングブロック１１との層間すべりを防ぐために、結節点９ｃの形状は、縦・横ストランド９ａ、９ｂよりも厚くすると共に、凸型とする。
（６）インターロッキングブロック１１に対して繰り返される交通荷重に耐えるために、高い引張強度が必要となるため、ジオグリッド９の引張強度を、縦１０．０ｋＮ／ｍ以上、横２０．０ｋＮ／ｍ以上とする。
（７）ジオグリッド９による荷重分散効果を発揮するためには、高い伸び剛性と最大引張力が必要となることから、伸び剛性は２０ｋｇｆ以上、最大引張力は０．５ｋｇｆ／ｃｍ以上とする。
（８）ジオグリッド９の素材は、ポリプロピレン、ポリエチレン等とする。
（９）ジオグリッド９の幅や長さは、施工性を考慮して定めるものとする。例えば、幅が２～４ｍ以内、延長で１００～２００ｍ以内、または、ある一定の寸法（縦・横ともに１００～２００ｃｍ以内）に予め裁断したものとする。
（１０）ジオグリッド９は、目地砂・敷砂（空練りモルタル含む）で施工するブロック系舗装全般に適用することが可能である。
（１１）なお、インターロッキングブロックの敷砂側の面（インターロッキングブロックの下面）に、予めジオグリッドを貼付しておき、施工時に、敷砂層７を形成した後、ジオグリッド付きのインターロッキングブロックを敷設しても良い。これにより、敷砂層７の上にジオグリッド９を敷設する場合と同等の効果を得ることが可能である。
（２）目合い（縦ストランド９ａの長さａ×横ストランド９ｂの長さｂ）は、「ａ＝１９～３８ｍｍ、ｂ＝２８．５～４７．５ｍｍ」とする。これは、ブロック系舗装に適用される敷砂の品質として、最大粒径が４．７５ｍｍ以下を考慮した寸法から定められる。すなわち、目合いの横と縦は、砂粒子の最大粒径と網目の大きさとの関係から、４．７５ｍｍの倍数として定めた。
（３）ジオグリッド９の厚みが増すと、ブロック舗装に発生するたわみが大きくなって、目地砂や敷砂が噴出する“ポンピング現象”が発生する可能性があるため、縦・横のストランドの厚みは１．０～３．０ｍｍ以内とした。
（４）ジオグリッド９の格子構造を維持するため、縦・横ストランドの結節点９ｃは、ストランドよりも厚くする（2.0～4.0mm）。また、十分な結節点強度（ストランド１本）が必要であるため、縦・横ともに結節点強度は０．５ｋＮ以上とする。
（５）ジオグリッド９とインターロッキングブロック１１との層間すべりを防ぐために、結節点９ｃの形状は、縦・横ストランド９ａ、９ｂよりも厚くすると共に、凸型とする。
（６）インターロッキングブロック１１に対して繰り返される交通荷重に耐えるために、高い引張強度が必要となるため、ジオグリッド９の引張強度を、縦１０．０ｋＮ／ｍ以上、横２０．０ｋＮ／ｍ以上とする。
（７）ジオグリッド９による荷重分散効果を発揮するためには、高い伸び剛性と最大引張力が必要となることから、伸び剛性は２０ｋｇｆ以上、最大引張力は０．５ｋｇｆ／ｃｍ以上とする。
（８）ジオグリッド９の素材は、ポリプロピレン、ポリエチレン等とする。
（９）ジオグリッド９の幅や長さは、施工性を考慮して定めるものとする。例えば、幅が２～４ｍ以内、延長で１００～２００ｍ以内、または、ある一定の寸法（縦・横ともに１００～２００ｃｍ以内）に予め裁断したものとする。
（１０）ジオグリッド９は、目地砂・敷砂（空練りモルタル含む）で施工するブロック系舗装全般に適用することが可能である。
（１１）なお、インターロッキングブロックの敷砂側の面（インターロッキングブロックの下面）に、予めジオグリッドを貼付しておき、施工時に、敷砂層７を形成した後、ジオグリッド付きのインターロッキングブロックを敷設しても良い。これにより、敷砂層７の上にジオグリッド９を敷設する場合と同等の効果を得ることが可能である。
【0025】
［ジオグリッドの作用］
図３は、ジオグリッドと砂粒子とが荷重を受けてインターロッキング効果を生ずる様子を示す概念図であり、図４は、本実施形態に係る舗装構造が荷重を受ける様子を示す概念図である。ジオグリッド９を敷砂層７の上面に敷設することによって、図４に示すように、交通荷重による等分布荷重によって、ジオグリッド９は下方に押し下げられ、この時に引張応力（σt）が発生する。その結果、砂粒子(敷砂と目地砂)との間に摩擦力によるインターロッキング効果、すなわち、砂粒子がジオグリッドによって拘束され、移動しなくなる効果を発揮する。これにより、インターロッキングブロック、敷砂、目地砂、ジオグリッドが一体化して交通荷重に対抗することが可能となる。
図３は、ジオグリッドと砂粒子とが荷重を受けてインターロッキング効果を生ずる様子を示す概念図であり、図４は、本実施形態に係る舗装構造が荷重を受ける様子を示す概念図である。ジオグリッド９を敷砂層７の上面に敷設することによって、図４に示すように、交通荷重による等分布荷重によって、ジオグリッド９は下方に押し下げられ、この時に引張応力（σt）が発生する。その結果、砂粒子(敷砂と目地砂)との間に摩擦力によるインターロッキング効果、すなわち、砂粒子がジオグリッドによって拘束され、移動しなくなる効果を発揮する。これにより、インターロッキングブロック、敷砂、目地砂、ジオグリッドが一体化して交通荷重に対抗することが可能となる。
【0026】
このように、ジオグリッドが有ることによって、ジオグリッドが無い構造や、他の補強工法に比べて荷重の分散範囲が広くなる。その結果、舗装面のたわみが減少し、敷砂層７や路盤層（５ａ、５ｂ）に発生する応力が低減されるため、段差や沈下の抑制効果が得られる。
【0027】
［ジオグリッドの荷重分散効果］
本実施形態に係る舗装構造における荷重分散効果に対し、強化工法がなされていない舗装構造および強化板を用いた舗装構造の荷重分散効果を比較する。図５は、強化工法がなされていない舗装構造における荷重分散効果を示す図である。図５に示すように、荷重が敷砂層７および路盤層（５ａ、５ｂ）を介して、路床３に狭い範囲で分散し、これによって発生する鉛直方向の圧縮ひずみ（εＺ１）が大きくなる。図６は、強化板１３を用いた舗装構造における荷重分散効果を示す図である。図６に示すように、荷重が、強化板１３を介して、敷砂層７および路盤層（５ａ、５ｂ）に広く分散し、路床３にも広く分散して、これによって発生する鉛直方向の圧縮ひずみ（εＺ２）が小さくなる。従って、強化工法がなされていない舗装構造よりも、強化板１３を用いた舗装構造の方が、荷重分散効果が高いと考えられる。
本実施形態に係る舗装構造における荷重分散効果に対し、強化工法がなされていない舗装構造および強化板を用いた舗装構造の荷重分散効果を比較する。図５は、強化工法がなされていない舗装構造における荷重分散効果を示す図である。図５に示すように、荷重が敷砂層７および路盤層（５ａ、５ｂ）を介して、路床３に狭い範囲で分散し、これによって発生する鉛直方向の圧縮ひずみ（εＺ１）が大きくなる。図６は、強化板１３を用いた舗装構造における荷重分散効果を示す図である。図６に示すように、荷重が、強化板１３を介して、敷砂層７および路盤層（５ａ、５ｂ）に広く分散し、路床３にも広く分散して、これによって発生する鉛直方向の圧縮ひずみ（εＺ２）が小さくなる。従って、強化工法がなされていない舗装構造よりも、強化板１３を用いた舗装構造の方が、荷重分散効果が高いと考えられる。
【0028】
これらの舗装構造に対し、図４に示す本実施形態に係る舗装構造では、ジオグリッド９が設けられているため、荷重はジオグリッド９によって敷砂層７の広い範囲に加わる。そして、路盤層５を介して、路床３に広い範囲で分散し、これによって発生する鉛直方向の圧縮ひずみ（εＺ３）が小さくなる。すなわち、荷重分散効果の大きさは、図４に示す本実施形態に係る舗装構造、図６に示す強化板１３を用いた舗装構造、図５に示す強化工法がなされていない舗装構造の順で大きくなる。また、敷砂層７、路盤層（５ａ、５ｂ）および路床３に発生する応力や圧縮ひずみ（εＺ）の大きさは、図５に示す強化工法がなされていない舗装構造、図６に示す強化板１３を用いた舗装構造、図４に示す本実施形態に係る舗装構造の順で大きくなる。鉛直方向の圧縮ひずみ（εＺ）が小さいことは、車両通行によって発生する“わだち掘れ”も小さくなる効果もある。従って、ブロック舗装を施工した後に、車両の通行等の支障となる段差や沈下等が、最も発生しにくいのは、本実施形態に係る舗装構造であると言える。
【0029】
［適用可能なブロックについて］
適用可能なブロック形状は、図７Ａおよび図７Ｂに示すように、長方形と正方形とした。なお、図８Ａおよび図８Ｂに示すように、各辺を直線と曲線とを組み合わせた波型に形成してもよい。さらに、図示していないが、曲線だけで構成される波型に形成しても良い。適用可能なブロックの寸法は、次の式から算出する理論上の荷重伝達率で、０．７４以上とした。ここで、ＥＬＴを理論上の荷重伝達率とし、Ａをブロックの全測面積と上面積との比とする。
ＥＬＴ＝（Ａ－０．４７）／１．７９ …（１）
適用可能なブロック系舗装は、自然石、インターロッキングブロック、レンガとする。
適用可能なブロック形状は、図７Ａおよび図７Ｂに示すように、長方形と正方形とした。なお、図８Ａおよび図８Ｂに示すように、各辺を直線と曲線とを組み合わせた波型に形成してもよい。さらに、図示していないが、曲線だけで構成される波型に形成しても良い。適用可能なブロックの寸法は、次の式から算出する理論上の荷重伝達率で、０．７４以上とした。ここで、ＥＬＴを理論上の荷重伝達率とし、Ａをブロックの全測面積と上面積との比とする。
ＥＬＴ＝（Ａ－０．４７）／１．７９ …（１）
適用可能なブロック系舗装は、自然石、インターロッキングブロック、レンガとする。
【0030】
［ブロックの敷設パターンについて］
敷設パターンは、図９Ａに示すようなストレッチャボンド（STB）、図９Ｂに示すようなヘリンボンボンド（HBB90度型）、図９Ｃに示すようなヘリンボンボンド（HBB45度型）を適用することが可能である。また、イモ貼り、乱張り等を適用することも可能である。
敷設パターンは、図９Ａに示すようなストレッチャボンド（STB）、図９Ｂに示すようなヘリンボンボンド（HBB90度型）、図９Ｃに示すようなヘリンボンボンド（HBB45度型）を適用することが可能である。また、イモ貼り、乱張り等を適用することも可能である。
【0031】
［本発明の特徴］
本発明では、ジオグリッドを敷砂層の上または下のすくなくとも一方に敷設することによって、６０ｍｍ厚のブロック系舗装を、Ｎ３（大型車交通量１００台未満／日・方向）以下の交通量区分の道路への適用を可能とした。また、敷砂層に細粒化に対する抵抗性に優れ、目地部等からの浸透水による砂粒子の支持力低下を防ぎ、ブロックの再利用を可能とした「ブロックサンド」を適用した。なお、目地砂にもブロックサンドを適用する。また、上層路盤には、粒状材料（粒度調整砕石やクラッシャラン等）よりも剛性に富み、わだち掘れに対する抵抗性の強い瀝青系混合物を舗設した。また、「１００ｍｍ×２００ｍｍ」以外のブロック寸法については、自然石「１００ｍｍ×２００ｍｍ×６０ｍｍ」と同等の「荷重伝達率（０．７４以上）」を有すれば、理論上適用できると考えられる。なお、「荷重伝達率」は、次式により算出することができる。
本発明では、ジオグリッドを敷砂層の上または下のすくなくとも一方に敷設することによって、６０ｍｍ厚のブロック系舗装を、Ｎ３（大型車交通量１００台未満／日・方向）以下の交通量区分の道路への適用を可能とした。また、敷砂層に細粒化に対する抵抗性に優れ、目地部等からの浸透水による砂粒子の支持力低下を防ぎ、ブロックの再利用を可能とした「ブロックサンド」を適用した。なお、目地砂にもブロックサンドを適用する。また、上層路盤には、粒状材料（粒度調整砕石やクラッシャラン等）よりも剛性に富み、わだち掘れに対する抵抗性の強い瀝青系混合物を舗設した。また、「１００ｍｍ×２００ｍｍ」以外のブロック寸法については、自然石「１００ｍｍ×２００ｍｍ×６０ｍｍ」と同等の「荷重伝達率（０．７４以上）」を有すれば、理論上適用できると考えられる。なお、「荷重伝達率」は、次式により算出することができる。
【0032】
Ａ＝ブロックの全側面積／上面積＝（２００×６×２＋１００×６×２）／（１００×２００）＝１．８０
ＥＬＴ＝（Ａ－０．４７）／１．７９＝（１．８０－０．４７）／１．７９＝０．７４
ＥＬＴ＝（Ａ－０．４７）／１．７９＝（１．８０－０．４７）／１．７９＝０．７４
【実施例0033】
６０ｍｍ厚の自然石を、乾式工法により交通量区分Ｎ３（大型車交通量１００台未満／日・方向）以下の車道に適用する工法を開発することを目的に、ＩＬＢ舗装の強化工法として効果が確認されているジオグリッドを自然石に用いた試験舗装を、非公開条件の下で、東京農業大学世田谷キャンパス構内に施工した。
【0034】
［試験施工の概要］
（１）施工時期と使用材料
試験施工は、２０２２年５月２６日（木）～２８日（土）において、東京農業大学世田谷キャンパス構内に実施した。施工規模は２．２ｍ×１１．２ｍ＝２４．７ｍ２とした。自然石には、歩車道で施工実績の多い１００ｍｍ×２００ｍｍサイズの御影石とし、その厚さについては６０ｍｍと８０ｍｍを使用した。敷砂と目地砂には砂粒子周りをアスファルトでコーティングしたブロックサンドを使用した。
（１）施工時期と使用材料
試験施工は、２０２２年５月２６日（木）～２８日（土）において、東京農業大学世田谷キャンパス構内に実施した。施工規模は２．２ｍ×１１．２ｍ＝２４．７ｍ２とした。自然石には、歩車道で施工実績の多い１００ｍｍ×２００ｍｍサイズの御影石とし、その厚さについては６０ｍｍと８０ｍｍを使用した。敷砂と目地砂には砂粒子周りをアスファルトでコーティングしたブロックサンドを使用した。
【0035】
（２）舗装構造
図１０Ａは、試験舗装の舗装構造の断面図であり、図１０Ｂは、試験舗装の舗装構造の平面図である。図１０Ａに示されるように、この試験舗装の舗装構造は、下層から路床、敷砂、自然石で構成し、既設の地盤を８０ｍｍ～１００ｍｍ掘削し、２０ｍｍのブロックサンド上に自然石を敷設した。ここで、路盤層を築造しないのは、路盤層の効果を考慮しないで解析することによるものである。すなわち、通常の舗装では、強度を確保するために、路盤を作るのであるが、この試験舗装では、あえて路盤を作っていない。これは、通常の舗装よりも厳しい条件下であっても本願発明に係る舗装構造が十分に耐えうることを明確に示すためである。また、舗装端部の拘束には、いわゆる「等辺山形鋼のＬ型アングル」を設置した。ブロックの敷設パターンは、図９Ｂに示した「へリンボンボンド９０度型」で施工した。試験舗装は、「６０ｍｍ厚の自然石にジオグリッドを適用した工区Ａ」、「ジオグリッドを適用しない工区Ｂ」、「従来工法である８０ｍｍ厚の自然石（ジオグリッド未使用）を用いる工区Ｃ」の３工区に分けて、施工を行った。各工区の施工規模は２．２ｍ×３．６ｍ＝７．９２ｍ２とした。
図１０Ａは、試験舗装の舗装構造の断面図であり、図１０Ｂは、試験舗装の舗装構造の平面図である。図１０Ａに示されるように、この試験舗装の舗装構造は、下層から路床、敷砂、自然石で構成し、既設の地盤を８０ｍｍ～１００ｍｍ掘削し、２０ｍｍのブロックサンド上に自然石を敷設した。ここで、路盤層を築造しないのは、路盤層の効果を考慮しないで解析することによるものである。すなわち、通常の舗装では、強度を確保するために、路盤を作るのであるが、この試験舗装では、あえて路盤を作っていない。これは、通常の舗装よりも厳しい条件下であっても本願発明に係る舗装構造が十分に耐えうることを明確に示すためである。また、舗装端部の拘束には、いわゆる「等辺山形鋼のＬ型アングル」を設置した。ブロックの敷設パターンは、図９Ｂに示した「へリンボンボンド９０度型」で施工した。試験舗装は、「６０ｍｍ厚の自然石にジオグリッドを適用した工区Ａ」、「ジオグリッドを適用しない工区Ｂ」、「従来工法である８０ｍｍ厚の自然石（ジオグリッド未使用）を用いる工区Ｃ」の３工区に分けて、施工を行った。各工区の施工規模は２．２ｍ×３．６ｍ＝７．９２ｍ２とした。
【0036】
［測定概要］
（１）小型ＦＷＤ（Falling Weight Deflectometer）によるたわみ測定
ジオグリッドを適用した強化工法の支持力効果を検証するため、小型ＦＷＤを用いた「たわみ測定」を実施した。小型ＦＷＤ試験機は、載荷板上に重錘を自由落下させることによって衝撃荷重を加えた時の衝撃荷重の値と載荷位置で発生したたわみ量を測定するものである。得られたたわみ量が小さいほど、舗装の支持力が大きいことを示す。
（１）小型ＦＷＤ（Falling Weight Deflectometer）によるたわみ測定
ジオグリッドを適用した強化工法の支持力効果を検証するため、小型ＦＷＤを用いた「たわみ測定」を実施した。小型ＦＷＤ試験機は、載荷板上に重錘を自由落下させることによって衝撃荷重を加えた時の衝撃荷重の値と載荷位置で発生したたわみ量を測定するものである。得られたたわみ量が小さいほど、舗装の支持力が大きいことを示す。
【0037】
路床上では小型ＦＷＤの重錘の落下高さを５段階に設定し、載荷板に加える衝撃荷重を変化させてたわみ量を測定した。また、自然石上ではたわみ量の経時変化を確認するため、施工時～１３９日間測定した。
【0038】
（２）路面性状の測定
試験舗装の路面性状の経時変化を確認するために、ブロック間の目地幅・段差・目地砂消失深さの測定を実施した。「目地幅」は、自然石間の幅をデジタル式ノギスによって測定した。「段差」は、段差の高いほうの自然石に定規を当て、低い石と定規の間をデジタル式ノギスによって測定した。「目地砂消失深さ」は、目視により目地砂の消失が確認された箇所を対象に、目地砂の位置する最深部までの深さをデジタル式ノギスによって測定した。
試験舗装の路面性状の経時変化を確認するために、ブロック間の目地幅・段差・目地砂消失深さの測定を実施した。「目地幅」は、自然石間の幅をデジタル式ノギスによって測定した。「段差」は、段差の高いほうの自然石に定規を当て、低い石と定規の間をデジタル式ノギスによって測定した。「目地砂消失深さ」は、目視により目地砂の消失が確認された箇所を対象に、目地砂の位置する最深部までの深さをデジタル式ノギスによって測定した。
【0039】
［測定結果］
（１）小型ＦＷＤによるたわみ測定
（１－１）路床上でのたわみ測定
図１１Ａ～図１１Ｃは、路床上でのたわみ量の測定結果を示すグラフである。たわみ測定の結果から、次式を用いて各工区の「路床の弾性係数Ｅｓｇ１～Ｅｓｇ３」を算出し、各工区の支持力比較を行った。各工区の弾性係数を図１２に示す。これより、以下のことが確認された。
ここで、Ｆは荷重、Ｖｓｇはポアソン比（＝０．４）、αは載荷半径、δは「たわみ」である。
（１）小型ＦＷＤによるたわみ測定
（１－１）路床上でのたわみ測定
図１１Ａ～図１１Ｃは、路床上でのたわみ量の測定結果を示すグラフである。たわみ測定の結果から、次式を用いて各工区の「路床の弾性係数Ｅｓｇ１～Ｅｓｇ３」を算出し、各工区の支持力比較を行った。各工区の弾性係数を図１２に示す。これより、以下のことが確認された。
【数4】
【0040】
路床の弾性係数は、工区Ａが１０．１ＭＰａと最も小さく（地盤の支持力が最も悪い）、工区Ｂが１４．２ＭＰａ、工区Ｃが１６．４ＭＰａと最も大きい値を示した。工区によって、路床に支持力差のあることが確認された。
【0041】
（１－２）自然石舗装上でのたわみ測定
図１３は、自然石舗装上でのたわみ量の経時変化を示す図である。図１３から、以下のことが確認された。すなわち、施工直後のたわみ量は、路床の支持力が小さい工区Ａが最も大きい値を示したが、供用１３９日後には工区Ｂ、工区Ｃのたわみ量と同程度の値となった。たわみ量の経時変化を比較すると、全ての工区でたわみ量は増加傾向にあるものの、ジオグリッドを適用した工区Ａでは路床の支持力が低いにも係わらず、供用に伴う「たわみ量」の増加が小さくなる傾向にある。このことは、ジオグリッドを敷設したことにより広範囲に小型ＦＷＤの荷重を分散していることを示している。供用に伴い「たわみ量」が増加する要因としては、雨水などの影響によって路床の含水比が変化することに伴って支持力も変動していることなどが考えられる。その上で、工区Ａはたわみ量の増加を抑えている。従って、ジオグリッドを敷設する強化工法はブロック舗装の支持力向上に効果があるといえる。
図１３は、自然石舗装上でのたわみ量の経時変化を示す図である。図１３から、以下のことが確認された。すなわち、施工直後のたわみ量は、路床の支持力が小さい工区Ａが最も大きい値を示したが、供用１３９日後には工区Ｂ、工区Ｃのたわみ量と同程度の値となった。たわみ量の経時変化を比較すると、全ての工区でたわみ量は増加傾向にあるものの、ジオグリッドを適用した工区Ａでは路床の支持力が低いにも係わらず、供用に伴う「たわみ量」の増加が小さくなる傾向にある。このことは、ジオグリッドを敷設したことにより広範囲に小型ＦＷＤの荷重を分散していることを示している。供用に伴い「たわみ量」が増加する要因としては、雨水などの影響によって路床の含水比が変化することに伴って支持力も変動していることなどが考えられる。その上で、工区Ａはたわみ量の増加を抑えている。従って、ジオグリッドを敷設する強化工法はブロック舗装の支持力向上に効果があるといえる。
【0042】
次に、たわみ量の測定結果から式（２）～式（５）のＢｕｒｍｉｓｔｅｒ理論を用いて、自然石層（自然石＋ジオグリッド有無＋ブロックサンド）の弾性係数（変形係数）を算出した。図１４は、その算出結果を示すグラフである。ここでは、上層路盤上（今回の試験の場合は路床上）の面上変形係数（Ｅｓｇ）と、ブロック舗装上の面上変形係数（Ｅｂ）を用いて、両層の間に位置する第１層（ブロック層＋敷砂・目地砂＋ジオグリッド）の変形係数（Ｅｆ）をＢｕｒｍｉｓｔｅｒの２層系弾性体の理論を適用して算出する。この理論は、舗装構造を、路盤以下の層と第１層の２層系モデルとして、式（２）から（５）より第１層（ブロック層＋敷砂・目地砂＋ジオグリッド）の変形係数（Ｅｆ）を算出するものである。なお、式（３）については、試験機によって適用する式が異なる。
ここで、Ｆを荷重の大きさとし、αを載荷半径とし、δをたわみ量とし、Ｅｓｇを下層の変形係数（ＭＰａ）とし、ｖｓｇを下層のポアソン比（０．３５）とし、Ｅｆを、敷砂層、少なくとも一つのジオグリッドおよびブロック層から構成される第１層の変形係数（ＭＰａ）とし、ｖｆを第１層のポアソン比（０．３５）とし、Ｅｂを、第１層および上層路盤以下の第２層から構成される２層系地盤を単層としたときの変形係数（ＭＰａ）とし、ｖｂを単層のポアソン比とし、Ｆｄを変位係数とし、ｆを変位係数とし、ｈｂを第１層の厚さ（ｃｍ）とし、ａを小型ＦＷＤ（Falling Weight Deflectometer）の接地半径（ｃｍ）とする。これにより、以下のことが確認された。
【数5】
【0043】
施工時の各工区の弾性係数は、工区Ｂ、工区Ａ、工区Ｃの順で高い値を示し、工区間の差異が小さかったものの、１３９日経過時点では、工区Ａ、工区Ｂ、工区Ｃの順で高い値を示し、工区間の差異も施工時と比べて増加した。ジオグリッドを使用した工区Ａの弾性係数は、供用７０日当りで３工区の中で高い値を示し、以降値が安定する傾向にある。また、工区Ａの弾性係数は、最も低くて１０００ＭＰａを示していた。路盤の無い工区Ａであっても１０００ＭＰａ以上の弾性係数を有するということは、路盤を有し、強度がより高い本願発明の構成を採ることにより、１０００ＭＰａ以上の弾性係数を有することは明らかである。これに対して、ジオグリッド未使用の工区Ｂと工区Ｃでは施工時以降変動が大きく、工区Ｂが９０日以降、工区Ｃが７０日以降に低下傾向を示した。ジオグリッドを敷設することで、路床支持力が低い地盤上に施工した自然石がジオグリッド未使用の自然石と比べて安定した挙動を示した。このことは、交通荷重が作用した場合、荷重によってジオグリッドが下方に押し下げられた時に発生する引張り応力によって自然石の変形が抑制され、荷重分散性能や荷重支持性能を発揮すると考えられる。
【0044】
（２）路面性状の調査
（２－１）ブロック間の目地幅
図１５は、各工区の目地幅の測定結果を示す表である。図１６は、各工区の目地幅の平均値の推移を示すグラフである。これらにより、以下のことが確認された。目地幅の平均値の推移は、各工区とも供用に伴い増加する傾向を示している。この中で、工区Ｂが工区Ａと工区Ｃに比べて経過日数に伴う変動が大きい。インターロッキングブロック舗装設計施工要領（以下、「要領」と呼称する。）に示されているＩＬ１（歩行者系道路）の維持管理基準値である７ｍｍを超える値はすべての工区で０個となった。１３９日経過時の目地幅は、工区Ｂの平均値、最大値、および標準偏差が工区Ａと工区Ｃに比べ大きく、目地砂が雨水などによって流出しやすくなる５．０ｍｍを超える割合も２６％と最も大きい値を示した。目地幅は、工区Ｃが工区Ａと比べて平均値、標準偏差、５ｍｍ以上の割合で幾分良好な値を示した。一方、工区Ｂは他の２工区と比べて目地幅が広い傾向にある。
（２－１）ブロック間の目地幅
図１５は、各工区の目地幅の測定結果を示す表である。図１６は、各工区の目地幅の平均値の推移を示すグラフである。これらにより、以下のことが確認された。目地幅の平均値の推移は、各工区とも供用に伴い増加する傾向を示している。この中で、工区Ｂが工区Ａと工区Ｃに比べて経過日数に伴う変動が大きい。インターロッキングブロック舗装設計施工要領（以下、「要領」と呼称する。）に示されているＩＬ１（歩行者系道路）の維持管理基準値である７ｍｍを超える値はすべての工区で０個となった。１３９日経過時の目地幅は、工区Ｂの平均値、最大値、および標準偏差が工区Ａと工区Ｃに比べ大きく、目地砂が雨水などによって流出しやすくなる５．０ｍｍを超える割合も２６％と最も大きい値を示した。目地幅は、工区Ｃが工区Ａと比べて平均値、標準偏差、５ｍｍ以上の割合で幾分良好な値を示した。一方、工区Ｂは他の２工区と比べて目地幅が広い傾向にある。
【0045】
（２－２）ブロック間の段差
図１７は、各工区の段差の測定結果を示す表である。図１８は、各工区の段差の平均値の推移を示すグラフである。これらにより、以下のことが確認された。段差の平均値の推移は、各工区で供用に伴い増加する傾向を示している。供用に伴う工区毎の平均値の変動量は工区Ａが０．１９ｍｍ、工区Ｂが０．３５ｍｍ、工区Ｃが０．２３ｍｍとなり、工区Ａは他の２工区と比べて平均値が小さく、その変動量も小さい。「要領」に示されているＩＬ１（歩行者系道路）の維持管理基準値である５ｍｍを超える値はすべての工区で０個となった。段差は、工区Ａが最も良好な値を示した。
図１７は、各工区の段差の測定結果を示す表である。図１８は、各工区の段差の平均値の推移を示すグラフである。これらにより、以下のことが確認された。段差の平均値の推移は、各工区で供用に伴い増加する傾向を示している。供用に伴う工区毎の平均値の変動量は工区Ａが０．１９ｍｍ、工区Ｂが０．３５ｍｍ、工区Ｃが０．２３ｍｍとなり、工区Ａは他の２工区と比べて平均値が小さく、その変動量も小さい。「要領」に示されているＩＬ１（歩行者系道路）の維持管理基準値である５ｍｍを超える値はすべての工区で０個となった。段差は、工区Ａが最も良好な値を示した。
【0046】
（２－３）目地砂消失深さ
図１９は、各工区の目地幅消失深さの測定結果を示す表である。図２０は、各工区の目地砂消失深さの平均値の推移を示すグラフである。これらにより、以下のことが確認された。目地幅消失深さの平均値の推移は、各工区とも供用に伴い増加する傾向を示している。目地砂消失深さの最大値、平均値、標準偏差、および５ｍｍ以上の割合は工区Ａ、工区Ｃ、工区Ｂの順で小さい。これより、工区Ａが最も良好な値を示した。
図１９は、各工区の目地幅消失深さの測定結果を示す表である。図２０は、各工区の目地砂消失深さの平均値の推移を示すグラフである。これらにより、以下のことが確認された。目地幅消失深さの平均値の推移は、各工区とも供用に伴い増加する傾向を示している。目地砂消失深さの最大値、平均値、標準偏差、および５ｍｍ以上の割合は工区Ａ、工区Ｃ、工区Ｂの順で小さい。これより、工区Ａが最も良好な値を示した。
【0047】
供用１３９日経過時点における調査から以下のことが確認された。ジオグリッドを使用した工区Ａの弾性係数は供用７０日当りで３工区の中で高い値を示し、以降値が安定する傾向にある。これに対して、ジオグリッド未使用の工区Ｂと工区Ｃは施工時以降変動が大きく、工区Ｂが９０日以降、工区Ｃが７０日以降に低下傾向を示した。
【0048】
ジオグリッドを敷設することで、路床支持力が低い地盤上に施工した自然石がジオグリッド未使用の自然石と比べて安定した挙動を示したことは大きな効果である。このことは、交通荷重が作用した場合、荷重によってジオグリッドが下方に押し下げられた時に発生する引張り応力によって自然石の変形が抑制され、荷重分散性能や荷重支持性能を発揮すると考えられる。
【0049】
供用に伴いたわみ量が増加する要因としては、雨水などの影響によって路床の含水比が変化することに伴って支持力も変動していることなどが考えられる。その上で工区Ａはたわみ量の増加を抑えている。従って、ジオグリッドを敷設する強化工法はブロック舗装の支持力向上に効果があるといえる。
【0050】
ブロック系舗装の路面性状で重要な因子である目地幅、段差、および目地砂消失深さについて、目地幅は幾分工区Ｃが工区Ａと比べて良好な値を示したものの、段差と目地砂消失深さでは工区Ａが他の２工区と比べて良好な値を示した。このことは、ジオグリッドを適用することにより、大型車交通量が少ない車道部に適用した場合にがたつきなどの発生を抑制し、良好な路面性状を維持する上でも効果があると考えられる。
【0051】
この調査結果から、ジオグリッドによる補強工法は試験に用いた自然石と形状・寸法が同じＩＬＢやレンガ（目地キープが必須）等にも適用できると考えられる。
【0052】
以上説明したように、本実施形態によれば、従来よりも薄い６０ｍｍを超えない舗装用ブロックを、Ｎ３（大型車交通量１００台未満／日・方向）以下の交通量区分の道路に適用することが可能となる。また、荷重伝達率ＥＬＴが０．７４以上となるように、舗装用ブロックの縦および横の寸法が定めることが可能となる。
【符号の説明】
【0053】
１ 舗装構造
３ 路床
５ａ 下層路盤
５ｂ 上層路盤
７ 敷砂層
９ ジオグリッド
９ａ 縦ストランド
９ｂ 横ストランド
９ｃ 結節点
１１ 舗装用ブロック（インターロッキングブロック）
１３ 強化板
３ 路床
５ａ 下層路盤
５ｂ 上層路盤
７ 敷砂層
９ ジオグリッド
９ａ 縦ストランド
９ｂ 横ストランド
９ｃ 結節点
１１ 舗装用ブロック（インターロッキングブロック）
１３ 強化板
【図1A】
【図1B】
【図1C】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7A】
【図7B】
【図8A】
【図8B】
【図9A】
【図9B】
【図9C】
【図10A】
【図10B】
【図11A】
【図11B】
【図11C】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
