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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024104603
(43)【公開日】2024-08-05
(54)【発明の名称】連続鋳造用ノズル
(51)【国際特許分類】
B22D 11/10 20060101AFI20240729BHJP
B22D 11/18 20060101ALI20240729BHJP
B22D 41/54 20060101ALI20240729BHJP
【ＦＩ】
B22D11/10 320D
B22D11/18 K
B22D41/54
【審査請求】未請求
【請求項の数】1
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023008913
(22)【出願日】2023-01-24
(71)【出願人】
【識別番号】000170716
【氏名又は名称】黒崎播磨株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001601
【氏名又は名称】弁理士法人英和特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】佐々木 昭成
(72)【発明者】
【氏名】井川 裕二
【テーマコード（参考）】
4E004
4E014
【Ｆターム（参考）】
4E004FA00
4E004MD10
4E014DA00
(57)【要約】
【課題】１３００℃以上の高温下など厳しい予熱条件下でも、ストッパーと連続鋳造用ノズルとの融着を防止できる技術を提供する。
【解決手段】【請求項１】
溶鋼の連続鋳造において溶鋼の流量を制御するストッパー２と嵌合する連続鋳造用ノズル１において、ストッパー２との接触部１１を含む上端部に配置された耐火物１２と、耐火物１２の表面を被覆する酸化防止剤１４と、酸化防止剤１４の表面側に接触部１１を含むように配置された反応防止剤１５と、反応防止剤１５の表面側に接触部１１を含むように配置された融着防止材１６とを設けた。酸化防止剤１４は、ＳｉＯ２成分を５０質量％以上８５質量％以下、Ｂ２Ｏ３成分を１質量％以上２０質量％以下含有し、Ｎａ２Ｏ成分、Ｋ２Ｏ成分及びＰ２Ｏ５成分の含有率が合計で１０質量％以下（０を含む。）である。反応防止剤１５は炭素質である。融着防止材１６は、アルミナ繊維及びアルミナ－シリカ繊維の少なくとも一種からなる。
【選択図】図１
【解決手段】【請求項１】
溶鋼の連続鋳造において溶鋼の流量を制御するストッパー２と嵌合する連続鋳造用ノズル１において、ストッパー２との接触部１１を含む上端部に配置された耐火物１２と、耐火物１２の表面を被覆する酸化防止剤１４と、酸化防止剤１４の表面側に接触部１１を含むように配置された反応防止剤１５と、反応防止剤１５の表面側に接触部１１を含むように配置された融着防止材１６とを設けた。酸化防止剤１４は、ＳｉＯ２成分を５０質量％以上８５質量％以下、Ｂ２Ｏ３成分を１質量％以上２０質量％以下含有し、Ｎａ２Ｏ成分、Ｋ２Ｏ成分及びＰ２Ｏ５成分の含有率が合計で１０質量％以下（０を含む。）である。反応防止剤１５は炭素質である。融着防止材１６は、アルミナ繊維及びアルミナ－シリカ繊維の少なくとも一種からなる。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
溶鋼の連続鋳造において溶鋼の流量を制御するストッパーと嵌合する連続鋳造用ノズルであって、
前記ストッパーとの接触部を含む上端部に配置された耐火物と、前記耐火物の表面を被覆する酸化防止剤と、前記酸化防止剤の表面側に前記接触部を含むように配置された反応防止剤と、前記反応防止剤の表面側に前記接触部を含むように配置された融着防止材とを備え、
前記酸化防止剤は、ＳｉＯ２成分を５０質量％以上８５質量％以下、Ｂ２Ｏ３成分を１質量％以上２０質量％以下含有し、Ｎａ２Ｏ成分、Ｋ２Ｏ成分及びＰ２Ｏ５成分の含有率が合計で１０質量％以下（０を含む。）であり、
前記反応防止剤は炭素質であり、
前記融着防止材は、アルミナ繊維及びアルミナ－シリカ繊維の少なくとも一種からなる、連続鋳造用ノズル。
前記ストッパーとの接触部を含む上端部に配置された耐火物と、前記耐火物の表面を被覆する酸化防止剤と、前記酸化防止剤の表面側に前記接触部を含むように配置された反応防止剤と、前記反応防止剤の表面側に前記接触部を含むように配置された融着防止材とを備え、
前記酸化防止剤は、ＳｉＯ２成分を５０質量％以上８５質量％以下、Ｂ２Ｏ３成分を１質量％以上２０質量％以下含有し、Ｎａ２Ｏ成分、Ｋ２Ｏ成分及びＰ２Ｏ５成分の含有率が合計で１０質量％以下（０を含む。）であり、
前記反応防止剤は炭素質であり、
前記融着防止材は、アルミナ繊維及びアルミナ－シリカ繊維の少なくとも一種からなる、連続鋳造用ノズル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、溶鋼の連続鋳造において、溶鋼の流量を制御するストッパーと嵌合する連続鋳造用ノズルに関する。
【背景技術】
【0002】
溶鋼の連続鋳造では、取鍋からタンディッシュ内に供給された約１５００～１５５０℃の溶鋼を、浸漬ノズル（連続鋳造用ノズルの一例）を介して鋳型に注湯しており、その際、溶鋼の流量を制御するためにストッパーを使用する場合がある。この場合、ストッパー及び浸漬ノズルは使用前に予熱されるが、その予熱中に、ストッパー及び浸漬ノズルの表面に被覆してある酸化防止剤が溶融してストッパーと浸漬ノズルとの融着をひき起こすことがあり、従前より融着を防止するための技術が検討されている。
【0003】
例えば特許文献１には、浸漬ノズルと接触するストッパーの先端部分に、セラミックファイバー成形体でなるキャップを装着する技術が開示されている。また特許文献２には、融点又は凝固点が７００～９５０℃の範囲内にある酸化防止剤を使用する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】実願昭５８－１４１９２８号（実開昭６０－５２０５２号）のマイクロフィルム
【特許文献2】特公平６－２０６２０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
しかし、本発明者らによる試験及び検討の結果、これら従来の技術をもってしても、特に１３００℃以上の高温下など厳しい予熱条件下では融着を防止することは困難であることがわかった。
すなわち、特許文献１の技術のようにストッパーの先端部分にセラミックファイバー製のキャップを装着しても、現実の予熱ではストッパーの先端部分には、連続鋳造用ノズルを予熱するためにそのノズル孔に挿入されたバーナー等からの直火や高温の熱風が直撃するため、セラミックファイバーであったとしても溶融し結果として融着が発生する。また、特許文献２のように融点又は凝固点が７００～９５０℃の酸化防止剤を使用したとしても、１３００℃以上の高温下では融着が発生する。
すなわち、特許文献１の技術のようにストッパーの先端部分にセラミックファイバー製のキャップを装着しても、現実の予熱ではストッパーの先端部分には、連続鋳造用ノズルを予熱するためにそのノズル孔に挿入されたバーナー等からの直火や高温の熱風が直撃するため、セラミックファイバーであったとしても溶融し結果として融着が発生する。また、特許文献２のように融点又は凝固点が７００～９５０℃の酸化防止剤を使用したとしても、１３００℃以上の高温下では融着が発生する。
【0006】
そこで、本発明が解決しようとする課題は、１３００℃以上の高温下など厳しい予熱条件下でも、ストッパーと連続鋳造用ノズルとの融着を防止できる技術を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明者らは上述した現実の予熱時の状況を踏まえ、ストッパーと連続鋳造用ノズルとの融着を防止するには連続鋳造用ノズル側に融着防止手段を講じることが必要であるとの思想の下、その具体的手段について鋭意研究した結果、本発明に想到するに至った。
【0008】
すなわち、本発明の一観点によれば次の連続鋳造用ノズルが提供される。
溶鋼の連続鋳造において溶鋼の流量を制御するストッパーと嵌合する連続鋳造用ノズルであって、
前記ストッパーとの接触部を含む上端部に配置された耐火物と、前記耐火物の表面を被覆する酸化防止剤と、前記酸化防止剤の表面側に前記接触部を含むように配置された反応防止剤と、前記反応防止剤の表面側に前記接触部を含むように配置された融着防止材とを備え、
前記酸化防止剤は、ＳｉＯ２成分を５０質量％以上８５質量％以下、Ｂ２Ｏ３成分を１質量％以上２０質量％以下含有し、Ｎａ２Ｏ成分、Ｋ２Ｏ成分及びＰ２Ｏ５成分の含有率が合計で１０質量％以下（０を含む。）であり、
前記反応防止剤は炭素質であり、
前記融着防止材は、アルミナ繊維及びアルミナ－シリカ繊維の少なくとも一種からなる、連続鋳造用ノズル。
溶鋼の連続鋳造において溶鋼の流量を制御するストッパーと嵌合する連続鋳造用ノズルであって、
前記ストッパーとの接触部を含む上端部に配置された耐火物と、前記耐火物の表面を被覆する酸化防止剤と、前記酸化防止剤の表面側に前記接触部を含むように配置された反応防止剤と、前記反応防止剤の表面側に前記接触部を含むように配置された融着防止材とを備え、
前記酸化防止剤は、ＳｉＯ２成分を５０質量％以上８５質量％以下、Ｂ２Ｏ３成分を１質量％以上２０質量％以下含有し、Ｎａ２Ｏ成分、Ｋ２Ｏ成分及びＰ２Ｏ５成分の含有率が合計で１０質量％以下（０を含む。）であり、
前記反応防止剤は炭素質であり、
前記融着防止材は、アルミナ繊維及びアルミナ－シリカ繊維の少なくとも一種からなる、連続鋳造用ノズル。
【発明の効果】
【0009】
本発明によれば、１３００℃以上の高温下など厳しい予熱条件下でも、ストッパーと連続鋳造用ノズルとの融着を防止できる。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【図1】本発明の一実施形態である連続鋳造用ノズルの上端部をストッパーの先端部と共に示す概念的な断面図。
【発明を実施するための形態】
【0011】
図１に、本発明の一実施形態である連続鋳造用ノズルの上端部をストッパーの先端部と共に概念的に断面で示している。
同図に示す連続鋳造用ノズル１は浸漬ノズルであり、溶鋼の連続鋳造においてタンディッシュ内の溶鋼を鋳型に注湯するものである。浸漬ノズル１の上方にはストッパー２が配置され、このストッパー２を昇降させて浸漬ノズル１との嵌合の程度を調整することで、溶鋼の流量を制御する。具体的には、同図に一点鎖線で示しているようにストッパー２を浸漬ノズル１と完全に嵌合する位置まで下降させると溶鋼の流量はゼロとなり、この位置からストッパー２を上昇させるとその上昇の程度に応じて溶鋼の流量が変化する。
同図に示す連続鋳造用ノズル１は浸漬ノズルであり、溶鋼の連続鋳造においてタンディッシュ内の溶鋼を鋳型に注湯するものである。浸漬ノズル１の上方にはストッパー２が配置され、このストッパー２を昇降させて浸漬ノズル１との嵌合の程度を調整することで、溶鋼の流量を制御する。具体的には、同図に一点鎖線で示しているようにストッパー２を浸漬ノズル１と完全に嵌合する位置まで下降させると溶鋼の流量はゼロとなり、この位置からストッパー２を上昇させるとその上昇の程度に応じて溶鋼の流量が変化する。
【0012】
このように浸漬ノズル１は、溶鋼の連続鋳造において溶鋼の流量を制御するストッパー２と嵌合するものであり、ストッパー２との接触部１１を含む上端部には、上端部用の耐火物１２が配置されている。また上端部用の耐火物１２の下方には本体部用の耐火物１３が配置されている。上端部用の耐火物１２の材質は例えばジルコニア－黒鉛質、本体部用の耐火物１３の材質は例えばアルミナ－黒鉛質とすることができ、これらは一体成形により一体的に形成することができるし、個別に成形後、接合することにより形成することもできる。なお、上端部用の耐火物１２と本体部用の耐火物１３の材質は同じとすることもでき、この場合、浸漬ノズル１の全体を例えばアルミナ－黒鉛質とすることもできる。
【0013】
上端部用の耐火物１２を始めとして浸漬ノズル１を構成する耐火物の表面は、酸化防止剤１４によって被覆されている。そして、酸化防止剤１４の表面側にはストッパー２との接触部１１を含むように反応防止剤１５が配置され、反応防止剤１５の表面側にはストッパー２との接触部１１を含むように融着防止材１６が配置されている。
【0014】
酸化防止剤１４は、予熱中の耐火物の酸化による劣化を防止するためのもので、本発明ではＳｉＯ２成分を５０質量％以上８５質量％以下、Ｂ２Ｏ３成分を１質量％以上２０質量％以下含有すると共に、Ｎａ２Ｏ成分、Ｋ２Ｏ成分及びＰ２Ｏ５成分の含有率が合計で１０質量％以下（０を含む。）のものを使用している。
酸化防止剤中のＳｉＯ２成分の含有率が５０質量％未満であると、酸化防止に寄与するＳｉＯ２成分が少ないため、十分な酸化防止機能を発揮することができない。一方、ＳｉＯ２成分の含有率が８５質量％超であると、酸化防止剤の融点（ガラス転移温度）が高くなるため、予熱中にガラス転移することができず十分な酸化防止機能を発揮することができない。また、酸化防止剤中のＢ２Ｏ３成分の含有率が１質量％未満であると、酸化防止に寄与するＢ２Ｏ３成分が少ないため、十分な酸化防止機能を発揮することができない。一方、Ｂ２Ｏ３成分の含有率が２０質量％超であると、酸化防止剤の融点（ガラス転移温度）が低下することで溶融（ガラス化）が過剰に進行し、酸化防止剤としての維持が困難になるため、十分な酸化防止機能を発揮することができない。また、Ｎａ２Ｏ成分、Ｋ２Ｏ成分及びＰ２Ｏ５成分の含有率が合計で１０質量％超であると、同様に酸化防止剤の融点（ガラス転移温度）が低下することで溶融（ガラス化）が過剰に進行すると共に、酸化防止剤１４の表面側にある反応防止剤１５及び融着防止材１６との反応も過剰に進行するため、十分な酸化防止機能を発揮することができない。なお、酸化防止剤１４は、上述の成分のほか、Ａｌ２Ｏ３成分、ＺｒＯ２成分等のその他の成分を適宜含有することができる。
酸化防止剤１４は、浸漬（どぶ漬け）、塗布（はけ塗り）等の方法により設けることができ、その厚みは、０．４～０．８ｍｍ程度とすることができる。
なお、図１に示しているようにストッパー２の先端部にも酸化防止剤２１を設けているが、この酸化防止剤２１は上述の酸化防止剤１４と同じものとすることができる。
酸化防止剤中のＳｉＯ２成分の含有率が５０質量％未満であると、酸化防止に寄与するＳｉＯ２成分が少ないため、十分な酸化防止機能を発揮することができない。一方、ＳｉＯ２成分の含有率が８５質量％超であると、酸化防止剤の融点（ガラス転移温度）が高くなるため、予熱中にガラス転移することができず十分な酸化防止機能を発揮することができない。また、酸化防止剤中のＢ２Ｏ３成分の含有率が１質量％未満であると、酸化防止に寄与するＢ２Ｏ３成分が少ないため、十分な酸化防止機能を発揮することができない。一方、Ｂ２Ｏ３成分の含有率が２０質量％超であると、酸化防止剤の融点（ガラス転移温度）が低下することで溶融（ガラス化）が過剰に進行し、酸化防止剤としての維持が困難になるため、十分な酸化防止機能を発揮することができない。また、Ｎａ２Ｏ成分、Ｋ２Ｏ成分及びＰ２Ｏ５成分の含有率が合計で１０質量％超であると、同様に酸化防止剤の融点（ガラス転移温度）が低下することで溶融（ガラス化）が過剰に進行すると共に、酸化防止剤１４の表面側にある反応防止剤１５及び融着防止材１６との反応も過剰に進行するため、十分な酸化防止機能を発揮することができない。なお、酸化防止剤１４は、上述の成分のほか、Ａｌ２Ｏ３成分、ＺｒＯ２成分等のその他の成分を適宜含有することができる。
酸化防止剤１４は、浸漬（どぶ漬け）、塗布（はけ塗り）等の方法により設けることができ、その厚みは、０．４～０．８ｍｍ程度とすることができる。
なお、図１に示しているようにストッパー２の先端部にも酸化防止剤２１を設けているが、この酸化防止剤２１は上述の酸化防止剤１４と同じものとすることができる。
【0015】
反応防止剤１５は、酸化防止剤１４と融着防止材１６との反応を防止するためのもので、本発明では炭素質である。すなわち、炭素質の反応防止剤１５は溶融（ガラス化）した酸化防止剤１４を弾く性質を有するため、酸化防止剤１４の融着防止材１６への浸透を防ぐことができ、これにより、酸化防止剤１４と融着防止材１６とが反応し、融着防止材１６が溶融することを防止することができる。
反応防止剤１５は炭素質の耐火材料として黒鉛を含むことが好ましい。すなわち、反応防止剤１５が黒鉛を含むことで、酸化防止剤１４と融着防止材１６との間に層状に配置されやすくなり、これにより反応防止機能が向上する。なお、反応防止剤１５は炭素質の耐火材料としてカーボンブラック等の他の炭素質の耐火材料を、黒鉛に代えて又は黒鉛と共に含むことができる。ただし、上述の理由から、反応防止剤１５は炭素質の耐火材料として黒鉛を含むことが好ましく、炭素質の耐火材料としては黒鉛のみを含むことがより好ましい。
このように炭素質の耐火材料を含む反応防止剤１５は、酸化防止剤１４の表面に塗布することで設けることができる。このとき、炭素質の耐火材料を分散させる溶媒として液状の有機バインダーを用いることができる。液状の有機バインダーを用いることで、塗布作業が容易になると共に、炭素質の耐火材料を含む反応防止剤１５を酸化防止剤１４の表面に均一に設けることができる。また、液状の有機バインダーは炭素質であるので、乾燥すると炭素質の反応防止剤１５の構成成分となる。ここで、液状の有機バインダーとしては、液状のフェノール樹脂を用いることが好ましい。フェノール樹脂は高い耐熱性を有するからである。
反応防止剤１５の厚みは、０．２～１．０ｍｍ程度とすることができる。この厚みは、塗布の回数により制御することができる。
反応防止剤１５は炭素質の耐火材料として黒鉛を含むことが好ましい。すなわち、反応防止剤１５が黒鉛を含むことで、酸化防止剤１４と融着防止材１６との間に層状に配置されやすくなり、これにより反応防止機能が向上する。なお、反応防止剤１５は炭素質の耐火材料としてカーボンブラック等の他の炭素質の耐火材料を、黒鉛に代えて又は黒鉛と共に含むことができる。ただし、上述の理由から、反応防止剤１５は炭素質の耐火材料として黒鉛を含むことが好ましく、炭素質の耐火材料としては黒鉛のみを含むことがより好ましい。
このように炭素質の耐火材料を含む反応防止剤１５は、酸化防止剤１４の表面に塗布することで設けることができる。このとき、炭素質の耐火材料を分散させる溶媒として液状の有機バインダーを用いることができる。液状の有機バインダーを用いることで、塗布作業が容易になると共に、炭素質の耐火材料を含む反応防止剤１５を酸化防止剤１４の表面に均一に設けることができる。また、液状の有機バインダーは炭素質であるので、乾燥すると炭素質の反応防止剤１５の構成成分となる。ここで、液状の有機バインダーとしては、液状のフェノール樹脂を用いることが好ましい。フェノール樹脂は高い耐熱性を有するからである。
反応防止剤１５の厚みは、０．２～１．０ｍｍ程度とすることができる。この厚みは、塗布の回数により制御することができる。
【0016】
融着防止材１６は、浸漬ノズル１の上端部とストッパー２の先端部との融着を防止するためもので、本発明ではアルミナ繊維及びアルミナ－シリカ繊維の少なくとも一種からなり、典型的にはアルミナ繊維をシート化したアルミナ繊維シート又はアルミナ－シリカ繊維をシート化したアルミナ－シリカ繊維からなる。アルミナ繊維及びアルミナ－シリカ繊維はいずれも融点が高いから、上述の反応防止剤１５による反応防止効果と相まって、浸漬ノズル１の上端部とストッパー２の先端部との融着を防止することができる。融着防止材１６の厚みは、１～３ｍｍ程度とすることができる。
【0017】
以上の通り、浸漬ノズル１は、上端部用の耐火物１２の表面を被覆する酸化防止剤１４と、酸化防止剤１４の表面側に配置された反応防止剤１５と、反応防止剤１５の表面側に配置された融着防止材１６とを備えるが、浸漬ノズル１の上端部とストッパー２の先端部との融着を防止するという目的からして、反応防止剤１５は酸化防止剤１４の表面側においてストッパー２との接触部１１を含むように配置すればよい。すなわち、反応防止剤１５は酸化防止剤１４の表面全体に配置する必要はなく、少なくともストッパー２との接触部１１を含むように、例えば図１に示している範囲に配置すればよい。また、融着防止材１６も反応防止剤１５の表面全体に配置する必要はなく、少なくともストッパー２との接触部１１を含むように、例えば図１に示している範囲に配置すればよい。
【実施例0018】
図１に示した浸漬ノズル１の上端部用の耐火物１２を模した耐火物の試験体を複数準備し、その表面にそれぞれ表１に示した通り融着防止手段を施し、各例の試験体を加熱試験に供した。加熱試験では、各例の試験体を常温の炉内に入れ、その炉内を１５００℃まで加熱し同温度で９０分間維持し、その後、炉内を常温まで戻した。加熱試験後、各例の試験体を炉内から取り出し、融着防止手段、特に融着防止材の溶融の有無を調査した。融着防止材の溶融が「無し」であれば、融着防止材が有効に機能するということであり、ストッパーとの融着を防止できると判断される。なお、加熱試験では炉内を１５００℃に加熱しているが、これは１３００℃以上の高温下での予熱を想定したものである。
また、各例の試験体において酸化防止剤及び融着防止材の厚みは、それぞれ０．６ｍｍ及び２ｍｍであり、比較例４以外で使用した反応防止剤の厚みは０．６ｍｍである。なお、反応防止剤は黒鉛を含むものであり、具体的には液状のフェノール樹脂に黒鉛を分散させて、これを塗布することにより形成したものである。
また、各例の試験体において酸化防止剤及び融着防止材の厚みは、それぞれ０．６ｍｍ及び２ｍｍであり、比較例４以外で使用した反応防止剤の厚みは０．６ｍｍである。なお、反応防止剤は黒鉛を含むものであり、具体的には液状のフェノール樹脂に黒鉛を分散させて、これを塗布することにより形成したものである。
【0019】
【表1】
【0020】
表１中、実施例１～３は、本発明で規定した所定の酸化防止剤、反応防止剤及び融着防止材を備えるもので、融着防止材の溶融は「無し」であり、ストッパーとの融着を防止できると判断された。
これに対して、比較例１及び比較例２は酸化防止剤の成分が本発明の範囲外の例であり、酸化防止剤の融点（ガラス転移温度）が低下して酸化防止剤自体が溶融しやすくなることに伴い融着防止材も溶融しやすくなり、その結果、融着防止材の溶融が「有り」となった。
比較例３は融着防止材としてシリカ－ライム繊維を用いた例であり、融着防止材自体が溶融しやすくなり、その結果、融着防止材の溶融が「有り」となった。
比較例４は反応防止剤を備えない例で、酸化防止剤が融着防止材側へ浸透しやすくなり、その結果、融着防止材の溶融が「有り」となった。
これに対して、比較例１及び比較例２は酸化防止剤の成分が本発明の範囲外の例であり、酸化防止剤の融点（ガラス転移温度）が低下して酸化防止剤自体が溶融しやすくなることに伴い融着防止材も溶融しやすくなり、その結果、融着防止材の溶融が「有り」となった。
比較例３は融着防止材としてシリカ－ライム繊維を用いた例であり、融着防止材自体が溶融しやすくなり、その結果、融着防止材の溶融が「有り」となった。
比較例４は反応防止剤を備えない例で、酸化防止剤が融着防止材側へ浸透しやすくなり、その結果、融着防止材の溶融が「有り」となった。
【符号の説明】
【0021】
１ 浸漬ノズル（連続鋳造用ノズル）
１１ ストッパーとの接触部
１２ 上端部用の耐火物
１３ 本体部用の耐火物
１４ 酸化防止剤
１５ 反応防止剤
１６ 融着防止材
２ ストッパー
２１ 酸化防止剤
１１ ストッパーとの接触部
１２ 上端部用の耐火物
１３ 本体部用の耐火物
１４ 酸化防止剤
１５ 反応防止剤
１６ 融着防止材
２ ストッパー
２１ 酸化防止剤
【図1】