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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024106367
(43)【公開日】2024-08-08
(54)【発明の名称】タイヤ
(51)【国際特許分類】
C08L 7/00 20060101AFI20240801BHJP
B60C 1/00 20060101ALI20240801BHJP
B60C 11/00 20060101ALI20240801BHJP
B60C 11/13 20060101ALI20240801BHJP
B60C 11/03 20060101ALI20240801BHJP
C08L 9/00 20060101ALI20240801BHJP
【ＦＩ】
C08L7/00
B60C1/00 A
B60C11/00 F
B60C11/00 D
B60C11/13 B
B60C11/03 Z
C08L9/00
【審査請求】未請求
【請求項の数】15
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023010590
(22)【出願日】2023-01-27
(71)【出願人】
【識別番号】000183233
【氏名又は名称】住友ゴム工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001896
【氏名又は名称】弁理士法人朝日奈特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】大村 直也
【テーマコード（参考）】
3D131
4J002
【Ｆターム（参考）】
3D131AA02
3D131BA03
3D131BA05
3D131BA12
3D131BA20
3D131BB01
3D131BB03
3D131BB06
3D131BC01
3D131BC02
3D131BC08
3D131BC33
3D131BC51
3D131EA10V
3D131EA10Z
3D131EB07U
3D131EB11V
3D131EB11X
3D131EB11Z
3D131EB19V
3D131EB19X
3D131EB19Z
3D131EB24V
3D131EB24X
3D131EB24Z
3D131LA28
4J002AC01W
4J002AC03X
4J002AC05X
4J002AC11X
4J002GN01
(57)【要約】
【課題】低燃費性能および耐摩耗性能の総合性能が向上したロシアタンポポ由来の天然ゴムを含有するゴム組成物により構成されたタイヤを提供すること。
【解決手段】トレッド部を備えたタイヤであって、トレッド部はゴム成分を含むゴム組成物により構成され、ゴム成分が、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含有し、ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄが３７０ｎｍ以下である、タイヤ。
【選択図】なし
【解決手段】トレッド部を備えたタイヤであって、トレッド部はゴム成分を含むゴム組成物により構成され、ゴム成分が、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含有し、ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄが３７０ｎｍ以下である、タイヤ。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
トレッド部を備えたタイヤであって、
前記トレッド部はゴム成分を含むゴム組成物により構成され、
前記ゴム成分が、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含有し、
前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄが３７０ｎｍ以下である、タイヤ。
前記トレッド部はゴム成分を含むゴム組成物により構成され、
前記ゴム成分が、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含有し、
前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄが３７０ｎｍ以下である、タイヤ。
【請求項2】
前記トレッド部の厚みＴが１５．０ｍｍ以下である、請求項１記載のタイヤ。
【請求項3】
Ｄと前記トレッド部の厚みＴ（ｍｍ）との積（Ｄ×Ｔ）が２７５０以下である、請求項１または２に記載のタイヤ。
【請求項4】
前記ゴム組成物の７０℃における０．２５％ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊ａ（ＭＰａ）と７０℃における１．０％ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊ｂ（ＭＰａ）との差ΔＧ＊が、０．５ＭＰａ以下である、請求項１または２に記載のタイヤ。
【請求項5】
前記トレッド部の厚みＴ（ｍｍ）と、ΔＧ＊との積（Ｔ×ΔＧ＊）が、５．０以下である、請求項４記載のタイヤ。
【請求項6】
前記ゴム組成物の７０℃におけるｔａｎδ（７０℃ｔａｎδ）が０．１５以下である、請求項１または２に記載のタイヤ。
【請求項7】
前記トレッド部の厚みＴ（ｍｍ）と、前記ゴム組成物の７０℃におけるｔａｎδとの積（Ｔ×７０℃ｔａｎδ）が２．２５以下である、請求項１または２に記載のタイヤ。
【請求項8】
前記ロシアタンポポ由来天然ゴムのＦＦＦ－ＭＡＬＳによって測定される重量平均分子量（Ｍｗ）が５００万以上である、請求項１または２に記載のタイヤ。
【請求項9】
前記ロシアタンポポ由来天然ゴムのＦＦＦ－ＭＡＬＳによって測定される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上である、請求項１または２に記載のタイヤ。
【請求項10】
前記ゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδ（３０℃ｔａｎδ）が０．３０以下である、請求項１または２に記載のタイヤ。
【請求項11】
前記トレッド部には、タイヤ周方向に連続して延びる少なくとも１本の周方向溝が設けられ、前記周方向溝の最深部の溝深さが１．０ｍｍ超３．０ｍｍ未満である、請求項１または２に記載のタイヤ。
【請求項12】
前記トレッド部には、タイヤ周方向に連続して延びる少なくとも１本の周方向溝が設けられ、前記周方向溝の少なくとも一つの溝壁に、前記トレッド部の踏面に表れる溝縁よりも溝幅方向の外側に凹む凹部が設けられた、請求項１または２に記載のタイヤ。
【請求項13】
前記トレッド部のトレッド面のランド比をＣとするとき、前記ゴム組成物におけるゴム成分中のロシアタンポポ由来天然ゴムの含有量（質量％）ＡとＣとの積（Ａ×Ｃ）が、８１以下である、請求項１または２に記載のタイヤ。
【請求項14】
重荷重用である、請求項１または２に記載のタイヤ。
【請求項15】
ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含むゴム成分を含有するタイヤトレッド用ゴム組成物の製造方法であって、
前記ゴム組成物の、前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄは３７０ｎｍ以下であり、
前記製造方法は、ロータを備えた混練機でゴム成分と添加剤とを混練するものであり、
（１）前記混練機にロシアタンポポ由来天然ゴムおよび加硫促進剤を含む原料を投入し混練する工程
（２）工程（１）によって得られた混練物、および硫黄を混練する工程
を含むゴム組成物の製造方法。
前記ゴム組成物の、前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄは３７０ｎｍ以下であり、
前記製造方法は、ロータを備えた混練機でゴム成分と添加剤とを混練するものであり、
（１）前記混練機にロシアタンポポ由来天然ゴムおよび加硫促進剤を含む原料を投入し混練する工程
（２）工程（１）によって得られた混練物、および硫黄を混練する工程
を含むゴム組成物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、タイヤに関する。
【背景技術】
【0002】
近年、環境負荷の観点から、タイヤにおいても低燃費性能や耐摩耗性能の向上が要求されている。他方、世界的なタイヤ生産量は増加傾向にあり、それに伴い天然ゴムの使用量も増加傾向が続いているが、ゴムノキは、亜熱帯地域でしか栽培されておらず、安定供給や価格の面で不安定である。そのため、ゴムノキに代わる天然ゴムの原料が求められている。
【0003】
ロシアタンポポは、温帯地域で生息する単年草であり、耕作可能地がアジア、北米、欧州と広いため、天然ゴムの供給リスクを分散することができる（特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特開２０２０－１９３２９２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
しかしながら、ロシアタンポポ由来の天然ゴムは分子量が大きい傾向があり、他のゴム成分と均一に混練することが難しく、カーボンブラックなどのフィラーの分散性が悪くなることで、ゴム組成物の機械的強度が担保されず、タイヤの耐摩耗性が低下する傾向がある。
【0006】
本発明は、低燃費性能および耐摩耗性能の総合性能が向上したロシアタンポポ由来の天然ゴムを含有するゴム組成物により構成されたタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明は、以下のタイヤ、および、ゴム組成物の製造方法に関する。
トレッド部を備えたタイヤであって、
前記トレッド部はゴム成分を含むゴム組成物により構成され、
前記ゴム成分が、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含有し、
前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄが３７０ｎｍ以下である、タイヤ。
トレッド部を備えたタイヤであって、
前記トレッド部はゴム成分を含むゴム組成物により構成され、
前記ゴム成分が、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含有し、
前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄが３７０ｎｍ以下である、タイヤ。
【発明の効果】
【0008】
本発明によれば、低燃費性能および耐摩耗性能の総合性能が向上したロシアタンポポ由来の天然ゴムを含有するゴム組成物により構成されたタイヤが提供される。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【図1】本発明の一実施形態に係るタイヤの子午断面図である。
【図2】本発明の一実施形態に係るタイヤのトレッド部の横断面図である。
【図3】本発明の一実施形態に係る周方向溝の一部が示された拡大断面図である。
【図4】フィラーの分配状態を示す原子間力顕微鏡写真の概念図である。
【発明を実施するための形態】
【0010】
理論に拘束されることは意図しないが、本発明の効果が発揮されるメカニズムとしては、例えば以下のように考えられる。
【0011】
まず、耐摩耗性能に関し、ブタジエンゴムを含有することで、ロシアタンポポ由来の天然ゴムを含有する場合にも、カーボンブラックなどのフィラーの分散性が向上し、ゴム組成物の機械強度が担保され、耐摩耗性能が向上する（１）。また、低燃費性能に関し、発熱が抑制されるので、低発熱性能が向上する（２）。また、ブタジエンゴムとロシアタンポポ由来の天然ゴムでは、本来ポリマーの硬さが異なるため均一に混練しづらいが、所定の平均ドメイン幅Ｄを３７０ｎｍ以下とすることにより、ゴム相中で各ゴム成分が偏らないようにすることができる（３）。そして、上記（１）～（３）が協働することによって、低燃費性能および耐摩耗性能の総合性能が向上したロシアタンポポ由来の天然ゴムを含有するゴム組成物により構成されたタイヤが提供されるという特筆すべき効果が達成される。
【0012】
本発明の第一の実施態様は、トレッド部を備えたタイヤであって、前記トレッド部はゴム成分を含むゴム組成物により構成され、前記ゴム成分が、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含有し、前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄが３７０ｎｍ以下である、タイヤに関する。
【0013】
トレッド部の厚みＴは１５．０ｍｍ以下であることが好ましい。
【0014】
Ｔが１５．０ｍｍ以下であることで、タイヤ全体のゴム量が減少するため、低発熱性能がさらに向上すると考えられる。
【0015】
Ｄと前記トレッド部の厚みＴ（ｍｍ）との積（Ｄ×Ｔ）は２７５０以下であることが好ましい。
【0016】
Ｄ×Ｔが２７５０以下であることで、ポリマーの均一性が高く応力が分散するため、低燃費性能および耐摩耗性能がさらに向上すると考えられる。
【0017】
前記ゴム組成物の７０℃における０．２５％ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊ａ（ＭＰａ）と７０℃における１．０％ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊ｂ（ＭＰａ）との差ΔＧ＊は、０．５ＭＰａ以下であることが好ましい。
【0018】
ΔＧ＊は、０．５ＭＰａ以下であることで、カーボンブラックなどのフィラーの分散性が向上し、ゴム組成物の破壊特性が向上し、耐摩耗性能がさらに向上すると考えられる。
【0019】
Ｔ（ｍｍ）とΔＧ＊との積（Ｔ×ΔＧ＊）は、フィラーの分散性の観点から、５．０以下であることが好ましい。
【0020】
前記ゴム組成物の７０℃におけるｔａｎδ（７０℃ｔａｎδ）は、低燃費性能の観点から、０．１５以下であることが好ましい。
【0021】
Ｔ（ｍｍ）と、７０℃ｔａｎδとの積（Ｔ×７０℃ｔａｎδ）は、低燃費性能の観点から、２．２５以下であることが好ましい。
【0022】
前記ロシアタンポポ由来天然ゴムのＦＦＦ－ＭＡＬＳによって測定される重量平均分子量（Ｍｗ）が５００万以上であることが好ましい。また、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．０以上であることが好ましい。
【0023】
ロシアタンポポ由来天然ゴムの分子量を大きくすることで、ゴム組成物の破壊特性が向上し、耐摩耗性能がさらに向上すると考えられる。
【0024】
前記ゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδ（３０℃ｔａｎδ）は、低燃費性能の観点から、０．３０以下であることが好ましい。
【0025】
前記トレッド部には、タイヤ周方向に連続して延びる少なくとも１本の周方向溝が設けられ、前記周方向溝の最深部の溝深さが１．０ｍｍ超３．０ｍｍ未満であることが好ましい。
【0026】
周方向溝の最深部の溝深さを上記の範囲とすることで、低燃費性能および耐摩耗性能がさらに向上すると考えられる。
【0027】
前記トレッド部には、タイヤ周方向に連続して延びる少なくとも１本の周方向溝が設けられ、前記周方向溝の少なくとも一つの溝壁に、前記トレッド部の踏面に表れる溝縁よりも溝幅方向の外側に凹む凹部が設けられることが好ましい。
【0028】
周方向溝の溝壁にかかる凹部を設けることで、トレッド内部に空隙を形成させ、当該空隙部で衝撃の吸収および伝播の抑制を行うことができると考えられる。
【0029】
前記トレッド部のトレッド面のランド比をＣとするとき、前記ゴム組成物におけるゴム成分中のロシアタンポポ由来天然ゴムの含有量（質量％）ＡとＣとの積（Ａ×Ｃ）が、８１以下であることが好ましい。
【0030】
Ａ×Ｃを上記の範囲とすることにより、ロシアタンポポ由来天然ゴムの含有量が増えても、ランド比が下がるため、耐摩耗性能をさらに向上できると考えられる。
【0031】
本発明の第二の実施態様は、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含むゴム成分を含有するタイヤトレッド用ゴム組成物の製造方法であって、
前記ゴム組成物の、前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄは３７０ｎｍ以下であり、
前記製造方法は、ロータを備えた混練機でゴム成分と添加剤とを混練するものであり、
（１）前記混練機にロシアタンポポ由来天然ゴムおよび加硫促進剤を含む原料を投入し混練する工程
（２）工程（１）によって得られた混練物、および硫黄を混練する工程
を含むゴム組成物の製造方法、に関する。
前記ゴム組成物の、前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄは３７０ｎｍ以下であり、
前記製造方法は、ロータを備えた混練機でゴム成分と添加剤とを混練するものであり、
（１）前記混練機にロシアタンポポ由来天然ゴムおよび加硫促進剤を含む原料を投入し混練する工程
（２）工程（１）によって得られた混練物、および硫黄を混練する工程
を含むゴム組成物の製造方法、に関する。
【0032】
材料の投入順序として、通常仕上げ練りで投入する加硫促進剤を、ベース練りで投入することにより、加硫促進剤の分散性が向上し、耐摩耗性能が向上すると考えられる。
【0033】
＜定義＞
「平均ドメイン幅Ｄ（ｎｍ）」とは、原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化後、フィラーに相当する部分を抜き出し、残ったポリマー相界面の長さを合計した値である。１つのポリマー相にフィラーが入っている場合には抜けた部分を埋め、フィラーが２種のポリマー成分の境界面にある場合には抜けた状態のままで算出する。
「平均ドメイン幅Ｄ（ｎｍ）」とは、原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化後、フィラーに相当する部分を抜き出し、残ったポリマー相界面の長さを合計した値である。１つのポリマー相にフィラーが入っている場合には抜けた部分を埋め、フィラーが２種のポリマー成分の境界面にある場合には抜けた状態のままで算出する。
【0034】
ここで３値化とは、ＡＦＭによって得られる画像の画素を２５６階調（８ビット）で表現したとき、白画素（２５５）、黒画素（０）の２値に加えて灰色画素（１２８）に識別することを意味する。
【0035】
「トレッド部の厚みＴ（ｍｍ）」とは、タイヤ子午線を通る面でタイヤを切断したときの断面（タイヤ子午線断面）において、タイヤ赤道において測定されるトレッド面に対し垂直な方向での厚みである。タイヤ赤道上に周方向溝を有する場合においては、当該溝を埋めたものとして認識される厚みである。なお、トレッド部の厚みは、タイヤを周方向に７２°ずつ回転させ、５か所の位置で求めたトレッド部の厚みの平均値である。
【0036】
「ランド比」とは、トレッド部接地面における、総接地面積に対する実接地面積の比をいう。総接地面積および実接地面積の測定方法は後述する。
【0037】
＜測定方法＞
「Ｇ＊ａ」は、ＴＡＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製のレオメーターＡＲＥＳを用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、０．２５％ねじりせん断の条件下で測定する複素弾性率（ＭＰａ）である。「Ｇ＊ｂ」は、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、１．０％ねじりせん断の条件下で測定する複素弾性率（ＭＰａ）である。複素弾性率測定用サンプルは、直径１０ｍｍ、厚さ２．０ｍｍの円盤状の加硫ゴム組成物である、タイヤから切り出して作製する場合には、タイヤのトレッド部から、タイヤの半径方向が厚み方向となるように切り出す。
「Ｇ＊ａ」は、ＴＡＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製のレオメーターＡＲＥＳを用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、０．２５％ねじりせん断の条件下で測定する複素弾性率（ＭＰａ）である。「Ｇ＊ｂ」は、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、１．０％ねじりせん断の条件下で測定する複素弾性率（ＭＰａ）である。複素弾性率測定用サンプルは、直径１０ｍｍ、厚さ２．０ｍｍの円盤状の加硫ゴム組成物である、タイヤから切り出して作製する場合には、タイヤのトレッド部から、タイヤの半径方向が厚み方向となるように切り出す。
【0038】
「７０℃ｔａｎδ」は、粘弾性測定装置、例えばＧＡＢＯ社製のイプレクサーシリーズを用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪±１％、伸長モードの条件下で測定される損失正接である。損失正接測定用サンプルは、長さ２０ｍｍ×幅４ｍｍ×厚さ１ｍｍの加硫ゴム組成物である。タイヤから切り出して作製する場合には、タイヤのトレッド部から、タイヤ周方向が長辺、タイヤ幅方向が厚さ方向となるように切り出す。
【0039】
「３０℃ｔａｎδ」は、粘弾性測定装置、例えばＧＡＢＯ社製のイプレクサーシリーズを用いて、温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪±１％、伸長モードの条件下で測定する損失正接である。測定用サンプルは、７０℃ｔａｎδと同様に作製される。
【0040】
「ロシアタンポポ由来天然ゴムの重量平均分子量（Ｍｗ）」は、フィールド・フロー・フラクネーション（ＦＦＦ）システム、およびＦＦＦに接続した多角度光散乱検出器（ＭＡＬＳ）により測定・分析し、算出される。ＦＦＦ－ＭＡＬＳの各装置と条件は以下の通りとする。
ＦＦＦ装置：Ｐоｓｔｎоｖａ社製のＴＦ２０００（測定条件：移動相にはＴＨＦを用い、ろ液の流速は０．３Ｌ／分とする）
ＭＡＬＳ検出器：Ｐоｓｔｎоｖａ社製のＰＮ３１５０（測定条件：７°～１６８°の計２１角度で測定する）
ＲＩ検出器：Ｐоｓｔｎоｖａ社製のＰＮ３６２１（測定条件：検出温度３７℃）
装置の配管の連結方法：ＦＦＦ装置－ＭＡＬＳ検出器－ＲＩ検出器の順に連結
ＦＦＦ装置：Ｐоｓｔｎоｖａ社製のＴＦ２０００（測定条件：移動相にはＴＨＦを用い、ろ液の流速は０．３Ｌ／分とする）
ＭＡＬＳ検出器：Ｐоｓｔｎоｖａ社製のＰＮ３１５０（測定条件：７°～１６８°の計２１角度で測定する）
ＲＩ検出器：Ｐоｓｔｎоｖａ社製のＰＮ３６２１（測定条件：検出温度３７℃）
装置の配管の連結方法：ＦＦＦ装置－ＭＡＬＳ検出器－ＲＩ検出器の順に連結
【0041】
「トレッド部の接地形状」は、タイヤを正規リムに組み付け、正規内圧を加え、２５℃で２４時間静置した後、タイヤトレッド表面に墨を塗り、正規荷重を負荷してキャンバー角０°で紙に押しつけ、紙に転写させることで得られる。転写は、タイヤを周方向に７２°ずつ回転させ、５か所で行う。よって、接地形状は５回得られる。
【0042】
「総接地面積」は、トレッド部の接地形状において、外輪郭により得られる面積の５か所平均値とする。「実接地面積」は、トレッド部の接地形状において、墨部分の面積の５か所平均値とする。すなわち、ランド比は下記式により求められる。
ランド比Ｃ＝墨部分の面積の５か所平均値／接地形状の外輪郭により得られる面積の５か所平均値
ランド比Ｃ＝墨部分の面積の５か所平均値／接地形状の外輪郭により得られる面積の５か所平均値
【0043】
「Ｎ2ＳＡ」は、ＪＩＳ Ｋ ６２１７－２：２０１７に準じて測定される。Ｎ2ＳＡは、カーボンブラック等に適用される。
【0044】
「ビニル結合量（１，２－結合ブタジエン単位量）」は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定される。例えば、ブタジエンゴム（ＢＲ）等に適用される。
【0045】
「重量平均分子量（Ｍｗ）」は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）（例えば、東ソー（株）製のＧＰＣ－８０００シリーズ、検出器：示差屈折計、カラム：東ソー（株）製のＴＳＫＧＥＬ ＳＵＰＥＲＭＡＬＴＩＰＯＲＥ ＨＺ－Ｍ）による測定値を基に、標準ポリスチレン換算により求めることができる。重量平均分子量（Ｍｗ）は、ロシアタンポポ由来天然ゴム以外のゴム成分、例えば、ＳＢＲ、ＢＲ等に適用される。
【0046】
「シス１，４－結合含有率（シス含量）」は、赤外吸収スペクトル分析により算出される値である。例えば、ＢＲ等に適用される。
【0047】
「軟化点」は、ＪＩＳ Ｋ ６２２０－１：２００１に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。例えば、樹脂成分等に適用される。
【0048】
＜タイヤ＞
図１～図３に、本発明の一実施形態であるタイヤを例示するが、本発明はこれに限定されるものではない。図１～図３には、タイヤ子午線による断面の一部が示されている。図１～図３において、上下方向がタイヤ半径方向であり、左右方向がタイヤ軸方向であり、紙面に垂直な方向がタイヤ周方向である。
図１～図３に、本発明の一実施形態であるタイヤを例示するが、本発明はこれに限定されるものではない。図１～図３には、タイヤ子午線による断面の一部が示されている。図１～図３において、上下方向がタイヤ半径方向であり、左右方向がタイヤ軸方向であり、紙面に垂直な方向がタイヤ周方向である。
【0049】
図１は、本発明の一実施形態のタイヤ１の正規状態におけるタイヤ回転軸（図示省略）を含む子午断面図である。タイヤ１は、トレッド部２と、一対のサイドウォール部３と、一対のビード部４と、一対のビードコア５と、カーカス層６と、ベルト層７とを含んでいる。前記トレッド部２には、４本の周方向溝８、９が形成されている。トレッド端Ｔｅから他方のトレッド端Ｔｅまでのタイヤ軸方向の距離がトレッド幅ＴＷである。
【0050】
本発明において、トレッド部２の厚みＴは、耐摩耗性能の観点から、１５．０ｍｍ以下が好ましく、１０．０ｍｍ以下がより好ましく、９．０ｍｍ以下がさらに好ましく、８．８ｍｍ以下が特に好ましい。また、低燃費性能の観点からは、トレッド部の厚みＴは、６．０ｍｍ以上が好ましく、６．０ｍｍ以上がより好ましく。７．０ｍｍ以上がさらに好ましい。
【0051】
［周方向溝］
図２に示されるように、トレッド部２には、タイヤ周方向に連続して延びる周方向溝８が設けられている。図２では、タイヤ赤道Ｃと各トレッド端Ｔｅとの間に、計４本の周方向溝８が設けられているが、このような態様に限定されるものではない。トレッド部２は、タイヤ幅方向で、周方向溝８によって仕切られた陸部１１を有している。
図２に示されるように、トレッド部２には、タイヤ周方向に連続して延びる周方向溝８が設けられている。図２では、タイヤ赤道Ｃと各トレッド端Ｔｅとの間に、計４本の周方向溝８が設けられているが、このような態様に限定されるものではない。トレッド部２は、タイヤ幅方向で、周方向溝８によって仕切られた陸部１１を有している。
【0052】
各周方向溝８の溝幅Ｗ１は、トレッド表面での開口幅が２．０ｍｍ以上である場合には、例えば、トレッド幅ＴＷの３．０％以上１５．０％以下とすることができる。なお、本明細書において、周方向溝８の溝幅とは、タイヤ子午線断面においてトレッド部２の踏面に表れる溝縁間の長さを意味する。
【0053】
周方向溝３の溝深さＨは、周方向溝８のトレッド最表面の溝縁１０からの延長線と周方向溝の溝底（最深部１２）との距離によって求められる。なお、溝深さＨは、例えば、周方向溝８が複数ある場合、周方向溝のトレッド最表面の溝縁からの延長線と周方向溝の溝底との距離が最も長い周方向溝の溝深さとする。
【0054】
本発明において、周方向溝の溝深さＨは、本発明の効果の観点から、１．０ｍｍ超が好ましく、１．５ｍｍ超がより好ましく、２．０ｍｍ超がさらに好ましく、２．５ｍｍ超が特に好ましい。また、周方向溝の溝深さは、耐久性能の観点から、５．０ｍｍ未満が好ましく、４．５ｍｍ未満がより好ましく、３．５ｍｍ未満がさらに好ましく、３．０ｍｍ未満が特に好ましい。
【0055】
図２において、周方向溝８の溝壁には、前記トレッド最表面の溝縁１０よりも溝幅方向の外側に凹む凹部が設けられている。トレッド部２には、周方向溝８の少なくとも一つの溝壁に、トレッド部２の踏面に表れる溝縁よりも溝幅方向の外側に凹む凹部が設けられることが好ましい。凹部が設けられた周方向溝最深部溝深さＨ（ｍｍ）も、周方向溝の溝深さと同様に求められる。
【0056】
図３では、周方向溝８は、両側の溝壁に、凹み量がタイヤ周方向に一定の凹部１３が設けられている。凹部１３は、例えば、最深部１２と溝縁１０との間に平面１５が構成されているが、このような態様に限定されない。
【0057】
周方向溝８の合計凹み量（図３ではｃ１＋ｃ２）は、周方向溝８の溝幅Ｗ１の０．１０～５．００倍が好ましく、０．１５～３．５０倍がより好ましく、０．２０～２．００倍がさらに好ましい。なお、当該凹部を有する周方向溝が複数存在する場合には、いずれかの周方向溝の合計凹み量が上記の関係を満たしていればよく、全ての凹部を有する溝が上記関係を満たしていてもよい。
【0058】
トレッド部２の踏面に表れる溝縁１０よりも溝幅方向の外側に凹む凹部が設けられた周方向溝は、サイプと該サイプを通じてトレッド面と連通した隠れ溝を組み合わせた周方向溝（例えば、図１の周方向溝９）であってもよい。
【0059】
本発明の第一実施形態であるタイヤのランド比Ｃは、耐摩耗性能の観点から０．６０超が好ましく、０．６５超がより好ましく、０．７０超がさらに好ましい。ランド比が０．６０未満であると、トレッド部の変形が大きくなり、耐摩耗性能の向上効果が低下すると考えられる。一方、ランド比Ｃは、０．９０未満が好ましく、０．８５未満がより好ましく、０．８０未満がさらに好ましい。ランド比Ｃが０．９０超であると、トレッド部のゴムが充分に変形することができず、低燃費性能の向上効果が低下する傾向がある。
【0060】
［ゴム組成物］
本発明の第一の実施形態であるタイヤは、トレッド部を有し、前記トレッド部はロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含むゴム成分を含むゴム組成物から構成される。
本発明の第一の実施形態であるタイヤは、トレッド部を有し、前記トレッド部はロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含むゴム成分を含むゴム組成物から構成される。
【0061】
本発明において、ブタジエンゴムのＡＦＭによって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄは３７０ｎｍ以下であり、該平均ドメイン幅Ｄは、３６０ｎｍ以下が好ましく、３５０ｎｍ以下がより好ましく、３４０ｎｍ以下がさらに好ましく、３３０ｎｍ以下がさらに好ましく、３２０ｎｍ以下が特に好ましい。また、上記平均ドメイン幅Ｄの下限値は特に制限されないが、例えば、２５０ｎｍ以上、２８０ｎｍ以上、３００ｎｍ以上等とすることができる。
【0062】
図４は、フィラーの分配状態を示す原子間力顕微鏡写真の概念図である。図４において、ブタジエンゴムの平均ドメイン幅Ｄは、フィラーに相当する部分３０を抜き出し、残ったブタジエンゴム相に相当する部分３１の界面Ｉの長さを合計した値である。
【0063】
ブタジエンゴムのＡＦＭによって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄは、ブタジエンゴムの種類やＭｗ、ブタジエンゴム以外のゴム成分の種類やＭｗ等によって調節することができる。
【0064】
Ｄとトレッド部の厚みＴとの積（Ｄ×Ｔ）は、フィラーの分散性の観点から、３０００以下が好ましく、２９００以下がより好ましく、２７５０以下がさらに好ましく、２６００以下が特に好ましい。また、Ｄ×Ｔはトレッド部の厚みを確保し、低燃費性能を担保する観点から、１０００以上が好ましく、１５００以上がより好ましく、２０００以上がさらに好ましい。
【0065】
本発明のゴム組成物の７０℃における０．２５％ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊ａは、走行の安定性の観点から、４．０ＭＰａ以上が好ましく、４．５ＭＰａ以上がより好ましく、５．０ＭＰａ以上がさらに好ましい。また、破壊強度の観点からは、Ｇ＊ａは、１１．０ＭＰａ以下が好ましく、１１．５ＭＰａ以下がより好ましく、１２．０ＭＰａ以下がさらに好ましい。
【0066】
本発明のゴム組成物の７０℃における１．０％ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊ｂは、走行の安定性の観点から、４．０ＭＰａ以上が好ましく、４．５ＭＰａ以上がより好ましく、５．０ＭＰａ以上がさらに好ましい。また、破壊強度の観点からは、Ｇ＊ａは、１１．０ＭＰａ以下が好ましく、１１．５ＭＰａ以下がより好ましく、１２．０ＭＰａ以下がさらに好ましい。
【0067】
ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊は、ゴム組成物に配合される成分の種類や量によって調節することが可能であり、例えば、フィラー等を増量することで大きくなる傾向があり、フィラー等を減らすことで小さくなる傾向がる。Ｇ＊は、前記方法により測定される。
【0068】
本発明のゴム組成物において、Ｇ＊ａとＧ＊ｂとの差（Ｇ＊ａ－Ｇ＊ｂ）ΔＧ＊は、カーボンブラック等のフィラーの分散性を向上し、耐摩耗性能を向上する観点から、０．５０ＭＰａ以下が好ましく、０．４５ＭＰａ以下がより好ましく、０．４０ＭＰａ以下がさらに好ましい。なお、ΔＧ＊の下限値は、特に制限されない。
【0069】
トレッド部の厚みＴと、ΔＧ＊との積（Ｔ×ΔＧ＊）は、本発明の効果の観点から、５．０以下が好ましく、４．５以下がより好ましく、４．０以下がさらに好ましく、３．５以下が特に好ましい。なお、Ｔ×ΔＧ＊の下限値は、特に制限されない。
【0070】
本発明のゴム組成物の７０℃におけるｔａｎδ（７０℃ｔａｎδ）は、低燃費性能の観点から、０．１７以下が好ましく、０．１５以下がより好ましく、０．１３以下がさらに好ましく、０．１１以下が特に好ましい。また、耐久性能の観点からは、７０℃ｔａｎδは、０．０２以上が好ましく、０．０３以上がより好ましく、０．０４以上がさらに好ましい。
【0071】
トレッド部の厚みＴと、７０℃ｔａｎδとの積（Ｔ×７０℃ｔａｎδ）は、本発明の効果の観点から、２．２５以下が好ましく、２．２０以下がより好ましく、２．１５以下がさらに好ましく、２．１０以下が特に好ましい。なお、Ｔ×７０℃ｔａｎδの下限値は、特に制限されない。７０℃ｔａｎδは、ゴム組成物に配合される成分の種類や量によって調節することが可能であり、例えば、フィラーやオイルの量を増量することで大きくなる傾向がある。
【0072】
本発明のゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδ（３０℃ｔａｎδ）は、低燃費性能の観点から、０．３以下が好ましく、０．２９以下がより好ましく、０．２８以下がさらに好ましく、０．２７以下が特に好ましい。また、耐久性能の観点からは、３０℃ｔａｎδは、０．１０以上が好ましく、０．１１以上がより好ましく、０．１２以上がさらに好ましい。３０℃ｔａｎδは、ゴム組成物に配合される成分の種類や量によって調節することが可能であり、例えば、フィラーやオイルの量を増量することで大きくなる傾向がある。
【0073】
＜ゴム成分＞
本発明のゴム組成物は、ゴム成分として、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含有し、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムのみからなるゴム成分とすることもできるし、さらにロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴム以外のゴム成分を含有するゴム成分とすることもできる。以下、天然ゴムをＮＲと称す場合がある。
本発明のゴム組成物は、ゴム成分として、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含有し、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムのみからなるゴム成分とすることもできるし、さらにロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴム以外のゴム成分を含有するゴム成分とすることもできる。以下、天然ゴムをＮＲと称す場合がある。
【0074】
（ロシアタンポポ由来ＮＲ）
本発明のゴム組成物は、ゴム成分として、ロシアタンポポ由来ＮＲを含有する。ロシアタンポポ由来のＮＲを使用することで、天然ゴムの供給リスクを分散できる。ロシアタンポポ由来のＮＲは、ゴムノキ（ヘベア）由来の天然ゴムと比較し、高分子量成分を多量に含み、分岐度が低く、直鎖状ポリマーを多く含むという特徴を有する。直鎖状ポリマーを多く含むため、ポリマーの分子末端が少なく、自由分子末端が少なくなることで、ヒステリシスロスを生じる成分が少ないという特徴を有する。
本発明のゴム組成物は、ゴム成分として、ロシアタンポポ由来ＮＲを含有する。ロシアタンポポ由来のＮＲを使用することで、天然ゴムの供給リスクを分散できる。ロシアタンポポ由来のＮＲは、ゴムノキ（ヘベア）由来の天然ゴムと比較し、高分子量成分を多量に含み、分岐度が低く、直鎖状ポリマーを多く含むという特徴を有する。直鎖状ポリマーを多く含むため、ポリマーの分子末端が少なく、自由分子末端が少なくなることで、ヒステリシスロスを生じる成分が少ないという特徴を有する。
【0075】
ロシアタンポポ由来ＮＲは、例えば、米国特許出願公開第ＵＳ２０１９／００４８１０１号明細書、米国特許出願公開第２０１９／００４６８９５号明細書に記載の抽出方法により得ることができる。
【0076】
ロシアタンポポ由来ＮＲの重量平均分子量Ｍｗは、前記測定方法のとおり、ＦＦＦ－ＭＡＬＳにより測定・分析し、算出される。ＦＦＦ－ＭＡＬＳによって測定されるロシアタンポポ由来ＮＲのＭｗは、４００万以上が好ましく、４５０万以上がより好ましく、５００万以上がさらに好ましく、５１０万以上がさらに好ましく、５２０万以上が特に好ましい。また、ＦＦＦ－ＭＡＬＳによって測定されるロシアタンポポ由来ＮＲのＭｗは特に制限されないが、通常４００万以下である。
【0077】
ロシアタンポポ由来ＮＲのゴム成分中の含有量Ａは、本発明の効果の観点から、１０質量％以上が好ましく、２０質量％以上がより好ましく、３０質量％以上がさらに好ましく、４０質量％以上が特に好ましい。また、該含有量Ａは、ブタジエンゴム等他のゴム成分を含有し、耐摩耗性および低燃費性能を向上させる観点からは、８０質量％以下が好ましく、７５質量％以下がより好ましく、７０質量％以下がさらに好ましく、６０質量％以下が特に好ましい。
【0078】
ロシアタンポポ由来ＮＲのゴム成分中の含有量Ａとタイヤのランド比Ｃとの積（Ａ×Ｃ）は、耐摩耗性能の観点から、８１以下が好ましく、７０以下がより好ましく、６０以下がさらに好ましい。また、Ａ×Ｃの下限値は特に制限されないが、例えば、２０以上、２５以上、３０以上等とすることができる。
【0079】
（ＢＲ）
本発明のゴム組成物は、ブタジエンゴム（ＢＲ）を含有する。ＢＲとしては特に限定されるものではなく、例えば、シス含量が５０モル％未満のＢＲ（ローシスＢＲ）、シス含量が９０モル％以上のＢＲ（ハイシスＢＲ）、希土類元素系触媒を用いて合成された希土類系ブタジエンゴム（希土類系ＢＲ）、シンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ（ＳＰＢ含有ＢＲ）、変性ＢＲ（ハイシス変性ＢＲ、ローシス変性ＢＲ）等タイヤ工業において一般的なものを使用することができる。これらのＢＲは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
本発明のゴム組成物は、ブタジエンゴム（ＢＲ）を含有する。ＢＲとしては特に限定されるものではなく、例えば、シス含量が５０モル％未満のＢＲ（ローシスＢＲ）、シス含量が９０モル％以上のＢＲ（ハイシスＢＲ）、希土類元素系触媒を用いて合成された希土類系ブタジエンゴム（希土類系ＢＲ）、シンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ（ＳＰＢ含有ＢＲ）、変性ＢＲ（ハイシス変性ＢＲ、ローシス変性ＢＲ）等タイヤ工業において一般的なものを使用することができる。これらのＢＲは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0080】
ハイシスＢＲとしては、例えば、日本ゼオン（株）、宇部興産（株）、ＪＳＲ（株）等より市販されているものを使用することができる。ハイシスＢＲを含有することで低温特性および耐摩耗性能を向上させることができる。シス含量は、９５モル％以上が好ましく、９６モル％以上がより好ましく、９７モル％以上がさらに好ましい。なお、ＢＲのシス含量は、前記測定方法により測定される。
【0081】
変性ＢＲとしては、末端および／または主鎖がケイ素、窒素および酸素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む官能基によって変性された変性ブタジエンゴム（変性ＢＲ）が好適に用いられる。
【0082】
その他の変性ＢＲとしては、リチウム開始剤により１，３－ブタジエンの重合を行ったのち、スズ化合物を添加することにより得られ、さらに変性ＢＲ分子の末端がスズ－炭素結合で結合されているもの（スズ変性ＢＲ）等が挙げられる。また、変性ＢＲは、水素添加されていないもの、水素添加されているもののいずれであってもよい。
【0083】
ＢＲの重量平均分子量（Ｍｗ）は、耐摩耗性能の観点から、３０万以上が好ましく、３５万以上がより好ましく、４０万以上がさらに好ましい。また、架橋均一性の観点からは、２００万以下が好ましく、１００万以下がより好ましい。なお、ＢＲの重量平均分子量は、前記測定方法により測定される。
【0084】
ＢＲのゴム成分中の含有量は、本発明の効果の観点から、２０質量％以上が好ましく、２５質量％以上がより好ましく、３０質量％以上がさらに好ましく、４０質量％以上が特に好ましい。また、該含有量は、他のゴム成分を含有し、耐摩耗性および低燃費性能を向上させる観点からは、８０質量％以下が好ましく、７５質量％以下がより好ましく、７０質量％以下がさらに好ましく、６０質量％以下が特に好ましい。
【0085】
（その他のゴム成分）
本実施形態に係るゴム成分として、前記のロシアタンポポ由来天然ゴムおよびＢＲ以外のゴム成分を含有してもよい。その他のゴム成分としては、タイヤ工業で一般的に用いられる架橋可能なゴム成分を用いることができ、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレンイソプレンゴム（ＳＩＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）等のイソプレン系ゴム、ＳＢＲ、およびＢＲ以外のジエン系ゴム；ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハロゲン化ブチルゴム、エチレンプロピレンゴム、ポリノルボルネンゴム、シリコーンゴム、塩化ポリエチレンゴム、フッ素ゴム（ＦＫＭ）、アクリルゴム（ＡＣＭ）、ヒドリンゴム等の非ジエン系ゴムが挙げられる。これらその他のゴム成分は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
本実施形態に係るゴム成分として、前記のロシアタンポポ由来天然ゴムおよびＢＲ以外のゴム成分を含有してもよい。その他のゴム成分としては、タイヤ工業で一般的に用いられる架橋可能なゴム成分を用いることができ、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレンイソプレンゴム（ＳＩＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）等のイソプレン系ゴム、ＳＢＲ、およびＢＲ以外のジエン系ゴム；ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハロゲン化ブチルゴム、エチレンプロピレンゴム、ポリノルボルネンゴム、シリコーンゴム、塩化ポリエチレンゴム、フッ素ゴム（ＦＫＭ）、アクリルゴム（ＡＣＭ）、ヒドリンゴム等の非ジエン系ゴムが挙げられる。これらその他のゴム成分は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0086】
（イソプレン系ゴム）
イソプレン系ゴムとしては、ロシアタンポポ由来のＮＲ以外のＮＲ、イソプレンゴム（ＩＲ）、改質ＮＲ、変性ＮＲ、変性ＩＲ等が挙げられる。ロシアタンポポ由来のＮＲ以外のＮＲとしては、例えば、ＳＩＲ２０、ＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。ＩＲとしては、特に限定されず、例えば、ＩＲ２２００等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。改質ＮＲとしては脱タンパク質天然ゴム（ＤＰＮＲ）、高純度天然ゴム等を、変性ＮＲとしてはエポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）、水素添加天然ゴム（ＨＮＲ）、グラフト化天然ゴム等を、変性ＩＲとしてはエポキシ化イソプレンゴム、水素添加イソプレンゴム、グラフト化イソプレンゴム等を挙げることができる。これらのイソプレン系ゴムは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
イソプレン系ゴムとしては、ロシアタンポポ由来のＮＲ以外のＮＲ、イソプレンゴム（ＩＲ）、改質ＮＲ、変性ＮＲ、変性ＩＲ等が挙げられる。ロシアタンポポ由来のＮＲ以外のＮＲとしては、例えば、ＳＩＲ２０、ＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。ＩＲとしては、特に限定されず、例えば、ＩＲ２２００等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。改質ＮＲとしては脱タンパク質天然ゴム（ＤＰＮＲ）、高純度天然ゴム等を、変性ＮＲとしてはエポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）、水素添加天然ゴム（ＨＮＲ）、グラフト化天然ゴム等を、変性ＩＲとしてはエポキシ化イソプレンゴム、水素添加イソプレンゴム、グラフト化イソプレンゴム等を挙げることができる。これらのイソプレン系ゴムは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0087】
（ＳＢＲ）
ＳＢＲとしては特に限定はなく、未変性の溶液重合ＳＢＲ（Ｓ－ＳＢＲ）や乳化重合ＳＢＲ（Ｅ－ＳＢＲ）、これらの変性ＳＢＲ（変性Ｓ－ＳＢＲ、変性Ｅ－ＳＢＲ）等が挙げられる。変性ＳＢＲとしては、末端および／または主鎖が変性されたＳＢＲ、スズ、ケイ素化合物等でカップリングされた変性ＳＢＲ（縮合物、分岐構造を有するもの等）等が挙げられる。なかでもＳ－ＳＢＲおよび変性ＳＢＲが好ましい。さらに、これらＳＢＲの水素添加物（水素添加されたＳＢＲ）等も使用することができる。これらのＳＢＲは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
ＳＢＲとしては特に限定はなく、未変性の溶液重合ＳＢＲ（Ｓ－ＳＢＲ）や乳化重合ＳＢＲ（Ｅ－ＳＢＲ）、これらの変性ＳＢＲ（変性Ｓ－ＳＢＲ、変性Ｅ－ＳＢＲ）等が挙げられる。変性ＳＢＲとしては、末端および／または主鎖が変性されたＳＢＲ、スズ、ケイ素化合物等でカップリングされた変性ＳＢＲ（縮合物、分岐構造を有するもの等）等が挙げられる。なかでもＳ－ＳＢＲおよび変性ＳＢＲが好ましい。さらに、これらＳＢＲの水素添加物（水素添加されたＳＢＲ）等も使用することができる。これらのＳＢＲは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0088】
＜フィラー＞
本発明のゴム組成物は、フィラーとしてカーボンブラックを含有することが好ましく、カーボンブラックのみからなるフィラーとしてもよい。
本発明のゴム組成物は、フィラーとしてカーボンブラックを含有することが好ましく、カーボンブラックのみからなるフィラーとしてもよい。
【0089】
（カーボンブラック）
カーボンブラックとしては特に限定されず、例えば、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ等タイヤ工業において一般的なものを使用することができる。なお、一般的な鉱油を燃焼させて生成されるカーボンブラック以外に、リグニン等のバイオマス材料を用いたカーボンブラックを用いてもよい。これらのカーボンブラックは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
カーボンブラックとしては特に限定されず、例えば、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ等タイヤ工業において一般的なものを使用することができる。なお、一般的な鉱油を燃焼させて生成されるカーボンブラック以外に、リグニン等のバイオマス材料を用いたカーボンブラックを用いてもよい。これらのカーボンブラックは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0090】
カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）は、補強性およびグリップ性能の観点から、５０ｍ2／ｇ以上が好ましく、７０ｍ2／ｇ以上がより好ましく、１００ｍ2／ｇ以上がさらに好ましく、１２０ｍ2／ｇ以上が特に好ましい。また、分散性の観点からは、２５０ｍ2／ｇ以下が好ましく、２２０ｍ2／ｇ以下がより好ましい。なお、カーボンブラックのＮ2ＳＡは、前記測定方法により測定される。
【0091】
本発明のゴム組成物のゴム成分１００質量部に対するカーボンブラックの含有量は、耐摩耗性能および発熱性を向上させる観点から、２０質量部以上が好ましく、３０質量部以上がより好ましく、４０質量部以上がさらに好ましく、５０質量部以上が特に好ましい。また、低燃費性能の観点から、９０質量部以下が好ましく、８０質量部以下がより好ましく、７０質量部以下がさらに好ましく、６５質量部以下が特に好ましい。
【0092】
（その他のフィラー）
びカーボンブラック以外のフィラーとしては、シリカ、水酸化アルミニウム、炭酸カルシウム、アルミナ、クレー、タルク等、従来からタイヤ工業において一般的に用いられているものを配合することができる。これらのフィラーの他、バイオ炭（ＢＩＯＣＨＡＲ）を適宜用いてもよい。
びカーボンブラック以外のフィラーとしては、シリカ、水酸化アルミニウム、炭酸カルシウム、アルミナ、クレー、タルク等、従来からタイヤ工業において一般的に用いられているものを配合することができる。これらのフィラーの他、バイオ炭（ＢＩＯＣＨＡＲ）を適宜用いてもよい。
【0093】
（シリカ）
シリカとしては、特に限定されず、例えば、乾式法により調製されたシリカ（無水シリカ）、湿式法により調製されたシリカ（含水シリカ）等、タイヤ工業において一般的なものを使用することができる。なかでもシラノール基が多いという理由から、湿式法により調製された含水シリカが好ましい。なお、上記のシリカの他に、もみ殻などのバイオマス材料を原料としたシリカを適宜用いてもよい。これらのシリカは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
シリカとしては、特に限定されず、例えば、乾式法により調製されたシリカ（無水シリカ）、湿式法により調製されたシリカ（含水シリカ）等、タイヤ工業において一般的なものを使用することができる。なかでもシラノール基が多いという理由から、湿式法により調製された含水シリカが好ましい。なお、上記のシリカの他に、もみ殻などのバイオマス材料を原料としたシリカを適宜用いてもよい。これらのシリカは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0094】
本発明のゴム組成物には、前記成分以外にも、従来タイヤ工業で一般に使用される配合剤、例えば、可塑剤、ワックス、加工助剤、ステアリン酸、酸化亜鉛、老化防止剤、加硫剤、加硫促進剤等を適宜含有することができる。
【0095】
＜可塑剤＞
本発明のゴム組成物は、可塑剤を含有することが好ましい。可塑剤としては、例えば、オイル、樹脂成分、液状ゴム、エステル系可塑剤等が挙げられる。
本発明のゴム組成物は、可塑剤を含有することが好ましい。可塑剤としては、例えば、オイル、樹脂成分、液状ゴム、エステル系可塑剤等が挙げられる。
【0096】
オイルとしては、例えば、プロセスオイル、植物油脂、動物油脂等が挙げられる。前記プロセスオイルとしてはパラフィン系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル、芳香族系プロセスオイル等が挙げられる。また、環境対策で多環式芳香族（polycyclic aromatic compound：ＰＣＡ）化合物の含量の低いプロセスオイルを使用することもできる。前記低ＰＣＡ含量プロセスオイルとしては、軽度抽出溶媒和物（ＭＥＳ）、処理留出物芳香族系抽出物（ＴＤＡＥ）、重ナフテン系オイル等が挙げられる。また、ライフサイクルアセスメントの観点から、ゴム混合機やエンジンに用いられた後の廃油や、飲食店で使用された廃食用油を精製したものを用いてもよい。
【0097】
オイルを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、カーボンブラックの分散性の観点から、２．０質量部以上が好ましく、３．０質量部以上がより好ましく、５．０質量部以上がさらに好ましい。また、耐摩耗性能の観点からは、４０質量部以下が好ましく、３０質量部以下がより好ましく、２０質量部以下がさらに好ましく、１０質量部以下が特に好ましい。
【0098】
樹脂成分としては、特に限定されないが、タイヤ工業で慣用される石油樹脂、テルペン系樹脂、ロジン系樹脂、フェノール系樹脂等が挙げられる。これらの樹脂成分は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0099】
本明細書において「Ｃ５系石油樹脂」とは、Ｃ５留分を重合することにより得られる樹脂をいう。Ｃ５留分としては、例えば、シクロペンタジエン、ペンテン、ペンタジエン、イソプレン等の炭素数４～５個相当の石油留分が挙げられる。Ｃ５系石油樹脂しては、ジシクロペンタジエン樹脂（ＤＣＰＤ樹脂）が好適に用いられる。
【0100】
本明細書において「芳香族系石油樹脂」とは、Ｃ９留分を重合することにより得られる樹脂をいい、それらを水素添加したものや変性したものであってもよい。Ｃ９留分としては、例えば、ビニルトルエン、アルキルスチレン、インデン、メチルインデン等の炭素数８～１０個相当の石油留分が挙げられる。芳香族系石油樹脂の具体例としては、例えば、クマロンインデン樹脂、クマロン樹脂、インデン樹脂、および芳香族ビニル系樹脂が好適に用いられる。芳香族ビニル系樹脂としては、経済的で、加工しやすく、発熱性に優れているという理由から、α－メチルスチレンもしくはスチレンの単独重合体またはα－メチルスチレンとスチレンとの共重合体が好ましく、α－メチルスチレンとスチレンとの共重合体がより好ましい。芳香族ビニル系樹脂としては、例えば、クレイトン社、イーストマンケミカル社等より市販されているものを使用することができる。
【0101】
本明細書において「Ｃ５Ｃ９系石油樹脂」とは、前記Ｃ５留分と前記Ｃ９留分を共重合することにより得られる樹脂をいい、それらを水素添加したものや変性したものであってもよい。Ｃ５留分およびＣ９留分としては、前記の石油留分が挙げられる。Ｃ５Ｃ９系石油樹脂としては、例えば、東ソー（株）、ＬＵＨＵＡ社等より市販されているものを使用することができる。
【0102】
テルペン系樹脂としては、α－ピネン、β－ピネン、リモネン、ジペンテン等のテルペン化合物から選ばれる少なくとも１種からなるポリテルペン樹脂；前記テルペン化合物と芳香族化合物とを原料とする芳香族変性テルペン樹脂；テルペン化合物とフェノール系化合物とを原料とするテルペンフェノール樹脂；並びにこれらのテルペン系樹脂に水素添加処理を行ったもの（水素添加されたテルペン系樹脂）が挙げられる。芳香族変性テルペン樹脂の原料となる芳香族化合物としては、例えば、スチレン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン、ジビニルトルエン等が挙げられる。テルペンフェノール樹脂の原料となるフェノール系化合物としては、例えば、フェノール、ビスフェノールＡ、クレゾール、キシレノール等が挙げられる。
【0103】
ロジン系樹脂としては、特に限定されないが、例えばトールロジン、ガムロジン、ウッドロジン等の天然樹脂ロジン、それを水素添加、不均化、二量化、エステル化等で変性したロジン変性樹脂等が挙げられる。
【0104】
フェノール系樹脂としては、特に限定されないが、フェノールホルムアルデヒド樹脂、アルキルフェノールホルムアルデヒド樹脂、アルキルフェノールアセチレン樹脂、オイル変性フェノールホルムアルデヒド樹脂等が挙げられる。
【0105】
樹脂成分の軟化点は、ウェットグリップ性能の観点から、６０℃以上が好ましく、６５℃以上がより好ましく、７０℃以上がさらに好ましい。また、加工性、ゴム成分とフィラーとの分散性向上という観点からは、１５０℃以下が好ましく、１４０℃以下がより好ましく、１３０℃以下がさらに好ましい。なお、軟化点は、前記方法により測定される。
【0106】
液状ポリマーは、常温（２５℃）で液体状態のポリマーであれば特に限定されないが、例えば、液状ブタジエンゴム（液状ＢＲ）、液状スチレンブタジエンゴム（液状ＳＢＲ）、液状イソプレンゴム（液状ＩＲ）、液状スチレンイソプレンゴム（液状ＳＩＲ）、液状ファルネセンゴム等が挙げられ、これらが水素添加されたものであってもよく、これらの主鎖および／または末端が変性基で変性された変性液状ポリマー（好ましくは末端変性液状ポリマー）であってもよい。これらの液状ポリマーは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0107】
変性液状ポリマーとしては、特に限定されないが、例えば、片末端または両末端が変性された液状ブタジエンポリマー（末端変性液状ＢＲ）、片末端または両末端が変性されたが変性された液状スチレンブタジエンポリマー（末端変性液状ＳＢＲ）等が挙げられ、これらが水素添加されたものであってもよい。なかでも、水素添加されていてもよい末端変性液状ＢＲが好ましい。
【0108】
エステル系可塑剤としては、例えば、アジピン酸ジブチル（ＤＢＡ）、アジピン酸ジイソブチル（ＤＩＢＡ）、アジピン酸ジオクチル（ＤＯＡ）、アゼライン酸ジ２－エチルヘキシル（ＤＯＺ）、セバシン酸ジブチル（ＤＢＳ）、アジピン酸ジイソノニル（ＤＩＮＡ）、フタル酸ジエチル（ＤＥＰ）、フタル酸ジオクチル（ＤＯＰ）、フタル酸ジウンデシル（ＤＵＰ）、フタル酸ジブチル（ＤＢＰ）、セバシン酸ジオクチル（ＤＯＳ）、リン酸トリブチル（ＴＢＰ）、リン酸トリオクチル（ＴＯＰ）、リン酸トリエチル（ＴＥＰ）、リン酸トリメチル（ＴＭＰ）、チミジントリリン酸（ＴＴＰ）、リン酸トリクレシル（ＴＣＰ）、リン酸トリキシレニル（ＴＸＰ）等が挙げられる。これらのエステル系可塑剤は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0109】
＜その他の配合剤＞
ステアリン酸を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、加工性の観点から、０．５質量部以上が好ましく、１．０質量部以上がより好ましい。また、加硫速度の観点からは、１０．０質量部以下が好ましく、５．０質量部以下がより好ましい。
ステアリン酸を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、加工性の観点から、０．５質量部以上が好ましく、１．０質量部以上がより好ましい。また、加硫速度の観点からは、１０．０質量部以下が好ましく、５．０質量部以下がより好ましい。
【0110】
酸化亜鉛を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、加工性の観点から、０．５質量部以上が好ましく、１．０質量部以上がより好ましい。また、耐摩耗性能の観点からは、１０．０質量部以下が好ましく、５．０質量部以下がより好ましい。
【0111】
ワックスを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、ゴムの耐候性の観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、ブルームによるタイヤの白色化防止の観点からは、１０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。
【0112】
老化防止剤としては、特に限定されるものではないが、例えば、アミン系、キノリン系、キノン系、フェノール系、イミダゾール系の各化合物や、カルバミン酸金属塩等の老化防止剤が挙げられ、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ－イソプロピル－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’－ジフェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’－ジ－２－ナフチル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ－シクロヘキシル－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン等のフェニレンジアミン系老化防止剤、および２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体、６－エトキシ－２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン等のキノリン系老化防止剤が好ましい。これらの老化防止剤は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【0113】
老化防止剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量（２種以上の老化防止剤を併用する場合には、合計含有量）は、ゴムの耐オゾンクラック性の観点から、１．０質量部以上が好ましく、１．５質量部以上がより好ましく、２．０質量部以上がさらに好ましい。また、耐摩耗性能やウェットグリップ性能の観点からは、１０．０質量部以下が好ましく、８．０質量部以下がより好ましく、６．０質量部以下がさらに好ましい。
【0114】
加工助剤としては、例えば、脂肪酸金属塩、脂肪酸アミド、アミドエステル、シリカ表面活性剤、脂肪酸エステル、脂肪酸金属塩とアミドエステルとの混合物、脂肪酸金属塩と脂肪酸アミドとの混合物などが挙げられ、脂肪酸アミドが好ましい。これらは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0115】
加工助剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、加工性の改善効果を発揮させる観点から、０．５質量部以上が好ましく、１．０質量部以上がより好ましく、１．５質量部以上がさらに好ましい。また、耐摩耗性および破壊強度の観点からは、１０．０質量部以下が好ましく、８．０質量部以下がより好ましく、６．０質量部以下がさらに好ましい。
【0116】
加硫剤としては硫黄が好適に用いられる。硫黄としては、粉末硫黄、油処理硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄等を用いることができる。
【0117】
加硫剤として硫黄を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、十分な加硫反応を確保する観点から、０．１質量部以上が好ましく、０．３質量部以上がより好ましく、０．５質量部以上がさらに好ましい。また、劣化防止の観点からは、５．０質量部以下が好ましく、４．０質量部以下がより好ましく、３．０質量部以下がさらに好ましい。なお、加硫剤として、オイル含有硫黄を使用する場合の加硫剤の含有量は、オイル含有硫黄に含まれる純硫黄分の合計含有量とする。
【0118】
硫黄以外の加硫剤としては、例えば、アルキルフェノール・塩化硫黄縮合物、１，６－ヘキサメチレン－ジチオ硫酸ナトリウム・二水和物、１，６－ビス（Ｎ，Ｎ’－ジベンジルチオカルバモイルジチオ）ヘキサン等が挙げられる。これらの硫黄以外の加硫剤は、田岡化学工業（株）、ランクセス（株）、フレクシス社等より市販されているものを使用することができる。
【0119】
加硫促進剤としては、例えば、スルフェンアミド系、チアゾール系、チウラム系、チオウレア系、グアニジン系、ジチオカルバミン酸系、アルデヒド－アミン系若しくはアルデヒド－アンモニア系、イミダゾリン系、またはキサンテート系加硫促進剤等が挙げられる。これら加硫促進剤は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、スルフェンアミド系、グアニジン系、およびチアゾール系加硫促進剤からなる群から選ばれる１以上の加硫促進剤が好ましく、スルフェンアミド系加硫促進剤およびグアニジン系加硫促進剤を併用することがより好ましい。
【0120】
スルフェンアミド系加硫促進剤としては、例えば、Ｎ－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＴＢＢＳ）、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＣＢＳ）、Ｎ，Ｎ－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＤＣＢＳ）等が挙げられる。なかでも、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＣＢＳ）が好ましい。
【0121】
グアニジン系加硫促進剤としては、例えば、１，３－ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ）、１，３－ジ－ｏ－トリルグアニジン、１－ｏ－トリルビグアニド、ジカテコールボレートのジ－ｏ－トリルグアニジン塩、１，３－ジ－ｏ－クメニルグアニジン、１，３－ジ－ｏ－ビフェニルグアニジン、１，３－ジ－ｏ－クメニル－２－プロピオニルグアニジン等が挙げられる。なかでも、１，３－ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ）が好ましい。
【0122】
チアゾール系加硫促進剤としては、例えば、２－メルカプトベンゾチアゾール、２－メルカプトベンゾチアゾールのシクロヘキシルアミン塩、ジ－２－ベンゾチアゾリルジスルフィド等が挙げられる。なかでも、２－メルカプトベンゾチアゾールが好ましい。
【0123】
加硫促進剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、１．０質量部以上が好ましく、２．０質量部以上がより好ましく、３．０質量部以上がさらに好ましい。また、加硫促進剤のゴム成分１００質量部に対する含有量は、８．０質量部以下が好ましく、７．０質量部以下がより好ましく、６．０質量部以下がさらに好ましい。加硫促進剤の含有量を上記範囲内とすることにより、破壊強度および伸びが確保できる傾向がある。
【0124】
＜製造＞
本発明に係るタイヤは、前記のゴム組成物を用いて、通常の方法により製造できる。すなわち、ゴム成分に対して上記各成分を必要に応じて配合した未加硫のゴム組成物を、所定の形状の口金を備えた押し出し機でトレッドの形状に合わせて押し出し加工し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、通常の方法にて成型することにより、未加硫タイヤを形成し、この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより、タイヤを製造することができる。
本発明に係るタイヤは、前記のゴム組成物を用いて、通常の方法により製造できる。すなわち、ゴム成分に対して上記各成分を必要に応じて配合した未加硫のゴム組成物を、所定の形状の口金を備えた押し出し機でトレッドの形状に合わせて押し出し加工し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、通常の方法にて成型することにより、未加硫タイヤを形成し、この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより、タイヤを製造することができる。
【0125】
本発明の第一の実施形態に係るタイヤを構成するゴム組成物は、公知の方法により製造することができる。
【0126】
＜用途＞
本発明に係るタイヤは、重荷重用空気入りタイヤの他、例えば、乗用車用や自動二輪車用の空気入りタイヤとしても用いることができる。また、本発明に係るタイヤは、空気入りタイヤに限られることなく、例えば、エアレスタイヤにも適用され得る。このうち、本発明の効果の観点から、重荷重用の空気入りタイヤに用いることが好ましい。なお、重荷重用タイヤとは、その最大負荷能力が１４００ｋｇ以上のタイヤを指す。ここで、最大負荷能力とは正規荷重と同じ意味である。
本発明に係るタイヤは、重荷重用空気入りタイヤの他、例えば、乗用車用や自動二輪車用の空気入りタイヤとしても用いることができる。また、本発明に係るタイヤは、空気入りタイヤに限られることなく、例えば、エアレスタイヤにも適用され得る。このうち、本発明の効果の観点から、重荷重用の空気入りタイヤに用いることが好ましい。なお、重荷重用タイヤとは、その最大負荷能力が１４００ｋｇ以上のタイヤを指す。ここで、最大負荷能力とは正規荷重と同じ意味である。
【0127】
［ゴム組成物の製造方法］
本発明の第二の実施形態に係るゴム組成物の製造方法は、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含むゴム成分を含有するゴム組成物の製造方法であって、前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄが３７０ｎｍ以下であり、前記製造方法は、ロータを備えた混練機でゴム成分と添加剤とを混練するものであり、
（１）前記混練機にロシアタンポポ由来天然ゴムおよび加硫促進剤を含む原料を投入し混練する工程
（２）工程（１）によって得られた混練物、および硫黄を混練する工程
を含むゴム組成物の製造方法である。
本発明の第二の実施形態に係るゴム組成物の製造方法は、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含むゴム成分を含有するゴム組成物の製造方法であって、前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄが３７０ｎｍ以下であり、前記製造方法は、ロータを備えた混練機でゴム成分と添加剤とを混練するものであり、
（１）前記混練機にロシアタンポポ由来天然ゴムおよび加硫促進剤を含む原料を投入し混練する工程
（２）工程（１）によって得られた混練物、および硫黄を混練する工程
を含むゴム組成物の製造方法である。
【0128】
＜混練工程＞
本発明のゴム組成物の製造方法は、工程（１）および工程（２）を含むものであり、工程（１）はベース練り工程ともいい、工程（２）は、ベース練り工程で得られた混練物に加硫剤を加えてさらに混練りする、仕上げ練り工程ともいう。
本発明のゴム組成物の製造方法は、工程（１）および工程（２）を含むものであり、工程（１）はベース練り工程ともいい、工程（２）は、ベース練り工程で得られた混練物に加硫剤を加えてさらに混練りする、仕上げ練り工程ともいう。
【0129】
＜混練機＞
混練機としては、従来からタイヤ工業で使用されている公知の密閉式混練機を用いることが好ましい。このような密閉式混練機は、一般に、ロータが設置された混練室上に昇降可能なラムウェイトが設置されている。ロータは、その両端または片端に軸部を備え、軸部は、軸受けで回転可能に支持されており、その軸部が回転することにより、ロータが回転する。ロータは、二つを１対として、混練室内に設置されているのが一般的である。そして、当該ラムウェイトの下降により混練室にゴム成分等の原料を押し込みながら、混練室内のロータを回転することにより混練を行う。このような混練機としては、例えば、バンバリーミキサーやニーダー等があげられる。なかでも、作業性や生産性に優れるという理由から、バンバリーミキサーが好ましい。ロータの形状は、接線式、噛み合い式のいずれであってもよい。また、ロータは、２枚羽根ロータ、４枚羽根ロータ、６枚羽根ロータのいずれであってもよい。密閉式混練機の容量は特に限定されず、例えば１．７～６１９Ｌの範囲の各種容量のものを用いることができる。
混練機としては、従来からタイヤ工業で使用されている公知の密閉式混練機を用いることが好ましい。このような密閉式混練機は、一般に、ロータが設置された混練室上に昇降可能なラムウェイトが設置されている。ロータは、その両端または片端に軸部を備え、軸部は、軸受けで回転可能に支持されており、その軸部が回転することにより、ロータが回転する。ロータは、二つを１対として、混練室内に設置されているのが一般的である。そして、当該ラムウェイトの下降により混練室にゴム成分等の原料を押し込みながら、混練室内のロータを回転することにより混練を行う。このような混練機としては、例えば、バンバリーミキサーやニーダー等があげられる。なかでも、作業性や生産性に優れるという理由から、バンバリーミキサーが好ましい。ロータの形状は、接線式、噛み合い式のいずれであってもよい。また、ロータは、２枚羽根ロータ、４枚羽根ロータ、６枚羽根ロータのいずれであってもよい。密閉式混練機の容量は特に限定されず、例えば１．７～６１９Ｌの範囲の各種容量のものを用いることができる。
【0130】
（ベース練り工程）
ベース練り工程は、上記密閉式混練機で、硫黄を含まない原料を混練する工程とすることができる。
ベース練り工程は、上記密閉式混練機で、硫黄を含まない原料を混練する工程とすることができる。
【0131】
ベース練り工程で使用する混練機は、排出温度の調節が可能な混練機であれば特に限定されない。
【0132】
ベース練り工程における排出温度は、カーボンブラックの分散性の観点から、８０℃以上が好ましく、９０℃以上がより好ましく、１００℃以上がさらに好ましい。また、熱によるゴムの収縮（シュリンク）を抑制する観点からは、１３０℃以下が好ましく、１２０℃以下がより好ましく、１１０℃以下がさらに好ましい。
【0133】
ベース練り工程の混練時間は、特に限定されないが、カーボンブラックの分散性の観点から、５０秒以上が好ましく、７０秒以上がより好ましく、９０秒以上がさらに好ましい。また、シュリンクを抑制する観点からは、１８０秒以下が好ましく、１５０秒以下がより好ましい。
【0134】
ベース練り工程におけるロータ回転数は特に限定されず、タイヤ工業で従来から使用されている回転数に設定すればよい。
【0135】
ベース練り工程における原料には、ロシアタンポポ由来天然ゴム、ブタジエンゴムおよび加硫促進剤の他に、フィラー、可塑剤、その他配合剤を含むことが好ましい。ベース練り工程におけるフィラー、可塑剤、その他配合剤の添加量は、分散性の観点から、ゴム組成物中の全含有量の１００質量％が好ましい。
【0136】
（仕上げ練り工程）
仕上げ練り工程は、ベース練り工程によって得られた混練物および硫黄を混練する工程とすることができる。
仕上げ練り工程は、ベース練り工程によって得られた混練物および硫黄を混練する工程とすることができる。
【0137】
仕上げ練り工程で使用する混練機は、排出温度の調節が可能な混練機であれば特に限定されず、密閉式混練機であっても、オープンロールであってもよい。
【0138】
仕上げ練り工程における排出温度は、特に限定されないが、各成分の分散性の観点から、７０℃以上が好ましく、８０℃以上がより好ましく、８５℃以上がさらに好ましい。また、過度な加硫反応を抑制する観点からは、１２０℃以下が好ましく、１１０℃以下がより好ましく、１０５℃以下がさらに好ましい。
【0139】
仕上げ練り工程の混練時間は、特に限定されないが、例えば、１～１０分とすることができる。
【0140】
仕上げ練り工程におけるロータ回転数は特に限定されず、タイヤ工業で従来から使用されている回転数に設定すればよい。
【0141】
仕上げ練り工程における硫黄の添加量は、ゴム組成物中の全ゴム成分含有量の５０質量％超が好ましく、７５質量％超がより好ましく、９０質量％超がさらに好ましく、１００質量％が特に好ましい。
【0142】
仕上げ練り工程における硫黄以外のゴム成分の添加量は、ゴム組成物中の全ゴム成分含有量の５０質量％未満が好ましく、２５質量％未満がより好ましく、１０質量％未満がさらに好ましく、０質量％が特に好ましい。
【0143】
本発明の第二の実施形態にかかるゴム組成物の製造方法は、上記の混練工程を含むこと以外は従来の製造方法とすることができる。
【実施例0144】
以下に示す各種薬品を用いて表１～表２に従って配合を変化させて得られるゴム組成物を用いて作製されるトレッド部を備えるタイヤを検討して、下記の各種分析・評価方法に基づいて算出した結果を表１～表２に示す。
【0145】
ロシアタンポポ由来の天然ゴム１：後述の製造例で製造されるロシアタンポポ由来の天然ゴム（Ｍｗ：５８６万）
ロシアタンポポ由来の天然ゴム２：後述の製造例で製造されるロシアタンポポ由来の天然ゴム（Ｍｗ：５１１万）
ＢＲ１：宇部興産（株）製のＵＢＥＰＯＬ ＢＲ（登録商標）１５０Ｂ（未変性ＢＲ、シス含量：９７モル％、Ｍｗ：４４万）
ＢＲ２：ＪＳＲ（株）製のＢＲ７３０（Ｎｄ系触媒を用いて合成したＢＲ、シス含量：９５モル％、Ｍｗ：６０万）
カーボンブラック：キャボットジャパン（株）製のショウブラックＮ２２０（Ｎ2ＳＡ：１１１ｍ2／ｇ）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスＮＨ－７０Ｓ
ステアリン酸：日油（株）製のビーズステアリン酸つばき
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の酸化亜鉛２種
ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックＮ
老化防止剤１：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン）
老化防止剤２：川口化学工業（株）製のアンテージＲＤ（２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体）
硫黄：軽井沢硫黄（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＮＳ（Ｎ－ｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド）
ロシアタンポポ由来の天然ゴム２：後述の製造例で製造されるロシアタンポポ由来の天然ゴム（Ｍｗ：５１１万）
ＢＲ１：宇部興産（株）製のＵＢＥＰＯＬ ＢＲ（登録商標）１５０Ｂ（未変性ＢＲ、シス含量：９７モル％、Ｍｗ：４４万）
ＢＲ２：ＪＳＲ（株）製のＢＲ７３０（Ｎｄ系触媒を用いて合成したＢＲ、シス含量：９５モル％、Ｍｗ：６０万）
カーボンブラック：キャボットジャパン（株）製のショウブラックＮ２２０（Ｎ2ＳＡ：１１１ｍ2／ｇ）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスＮＨ－７０Ｓ
ステアリン酸：日油（株）製のビーズステアリン酸つばき
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の酸化亜鉛２種
ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックＮ
老化防止剤１：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン）
老化防止剤２：川口化学工業（株）製のアンテージＲＤ（２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体）
硫黄：軽井沢硫黄（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＮＳ（Ｎ－ｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド）
【0146】
製造例：ロシアタンポポ由来天然ゴムの合成
米国特許出願公開第２０１９／００４８１０１号明細書、米国特許出願公開第２０１９／００４６８９５号明細書に記載の抽出方法により、ロシアタンポポ由来天然ゴムを調製する。ＴＨＦ中に、調整した天然ゴムを溶液中のゴム濃度が０．２質量％となるように添加し、１週間振とうする。得られた溶液をＰＴＦＥ製のフィルター（孔径１．０または５．０μｍ）を用いてろ過する。ろ液をＦＦＦ－ＭＡＬＳにより測定・分析し、ゴム成分のＭｗを算出する。算出したＭｗから、ロシアタンポポ由来天然ゴム１およびロシアタンポポ由来天然ゴム２を区別する。なお、ＦＦＦ－ＭＡＬＳの各装置と条件は以下の通りとする。
ＦＦＦ装置：Ｐоｓｔｎоｖａ社製のＴＦ２０００（測定条件：移動相にはＴＨＦを用い、ろ液の流速は０．３Ｌ／分とする）
ＭＡＬＳ検出器：Ｐоｓｔｎоｖａ社製のＰＮ３１５０（測定条件：７°～１６８°の計２１角度で測定する）
ＲＩ検出器：Ｐоｓｔｎоｖａ社製のＰＮ３６２１（測定条件：検出温度３７℃）
装置の配管の連結方法：ＦＦＦ装置－ＭＡＬＳ検出器－ＲＩ検出器の順に連結
米国特許出願公開第２０１９／００４８１０１号明細書、米国特許出願公開第２０１９／００４６８９５号明細書に記載の抽出方法により、ロシアタンポポ由来天然ゴムを調製する。ＴＨＦ中に、調整した天然ゴムを溶液中のゴム濃度が０．２質量％となるように添加し、１週間振とうする。得られた溶液をＰＴＦＥ製のフィルター（孔径１．０または５．０μｍ）を用いてろ過する。ろ液をＦＦＦ－ＭＡＬＳにより測定・分析し、ゴム成分のＭｗを算出する。算出したＭｗから、ロシアタンポポ由来天然ゴム１およびロシアタンポポ由来天然ゴム２を区別する。なお、ＦＦＦ－ＭＡＬＳの各装置と条件は以下の通りとする。
ＦＦＦ装置：Ｐоｓｔｎоｖａ社製のＴＦ２０００（測定条件：移動相にはＴＨＦを用い、ろ液の流速は０．３Ｌ／分とする）
ＭＡＬＳ検出器：Ｐоｓｔｎоｖａ社製のＰＮ３１５０（測定条件：７°～１６８°の計２１角度で測定する）
ＲＩ検出器：Ｐоｓｔｎоｖａ社製のＰＮ３６２１（測定条件：検出温度３７℃）
装置の配管の連結方法：ＦＦＦ装置－ＭＡＬＳ検出器－ＲＩ検出器の順に連結
【0147】
表１および表２に示す配合処方にしたがい、１．７Ｌの密閉型バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を排出温度１５０～１６０℃になるまで１～１０分間混練りし、混練物を得る。次に、２軸オープンロールを用いて、得られた混練物に硫黄および加硫促進剤を添加し、４分間、１０５℃になるまで練り込み、未加硫ゴム組成物を得る。得られた未加硫ゴム組成物を用いて、トレッド部の形状に合わせて成形し、他のタイヤ部材とともに貼り合わせて未加硫タイヤを作製し、１７０℃で加硫して各試験用タイヤを得る。
【0148】
＜ＢＲの平均ドメイン幅Ｄの測定＞
ＡＦＭにより得られた画像を３値化後、フィラーに相当する部分を抜き出し、残ったポリマー相界面の長さを合計した値をドメイン幅Ｄ（ｎｍ）とする。１つのポリマー相にフィラーが入っている場合には抜けた部分を埋め。フィラーが２種のポリマー成分の境界面にある場合には抜けた状態のままで算出する。
ＡＦＭにより得られた画像を３値化後、フィラーに相当する部分を抜き出し、残ったポリマー相界面の長さを合計した値をドメイン幅Ｄ（ｎｍ）とする。１つのポリマー相にフィラーが入っている場合には抜けた部分を埋め。フィラーが２種のポリマー成分の境界面にある場合には抜けた状態のままで算出する。
【0149】
＜７０℃ｔａｎδの測定＞
各試験用タイヤのトレッド部から試験片を切り出し、ＧＡＢＯ社製のイプレクサーシリーズを用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪±１％で、損失正接（ｔａｎδ）を測定する。
各試験用タイヤのトレッド部から試験片を切り出し、ＧＡＢＯ社製のイプレクサーシリーズを用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪±１％で、損失正接（ｔａｎδ）を測定する。
【0150】
＜カーボン分散指数＞
各試験用タイヤのトレッド部からタイヤの半径方向が厚み方向となるように、直径１０ｍｍ、厚さ２．０ｍｍの円盤状の試験片を切り出し、ＴＡＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製のレオメーターＡＲＥＳを用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚの条件下で、ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊ａ（０．２５％せん断変形時）およびＧ＊ｂ（１．０％せん断変形時）を測定する。Ｇ＊ａとＧ＊ｂとの差ΔＧ＊（Ｇ＊ａ－Ｇ＊ｂ）の逆数の値について、比較例２を１００として指数表示する。指数が大きいほどカーボン分散性に優れることを示す。
（カーボン分散指数）＝（比較例６のΔＧ＊）／（各試験用タイヤのトレッド部のΔＧ＊）×１００
各試験用タイヤのトレッド部からタイヤの半径方向が厚み方向となるように、直径１０ｍｍ、厚さ２．０ｍｍの円盤状の試験片を切り出し、ＴＡＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製のレオメーターＡＲＥＳを用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚの条件下で、ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊ａ（０．２５％せん断変形時）およびＧ＊ｂ（１．０％せん断変形時）を測定する。Ｇ＊ａとＧ＊ｂとの差ΔＧ＊（Ｇ＊ａ－Ｇ＊ｂ）の逆数の値について、比較例２を１００として指数表示する。指数が大きいほどカーボン分散性に優れることを示す。
（カーボン分散指数）＝（比較例６のΔＧ＊）／（各試験用タイヤのトレッド部のΔＧ＊）×１００
【0151】
＜低燃費性能指数＞
各試験用タイヤのトレッド部から、タイヤ周方向が長辺、タイヤ半径方向が厚さ方向となるように、長さ２０ｍｍ×幅４ｍｍ×厚さ１ｍｍで切り出して作製される各加硫ゴム試験片について、動的粘弾性測定装置（ＧＡＢＯ社製のイプレクサーシリーズ）を用い、温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪１％、伸長モードの条件下で複素弾性率Ｅ＊および損失正接ｔａｎδを測定する。各タイヤの３０℃ｔａｎδの逆数の値について比較例２を１００として指数表示する（低燃費性能指数）。指数が大きいほど低燃費性能に優れることを示す。
（低燃費性能指数）＝（比較例８の３０℃ｔａｎδ）／（各試験用タイヤのトレッド部の３０℃ｔａｎδ）×１００
各試験用タイヤのトレッド部から、タイヤ周方向が長辺、タイヤ半径方向が厚さ方向となるように、長さ２０ｍｍ×幅４ｍｍ×厚さ１ｍｍで切り出して作製される各加硫ゴム試験片について、動的粘弾性測定装置（ＧＡＢＯ社製のイプレクサーシリーズ）を用い、温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪１％、伸長モードの条件下で複素弾性率Ｅ＊および損失正接ｔａｎδを測定する。各タイヤの３０℃ｔａｎδの逆数の値について比較例２を１００として指数表示する（低燃費性能指数）。指数が大きいほど低燃費性能に優れることを示す。
（低燃費性能指数）＝（比較例８の３０℃ｔａｎδ）／（各試験用タイヤのトレッド部の３０℃ｔａｎδ）×１００
【0152】
＜耐摩耗性能指数＞
各試験用タイヤのトレッド部からタイヤ周方向が長辺となる様に長さ２０ｍｍ×幅４ｍｍ×厚さ１ｍｍの試験片を切り出し、ＬＡＴ試験機（Laboratory Abrasion and Skid Tester）を用い、荷重１００Ｎ、速度２０ｋｍ／ｈ、スリップアングル６°の条件にて、各試験片の容積損失量を測定し、次の式に基づき、指数で表示する。指数が大きいほど、耐摩耗性能に優れる。
耐摩耗性能＝（比較例８の容積損失量）／（各試験片の容積損失量）×１００
各試験用タイヤのトレッド部からタイヤ周方向が長辺となる様に長さ２０ｍｍ×幅４ｍｍ×厚さ１ｍｍの試験片を切り出し、ＬＡＴ試験機（Laboratory Abrasion and Skid Tester）を用い、荷重１００Ｎ、速度２０ｋｍ／ｈ、スリップアングル６°の条件にて、各試験片の容積損失量を測定し、次の式に基づき、指数で表示する。指数が大きいほど、耐摩耗性能に優れる。
耐摩耗性能＝（比較例８の容積損失量）／（各試験片の容積損失量）×１００
【0153】
＜総合性能＞
各試験用タイヤについて、低燃費性能および耐摩耗性能の各指数を合計した数を総合性能指数とし、各試験用タイヤの評価に用いる。
各試験用タイヤについて、低燃費性能および耐摩耗性能の各指数を合計した数を総合性能指数とし、各試験用タイヤの評価に用いる。
【0154】
次に、前述の各種薬品を用いて表３に従って配合を変化させて得られるゴム組成物を用いて作製されるトレッド部を備えるタイヤを検討して下記評価方法に基づいて算出する。
【0155】
表３のベース練り工程に示す配合処方にしたがい、１．７Ｌの密閉型バンバリーミキサーを用いて、排出温度１５０～１６０℃になるまで１～１０分間混練りし、混練物を得る。次に、２軸オープンロールを用いて、ベース練り工程で得られた混練物に、表３の仕上げ練り工程に示す成分を添加し、４分間、１０５℃になるまで練り込み、未加硫ゴム組成物を得る。得られた未加硫ゴム組成物を用いて、トレッド部の形状に合わせて成形し、他のタイヤ部材とともに貼り合わせて未加硫タイヤを作製し、１７０℃で加硫して各試験用タイヤを得る。
【0156】
＜耐摩耗性能指数＞
各試験用タイヤのトレッド部からタイヤ周方向が長辺となる様に長さ２０ｍｍ×幅４ｍｍ×厚さ１ｍｍの試験片を切り出し、ＬＡＴ試験機（Laboratory Abrasion and Skid Tester）を用い、荷重１００Ｎ、速度２０ｋｍ／ｈ、スリップアングル６°の条件にて、各試験片の容積損失量を測定し、次の式に基づき、指数で表示する。指数が大きいほど、耐摩耗性能に優れる。
耐摩耗性能＝（比較例９の容積損失量）／（各試験片の容積損失量）×１００
各試験用タイヤのトレッド部からタイヤ周方向が長辺となる様に長さ２０ｍｍ×幅４ｍｍ×厚さ１ｍｍの試験片を切り出し、ＬＡＴ試験機（Laboratory Abrasion and Skid Tester）を用い、荷重１００Ｎ、速度２０ｋｍ／ｈ、スリップアングル６°の条件にて、各試験片の容積損失量を測定し、次の式に基づき、指数で表示する。指数が大きいほど、耐摩耗性能に優れる。
耐摩耗性能＝（比較例９の容積損失量）／（各試験片の容積損失量）×１００
【0157】
【表1】
【0158】
【表2】
【0159】
【表3】
【0160】
＜実施形態＞
本発明の実施形態の例を以下に示す。
〔１〕トレッド部を備えたタイヤであって、
前記トレッド部はゴム成分を含むゴム組成物により構成され、
前記ゴム成分が、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含有し、
前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄが３７０ｎｍ以下である、タイヤ。
〔２〕前記トレッド部の厚みＴが１５．０ｍｍ以下である、上記〔１〕記載のタイヤ。
〔３〕Ｄと前記トレッド部の厚みＴ（ｍｍ）との積（Ｄ×Ｔ）が２７５０以下である、上記〔１〕または〔２〕に記載のタイヤ。
〔４〕前記ゴム組成物の７０℃における０．２５％ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊ａ（ＭＰａ）と７０℃における１．０％ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊ｂ（ＭＰａ）との差ΔＧ＊が、０．５ＭＰａ以下である、上記〔１〕～〔４〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔５〕前記トレッド部の厚みＴ（ｍｍ）と、ΔＧ＊との積（Ｔ×ΔＧ＊）が、５．０以下である、上記〔４〕記載のタイヤ。
〔６〕前記ゴム組成物の７０℃におけるｔａｎδ（７０℃ｔａｎδ）が０．１５以下である、上記〔１〕～〔５〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔７〕前記トレッド部の厚みＴ（ｍｍ）と、前記ゴム組成物の７０℃におけるｔａｎδとの積（Ｔ×７０℃ｔａｎδ）が２．２５以下である、上記〔１〕～〔６〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔８〕前記ロシアタンポポ由来天然ゴムのＦＦＦ－ＭＡＬＳによって測定される重量平均分子量（Ｍｗ）が５００万以上である、上記〔１〕～〔７〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔９〕前記ロシアタンポポ由来天然ゴムのＦＦＦ－ＭＡＬＳによって測定される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上である、上記〔１〕～〔８〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔１０〕前記ゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδ（３０℃ｔａｎδ）が０．３０以下である、上記〔１〕～〔９〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔１１〕前記トレッド部には、タイヤ周方向に連続して延びる少なくとも１本の周方向溝が設けられ、前記周方向溝の最深部の溝深さが１．０ｍｍ超３．０ｍｍ未満である、上記〔１〕～〔１０〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔１２〕前記トレッド部には、タイヤ周方向に連続して延びる少なくとも１本の周方向溝が設けられ、前記周方向溝の少なくとも一つの溝壁に、前記トレッド部の踏面に表れる溝縁よりも溝幅方向の外側に凹む凹部が設けられた、上記〔１〕～〔１１〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔１３〕前記トレッド部のトレッド面のランド比をＣとするとき、前記ゴム組成物におけるゴム成分中のロシアタンポポ由来天然ゴムの含有量（質量％）ＡとＣとの積（Ａ×Ｃ）が、８１以下である、上記〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔１４〕重荷重用である、上記〔１〕～〔１３〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔１５〕ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含むゴム成分を含有するタイヤトレッド用ゴム組成物の製造方法であって、
前記ゴム組成物の、前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄは３７０ｎｍ以下であり、
前記製造方法は、ロータを備えた混練機でゴム成分と添加剤とを混練するものであり、
（１）前記混練機にロシアタンポポ由来天然ゴムおよび加硫促進剤を含む原料を投入し混練する工程
（２）工程（１）によって得られた混練物、および硫黄を混練する工程
を含むゴム組成物の製造方法。
本発明の実施形態の例を以下に示す。
〔１〕トレッド部を備えたタイヤであって、
前記トレッド部はゴム成分を含むゴム組成物により構成され、
前記ゴム成分が、ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含有し、
前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄが３７０ｎｍ以下である、タイヤ。
〔２〕前記トレッド部の厚みＴが１５．０ｍｍ以下である、上記〔１〕記載のタイヤ。
〔３〕Ｄと前記トレッド部の厚みＴ（ｍｍ）との積（Ｄ×Ｔ）が２７５０以下である、上記〔１〕または〔２〕に記載のタイヤ。
〔４〕前記ゴム組成物の７０℃における０．２５％ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊ａ（ＭＰａ）と７０℃における１．０％ねじりせん断時の複素弾性率Ｇ＊ｂ（ＭＰａ）との差ΔＧ＊が、０．５ＭＰａ以下である、上記〔１〕～〔４〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔５〕前記トレッド部の厚みＴ（ｍｍ）と、ΔＧ＊との積（Ｔ×ΔＧ＊）が、５．０以下である、上記〔４〕記載のタイヤ。
〔６〕前記ゴム組成物の７０℃におけるｔａｎδ（７０℃ｔａｎδ）が０．１５以下である、上記〔１〕～〔５〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔７〕前記トレッド部の厚みＴ（ｍｍ）と、前記ゴム組成物の７０℃におけるｔａｎδとの積（Ｔ×７０℃ｔａｎδ）が２．２５以下である、上記〔１〕～〔６〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔８〕前記ロシアタンポポ由来天然ゴムのＦＦＦ－ＭＡＬＳによって測定される重量平均分子量（Ｍｗ）が５００万以上である、上記〔１〕～〔７〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔９〕前記ロシアタンポポ由来天然ゴムのＦＦＦ－ＭＡＬＳによって測定される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０以上である、上記〔１〕～〔８〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔１０〕前記ゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδ（３０℃ｔａｎδ）が０．３０以下である、上記〔１〕～〔９〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔１１〕前記トレッド部には、タイヤ周方向に連続して延びる少なくとも１本の周方向溝が設けられ、前記周方向溝の最深部の溝深さが１．０ｍｍ超３．０ｍｍ未満である、上記〔１〕～〔１０〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔１２〕前記トレッド部には、タイヤ周方向に連続して延びる少なくとも１本の周方向溝が設けられ、前記周方向溝の少なくとも一つの溝壁に、前記トレッド部の踏面に表れる溝縁よりも溝幅方向の外側に凹む凹部が設けられた、上記〔１〕～〔１１〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔１３〕前記トレッド部のトレッド面のランド比をＣとするとき、前記ゴム組成物におけるゴム成分中のロシアタンポポ由来天然ゴムの含有量（質量％）ＡとＣとの積（Ａ×Ｃ）が、８１以下である、上記〔１〕～〔１２〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔１４〕重荷重用である、上記〔１〕～〔１３〕のいずれかに記載のタイヤ。
〔１５〕ロシアタンポポ由来天然ゴムおよびブタジエンゴムを含むゴム成分を含有するタイヤトレッド用ゴム組成物の製造方法であって、
前記ゴム組成物の、前記ブタジエンゴムの原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）によって得られる画像を３値化することにより測定した平均ドメイン幅Ｄは３７０ｎｍ以下であり、
前記製造方法は、ロータを備えた混練機でゴム成分と添加剤とを混練するものであり、
（１）前記混練機にロシアタンポポ由来天然ゴムおよび加硫促進剤を含む原料を投入し混練する工程
（２）工程（１）によって得られた混練物、および硫黄を混練する工程
を含むゴム組成物の製造方法。
【符号の説明】
【0161】
１ タイヤ
２ トレッド部
３ サイドウォール部
４ ビード部
５ ビードコア
６ カーカス層
７ ベルト層
８、９ 周方向溝
９ サイプと隠れ溝を組み合わせた周方向溝
１０ トレッド最表面の溝縁
１１ 陸部
１２ 周方向溝の最深部
１３ 凹部
１５ 平面
２０ 首部
２１ 胴部
Ｔｅ トレッド端
ＴＷ トレッド幅
Ｔ トレッド部の厚み
Ｃ タイヤ赤道
Ｈ 溝深さ
Ｗ１ 溝幅
３０ フィラーに相当する部分
３１ ブタジエンゴム相に相当する部分
Ｉ ポリマー相界面
２ トレッド部
３ サイドウォール部
４ ビード部
５ ビードコア
６ カーカス層
７ ベルト層
８、９ 周方向溝
９ サイプと隠れ溝を組み合わせた周方向溝
１０ トレッド最表面の溝縁
１１ 陸部
１２ 周方向溝の最深部
１３ 凹部
１５ 平面
２０ 首部
２１ 胴部
Ｔｅ トレッド端
ＴＷ トレッド幅
Ｔ トレッド部の厚み
Ｃ タイヤ赤道
Ｈ 溝深さ
Ｗ１ 溝幅
３０ フィラーに相当する部分
３１ ブタジエンゴム相に相当する部分
Ｉ ポリマー相界面
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】