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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024010806
(43)【公開日】2024-01-25
(54)【発明の名称】梁継手部の設計方法及び柱梁接合構造
(51)【国際特許分類】
E04B 1/30 20060101AFI20240118BHJP
E04B 1/58 20060101ALI20240118BHJP
【ＦＩ】
E04B1/30 K
E04B1/58 505P
【審査請求】未請求
【請求項の数】4
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022112316
(22)【出願日】2022-07-13
(71)【出願人】
【識別番号】000006655
【氏名又は名称】日本製鉄株式会社
(71)【出願人】
【識別番号】000150615
【氏名又は名称】株式会社長谷工コーポレーション
(74)【代理人】
【識別番号】100149548
【弁理士】
【氏名又は名称】松沼 泰史
(74)【代理人】
【識別番号】100140774
【弁理士】
【氏名又は名称】大浪 一徳
(74)【代理人】
【識別番号】100134359
【弁理士】
【氏名又は名称】勝俣 智夫
(74)【代理人】
【識別番号】100188592
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 洋
(74)【代理人】
【識別番号】100217249
【弁理士】
【氏名又は名称】堀田 耕一郎
(74)【代理人】
【識別番号】100221279
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 健吾
(74)【代理人】
【識別番号】100207686
【弁理士】
【氏名又は名称】飯田 恭宏
(74)【代理人】
【識別番号】100224812
【弁理士】
【氏名又は名称】井口 翔太
(72)【発明者】
【氏名】桑田 涼平
(72)【発明者】
【氏名】廣嶋 哲
(72)【発明者】
【氏名】鈴木 悠介
(72)【発明者】
【氏名】北岡 聡
(72)【発明者】
【氏名】木村 慧
(72)【発明者】
【氏名】遠藤 喜章
(72)【発明者】
【氏名】八尋 幸光
(72)【発明者】
【氏名】長谷川 渡
(72)【発明者】
【氏名】入江 貴弘
(72)【発明者】
【氏名】太田 雄介
(72)【発明者】
【氏名】小林 祐亮
【テーマコード（参考）】
2E125
【Ｆターム（参考）】
2E125AA03
2E125AA13
2E125AB01
2E125AB12
2E125AC01
2E125AC15
2E125AF01
2E125AF03
2E125AG03
2E125AG04
2E125AG12
2E125AG41
2E125BA02
2E125BB02
2E125BB22
2E125BD01
2E125BE02
2E125CA05
(57)【要約】
【課題】梁継手部に含まれるフランジ継手部において、フランジ１つ当たりの高力ボルトの数を低減させる梁継手部の設計方法を提供する。
【解決手段】柱１０と、複数の梁１５と、接合部２０と、梁継手部２５と、複数の支圧板３０と、を備える柱梁接合構造３５における梁継手部の設計方法であって、複数の梁は、ウェブ１８及びフランジ１６，１７をそれぞれ有し、接合部を構成する柱が有するコンクリート１１の支圧抵抗によって複数の梁に作用する応力が低減される効果と、複数の梁及び支圧板によって囲まれた領域に形成される圧縮ストラットの反力に複数の支圧板が抵抗することによって生じる複数の梁の軸力と、を考慮して、梁継手部に含まれるフランジ継手部に作用する軸力であるフランジ軸力を算出し、梁継手部の設計を行う。
【選択図】図１
【解決手段】柱１０と、複数の梁１５と、接合部２０と、梁継手部２５と、複数の支圧板３０と、を備える柱梁接合構造３５における梁継手部の設計方法であって、複数の梁は、ウェブ１８及びフランジ１６，１７をそれぞれ有し、接合部を構成する柱が有するコンクリート１１の支圧抵抗によって複数の梁に作用する応力が低減される効果と、複数の梁及び支圧板によって囲まれた領域に形成される圧縮ストラットの反力に複数の支圧板が抵抗することによって生じる複数の梁の軸力と、を考慮して、梁継手部に含まれるフランジ継手部に作用する軸力であるフランジ軸力を算出し、梁継手部の設計を行う。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
鉄筋コンクリート造の柱と、前記柱に接合される鉄骨造の複数の梁と、前記柱に前記梁が接合された接合部と、前記複数の梁それぞれの材軸方向の一端が突き合わされ、鋼板及び高力ボルトにより接合された状態で前記柱に内包された梁継手部と、前記複数の梁におけるそれぞれの前記材軸方向の少なくとも１か所に設置され、前記柱に接触又は内包される複数の支圧板と、を備える柱梁接合構造における梁継手部の設計方法であって、
前記複数の梁は、ウェブ及びフランジをそれぞれ有し、
前記接合部を構成する前記柱が有するコンクリートの支圧抵抗によって前記複数の梁に作用する応力が低減される効果と、前記複数の梁及び前記支圧板によって囲まれた領域に形成される圧縮ストラットの反力に前記複数の支圧板が抵抗することによって生じる前記複数の梁の軸力と、を考慮して、前記梁継手部に含まれるフランジ継手部に作用する軸力であるフランジ軸力を算出し、前記フランジ継手部の設計を行う、梁継手部の設計方法。
前記複数の梁は、ウェブ及びフランジをそれぞれ有し、
前記接合部を構成する前記柱が有するコンクリートの支圧抵抗によって前記複数の梁に作用する応力が低減される効果と、前記複数の梁及び前記支圧板によって囲まれた領域に形成される圧縮ストラットの反力に前記複数の支圧板が抵抗することによって生じる前記複数の梁の軸力と、を考慮して、前記梁継手部に含まれるフランジ継手部に作用する軸力であるフランジ軸力を算出し、前記フランジ継手部の設計を行う、梁継手部の設計方法。
【請求項2】
（１）式から（４）式を満たすように設定された前記梁継手部に含まれる前記フランジ継手部において、（５）式から（７）式より得られる降伏耐力Ｎｙが、（８）式より得られる前記フランジ軸力Ｎａｓ以上となるように設計する、請求項１に記載の梁継手部の設計方法。
ただし、Ｄｃ：前記柱のせい、Ｄｂ：前記複数の梁のせい、Ｄｂｐｌ：前記複数の支圧板間の距離、ｔｂｐｌ：前記複数の支圧板それぞれの厚さ、Ｂｃ：前記柱の幅、Ｂｂ：前記複数の梁の前記フランジの幅、ｎｆ：前記フランジ継手部における前記フランジ１つ当たりの前記高力ボルトの数、ｑｂｏｙ：前記高力ボルト１本あたりのすべり耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｙ：前記鋼板の降伏強度、Ｚｂ：前記複数の梁の断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離である。
ただし、Ｄｃ：前記柱のせい、Ｄｂ：前記複数の梁のせい、Ｄｂｐｌ：前記複数の支圧板間の距離、ｔｂｐｌ：前記複数の支圧板それぞれの厚さ、Ｂｃ：前記柱の幅、Ｂｂ：前記複数の梁の前記フランジの幅、ｎｆ：前記フランジ継手部における前記フランジ１つ当たりの前記高力ボルトの数、ｑｂｏｙ：前記高力ボルト１本あたりのすべり耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｙ：前記鋼板の降伏強度、Ｚｂ：前記複数の梁の断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離である。
【数1】
【請求項3】
（１１）式から（１４）式を満たすように設定された前記梁継手部に含まれる前記フランジ継手部において、（１５）式から（１８）式より得られる終局耐力Ｎｕが、（１９）式より得られる前記フランジ軸力Ｎｐ以上となるように設計する、請求項１又は２に記載の梁継手部の設計方法。
ただし、Ｄｃ：前記柱のせい、Ｄｂ：前記複数の梁のせい、Ｄｂｐｌ：前記複数の支圧板間の距離、ｔｂｐｌ：前記複数の支圧板それぞれの厚さ、Ｂｃ：前記柱の幅、Ｂｂ：前記複数の梁の前記フランジの幅、ｎｆ：前記フランジ継手部における前記フランジ１つ当たりの前記高力ボルトの数、ｑｂｏｕ：前記高力ボルト１本あたりの最大せん断耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｕ：前記鋼板の引張強さ、Ａｎｓ，ｆ：前記フランジ１枚におけるはしぬけ破断の有効断面積、σｆｕ：前記フランジの引張強さ、Ａｎｓ，ｓｐ：前記鋼板におけるはしぬけ破断の有効断面積の合計、Ｚｂｐ：前記複数の梁の塑性断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離、α：前記複数の梁の塑性化後の耐力上昇率である。
ただし、Ｄｃ：前記柱のせい、Ｄｂ：前記複数の梁のせい、Ｄｂｐｌ：前記複数の支圧板間の距離、ｔｂｐｌ：前記複数の支圧板それぞれの厚さ、Ｂｃ：前記柱の幅、Ｂｂ：前記複数の梁の前記フランジの幅、ｎｆ：前記フランジ継手部における前記フランジ１つ当たりの前記高力ボルトの数、ｑｂｏｕ：前記高力ボルト１本あたりの最大せん断耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｕ：前記鋼板の引張強さ、Ａｎｓ，ｆ：前記フランジ１枚におけるはしぬけ破断の有効断面積、σｆｕ：前記フランジの引張強さ、Ａｎｓ，ｓｐ：前記鋼板におけるはしぬけ破断の有効断面積の合計、Ｚｂｐ：前記複数の梁の塑性断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離、α：前記複数の梁の塑性化後の耐力上昇率である。
【数2】
【請求項4】
鉄筋コンクリート造の柱と、前記柱に接合される鉄骨造の複数の梁と、前記柱に前記梁が接合された接合部と、前記複数の梁それぞれの材軸方向の一端が突き合わされ、鋼板及び高力ボルトにより接合された状態で前記柱に内包された梁継手部と、前記複数の梁におけるそれぞれの前記材軸方向の少なくとも１か所に設置され、前記柱に接触又は内包される複数の支圧板と、を備える柱梁接合構造であって、
前記複数の梁は、ウェブ及びフランジをそれぞれ有し、
（２１）式から（２４）式を満たすように設定された前記梁継手部に含まれるフランジ継手部において、
（２５）式から（２７）式より得られる降伏耐力Ｎｙが、（２８）式より得られるフランジ軸力Ｎａｓ以上となり、
（２９）式から（３２）式より得られる終局耐力Ｎｕが、（３３）式より得られるフランジ軸力Ｎｐ以上となる、柱梁接合構造。
ただし、Ｄｃ：前記柱のせい、Ｄｂ：前記複数の梁のせい、Ｄｂｐｌ：前記複数の支圧板間の距離、ｔｂｐｌ：前記複数の支圧板それぞれの厚さ、Ｂｃ：前記柱の幅、Ｂｂ：前記複数の梁の前記フランジの幅、ｎｆ：前記フランジ継手部における前記フランジ１つ当たりの前記高力ボルトの数、ｑｂｏｙ：前記高力ボルト１本あたりのすべり耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｙ：前記鋼板の降伏強度、Ｚｂ：前記複数の梁の断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度７、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離である。
ｑｂｏｕ：前記高力ボルト１本あたりの最大せん断耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｕ：前記鋼板の引張強さ、Ａｎｓ，ｆ：前記フランジ１枚におけるはしぬけ破断の有効断面積、σｆｕ：前記フランジの引張強さ、Ａｎｓ，ｓｐ：前記鋼板におけるはしぬけ破断の有効断面積の合計、Ｚｂｐ：前記複数の梁の塑性断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離、α：前記複数の梁の塑性化後の耐力上昇率である。
前記複数の梁は、ウェブ及びフランジをそれぞれ有し、
（２１）式から（２４）式を満たすように設定された前記梁継手部に含まれるフランジ継手部において、
（２５）式から（２７）式より得られる降伏耐力Ｎｙが、（２８）式より得られるフランジ軸力Ｎａｓ以上となり、
（２９）式から（３２）式より得られる終局耐力Ｎｕが、（３３）式より得られるフランジ軸力Ｎｐ以上となる、柱梁接合構造。
ただし、Ｄｃ：前記柱のせい、Ｄｂ：前記複数の梁のせい、Ｄｂｐｌ：前記複数の支圧板間の距離、ｔｂｐｌ：前記複数の支圧板それぞれの厚さ、Ｂｃ：前記柱の幅、Ｂｂ：前記複数の梁の前記フランジの幅、ｎｆ：前記フランジ継手部における前記フランジ１つ当たりの前記高力ボルトの数、ｑｂｏｙ：前記高力ボルト１本あたりのすべり耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｙ：前記鋼板の降伏強度、Ｚｂ：前記複数の梁の断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度７、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離である。
ｑｂｏｕ：前記高力ボルト１本あたりの最大せん断耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｕ：前記鋼板の引張強さ、Ａｎｓ，ｆ：前記フランジ１枚におけるはしぬけ破断の有効断面積、σｆｕ：前記フランジの引張強さ、Ａｎｓ，ｓｐ：前記鋼板におけるはしぬけ破断の有効断面積の合計、Ｚｂｐ：前記複数の梁の塑性断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離、α：前記複数の梁の塑性化後の耐力上昇率である。
【数3】
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、梁継手部の設計方法及び柱梁接合構造に関する。
【背景技術】
【0002】
一般的な鉄筋コンクリート造の柱と鉄骨造の梁との接合部では、柱に梁を貫通させている（例えば、特許文献１及び２参照）。そして、接合部の外側で梁継手部を設けている。この場合には、梁継手部を接合部内に設ける場合よりも継手数が増加し、コストや施工性の低下につながる。
一方で、接合部内にボルトによる１つの梁継手部を剛接合で形成している接合部構造も存在している（例えば、特許文献３参照）。しかし、剛接合となる条件が不明確であり、通常の純鉄骨製の梁継手部とは異なる、柱梁接合部内の応力状態を反映した梁継手部の設計方法が必要といえる。
一方で、接合部内にボルトによる１つの梁継手部を剛接合で形成している接合部構造も存在している（例えば、特許文献３参照）。しかし、剛接合となる条件が不明確であり、通常の純鉄骨製の梁継手部とは異なる、柱梁接合部内の応力状態を反映した梁継手部の設計方法が必要といえる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特許第６４４２３１４号公報
【特許文献2】特開２０１７－１５５４６４号公報
【特許文献3】特許第２８３６４８８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかしながら、特許文献１から３に開示された柱梁接合構造では、梁継手部に含まれる１つ当たりのフランジを接合する高力ボルトの数が多く、接合部を構成するのに多大な労力が必要になる。
【0005】
本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであって、接合部近傍における梁継手部の数を抑えるとともに、梁継手部に含まれるフランジ継手部１つ当たりの高力ボルトの数を低減させる梁継手部の設計方法及び柱梁接合構造を提供することを目的とする。
ここで言う接合部近傍とは、接合部、及び接合部から突出している梁の両方を含む範囲を示している。
ここで言う接合部近傍とは、接合部、及び接合部から突出している梁の両方を含む範囲を示している。
【課題を解決するための手段】
【0006】
前記課題を解決するために、この発明は以下の手段を提案している。
（１）本発明の態様１は、鉄筋コンクリート造の柱と、前記柱に接合される鉄骨造の複数の梁と、前記柱に前記梁が接合された接合部と、前記複数の梁それぞれの材軸方向の一端が突き合わされ、鋼板及び高力ボルトにより接合された状態で前記柱に内包された梁継手部と、前記複数の梁におけるそれぞれの前記材軸方向の少なくとも１か所に設置され、前記柱に接触又は内包される複数の支圧板と、を備える柱梁接合構造における梁継手部の設計方法であって、前記複数の梁は、ウェブ及びフランジをそれぞれ有し、前記接合部を構成する前記柱が有するコンクリートの支圧抵抗によって前記複数の梁に作用する応力が低減される効果と、前記複数の梁及び前記支圧板によって囲まれた領域に形成される圧縮ストラットの反力に前記複数の支圧板が抵抗することによって生じる前記複数の梁の軸力と、を考慮して、前記継手部に含まれる前記フランジ継手部に作用する軸力であるフランジ軸力を算出し、前記梁継手部の設計を行う。
ここで言うフランジ継手部とは、梁継手部に含まれる、フランジにおいて高力ボルトにより接合された部分を意味する。
（１）本発明の態様１は、鉄筋コンクリート造の柱と、前記柱に接合される鉄骨造の複数の梁と、前記柱に前記梁が接合された接合部と、前記複数の梁それぞれの材軸方向の一端が突き合わされ、鋼板及び高力ボルトにより接合された状態で前記柱に内包された梁継手部と、前記複数の梁におけるそれぞれの前記材軸方向の少なくとも１か所に設置され、前記柱に接触又は内包される複数の支圧板と、を備える柱梁接合構造における梁継手部の設計方法であって、前記複数の梁は、ウェブ及びフランジをそれぞれ有し、前記接合部を構成する前記柱が有するコンクリートの支圧抵抗によって前記複数の梁に作用する応力が低減される効果と、前記複数の梁及び前記支圧板によって囲まれた領域に形成される圧縮ストラットの反力に前記複数の支圧板が抵抗することによって生じる前記複数の梁の軸力と、を考慮して、前記継手部に含まれる前記フランジ継手部に作用する軸力であるフランジ軸力を算出し、前記梁継手部の設計を行う。
ここで言うフランジ継手部とは、梁継手部に含まれる、フランジにおいて高力ボルトにより接合された部分を意味する。
【0007】
この発明では、発明者等は、柱、複数の梁、接合部、梁継手部、及び複数の支圧板を備える柱梁接合構造において、鋭意検討の結果、接合部において、以下の２つの事項を考慮して梁継手部の設計をした。すなわち、第１事項は、接合部を構成する柱が有するコンクリートによる支圧抵抗によって、複数の梁に作用する応力が低減される効果である。第２事項は、複数の梁及び複数の支圧板によって囲まれた領域に形成される圧縮ストラットの反力に支圧板が抵抗することによって生じる複数の梁の軸力である。
そして、これら２つの事項を考慮して、梁継手部に含まれるフランジ継手部に作用するフランジ軸力を算出し、梁継手部の設計を行う。これにより、接合部近傍における梁継手部の数を１つに抑えるとともに、梁継手部に含まれるフランジ継手部１つ当たりの高力ボルトの数を低減させることができる。
そして、これら２つの事項を考慮して、梁継手部に含まれるフランジ継手部に作用するフランジ軸力を算出し、梁継手部の設計を行う。これにより、接合部近傍における梁継手部の数を１つに抑えるとともに、梁継手部に含まれるフランジ継手部１つ当たりの高力ボルトの数を低減させることができる。
【0008】
（２）本発明の態様２は、（１）式から（４）式を満たすように設定された前記梁継手部に含まれる前記フランジ継手部において、（５）式から（７）式より得られる降伏耐力Ｎｙが、（８）式より得られる前記フランジ軸力Ｎａｓ以上となるように設計する、前記（１）に記載の梁継手部の設計方法であってもよい。
ただし、Ｄｃ：前記柱のせい、Ｄｂ：前記複数の梁のせい、Ｄｂｐｌ：前記複数の支圧板間の距離、ｔｂｐｌ：前記複数の支圧板それぞれの厚さ、Ｂｃ：前記柱の幅、Ｂｂ：前記複数の梁の前記フランジの幅、ｎｆ：前記フランジ継手部における前記フランジ１つ当たりの前記高力ボルトの数、ｑｂｏｙ：前記高力ボルト１本あたりのすべり耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｙ：前記鋼板の降伏強度、Ｚｂ：前記複数の梁の断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離である。
ただし、Ｄｃ：前記柱のせい、Ｄｂ：前記複数の梁のせい、Ｄｂｐｌ：前記複数の支圧板間の距離、ｔｂｐｌ：前記複数の支圧板それぞれの厚さ、Ｂｃ：前記柱の幅、Ｂｂ：前記複数の梁の前記フランジの幅、ｎｆ：前記フランジ継手部における前記フランジ１つ当たりの前記高力ボルトの数、ｑｂｏｙ：前記高力ボルト１本あたりのすべり耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｙ：前記鋼板の降伏強度、Ｚｂ：前記複数の梁の断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離である。
【0009】
【数1】
【0010】
この発明では、（１）式から（４）式を満たすように設定された柱梁接合構造において、（５）式から（８）式を用いて、梁継手部に含まれるフランジ継手部の降伏耐力Ｎｙがフランジ軸力Ｎａｓ以上となり、柱梁接合構造が降伏する前にフランジ継手部が降伏しないように設計することができる。
【0011】
（３）本発明の態様３は、（１１）式から（１４）式を満たすように設定された前記梁継手部に含まれる前記フランジ継手部において、（１５）式から（１８）式より得られる終局耐力Ｎｕが、（１９）式より得られる前記フランジ軸力Ｎｐ以上となるように設計する、（１）又は（２）に記載の梁継手部の設計方法であってもよい。
ただし、Ｄｃ：前記柱のせい、Ｄｂ：前記複数の梁のせい、Ｄｂｐｌ：前記複数の支圧板間の距離、ｔｂｐｌ：前記複数の支圧板それぞれの厚さ、Ｂｃ：前記柱の幅、Ｂｂ：前記複数の梁の前記フランジの幅、ｎｆ：前記フランジ継手部における前記フランジ１つ当たりの前記高力ボルトの数、ｑｂｏｕ：前記高力ボルト１本あたりの最大せん断耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｕ：前記鋼板の引張強さ、Ａｎｓ，ｆ：前記フランジ１枚におけるはしぬけ破断の有効断面積、σｆｕ：前記フランジの引張強さ、Ａｎｓ，ｓｐ：前記鋼板におけるはしぬけ破断の有効断面積の合計、Ｚｂｐ：前記複数の梁の塑性断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離、α：前記複数の梁の塑性化後の耐力上昇率である。
ただし、Ｄｃ：前記柱のせい、Ｄｂ：前記複数の梁のせい、Ｄｂｐｌ：前記複数の支圧板間の距離、ｔｂｐｌ：前記複数の支圧板それぞれの厚さ、Ｂｃ：前記柱の幅、Ｂｂ：前記複数の梁の前記フランジの幅、ｎｆ：前記フランジ継手部における前記フランジ１つ当たりの前記高力ボルトの数、ｑｂｏｕ：前記高力ボルト１本あたりの最大せん断耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｕ：前記鋼板の引張強さ、Ａｎｓ，ｆ：前記フランジ１枚におけるはしぬけ破断の有効断面積、σｆｕ：前記フランジの引張強さ、Ａｎｓ，ｓｐ：前記鋼板におけるはしぬけ破断の有効断面積の合計、Ｚｂｐ：前記複数の梁の塑性断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離、α：前記複数の梁の塑性化後の耐力上昇率である。
【0012】
【数2】
【0013】
この発明では、（１１）式から（１４）式を満たすように設定された柱梁接合構造において、（１５）式から（１９）式を用いて、梁継手部に含まれるフランジ継手部の終局耐力Ｎｕがフランジ軸力Ｎｐ以上となり、柱梁接合構造が最大耐力を発揮する前に、前記フランジ継手部の破断によって柱梁接合構造が崩壊しないように設計することができる。
【0014】
（４）本発明の態様４は、鉄筋コンクリート造の柱と、前記柱に接合される鉄骨造の複数の梁と、前記柱に前記梁が接合された接合部と、前記複数の梁それぞれの材軸方向の一端が突き合わされ、鋼板及び高力ボルトにより接合された状態で前記柱に内包された梁継手部と、前記複数の梁におけるそれぞれの前記材軸方向の少なくとも１か所に設置され、前記柱に接触又は内包される複数の支圧板と、を備える柱梁接合構造であって、前記複数の梁は、ウェブ及びフランジをそれぞれ有し、（２１）式から（２４）式を満たすように設定された前記梁継手部に含まれるフランジ継手部において、（２５）式から（２７）式より得られる降伏耐力Ｎｙが、（２８）式より得られるフランジ軸力Ｎａｓ以上となり、（２９）式から（３２）式より得られる終局耐力Ｎｕが、（３３）式より得られるフランジ軸力Ｎｐ以上となる。
【0015】
ただし、Ｄｃ：前記柱のせい、Ｄｂ：前記複数の梁のせい、Ｄｂｐｌ：前記複数の支圧板間の距離、ｔｂｐｌ：前記複数の支圧板それぞれの厚さ、Ｂｃ：前記柱の幅、Ｂｂ：前記複数の梁の前記フランジの幅、ｎｆ：前記フランジ継手部における前記フランジ１つ当たりの前記高力ボルトの数、ｑｂｏｙ：前記高力ボルト１本あたりのすべり耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｙ：前記鋼板の降伏強度、Ｚｂ：前記複数の梁の断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離である。
ｑｂｏｕ：前記高力ボルト１本あたりの最大せん断耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｕ：前記鋼板の引張強さ、Ａｎｓ，ｆ：前記フランジ１枚におけるはしぬけ破断の有効断面積、σｆｕ：前記フランジの引張強さ、Ａｎｓ，ｓｐ：前記鋼板におけるはしぬけ破断の有効断面積の合計、Ｚｂｐ：前記複数の梁の塑性断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離、α：前記複数の梁の塑性化後の耐力上昇率である。
ｑｂｏｕ：前記高力ボルト１本あたりの最大せん断耐力、Ａｓｐ：前記鋼板における前記材軸方向に直交する断面積であって、前記高力ボルト用のボルト孔による断面欠損を差し引いた断面積、σｓｐｕ：前記鋼板の引張強さ、Ａｎｓ，ｆ：前記フランジ１枚におけるはしぬけ破断の有効断面積、σｆｕ：前記フランジの引張強さ、Ａｎｓ，ｓｐ：前記鋼板におけるはしぬけ破断の有効断面積の合計、Ｚｂｐ：前記複数の梁の塑性断面係数、σｂｙ：前記複数の梁の降伏強度、ｄｂ：前記複数の梁の一対の前記フランジの板厚中心間の距離、α：前記複数の梁の塑性化後の耐力上昇率である。
【0016】
【数3】
【0017】
この発明では、発明者等は、柱、複数の梁、接合部、梁継手部、及び複数の支圧板を備える柱梁接合構造において、鋭意検討の結果、（２１）式から（２４）式を満たすように設定された柱梁接合構造で、以下のように構成することを見出した。すなわち、（２５）式から（２７）式より得られる降伏耐力Ｎｙが、（２８）式より得られるフランジ軸力Ｎａｓ以上となる構成する。（２９）式から（３２）式より得られる終局耐力Ｎｕが、（３３）式より得られるフランジ軸力Ｎｐ以上となるように構成する。
このように構成することにより、接合部近傍における梁継手部の数を１つに抑えるとともに、梁継手部に含まれるフランジ継手部１つ当たりの高力ボルトの数を低減させることができる。
このように構成することにより、接合部近傍における梁継手部の数を１つに抑えるとともに、梁継手部に含まれるフランジ継手部１つ当たりの高力ボルトの数を低減させることができる。
【発明の効果】
【0018】
本発明の継手部の設計方法及び柱梁接合構造では、接合部近傍における梁継手部の数を抑えるとともに、梁継手部に含まれるフランジ継手部１つ当たりの高力ボルトの数を低減させることができる。
【図面の簡単な説明】
【0019】
【図1】本発明の一実施形態の柱梁接合構造が用いられる建築物の一部を透過した斜視図である。
【図2】同柱梁接合構造の実験装置の概要を示す正面図である。
【図8】はしぬけ破断する前のスプライスプレートを模式的に示す平面図である。
【図9】はしぬけ破断した後のスプライスプレートを模式的に示す平面図である。
【図10】梁の端部に外力を作用させたときに柱梁接合構造に作用する内部応力等を示す図である。
【図11】柱梁接合構造の梁の端部に外力を作用させたときの層間変形角に対する層モーメントの変化を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0020】
【0021】
〔１．建築物の構成〕
図１に示すように、建築物１は、複数の柱１０と、複数の梁１５と、接合部２０と、梁継手部２５と、複数の支圧板３０と、を備える。なお、図１では、複数の柱１０のうちの１つを示している。なお、柱１０、一対の梁１５、接合部２０、梁継手部２５、及び一対の支圧板３０で、柱梁接合構造３５を構成する。
図１に示すように、建築物１は、複数の柱１０と、複数の梁１５と、接合部２０と、梁継手部２５と、複数の支圧板３０と、を備える。なお、図１では、複数の柱１０のうちの１つを示している。なお、柱１０、一対の梁１５、接合部２０、梁継手部２５、及び一対の支圧板３０で、柱梁接合構造３５を構成する。
【0022】
柱１０は、鉄筋コンクリート造であり、上下方向に沿って延びている。複数の柱１０は、互いに間隔を開けて配置されている。
柱１０は、コンクリート１１と、複数の主筋（鉄筋）１２と、複数のせん断補強筋（鉄筋）１３と、を有する。
例えば、コンクリート１１は、上下方向に延びる角柱状である。コンクリート１１の設計基準強度は、２１Ｎ／ｍｍ２（ニュートン毎平方ミリメートル。２１ＭＮ／ｍ２）以上６０Ｎ／ｍｍ２以下であることが好ましい。コンクリート１１の設計基準強度は、３０Ｎ／ｍｍ２以上６０Ｎ／ｍｍ２以下であることがより好ましい。
複数の主筋１２及び複数のせん断補強筋１３は、コンクリート１１に埋設されている。複数の主筋１２は、コンクリート１１の表面近くに配置され、上下方向に延びている。せん断補強筋１３は、環状に形成され、複数の主筋１２を囲むように配置されている。
柱１０は、コンクリート１１と、複数の主筋（鉄筋）１２と、複数のせん断補強筋（鉄筋）１３と、を有する。
例えば、コンクリート１１は、上下方向に延びる角柱状である。コンクリート１１の設計基準強度は、２１Ｎ／ｍｍ２（ニュートン毎平方ミリメートル。２１ＭＮ／ｍ２）以上６０Ｎ／ｍｍ２以下であることが好ましい。コンクリート１１の設計基準強度は、３０Ｎ／ｍｍ２以上６０Ｎ／ｍｍ２以下であることがより好ましい。
複数の主筋１２及び複数のせん断補強筋１３は、コンクリート１１に埋設されている。複数の主筋１２は、コンクリート１１の表面近くに配置され、上下方向に延びている。せん断補強筋１３は、環状に形成され、複数の主筋１２を囲むように配置されている。
【0023】
本実施形態では、梁１５は、鉄骨造であり、Ｈ形鋼製である。梁１５は、水平面に沿って延びている。
梁１５は、一対のフランジ１６，１７及びウェブ１８を有する。フランジ１６，１７及びウェブ１８は、それぞれ鋼板により形成されている。フランジ１６，１７は、それぞれ水平面に沿うように配置され、互いに上下方向に対向している。フランジ１６は、フランジ１７よりも上方に配置されている。
ウェブ１８は、フランジ１６とフランジ１７との間に配置されている。ウェブ１８は、フランジ１６の幅方向の中心及びフランジ１７の幅方向の中心にそれぞれ接合されている。
複数の梁１５の端部は、柱１０のコンクリート１１に埋設されることにより、柱１０にそれぞれ接合されている。
梁１５は、一対のフランジ１６，１７及びウェブ１８を有する。フランジ１６，１７及びウェブ１８は、それぞれ鋼板により形成されている。フランジ１６，１７は、それぞれ水平面に沿うように配置され、互いに上下方向に対向している。フランジ１６は、フランジ１７よりも上方に配置されている。
ウェブ１８は、フランジ１６とフランジ１７との間に配置されている。ウェブ１８は、フランジ１６の幅方向の中心及びフランジ１７の幅方向の中心にそれぞれ接合されている。
複数の梁１５の端部は、柱１０のコンクリート１１に埋設されることにより、柱１０にそれぞれ接合されている。
【0024】
一対（複数）の梁１５それぞれの材軸方向の一端が、突き合わされている。以下では、一対の梁１５の一方を梁１５Ａとも言い、一対の梁１５の他方を梁１５Ｂとも言う。
一対の梁１５それぞれの材軸方向の端部は、ウェブのスプライスプレート２１、フランジのスプライスプレート（鋼板）２２、ウェブ高力ボルト２３、及びフランジ高力ボルト（高力ボルト）２４により互いに接合されている。一対の梁１５それぞれの材軸方向の端部、フランジのスプライスプレート２２、及びフランジ高力ボルト２４により、前記梁継手部２５が構成される。
より詳しく説明すると、一対の梁１５それぞれのウェブ１８が、突き合わされている。そして、突き合わされた状態の一対のウェブ１８が、一対のウェブのスプライスプレート２１によりウェブ１８の厚さ方向に挟まれ、ウェブ１８のボルト孔（不図示）及びウェブのスプライスプレート２１のボルト孔（不図示）を通したウェブ高力ボルト２３及びナット（不図示）により締結されている。
ウェブ高力ボルト２３（ボルト孔）は、材軸方向及び梁１５の高さ方向に碁盤目状に配置されている。
一対の梁１５それぞれの材軸方向の端部は、ウェブのスプライスプレート２１、フランジのスプライスプレート（鋼板）２２、ウェブ高力ボルト２３、及びフランジ高力ボルト（高力ボルト）２４により互いに接合されている。一対の梁１５それぞれの材軸方向の端部、フランジのスプライスプレート２２、及びフランジ高力ボルト２４により、前記梁継手部２５が構成される。
より詳しく説明すると、一対の梁１５それぞれのウェブ１８が、突き合わされている。そして、突き合わされた状態の一対のウェブ１８が、一対のウェブのスプライスプレート２１によりウェブ１８の厚さ方向に挟まれ、ウェブ１８のボルト孔（不図示）及びウェブのスプライスプレート２１のボルト孔（不図示）を通したウェブ高力ボルト２３及びナット（不図示）により締結されている。
ウェブ高力ボルト２３（ボルト孔）は、材軸方向及び梁１５の高さ方向に碁盤目状に配置されている。
【0025】
一対の梁１５それぞれのフランジ１６が、突き合わされている。そして、突き合わされた状態の一対のフランジ１６が、複数のフランジのスプライスプレート２２によりフランジ１６の厚さ方向に挟まれ、フランジ１６のボルト孔（不図示）及びフランジのスプライスプレート２２のボルト孔２２ａ（図８参照）を通したフランジ高力ボルト２４及びナット（不図示）により締結されている。フランジ高力ボルト２４（ボルト孔２２ａ）は、材軸方向及び梁１５の幅方向に碁盤目状に配置されている。
フランジ１７についても、フランジ１６と同様である。こうして、一対の梁１５が互いに接合されている。
梁継手部２５は、柱１０に内包されている（柱１０のコンクリート１１内に配置されている）。
フランジ１７についても、フランジ１６と同様である。こうして、一対の梁１５が互いに接合されている。
梁継手部２５は、柱１０に内包されている（柱１０のコンクリート１１内に配置されている）。
【0026】
各支圧板３０は、鋼板等により形成されている。各支圧板３０は、梁１５の材軸方向の端部におけるフランジ１６，１７及びウェブ１８に溶接等により設置されている。この例では、支圧板３０は、梁１５における材軸方向の１か所に設置されている。なお、支圧板３０は、梁１５における材軸方向の２か所以上に設置されていてもよい。
支圧板３０は、柱１０のコンクリート１１の外面に接触している。なお、支圧板３０は、柱１０のコンクリート１１に内包されてもよい。
前記接合部２０は、柱１０に一対の梁１５が接合された部分である。
柱梁接合構造３５では、接合部２０内における梁継手部２５の数は、１である。
支圧板３０は、柱１０のコンクリート１１の外面に接触している。なお、支圧板３０は、柱１０のコンクリート１１に内包されてもよい。
前記接合部２０は、柱１０に一対の梁１５が接合された部分である。
柱梁接合構造３５では、接合部２０内における梁継手部２５の数は、１である。
【0027】
次に、以上のように構成された柱梁接合構造３５における梁継手部の設計方法（以下、単に設計方法と言う）を確認するために行った実験結果について説明する。
【0028】
〔２．梁継手部の設計方法を確認する実験〕
本発明では、梁継手部２５に含まれるフランジ継手部１６ａにおいて、１つ当たりのフランジ１６を接合するフランジ高力ボルト２４の数を低減させることが、課題である。なお、ここで言うフランジ継手部１６ａとは、梁継手部２５に含まれる、フランジ１６においてフランジ高力ボルト２４により接合された部分を意味する。フランジ１６に代えて、フランジ１７を対象にしてもよい。この課題を解決するために、以下に説明する実験を行った。
図２から図４に、柱梁接合構造３５の実験を行うのに用いた実験装置１００を示す。なお、図２から図４では、コンクリート１１の一部を透過して示す。図２及び図３では、複数の主筋１２及び複数のせん断補強筋１３を示していない。
本発明では、梁継手部２５に含まれるフランジ継手部１６ａにおいて、１つ当たりのフランジ１６を接合するフランジ高力ボルト２４の数を低減させることが、課題である。なお、ここで言うフランジ継手部１６ａとは、梁継手部２５に含まれる、フランジ１６においてフランジ高力ボルト２４により接合された部分を意味する。フランジ１６に代えて、フランジ１７を対象にしてもよい。この課題を解決するために、以下に説明する実験を行った。
図２から図４に、柱梁接合構造３５の実験を行うのに用いた実験装置１００を示す。なお、図２から図４では、コンクリート１１の一部を透過して示す。図２及び図３では、複数の主筋１２及び複数のせん断補強筋１３を示していない。
【0029】
図２に示すように、実験装置１００は、保持部１０１，１０２と、図示しない負荷部と、を有する。
保持部１０１は、柱１０の上端部を保持する。その上で、保持部１０１には、柱１０の降伏軸力の１０％に相当する軸力を、柱１０の上端部から下端部の方向に導入する。保持部１０２は、柱１０の下端部を保持する。保持部１０２は、前記軸力の作用によって柱１０の材軸方向に変位しないように拘束されている。
負荷部は、一対の梁１５における柱１０とは反対側の端部に、上下方向に沿う外力を作用させる。具体的には、負荷部は、梁１５Ａの端部に上方に向かう外力Ｆ１を作用させると同時に、梁１５Ｂの端部に下方に向かう外力Ｆ１を作用させる。また、負荷部は、梁１５Ａの端部に下方に向かう外力Ｆ２を作用させると同時に、梁１５Ｂの端部に上方に向かう外力Ｆ２を作用させる。負荷部は、外力Ｆ１及び外力Ｆ２を交互に作用させる。
この例では、負荷部は、地震による外力を模擬する。
保持部１０１は、柱１０の上端部を保持する。その上で、保持部１０１には、柱１０の降伏軸力の１０％に相当する軸力を、柱１０の上端部から下端部の方向に導入する。保持部１０２は、柱１０の下端部を保持する。保持部１０２は、前記軸力の作用によって柱１０の材軸方向に変位しないように拘束されている。
負荷部は、一対の梁１５における柱１０とは反対側の端部に、上下方向に沿う外力を作用させる。具体的には、負荷部は、梁１５Ａの端部に上方に向かう外力Ｆ１を作用させると同時に、梁１５Ｂの端部に下方に向かう外力Ｆ１を作用させる。また、負荷部は、梁１５Ａの端部に下方に向かう外力Ｆ２を作用させると同時に、梁１５Ｂの端部に上方に向かう外力Ｆ２を作用させる。負荷部は、外力Ｆ１及び外力Ｆ２を交互に作用させる。
この例では、負荷部は、地震による外力を模擬する。
【0030】
なお、図５から図７に、図２中の切断線Ａ２－Ａ２，Ａ３－Ａ３，Ａ４－Ａ４の断面図をそれぞれ示す。実験に用いられている柱梁接合構造３５の柱１０が、複数の主筋１２及び複数のせん断補強筋１３を有することが分かる。
ここで、柱梁接合構造３５の諸元、物性等を以下のように規定する。なお、以下に説明する長さ等の単位には、長さに対しては「ｍ」といった、ＳＩ単位が好ましく用いられる。
ここで、柱梁接合構造３５の諸元、物性等を以下のように規定する。なお、以下に説明する長さ等の単位には、長さに対しては「ｍ」といった、ＳＩ単位が好ましく用いられる。
【0031】
図３に示すように、柱１０のせいを、Ｄｃと規定する。柱１０の幅を、Ｂｃと規定する。せいＤｃ及び幅Ｂｃは、それぞれ柱１０が延びる方向に直交する柱１０の長さである。
梁１５のせいを、Ｄｂと規定する（図２参照）。梁１５のフランジ１６，１７の幅（梁１５の幅）を、Ｂｂと規定する。
一対の支圧板３０それぞれの厚さを、ｔｂｐｌと規定する。図２に示すように、一対の支圧板３０間の距離を、Ｄｂｐｌと規定する。
梁１５の一対のフランジ１６，１７の板厚中心間の距離（フランジ１６の厚さの中心とフランジ１７の厚さの中心との距離）を、ｄｂと規定する。
梁１５の断面係数を、Ｚｂと規定する。梁の塑性断面係数を、Ｚｂｐと規定する。
梁１５のせいを、Ｄｂと規定する（図２参照）。梁１５のフランジ１６，１７の幅（梁１５の幅）を、Ｂｂと規定する。
一対の支圧板３０それぞれの厚さを、ｔｂｐｌと規定する。図２に示すように、一対の支圧板３０間の距離を、Ｄｂｐｌと規定する。
梁１５の一対のフランジ１６，１７の板厚中心間の距離（フランジ１６の厚さの中心とフランジ１７の厚さの中心との距離）を、ｄｂと規定する。
梁１５の断面係数を、Ｚｂと規定する。梁の塑性断面係数を、Ｚｂｐと規定する。
【0032】
フランジ継手部１６ａにおけるフランジ１６１つ当たりのフランジ高力ボルト２４の数を、ｎｆと規定する。具体的には、数ｎｆは、梁１５Ａのフランジ１６を接合するフランジ高力ボルト２４の数である。この数ｎｆは、例えば、梁１５Ｂのフランジ１６を接合するフランジ高力ボルト２４の数と、一致する。
【0033】
梁１５の降伏強度を、σｂｙと規定する。フランジ１６の引張強さを、σｆｕと規定する。
フランジのスプライスプレート２２の降伏強度を、σｓｐｙと規定する。フランジのスプライスプレート２２の引張強さを、σｓｐｕと規定する。
フランジ高力ボルト２４の１本あたりのすべり耐力を、ｑｂｏｙと規定する。フランジ高力ボルト２４の１本あたりの最大せん断耐力を、ｑｂｏｕと規定する。
梁１５の塑性化後の耐力上昇率を、αと規定する。
フランジのスプライスプレート２２の降伏強度を、σｓｐｙと規定する。フランジのスプライスプレート２２の引張強さを、σｓｐｕと規定する。
フランジ高力ボルト２４の１本あたりのすべり耐力を、ｑｂｏｙと規定する。フランジ高力ボルト２４の１本あたりの最大せん断耐力を、ｑｂｏｕと規定する。
梁１５の塑性化後の耐力上昇率を、αと規定する。
【0034】
例えば、耐力上昇率αには、日本建築学会編、「鋼構造接合部設計指針」、丸善出版株式会社、p.97に記載された継手の接合部係数αを用いることができる。なお、継手の接合部係数αは、鋼種類及び継手の最大耐力を決める破壊形式に応じて、１．１０～１．３０の値をとる。
【0035】
なお、この実験では、距離ｄｂを０．４５９ｍ（４５９ｍｍ）とした。
実験は、柱１０のせいＤｃ、梁１５のせいＤｂ、支圧板３０間の距離Ｄｂｐｌ、支圧板３０の厚さｔｂｐｌ、柱１０の幅Ｂｃ、梁１５のフランジ１６、１７の幅Ｂｂが、（４１）式から（４４）式の下限値となるように設定された柱梁接合構造３５における梁継手部２５に対して行った。
実験は、柱１０のせいＤｃ、梁１５のせいＤｂ、支圧板３０間の距離Ｄｂｐｌ、支圧板３０の厚さｔｂｐｌ、柱１０の幅Ｂｃ、梁１５のフランジ１６、１７の幅Ｂｂが、（４１）式から（４４）式の下限値となるように設定された柱梁接合構造３５における梁継手部２５に対して行った。
【0036】
【数4】
【0037】
（４１）式、（４２）式、及び（４４）式の条件の下限値は、柱梁接合構造３５において、コンクリート１１の支圧抵抗によって梁１５及び梁継手部２５に作用する応力が低減される効果が最も小さい条件と考えられる。また、（４３）式の条件の下限値は、支圧板３０が圧縮ストラットの反力に抵抗するために必要な板厚の最小値である。すなわち、（４１）式から（４４）式の条件を満たす柱梁接合構造であれば、本発明に記載のコンクリート１１による応力低減効果を得ることができ、かつ支圧板３０においても圧縮ストラットの反力に対して十分な抵抗能力を有していると考えられる。
【0038】
ここで、（４１）式、（４２）式、及び（４４）式の左辺の意味するところについて述べる。（４１）式あるいは（４２）式の左辺は、梁１５のせいＤｂに対する柱１０のせいＤｃ、あるいは支圧板３０間の距離Ｄｂｐｌの比である。この値が大きくなれば、柱１０に対する梁１５の埋め込み長さが増加するため、梁１５からコンクリート１１に伝達される支圧応力が大きくなると考えられる。すなわち、梁１５に作用する応力の低減効果が大きくなると言える。
（４４）式の左辺は、梁１５のフランジ１６、１７の幅Ｂｂに対する柱１０の幅Ｂｃの比である。この値が大きくなれば、フランジ１６、１７の外面幅方向に配置されるコンクリート１１の量が増加するため、梁１５からコンクリート１１に伝達される支圧応力が大きくなると考えられる。すなわち、梁１５に作用する応力の低減効果が大きくなると言える。
（４４）式の左辺は、梁１５のフランジ１６、１７の幅Ｂｂに対する柱１０の幅Ｂｃの比である。この値が大きくなれば、フランジ１６、１７の外面幅方向に配置されるコンクリート１１の量が増加するため、梁１５からコンクリート１１に伝達される支圧応力が大きくなると考えられる。すなわち、梁１５に作用する応力の低減効果が大きくなると言える。
【0039】
ここで、図８及び図９を用いて、フランジのスプライスプレート２２のはしぬけ破断に説明する。
図８に示すはしぬけ破断する前のフランジのスプライスプレート２２において、以下のように規定する。フランジのスプライスプレート２２における材軸方向に直交する断面積であって、材軸方向においてフランジ高力ボルト２４用のボルト孔２２ａによる断面欠損を差し引いた断面積を、Ａｓｐと規定する。断面積Ａｓｐは、材軸方向に直交するスプライスプレート２２の幅方向において、ボルト孔２２ａが形成されていない範囲Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３全体に対応する断面積である。断面積Ａｓｐは、フランジのスプライスプレート２２における材軸方向に直交する最小断面積とも言える。
例えば、柱１０に対して梁１５Ａが材軸方向に引張られると、図９に示すように、スプライスプレート２２において、フランジ高力ボルト２４に対して材軸方向に対応する部分２２ｂが、材軸方向に破断する。この破断を、はしぬけ破断と言う。
ここで、フランジ１６の１枚におけるはしぬけ破断の有効断面積を、Ａｎｓ，ｆと規定する。フランジのスプライスプレート２２からボルト孔２２ａが抜ける向きのフランジのスプライスプレート２２の端から、材軸方向に並べられたボルト孔２２ａのうち、この端から最も離間したボルト孔２２ａの中心までの距離を、Ｒ４と規定する。ボルト孔２２ａが、材軸方向に直交（交差）する方向に並べられた列数を、ｎｂと規定する。このとき、有効断面積Ａｎｓ，ｆは、（Ｒ４×２ｎｂ×（フランジ１６の厚さ））のように定義される。スプライスプレート２２におけるはしぬけ破断の有効断面積の合計を、Ａｎｓ，ｓｐと規定する。有効断面積の合計Ａｎｓ，ｓｐは、（Ｒ４×２ｎｂ×（フランジのスプライスプレート２２の厚さ））のように定義される。
図８に示すはしぬけ破断する前のフランジのスプライスプレート２２において、以下のように規定する。フランジのスプライスプレート２２における材軸方向に直交する断面積であって、材軸方向においてフランジ高力ボルト２４用のボルト孔２２ａによる断面欠損を差し引いた断面積を、Ａｓｐと規定する。断面積Ａｓｐは、材軸方向に直交するスプライスプレート２２の幅方向において、ボルト孔２２ａが形成されていない範囲Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３全体に対応する断面積である。断面積Ａｓｐは、フランジのスプライスプレート２２における材軸方向に直交する最小断面積とも言える。
例えば、柱１０に対して梁１５Ａが材軸方向に引張られると、図９に示すように、スプライスプレート２２において、フランジ高力ボルト２４に対して材軸方向に対応する部分２２ｂが、材軸方向に破断する。この破断を、はしぬけ破断と言う。
ここで、フランジ１６の１枚におけるはしぬけ破断の有効断面積を、Ａｎｓ，ｆと規定する。フランジのスプライスプレート２２からボルト孔２２ａが抜ける向きのフランジのスプライスプレート２２の端から、材軸方向に並べられたボルト孔２２ａのうち、この端から最も離間したボルト孔２２ａの中心までの距離を、Ｒ４と規定する。ボルト孔２２ａが、材軸方向に直交（交差）する方向に並べられた列数を、ｎｂと規定する。このとき、有効断面積Ａｎｓ，ｆは、（Ｒ４×２ｎｂ×（フランジ１６の厚さ））のように定義される。スプライスプレート２２におけるはしぬけ破断の有効断面積の合計を、Ａｎｓ，ｓｐと規定する。有効断面積の合計Ａｎｓ，ｓｐは、（Ｒ４×２ｎｂ×（フランジのスプライスプレート２２の厚さ））のように定義される。
【0040】
梁１５Ａ，１５Ｂの端部に外力Ｆ１を作用させたときに、柱梁接合構造３５に作用する内部応力等を、図１０に示す。
外力Ｆ１により、柱１０に一対の梁１５が接合された接合部２０に、フェイスモーメントＭ１が作用する。このフェイスモーメントＭ１により、梁１５Ａ，１５Ｂのフランジ１６に継手引張力Ｎ１６、梁１５Ａ，１５Ｂのフランジ１７に継手引張力Ｎ１７が作用する。接合部２０に、せん断力Ｑが作用する。
外力Ｆ１により、柱１０に一対の梁１５が接合された接合部２０に、フェイスモーメントＭ１が作用する。このフェイスモーメントＭ１により、梁１５Ａ，１５Ｂのフランジ１６に継手引張力Ｎ１６、梁１５Ａ，１５Ｂのフランジ１７に継手引張力Ｎ１７が作用する。接合部２０に、せん断力Ｑが作用する。
【0041】
ここで図１１に、柱梁接合構造３５の層間変形角に対する層モーメントＭの変化を示す。図１１において、横軸は柱梁接合構造３５の層間変形角（ｒａｄ）を表し、縦軸は層モーメントＭ（ｋＮ・ｍ）を表す。
柱梁接合構造３５を繰り返し変形させると、柱１０のコンクリート１１にひび割れが生じ、支圧破壊やせん断破壊により層モーメントが低下する。このため、繰り返し数が多くなるのに従い、層モーメントＭが小さくなる。
柱梁接合構造３５では、○（白抜きの丸）印の状態で降伏耐力となり、△（白抜きの三角）印の状態で最大耐力となる。なお、前記降伏耐力は、実験で得られた層モーメントと層間変形角の関係における接線剛性が、初期剛性の３分の１に低下した時点の耐力、として算出している。
柱梁接合構造３５を繰り返し変形させると、柱１０のコンクリート１１にひび割れが生じ、支圧破壊やせん断破壊により層モーメントが低下する。このため、繰り返し数が多くなるのに従い、層モーメントＭが小さくなる。
柱梁接合構造３５では、○（白抜きの丸）印の状態で降伏耐力となり、△（白抜きの三角）印の状態で最大耐力となる。なお、前記降伏耐力は、実験で得られた層モーメントと層間変形角の関係における接線剛性が、初期剛性の３分の１に低下した時点の耐力、として算出している。
【0042】
柱梁接合構造３５が降伏耐力に達したときの実験結果では、外力Ｆ１によるフェイスモーメントＭ１は、２２１．１ｋＮ・ｍ（ニュートンメートル）であった。梁１５Ａ，１５Ｂのフランジ１６側のフランジ継手部１６ａに作用する継手引張力Ｎ１６は、２０２．６ｋＮであった。梁１５Ａ，１５Ｂのフランジ１７側のフランジ継手部１７ａに作用する継手引張力Ｎ１７は、１５２．２ｋＮであった。
継手引張力Ｎ１６，Ｎ１７のうち大きい方の値（ｍａｘ（Ｎ１６，Ｎ１７））は、２０２．６ｋＮであった。
このため、梁継手部２５に含まれるフランジ継手部１６ａ，１７ａに作用している偶力モーメントＭ２は、（４７）式により求められる。
Ｍ２＝ｍａｘ（Ｎ１６，Ｎ１７）×ｄｂ＝９３．６ｋＮ・ｍ ・・（４７）
また、フェイスモーメントＭ１に対するフランジ継手部の偶力モーメントＭ２の比率は、（４８）式により求められる。
Ｍ２／Ｍ１＝９３．６／２２１．１＝０．４２２ ・・（４８）
継手引張力Ｎ１６，Ｎ１７のうち大きい方の値（ｍａｘ（Ｎ１６，Ｎ１７））は、２０２．６ｋＮであった。
このため、梁継手部２５に含まれるフランジ継手部１６ａ，１７ａに作用している偶力モーメントＭ２は、（４７）式により求められる。
Ｍ２＝ｍａｘ（Ｎ１６，Ｎ１７）×ｄｂ＝９３．６ｋＮ・ｍ ・・（４７）
また、フェイスモーメントＭ１に対するフランジ継手部の偶力モーメントＭ２の比率は、（４８）式により求められる。
Ｍ２／Ｍ１＝９３．６／２２１．１＝０．４２２ ・・（４８）
【0043】
すなわち、この実験により、接合部２０を構成する柱１０が有するコンクリート１１の支圧抵抗によって梁１５Ａ，１５Ｂに作用する応力が低減される効果（以下、応力低減効果と言う）が定量化された。応力低減効果では、梁１５Ａ，１５Ｂ及び支圧板３０によって囲まれた領域に形成される圧縮ストラットの反力に一対の支圧板３０が抵抗することによって生じる複数の梁１５Ａ，１５Ｂの軸力を含めて評価されている。
フェイスモーメントＭ１に対して、フランジ継手部１６ａ，１７ａの偶力モーメントＭ２は約０．４３倍（以下、降伏耐力での低減比と言う）以下に低減されることが分かった。
フェイスモーメントＭ１に対して、フランジ継手部１６ａ，１７ａの偶力モーメントＭ２は約０．４３倍（以下、降伏耐力での低減比と言う）以下に低減されることが分かった。
【0044】
一方で、柱梁接合構造３５が最大耐力に達したときの実験結果では、外力Ｆ１によるフェイスモーメントＭ１は、２５７．８ｋＮ・ｍであった。梁１５Ａ，１５Ｂのフランジ１６側のフランジ継手部１６ａに作用する継手引張力Ｎ１６は、３０６．９ｋＮであった。梁１５Ａ，１５Ｂのフランジ１７側のフランジ継手部１７ａに作用する継手引張力Ｎ１７は、１６７．５ｋＮであった。
継手引張力Ｎ１６，Ｎ１７のうち大きい方の値（ｍａｘ（Ｎ１６，Ｎ１７））は、３０６．９ｋＮであった。
このため、梁継手部２５に含まれるフランジ継手部１６ａ，１７ａに作用している偶力モーメントＭ２は、（５０）式により求められる。
Ｍ２＝ｍａｘ（Ｎ１６，Ｎ１７）×ｄｂ＝１４０．９ｋＮ・ｍ ・・（５０）
継手引張力Ｎ１６，Ｎ１７のうち大きい方の値（ｍａｘ（Ｎ１６，Ｎ１７））は、３０６．９ｋＮであった。
このため、梁継手部２５に含まれるフランジ継手部１６ａ，１７ａに作用している偶力モーメントＭ２は、（５０）式により求められる。
Ｍ２＝ｍａｘ（Ｎ１６，Ｎ１７）×ｄｂ＝１４０．９ｋＮ・ｍ ・・（５０）
【0045】
また、フェイスモーメントＭ１に対するフランジ継手部１６ａ，１７ａの偶力モーメントＭ２の比率は、（５１）式により求められる。
Ｍ２／Ｍ１＝１４０．９／２５７．８＝０．５４６ ・・（５１）
フェイスモーメントＭ１に対して、フランジ継手部１６ａ，１７ａの偶力モーメントＭ２は約０．５５倍（以下、最大耐力での低減比と言う）以下に低減されることが分かった。
Ｍ２／Ｍ１＝１４０．９／２５７．８＝０．５４６ ・・（５１）
フェイスモーメントＭ１に対して、フランジ継手部１６ａ，１７ａの偶力モーメントＭ２は約０．５５倍（以下、最大耐力での低減比と言う）以下に低減されることが分かった。
【0046】
〔３．実験結果の、降伏耐力を算出する式へ適用〕
応力低減効果を考慮しない場合、フランジ継手部１６ａ，１７ａの降伏耐力を規定する（５６）式～（５８）式と比較されるフランジ継手部１６ａ，１７ａに作用する偶力は、（５９Ａ）式となると考えられる。
応力低減効果を考慮しない場合、フランジ継手部１６ａ，１７ａの降伏耐力を規定する（５６）式～（５８）式と比較されるフランジ継手部１６ａ，１７ａに作用する偶力は、（５９Ａ）式となると考えられる。
【0047】
【数5】
【0048】
なお、（５７）式より得られるＮｙ１は、ｎｆのフランジ高力ボルト２４の全すべり耐力を意味する。（５８）式より得られるＮｙ２は、スプライスプレート２２の降伏耐力を意味する。（５６）式より得られる降伏耐力Ｎｙは、Ｎｙ１及びＮｙ２のうち小さい方、すなわち、耐力が小さくて律速される方を意味する。
（５９Ａ）式より得られるフランジ軸力Ｎａｓは、梁継手部２５に含まれるフランジ１６側あるいはフランジ１７側のフランジ継手部１６ａ，１７ａに作用する軸力である。
ここで、応力低減効果を考慮すると、フランジ軸力Ｎａｓは、（５９Ａ）式における係数１が降伏耐力での低減比となり、（５９）式となる。
（５９Ａ）式より得られるフランジ軸力Ｎａｓは、梁継手部２５に含まれるフランジ１６側あるいはフランジ１７側のフランジ継手部１６ａ，１７ａに作用する軸力である。
ここで、応力低減効果を考慮すると、フランジ軸力Ｎａｓは、（５９Ａ）式における係数１が降伏耐力での低減比となり、（５９）式となる。
【0049】
【数6】
【0050】
この場合の設計方法では、フランジ軸力Ｎａｓを算出し、梁継手部２５に含まれるフランジ継手部１６ａ，１７ａの設計を行う。
より具体的には、設計方法では、（５６）式から（５８）式より得られる降伏耐力Ｎｙが、（５９）式より得られるフランジ軸力Ｎａｓ以上となるように設計する。
（５９Ａ）式における係数１が、（５９）式では降伏耐力での低減比である０．４３になる。このため、この比率に応じて、必要なフランジ高力ボルト２４の数ｎｆが少なくなる。
より具体的には、設計方法では、（５６）式から（５８）式より得られる降伏耐力Ｎｙが、（５９）式より得られるフランジ軸力Ｎａｓ以上となるように設計する。
（５９Ａ）式における係数１が、（５９）式では降伏耐力での低減比である０．４３になる。このため、この比率に応じて、必要なフランジ高力ボルト２４の数ｎｆが少なくなる。
【0051】
〔４．実験結果の、最大耐力を算出する式へ適用〕
応力低減効果を考慮しない場合、フランジ継手部１６ａ，１７ａの最大耐力を規定する（６１）式～（６４）式と比較されるフランジ継手部１６ａ，１７ａに作用する偶力は、（６５Ａ）式となると考えられる。
応力低減効果を考慮しない場合、フランジ継手部１６ａ，１７ａの最大耐力を規定する（６１）式～（６４）式と比較されるフランジ継手部１６ａ，１７ａに作用する偶力は、（６５Ａ）式となると考えられる。
【0052】
【数7】
【0053】
なお、（６２）式より得られるＮｕ１は、ｎｆのフランジ高力ボルト２４の全最大せん断耐力を意味する。（６３）式より得られるＮｕ２は、フランジのスプライスプレート２２の破断耐力を意味する。（６４）式より得られるＮｕ３は、フランジのスプライスプレート２２のはしぬけ破断の耐力を意味する。（６１）式より得られる終局耐力Ｎｕは、Ｎｕ１、Ｎｕ２、及びＮｕ３のうち大きくない方、すなわち、耐力が小さくて律速される方を意味する。
（６５Ａ）式より得られるフランジ軸力Ｎｐは、梁継手部２５に含まれるフランジ１６側あるいはフランジ１７側のフランジ継手部１６ａ，１７ａに作用する軸力である。
ここで、応力低減効果を考慮すると、フランジ軸力Ｎｐは、（６５Ａ）式における係数１が最大耐力での低減比となり、（６５）式となる。
（６５Ａ）式より得られるフランジ軸力Ｎｐは、梁継手部２５に含まれるフランジ１６側あるいはフランジ１７側のフランジ継手部１６ａ，１７ａに作用する軸力である。
ここで、応力低減効果を考慮すると、フランジ軸力Ｎｐは、（６５Ａ）式における係数１が最大耐力での低減比となり、（６５）式となる。
【0054】
【数8】
【0055】
この場合の設計方法では、（６１）式から（６４）式より得られる終局耐力Ｎｕが、（６５）式より得られるフランジ軸力Ｎｐ以上となるように設計する。
（６５Ａ）式における係数１が、（６５）式では最大耐力での低減比である０．５５になる。このため、この比率に応じて、必要なフランジ高力ボルト２４の数ｎｆが少なくなる。
（６５Ａ）式における係数１が、（６５）式では最大耐力での低減比である０．５５になる。このため、この比率に応じて、必要なフランジ高力ボルト２４の数ｎｆが少なくなる。
【0056】
なお、本実施形態の設計方法において、梁継手部２５の設計を行う際には、フランジ軸力Ｎａｓ，Ｎｐを算出するだけでなく、梁継手部２５に含まれるウェブ継手部１８ａ（図１参照）に作用するせん断力を考慮してもよい。
以下の〔５．〕及び〔６．〕では、このせん断力について説明する。
以下の〔５．〕及び〔６．〕では、このせん断力について説明する。
【0057】
〔５．柱梁接合構造が降伏耐力に達したときのせん断力〕
（７１）式から（７３）式より得られる、梁継手部２５に含まれるウェブ継手部１８ａの降伏耐力Ｑｙが、（７４）式より得られる、梁継手部２５に含まれるウェブ継手部１８ａに作用するせん断力Ｑｊ以上となるように設計する。
（７１）式から（７３）式より得られる、梁継手部２５に含まれるウェブ継手部１８ａの降伏耐力Ｑｙが、（７４）式より得られる、梁継手部２５に含まれるウェブ継手部１８ａに作用するせん断力Ｑｊ以上となるように設計する。
【0058】
【数9】
【0059】
ただし、梁継手部２５に含まれる１つの梁１５に対するウェブ高力ボルト２３の数を、ｎｗと規定する。ウェブ１８の断面積を、Ａｗと規定する。ウェブのスプライスプレート２１の降伏強度を、σｓｐｗｙと規定する。ウェブのスプライスプレート２１のボルト孔による欠損を考慮した断面積の合計（ウェブのスプライスプレート２１における材軸方向に直交する最小断面積）を、Ａｓｐｗと規定する。
【0060】
〔６．柱梁接合構造が最大耐力に達したときのせん断力〕
（７６）式から（７８）式より得られる、梁継手部２５に含まれるウェブ継手部１８ａの最大耐力Ｑｐが、（７９）式より得られる、梁継手部２５に含まれるウェブ継手部１８ａに作用するせん断力Ｑｊ以上となるように設計する。
（７６）式から（７８）式より得られる、梁継手部２５に含まれるウェブ継手部１８ａの最大耐力Ｑｐが、（７９）式より得られる、梁継手部２５に含まれるウェブ継手部１８ａに作用するせん断力Ｑｊ以上となるように設計する。
【0061】
【数10】
【0062】
ただし、ウェブのスプライスプレート２１の引張強さを、σｓｐｗｕと規定する。
【0063】
〔７．柱梁接合構造〕
本実施形態の柱梁接合構造３５では、（４１）式から（４４）式を満たすように設定された梁継手部２５に含まれるフランジ１６側あるいはフランジ１７側のフランジ継手部１６ａ，１７ａにおいて、（５６）式から（５８）式より得られる降伏耐力Ｎｙが、（５９）式より得られるフランジ軸力Ｎａｓ以上となり、（６１）式から（６４）式より得られる終局耐力Ｎｕが、（６５）式より得られるフランジ軸力Ｎｐ以上となる。
本実施形態の柱梁接合構造３５では、（４１）式から（４４）式を満たすように設定された梁継手部２５に含まれるフランジ１６側あるいはフランジ１７側のフランジ継手部１６ａ，１７ａにおいて、（５６）式から（５８）式より得られる降伏耐力Ｎｙが、（５９）式より得られるフランジ軸力Ｎａｓ以上となり、（６１）式から（６４）式より得られる終局耐力Ｎｕが、（６５）式より得られるフランジ軸力Ｎｐ以上となる。
【0064】
〔８．本実施形態の効果〕
以上説明したように、本実施形態の設計方法では、発明者等は、柱１０、一対の梁１５、接合部２０、梁継手部２５、及び一対の支圧板３０を備える柱梁接合構造３５において、鋭意検討の結果、接合部２０において、以下の２つの事項を考慮して梁継手部２５の設計をした。すなわち、第１事項は、接合部２０を構成する柱１０が有するコンクリート１１による支圧抵抗によって、一対の梁１５に作用する応力が低減される効果である。第２事項は、一対の梁１５及び一対の支圧板３０によって囲まれた領域に形成される圧縮ストラットの反力に一対の支圧板３０が抵抗することによって生じる一対の梁１５の軸力である。
そして、これら２つの事項を考慮して、梁継手部２５に含まれるフランジ継手部１６ａに作用するフランジ軸力を算出し、梁継手部２５の設計を行う。これにより、接合部２０近傍における梁継手部２５の数を１つに抑えるとともに、梁継手部２５に含まれるフランジ継手部１６ａ１つ当たりのフランジ高力ボルト２４の数を低減させることができる。
ここで言う接合部２０近傍とは、接合部２０、及び接合部２０から突出している梁１５の両方を含む範囲を示している。
以上説明したように、本実施形態の設計方法では、発明者等は、柱１０、一対の梁１５、接合部２０、梁継手部２５、及び一対の支圧板３０を備える柱梁接合構造３５において、鋭意検討の結果、接合部２０において、以下の２つの事項を考慮して梁継手部２５の設計をした。すなわち、第１事項は、接合部２０を構成する柱１０が有するコンクリート１１による支圧抵抗によって、一対の梁１５に作用する応力が低減される効果である。第２事項は、一対の梁１５及び一対の支圧板３０によって囲まれた領域に形成される圧縮ストラットの反力に一対の支圧板３０が抵抗することによって生じる一対の梁１５の軸力である。
そして、これら２つの事項を考慮して、梁継手部２５に含まれるフランジ継手部１６ａに作用するフランジ軸力を算出し、梁継手部２５の設計を行う。これにより、接合部２０近傍における梁継手部２５の数を１つに抑えるとともに、梁継手部２５に含まれるフランジ継手部１６ａ１つ当たりのフランジ高力ボルト２４の数を低減させることができる。
ここで言う接合部２０近傍とは、接合部２０、及び接合部２０から突出している梁１５の両方を含む範囲を示している。
【0065】
（５６）式から（５８）式より得られる降伏耐力Ｎｙが、（５９）式より得られるフランジ軸力Ｎａｓ以上となるように設計する場合がある。この場合には、（４１）式から（４４）式を満たすように設定された梁継手部２５において、（５６）式から（５９）式を用いて、梁継手部２５の降伏耐力Ｎｙがフランジ軸力Ｎａｓ以上となり、柱梁接合構造３５が降伏する前にフランジ継手部１６ａ，１７ａが降伏しないように設計することができる。
（６１）式から（６４）式より得られる終局耐力Ｎｕが、（６５）式より得られるフランジ軸力Ｎｐ以上となるように設計する場合がある。この場合には、（４１）式から（４４）式を満たすように設定された梁継手部２５において、（６１）式から（６５）式を用いて、梁継手部２５の終局耐力Ｎｕがフランジ軸力Ｎｐ以上となり、柱梁接合構造３５が最大耐力を発揮する前に、フランジ継手部１６ａ，１７ａの破断により柱梁接合構造３５が崩壊しないように設計することができる。
（６１）式から（６４）式より得られる終局耐力Ｎｕが、（６５）式より得られるフランジ軸力Ｎｐ以上となるように設計する場合がある。この場合には、（４１）式から（４４）式を満たすように設定された梁継手部２５において、（６１）式から（６５）式を用いて、梁継手部２５の終局耐力Ｎｕがフランジ軸力Ｎｐ以上となり、柱梁接合構造３５が最大耐力を発揮する前に、フランジ継手部１６ａ，１７ａの破断により柱梁接合構造３５が崩壊しないように設計することができる。
【0066】
また、本実施形態の柱梁接合構造３５では、（４１）式から（４４）式を満たすように設定された梁継手部２５に含まれるフランジ継手部１６ａにおいて、（５６）式から（５８）式より得られる降伏耐力Ｎｙが、（５９）式より得られるフランジ軸力Ｎａｓ以上となり、（６１）式から（６４）式より得られる終局耐力Ｎｕが、（６５）式より得られるフランジ軸力Ｎｐ以上となる。
このように構成することにより、接合部２０近傍における梁継手部２５の数を１つに抑えるとともに、梁継手部２５に含まれるフランジ１６あるいはフランジ１７のフランジ継手部１６ａ，１７ａのフランジ高力ボルト２４の数を低減させることができる。
さらに、柱梁接合構造３５が降伏するよりも前に梁継手部２５が降伏することなく、かつ梁継手部２５の破断によって柱梁接合構造３５が崩壊しないように構成することができる。
このように構成することにより、接合部２０近傍における梁継手部２５の数を１つに抑えるとともに、梁継手部２５に含まれるフランジ１６あるいはフランジ１７のフランジ継手部１６ａ，１７ａのフランジ高力ボルト２４の数を低減させることができる。
さらに、柱梁接合構造３５が降伏するよりも前に梁継手部２５が降伏することなく、かつ梁継手部２５の破断によって柱梁接合構造３５が崩壊しないように構成することができる。
【0067】
以上、本発明の一実施形態について図面を参照して詳述したが、具体的な構成はこの実施形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の構成の変更、組み合わせ、削除等も含まれる。
例えば、前記第実施形態の設計方法では、（４１）式から（６５）式は用いられなくてもよい。
例えば、前記第実施形態の設計方法では、（４１）式から（６５）式は用いられなくてもよい。
【符号の説明】
【0068】
１０ 柱
１１ コンクリート
１５ 梁
１６，１７ フランジ
１６ａ，１７ａ フランジ継手部
１８ ウェブ
２０ 接合部
２２ スプライスプレート（鋼板）
２２ａ ボルト孔
２４ フランジ高力ボルト（高力ボルト）
２５ 梁継手部
３０ 支圧板
３５ 柱梁接合構造
１１ コンクリート
１５ 梁
１６，１７ フランジ
１６ａ，１７ａ フランジ継手部
１８ ウェブ
２０ 接合部
２２ スプライスプレート（鋼板）
２２ａ ボルト孔
２４ フランジ高力ボルト（高力ボルト）
２５ 梁継手部
３０ 支圧板
３５ 柱梁接合構造
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】