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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024110726
(43)【公開日】2024-08-16
(54)【発明の名称】燃料噴射装置
(51)【国際特許分類】
F02M 51/06 20060101AFI20240808BHJP
F02M 47/00 20060101ALI20240808BHJP
F02M 47/02 20060101ALI20240808BHJP
【ＦＩ】
F02M51/06 K
F02M47/00 F
F02M47/02
F02M51/06 J
F02M51/06 A
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023015489
(22)【出願日】2023-02-03
(71)【出願人】
【識別番号】000004260
【氏名又は名称】株式会社デンソー
(74)【代理人】
【識別番号】110000578
【氏名又は名称】名古屋国際弁理士法人
(72)【発明者】
【氏名】奥野 佳則
(72)【発明者】
【氏名】田口 透
(72)【発明者】
【氏名】梯 祐貴
【テーマコード（参考）】
3G066
【Ｆターム（参考）】
3G066BA36
3G066BA48
3G066BA51
3G066CC03
3G066CC05Z
3G066CC67
(57)【要約】
【課題】平面同士で接触する可動部材と平面弁座との摩耗を抑制する技術を提供する。
【解決手段】プレート部材１４には、平面弁座５０と、圧力制御室２１０の燃料を低圧側に排出可能な排出通路２１４と、が形成されている。可動部材３６の平面部６０が平面弁座から離座すると、圧力制御室の燃料が排出通路から低圧側に排出され、平面部が平面弁座に着座すると、排出通路と低圧側との間が遮断される。平面部が平面弁座に着座した状態で可動部材が排出通路を介して圧力制御室から燃料圧力を受ける受圧面積は、排出通路の大径通路２１４の平面弁座側への投影面積よりも小さく、プレート部材の厚みをＬ、プレート部材の径をＤとすると、Ｌ／Ｄ≧０．４である。
【選択図】図２
【解決手段】プレート部材１４には、平面弁座５０と、圧力制御室２１０の燃料を低圧側に排出可能な排出通路２１４と、が形成されている。可動部材３６の平面部６０が平面弁座から離座すると、圧力制御室の燃料が排出通路から低圧側に排出され、平面部が平面弁座に着座すると、排出通路と低圧側との間が遮断される。平面部が平面弁座に着座した状態で可動部材が排出通路を介して圧力制御室から燃料圧力を受ける受圧面積は、排出通路の大径通路２１４の平面弁座側への投影面積よりも小さく、プレート部材の厚みをＬ、プレート部材の径をＤとすると、Ｌ／Ｄ≧０．４である。
【選択図】図２
【特許請求の範囲】
【請求項1】
コモンレール（４）で蓄圧された高圧燃料を内燃機関に噴射する燃料噴射装置（１０）であって、
蓄圧された高圧燃料を噴孔（１６ａ）に供給可能な高圧通路（２０２、２０４、２０６）と前記噴孔との間を断続する弁部材（２０）と、
前記弁部材の前記噴孔と反対側に設けられ、前記高圧通路から供給される燃料の圧力により前記噴孔を遮断する方向に前記弁部材に力を加える圧力制御室（２１０）と低圧側との間を断続する電磁弁（３０）と、
を備え、
前記電磁弁は、平面弁座（５０、１００）と前記平面弁座に開口して前記圧力制御室の燃料を低圧側に排出可能な排出通路（２１４）とが形成されたプレート部材（１４）と、前記平面弁座と平面同士で接触可能な平面部（６０、８２、９２）が形成された可動部材（３６、８０、９０）と、を備え、前記平面部が前記平面弁座から離座することにより前記圧力制御室の燃料が前記排出通路から低圧側に排出され、前記平面部が前記平面弁座に着座することにより前記排出通路と低圧側との間が遮断され、
前記排出通路は、大径通路（２１６）と、前記大径通路から前記平面弁座に向かい前記大径通路よりも小径の小径通路（２１８）と、を備え、
前記平面部が前記平面弁座に着座した状態で前記可動部材が前記排出通路を介して前記圧力制御室から燃料圧力を受ける受圧面積は、前記大径通路の前記平面弁座側への投影面積よりも小さく、
前記プレート部材の厚みをＬ、前記プレート部材の径をＤとすると、Ｌ／Ｄ≧０．４である、
燃料噴射装置。
蓄圧された高圧燃料を噴孔（１６ａ）に供給可能な高圧通路（２０２、２０４、２０６）と前記噴孔との間を断続する弁部材（２０）と、
前記弁部材の前記噴孔と反対側に設けられ、前記高圧通路から供給される燃料の圧力により前記噴孔を遮断する方向に前記弁部材に力を加える圧力制御室（２１０）と低圧側との間を断続する電磁弁（３０）と、
を備え、
前記電磁弁は、平面弁座（５０、１００）と前記平面弁座に開口して前記圧力制御室の燃料を低圧側に排出可能な排出通路（２１４）とが形成されたプレート部材（１４）と、前記平面弁座と平面同士で接触可能な平面部（６０、８２、９２）が形成された可動部材（３６、８０、９０）と、を備え、前記平面部が前記平面弁座から離座することにより前記圧力制御室の燃料が前記排出通路から低圧側に排出され、前記平面部が前記平面弁座に着座することにより前記排出通路と低圧側との間が遮断され、
前記排出通路は、大径通路（２１６）と、前記大径通路から前記平面弁座に向かい前記大径通路よりも小径の小径通路（２１８）と、を備え、
前記平面部が前記平面弁座に着座した状態で前記可動部材が前記排出通路を介して前記圧力制御室から燃料圧力を受ける受圧面積は、前記大径通路の前記平面弁座側への投影面積よりも小さく、
前記プレート部材の厚みをＬ、前記プレート部材の径をＤとすると、Ｌ／Ｄ≧０．４である、
燃料噴射装置。
【請求項2】
請求項１に記載の燃料噴射装置であって、
前記排出通路は、前記小径通路の前記大径通路と反対側で前記平面弁座に開口して前記小径通路よりも大径で前記大径通路よりも小径な受圧室（２２０）を備える、
燃料噴射装置。
前記排出通路は、前記小径通路の前記大径通路と反対側で前記平面弁座に開口して前記小径通路よりも大径で前記大径通路よりも小径な受圧室（２２０）を備える、
燃料噴射装置。
【請求項3】
請求項１に記載の燃料噴射装置であって、
前記小径通路よりも大径で前記大径通路よりも小径で、前記平面弁座に面して開口する受圧室（２２２）が前記可動部材（８０）の前記平面部（８２）に形成されている、
燃料噴射装置。
前記小径通路よりも大径で前記大径通路よりも小径で、前記平面弁座に面して開口する受圧室（２２２）が前記可動部材（８０）の前記平面部（８２）に形成されている、
燃料噴射装置。
【請求項4】
請求項１から３のいずれか１項に記載の燃料噴射装置であって、
前記平面弁座（５０）は、前記平面部が着座して前記平面部と前記平面同士で接触することにより前記排出通路と低圧側との間を遮断する第１の座面（５２）と、前記第１の座面よりも径方向外側に形成され前記第１の座面とともに前記平面部が着座して前記平面部と前記平面同士で接触する第２の座面（５４）と、前記第１の座面と前記第２の座面との間に形成され低圧側と連通する燃料逃し通路（２５０、２５２）と、を備える、
燃料噴射装置。
前記平面弁座（５０）は、前記平面部が着座して前記平面部と前記平面同士で接触することにより前記排出通路と低圧側との間を遮断する第１の座面（５２）と、前記第１の座面よりも径方向外側に形成され前記第１の座面とともに前記平面部が着座して前記平面部と前記平面同士で接触する第２の座面（５４）と、前記第１の座面と前記第２の座面との間に形成され低圧側と連通する燃料逃し通路（２５０、２５２）と、を備える、
燃料噴射装置。
【請求項5】
請求項１から３のいずれか１項に記載の燃料噴射装置であって、
前記平面部（９２）は、前記平面弁座に着座して前記平面弁座と前記平面同士で接触することにより前記排出通路と低圧側との間を遮断する第１の平面（９４）と、前記第１の平面よりも径方向外側に形成され前記第１の平面とともに前記平面弁座に着座して前記平面弁座と前記平面同士で接触する第２の平面（９６）と、前記第１の平面と前記第２の平面との間に形成され低圧側と連通する燃料逃し通路（２５０、２５２）と、を備える、
燃料噴射装置。
前記平面部（９２）は、前記平面弁座に着座して前記平面弁座と前記平面同士で接触することにより前記排出通路と低圧側との間を遮断する第１の平面（９４）と、前記第１の平面よりも径方向外側に形成され前記第１の平面とともに前記平面弁座に着座して前記平面弁座と前記平面同士で接触する第２の平面（９６）と、前記第１の平面と前記第２の平面との間に形成され低圧側と連通する燃料逃し通路（２５０、２５２）と、を備える、
燃料噴射装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、コモンレールで蓄圧された高圧燃料を燃料噴射装置から噴射する技術に関する。
【背景技術】
【0002】
コモンレールで蓄圧された高圧燃料を燃料噴射装置から噴射する技術が知られている。
例えば、下記の特許文献１に記載の技術では、噴孔を開閉する弁部材の反噴孔側に、高圧燃料が供給される圧力制御室を備えている。
例えば、下記の特許文献１に記載の技術では、噴孔を開閉する弁部材の反噴孔側に、高圧燃料が供給される圧力制御室を備えている。
【0003】
そして、圧力制御室と低圧側との間を電磁弁が断続して圧力制御室の燃料圧力を制御することにより、弁部材による噴孔の開閉が制御される。電磁弁の可動部材と弁座とは、平面同士で接触することにより圧力制御室と低圧側との間を遮断する。
【0004】
弁座と、圧力制御室から電磁弁の弁座側に高圧燃料を導入する排出通路とは、プレート部材に形成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特許第３７１９４６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
しかしながら、発明者の詳細な検討の結果、圧力制御室の高圧の燃料圧力により、プレート部材が可動部材側に凸状に変形すると弁座も凸状に変形し、可動部材と凸状の弁座との接触箇所が摩耗するという課題が見出された。
【0007】
本開示の１つの局面は、平面同士で接触する可動部材と平面弁座との摩耗を抑制する技術を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本開示の１つの態様による燃料噴射装置（１０）は、コモンレール（４）で蓄圧された高圧燃料を内燃機関に噴射する燃料噴射装置であって、弁部材（２０）と電磁弁（３０）とを備える。
【0009】
弁部材は、蓄圧された高圧燃料を噴孔（１６ａ）に供給可能な高圧通路（２０２、２０４、２０６）と噴孔との間を断続する。
電磁弁は、プレート部材（１４）と可動部材（３６、８０、９０）とを備え、弁部材の噴孔と反対側に設けられ、高圧通路から供給される燃料の圧力により噴孔を遮断する方向に弁部材に力を加える圧力制御室（２１０）と低圧側との間を断続する。
電磁弁は、プレート部材（１４）と可動部材（３６、８０、９０）とを備え、弁部材の噴孔と反対側に設けられ、高圧通路から供給される燃料の圧力により噴孔を遮断する方向に弁部材に力を加える圧力制御室（２１０）と低圧側との間を断続する。
【0010】
プレート部材には、平面弁座（５０、１００）と平面弁座に開口して圧力制御室の燃料を低圧側に排出可能な排出通路（２１４）とが形成されている。可動部材には、平面弁座と平面同士で接触可能な平面部（６０、８２、９２）が形成されている。
【0011】
平面部が平面弁座から離座することにより圧力制御室の燃料が排出通路から低圧側に排出され、平面部が平面弁座に着座することにより排出通路と低圧側との間が遮断され、排出通路は、大径通路と、大径通路から平面弁座に向かい大径通路よりも小径の小径通路と、を備える。
【0012】
平面部が平面弁座に着座した状態で可動部材が排出通路を介して圧力制御室から燃料圧力を受ける受圧面積は、大径通路の平面弁座側への投影面積よりも小さく、プレート部材の厚みをＬ、プレート部材の径をＤとすると、Ｌ／Ｄ≧０．４である。
【0013】
このように、プレート部材の厚みをＬ、プレート部材の径をＤとすると、Ｌ／Ｄ≧０．４としたことにより、圧力制御室の高圧燃料からプレート部材が可動部材側に力を受けても、プレート部材が可動部材側に凸状に変形することを抑制できる。これにより、可動部材と平面弁座との接触箇所の摩耗を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【0014】
【図1】第１実施形態の燃料噴射装置の構成を示す断面図。
【図2】圧力制御室の周囲の構成を示す断面図。
【図3】平面弁座を示す図。
【図4】ボール弁と平面弁座との周囲の構成を示す断面図。
【図5】ボール弁の受圧面積の定義を説明する図。
【図6】大径通路の投影面積を示す図。
【図7】プレート部材の変形を説明する模式図。
【図8】プレート部材の他の変形を説明する模式図。
【図9】プレート部材の他の変形を説明する模式図。
【図10】プレート部材の厚みと変形量との関係を示す特性図。
【図11】第２実施形態の排出通路を示す断面図。
【図12】第３実施形態の排出通路を示す断面図。
【図13】第４実施形態の排出通路を示す断面図。
【図14】第５実施形態の排出通路を示す断面図。
【図15】第６実施形態の受圧室を示す断面図。
【図16】第７実施形態の平面部を示す図。
【図17】第７実施形態の平面弁座を示す図。
【発明を実施するための形態】
【0015】
以下、図を参照しながら、本開示の実施形態を説明する。
［１．第１実施形態］
［１－１．構成］
図１に示す燃料噴射装置１０は、ＥＣＵ２から出力される駆動電流により作動する。ＥＣＵは、Electronic Control Unitの略である。
［１．第１実施形態］
［１－１．構成］
図１に示す燃料噴射装置１０は、ＥＣＵ２から出力される駆動電流により作動する。ＥＣＵは、Electronic Control Unitの略である。
【0016】
ＥＣＵ２は、エンジン負荷、エンジン回転数等のエンジン運転状態に基づいて、目標噴射量を算出する。そして、ＥＣＵ２は、コモンレール４から燃料噴射装置１０に供給される高圧燃料の圧力に応じて、目標噴射量に相当する噴射時間を算出する。ＥＣＵ２は、算出した噴射時間に応じて、燃料噴射開始までの遅れ時間と燃料噴射終了までの遅れ時間を考慮した通電時間で燃料噴射装置１０に駆動電流を供給する。
【0017】
燃料噴射装置１０は、ホルダ１２と、プレート部材１４と、ノズルボディ１６と、保持ナット１８と、ニードル２０と、電磁弁３０と、を備える。プレート部材１４とノズルボディ１６とは、保持ナット１８によりホルダ１２に組み付けられている。
【0018】
ノズルボディ１６内には、ニードル２０が軸方向に往復移動可能に収容されている。噴孔１６ａは、高圧燃料を噴射するためにノズルボディ１６の先端に形成されている。
ニードル２０がノズルボディ１６に形成された弁座１６ｂから離座すると、噴孔１６ａが開いて燃料が噴射される。ニードル２０が弁座１６ｂに着座すると、噴孔１６ａが閉じて燃料噴射が終了する。
ニードル２０がノズルボディ１６に形成された弁座１６ｂから離座すると、噴孔１６ａが開いて燃料が噴射される。ニードル２０が弁座１６ｂに着座すると、噴孔１６ａが閉じて燃料噴射が終了する。
【0019】
噴孔１６ａに高圧燃料を供給するために、燃料入口２００、高圧通路２０２、２０４、２０６が形成されている。燃料入口２００と高圧通路２０２とはホルダ１２に形成されている。高圧通路２０４はプレート部材１４に形成されている。高圧通路２０６は、ノズルボディ１６とニードル２０との間に形成されている。
【0020】
電磁弁３０は、プレート部材１４と、ソレノイドコイル３２と、ピストン３４と、ボール弁３６と、スプリング３８と、を備える。
ソレノイドコイル３２には、コネクタ４０のターミナル４２を介してＥＣＵ２から駆動電流が供給される。ソレノイドコイル３２に駆動電流が供給されて電磁力が発生するとピストン３４が吸引されることにより、ボール弁３６はプレート部材１４に形成されている平面弁座５０から離座する。ボール弁３６は、セラミックまたは超硬合金で形成されており、平面弁座５０に着座して平面弁座５０と平面同士で接触する平面部６０を備える。
ソレノイドコイル３２には、コネクタ４０のターミナル４２を介してＥＣＵ２から駆動電流が供給される。ソレノイドコイル３２に駆動電流が供給されて電磁力が発生するとピストン３４が吸引されることにより、ボール弁３６はプレート部材１４に形成されている平面弁座５０から離座する。ボール弁３６は、セラミックまたは超硬合金で形成されており、平面弁座５０に着座して平面弁座５０と平面同士で接触する平面部６０を備える。
【0021】
ソレノイドコイル３２への駆動電流の供給が遮断されると、スプリング３８の荷重によりピストン３４が押し下げられ、ボール弁３６が平面弁座５０に接触して着座する。ボール弁３６および平面弁座５０と、その周囲とに関する電磁弁３０の構成の詳細については後述する。
【0022】
図１および図２に示すように、プレート部材１４のノズルボディ１６側には円筒部材７０が固定されている。ニードル２０の上端部は円筒部材７０内に移動可能に挿入されており、ニードル２０は図１の上下方向に移動可能となっている。上方向は、燃料噴射装置１０の軸方向においてニードル２０が弁座１６ｂから離座して噴孔１６ａを開く方向である。下方向は、燃料噴射装置１０の軸方向においてニードル２０が弁座１６ｂに着座して噴孔１６ａを閉じる方向である。
【0023】
円筒部材７０の内周壁とプレート部材１４の下端面とニードル２０の上端面とで囲まれた空間は、圧力制御室２１０を形成している。
プレート部材１４には、高圧通路２０２から分岐して圧力制御室２１０に高圧燃料を供給する高圧通路２１２と、圧力制御室２１０から燃料を排出する排出通路２１４とが形成されている。
プレート部材１４には、高圧通路２０２から分岐して圧力制御室２１０に高圧燃料を供給する高圧通路２１２と、圧力制御室２１０から燃料を排出する排出通路２１４とが形成されている。
【0024】
排出通路２１４は、大径通路２１６とオリフィス２１８と受圧室２２０とを備える。大径通路２１６は、オリフィス２１８から圧力制御室２１０側に向けて、燃料噴射装置１０の中心軸に近づくように傾斜して形成されている。オリフィス２１８は大径通路２１６の平面弁座５０側に形成され、大径通路２１６よりも小径である。
【0025】
受圧室２２０は、オリフィス２１８の出口側、言い換えればボール弁３６と向かい合う側のプレート部材１４に形成されており、大径通路２１６よりも小径で、オリフィス２１８よりも大径である。ボール弁３６が平面弁座５０に着座した状態で、ボール弁３６は、受圧室２２０の燃料圧力により平面弁座５０から離座する方向に力を受ける。
【0026】
高圧通路２１２の下流側、つまり圧力制御室２１０側には、燃料の流れを絞るためのオリフィス２３０が形成されている。さらに、オリフィス２３０の下流側には、環状の高圧ポート２３２が形成されている。
【0027】
圧力制御室２１０には、円盤状の可動プレート７２が上下方向に移動自在に収容されている。可動プレート７２は、可動プレート７２の上端面、つまりプレート部材１４側の面が燃料圧力から受け力と、可動プレート７２の下端面、つまり圧力制御室２１０側の面が圧力制御室２１０の燃料圧力から受け力と、の差により上下方向に移動する。
【0028】
可動プレート７２の上端面がプレート部材１４の下端面に当接すると、高圧ポート２３２が閉じられるので、高圧通路２１２からオリフィス２３０、高圧ポート２３２を通って圧力制御室２１０に高圧燃料が供給されなくなる。
【0029】
可動プレート７２の上端面がプレート部材１４の下端面から離れて高圧ポート２３２が開くと、高圧通路２１２からオリフィス２３０、高圧ポート２３２を通って高圧燃料が圧力制御室２１０に供給される。
【0030】
可動プレート７２には、排出通路２１４と圧力制御室２１０とを連通する貫通孔２３４が形成されている。貫通孔２３４の下流側、つまり排出通路２１４と向き合う側には、燃料の流れを制限するオリフィス２３６が形成されている。
【0031】
以上の構成によれば、可動プレート７２がプレート部材１４に接触して高圧ポート２３２が閉じられた状態で、圧力制御室２１０は貫通孔２３４、オリフィス２３６を介して排出通路２１４に連通している。
【0032】
以下、図３～図６に基づいて、電磁弁３０の構成について説明する。
図３に示すように、プレート部材１４の上端面に形成された平面弁座５０には、第１の座面５２と第２の座面５４とが形成されている。第１の座面５２は、平面弁座５０に開口する受圧室２２０の開口５０ａの周囲に環状に形成されている。第１の座面５２の外周には、第１の座面５２よりも凹んだ環状の溝により燃料逃がし通路２５０が形成されている。燃料逃がし通路２５０の外周には、第１の座面５２と同じ高さの第２の座面５４が周方向に等間隔に４個形成されている。
図３に示すように、プレート部材１４の上端面に形成された平面弁座５０には、第１の座面５２と第２の座面５４とが形成されている。第１の座面５２は、平面弁座５０に開口する受圧室２２０の開口５０ａの周囲に環状に形成されている。第１の座面５２の外周には、第１の座面５２よりも凹んだ環状の溝により燃料逃がし通路２５０が形成されている。燃料逃がし通路２５０の外周には、第１の座面５２と同じ高さの第２の座面５４が周方向に等間隔に４個形成されている。
【0033】
周方向に隣り合う第２の座面５４と第２の座面５４との間には、燃料逃がし通路２５０から径方向外側に向けて延びる燃料逃がし通路２５２が９０°間隔で形成されている。
ボール弁３６の平面部６０は、図３の点線で示す範囲で平面弁座５０に着座して接触する。したがって、ボール弁３６が平面弁座５０に着座した状態で、燃料逃がし通路２５０、２５２は低圧側である低圧通路２４０と連通している。
ボール弁３６の平面部６０は、図３の点線で示す範囲で平面弁座５０に着座して接触する。したがって、ボール弁３６が平面弁座５０に着座した状態で、燃料逃がし通路２５０、２５２は低圧側である低圧通路２４０と連通している。
【0034】
【0035】
図３の点線に示すように、ボール弁３６の平面部６０が平面弁座５０に着座しているときに、平面部６０と第１の座面５２との接触箇所は、高圧の受圧室２２０と低圧の燃料逃がし通路２５０とに挟まれている。
【0036】
したがって、図５において、ボール弁３６が受圧室２２０から燃料圧力を受ける受圧面、つまり平面部６０の受圧面の一点鎖線で示される平均径Ｄは、次式（１）で表される。
Ｄ＝ｂ＋（ａ－ｂ）／２ ・・・（１）
したがって、式（１）の平均径で表されるボール弁３６の受圧面積Ｓ１は次式（２）で表される。
Ｄ＝ｂ＋（ａ－ｂ）／２ ・・・（１）
したがって、式（１）の平均径で表されるボール弁３６の受圧面積Ｓ１は次式（２）で表される。
【0037】
Ｓ１＝π（Ｄ／２）２
＝π（（ｂ＋（ａ－ｂ）／２）／２）２
＝π（ｂ＋（ａ－ｂ）／２）２／４ ・・・（２）
図６に示すように、傾斜している大径通路２１６の平面弁座５０側への投影面の形状は、楕円形状になる。この楕円形状の投影面積をＳ２とすると、Ｓ２は次式（３）で表される。
＝π（（ｂ＋（ａ－ｂ）／２）／２）２
＝π（ｂ＋（ａ－ｂ）／２）２／４ ・・・（２）
図６に示すように、傾斜している大径通路２１６の平面弁座５０側への投影面の形状は、楕円形状になる。この楕円形状の投影面積をＳ２とすると、Ｓ２は次式（３）で表される。
【0038】
Ｓ２＝π（ｃ／２）×（ｃ／２ｃｏｓθ）
Ｓ２＝πｃ２／４ｃｏｓθ ・・・（３）
本実施形態では、Ｓ１＜Ｓ２となるように、第１の座面５２のシート径ａ、受圧室２２０の径ｂ、排出通路２１４の径ｃ、排出通路２１４の傾斜開度θが設定されている。
Ｓ２＝πｃ２／４ｃｏｓθ ・・・（３）
本実施形態では、Ｓ１＜Ｓ２となるように、第１の座面５２のシート径ａ、受圧室２２０の径ｂ、排出通路２１４の径ｃ、排出通路２１４の傾斜開度θが設定されている。
【0039】
オリフィス２１８を挟んだＳ１＜Ｓ２となる面積差により、図７に示すように、受圧室２２０と排出通路２１４との間に形成されるプレート部材１４の段部５６は、ボール弁３６側に向かう力を受ける。その結果、平面弁座５０に開口する受圧室２２０の開口５０ａは、ボール弁３６に向かって変形する。この場合、ボール弁３６が圧力制御室２１０側から燃料圧力を受ける受圧面積は、開口５０ａが変形する前後で変化しない。
【0040】
これに対し、Ｓ１＞Ｓ２となるように、第１の平面弁座５０のシート径ａ、受圧室２２０の径ｂ、排出通路２１４の径ｃ、排出通路２１４の傾斜開度θが設定されている場合について、考察する。
【0041】
この場合、図８に示すように、受圧室２２０と排出通路２１４との間に形成されるプレート部材１４の段部５６は、ボール弁３６から離れる方向に力を受ける。その結果、受圧室２２０の開口５０ａは、ボール弁３６から離れる方向に変形し、ボール弁３６が圧力制御室２１０側から燃料圧力を受ける受圧面積は大きくなる。
【0042】
すると、ボール弁３６が圧力制御室２１０側の燃料圧力から受ける力が大きくなるので、ボール弁３６が平面弁座５０に着座した状態でのシート性が低下する恐れがある。
したがって、本実施形態のように、Ｓ１＜Ｓ２とすることが、シート性の点で有利である。
したがって、本実施形態のように、Ｓ１＜Ｓ２とすることが、シート性の点で有利である。
【0043】
また、図９に示すように、プレート部材１４は圧力制御室２１０側の燃料圧力により、ボール弁３６側に力を受け、ボール弁３６側に凸状に変形する。すると、ボール弁３６と、平面弁座５０の凸状部分である受圧室２２０の開口５０ａとが接触して、開口５０ａが摩耗する。
【0044】
燃料圧力が高圧の場合は、開口５０ａの摩耗箇所にボール弁３６が接触するので、シール性の悪化は抑制される。
しかし、エンジンの運転状態に応じて燃料圧力が低下すると平面弁座５０の変形が低下するので、高圧時にボール弁３６と接触していた開口５０ａがボール弁３６と接触しなくなる。その結果、ボール弁３６が受圧室２２０から燃料圧力を受ける受圧面積が大きくなるので、シール性が悪化する恐れがある。
しかし、エンジンの運転状態に応じて燃料圧力が低下すると平面弁座５０の変形が低下するので、高圧時にボール弁３６と接触していた開口５０ａがボール弁３６と接触しなくなる。その結果、ボール弁３６が受圧室２２０から燃料圧力を受ける受圧面積が大きくなるので、シール性が悪化する恐れがある。
【0045】
図１０に示すように、同じコモンレール圧に対し、プレート部材１４の厚みが薄くなるにしたがい、プレート部材１４がボール弁３６側に凸状に変形する変形量は大きくなる。シート性を保持するためのプレート部材１４の変形量の境界は、平面弁座５０で想定されている面粗度の０．３μｍである。そして、コモンレール圧として、２００ＭＰａ以上が想定されている。
【0046】
プレート部材１４の径を１７ｍｍとした場合、コモンレール圧＝２００ＭＰａ、変形量＝０．３μｍとなるのは、プレート部材１４の厚み＝７．２ｍｍのときである。したがって、プレート部材１４の径を１７ｍｍの場合に、シート性を保持するために必要なプレート部材１４の厚みは７．２ｍｍ以上である。
【0047】
７．２／１７≒０．４であるから、図２に示すように、プレート部材１４の径をＤ、プレート部材１４の厚みをＬとすると、本実施形態では、シート性を保持するためにＬ／Ｄ≧０．４に設定する。
【0048】
［１－２．作動］
ソレノイドコイル３２に駆動電流が供給されると、スプリング３８の荷重に抗してピストン３４とともにボール弁３６がリフトして平面弁座５０から離座するので、排出通路２１４の燃料が低圧通路２４０に排出される。
ソレノイドコイル３２に駆動電流が供給されると、スプリング３８の荷重に抗してピストン３４とともにボール弁３６がリフトして平面弁座５０から離座するので、排出通路２１４の燃料が低圧通路２４０に排出される。
【0049】
すると、可動プレート７２のプレート部材１４側の燃料圧力が低下し、可動プレート７２が上方向に移動してプレート部材１４の下端面に接触するので、高圧ポート２３２が閉じられ、高圧通路２１２から圧力制御室２１０に高圧燃料が供給されなくなる。
【0050】
これにより、圧力制御室２１０の燃料圧力が低下するので、圧力制御室２１０の燃料圧力からニードル２０に対して噴孔１６ａを閉じる方向に加わる力が低下する。すると、ニードル２０が、圧力制御室２１０の燃料圧力から受ける力とスプリング７４の荷重との合計により噴孔１６ａを閉じる方向に受ける力よりも、高圧燃料通２０４、２０６の燃料圧力から噴孔１６ａを開放する方向に受ける力の方が大きくなる。
【0051】
これにより、ニードル２０が弁座１６ｂから離座し噴孔１６ａが開放されるので、噴孔１６ａから燃料が噴射される。
ソレノイドコイル３２への駆動電流の供給を遮断すると、スプリング３８の荷重によりピストン３４が押し下げられ、ボール弁３６が平面弁座５０に着座するので、排出通路２１４の燃料が低圧通路２４０に排出されなくなる。
ソレノイドコイル３２への駆動電流の供給を遮断すると、スプリング３８の荷重によりピストン３４が押し下げられ、ボール弁３６が平面弁座５０に着座するので、排出通路２１４の燃料が低圧通路２４０に排出されなくなる。
【0052】
すると、高圧通路２１２から供給される燃料の圧力により可動プレート７２のプレート部材１４側の燃料圧力が上昇するので、可動プレート７２は下方向に移動してプレート部材１４の下端面から離れる。
【0053】
これにより、高圧ポート２３２が開放され、可動プレート７２の外周面と円筒部材７０の内周面との間を通り、高圧通路２１２から圧力制御室２１０に高圧燃料が供給されるので、圧力制御室２１０の燃料圧力が上昇する。
【0054】
すると、ニードル２０が、圧力制御室２１０の燃料圧力から受ける力とスプリング７４の荷重との合計により噴孔１６ａを閉じる方向に受ける力が、高圧燃料通２０４、２０６の燃料圧力から噴孔１６ａを開放する方向に受ける力よりも大きくなる。
【0055】
これにより、ニードル２０が弁座１６ｂに着座し噴孔１６ａが閉じられるので、噴孔１６ａからの燃料噴射は遮断される。
以上説明した第１実施形態では、ニードル２０が弁部材に対応し、ボール弁３６が可動部材に対応し、オリフィス２１８が小径通路に対応応する。
以上説明した第１実施形態では、ニードル２０が弁部材に対応し、ボール弁３６が可動部材に対応し、オリフィス２１８が小径通路に対応応する。
【0056】
［１－３．効果］
以上説明した第１実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
（１ａ）ボール弁３６の平面部６０が平面弁座５０に接触した状態でボール弁３６が圧力制御室２１０から燃料圧力を受ける受圧面積は、大径通路２１６の平面弁座５０側への投影面積よりも小さい。
以上説明した第１実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
（１ａ）ボール弁３６の平面部６０が平面弁座５０に接触した状態でボール弁３６が圧力制御室２１０から燃料圧力を受ける受圧面積は、大径通路２１６の平面弁座５０側への投影面積よりも小さい。
【0057】
この面積差により、プレート部材１４の段部５６はボール弁３６側に力を受けるので、受圧室２２０の開口５０ａの周囲は、ボール弁３６側に変形する。これにより、ボール弁３６の平面部６０が圧力制御室２１０から燃料圧力を受ける面積は、受圧室２２０の開口５０ａの面積よりも大きくなることを抑制される。したがって、ボール弁３６の平面部６０が平面弁座５０に接触した状態で、シート性の低下を抑制できる。
【0058】
（１ｂ）プレート部材１４の厚みをＬ、プレート部材１４の径をＤとすると、Ｌ／Ｄ≧０．４としたことにより、圧力制御室２１０側からプレート部材１４が高圧を受けても、プレート部材１４がボール弁３６側に凸状に変形することを抑制できる。これにより、ボール弁３６と平面弁座５０との接触箇所の摩耗を抑制できる。
【0059】
（１ｃ）オリフィス２１８よりも大径の受圧室２２０を平面弁座５０に開口させたことにより、受圧室２２０を形成しない構成よりも、平面部６０が平面弁座５０から離座するときに、平面部６０と第１の座面５２との間に形成される流路面積が増加する。
【0060】
これにより、ボール弁３６が平面弁座５０から離座するときに、圧力制御室２１０から速やかに燃料が低圧通路２４０に排出され、圧力制御室２１０の燃料圧力が速やかに低下する。その結果、ニードル２０が弁座１６ｂから速やかに離座するので、燃料噴射装置１０が開弁するときの噴射率が速やかに上昇する。
【0061】
（１ｄ）平面弁座５０は、平面部６０が着座して平面部６０と平面同士で接触する範囲内に、低圧通路２４０と連通する燃料逃がし通路２５０、２５２を備える。これにより、燃料逃がし通路２５０、２５２が形成されていない場合よりも、平面部６０と平面弁座５０とが平面同士で接触する面積は小さくなる。
【0062】
その結果、平面部６０と平面弁座５０とが平面同士で接触している箇所に入り込んだ高圧燃料によりボール弁３６が平面弁座５０から離座する方向に受ける力が減少する。これにより、ソレノイドコイル３２への駆動電流の供給を遮断した状態で、平面部６０が平面弁座５０に着座した状態を保持するためのスプリング３８の荷重を小さくすることができる。
【0063】
また、スプリング３８の荷重が小さくなるので、スプリング３８の荷重に抗してボール弁３６を平面弁座５０から離座させるために必要な電磁力を小さくできる。これにより、電磁弁３０を小型化できる。
【0064】
［２．第２実施形態］
［２－１．第１実施形態との相違点］
第２実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
［２－１．第１実施形態との相違点］
第２実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
【0065】
前述した第１実施形態では、排出通路２１４は、燃料噴射装置１０の軸に対して傾斜していた。これに対し、第２実施形態では、図１１に示すように、排出通路２１４は、燃料噴射装置１０の軸に沿っている点で、第１実施形態と相違する。
【0066】
この場合、大径通路２１６の平面弁座５０側への投影面の形状は円形状になる。この円の面積をＳ２とすると、Ｓ２は次式（４）で表さされる。
Ｓ２＝（ｃ／２）２ ・・・（４）
ボール弁３６の受圧面積Ｓ１は、第１実施形態の式（２）と同じである。そして、第２実施形態においても、Ｓ１＜Ｓ２となるように設定されている。
Ｓ２＝（ｃ／２）２ ・・・（４）
ボール弁３６の受圧面積Ｓ１は、第１実施形態の式（２）と同じである。そして、第２実施形態においても、Ｓ１＜Ｓ２となるように設定されている。
【0067】
また、プレート部材１４の径をＤ、プレート部材１４の厚みをＬとすると、シート性を保持するためにＬ／Ｄ≧０．４に設定されている。
［２－２．効果］
以上説明した第１実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）と同様の効果を得ることができる。
［２－２．効果］
以上説明した第１実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）と同様の効果を得ることができる。
【0068】
［３．第３実施形態、第４実施形態］
［３－１．第２実施形態との相違点］
第３実施形態および第４実施形態は、基本的な構成は第２実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第２実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
［３－１．第２実施形態との相違点］
第３実施形態および第４実施形態は、基本的な構成は第２実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第２実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
【0069】
前述した第２実施形態では、大径通路２１６は圧力制御室２１０とオリフィス２１８との間で同一径であった。これに対し、第３実施形態では、図１２に示すように、大径通路２１６の径が、オリフィス２１８側から圧力制御室２１０側に向かうにしたがい小さくなっている点で、第２実施形態と相違する。ただし、大径通路２１６の最小径は、オリフィス２１８の径よりも大きい。
【0070】
また、前述した第２実施形態では、大径通路２１６は圧力制御室２１０からオリフィス２１８側に同じ径で形成されていた。これに対し、第４実施形態では、図１３に示すように、大径通路２１６は圧力制御室２１０とオリフィス２１８との間に部分的に形成されている点で、第２実施形態と相違する。
【0071】
また、第２実施形態では、受圧室２２０の内周面は凹曲面状に形成されていた。これに対し、第４実施形態では、受圧室２２０の内周面がテーパ面状に形成されている点で、第２実施形態と相違する。
【0072】
第３実施形態および第４実施形態においても、ボール弁３６の受圧面積Ｓ１と、大径通路２１６の平面弁座５０側への投影面積Ｓ２とは、Ｓ１＜Ｓ２となるように設定されている。
【0073】
また、プレート部材１４の径をＤ、プレート部材１４の厚みをＬとすると、シート性を保持するためにＬ／Ｄ≧０．４に設定されている。
［３－２．効果］
以上説明した第３実施形態および第４実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）と同様の効果を得ることができる。
［３－２．効果］
以上説明した第３実施形態および第４実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）と同様の効果を得ることができる。
【0074】
［４．第５実施形態］
［４－１．第１実施形態との相違点］
第５実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
［４－１．第１実施形態との相違点］
第５実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
【0075】
前述した第１実施形態では、オリフィス２１８の平面弁座５０側に、オリフィス２１８よりも大径で、大径通路２１６よりも小径の受圧室２２０が形成されていた。これに対し、第６実施形態では、図１４に示すように、オリフィス２１８の平面弁座５０側に受圧室２２０が形成されず、オリフィス２１８が直接、平面弁座５０に開口している点で、第１実施形態と相違する。
【0076】
この構成では、図１４に示すように、オリフィス２１８の径をｄとすると、平面部６０がオリフィス２１８から燃料圧力を受ける受圧面の平均径Ｄは、次式（５）で表される。
Ｄ＝ｄ＋（ａ－ｄ）／２ ・・・（５）
したがって、第１実施形態の式（２）においてｂをｄに置き換えた次式（６）でボール弁３６の受圧面積Ｓ１は表される。
Ｄ＝ｄ＋（ａ－ｄ）／２ ・・・（５）
したがって、第１実施形態の式（２）においてｂをｄに置き換えた次式（６）でボール弁３６の受圧面積Ｓ１は表される。
【0077】
Ｓ１＝π（ｄ＋（ａ－ｄ）／２）２／４ ・・・（６）
この構成でも、ボール弁３６の受圧面積Ｓ１と、大径通路２１６の平面弁座５０側への投影面積Ｓ２とは、Ｓ１＜Ｓ２となるように設定されている。
この構成でも、ボール弁３６の受圧面積Ｓ１と、大径通路２１６の平面弁座５０側への投影面積Ｓ２とは、Ｓ１＜Ｓ２となるように設定されている。
【0078】
また、プレート部材１４の径をＤ、プレート部材１４の厚みをＬとすると、シート性を保持するためにＬ／Ｄ≧０．４に設定されている。
［４－２．効果］
以上説明した第５実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）、（１ｂ）、（１ｄ）と同様の効果を得ることができる。
［４－２．効果］
以上説明した第５実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）、（１ｂ）、（１ｄ）と同様の効果を得ることができる。
【0079】
［５．第６実施形態］
［５－１．第１実施形態との相違点］
第６実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
［５－１．第１実施形態との相違点］
第６実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
【0080】
前述した第１実施形態では、プレート部材１４に受圧室２２０が形成されていた。これに対し、第６実施形態では、図１５に示すように、ボール弁８０に受圧室２２０が形成されている点で、第１実施形態と相違する。
【0081】
この構成では、図１５に示すように、ボール弁８０形成された受圧室２２２の径をｅとすると、平面部６０がオリフィス２１８から燃料圧力を受ける受圧面の平均径Ｄは、次式（７）で表される。
【0082】
Ｄ＝ｅ＋（ａ－ｅ）／２ ・・・（７）
したがって、第１実施形態の式（２）においてｂをｅに置き換えた次式（８）でボール弁８０の受圧面積Ｓ１は表される。
したがって、第１実施形態の式（２）においてｂをｅに置き換えた次式（８）でボール弁８０の受圧面積Ｓ１は表される。
【0083】
Ｓ１＝π（ｅ＋（ａ－ｅ）／２）２／４ ・・・（８）
この構成でも、ボール弁３６の受圧面積Ｓ１と、大径通路２１６の平面弁座５０側への投影面積Ｓ２とは、Ｓ１＜Ｓ２となるように設定されている。
この構成でも、ボール弁３６の受圧面積Ｓ１と、大径通路２１６の平面弁座５０側への投影面積Ｓ２とは、Ｓ１＜Ｓ２となるように設定されている。
【0084】
また、プレート部材１４の径をＤ、プレート部材１４の厚みをＬとすると、シート性を保持するためにＬ／Ｄ≧０．４に設定されている。
以上説明した第６実施形態では、ボール弁８０が可動部材に対応する。
以上説明した第６実施形態では、ボール弁８０が可動部材に対応する。
【0085】
［５－２．効果］
以上説明した第６実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）と同様の効果を得ることができる。
以上説明した第６実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）と同様の効果を得ることができる。
【0086】
［６．第７実施形態］
［６－１．第１実施形態との相違点］
第７実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
［６－１．第１実施形態との相違点］
第７実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
【0087】
前述した第１実施形態では、平面弁座５０に燃料逃がし通路２５０、２５２が形成されていた。これに対し、第７実施形態では、図１６に示すように、ボール弁９０の平面部９２に燃料逃がし通路２５０、２５２が形成されている点で、第１実施形態と相違する。
【0088】
図１６に示すように、平面部９２には、第１の平面９４と第２の平面９６とが形成されている。第１の平面９４は環状に形成されている。第１の平面９４の外周には、第１の平面９４よりも凹んだ環状の溝により燃料逃がし通路２５０が形成されている。燃料逃がし通路２５０の外周には、第１の平面９４と同じ高さの第２の平面９６が周方向に等間隔に４個形成されている。
【0089】
周方向に隣り合う第２の平面９６と第２の平面９６との間には、燃料逃がし通路２５０から径方向外側に向けて延びる燃料逃がし通路２５２が９０°間隔で形成されている。
図１７に示すように、ボール弁９０の平面部９２が平面弁座１００に着座する範囲内には、燃料逃がし通路２５０、２５２は形成されていない。
図１７に示すように、ボール弁９０の平面部９２が平面弁座１００に着座する範囲内には、燃料逃がし通路２５０、２５２は形成されていない。
【0090】
この構成では、図１６に示すように、第１の平面９４のシート径をｆ、受圧室２２０の径をｂ、とすると、第１の平面９４が受圧室２２０から燃料圧力を受ける受圧面の平均径Ｄは、次式（９）で表される。
【0091】
Ｄ＝ｆ＋（ｆ－ｂ）／２ ・・・（９）
したがって、第１実施形態の式（２）においてａをｆに置き換えた次式（１０）でボール弁９０の受圧面積Ｓ１は表される。
したがって、第１実施形態の式（２）においてａをｆに置き換えた次式（１０）でボール弁９０の受圧面積Ｓ１は表される。
【0092】
Ｓ１＝π（ｆ＋（ｆ－ｂ）／２）２／４ ・・・（１０）
この構成でも、ボール弁９０の受圧面積Ｓ１と、大径通路２１６の平面弁座５０側への投影面積Ｓ２とは、Ｓ１＜Ｓ２となるように設定されている。
この構成でも、ボール弁９０の受圧面積Ｓ１と、大径通路２１６の平面弁座５０側への投影面積Ｓ２とは、Ｓ１＜Ｓ２となるように設定されている。
【0093】
そして、ボール弁９０の受圧面積Ｓ１と、大径通路２１６の平面弁座１００側への投影面積Ｓ２とは、Ｓ１＜Ｓ２となるように設定されている。
また、プレート部材１４の径をＤ、プレート部材１４の厚みをＬとすると、シート性を保持するためにＬ／Ｄ≧０．４に設定されている。
また、プレート部材１４の径をＤ、プレート部材１４の厚みをＬとすると、シート性を保持するためにＬ／Ｄ≧０．４に設定されている。
【0094】
以上説明した第７実施形態では、ボール弁９０が可動部材に対応する。
［６－２．効果］
以上説明した第７実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）と同様の効果を得ることができる。
［６－２．効果］
以上説明した第７実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）と同様の効果を得ることができる。
【0095】
［７．他の実施形態］
以上、本開示の実施形態について説明したが、本開示は前述した実施形態に限定されることなく、種々変形して実施することができる。
以上、本開示の実施形態について説明したが、本開示は前述した実施形態に限定されることなく、種々変形して実施することができる。
【0096】
（７ａ）前述した実施形態では、電磁弁３０の可動部材としてボール弁３６、８０、９０を使用したが、これに限定されるものではない。可動部材が平面弁座５０、１００と平面同士で接触するのであれば、例えば、可動部材はプレート状でもよい。
【0097】
（７ｂ）前述した実施形態では、ボール弁３６、８０と平面同士で接触する平面弁座５０、あるいは、平面弁座１００と平面同士で接触するボール弁９０の平面部９２に、低圧通路２４０と連通する燃料逃がし通路２５０、２５２を形成した。これに対し、燃料逃がし通路を形成しない構成でもよい。
【0098】
（７ｃ）前述した実施形態における１つの構成要素が有する複数の機能を、複数の構成要素によって実現したり、１つの構成要素が有する１つの機能を、複数の構成要素によって実現したりしてもよい。また、複数の構成要素が有する複数の機能を、１つの構成要素によって実現したり、複数の構成要素によって実現される１つの機能を、１つの構成要素によって実現したりしてもよい。また、前述した実施形態の構成の一部を省略してもよい。また、前述した実施形態の構成の少なくとも一部を、他の前述した実施形態の構成に対して付加または置換してもよい。
【0099】
（７ｄ）前述した燃料噴射装置１０の他、当該燃料噴射装置１０を構成要素とするシステムなど、種々の形態で本開示を実現することもできる。
［本明細書が開示する技術思想］
［本明細書が開示する技術思想］
【0100】
［項目１］
コモンレール（４）で蓄圧された高圧燃料を内燃機関に噴射する燃料噴射装置（１０）であって、
蓄圧された高圧燃料を噴孔（１６ａ）に供給可能な高圧通路（２０２、２０４、２０６）と前記噴孔との間を断続する弁部材（２０）と、
前記弁部材の前記噴孔と反対側に設けられ、前記高圧通路から供給される燃料の圧力により前記噴孔を遮断する方向に前記弁部材に力を加える圧力制御室（２１０）と低圧側との間を断続する電磁弁（３０）と、
を備え、
前記電磁弁は、平面弁座（５０、１００）と前記平面弁座に開口して前記圧力制御室の燃料を低圧側に排出可能な排出通路（２１４）とが形成されたプレート部材（１４）と、前記平面弁座と平面同士で接触可能な平面部（６０、８２、９２）が形成された可動部材（３６、８０、９０）と、を備え、前記平面部が前記平面弁座から離座することにより前記圧力制御室の燃料が前記排出通路から低圧側に排出され、前記平面部が前記平面弁座に着座することにより前記排出通路と低圧側との間が遮断され、
前記排出通路は、大径通路（２１６）と、前記大径通路から前記平面弁座に向かい前記大径通路よりも小径の小径通路（２１８）と、を備え、
前記平面部が前記平面弁座に着座した状態で前記可動部材が前記排出通路を介して前記圧力制御室から燃料圧力を受ける受圧面積は、前記大径通路の前記平面弁座側への投影面積よりも小さく、
前記プレート部材の厚みをＬ、前記プレート部材の径をＤとすると、Ｌ／Ｄ≧０．４である、
燃料噴射装置。
コモンレール（４）で蓄圧された高圧燃料を内燃機関に噴射する燃料噴射装置（１０）であって、
蓄圧された高圧燃料を噴孔（１６ａ）に供給可能な高圧通路（２０２、２０４、２０６）と前記噴孔との間を断続する弁部材（２０）と、
前記弁部材の前記噴孔と反対側に設けられ、前記高圧通路から供給される燃料の圧力により前記噴孔を遮断する方向に前記弁部材に力を加える圧力制御室（２１０）と低圧側との間を断続する電磁弁（３０）と、
を備え、
前記電磁弁は、平面弁座（５０、１００）と前記平面弁座に開口して前記圧力制御室の燃料を低圧側に排出可能な排出通路（２１４）とが形成されたプレート部材（１４）と、前記平面弁座と平面同士で接触可能な平面部（６０、８２、９２）が形成された可動部材（３６、８０、９０）と、を備え、前記平面部が前記平面弁座から離座することにより前記圧力制御室の燃料が前記排出通路から低圧側に排出され、前記平面部が前記平面弁座に着座することにより前記排出通路と低圧側との間が遮断され、
前記排出通路は、大径通路（２１６）と、前記大径通路から前記平面弁座に向かい前記大径通路よりも小径の小径通路（２１８）と、を備え、
前記平面部が前記平面弁座に着座した状態で前記可動部材が前記排出通路を介して前記圧力制御室から燃料圧力を受ける受圧面積は、前記大径通路の前記平面弁座側への投影面積よりも小さく、
前記プレート部材の厚みをＬ、前記プレート部材の径をＤとすると、Ｌ／Ｄ≧０．４である、
燃料噴射装置。
【0101】
［項目２］
項目１に記載の燃料噴射装置であって、
前記排出通路は、前記小径通路の前記大径通路と反対側で前記平面弁座に開口して前記小径通路よりも大径で前記大径通路よりも小径な受圧室（２２０）を備える、
燃料噴射装置。
項目１に記載の燃料噴射装置であって、
前記排出通路は、前記小径通路の前記大径通路と反対側で前記平面弁座に開口して前記小径通路よりも大径で前記大径通路よりも小径な受圧室（２２０）を備える、
燃料噴射装置。
【0102】
［項目３］
項目１に記載の燃料噴射装置であって、
前記小径通路よりも大径で前記大径通路よりも小径で、前記平面弁座に面して開口する受圧室（２２２）が前記可動部材（８０）の前記平面部（８２）に形成されている、
燃料噴射装置。
項目１に記載の燃料噴射装置であって、
前記小径通路よりも大径で前記大径通路よりも小径で、前記平面弁座に面して開口する受圧室（２２２）が前記可動部材（８０）の前記平面部（８２）に形成されている、
燃料噴射装置。
【0103】
［項目４］
項目１から３のいずれか１項に記載の燃料噴射装置であって、
前記平面弁座（５０）は、前記平面部が着座して前記平面部と前記平面同士で接触することにより前記排出通路と低圧側との間を遮断する第１の座面（５２）と、前記第１の座面よりも径方向外側に形成され前記第１の座面とともに前記平面部が着座して前記平面部と前記平面同士で接触する第２の座面（５４）と、前記第１の座面と前記第２の座面との間に形成され低圧側と連通する燃料逃し通路（２５０、２５２）と、を備える、
燃料噴射装置。
項目１から３のいずれか１項に記載の燃料噴射装置であって、
前記平面弁座（５０）は、前記平面部が着座して前記平面部と前記平面同士で接触することにより前記排出通路と低圧側との間を遮断する第１の座面（５２）と、前記第１の座面よりも径方向外側に形成され前記第１の座面とともに前記平面部が着座して前記平面部と前記平面同士で接触する第２の座面（５４）と、前記第１の座面と前記第２の座面との間に形成され低圧側と連通する燃料逃し通路（２５０、２５２）と、を備える、
燃料噴射装置。
【0104】
［項目５］
項目１から３のいずれか１項に記載の燃料噴射装置であって、
前記平面部（９２）は、前記平面弁座に着座して前記平面弁座と前記平面同士で接触することにより前記排出通路と低圧側との間を遮断する第１の平面（９４）と、前記第１の平面よりも径方向外側に形成され前記第１の平面とともに前記平面弁座に着座して前記平面弁座と前記平面同士で接触する第２の平面（９６）と、前記第１の平面と前記第２の平面との間に形成され低圧側と連通する燃料逃し通路（２５０、２５２）と、を備える、
燃料噴射装置。
項目１から３のいずれか１項に記載の燃料噴射装置であって、
前記平面部（９２）は、前記平面弁座に着座して前記平面弁座と前記平面同士で接触することにより前記排出通路と低圧側との間を遮断する第１の平面（９４）と、前記第１の平面よりも径方向外側に形成され前記第１の平面とともに前記平面弁座に着座して前記平面弁座と前記平面同士で接触する第２の平面（９６）と、前記第１の平面と前記第２の平面との間に形成され低圧側と連通する燃料逃し通路（２５０、２５２）と、を備える、
燃料噴射装置。
【符号の説明】
【0105】
４：コモンレール、１０：燃料噴射装置、１４：プレート部材、１６ａ：噴孔、２０：ニードル（弁部材）、３０：電磁弁、３６、８０、９０：ボール弁（可動部材）、５０、１００：平面弁座、５２：第１の座面、５４：第２の座面、６０、８２、９２：平面部、９４：第１の平面、９６：第２の平面、２０２、２０４、２０６：高圧通路、２１０：圧力制御室、２１４：排出通路、２１６：大径通路、２１８：オリフィス（小径通路）、２２０、２２２：受圧室、２５０、２５２：燃料逃がし通路
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】