特開 2024-113342 ラジアルタービンインペラ

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024113342

(43)【公開日】2024-08-22

(54)【発明の名称】ラジアルタービンインペラ

(51)【国際特許分類】

   F01D 5/04 20060101AFI20240815BHJP

   F01D 1/06 20060101ALI20240815BHJP

   F01D 5/14 20060101ALI20240815BHJP

   F02C 3/05 20060101ALI20240815BHJP

【ＦＩ】

F01D5/04

F01D1/06

F01D5/14

F02C3/05

【審査請求】未請求

【請求項の数】6

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2023018248

(22)【出願日】2023-02-09

(71)【出願人】

【識別番号】000005326

【氏名又は名称】本田技研工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001379

【氏名又は名称】弁理士法人大島特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】竹内 雄太

【テーマコード（参考）】

3G202

【Ｆターム（参考）】

3G202AA01

3G202BA01

3G202BB01

(57)【要約】

【課題】タービンの断熱効率の向上を妨げる要因を含むことなくタービンの効率の向上を図ること。
【解決手段】フルブレード８０とスプリッタブレード９０とが回転方向に交互に配置され、スプリッタブレード９０は、隣り合うフルブレード８０間の回転方向の間隔の中間点からタービンインペラ５８の回転方向とは反対側に偏倚している。
【選択図】図４

【特許請求の範囲】

【請求項1】

略円錐形状のハブと、前記ハブの外周面に回転方向に間隔をおいて設けられた複数のタービン翼とを有するラジアルタービンインペラであって、
前記タービン翼は、前記ラジアルタービンインペラの回転方向に交互に配置されたフルブレードと前記フルブレードよりも前記ラジアルタービンインペラにおける流体の流れ方向の翼長が短いスプリッタブレードとを含み、
前記スプリッタブレードは、隣り合う前記フルブレード間の回転方向の間隔の中間点から前記回転方向とは反対側に偏倚した部分を含むラジアルタービンインペラ。

【請求項2】

前記フルブレード及び前記スプリッタブレードの、流体圧が前記回転方向に作用する側の面を正圧面、前記フルブレード及び前記スプリッタブレードの、前記正圧面とは反対側の面を負圧面とするとき、前記スプリッタブレードは、前記フルブレードの負圧面側に偏倚した部分を含む請求項１に記載のラジアルタービンインペラ。

【請求項3】

前記フルブレードの前記負圧面と前記スプリッタブレードの前記正圧面とにより画定される第１流路と、前記フルブレードの前記正圧面と前記スプリッタブレードの前記負圧面とにより画定される第２流路とを有し、
前記第１流路の前記回転方向の幅は前記第２流路の前記回転方向の幅より小さい請求項２に記載のラジアルタービンインペラ。

【請求項4】

前記第２流路の前記幅に対する前記第１流路の前記回転方向の幅の比率は、０．７以上且つ１．０未満である請求項３に記載のラジアルタービンインペラ。

【請求項5】

前記スプリッタブレードは、その全体において前記フルブレード間の回転方向の間隔の前記中間点から前記回転方向とは反対側に偏倚している請求項１～４の何れか一項に記載のラジアルタービンインペラ。

【請求項6】

前記スプリッタブレードは、前記ハブの前記外周面から離反する先端縁側において前記ハブの前記外周面に接合する基端縁側に比して前記フルブレードの前記負圧面に向けて偏倚している請求項２～４の何れか一項に記載のラジアルタービンインペラ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、ラジアルタービンインペラに関する。

【背景技術】

【0002】

ガスタービンエンジンに代表されるタービン機械に用いられるラジアルタービンにおいては、高温ガス等の圧縮された流体（以下、圧縮流体と言う）が、静翼（ベーン）により画定されたタービンノズルからタービンインペラに供給される。圧縮流体は、タービンノズルを通過するときに体積膨張することにより流速を増加し、タービンインペラを高速に回転させる。

【0003】

タービンインペラを、より高速で回転させるためには、タービンの膨張比を高めるだけでなく、タービンインペラのタービン翼間に、より多くの圧縮流体を流す必要がある。

【0004】

しかし、タービン翼間を流れる圧縮流体の流量が多くなるほどタービン翼の正圧面（圧力面）と負圧面とに作用する圧力の差が増大し、タービンの断熱効率が低下する原因になる。また、タービンでは、タービンの断熱効率を、圧縮流体の広い流量域（膨張比）において高くしたい要望がある。

【0005】

尚、１つのタービン翼で見て、正圧面はタービンインペラの回転方向とは反対側（回転方向遅れ側）に位置するブレード面であり、負圧面はタービンインペラの回転方向（回転方向進み側）に位置するブレード面である。

【0006】

上記問題を解消し、上記要望を満たすタービンインペラとして、翼長が長いフルブレードと翼長が短いスプリッタブレードとからなる２種類のブレードがタービンインペラの回転方向に交互に配置されたが提案されている（例えば、特許文献１～３）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】特開２０１１－１１７３４４号公報

【特許文献2】特開２０１７－１９３９８４号公報

【特許文献3】特開２０１７－１９３９８５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

従来のラジアルタービンインペラでは、図４（Ｂ）に示されているように、スプリッタブレード１１０は、ラジアルタービンインペラに圧縮流体が流入する側（流体入口側）の、回転方向に隣接するフルブレード１００同士の回転方向の中間点Ｎから流体出口側に向けて延在すべく配置される。スプリッタブレード１１０の正圧面１１２とフルブレード１００の負圧面１０４との間に画定される流路を流路Ａ、スプリッタブレード１１０の負圧面１１４とフルブレード１００の正圧面１０２との間に画定される流路を流路Ｂとすると、流路Ａの入口Ａｉｎからフルブレード１００のスロートＳまでの流路長Ｆａと、流路Ｂの入口Ｂｉｎ（流体流れ方向で見て入口Ａｉｎと同位置）からフルブレード１００のスロートＳまでの流路長Ｆｂとが互いに異なる。

【0009】

このため、２つの流路Ａ、Ｂにおいて、タービンの断熱効率に差異が生じる。流路長Ｆａが流路長Ｆｂよりも短いため、スプリッタブレード１１０の負圧面１１４側の流路Ｂに比してスプリッタブレード１１０の正圧面１１２側の流路Ａを流れる圧縮流体によるタービンの断熱効率が低い。このことがタービン全体の効率の向上を妨げる原因になる。

【0010】

本発明は、以上の背景に鑑み、フルブレードとスプリッタブレードとがタービンインペラの回転方向に交互に配置されたラジアルタービンインペラにおいて、タービンの断熱効率の向上を妨げる要因を軽減してタービンの断熱効率の向上を図ることを課題とする。

【課題を解決するための手段】

【0011】

上記課題を解決するために本発明のある態様は、略円錐形状のハブ（７０）と、前記ハブの外周面（７０Ａ）に回転方向に間隔をおいて設けられた複数のタービン翼とを有するラジアルタービンインペラ（５８）であって、前記タービン翼は、前記ラジアルタービンインペラの回転方向に交互に配置されたフルブレード（８０）と前記フルブレードよりも前記ラジアルタービンインペラにおける流体の流れ方向（Ｆ）の翼長が短いスプリッタブレード（９０）とを含み、前記スプリッタブレードは、隣り合う前記フルブレード間の回転方向の間隔の中間点（Ｎ）から前記回転方向とは反対側に偏倚した部分を含む。

【0012】

この態様によれば、タービンの断熱効率の向上を妨げる要因が軽減され、ラジアルタービンの効率が向上する。

【0013】

上記の態様において、前記フルブレード及び前記スプリッタブレードの、流体圧が前記回転方向に作用する側の面を正圧面（８２、９２）、前記フルブレード及び前記スプリッタブレードの、前記正圧面とは反対側の面を負圧面（８４、９４）とするとき、前記スプリッタブレードは、前記フルブレードの負圧面側に偏倚した部分を含んでいてもよい。

【0014】

この態様によれば、フルブレードの正圧面側の負荷と負圧面側の負荷との均一化が図られ、タービンの断熱効率が向上する。

【0015】

上記の態様において、前記ラジアルタービンインペラが、前記フルブレードの前記負圧面と前記スプリッタブレードの前記正圧面とにより画定される第１流路（Ｃ１）と、前記フルブレードの前記正圧面と前記スプリッタブレードの前記負圧面とにより画定される第２流路（Ｃ２）とを有し、前記第１流路の前記回転方向の幅は前記第２流路の前記回転方向の幅より小さくてもよい。

【0016】

この態様によれば、フルブレードの正圧面側の負荷と負圧面側の負荷との均一化が図られ、タービンの断熱効率が向上する。

【0017】

上記の態様において、好ましくは、前記第２流路の前記幅に対する前記第１流路の前記幅の比率は、０．７以上且つ１．０未満であってよい。

【0018】

この態様によれば、タービンの断熱効率が効果的に向上する。

【0019】

上記の態様において、前記スプリッタブレードは、その全体において前記フルブレード間の回転方向の間隔の前記中間点から前記回転方向とは反対側に偏倚していてもよい。

【0020】

この態様によれば、フルブレードの正圧面側の負荷と負圧面側の負荷との均一化が図られ、タービンの断熱効率が向上する。

【0021】

上記の態様において、前記スプリッタブレードは、前記ハブの前記外周面から離反する先端側において前記ハブの前記外周面に接合する基端側に比して前記フルブレードの前記負圧面に向けて偏倚してもよい。

【0022】

この態様によれば、タービンの断熱効率が向上した上で、タービン翼の枚数が多くても、インペラの製造性が低下することが抑制される。

【発明の効果】

【0023】

以上の態様によれば、タービンの断熱効率の向上を妨げる要因が軽減され、ラジアルタービンの断熱効率が向上する。

【図面の簡単な説明】

【0024】

【図1】ラジアルタービンインペラを備えた発電用ガスタービンシステムの断面図

【図2】第１実施形態に係るラジアルタービンインペラの斜視図

【図3】第１実施形態に係るラジアルタービンインペラの子午断面図

【図4】（Ａ）は第１実施形態に係るラジアルタービンインペラのタービン翼を翼高さの同じ割合の位置を繋いだ面で切断して見た断面図、（Ｂ）従来のラジアルタービンインペラのタービン翼の同断面図

【図5】ラジアルタービンの断熱効率―膨張比特性を示すグラフ

【図6】第２実施形態に係るラジアルタービンインペラのタービン翼列図

【発明を実施するための形態】

【0025】

以下、図面を参照して、本発明に係るラジアルタービンインペラを含む実施形態について説明する。

【0026】

≪第１実施形態≫
図１～図４を参照して、本発明の第１実施形態を説明する。図１は、第１実施形態に係るラジアルタービンインペラ５８を備えた発電用ガスタービンシステム１０の断面図である。図１に示されているように、発電用ガスタービンシステム１０は、回転軸１２によって互いに同軸上に連結されたラジアルコンプレッサ１４及びラジアルタービン１６と、燃焼器１８と、回転軸１２に連結された発電機２０とを有する。

【0027】

発電用ガスタービンシステム１０は、軸線方向に順に互いに連結された前部端板２２と前部ハウジング２４と中間ハウジング２６と後部ハウジング２８とを有する。

【0028】

ラジアルコンプレッサ１４は、前部ハウジング２４に取り付けられてコンプレッサ室３０を画定するコンプレッサハウジング３２及びディフューザ３４を固定するディフューザ固定部材３６と、前部端板２２に取り付けられた空気取入案内部材３８とを有する。空気取入案内部材３８はコンプレッサハウジング３２と協働して空気取入口４０を画定している。コンプレッサ室３０には回転軸１２に取り付けられたコンプレッサインペラ４２が回転可能に配置されている。コンプレッサインペラ４２はラジアルタービン１６の出力軸である回転軸１２により回転駆動される。ディフューザ固定部材３６にはディフューザ３４が取り付けられている。

【0029】

ラジアルコンプレッサ１４は、空気取入口４０から空気（外気）を取り入れ、コンプレッサインペラ４２の回転により空気を圧縮加圧し、圧縮加圧された空気（圧縮空気）をディフューザ３４に噴出する。

【0030】

後部ハウジング２８内には回転軸１２の中心軸線周りに燃焼器１８が設けられている。後部ハウジング２８はディフューザ３４から各燃焼器１８に圧縮空気を導く圧縮空気通路４４を画定する部分を含んでいる。各燃焼器１８は燃焼室４６を画定している。各燃焼器１８には燃料噴射ノズル４８が取り付けられている。燃料噴射ノズル４８は燃焼室４６に燃料を噴射する。

【0031】

各燃焼室４６では、燃料噴射ノズル４８により燃焼室４６に噴射された燃料とラジアルコンプレッサ１４からの圧縮空気との混合気が燃焼し、高圧の燃焼ガス（圧縮流体）が発生する。燃焼器１８のガス出口部にはタービンノズル５０が設けられている。

【0032】

ラジアルタービン１６は、後部ハウジング２８の内側部分によって画定され、燃焼器１８のガス出口部に連通するタービン室５２を有する。タービン室５２は隔壁部材５４によってコンプレッサ室３０と隔てられている。タービン室５２の隔壁部材５４と離反する側はシュラウド５６によって画定されている。タービン室５２には回転軸１２を一体的に有するラジアルタービンインペラ５８が回転可能に配置されている。

【0033】

タービンノズル５０は、ラジアルタービンインペラ５８を外囲するように円環状をなし、燃焼ガスをラジアルタービンインペラ５８に向けて径方向内側且つ周方向に噴射する。ラジアルタービンインペラ５８は、タービンノズル５０から噴射された燃焼ガスによって回転駆動される。ラジアルタービンインペラ５８を回転駆動した燃焼ガスは排気ガスとして排気ガス通路６０から大気中に排出される。

【0034】

回転軸１２には発電機２０のロータ軸６２が連結されている。これにより、発電機２０は、ラジアルタービン１６の回転軸１２によって回転駆動され、発電を行う。

【0035】

次に、ラジアルタービンインペラ５８の詳細を、図２～図４を参照して説明する。

【0036】

ラジアルタービンインペラ５８（以下の説明では、タービンインペラ５８と略称することがある）は、略円錐形状のハブ７０と、ハブ７０の外周面７０Ａにタービンインペラ５８の回転方向に間隔をおいて設けられた複数のフルブレード８０及びスプリッタブレード９０とを有する。以下の説明では、フルブレード８０及びスプリッタブレード９０を総称してタービン翼と呼ぶことがある。

【0037】

各フルブレード８０と各スプリッタブレード９０とはタービンインペラ５８の回転方向に交互に配置されている。

【0038】

タービンインペラ５８の回転方向は図２で見て反時計廻り方向の一方向である。以下の説明は、このタービンインペラ５８の回転方向を単に回転方向と言うことがある。

【0039】

各フルブレード８０は、ハブ７０の外周面７０Ａの母線方向の略全長に亘って延在、つまり、タービンインペラ５８の流体入口端５８Ａから流体出口端５８Ｂに至るように延在している。

【0040】

タービンインペラ５８の流体入口端５８Ａはタービンノズル５０に対応する位置にある（図１参照）。タービンインペラ５８の流体出口端５８Ｂは排気ガス通路６０に対応する位置にある（図１参照）。

【0041】

各フルブレード８０は、流体入口端５８Ａに位置する前縁８０Ａと、流体出口端５８Ｂに位置する後縁８０Ｂと、ハブ７０の外周面７０Ａに接合し、外周面７０Ａに沿って前縁８０Ａと後縁８０Ｂとの間に延在する基端縁（ルート縁）８０Ｃと、ハブ７０の外周面７０Ａから離反し、シュラウド５６（図１参照）の内周面に沿って前縁８０Ａと後縁８０Ｂとの間に延在する先端縁（チップ縁）８０Ｄとを有する。

【0042】

各スプリッタブレード９０は、ブレード翼の流体入口端５８Ａに位置する前縁９０Ａと、ブレード翼の流体出口端５８Ｂに位置する後縁９０Ｂと、ハブ７０の外周面７０Ａに接合し、外周面７０Ａに沿って前縁９０Ａと後縁９０Ｂとの間に延在する基端縁（ルート縁）９０Ｃと、ハブ７０の外周面７０Ａから離反し、シュラウド５６（図１参照）の内周面に沿って前縁９０Ａと後縁９０Ｂとの間に延在する先端縁（チップ縁）９０Ｄとを有する。

【0043】

ここで、各フルブレード８０及び各スプリッタブレード９０に対して流体圧が回転方向に作用する側の面を正圧面８２、９２、正圧面８２、９２とは反対側の面を負圧面８４、９４と呼ぶ。

【0044】

各フルブレード８０及び各スプリッタブレード９０は、図４（Ａ）に示されているように、フルブレード８０の負圧面８４とスプリッタブレード９０の正圧面９２とにより第１流路Ｃ１を画定し、フルブレード８０の正圧面８２とスプリッタブレード９０の負圧面９４とにより第２流路Ｃ２を画定している。

【0045】

各フルブレード８０の前縁８０Ａ及び各スプリッタブレード９０の前縁９０Ａは、タービンインペラ５８における流体の流れ方向Ｆ（図３参照。以下、流体流れ方向Ｆと呼ぶ）について流体入口端５８Ａに位置している。各スプリッタブレード９０の後縁９０Ｂは、流体流れ方向Ｆについてフルブレード８０の後縁８０Ｂより上流側に位置している。これにより、各スプリッタブレード９０の翼長は流体流れ方向Ｆで見てフルブレード８０の翼長よりも短い。

【0046】

図４（Ａ）に示されているように、第１流路Ｃ１の流体入口端５８Ａからフルブレード８０のスロートＳまでの流路長Ｆ１は、第２流路Ｃ２の流体入口端５８Ａからフルブレード８０のスロートＳまでの流路長Ｆ２よりも短い。

【0047】

各スプリッタブレード９０は、基端縁９０Ｃから先端縁９０Ｄに至る全体が、隣り合うフルブレード８０の回転方向の間隔の中間点Ｎから回転方向とは反対側、つまり、タービンインペラ５８の回転方向遅れ側に偏倚している。換言すると、各スプリッタブレード９０は、その全体が中間点Ｎよりもフルブレード８０の負圧面８４側に偏倚している。

【0048】

この偏倚により、図４（Ａ）に示されているように、第１流路Ｃ１の回転方向の幅Ｓ１は第２流路Ｃ２の回転方向の幅Ｓ２よりも小さい。幅Ｓ２＞幅Ｓ１であることにより、第２流路Ｃ２を流れる燃焼ガスの流量が、スプリッタブレード９０が中間点Ｎにある時よりも増大する共に、第１流路Ｃ１を流れる燃焼ガスの流量が、スプリッタブレード９０が中間点Ｎにある時よりも減少する。尚、図４（Ａ）では、幅Ｓ１、Ｓ２は、第１流路Ｃ１、第２流路Ｃ２の流体入口端５８Ａの幅を代表して示しているが、幅Ｓ２＞幅Ｓ１の関係は第１流路Ｃ１及び第２流路Ｃ２の全長に亘って成立している。

【0049】

幅Ｓ２＞幅Ｓ１であることにより、流路長Ｆ２が流路長Ｆ１よりも長い第２流路Ｃ２を流れる燃焼ガスの流量が、流路長Ｆ１が流路長Ｆ２よりも短い第１流路Ｃ１を流れる燃焼ガスの流量よりも増大する。

【0050】

これにより、各フルブレード８０の正圧面８２側の負荷（圧力）と負圧面８４側の負荷（圧力）との均一化が図られ、ラジアルタービン１６の断熱効率が向上する。

【0051】

この効果を確実且つ顕著に得るためには、第２流路Ｃ２の幅Ｓ２に対する第１流路Ｃ１の幅Ｓ１の比である、Ｓ１／Ｓ２は、０．７以上且つ１．０未満であることが好ましい。

【0052】

図５は、Ｓ１／Ｓ２が０．８である実施形態及びＳ１／Ｓ２＝１．０である従来例のラジアルタービン１６の断熱効率―膨張比特性を示している。図５の特性線ＥはＳ１／Ｓ２が０．８である場合の断熱効率特性を、特性線ＰはＳ１／Ｓ２＝１．０である場合の断熱効率特性を各々示している。

【0053】

特性線Ｅと特性線Ｐとの比較により、Ｓ１／Ｓ２が０．８である場合には、Ｓ１／Ｓ２＝１．０である場合に比して広い膨張比域に亘って断熱効率が向上していることが分かる。

【0054】

≪第２実施形態≫
次に、第２実施形態のラジアルタービンインペラ５８の詳細を、図６を参照して説明する。尚、図６において、図１～図４に対応する部分は、図１～図４に付した符号と同一の符号を付けて、その説明を省略する。

【0055】

各スプリッタブレード９０は、ハブ７０の外周面７０Ａ（図３参照）から離反する先端縁９０Ｄ（図２及び図３参照）側がハブ７０の外周面７０Ａに接合する基端縁９０Ｃ側に比してフルブレード８０の負圧面８４に向けて、つまり回転方向遅れ側に偏倚している。換言すると、各スプリッタブレード９０は、隣り合うフルブレード８０間の回転方向の間隔の中間点Ｎに位置した基端縁９０Ｃを含み、基端縁９０Ｃから先端縁９０Ｄに向かうほど回転方向遅れ側に偏倚している。

【0056】

流体入口端５８Ａ（図３参照）において、第１流路Ｃ１及び第２流路Ｃ２の回転方向の幅は、基端縁９０Ｃにおいては幅Ｓ３をもって互いに等しい。第１流路Ｃ１の回転方向の幅は基端縁９０Ｃから先端縁９０Ｄに向かうほど減少し、第２流路Ｃ２の回転方向の幅は基端縁９０Ｃから９０Ｄに向かうほど増大する。流体入口端５８Ａにおいて、第１流路Ｃ１の幅Ｓ４は幅Ｓ３より小さい幅Ｓ４になり、第２流路Ｃ２の幅は幅Ｓ３より大きい幅Ｓ５になる。

【0057】

これにより、フルブレード８０及びスプリッタブレード９０の先端縁８０Ｄ、９０Ｄ側において、フルブレード８０の負圧面８４とスプリッタブレード９０の正圧面９２との間に、幅Ｓ４よりも大きい回転方向の幅Ｓが確保され、第１流路Ｃ１の流量が第２流路Ｃ２より少なくなることによって、先端縁８０Ｄ、９０Ｄ側の断熱効率が改善される。そのうえで、基端縁８０Ｃ、９０Ｃ側もラジアルタービン１６の断熱効率が維持されているため、ラジアルタービン１６全体の断熱効率が向上する。

【0058】

第２流路Ｃ２の回転方向の幅Ｓ５が確保されることによって第１流路Ｃ１の幅Ｓ４が小さい場合であっても、基端縁８０Ｃ、９０Ｃ側において、第１流路Ｃ１及び第２流路Ｃ２の回転方向の幅は幅Ｓ３をもって互いに等しいものとすることができる。これによりフルブレード８０及びスプリッタブレード９０の翼間隔が十分に確保される。

【0059】

翼数が多く翼間隔が小さくならざるを得ない時や、第１流路Ｃ１及び第２流路Ｃ２の流量調整のために翼間隔を調整する時に、翼間隔が十分に確保されているため、フルブレード８０及びスプリッタブレード９０のフィレットをハブ７０に十分な厚みで形成することが加工工具とブレード翼との干渉を招くことなく行われ得るようになる。

【0060】

これにより、翼数が多く、翼間隔が小さくなり易いタービンインペラ５８でも、タービンインペラ５８の製造が困難になることがない。また、翼数が多く、翼間隔が小さくなり易いタービンインペラ５８でも、タービンインペラ５８の製造性が低下することがないと共に、タービンインペラ５８の製造性のために、フルブレード８０及びスプリッタブレード９０の厚みを薄くする必要がなく、優れた耐久性及び高い信頼性が得られる。

【0061】

以上で具体的な実施形態の説明を終えるが、本発明は上記実施形態や変形例に限定されることなく、幅広く変形実施することができる。例えば、ハブ７０の形状、フルブレード８０及びスプリッタブレード９０の個数は、適宜変更可能である。本実施形態のラジアルタービンインペラ５８は、発電用ガスタービンシステム１０のラジアルタービン１６のインペラに限られることはなく、各種のラジアルタービンのインペラに適用することができる。

【符号の説明】

【0062】

１０ ：発電用ガスタービンシステム
１８ ：ラジアルタービン
５６ ：シュラウド
５８ ：ラジアルタービンインペラ（タービンインペラ）
７０ ：ハブ
７０Ａ ：外周面
８０ ：フルブレード
８２ ：正圧面
８４ ：負圧面
９０ ：スプリッタブレード
９２ ：正圧面
９４ ：負圧面
Ｃ１ ：第１流路
Ｃ２ ：第２流路
Ｆ ：流れ方向
Ｎ ：中間点

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】