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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024116465
(43)【公開日】2024-08-28
(54)【発明の名称】発泡ブロー成形体の製造方法
(51)【国際特許分類】
C08J 9/12 20060101AFI20240821BHJP
B29C 49/04 20060101ALI20240821BHJP
B29C 44/00 20060101ALI20240821BHJP
【ＦＩ】
C08J9/12 CES
B29C49/04
B29C44/00 F
【審査請求】未請求
【請求項の数】6
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023022099
(22)【出願日】2023-02-16
(71)【出願人】
【識別番号】000131810
【氏名又は名称】株式会社ジェイエスピー
(74)【代理人】
【識別番号】100126413
【弁理士】
【氏名又は名称】佐藤 太亮
(72)【発明者】
【氏名】五味渕 正浩
(72)【発明者】
【氏名】奥田 匡保
【テーマコード（参考）】
4F074
4F208
4F214
【Ｆターム（参考）】
4F074AA20
4F074AA24
4F074AA24B
4F074AA98
4F074AB01
4F074AB03
4F074AB05
4F074BA32
4F074BC12
4F074CA22
4F074DA02
4F074DA08
4F074DA12
4F074DA23
4F074DA24
4F074DA35
4F208AA07
4F208AA11
4F208AA50
4F208AG07
4F208AG20
4F208AP14
4F208LA01
4F208LA09
4F208LB01
4F208LG04
4F208LG11
4F208LG24
4F208LJ09
4F214AA07
4F214AA11
4F214AA50
4F214AG07
4F214AG20
4F214AP14
4F214UA17
4F214UA29
4F214UB01
4F214UC02
4F214UG03
4F214UG10
4F214UG22
4F214UJ09
(57)【要約】
【課題】 発泡ブロー成形体の製造過程で回収された回収原料を用いても耐寒衝撃性に優れ、良好に賦形された発泡ブロー成形体を製造することができる、発泡ブロー成形体の製造方法を提供する。
【解決手段】
ポリプロピレン系樹脂発泡パリソンをブロー成形して発泡ブロー成形体を製造する方法であって、前記発泡パリソンは、分岐状ホモポリプロピレンＡである樹脂Ａと、直鎖状ブロックポリプロピレンＢである樹脂Ｂと、低密度ポリエチレンＣである樹脂Ｃと、回収原料Ｄとを押出機に供給し、ダイから押出発泡させることで形成される。前記樹脂Ｂとして、メルトフローレイトが特定の比となるブロックポリプロピレンＢ１とブロックポリプロピレンＢ２とが特定の配合量の比率で用いられ、前記樹脂Ａの配合量と前記樹脂Ｂの配合量と前記樹脂Ｃの配合量と、前記回収原料Ｄの配合量との比が特定の範囲であり、樹脂Ａ、樹脂Ｂ及び樹脂Ｃのそれぞれに由来する成分の配合量が特定の範囲となっている。
【選択図】 なし
【解決手段】
ポリプロピレン系樹脂発泡パリソンをブロー成形して発泡ブロー成形体を製造する方法であって、前記発泡パリソンは、分岐状ホモポリプロピレンＡである樹脂Ａと、直鎖状ブロックポリプロピレンＢである樹脂Ｂと、低密度ポリエチレンＣである樹脂Ｃと、回収原料Ｄとを押出機に供給し、ダイから押出発泡させることで形成される。前記樹脂Ｂとして、メルトフローレイトが特定の比となるブロックポリプロピレンＢ１とブロックポリプロピレンＢ２とが特定の配合量の比率で用いられ、前記樹脂Ａの配合量と前記樹脂Ｂの配合量と前記樹脂Ｃの配合量と、前記回収原料Ｄの配合量との比が特定の範囲であり、樹脂Ａ、樹脂Ｂ及び樹脂Ｃのそれぞれに由来する成分の配合量が特定の範囲となっている。
【選択図】 なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ポリプロピレン系樹脂発泡パリソンをブロー成形して発泡ブロー成形体を製造する方法であって、
前記発泡パリソンは、分岐状ホモポリプロピレンＡと、直鎖状ブロックポリプロピレンＢと、低密度ポリエチレンＣと、発泡ブロー成形体の製造過程で回収され、分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分ＡＲ、直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分ＢＲ及び低密度ポリエチレンＣに由来する成分ＣＲを含む回収原料Ｄとを溶融混練してなる発泡性樹脂溶融物をダイから押出発泡させることで形成され、
前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢとして、
２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１０ｇ／１０ｍｉｎ以上１６ｇ／１０ｍｉｎ以下であるブロックポリプロピレンＢ１と、
２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１６ｇ／１０ｍｉｎを超え、４０ｇ／１０ｍｉｎ以下であるブロックポリプロピレンＢ２と、を用い、
前記ブロックポリプロピレンＢ１の前記メルトフローレイトに対する前記ブロックポリプロピレンＢ２の前記メルトフローレイトの比が１．５以上であり、
前記ブロックポリプロピレンＢ１の配合量に対する前記ブロックポリプロピレンＢ２の配合量の比が０．１以上１０以下であり、
前記分岐状ホモポリプロピレンＡの配合量と前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢの配合量と前記低密度ポリエチレンＣの配合量との合計ＷＡ＋Ｂ＋Ｃと、前記回収原料Ｄの配合量ＷＤとの比ＷＡ＋Ｂ＋Ｃ：ＷＤが４０：６０～５：９５であり、
前記分岐状ホモポリプロピレンＡの配合量と前記成分ＡＲの配合量との合計ＷＡ＋ＡＲが１０質量部以上３０質量部以下であり、前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢの配合量と前記成分ＢＲの配合量との合計ＷＢ＋ＢＲが４０質量部以上７０質量部以下であり、且つ、前記低密度ポリエチレンＣの配合量と前記成分ＣＲの配合量との合計ＷＣ＋ＣＲが１０質量部以上３０質量部以下である（ただし、前記ＷＡ＋ＡＲと前記ＷＢ＋ＢＲと前記ＷＣ＋ＣＲとの合計を１００質量部とする）、発泡ブロー成形体の製造方法。
前記発泡パリソンは、分岐状ホモポリプロピレンＡと、直鎖状ブロックポリプロピレンＢと、低密度ポリエチレンＣと、発泡ブロー成形体の製造過程で回収され、分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分ＡＲ、直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分ＢＲ及び低密度ポリエチレンＣに由来する成分ＣＲを含む回収原料Ｄとを溶融混練してなる発泡性樹脂溶融物をダイから押出発泡させることで形成され、
前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢとして、
２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１０ｇ／１０ｍｉｎ以上１６ｇ／１０ｍｉｎ以下であるブロックポリプロピレンＢ１と、
２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１６ｇ／１０ｍｉｎを超え、４０ｇ／１０ｍｉｎ以下であるブロックポリプロピレンＢ２と、を用い、
前記ブロックポリプロピレンＢ１の前記メルトフローレイトに対する前記ブロックポリプロピレンＢ２の前記メルトフローレイトの比が１．５以上であり、
前記ブロックポリプロピレンＢ１の配合量に対する前記ブロックポリプロピレンＢ２の配合量の比が０．１以上１０以下であり、
前記分岐状ホモポリプロピレンＡの配合量と前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢの配合量と前記低密度ポリエチレンＣの配合量との合計ＷＡ＋Ｂ＋Ｃと、前記回収原料Ｄの配合量ＷＤとの比ＷＡ＋Ｂ＋Ｃ：ＷＤが４０：６０～５：９５であり、
前記分岐状ホモポリプロピレンＡの配合量と前記成分ＡＲの配合量との合計ＷＡ＋ＡＲが１０質量部以上３０質量部以下であり、前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢの配合量と前記成分ＢＲの配合量との合計ＷＢ＋ＢＲが４０質量部以上７０質量部以下であり、且つ、前記低密度ポリエチレンＣの配合量と前記成分ＣＲの配合量との合計ＷＣ＋ＣＲが１０質量部以上３０質量部以下である（ただし、前記ＷＡ＋ＡＲと前記ＷＢ＋ＢＲと前記ＷＣ＋ＣＲとの合計を１００質量部とする）、発泡ブロー成形体の製造方法。
【請求項2】
前記回収原料Ｄの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１０ｇ／１０ｍｉｎ以上２５ｇ／１０ｍｉｎ以下である、請求項１に記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
【請求項3】
前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１５ｇ／１０ｍｉｎ以上３０ｇ／１０ｍｉｎ以下である、請求項１または２に記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
【請求項4】
前記ブロックポリプロピレンＢ１の２３０℃における溶融張力が１ｍＮ以上３０ｍＮ以下であり、前記ブロックポリプロピレンＢ２の２３０℃における溶融張力が１ｍＮ以上３０ｍＮ以下である、請求項１または２に記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
【請求項5】
前記低密度ポリエチレンＣの１９０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが０．２ｇ／１０ｍｉｎ以上２０ｇ／１０ｍｉｎ以下である、請求項１または２に記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
【請求項6】
前記発泡ブロー成形体の密度が０．１～０．５ｇ／ｃｍ３である、請求項１または２に記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、発泡ブロー成形体の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
発泡性樹脂溶融物を押出発泡させてなる発泡パリソンを賦形してなる発泡ブロー成形体が知られている。発泡ブロー成形体の中でも、ポリプロピレン系樹脂を樹脂原料として用いた中空状の成形体は、軽量であると共に、剛性等に優れる観点から、例えば、自動車等における空調ダクト等の様々な用途で使用されている。
【0003】
発泡ブロー成形体については、近年では、軽量性を維持又は向上させつつ、耐寒衝撃性を向上させたものが求められている。なお、耐寒衝撃性とは、低温時における発泡ブロー成形体の衝撃に対する耐久性を示す。発泡ブロー成形体の耐寒衝撃性を向上させるために、例えば特許文献１には、プロピレンブロックコポリマー及び低密度ポリエチレンを特定量配合する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特開２０１１－１１６８０４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
一方、発泡ブロー成形体の製造方法では、発泡ブロー成形体の原料の一部又は全部として、発泡ブロー成形体の製造過程で生じる発泡パリソンのバリ等を回収して再原料化した回収原料を利用することが要請されている。しかしながら、回収原料を使用しつつ、耐寒衝撃性が良好な発泡ブロー成形体を製造しようとすると、発泡パリソンのブロー成形性が低下しやすく、良好に賦形された発泡ブロー成形体を製造することが困難となるという課題があった。
【0006】
本発明の目的は、発泡ブロー成形体の製造過程で回収された回収原料を用いても耐寒衝撃性に優れ、良好に賦形された発泡ブロー成形体を製造することができる、発泡ブロー成形体の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明は、次の（１）から（６）に示す発明を要旨とする。
【0008】
（１）ポリプロピレン系樹脂発泡パリソンをブロー成形して発泡ブロー成形体を製造する方法であって、
前記発泡パリソンは、分岐状ホモポリプロピレンＡと、直鎖状ブロックポリプロピレンＢと、低密度ポリエチレンＣと、発泡ブロー成形体の製造過程で回収され、分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分ＡＲ、直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分ＢＲ及び低密度ポリエチレンＣに由来する成分ＣＲを含む回収原料Ｄとを溶融混練してなる発泡性樹脂溶融物をダイから押出発泡させることで形成され、
前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢとして、
２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１０ｇ／１０ｍｉｎ以上１６ｇ／１０ｍｉｎ以下であるブロックポリプロピレンＢ１と、
２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１６ｇ／１０ｍｉｎを超え、４０ｇ／１０ｍｉｎ以下であるブロックポリプロピレンＢ２と、を用い、
前記ブロックポリプロピレンＢ１の前記メルトフローレイトに対する前記ブロックポリプロピレンＢ２の前記メルトフローレイトの比が１．５以上であり、
前記ブロックポリプロピレンＢ１の配合量に対する前記ブロックポリプロピレンＢ２の配合量の比が０．１以上１０以下であり、
前記分岐状ホモポリプロピレンＡの配合量と前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢの配合量と前記低密度ポリエチレンＣの配合量との合計ＷＡ＋Ｂ＋Ｃと、前記回収原料Ｄの配合量ＷＤとの比ＷＡ＋Ｂ＋Ｃ：ＷＤが４０：６０～５：９５であり、
前記分岐状ホモポリプロピレンＡの配合量と前記成分ＡＲの配合量との合計ＷＡ＋ＡＲが１０質量部以上３０質量部以下であり、前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢの配合量と前記成分ＢＲの配合量との合計ＷＢ＋ＢＲが４０質量部以上７０質量部以下であり、且つ、前記低密度ポリエチレンＣの配合量と前記成分ＣＲの配合量との合計ＷＣ＋ＣＲが１０質量部以上３０質量部以下である（ただし、前記ＷＡ＋ＡＲと前記ＷＢ＋ＢＲと前記ＷＣ＋ＣＲとの合計を１００質量部とする）、発泡ブロー成形体の製造方法。
（２）前記回収原料Ｄの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１０ｇ／１０ｍｉｎ以上２５ｇ／１０ｍｉｎ以下である、上記（１）に記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
（３）前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１５ｇ／１０ｍｉｎ以上３０ｇ／１０ｍｉｎ以下である、上記（１）または（２）に記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
（４）前記ブロックポリプロピレンＢ１の２３０℃における溶融張力が１ｍＮ以上３０ｍＮ以下であり、前記ブロックポリプロピレンＢ２の２３０℃における溶融張力が１ｍＮ以上３０ｍＮ以下である、上記（１）から（３）のいずれか１つに記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
（５）前記低密度ポリエチレンＣの１９０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが０．２ｇ／１０ｍｉｎ以上２０ｇ／１０ｍｉｎ以下である、上記（１）から（４）のいずれか１つに記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
（６）前記発泡ブロー成形体の密度が０．１～０．５ｇ／ｃｍ３である、上記（１）から（５）のいずれか１つに記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
前記発泡パリソンは、分岐状ホモポリプロピレンＡと、直鎖状ブロックポリプロピレンＢと、低密度ポリエチレンＣと、発泡ブロー成形体の製造過程で回収され、分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分ＡＲ、直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分ＢＲ及び低密度ポリエチレンＣに由来する成分ＣＲを含む回収原料Ｄとを溶融混練してなる発泡性樹脂溶融物をダイから押出発泡させることで形成され、
前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢとして、
２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１０ｇ／１０ｍｉｎ以上１６ｇ／１０ｍｉｎ以下であるブロックポリプロピレンＢ１と、
２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１６ｇ／１０ｍｉｎを超え、４０ｇ／１０ｍｉｎ以下であるブロックポリプロピレンＢ２と、を用い、
前記ブロックポリプロピレンＢ１の前記メルトフローレイトに対する前記ブロックポリプロピレンＢ２の前記メルトフローレイトの比が１．５以上であり、
前記ブロックポリプロピレンＢ１の配合量に対する前記ブロックポリプロピレンＢ２の配合量の比が０．１以上１０以下であり、
前記分岐状ホモポリプロピレンＡの配合量と前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢの配合量と前記低密度ポリエチレンＣの配合量との合計ＷＡ＋Ｂ＋Ｃと、前記回収原料Ｄの配合量ＷＤとの比ＷＡ＋Ｂ＋Ｃ：ＷＤが４０：６０～５：９５であり、
前記分岐状ホモポリプロピレンＡの配合量と前記成分ＡＲの配合量との合計ＷＡ＋ＡＲが１０質量部以上３０質量部以下であり、前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢの配合量と前記成分ＢＲの配合量との合計ＷＢ＋ＢＲが４０質量部以上７０質量部以下であり、且つ、前記低密度ポリエチレンＣの配合量と前記成分ＣＲの配合量との合計ＷＣ＋ＣＲが１０質量部以上３０質量部以下である（ただし、前記ＷＡ＋ＡＲと前記ＷＢ＋ＢＲと前記ＷＣ＋ＣＲとの合計を１００質量部とする）、発泡ブロー成形体の製造方法。
（２）前記回収原料Ｄの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１０ｇ／１０ｍｉｎ以上２５ｇ／１０ｍｉｎ以下である、上記（１）に記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
（３）前記直鎖状ブロックポリプロピレンＢの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１５ｇ／１０ｍｉｎ以上３０ｇ／１０ｍｉｎ以下である、上記（１）または（２）に記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
（４）前記ブロックポリプロピレンＢ１の２３０℃における溶融張力が１ｍＮ以上３０ｍＮ以下であり、前記ブロックポリプロピレンＢ２の２３０℃における溶融張力が１ｍＮ以上３０ｍＮ以下である、上記（１）から（３）のいずれか１つに記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
（５）前記低密度ポリエチレンＣの１９０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが０．２ｇ／１０ｍｉｎ以上２０ｇ／１０ｍｉｎ以下である、上記（１）から（４）のいずれか１つに記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
（６）前記発泡ブロー成形体の密度が０．１～０．５ｇ／ｃｍ３である、上記（１）から（５）のいずれか１つに記載の発泡ブロー成形体の製造方法。
【発明の効果】
【0009】
本発明によれば、発泡ブロー成形体の製造過程で回収された回収原料を用いても耐寒衝撃性に優れ、良好に賦形された発泡ブロー成形体を製造することができる、発泡ブロー成形体の製造方法を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【0010】
本発明の実施形態の一例について以下に説明する。なお、本発明は、以下に説明する形態等に限定されない。
【0011】
［１ 発泡ブロー成形体の製造方法］
本発明は、発泡ブロー成形体の製造方法であり、詳しくは発泡パリソンに対してブロー成形工程を行って発泡ブロー成形体を製造する方法である。本発明にかかる発泡ブロー成形体の製造方法の一実施例について説明を続ける。
本発明は、発泡ブロー成形体の製造方法であり、詳しくは発泡パリソンに対してブロー成形工程を行って発泡ブロー成形体を製造する方法である。本発明にかかる発泡ブロー成形体の製造方法の一実施例について説明を続ける。
【0012】
［１－１ 発泡ブロー成形体の製造方法の内容］
（押出発泡工程）
発泡パリソンは、樹脂原料を溶融混練してなる発泡性樹脂溶融物をダイから押出発泡させることで形成される。なお、発泡性樹脂溶融物には、発泡剤が含まれる。発泡ブロー成形体の製造方法を実施する装置には、樹脂原料を供給されることの可能な押出機が備えられている。押出機に供給された樹脂原料を構成する各種の樹脂が溶融混練されることで樹脂溶融物が形成され、該樹脂溶融物に発泡剤が添加されてさらに混練されることで発泡性樹脂溶融物が得られる。得られた発泡性樹脂溶融物は、押出機に繋げられたダイから押し出される。このとき、押出機とダイとの間には、アキュームレータが設けられていてもよい。この場合、発泡性樹脂溶融物はアキュームレータに充填された後、ダイから押し出される。押出機に供給された樹脂原料がダイから押出発泡され、発泡パリソンが形成される。このとき形成される発泡パリソンは、例えば筒状の発泡パリソンであってもよく、シート状の発泡パリソンであってもよい。筒状の発泡パリソンを形成する場合には、ダイとして、例えば、環状ダイを用いることができる。ダイの直下には成形型が配置されており、成形型は、得ようとする成形体の形状に応じた成形空間（金型キャビティ）を形成できるように構成される。成形型は、通常、分割形式の一対の金型（分割成形型）となっている。
（押出発泡工程）
発泡パリソンは、樹脂原料を溶融混練してなる発泡性樹脂溶融物をダイから押出発泡させることで形成される。なお、発泡性樹脂溶融物には、発泡剤が含まれる。発泡ブロー成形体の製造方法を実施する装置には、樹脂原料を供給されることの可能な押出機が備えられている。押出機に供給された樹脂原料を構成する各種の樹脂が溶融混練されることで樹脂溶融物が形成され、該樹脂溶融物に発泡剤が添加されてさらに混練されることで発泡性樹脂溶融物が得られる。得られた発泡性樹脂溶融物は、押出機に繋げられたダイから押し出される。このとき、押出機とダイとの間には、アキュームレータが設けられていてもよい。この場合、発泡性樹脂溶融物はアキュームレータに充填された後、ダイから押し出される。押出機に供給された樹脂原料がダイから押出発泡され、発泡パリソンが形成される。このとき形成される発泡パリソンは、例えば筒状の発泡パリソンであってもよく、シート状の発泡パリソンであってもよい。筒状の発泡パリソンを形成する場合には、ダイとして、例えば、環状ダイを用いることができる。ダイの直下には成形型が配置されており、成形型は、得ようとする成形体の形状に応じた成形空間（金型キャビティ）を形成できるように構成される。成形型は、通常、分割形式の一対の金型（分割成形型）となっている。
【0013】
（プリブロー工程）
発泡パリソンは、押出発泡工程の直後では軟化状態にある。ピンチなどを用いて軟化状態の発泡パリソンの下部を閉鎖し、発泡パリソンの中空部に気体を吹き込むことで発泡パリソンの中空部の圧力を高める。このとき発泡パリソンが拡幅される。プリブロー工程の中で又はプリブロー工程の後に、成形型が型締めされ、発泡パリソンが成形型間に挟み込まれる。なお、プリブロー工程においては、発泡パリソンをピンチする前や、発泡パリソンをピンチした後、成形型が型締めされるまでに、発泡パリソン上部の内周面に気体を吹き付けて発泡パリソンを拡幅してもよい。
発泡パリソンは、押出発泡工程の直後では軟化状態にある。ピンチなどを用いて軟化状態の発泡パリソンの下部を閉鎖し、発泡パリソンの中空部に気体を吹き込むことで発泡パリソンの中空部の圧力を高める。このとき発泡パリソンが拡幅される。プリブロー工程の中で又はプリブロー工程の後に、成形型が型締めされ、発泡パリソンが成形型間に挟み込まれる。なお、プリブロー工程においては、発泡パリソンをピンチする前や、発泡パリソンをピンチした後、成形型が型締めされるまでに、発泡パリソン上部の内周面に気体を吹き付けて発泡パリソンを拡幅してもよい。
【0014】
（ブロー成形工程）
ブロー成形工程は、発泡パリソンをブロー成形する工程であり、より詳しくは、発泡パリソンを成形型間（金型キャビティ）に挟み込んだ状態で発泡パリソンの中空部に気体を吹き込み、発泡パリソンを賦形する工程である。なお、発泡パリソンの外面が成形型の内面に押し付けられることで、発泡パリソンが成形型のキャビティ形状（金型キャビティ形状）に賦形される。このようなブロー成形工程により中空状の発泡ブロー成形体が形成される。発泡ブロー成形体の製造方法においては、アキュームレータが押出機とダイとの間、またはダイに設けられることが好ましい。
ブロー成形工程は、発泡パリソンをブロー成形する工程であり、より詳しくは、発泡パリソンを成形型間（金型キャビティ）に挟み込んだ状態で発泡パリソンの中空部に気体を吹き込み、発泡パリソンを賦形する工程である。なお、発泡パリソンの外面が成形型の内面に押し付けられることで、発泡パリソンが成形型のキャビティ形状（金型キャビティ形状）に賦形される。このようなブロー成形工程により中空状の発泡ブロー成形体が形成される。発泡ブロー成形体の製造方法においては、アキュームレータが押出機とダイとの間、またはダイに設けられることが好ましい。
【0015】
なお、発泡ブロー成形体の製造において、発泡パリソンが分割成形型に挟み込まれる際に、発泡パリソンの成形キャビティの周縁部により挟み込まれる部分は、パリソンの対向する内面同士で融着してピンチオフ部となる。このピンチオフ部から外側がバリと呼ばれる余剰部分となり、最終的にこのバリが取り除かれることにより、発泡ブロー成形体製品等となる。
【0016】
本発明において、発泡パリソンは、ポリプロピレン系樹脂発泡パリソンである。ポリプロピレン系樹脂発泡パリソンとは、ポリプロピレン系樹脂を主成分とする発泡パリソンを示すものとする。ポリプロピレン系樹脂とは、プロピレンに由来する構造単位を５０質量％以上の比率で有する重合体を示すものとする。本発明において、発泡パリソンを構成するポリプロピレン系樹脂の成分としては、後述する分岐状ホモポリプロピレン（分岐状ｈ－ＰＰ）Ａと直鎖状ブロックポリプロピレン（直鎖状ｂ－ＰＰ）Ｂ等が含まれる。「ポリプロピレン系樹脂を主成分とする」とは、発泡パリソン中のポリプロピレン系樹脂の質量割合が５０質量％以上であることを意味し、好ましくは６０質量％以上である。
【0017】
（樹脂原料の構成）
押出発泡工程において、発泡性樹脂溶融物の樹脂成分を形成するために押出機に供給される樹脂原料は、分岐状ホモポリプロピレンＡと直鎖状ブロックポリプロピレンＢと低密度ポリエチレンＣと回収原料Ｄとを含む。このように押出機に供給される樹脂原料が発泡パリソンを構成する樹脂成分となる。
押出発泡工程において、発泡性樹脂溶融物の樹脂成分を形成するために押出機に供給される樹脂原料は、分岐状ホモポリプロピレンＡと直鎖状ブロックポリプロピレンＢと低密度ポリエチレンＣと回収原料Ｄとを含む。このように押出機に供給される樹脂原料が発泡パリソンを構成する樹脂成分となる。
【0018】
回収原料Ｄとしては、例えば分岐状ホモポリプロピレンＡと直鎖状ブロックポリプロピレンＢと低密度ポリエチレンＣに由来する成分を含むポリプロピレン系樹脂組成物を用いることができる。なお、ポリプロピレン系樹脂組成物は、ポリプロピレン系樹脂を主成分とする組成物を意味する。具体的には、ポリプロピレン系樹脂組成物は、組成物中のポリプロピレン系樹脂の質量割合が５０質量％以上であることが好ましく、６０質量％以上であることがより好ましい。また、押出発泡工程では発泡性樹脂溶融物の樹脂成分を構成するために、分岐状ホモポリプロピレンＡと直鎖状ブロックポリプロピレンＢと低密度ポリエチレンＣと回収原料Ｄとが特定の割合で配合される。
【0019】
なお、以下では、分岐状ホモポリプロピレンＡを、説明の便宜上、樹脂Ａと称呼する場合がある。また、このことと同様に、説明の便宜上、直鎖状ブロックポリプロピレンＢと低密度ポリエチレンＣを、それぞれ樹脂Ｂ、樹脂Ｃと称呼する場合がある。
【0020】
本明細書において、回収原料Ｄに含まれる成分とは区別して新たに押出機に投入される原料（新規使用原料と称呼する場合がある）としての樹脂Ａを、新規使用原料としての樹脂Ａ等と称呼する場合があり、このことは樹脂Ｂ及び樹脂Ｃについても同様である。また、新規使用原料としての分岐状ホモポリプロピレンＡ（樹脂Ａ）を分岐状ホモポリプロピレンＡＦ（樹脂ＡＦ）と称呼する場合があり、樹脂Ｂ、樹脂Ｃについても同様に、新規使用原料としての直鎖状ブロックポリプロピレンＢ（樹脂Ｂ）を直鎖状ブロックポリプロピレンＢＦ（樹脂ＢＦ）と称呼する場合があり、と新規使用原料としての低密度ポリエチレンＣ（樹脂Ｃ）を低密度ポリエチレンＣＦ（樹脂ＣＦ）と称呼する場合がある。
【0021】
本明細書において、樹脂原料として用いられる分岐状ホモポリプロピレンＡと直鎖状ブロックポリプロピレンＢと低密度ポリエチレンＣは、回収原料Ｄの構成成分であることを明示しない限り、新たに押出機に投入される原料（新規使用原料と称呼する場合がある）の状態における内容及び性質を示すものとする。このことは後述するブロックポリプロピレンＢ１とブロックポリプロピレンＢ２についても同様である。
【0022】
（分岐状ホモポリプロピレンＡ）
樹脂原料として用いられる分岐状ホモポリプロピレンＡ（樹脂Ａ）は、ポリプロピレン系樹脂のうち、分子構造中に分岐構造を有するホモポリプロピレンである。分岐状ホモポリプロピレンＡの分岐構造としては、分子構造中における枝分かれした部分且つ長鎖状構造部分で自由末端を有する構造部分を例示することができる。なお、分岐構造の確認は高温ＧＰＣ－ＭＡＬＳ測定等を用いて確認することができる。
樹脂原料として用いられる分岐状ホモポリプロピレンＡ（樹脂Ａ）は、ポリプロピレン系樹脂のうち、分子構造中に分岐構造を有するホモポリプロピレンである。分岐状ホモポリプロピレンＡの分岐構造としては、分子構造中における枝分かれした部分且つ長鎖状構造部分で自由末端を有する構造部分を例示することができる。なお、分岐構造の確認は高温ＧＰＣ－ＭＡＬＳ測定等を用いて確認することができる。
【0023】
樹脂Ａの具体例としては、ボレアリス社製の分岐状ホモポリプロピレン（商品名：ＷＢ１３０、ＷＢ１３５、ＷＢ１４０）、サンアロマー社製の分岐状ホモポリプロピレン（商品名：ＰＦ８１４）等が挙げられる。
【0024】
（溶融張力）
樹脂Ａの２３０℃における溶融張力は、１００ｍＮ以上であることが好ましい。樹脂Ａの溶融張力がこの範囲であることで、発泡性樹脂溶融物の押出発泡性を高めることができると共に、発泡パリソンを良好に拡幅させつつ、発泡パリソンのドローダウンを安定して抑制することができ、良好な発泡ブロー成形体を安定して得ることができる。この観点では、樹脂Ａの溶融張力は、好ましくは１２０ｍＮ以上であり、より好ましくは１５０ｍＮ以上である。なお、樹脂Ａの溶融張力の上限については、好ましくは５００ｍＮ、より好ましくは４５０ｍＮである。溶融張力は、たとえば、株式会社東洋精機製作所製のキャピログラフ１Ｄ等を用いて、所定の条件で吐出された溶融樹脂（２３０℃）のストランドを、プーリー上のロードセルを介して、所定の加速度で引き取り速度を増加させつつ引き取った際に、ストランドが破断する直前のロードセルに加わる荷重値（張力）を測定することで求めることができる。より具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定することができる。
樹脂Ａの２３０℃における溶融張力は、１００ｍＮ以上であることが好ましい。樹脂Ａの溶融張力がこの範囲であることで、発泡性樹脂溶融物の押出発泡性を高めることができると共に、発泡パリソンを良好に拡幅させつつ、発泡パリソンのドローダウンを安定して抑制することができ、良好な発泡ブロー成形体を安定して得ることができる。この観点では、樹脂Ａの溶融張力は、好ましくは１２０ｍＮ以上であり、より好ましくは１５０ｍＮ以上である。なお、樹脂Ａの溶融張力の上限については、好ましくは５００ｍＮ、より好ましくは４５０ｍＮである。溶融張力は、たとえば、株式会社東洋精機製作所製のキャピログラフ１Ｄ等を用いて、所定の条件で吐出された溶融樹脂（２３０℃）のストランドを、プーリー上のロードセルを介して、所定の加速度で引き取り速度を増加させつつ引き取った際に、ストランドが破断する直前のロードセルに加わる荷重値（張力）を測定することで求めることができる。より具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定することができる。
【0025】
分岐状ポリプロピレンは、通常、直鎖状ポリプロピレンに対して高い溶融張力を有するため、例えば、２３０℃における溶融張力が１００ｍＮ以上であるような高い溶融張力を有するポリプロピレン系樹脂は、分岐構造を有すると判断できる。
【0026】
本明細書においては、説明の便宜上、２３０℃における溶融張力を溶融張力（２３０℃）と称呼する。また、本明細書においては、説明の便宜上、溶融張力をＭＴと称呼する場合がある。
【0027】
（メルトフローレイト）
樹脂Ａの２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件にて測定されるメルトフローレイトは０．１ｇ／１０ｍｉｎ以上１５ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましい。前記メルトフローレイトが上記範囲内であれば、樹脂の溶融時の流動性を適度に高め、発泡パリソンの拡幅性を高めつつ、発泡パリソンのドローダウンを安定して抑制することができる。樹脂の溶融時の流動性を高め、発泡パリソンの拡幅性や賦形性を安定して高める観点からは、樹脂Ａのメルトフローレイトは、好ましくは０．５ｇ／１０ｍｉｎ以上であり、より好ましくは１ｇ／１０ｍｉｎ以上である。発泡パリソンのドローダウンを安定して抑制できる観点からは、樹脂Ａのメルトフローレイトは、好ましくは１０ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、より好ましくは５ｇ／１０ｍｉｎ以下である。なお、前記樹脂のメルトフローレイト（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４（試験方法Ａ法）に基づき測定することができる。
樹脂Ａの２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件にて測定されるメルトフローレイトは０．１ｇ／１０ｍｉｎ以上１５ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましい。前記メルトフローレイトが上記範囲内であれば、樹脂の溶融時の流動性を適度に高め、発泡パリソンの拡幅性を高めつつ、発泡パリソンのドローダウンを安定して抑制することができる。樹脂の溶融時の流動性を高め、発泡パリソンの拡幅性や賦形性を安定して高める観点からは、樹脂Ａのメルトフローレイトは、好ましくは０．５ｇ／１０ｍｉｎ以上であり、より好ましくは１ｇ／１０ｍｉｎ以上である。発泡パリソンのドローダウンを安定して抑制できる観点からは、樹脂Ａのメルトフローレイトは、好ましくは１０ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、より好ましくは５ｇ／１０ｍｉｎ以下である。なお、前記樹脂のメルトフローレイト（ＭＦＲ）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４（試験方法Ａ法）に基づき測定することができる。
【0028】
本明細書においては、２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件にて測定されるメルトフローレイトをメルトフローレイト（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）と称呼する。また、本明細書においては、説明の便宜上、メルトフローレイトをＭＦＲと称呼する場合がある。
【0029】
（融点）
樹脂Ａの融点は、１５０℃以上１６５℃以下であることが好ましい。樹脂Ａの融点がこの範囲にあることで、発泡性樹脂溶融物の押出発泡性を高めつつ、得られるブロー成形体の剛性や耐熱性を高めやすくなる。
樹脂Ａの融点は、１５０℃以上１６５℃以下であることが好ましい。樹脂Ａの融点がこの範囲にあることで、発泡性樹脂溶融物の押出発泡性を高めつつ、得られるブロー成形体の剛性や耐熱性を高めやすくなる。
【0030】
樹脂Ａの融点は、ＪＩＳ Ｋ７１２１－１９８７に基づき、熱流束示差走査熱量測定により求められる融解ピーク温度を意味する。試験片の状態調節として、「（２）一定の熱処理を行った後、融解温度を測定する場合」を採用し、このときの冷却速度として毎分１０℃を採用する。融解温度を測定する際の加熱速度として毎分１０℃を採用する。なお、融解ピークが２つ以上現れる場合は、ベースラインから融解ピークの頂点までのピーク高さが最も高い融解ピークの頂点の温度を融点とする。
【0031】
分岐状ホモポリプロピレンＡは、押出発泡性に優れると共に、軟化時において適度に伸びやすく、また破断しにくいため、発泡性樹脂溶融物が分岐状ホモポリプロピレンＡを含むことで、発泡パリソン形成時の発泡性樹脂溶融物の押出発泡性を高めることができると共に、発泡パリソンの耐ドローダウン性を向上させつつ、発泡パリソンの拡幅性や賦形性を向上させることができる。そして、樹脂原料が分岐状ホモポリプロピレンＡを含むことで、軽量であると共に、発泡ブロー成形体の内面状態や、外観に優れる発泡ブロー成形体を得ることが容易となる。
【0032】
（直鎖状ブロックポリプロピレンＢ）
直鎖状ブロックポリプロピレンＢ（樹脂Ｂ）は、直鎖状の分子構造を有するブロックポリプロピレンである。ブロックポリプロピレンとしては、プロピレン重合体の存在下、エチレンと１種類以上のＣ３～Ｃ１０－αオレフィン（炭素数が３から１０のα－オレフィン）を重合して得た重合混合物が挙げられ、ＪＩＳ Ｋ６９２１－１で規定される耐衝撃性ポリプロピレンポリマーを含み、一般にブロックポリプロピレンとして市販されているものを含む。ただし、ここに示すブロックポリプロピレンの例は一例であり、他の例を排除するものではない。具体的には、ブロックポリプロピレンは、プロピレン・エチレンブロック共重合体を例示することができる。さらに具体的には、プロピレン・エチレンブロック共重合体は、結晶性のプロピレンブロックと、エチレンプロピレンランダムブロックを含有するブロック共重合体が挙げられる。直鎖状ブロックポリプロピレンとしては、一般にブロックポリプロピレンとして市販されている、ポリプロピレン系樹脂中にエチレン－プロピレン系ラバーを含むゴム状体が分散したブロックポリプロピレンを用いることが好ましい。なお、エチレンプロピレン系ラバーとは、エチレン成分とプロピレン成分とを含むエチレンプロピレン系共重合体から構成されるゴム状の物質であり、例えば、エチレンとプロピレンとの共重合体（ＥＰＭ）が挙げられる。また、エチレンプロピレン系ラバーは、前述した作用効果を損なわない範囲において、ジエン等の、エチレン及びプロピレン以外のモノマーに由来する成分を含むエチレンプロピレン系共重合体（例えばＥＰＤＭ）であってもよい。また、前記ゴム状体には、ポリエチレン系樹脂が含まれていてもよい。
直鎖状ブロックポリプロピレンＢ（樹脂Ｂ）は、直鎖状の分子構造を有するブロックポリプロピレンである。ブロックポリプロピレンとしては、プロピレン重合体の存在下、エチレンと１種類以上のＣ３～Ｃ１０－αオレフィン（炭素数が３から１０のα－オレフィン）を重合して得た重合混合物が挙げられ、ＪＩＳ Ｋ６９２１－１で規定される耐衝撃性ポリプロピレンポリマーを含み、一般にブロックポリプロピレンとして市販されているものを含む。ただし、ここに示すブロックポリプロピレンの例は一例であり、他の例を排除するものではない。具体的には、ブロックポリプロピレンは、プロピレン・エチレンブロック共重合体を例示することができる。さらに具体的には、プロピレン・エチレンブロック共重合体は、結晶性のプロピレンブロックと、エチレンプロピレンランダムブロックを含有するブロック共重合体が挙げられる。直鎖状ブロックポリプロピレンとしては、一般にブロックポリプロピレンとして市販されている、ポリプロピレン系樹脂中にエチレン－プロピレン系ラバーを含むゴム状体が分散したブロックポリプロピレンを用いることが好ましい。なお、エチレンプロピレン系ラバーとは、エチレン成分とプロピレン成分とを含むエチレンプロピレン系共重合体から構成されるゴム状の物質であり、例えば、エチレンとプロピレンとの共重合体（ＥＰＭ）が挙げられる。また、エチレンプロピレン系ラバーは、前述した作用効果を損なわない範囲において、ジエン等の、エチレン及びプロピレン以外のモノマーに由来する成分を含むエチレンプロピレン系共重合体（例えばＥＰＤＭ）であってもよい。また、前記ゴム状体には、ポリエチレン系樹脂が含まれていてもよい。
【0033】
樹脂原料として用いられる樹脂Ｂとして、互いに少なくともメルトフローレイトの異なるブロックポリプロピレンＢ１とブロックポリプロピレンＢ２が用いられる。なお、ブロックポリプロピレンＢ１、ブロックポリプロピレンＢ２、及び樹脂Ｂのそれぞれのメルトフローレイト（ＭＦＲ）は、上述した樹脂Ａの説明において述べたように、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４（試験方法Ａ法）に基づき測定することができる。本明細書においては、説明の便宜上、ブロックポリプロピレンＢ１とブロックポリプロピレンＢ２を、それぞれ樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２と称呼する場合がある。また、樹脂Ａ等について上述したことと同様に、新規使用原料としてのブロックポリプロピレンＢ１（樹脂Ｂ１）をブロックポリプロピレンＢ１Ｆ（樹脂Ｂ１Ｆ）と称呼する場合があり、新規使用原料としてのブロックポリプロピレンＢ２（樹脂Ｂ２）をブロックポリプロピレンＢ２Ｆ（樹脂Ｂ２Ｆ）と称呼する場合がある。
【0034】
（ブロックポリプロピレンＢ１）
ブロックポリプロピレンＢ１は、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１０ｇ／１０ｍｉｎ以上１６ｇ／１０ｍｉｎ以下である、直鎖状の分子構造を有するブロックポリプロピレンである。
ブロックポリプロピレンＢ１は、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１０ｇ／１０ｍｉｎ以上１６ｇ／１０ｍｉｎ以下である、直鎖状の分子構造を有するブロックポリプロピレンである。
【0035】
（ブロックポリプロピレンＢ２）
ブロックポリプロピレンＢ２は、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１６ｇ／１０ｍｉｎを超え、４０ｇ／１０ｍｉｎ以下である、直鎖状の分子構造を有するブロックポリプロピレンである。なお、樹脂Ｂ１のＭＦＲよりも樹脂Ｂ２のＭＦＲのほうが高い値となる。
ブロックポリプロピレンＢ２は、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイトが１６ｇ／１０ｍｉｎを超え、４０ｇ／１０ｍｉｎ以下である、直鎖状の分子構造を有するブロックポリプロピレンである。なお、樹脂Ｂ１のＭＦＲよりも樹脂Ｂ２のＭＦＲのほうが高い値となる。
【0036】
樹脂Ｂが樹脂Ｂ１を含むことで、得られる発泡ブロー成形体の耐衝撃性を高めつつ、発泡パリソンのドローダウンを抑制することができる。また、樹脂Ｂが樹脂Ｂ２を含むことで発泡性樹脂溶融物の流動性を適度に高め、プリブロー工程における発泡パリソンの拡幅性やブロー成形工程における発泡パリソンの賦形性を高めることができる。
【0037】
（樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２のＭＦＲの比）
樹脂Ｂでは、ブロックポリプロピレンＢ１のメルトフローレイト（樹脂Ｂ１のＭＦＲ）に対するブロックポリプロピレンＢ２のメルトフローレイト（樹脂Ｂ２のＭＦＲ）の比（（樹脂Ｂ２のＭＦＲの値）／（樹脂Ｂ１のＭＦＲの値））が１．５以上であることが好ましい。（樹脂Ｂ２のＭＦＲの値）／（樹脂Ｂ１のＭＦＲの値）の値がこの数値範囲にあることで、発泡パリソンの拡幅性が高められると共に、発泡パリソンを良好に賦形することが容易となる。このような効果の観点からは、（樹脂Ｂ２のＭＦＲの値）／（樹脂Ｂ１のＭＦＲの値）の値は、より好ましくは１．６ｇ／１０ｍｉｎ以上であり、さらに好ましくは１．８ｇ／１０ｍｉｎ以上である。なお、（樹脂Ｂ２のＭＦＲの値）／（樹脂Ｂ１のＭＦＲの値）の上限は４ｇ／１０ｍｉｎであり、より好ましくは３ｇ／１０ｍｉｎである。
樹脂Ｂでは、ブロックポリプロピレンＢ１のメルトフローレイト（樹脂Ｂ１のＭＦＲ）に対するブロックポリプロピレンＢ２のメルトフローレイト（樹脂Ｂ２のＭＦＲ）の比（（樹脂Ｂ２のＭＦＲの値）／（樹脂Ｂ１のＭＦＲの値））が１．５以上であることが好ましい。（樹脂Ｂ２のＭＦＲの値）／（樹脂Ｂ１のＭＦＲの値）の値がこの数値範囲にあることで、発泡パリソンの拡幅性が高められると共に、発泡パリソンを良好に賦形することが容易となる。このような効果の観点からは、（樹脂Ｂ２のＭＦＲの値）／（樹脂Ｂ１のＭＦＲの値）の値は、より好ましくは１．６ｇ／１０ｍｉｎ以上であり、さらに好ましくは１．８ｇ／１０ｍｉｎ以上である。なお、（樹脂Ｂ２のＭＦＲの値）／（樹脂Ｂ１のＭＦＲの値）の上限は４ｇ／１０ｍｉｎであり、より好ましくは３ｇ／１０ｍｉｎである。
【0038】
樹脂Ｂ１として、２種類以上の樹脂を使用する場合には、樹脂Ｂ１として押出機に供給されるそれぞれの樹脂のＭＦＲの荷重平均値を、樹脂Ｂ１のＭＦＲとする。例えば、樹脂Ｂ１が、樹脂として互いに異なる第１の樹脂と第２の樹脂を併用したものである場合、第１の樹脂のＭＦＲと第２の樹脂のＭＦＲを用いて第１の樹脂と第２の樹脂の質量比率で重み付けした荷重平均値が樹脂Ｂ１のＭＦＲであるものとする。同様に、樹脂Ｂ２として、２種類以上の樹脂を使用する場合には、樹脂Ｂ２として押出機に供給されるそれぞれの樹脂のＭＦＲの荷重平均を、樹脂Ｂ２のＭＦＲとする。
【0039】
（樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２の配合比）
樹脂Ｂでは、ブロックポリプロピレンＢ１の配合量（ＷＢ１とする）（質量部）に対するブロックポリプロピレンＢ２の配合量（ＷＢ２とする）（質量部）の比（ＷＢ２／ＷＢ１）が０．１以上１０以下であることが好ましい。（ＷＢ２／ＷＢ１）の値がこの数値範囲にあることで、発泡パリソンの拡幅性や賦形性が良好となると共に、耐衝撃性に優れる発泡ブロー成形体を得ることが容易となる。このような効果の観点からは、（ＷＢ２／ＷＢ１）の値は、より好ましくは０．２以上６以下である。
樹脂Ｂでは、ブロックポリプロピレンＢ１の配合量（ＷＢ１とする）（質量部）に対するブロックポリプロピレンＢ２の配合量（ＷＢ２とする）（質量部）の比（ＷＢ２／ＷＢ１）が０．１以上１０以下であることが好ましい。（ＷＢ２／ＷＢ１）の値がこの数値範囲にあることで、発泡パリソンの拡幅性や賦形性が良好となると共に、耐衝撃性に優れる発泡ブロー成形体を得ることが容易となる。このような効果の観点からは、（ＷＢ２／ＷＢ１）の値は、より好ましくは０．２以上６以下である。
【0040】
なお、樹脂Ｂ１として、２種類以上の樹脂を使用する場合には、樹脂Ｂ１として押出機に供給されるそれぞれの樹脂の配合量の合計を、樹脂Ｂ１の配合量（質量部）とする。同様に、樹脂Ｂ２として、２種類以上の樹脂を使用する場合には、樹脂Ｂ２として押出機に供給されるそれぞれの樹脂の配合量の合計を、樹脂Ｂ２の配合量（質量部）とする。
【0041】
（樹脂Ｂのメルトフローレイト）
樹脂Ｂの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイト（樹脂ＢのＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ））が１５ｇ／１０ｍｉｎ以上３０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましい。樹脂ＢのＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）の値がこの数値範囲にあることで、発泡パリソンのブロー成形性を安定して高めることができる。このような効果の観点からは、樹脂ＢのＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）の値は、より好ましくは１６ｇ／１０ｍｉｎ以上２８ｇ／１０ｍｉｎ以下である。なお、樹脂Ｂのメルトフローレイトは、樹脂Ｂ１のメルトフローレイトと、樹脂Ｂ２のメルトフローレイトとの荷重平均値として算出される値である。したがって、樹脂Ｂ１のＭＦＲと樹脂Ｂ２のＭＦＲを用いて樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２の質量比率で重み付けした荷重平均値が、樹脂ＢのＭＦＲとして特定される。
樹脂Ｂの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイト（樹脂ＢのＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ））が１５ｇ／１０ｍｉｎ以上３０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましい。樹脂ＢのＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）の値がこの数値範囲にあることで、発泡パリソンのブロー成形性を安定して高めることができる。このような効果の観点からは、樹脂ＢのＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）の値は、より好ましくは１６ｇ／１０ｍｉｎ以上２８ｇ／１０ｍｉｎ以下である。なお、樹脂Ｂのメルトフローレイトは、樹脂Ｂ１のメルトフローレイトと、樹脂Ｂ２のメルトフローレイトとの荷重平均値として算出される値である。したがって、樹脂Ｂ１のＭＦＲと樹脂Ｂ２のＭＦＲを用いて樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２の質量比率で重み付けした荷重平均値が、樹脂ＢのＭＦＲとして特定される。
【0042】
（樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２の溶融張力）
樹脂Ｂでは、ブロックポリプロピレンＢ１の２３０℃における溶融張力（樹脂Ｂ１のＭＴ）が１ｍＮ以上３０ｍＮ以下であることが好ましく、また、ブロックポリプロピレンＢ２の２３０℃における溶融張力（樹脂Ｂ２のＭＴ）が１ｍＮ以上３０ｍＮ以下であることが好ましい。樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２の溶融張力の値がこの数値範囲にあることで、発泡パリソンのブロー成形性を良好とすることが容易となる。発泡パリソンの拡幅性を高めやすくなる観点からは、樹脂Ｂ１のＭＴ及び樹脂Ｂ２のＭＴの値は、より好ましくは、それぞれ２０ｍＮ以下であり、それぞれ１０ｍＮ以下である。なお、樹脂Ｂ１のＭＴ及び樹脂Ｂ２のＭＴの値は、測定試料として樹脂Ｂ１あるいは樹脂Ｂ２を用いること以外は、樹脂Ａの溶融張力の場合と同じ方法で測定することができる。
樹脂Ｂでは、ブロックポリプロピレンＢ１の２３０℃における溶融張力（樹脂Ｂ１のＭＴ）が１ｍＮ以上３０ｍＮ以下であることが好ましく、また、ブロックポリプロピレンＢ２の２３０℃における溶融張力（樹脂Ｂ２のＭＴ）が１ｍＮ以上３０ｍＮ以下であることが好ましい。樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２の溶融張力の値がこの数値範囲にあることで、発泡パリソンのブロー成形性を良好とすることが容易となる。発泡パリソンの拡幅性を高めやすくなる観点からは、樹脂Ｂ１のＭＴ及び樹脂Ｂ２のＭＴの値は、より好ましくは、それぞれ２０ｍＮ以下であり、それぞれ１０ｍＮ以下である。なお、樹脂Ｂ１のＭＴ及び樹脂Ｂ２のＭＴの値は、測定試料として樹脂Ｂ１あるいは樹脂Ｂ２を用いること以外は、樹脂Ａの溶融張力の場合と同じ方法で測定することができる。
【0043】
（樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２の融点）
樹脂Ｂ１の融点（℃）は、１５０℃以上１６５℃以下であることが好ましく、また樹脂Ｂ２の融点（℃）は、１５０℃以上１６５℃以下であることが好ましい。樹脂Ｂ１及び樹脂Ｂ２の融点がこの範囲にあることで、得られるブロー成形体の剛性や耐熱性を高めやすくなる。樹脂Ｂ１、Ｂ２の融点は、測定試料として樹脂Ｂ１あるいは樹脂Ｂ２を用いること以外は、樹脂Ａの融点の場合と同じ方法で測定することができる。
樹脂Ｂ１の融点（℃）は、１５０℃以上１６５℃以下であることが好ましく、また樹脂Ｂ２の融点（℃）は、１５０℃以上１６５℃以下であることが好ましい。樹脂Ｂ１及び樹脂Ｂ２の融点がこの範囲にあることで、得られるブロー成形体の剛性や耐熱性を高めやすくなる。樹脂Ｂ１、Ｂ２の融点は、測定試料として樹脂Ｂ１あるいは樹脂Ｂ２を用いること以外は、樹脂Ａの融点の場合と同じ方法で測定することができる。
【0044】
（樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２の融点差）
発泡性樹脂溶融物の形成時に、樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２とを良好に混合させやすくなる観点からは、樹脂Ｂ１の融点と、樹脂Ｂ２の融点との差（樹脂Ｂ１の融点－樹脂Ｂ２の融点）は－５℃以上５℃以下であることが好ましい。
発泡性樹脂溶融物の形成時に、樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２とを良好に混合させやすくなる観点からは、樹脂Ｂ１の融点と、樹脂Ｂ２の融点との差（樹脂Ｂ１の融点－樹脂Ｂ２の融点）は－５℃以上５℃以下であることが好ましい。
【0045】
（樹脂Ａと樹脂Ｂ１の融点差、及び樹脂Ａと樹脂Ｂ２の融点差）
良好な押出発泡性を有する発泡性樹脂溶融物を安定して形成することができる観点や、良好な拡幅性や賦形性を有する発泡パリソンを安定して形成することができる観点からは、樹脂Ａの融点と、樹脂Ｂ１の融点との差（樹脂Ａの融点－樹脂Ｂ１の融点）は－１０℃以上０℃以下であることが好ましい。また、同様の観点から、樹脂Ａの融点と、樹脂Ｂ２の融点との差（樹脂Ａの融点－樹脂Ｂ２の融点）は－１０℃以上０℃以下であることが好ましい。
良好な押出発泡性を有する発泡性樹脂溶融物を安定して形成することができる観点や、良好な拡幅性や賦形性を有する発泡パリソンを安定して形成することができる観点からは、樹脂Ａの融点と、樹脂Ｂ１の融点との差（樹脂Ａの融点－樹脂Ｂ１の融点）は－１０℃以上０℃以下であることが好ましい。また、同様の観点から、樹脂Ａの融点と、樹脂Ｂ２の融点との差（樹脂Ａの融点－樹脂Ｂ２の融点）は－１０℃以上０℃以下であることが好ましい。
【0046】
（樹脂Ａと樹脂Ｂ１の結晶化温度差、及び樹脂Ａと樹脂Ｂ２の結晶化温度差）
良好な拡幅性や賦形性を有する発泡パリソンを安定して形成することができる観点からは、樹脂Ａの結晶化温度と、樹脂Ｂ１の結晶化温度との差（樹脂Ａの結晶化温度－樹脂Ｂ１の結晶化温度）は－１５℃以上１０℃以下であることが好ましい。また、これと同様の観点から、樹脂Ａの結晶化温度と、樹脂Ｂ２の結晶化温度との差（樹脂Ａの結晶化温度－樹脂Ｂ２の結晶化温度）は－１０℃以上１５℃以下であることが好ましい。
良好な拡幅性や賦形性を有する発泡パリソンを安定して形成することができる観点からは、樹脂Ａの結晶化温度と、樹脂Ｂ１の結晶化温度との差（樹脂Ａの結晶化温度－樹脂Ｂ１の結晶化温度）は－１５℃以上１０℃以下であることが好ましい。また、これと同様の観点から、樹脂Ａの結晶化温度と、樹脂Ｂ２の結晶化温度との差（樹脂Ａの結晶化温度－樹脂Ｂ２の結晶化温度）は－１０℃以上１５℃以下であることが好ましい。
【0047】
樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２の結晶化温度（℃）は、ＪＩＳ Ｋ７１２１－１９８７に基づき、熱流束示差走査熱量測定により求められる結晶化ピーク温度を意味する。なお、熱流束示差走査熱量測定において、冷却速度としては毎分１０℃を採用する。なお、結晶化ピークが２つ以上現れる場合には、ベースラインから結晶化ピークの頂点までのピーク高さが最も高い結晶化ピークの頂点の温度を結晶化温度とする。
【0048】
（低密度ポリエチレンＣ）
低密度ポリエチレンＣ（樹脂Ｃ）は、長鎖分岐構造を有し、密度が９１０ｋｇ／ｍ３以上９３０ｋｇ／ｍ３未満のポリエチレンを示す。また、本明細書においては、説明の便宜上、低密度ポリエチレンをＬＤＰＥと称呼する場合がある。発泡パリソンを形成するために供給される樹脂原料に低密度ポリエチレンＣが含まれることにより、得られる発泡パリソンから形成される発泡ブロー成形体は低温環境下における耐衝撃性に優れるものとなる。
低密度ポリエチレンＣ（樹脂Ｃ）は、長鎖分岐構造を有し、密度が９１０ｋｇ／ｍ３以上９３０ｋｇ／ｍ３未満のポリエチレンを示す。また、本明細書においては、説明の便宜上、低密度ポリエチレンをＬＤＰＥと称呼する場合がある。発泡パリソンを形成するために供給される樹脂原料に低密度ポリエチレンＣが含まれることにより、得られる発泡パリソンから形成される発泡ブロー成形体は低温環境下における耐衝撃性に優れるものとなる。
【0049】
（樹脂Ｃのメルトフローレイト）
樹脂Ｃの１９０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイト（樹脂ＣのＭＦＲ）は、０．２ｇ／１０ｍｉｎ以上２０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましい。樹脂ＣのＭＦＲの値がこの数値範囲にあることで、発泡パリソンのブロー成形性を良好とすることが容易となる。このような効果を高めると共に、より独立気泡率の高い発泡ブロー成形体を得やすくなる観点からは、樹脂ＣのＭＦＲの値は、より好ましくは１ｇ／１０ｍｉｎ以上１８ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、さらに好ましくは２ｇ／１０ｍｉｎ以上１６ｇ／１０ｍｉｎ以下である。樹脂ＣのＭＦＲは、上述した樹脂Ａや樹脂Ｂの説明において述べたように、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４（試験方法Ａ法）に基づき測定することができる。
樹脂Ｃの１９０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイト（樹脂ＣのＭＦＲ）は、０．２ｇ／１０ｍｉｎ以上２０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましい。樹脂ＣのＭＦＲの値がこの数値範囲にあることで、発泡パリソンのブロー成形性を良好とすることが容易となる。このような効果を高めると共に、より独立気泡率の高い発泡ブロー成形体を得やすくなる観点からは、樹脂ＣのＭＦＲの値は、より好ましくは１ｇ／１０ｍｉｎ以上１８ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、さらに好ましくは２ｇ／１０ｍｉｎ以上１６ｇ／１０ｍｉｎ以下である。樹脂ＣのＭＦＲは、上述した樹脂Ａや樹脂Ｂの説明において述べたように、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４（試験方法Ａ法）に基づき測定することができる。
【0050】
（回収原料Ｄ）
回収原料Ｄは、発泡ブロー成形体の製造過程で回収された回収物である。即ち、回収原料Ｄは、本発明にかかる発泡ブロー成形体の製造方法を構成する各工程において発生する端材である。端材としては、例えば、発泡押出工程で生じた樹脂原料の余り物質、プリブロー工程やブロー成形工程で生じたバリなどの副産物、ブロー成形工程で得られた成形体製品のうち不良品と判断されたもの等が挙げられる。端材は、回収された後、必要に応じ、破砕、混練、リペレット化およびそれらの組み合わせから選ばれる適宜の処理に付されたものであってもよい。
回収原料Ｄは、発泡ブロー成形体の製造過程で回収された回収物である。即ち、回収原料Ｄは、本発明にかかる発泡ブロー成形体の製造方法を構成する各工程において発生する端材である。端材としては、例えば、発泡押出工程で生じた樹脂原料の余り物質、プリブロー工程やブロー成形工程で生じたバリなどの副産物、ブロー成形工程で得られた成形体製品のうち不良品と判断されたもの等が挙げられる。端材は、回収された後、必要に応じ、破砕、混練、リペレット化およびそれらの組み合わせから選ばれる適宜の処理に付されたものであってもよい。
【0051】
したがって、回収原料Ｄは、分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分ＡＲ、直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分ＢＲ及び低密度ポリエチレンＣに由来する成分ＣＲを含むものである。なお、回収原料Ｄを構成する成分を示す場合における分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分ＡＲの文言は、押出機により少なくとも１回混練された分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分であり、この点において樹脂原料を構成するために新たに押出機に投入される新規使用原料としての分岐状ホモポリプロピレンＡとは異なる。このことは、回収原料Ｄを構成する成分を示す場合における直鎖状ブロックポリプロピレンＢ及び低密度ポリエチレンＣについても同様であり、いずれについても、回収原料Ｄを構成する成分を示す場合には、それぞれ押出機により少なくとも１回混練された直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分ＢＲ及び低密度ポリエチレンＣに由来する成分ＣＲを示す。
【0052】
したがって、回収原料Ｄを構成する成分としての「分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分ＡＲ」とは、少なくとも１回は、発泡ブロー成形体の製造工程のうち少なくとも途中までの工程（少なくとも押出機にて溶融混練される工程）を経た分岐状ホモポリプロピレンＡから形成される成分を意味する。回収原料Ｄを構成する成分としての「直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分ＢＲ」についても、分岐状ホモポリプロピレンＡの場合と同様に、少なくとも１回は、発泡ブロー成形体の製造工程のうち少なくとも途中までの工程を経た直鎖状ブロックポリプロピレンＢから形成される成分を意味する。また、回収原料Ｄを構成する成分としての「低密度ポリエチレンＣに由来する成分ＣＲ」についても、分岐状ホモポリプロピレンＡの場合と同様に、少なくとも１回は、発泡ブロー成形体の製造工程のうち少なくとも途中までの工程を経た低密度ポリエチレンＣから形成される成分を意味する。
【0053】
なお、本明細書においては、回収原料Ｄを構成する成分の由来となる分岐状ホモポリプロピレンＡを、発泡ブロー成形体等の成形体の形成に使用された、使用歴を有する（非新規使用原料の）分岐状ホモポリプロピレンＡ（非新規使用原料の樹脂Ａ）と称呼し、分岐状ホモポリプロピレンＡＵ（樹脂ＡＵ）と表記することがある。これと同様に、本明細書においては、回収原料Ｄを構成する成分の由来となる直鎖状ブロックポリプロピレンＢを、非新規使用原料の直鎖状ブロックポリプロピレンＢ（非新規使用原料の樹脂Ｂ）と称呼し、直鎖状ブロックポリプロピレンＢＵ（樹脂ＢＵ）と表記することがあり、また、回収原料Ｄを構成する成分の由来となる低密度ポリエチレンＣを、非新規使用原料の低密度ポリエチレンＣ（非新規使用原料の樹脂Ｃ）と称呼し、低密度ポリエチレンＣＵ（樹脂ＣＵ）と表記することがある。なお、回収原料Ｄを構成する成分の由来となる直鎖状ブロックポリプロピレンＢを構成するブロックポリプロピレンＢ１とブロックポリプロピレンＢ２は、それぞれ非新規使用原料の直鎖状ブロックポリプロピレンＢ１、Ｂ２（非新規使用原料の樹脂Ｂ１、Ｂ２）と称呼し、直鎖状ブロックポリプロピレンＢ１Ｕ、Ｂ２Ｕ（樹脂Ｂ１Ｕ、Ｂ２Ｕ）と表記することがある。
【0054】
回収原料Ｄは、発泡ブロー成形体の製造工程で用いられる樹脂原料の少なくとも一部として、再び発泡ブロー成形体の製造に使用される。したがって、本発明においては、発泡ブロー成形体の製造が複数回繰り返し実施されることとなり、所定の発泡ブロー成形体の製造回を基準回として、該基準回で形成される発泡パリソンは、分岐状ホモポリプロピレンＡと、直鎖状ブロックポリプロピレンＢと、低密度ポリエチレンＣと、回収原料Ｄとを押出機に供給して、ダイから押出発泡させることで形成される。そしてこの際に用いられる回収原料Ｄは、該基準回よりも前に発泡ブロー成形体の製造に使用された分岐状ホモポリプロピレンＡ（樹脂ＡＵとしての分岐状ホモポリプロピレン）に由来する成分ＡＲと、直鎖状ブロックポリプロピレンＢ（樹脂ＢＵとしての直鎖状ブロックポリプロピレン）に由来する成分ＢＲと、低密度ポリエチレンＣ（樹脂ＣＵとしての低密度ポリエチレン）に由来する成分ＣＲを含むものとなる。樹脂ＡＵとしての分岐状ホモポリプロピレン（非新規使用原料の分岐状ホモポリプロピレンＡ）は、使用歴を付される前の状態では樹脂ＡＦとしての分岐状ホモポリプロピレン（新規使用原料の分岐状ホモポリプロピレンＡ）と同種且つ同様の性質（メルトフローレート、融点等）を備える。このことは、樹脂ＢＵ、樹脂Ｂ１Ｕ、樹脂Ｂ２Ｕ、樹脂ＣＵについても同様である。
【0055】
（回収原料Ｄのメルトフローレイト）
回収原料Ｄの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイト（回収原料ＤのＭＦＲ）が１０ｇ／１０ｍｉｎ以上２５ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましい。回収原料ＤのＭＦＲの値がこの数値範囲にあることで、発泡パリソンのブロー成形性をより安定して高めやすくなる。このような効果の観点からは、回収原料ＤのＭＦＲの値は、より好ましくは１２以上２２以下である。回収原料Ｄのメルトフローレイト（ＭＦＲ）は、上述した樹脂Ａや樹脂Ｂ等の説明において述べたようにＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４（試験方法Ａ法）に基づき測定することができる。
回収原料Ｄの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイト（回収原料ＤのＭＦＲ）が１０ｇ／１０ｍｉｎ以上２５ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましい。回収原料ＤのＭＦＲの値がこの数値範囲にあることで、発泡パリソンのブロー成形性をより安定して高めやすくなる。このような効果の観点からは、回収原料ＤのＭＦＲの値は、より好ましくは１２以上２２以下である。回収原料Ｄのメルトフローレイト（ＭＦＲ）は、上述した樹脂Ａや樹脂Ｂ等の説明において述べたようにＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４（試験方法Ａ法）に基づき測定することができる。
【0056】
（回収原料Ｄの溶融張力）
良好な押出発泡性を有する発泡性樹脂溶融物を安定して形成することができる観点や、良好な拡幅性や賦形性を有する発泡パリソンを安定して形成することができる観点からは、回収原料Ｄの溶融張力（ＭＴ）（ｍＮ）は、１０ｍＮ以上であることが好ましく、１５ｍＮ以上であることがより好ましい。また、その上限は、概ね５０ｍＮ以下であることが好ましく、４０ｍＮ以下であることがより好ましく、３０ｍＮ以下であることがさらに好ましい。
良好な押出発泡性を有する発泡性樹脂溶融物を安定して形成することができる観点や、良好な拡幅性や賦形性を有する発泡パリソンを安定して形成することができる観点からは、回収原料Ｄの溶融張力（ＭＴ）（ｍＮ）は、１０ｍＮ以上であることが好ましく、１５ｍＮ以上であることがより好ましい。また、その上限は、概ね５０ｍＮ以下であることが好ましく、４０ｍＮ以下であることがより好ましく、３０ｍＮ以下であることがさらに好ましい。
【0057】
回収原料ＤのＭＴ（ｍＮ）の値は、測定試料として回収原料Ｄを用いること以外は、上述した樹脂Ａの溶融張力の場合と同じ方法で測定することができる。
【0058】
（回収原料Ｄの融点）
回収原料Ｄの融点（℃）は、１５５℃以上１７０℃以下であることが好ましく、１６０℃以上１６８℃以下であることがより好ましい。回収原料Ｄの融点がこの範囲にあることで、得られるブロー成形体の剛性や耐熱性を高めやすくなる。また、良好な押出発泡性を有する発泡性樹脂溶融物を安定して形成しやすくなる。回収原料Ｄの融点は、測定試料として回収原料Ｄを用いること以外は、樹脂Ａの融点の場合と同じ方法で測定することができる。
回収原料Ｄの融点（℃）は、１５５℃以上１７０℃以下であることが好ましく、１６０℃以上１６８℃以下であることがより好ましい。回収原料Ｄの融点がこの範囲にあることで、得られるブロー成形体の剛性や耐熱性を高めやすくなる。また、良好な押出発泡性を有する発泡性樹脂溶融物を安定して形成しやすくなる。回収原料Ｄの融点は、測定試料として回収原料Ｄを用いること以外は、樹脂Ａの融点の場合と同じ方法で測定することができる。
【0059】
（回収原料Ｄの融点と結晶化温度との差）
良好な拡幅性や賦形性を有する発泡パリソンを安定して形成することができる観点からは、回収原料Ｄの融点（℃）と、回収原料Ｄの結晶化温度（℃）との差が３０℃以上３６℃以下であることが好ましい。回収原料Ｄの結晶化温度は、測定試料として回収原料Ｄを用いること以外は、樹脂Ａの結晶化温度の場合と同じ方法で測定することができる。
良好な拡幅性や賦形性を有する発泡パリソンを安定して形成することができる観点からは、回収原料Ｄの融点（℃）と、回収原料Ｄの結晶化温度（℃）との差が３０℃以上３６℃以下であることが好ましい。回収原料Ｄの結晶化温度は、測定試料として回収原料Ｄを用いること以外は、樹脂Ａの結晶化温度の場合と同じ方法で測定することができる。
【0060】
（回収原料Ｄにおける樹脂Ａ、樹脂Ｂ及び樹脂Ｃそれぞれに由来する成分の配合割合）
回収原料Ｄにおける、樹脂Ａに由来する成分ＡＲの配合割合が１０質量％以上３０質量％以下、樹脂Ｂに由来する成分ＢＲの配合割合が４０質量％以上７０質量％以下、且つ、樹脂Ｃに由来する成分ＣＲの配合割合が１０質量％以上３０質量％以下であることが好ましい。ただし、樹脂Ａに由来する成分ＡＲの配合割合と樹脂Ｂに由来する成分ＢＲの配合割合と樹脂Ｃに由来する成分ＣＲの配合割合との合計を１００質量％とする。回収原料における樹脂Ａ、樹脂Ｂ及び樹脂Ｃそれぞれに由来する成分の配合割合が、上記の数値範囲となっていることで、発泡パリソンのブロー成形性を良好とすることができると共に、低温での耐衝撃性に優れる発泡ブロー成形体を安定して得ることができる。このような観点から、回収原料Ｄにおいて、より好ましくは、樹脂Ａに由来する成分ＡＲの配合割合が１５質量％以上３０質量％以下、樹脂Ｂに由来する成分ＢＲの配合割合が５０質量％以上７０質量％以下、且つ、樹脂Ｃに由来する成分ＣＲの配合割合が１０質量％以上２０質量％以下である。
回収原料Ｄにおける、樹脂Ａに由来する成分ＡＲの配合割合が１０質量％以上３０質量％以下、樹脂Ｂに由来する成分ＢＲの配合割合が４０質量％以上７０質量％以下、且つ、樹脂Ｃに由来する成分ＣＲの配合割合が１０質量％以上３０質量％以下であることが好ましい。ただし、樹脂Ａに由来する成分ＡＲの配合割合と樹脂Ｂに由来する成分ＢＲの配合割合と樹脂Ｃに由来する成分ＣＲの配合割合との合計を１００質量％とする。回収原料における樹脂Ａ、樹脂Ｂ及び樹脂Ｃそれぞれに由来する成分の配合割合が、上記の数値範囲となっていることで、発泡パリソンのブロー成形性を良好とすることができると共に、低温での耐衝撃性に優れる発泡ブロー成形体を安定して得ることができる。このような観点から、回収原料Ｄにおいて、より好ましくは、樹脂Ａに由来する成分ＡＲの配合割合が１５質量％以上３０質量％以下、樹脂Ｂに由来する成分ＢＲの配合割合が５０質量％以上７０質量％以下、且つ、樹脂Ｃに由来する成分ＣＲの配合割合が１０質量％以上２０質量％以下である。
【0061】
（樹脂原料における樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃ及び回収原料Ｄの配合比率）
本発明にかかる発泡ブロー成形体の製造方法においては、分岐状ホモポリプロピレンＡの配合量（樹脂Ａの配合量ＷＡ）（質量部）と直鎖状ブロックポリプロピレンＢの配合量（樹脂Ｂの配合量ＷＢ）（質量部）と前記低密度ポリエチレンＣの配合量（樹脂Ｃの配合量ＷＣ）（質量部）との合計量（ＷＡ＋ＷＢ＋ＷＣの値）をＷＡ＋Ｂ＋Ｃとし、回収原料Ｄの配合量（質量部）をＷＤ（配合量ＷＤ）とした場合に、それらの比（ＷＡ＋Ｂ＋Ｃ：ＷＤ）が４０：６０～５：９５である。ただし、樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃ及び回収原料Ｄの配合量の合計を１００（質量部）とする。このように、樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃ及び回収原料Ｄの混合樹脂に占める回収原料Ｄの比率が大きくなっているが、本発明にかかる発泡ブロー成形体の製造方法によれば、このように回収原料Ｄの配合比率が高くても良好に賦形された発泡ブロー成形体を得ることができると共に、低温での耐衝撃性に優れる発泡ブロー成形体を安定して得ることができる。
本発明にかかる発泡ブロー成形体の製造方法においては、分岐状ホモポリプロピレンＡの配合量（樹脂Ａの配合量ＷＡ）（質量部）と直鎖状ブロックポリプロピレンＢの配合量（樹脂Ｂの配合量ＷＢ）（質量部）と前記低密度ポリエチレンＣの配合量（樹脂Ｃの配合量ＷＣ）（質量部）との合計量（ＷＡ＋ＷＢ＋ＷＣの値）をＷＡ＋Ｂ＋Ｃとし、回収原料Ｄの配合量（質量部）をＷＤ（配合量ＷＤ）とした場合に、それらの比（ＷＡ＋Ｂ＋Ｃ：ＷＤ）が４０：６０～５：９５である。ただし、樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃ及び回収原料Ｄの配合量の合計を１００（質量部）とする。このように、樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃ及び回収原料Ｄの混合樹脂に占める回収原料Ｄの比率が大きくなっているが、本発明にかかる発泡ブロー成形体の製造方法によれば、このように回収原料Ｄの配合比率が高くても良好に賦形された発泡ブロー成形体を得ることができると共に、低温での耐衝撃性に優れる発泡ブロー成形体を安定して得ることができる。
【0062】
（樹脂原料における樹脂Ａと樹脂Ｂの配合比率）
樹脂Ａの配合量ＷＡに対する、樹脂Ｂの配合量ＷＢの比（ＷＢ／ＷＡ）が、１以上５以下であることが好ましい。ＷＢ／ＷＡがこの範囲にあることで、発泡パリソンのブロー成形性を確保しつつ、発泡ブロー成形体の耐衝撃性を安定して高めることができる。この観点からは、ＷＢ／ＷＡは、より好ましくは、２以上４以下である。
樹脂Ａの配合量ＷＡに対する、樹脂Ｂの配合量ＷＢの比（ＷＢ／ＷＡ）が、１以上５以下であることが好ましい。ＷＢ／ＷＡがこの範囲にあることで、発泡パリソンのブロー成形性を確保しつつ、発泡ブロー成形体の耐衝撃性を安定して高めることができる。この観点からは、ＷＢ／ＷＡは、より好ましくは、２以上４以下である。
【0063】
（樹脂の配合量及び樹脂に由来する成分の配合量）
発泡パリソンを形成するための発泡性樹脂溶融物は、分岐状ホモポリプロピレンＡ（樹脂ＡＦとしての分岐状ホモポリプロピレン）と分岐状ホモポリプロピレンＡ（樹脂ＡＵとしての分岐状ホモポリプロピレン）に由来する成分ＡＲ、直鎖状ブロックポリプロピレンＢ（樹脂ＢＦとしての直鎖状ブロックポリプロピレン）と直鎖状ブロックポリプロピレンＢ（樹脂ＢＵとしての直鎖状ブロックポリプロピレン）に由来する成分ＢＲ及び低密度ポリエチレンＣ（樹脂ＣＦとしての低密度ポリエチレン）と低密度ポリエチレンＣ（樹脂ＣＵとしての低密度ポリエチレン）に由来する成分ＣＲが溶融混練されてなる。なお、樹脂ＢＦは樹脂Ｂ１Ｆと樹脂Ｂ２Ｆを含み、樹脂ＢＵは樹脂Ｂ１Ｕと樹脂Ｂ２Ｕを含む。
発泡パリソンを形成するための発泡性樹脂溶融物は、分岐状ホモポリプロピレンＡ（樹脂ＡＦとしての分岐状ホモポリプロピレン）と分岐状ホモポリプロピレンＡ（樹脂ＡＵとしての分岐状ホモポリプロピレン）に由来する成分ＡＲ、直鎖状ブロックポリプロピレンＢ（樹脂ＢＦとしての直鎖状ブロックポリプロピレン）と直鎖状ブロックポリプロピレンＢ（樹脂ＢＵとしての直鎖状ブロックポリプロピレン）に由来する成分ＢＲ及び低密度ポリエチレンＣ（樹脂ＣＦとしての低密度ポリエチレン）と低密度ポリエチレンＣ（樹脂ＣＵとしての低密度ポリエチレン）に由来する成分ＣＲが溶融混練されてなる。なお、樹脂ＢＦは樹脂Ｂ１Ｆと樹脂Ｂ２Ｆを含み、樹脂ＢＵは樹脂Ｂ１Ｕと樹脂Ｂ２Ｕを含む。
【0064】
分岐状ホモポリプロピレンＡ（樹脂ＡＦ）の配合量ＷＡと前記成分ＡＲの配合量ＷＡＲ（質量部）との合計量の値（ＷＡ＋ＷＡＲの値）をＷＡ＋ＡＲ（質量部）とし、直鎖状ブロックポリプロピレンＢ（樹脂ＢＦ）の配合量ＷＢと前記成分ＢＲの配合量ＷＢＲ（質量部）との合計量の値（ＷＢ＋ＷＢＲの値）をＷＢ＋ＢＲ（質量部）とし、低密度ポリエチレンＣ（樹脂ＣＦ）の配合量ＷＣと前記成分ＣＲの配合量ＷＣＲとの合計量の値（ＷＣ＋ＷＣＲの値）をＷＣ＋ＣＲ（質量部）とした場合、ＷＡ＋ＡＲ、ＷＢ＋ＢＲ及びＷＣ＋ＣＲ（質量部）が次に示す範囲を満たしている。なお、直鎖状ブロックポリプロピレンＢ（樹脂ＢＦ）の配合量ＷＢは、ブロックポリプロピレンＢ１の配合量ＷＢ１とブロックポリプロピレンＢ２の配合量ＷＢ２との合計で定められる。前記成分ＢＲの配合量ＷＢＲは、成分ＢＲのうちブロックポリプロピレンＢ１に由来する成分Ｂ１Ｒの配合量ＷＢ１Ｒと成分ＢＲのうちブロックポリプロピレンＢ２に由来する成分Ｂ２Ｒの配合量ＷＢ２Ｒとの合計量で定められる。したがって、ＷＢ＋ＢＲは、ＷＢ１とＷＢ２とＷＢ１ＲとＷＢ２Ｒとの合計（あるいは、ＷＢ１とＷＢ１Ｒとの合計ＷＢ１＋Ｂ１Ｒと、ＷＢ２とＷＢ２Ｒとの合計ＷＢ２＋Ｂ２Ｒとの合計値）で定められる。
【0065】
すなわち、ＷＡ＋ＡＲの値が１０質量部以上３０質量部以下であり、ＷＢ＋ＢＲの値が４０質量部以上７０質量部以下であり、且つ、ＷＣ＋ＣＲの値が１０質量部以上３０質量部以下である。ただし、ＷＡ＋ＡＲの値とＷＢ＋ＢＲの値とＷＣ＋ＣＲの値との合計を１００質量部とする。
【0066】
上述した発泡性樹脂溶融物を形成するために供給される樹脂ＡＦ、樹脂ＢＦ、樹脂ＣＦ、成分ＡＲ、成分ＢＲ、及び成分ＣＲの配合量が、上記した範囲を満たすように定められることで、発泡ブロー成形体を良好に成形できると共に、発泡ブロー成形体として低温環境下における耐衝撃性を高められたものを得ることが容易となる。この観点からは、発泡パリソンにおいては、より好ましくは、ＷＡ＋ＡＲの値が１５質量部以上３０質量部以下であり、ＷＢ＋ＢＲの値が５０質量部以上７０質量部以下であり、且つ、ＷＣ＋ＣＲの値が１０質量部以上２０質量部以下である。
【0067】
なお、発泡ブロー成形体には、分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分（成分ＡＴ）と、直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分（成分ＢＴ）と、低密度ポリエチレンＣに由来する成分（成分ＣＴ）とが含まれる。発泡ブロー成形体における分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分ＡＴの配合割合は、新規使用原料としての樹脂Ａ（樹脂ＡＦ）の配合量と、非新規使用原料としての樹脂Ａ（樹脂ＡＵ）に由来する成分ＡＲの配合量の合計に応じて定められる。このことと同様に、発泡ブロー成形体における直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分ＢＴの配合量は、新規使用原料としての樹脂Ｂの配合量と、非新規使用原料の樹脂Ｂに由来する成分ＢＲの配合量の合計に応じて定められる。また、発泡ブロー成形体における低密度ポリエチレンＣに由来する成分ＣＴの配合割合は、新規使用原料としての樹脂Ｃの配合量と、非新規使用原料の樹脂Ｃに由来する成分ＣＲの配合量の合計に応じて定められる。このことは、発泡パリソンについても同様である。
【0068】
上述したＷＡ＋ＡＲの値（質量部）は、通常、本発明の製造方法中で形成される発泡パリソン及び本発明の製造方法によって得られる発泡ブロー成形体に含まれる樹脂Ａに由来する成分（成分ＡＴ）の値と同じになる。このことはＷＢ＋ＢＲ及びＷＣ＋ＣＲの値（質量部）についても同様であり、通常、本発明の製造方法中で形成される発泡パリソン及び本発明の製造方法によって得られる発泡ブロー成形体に含まれる樹脂Ｂ、Ｃに由来する成分（成分ＢＴ、成分ＣＴ）の値と同じになる。
【0069】
（発泡剤）
発泡剤としては、化学発泡剤や物理発泡剤を用いることができるが、適用の容易性の観点からは物理発泡剤を好適に使用することができる。物理発泡剤としては、例えば、有機系物理発泡剤や無機系物理発泡剤を挙げることができる。有機系物理発泡剤としては、例えば、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、ノルマルヘキサン、並びにイソヘキサン等の脂肪族炭化水素、シクロペンタンやシクロヘキサンなどの脂環式炭化水素、塩化メチルや塩化エチル等の塩化炭化水素、１，１，１，２－テトラフルオロエタンや１，１－ジフルオロエタン等のフッ化炭化水素等が挙げられる。無機系物理発泡剤としては、例えば、窒素、二酸化炭素、空気、並びに水等が挙げられる。発泡性樹脂溶融物に対して用いられる物理発泡剤は、１種類の化合物で構成されてもよいし、２種類以上の化合物が含まれていてもよい。
発泡剤としては、化学発泡剤や物理発泡剤を用いることができるが、適用の容易性の観点からは物理発泡剤を好適に使用することができる。物理発泡剤としては、例えば、有機系物理発泡剤や無機系物理発泡剤を挙げることができる。有機系物理発泡剤としては、例えば、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、ノルマルヘキサン、並びにイソヘキサン等の脂肪族炭化水素、シクロペンタンやシクロヘキサンなどの脂環式炭化水素、塩化メチルや塩化エチル等の塩化炭化水素、１，１，１，２－テトラフルオロエタンや１，１－ジフルオロエタン等のフッ化炭化水素等が挙げられる。無機系物理発泡剤としては、例えば、窒素、二酸化炭素、空気、並びに水等が挙げられる。発泡性樹脂溶融物に対して用いられる物理発泡剤は、１種類の化合物で構成されてもよいし、２種類以上の化合物が含まれていてもよい。
【0070】
ポリプロピレン系樹脂や低密度ポリエチレンと物理発泡剤との相溶性や発泡性樹脂溶融物の発泡性の観点からは、発泡性樹脂溶融物に対して用いられる物理発泡剤としては、無機系物理発泡剤が好ましく、無機系物理発泡剤のなかでも二酸化炭素がより好ましい。
【0071】
発泡剤の配合量は、発泡剤の種類や所望する見掛け密度等に応じて適宜設定することができる。例えば、発泡剤が二酸化炭素である場合、発泡剤の配合量は、発泡性樹脂溶融物に含まれる樹脂成分１ｋｇに対して０．０５ｍｏｌ以上０．４ｍｏｌ以下であることが好ましく、０．０７ｍｏｌ以上０．３ｍｏｌ以下であることがより好ましく、０．１ｍｏｌ以上０．２ｍｏｌ以下であることがさらに好ましい。
【0072】
（他の重合体）
発泡性樹脂溶融物には、本発明の効果を損なわない範囲で、樹脂Ａ、樹脂Ｂ及び樹脂Ｃ以外の他の重合体が含まれていてもよい。他の重合体としては、例えば、樹脂Ａ、樹脂Ｂ以外のポリプロピレン系樹脂や、直鎖状低密度ポリエチレン（ＰＥ－ＬＬＤ）、高密度ポリエチレン（ＰＥ－ＨＤ）、エチレン－酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）等の熱可塑性樹脂や、スチレン－ブタジエン－スチレンブロック共重合体等のエラストマー等を挙げることができる。他の重合体が含まれる場合、分岐状ホモポリプロピレンＡの配合量と、直鎖状ブロックポリプロピレンＢの配合量と、低密度ポリエチレンＣの配合量と、回収原料Ｄの配合量との合計を１００質量部として、３０質量部以下であることが好ましく、２０質量部以下であることがより好ましく、１０質量部以下であることがさらに好ましい。
発泡性樹脂溶融物には、本発明の効果を損なわない範囲で、樹脂Ａ、樹脂Ｂ及び樹脂Ｃ以外の他の重合体が含まれていてもよい。他の重合体としては、例えば、樹脂Ａ、樹脂Ｂ以外のポリプロピレン系樹脂や、直鎖状低密度ポリエチレン（ＰＥ－ＬＬＤ）、高密度ポリエチレン（ＰＥ－ＨＤ）、エチレン－酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）等の熱可塑性樹脂や、スチレン－ブタジエン－スチレンブロック共重合体等のエラストマー等を挙げることができる。他の重合体が含まれる場合、分岐状ホモポリプロピレンＡの配合量と、直鎖状ブロックポリプロピレンＢの配合量と、低密度ポリエチレンＣの配合量と、回収原料Ｄの配合量との合計を１００質量部として、３０質量部以下であることが好ましく、２０質量部以下であることがより好ましく、１０質量部以下であることがさらに好ましい。
【0073】
（添加剤）
発泡性樹脂溶融物には、添加剤が含まれてもよい。添加剤としては、気泡調整剤、着色剤、酸化防止剤、熱安定剤、耐候剤、紫外線吸収剤、難燃剤、充填材、抗菌剤等を挙げることができる。気泡調整剤としては、無機系気泡調整剤や有機系気泡調整剤を使用することができる。無機系気泡調整剤としては、ホウ酸亜鉛、ホウ酸マグネシウム、硼砂等のホウ酸金属塩や塩化ナトリウム、水酸化アルミニウム、タルク、ゼオライト、シリカ、炭酸カルシウム、重炭酸ナトリウム等を挙げることができる。有機系気泡調整剤としては、リン酸－２，２－メチレンビス（４，６－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）ナトリウムや安息香酸ナトリウム、安息香酸アルミニウム、ステアリン酸ナトリウム等を挙げることができる。発泡性樹脂溶融物に添加される気泡調整剤は、１種類の化合物でもよいし、２種類以上の化合物でもよい。
発泡性樹脂溶融物には、添加剤が含まれてもよい。添加剤としては、気泡調整剤、着色剤、酸化防止剤、熱安定剤、耐候剤、紫外線吸収剤、難燃剤、充填材、抗菌剤等を挙げることができる。気泡調整剤としては、無機系気泡調整剤や有機系気泡調整剤を使用することができる。無機系気泡調整剤としては、ホウ酸亜鉛、ホウ酸マグネシウム、硼砂等のホウ酸金属塩や塩化ナトリウム、水酸化アルミニウム、タルク、ゼオライト、シリカ、炭酸カルシウム、重炭酸ナトリウム等を挙げることができる。有機系気泡調整剤としては、リン酸－２，２－メチレンビス（４，６－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）ナトリウムや安息香酸ナトリウム、安息香酸アルミニウム、ステアリン酸ナトリウム等を挙げることができる。発泡性樹脂溶融物に添加される気泡調整剤は、１種類の化合物でもよいし、２種類以上の化合物でもよい。
【0074】
［１－２ 作用及び効果］
従来からの発泡ブロー成形体の製造方法では、発泡ブロー成形体の原料の一部又は全部として、発泡ブロー成形体の製造過程で生じる発泡パリソンのバリ等を回収して再原料化した回収原料を利用することが要請されている。
従来からの発泡ブロー成形体の製造方法では、発泡ブロー成形体の原料の一部又は全部として、発泡ブロー成形体の製造過程で生じる発泡パリソンのバリ等を回収して再原料化した回収原料を利用することが要請されている。
【0075】
発泡ブロー成形体の製造方法においては、発泡ブロー成形体の製造過程で回収された回収原料Ｄが再び樹脂原料に含まれるため、回収原料には、繰り返して使用された樹脂成分が含まれるようになる。このため、回収原料には、押出機での混練等による多くの熱履歴が与えられたポリプロピレン系樹脂等が含まれることとなる。熱履歴の回数が多くなると、回収原料に含まれるポリプロピレン系樹脂の分子鎖の切断が進み、回収原料の溶融張力の低下や、メルトフローレイトの増大が生じる。このような回収原料が樹脂原料に含まれた場合、発泡パリソンの耐ドローダウン性や賦形性が低下して発泡パリソンのブロー成形性が低下しやすく、良好に賦形された発泡ブロー成形体を得ることが困難になる。特に、例えば押出方向長さ（発泡ブロー成形体の長手方向長さ）が１ｍ以上であるような、大型の発泡ブロー成形体を得る場合には、良好な発泡ブロー成形体を得ることがより困難となる。さらに、樹脂原料を構成する樹脂の組成比率として新規使用原料に対する回収原料の比率をより高めた場合には、発泡パリソンのブロー成形性がより低下しやすいという課題が大きくなっていた。
【0076】
本発明にかかる製造方法によれば、樹脂原料が樹脂Ａ、樹脂Ｂ及び樹脂Ｃを含み、且つ樹脂Ｂとしてメルトフローレイトの異なる特定の樹脂Ｂ１及び樹脂Ｂ２を併用している。さらに、本発明にかかる製造方法によれば、新規使用原料としての樹脂Ａ、樹脂Ｂ及び樹脂Ｃの合計量と回収原料Ｄの配合量の比率を特定の範囲とし、さらに樹脂Ａと非新規使用原料としての樹脂Ａとの合計配合量、樹脂Ｂと非新規使用原料としての樹脂Ｂとの合計配合量及び樹脂Ｃと非新規使用原料としての樹脂Ｃとの合計配合量を特定の範囲としている。樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２については、樹脂Ｂ１のＭＦＲのほうが樹脂Ｂ２のＭＦＲよりも小さいと共に、樹脂Ｂ１のほうが樹脂Ｂ２に比べて相対的に分子量の大きい成分が多くなる傾向となるため、樹脂Ｂに樹脂Ｂ１が含まれることにより、発泡パリソンの耐ドローダウン性を高めることができると共に、発泡ブロー成形体について低温環境下での耐衝撃性等の物性を確保することが容易となる。また、樹脂Ｂには、樹脂Ｂ２のほうが樹脂Ｂ１よりも相対的に分子量が小さい成分が多くなる傾向となり、樹脂Ｂに樹脂Ｂ２が含まれることによりプリブロー工程時やブロー成形工程時に発泡パリソンが適度に伸びやすくなり、発泡パリソンの拡幅性や賦形性を高めることが容易となる。このように、発泡パリソンを構成する樹脂成分の分子量分布の広がりの観点からみても、樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２とが併用されていることで、発泡パリソンのブロー成形性を高めることができるものと考えられる。また、回収原料Ｄに含まれる樹脂Ｂに由来する成分に、樹脂Ｂ１に由来する成分と樹脂Ｂ２に由来する成分が含まれるようになり、回収原料Ｄをより多く用いても、発泡ブロー成形体としての低温環境下における耐衝撃性を確保しつつ、発泡パリソンのブロー成形性を向上させることができ、大型の発泡ブロー成形体であっても、良好に成形することができる。
【0077】
［２ 発泡ブロー成形体］
上記の［１ 発泡ブロー成形体の製造方法］で述べた製造方法により発泡ブロー成形体が得られる。発泡ブロー成形体の形状は、ブロー成形工程で使用される成形型の形状に応じて適宜定められてよく、また、中空状に形成されてよい。
上記の［１ 発泡ブロー成形体の製造方法］で述べた製造方法により発泡ブロー成形体が得られる。発泡ブロー成形体の形状は、ブロー成形工程で使用される成形型の形状に応じて適宜定められてよく、また、中空状に形成されてよい。
【0078】
上述した本発明の製造方法により得られる発泡ブロー成形体として、例えば、後述する「構成１」を備えるような発泡ブロー成形体が得られる。なお、上述した製造方法で得られる発泡ブロー成形体は、「構成１」にさらに後述する「構成２」を備えることが好ましい。
【0079】
「構成１」： 発泡ブロー成形体は、分岐状ホモポリプロピレンＡと、直鎖状ブロックポリプロピレンＢと、低密度ポリエチレンＣと、発泡ブロー成形体の製造過程で回収された回収原料Ｄとを含むポリプロピレン系樹脂組成物からなる。
【0080】
「構成２」： 上記構成１に示す前記ポリプロピレン系樹脂組成物においては、分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分ＡＴの配合割合が１０質量％以上３０質量％以下、直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分ＢＴの配合割合が４０質量％以上７０質量％以下、低密度ポリエチレンＣに由来する成分ＣＴの配合割合が１０質量％以上３０質量％以下である。
【0081】
ただし、構成２においては、分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分ＡＴの配合割合と直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分ＢＴの配合割合と低密度ポリエチレンＣに由来する成分ＣＴの配合割合との合計を１００質量％とする。
【0082】
内面の状態や外観が良好であると共に、低温環境下での耐衝撃性が良好な発泡ブロー成形体が安定して得られる観点からは、構成２に示す数値範囲について、次に示すような範囲であることがより好ましい。すなわち、構成１に示す前記ポリプロピレン系樹脂組成物においては、より好ましくは、分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分ＡＴの配合割合が１５質量％以上３０質量％以下、直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分ＢＴの配合割合が５０質量％以上７０質量％以下、低密度ポリエチレンＣに由来する成分ＣＴの配合割合が１０質量％以上２０質量％以下である。
【0083】
なお、上述したように、発泡ブロー成形体における、分岐状ホモポリプロピレンＡに由来する成分ＡＴの配合割合は、新規使用原料としての樹脂Ａの配合量と、非新規使用原料としての樹脂Ａに由来する成分ＡＲの配合量との合計の値に基づき定められる。直鎖状ブロックポリプロピレンＢに由来する成分ＢＴの配合割合は、新規使用原料としての樹脂Ｂの配合量と、非新規使用原料としての樹脂Ｂに由来する成分ＢＲの配合量との合計の値に基づき定められる。さらに、低密度ポリエチレンＣに由来する成分ＣＴの配合割合は、新規使用原料としての樹脂Ｃの配合量と、非新規使用原料としての樹脂Ｃに由来する成分ＣＲの配合量との合計の値に基づき定められる。
【0084】
（発泡ブロー成形体の密度）
本発明の製造方法により、発泡ブロー成形体として、その密度（見掛け密度）が０．１～０．５ｇ／ｃｍ３であるような発泡成形体を得ることができる。発泡ブロー成形体の密度がこのような数値範囲にある場合、発泡ブロー成形体は、軽量であると共に、ダクト等の各種用途に好適に用いることができる適度な剛性等を備えた発泡成形体となる。特に本発明の製造方法によれば、０．１～０．３５ｇ／ｃｍ３の低見掛け密度の発泡ブロー成形体を得ようとする場合にも、安定的に発泡ブロー成形体を製造することができる。
本発明の製造方法により、発泡ブロー成形体として、その密度（見掛け密度）が０．１～０．５ｇ／ｃｍ３であるような発泡成形体を得ることができる。発泡ブロー成形体の密度がこのような数値範囲にある場合、発泡ブロー成形体は、軽量であると共に、ダクト等の各種用途に好適に用いることができる適度な剛性等を備えた発泡成形体となる。特に本発明の製造方法によれば、０．１～０．３５ｇ／ｃｍ３の低見掛け密度の発泡ブロー成形体を得ようとする場合にも、安定的に発泡ブロー成形体を製造することができる。
【0085】
発泡ブロー成形体の密度は、発泡ブロー成形体の質量（Ｗ）（ｇ）を、発泡ブロー成形体の体積（Ｖ）（ｃｍ３）で割り算することで得られる値（Ｗ／Ｖ）として算出することができる。なお、発泡ブロー成形体の体積については、例えば、水の入った目盛り線の付いた容器中に発泡ブロー成形体を沈めて水位の上昇を測定する方法（水没法）等により、測定することができる。
【0086】
（発泡ブロー成形体の独立気泡率）
発泡ブロー成形体の独立気泡率は、発泡ブロー成形体の外観性を向上させる観点や、剛性を高める観点からは、７０％以上であることが好ましく、８０％以上であることがより好ましく、９０％以上であることがさらに好ましい。
発泡ブロー成形体の独立気泡率は、発泡ブロー成形体の外観性を向上させる観点や、剛性を高める観点からは、７０％以上であることが好ましく、８０％以上であることがより好ましく、９０％以上であることがさらに好ましい。
【0087】
（独立気泡率の測定）
発泡ブロー成形体のおおむね平坦部から２５ｍｍ×２５ｍｍ×平坦部の厚みに切断した試験片を作製する。厚みの総和が２０ｍｍに最も近づくように試験片を複数枚重ねて測定用試験片とする。次に、ＡＳＴＭ－Ｄ２８５６－７０の手順Ｃに従って、東芝ベックマン株式会社の空気比較式比重計９３０型等を使用して測定用試験片の真の体積Ｖｘを測定し、下記数式（式（１））により独立気泡率（Ｓ（％））を計算する。上記測定を、５個の測定用試験片を用いて行い、その算術平均値を発泡ブロー成形体の独立気泡率とする。
発泡ブロー成形体のおおむね平坦部から２５ｍｍ×２５ｍｍ×平坦部の厚みに切断した試験片を作製する。厚みの総和が２０ｍｍに最も近づくように試験片を複数枚重ねて測定用試験片とする。次に、ＡＳＴＭ－Ｄ２８５６－７０の手順Ｃに従って、東芝ベックマン株式会社の空気比較式比重計９３０型等を使用して測定用試験片の真の体積Ｖｘを測定し、下記数式（式（１））により独立気泡率（Ｓ（％））を計算する。上記測定を、５個の測定用試験片を用いて行い、その算術平均値を発泡ブロー成形体の独立気泡率とする。
【0088】
【数1】
【0089】
ただし、
Ｖｘ：上記方法で測定された試験片の真の体積（ｃｍ３）であり、発泡ブロー成形体を構成する樹脂の体積と、試験片内の独立気泡部分の気泡全体積との和に相当する、
Ｖａ：測定に使用された試験片の外寸から計算された試験片の見掛け体積（ｃｍ３）、
Ｗ：測定に使用された試験片の全質量（ｇ）、そして
ρ：発泡ブロー成形体を構成する樹脂の密度（ｇ／ｃｍ３）、
である。
Ｖｘ：上記方法で測定された試験片の真の体積（ｃｍ３）であり、発泡ブロー成形体を構成する樹脂の体積と、試験片内の独立気泡部分の気泡全体積との和に相当する、
Ｖａ：測定に使用された試験片の外寸から計算された試験片の見掛け体積（ｃｍ３）、
Ｗ：測定に使用された試験片の全質量（ｇ）、そして
ρ：発泡ブロー成形体を構成する樹脂の密度（ｇ／ｃｍ３）、
である。
【0090】
本発明にかかる製造方法を用いて製造された発泡ブロー成形体は、ダクト、タンク、容器等の広範な用途で使用することが可能である。発泡ブロー成形体が上述したような密度０．１～０．５ｇ／ｃｍ３の発泡成形体である場合には、軽量性と剛性とのバランスに優れる発泡ダクトとして発泡ブロー成形体を好適に使用することができる。
【0091】
次に、具体的な実施例を用いて更に詳細に説明する。
【実施例0092】
（樹脂の準備）
表１に示す分岐状ポリプロピレン（樹脂Ａ）、直鎖状ブロックポリプロピレン（樹脂Ｂ）を構成する２種類のブロックポリプロピレン（樹脂Ｂ１及び樹脂Ｂ２）を準備した。表１には、準備された樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２のＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ））、溶融張力（ｍＮ）、融点（℃）及び結晶化温度（℃）を合わせて示す。
表１に示す分岐状ポリプロピレン（樹脂Ａ）、直鎖状ブロックポリプロピレン（樹脂Ｂ）を構成する２種類のブロックポリプロピレン（樹脂Ｂ１及び樹脂Ｂ２）を準備した。表１には、準備された樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２のＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ））、溶融張力（ｍＮ）、融点（℃）及び結晶化温度（℃）を合わせて示す。
【0093】
樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２のＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ））は、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４（試験方法Ａ法）に基づき測定した。樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２の融点は、ＪＩＳ Ｋ７１２１－１９８７に基づき、熱流束示差走査熱量測定により求めた。なお、試験片の状態調節としては、「（２）一定の熱処理を行った後、融解温度を測定する場合」を採用し、このときの冷却速度として毎分１０℃を採用した。また、融解温度を測定する際の加熱速度として毎分１０℃を採用した。樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２の結晶化温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１－１９８７に基づき、熱流束示差走査熱量測定により求めた。冷却速度としては毎分１０℃を採用した。
【0094】
樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２の溶融張力（ｍＮ）は、以下のようにして測定された。まず、樹脂Ａの溶融張力の測定方法について説明する。シリンダー径９．５５ｍｍ、長さ３５０ｍｍのシリンダーに、ノズル径２．０９５ｍｍ、長さ８．０ｍｍのオリフィスをセットした。シリンダー及びオリフィスの設定温度を２３０℃とし、樹脂Ａを用いて試料の必要量をシリンダー内に入れ、４分間放置して試料（樹脂Ａ試料）の溶融樹脂を形成した。次に、ピストン速度を１０ｍｍ／分として溶融樹脂をオリフィスから紐状に押出して、この紐状物（ストランド）を直径４５ｍｍの張力検出用プーリーに掛け、４分で引き取り速度が０ｍ／分から２００ｍ／分に達するように一定の増速で引取り速度を増加させながら引取りローラーで紐状物を引取った。この操作により紐状物を破断させ、紐状物が破断する直前の張力の極大値を得た。なお、引取り速度が０ｍ／分から２００ｍ／分に達するまでの時間を４分とした理由は、試料として用いられた樹脂の熱劣化を抑えるとともに得られる値の再現性を高めるためである。異なる試料を使用して上記操作（１つの試料を用いて溶融張力の極大値を得るまでの操作）を実施することで、計１０回の測定を行い、１０回で得られた極大値の最も大きな値から順に３つの値と、極大値の最も小さな値から順に３つの値を除き、残った中間の４つの極大値を相加平均して得られた値を、溶融張力（ｍＮ）として算出した。
【0095】
なお、上記した方法で溶融張力の測定を行い、引取り速度が２００ｍ／分に達しても紐状物が切れない場合には、引取り速度を２００ｍ／分の一定速度にして得られる溶融張力（ｍＮ）の値を採用した。詳しくは、上記測定と同様にして、溶融樹脂をオリフィスから紐状に押出して、この紐状物を張力検出用プーリーに掛け、４分間で０ｍ／分から２００ｍ／分に達するように一定の増速で引取り速度を増加させた。回転速度が２００ｍ／分に到達してから溶融張力のデータの取り込みを開始し、３０秒後にデータの取り込みを終了した。この３０秒の間に得られたテンション荷重曲線から得られたテンション最大値（Ｔｍａｘ）とテンション最小値（Ｔｍｉｎ）の平均値（Ｔａｖｅ）を本発明方法における溶融張力とした。ここで、上記Ｔｍａｘとは、上記テンション荷重曲線において、検出されたピーク（山）値の合計値を検出された個数で除した値であり、上記Ｔｍｉｎとは、上記テンション荷重曲線において、検出されたディップ（谷）値の合計値を検出された個数で除した値である。
【0096】
上記の樹脂Ａの溶融張力の測定方法と同様の方法を用いて樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２の溶融張力（ｍＮ）が測定された。
【0097】
樹脂Ａとしては、表１の種類名ａ１、ａ２に示される２種類が準備された。種類名ａ１、ａ２の樹脂Ａの内容は次に示すとおりである。なお、種類名ａ１及びａ２の樹脂ＡのＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ））、融点、及び結晶化温度は、それぞれ表１に示すとおりである。
【0098】
種類名ａ１で識別される樹脂Ａ：ボレアリス社（Ｂｏｒｅａｌｉｓ社）製の商品名「ＷＢ１４０」である。
種類名ａ２で識別される樹脂Ａ：サウジ基礎産業公社（ＳＡＢＩＣ社）製の商品名「ＨＥＸ１７１１２」である。
種類名ａ２で識別される樹脂Ａ：サウジ基礎産業公社（ＳＡＢＩＣ社）製の商品名「ＨＥＸ１７１１２」である。
【0099】
樹脂Ｂとして、表１の種類名ｂ１、ｂ２、ｂ３及びｂ４に示される４種類が準備された。種類名ｂ１、ｂ２の樹脂Ｂが、ブロックポリプロピレンＢ１（樹脂Ｂ１）に対応し、種類名ｂ３、ｂ４の樹脂Ｂが、ブロックポリプロピレンＢ２（樹脂Ｂ２）に対応する。種類名ｂ１、ｂ２、ｂ３及びｂ４の樹脂Ｂの内容は次に示すとおりである。なお、種類名ｂ１、ｂ２、ｂ３及びｂ４のそれぞれの樹脂ＢのＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ））は、それぞれ表１に示すとおりである。
【0100】
種類名ｂ１で識別される樹脂Ｂ（樹脂Ｂ１にも対応する）：ブロックポリプロピレン（株式会社プライムポリマー製、商品名「プライムポリマー（型番Ｊ－７５０ＨＰ）」）である。
種類名ｂ２で識別される樹脂Ｂ（樹脂Ｂ１にも対応する）：ブロックポリプロピレン（日本ポリプロ株式会社製、商品名「ノバテックＰＰ（型番ＢＣ３ＢＲＦ）」）である。
種類名ｂ３で識別される樹脂Ｂ（樹脂Ｂ２にも対応する）：ブロックポリプロピレン（株式会社プライムポリマー製、商品名「プライムポリマー（型番Ｊ７０７Ｇ）」）である。
種類名ｂ４で識別される樹脂Ｂ（樹脂Ｂ２にも対応する）：ブロックポリプロピレン（日本ポリプロ株式会社製、商品名「ノバテック（商標）ＰＰ（型番ＢＣ０３ＧＳ）」）である。
種類名ｂ２で識別される樹脂Ｂ（樹脂Ｂ１にも対応する）：ブロックポリプロピレン（日本ポリプロ株式会社製、商品名「ノバテックＰＰ（型番ＢＣ３ＢＲＦ）」）である。
種類名ｂ３で識別される樹脂Ｂ（樹脂Ｂ２にも対応する）：ブロックポリプロピレン（株式会社プライムポリマー製、商品名「プライムポリマー（型番Ｊ７０７Ｇ）」）である。
種類名ｂ４で識別される樹脂Ｂ（樹脂Ｂ２にも対応する）：ブロックポリプロピレン（日本ポリプロ株式会社製、商品名「ノバテック（商標）ＰＰ（型番ＢＣ０３ＧＳ）」）である。
【0101】
また、低密度ポリエチレン（樹脂Ｃ）として、以下の種類名ｃ１、ｃ２及びｃ３に示される３種類が準備された。種類名ｃ１、ｃ２及びｃ３の樹脂Ｃの内容は次に示すとおりである。なお、樹脂ＣのＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ（１９０℃、荷重２．１６ｋｇ））は、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４（試験方法Ａ法）に基づき測定した。また、樹脂Ｃの融点は、ＪＩＳ Ｋ７１２１－１９８７に基づき、熱流束示差走査熱量測定により求めた。なお、試験片の状態調節としては、「（２）一定の熱処理を行った後、融解温度を測定する場合」を採用し、このときの冷却速度として毎分１０℃を採用した。また、融解温度を測定する際の加熱速度として毎分１０℃を採用した。
【0102】
種類名ｃ１で識別される樹脂Ｃ：株式会社ＮＵＣ製、商品名「ＮＵＣ（型番８３５１）」（ＭＦＲ：１４ｇ／１０ｍｉｎ（１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）、融点：１０８℃）である。
種類名ｃ２で識別される樹脂Ｃ：株式会社ＮＵＣ製、商品名「ＮＵＣ（型番８００８）」（ＭＦＲ：５ｇ／１０ｍｉｎ（１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）、融点：１０８℃）である。
種類名ｃ３で識別される樹脂Ｃ：住友化学株式会社製、商品名「スミカセン（型番Ｆ１０２－０）」（ＭＦＲ：０．４ｇ／１０ｍｉｎ（１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）、融点：１１０℃）である。
種類名ｃ２で識別される樹脂Ｃ：株式会社ＮＵＣ製、商品名「ＮＵＣ（型番８００８）」（ＭＦＲ：５ｇ／１０ｍｉｎ（１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）、融点：１０８℃）である。
種類名ｃ３で識別される樹脂Ｃ：住友化学株式会社製、商品名「スミカセン（型番Ｆ１０２－０）」（ＭＦＲ：０．４ｇ／１０ｍｉｎ（１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）、融点：１１０℃）である。
【0103】
【表1】
【0104】
実施例１
（回収原料の準備）
回収原料Ｄは、発泡ブロー成形体の製造工程を複数回繰り返した後に得られる回収物で構成されたものが用いられた。実施例１では、発泡ブロー成形体の製造工程を次に示すように４回繰り返して実施した後に得られる回収物で構成されたものが用いられた。回収原料Ｄを得る際に行われる第１回目の発泡ブロー成形体の製造工程から第４回目の発泡ブロー成形体の製造工程で使用される樹脂原料をそれぞれ第１の樹脂原料から第４の樹脂原料と称呼するが、回収原料の準備について説明する際に第１の樹脂原料から第４の樹脂原料を区別しない場合には、単に樹脂原料と称呼することがある。
（回収原料の準備）
回収原料Ｄは、発泡ブロー成形体の製造工程を複数回繰り返した後に得られる回収物で構成されたものが用いられた。実施例１では、発泡ブロー成形体の製造工程を次に示すように４回繰り返して実施した後に得られる回収物で構成されたものが用いられた。回収原料Ｄを得る際に行われる第１回目の発泡ブロー成形体の製造工程から第４回目の発泡ブロー成形体の製造工程で使用される樹脂原料をそれぞれ第１の樹脂原料から第４の樹脂原料と称呼するが、回収原料の準備について説明する際に第１の樹脂原料から第４の樹脂原料を区別しない場合には、単に樹脂原料と称呼することがある。
【0105】
第１回目の（初回の）発泡ブロー成形体の製造工程が実施された。初回では回収原料を含ませずに構成された第１の樹脂原料を用いて発泡ブロー成形体の製造工程を実施して、第１次の成形体として発泡ブロー成形体が作製された。なお、このとき、発泡ブロー成形体の製造条件は、実施例１に示すような回収原料Ｄを用いた場合の製造条件と同じ条件が用いられた。また、第１の樹脂原料における樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃは、表３の実施例１の欄に示す樹脂原料における樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの配合量（ただし、各樹脂はすべて新規使用原料）と同じとなるように配合された。また、初回の発泡ブロー成形体の製造に際して、気泡調整剤としてタルクマスターバッチ：商品名「ハイフィラー＃１２」（松村産業製、タルク濃度２０質量％、タルクのメジアン径７．５μｍ）が樹脂原料１００質量部に対して５質量部添加され、黒顔料としてカーボンブラックマスターバッチ：商品名「ＰＰ Ｂｌａｃｋ Ｍａｓｔｅｒ Ｂａｔｃｈ，ＢＴ９２０Ｆ－ＪＳＪ」（Ｂ＆Ｔｅｃｈ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製、ＣＢ濃度４５質量％）が、樹脂原料１００質量部に対して０．５質量部添加された。
【0106】
得られた第１次の成形体は破砕された。このとき得られる破砕物が押出機に供給されて２３０℃で混練されることで溶融樹脂が得られた。そして溶融樹脂を押出し且つリペレット化した。このようにしてリペレット化された樹脂ペレットを第１次の回収物とした。
【0107】
第１次の回収物を用い、第２回目の発泡ブロー成形体の製造工程が実施された。第１次の回収物を含む第２の樹脂原料を用いて発泡ブロー成形体の製造工程を実施して、第２次の成形体として発泡ブロー成形体が作製された。第２次の成形体は、第１次の回収物を得る場合と同様に樹脂ペレットとされた。樹脂ペレットを第２次の回収物とした。
【0108】
第２回目の発泡ブロー成形体の製造条件としては、第１回目の発泡ブロー成形体の製造条件と同様に、実施例１に示すような回収原料Ｄを用いた場合の製造条件と同じ条件が用いられた。また、第２の樹脂原料における樹脂Ａ、樹脂Ｂ及び樹脂Ｃの配合量としては、表３の実施例１の欄に示す樹脂原料における新規使用原料としての樹脂Ａ、樹脂Ｂ及び樹脂Ｃの配合量（表３において回収原料Ｄとは区別されて記載された樹脂Ａ、樹脂Ｂ及び樹脂Ｃの配合量）と同様の配合量が用いられた。第２の樹脂原料における第１次の回収物の配合量としては、表３の実施例１の欄に示す回収原料Ｄと同様の配合量が用いられた。実施例１では、樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃ及び回収原料Ｄの合計を１００質量部とした場合に回収原料Ｄが８０質量部となっており、第２の樹脂原料についても、樹脂Ａ、樹脂Ｂ、樹脂Ｃ及び第１次の回収物の合計を１００質量部とした場合に第１次の回収物が８０質量部となるように第１の回収物が用いられた。
【0109】
第２次の回収物を用い、第３回目の発泡ブロー成形体の製造工程が実施された。第３回目の発泡ブロー成形体の製造工程は、第１次の回収物に代えて、第２次の回収物を用いること以外は、第２回目の発泡ブロー成形体の製造工程と同様の方法で実施された。これにより、第３次の回収物が得られた。
【0110】
第３次の回収原物を用い、第４回目の発泡ブロー成形体の製造工程が実施された。第４回目の発泡ブロー成形体の製造工程は、第２次の回収物に代えて、第３次の回収物を用いること以外は、第３回目の発泡ブロー成形体の製造工程と同様の方法で実施された。これにより、第４次の回収物が得られた。第４次の回収物が、回収原料Ｄとして用いられた。なお、表２に示すように実施例１で得られた回収原料Ｄの種類名をｄ１とした。
【0111】
回収原料Ｄの物性については、上記した方法で、ＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ））、溶融張力（ｍＮ）、融点（℃）及び結晶化温度（℃）が測定された。結果を表２に示す。なお、これらの点については、実施例２から８についても同様である。また、表４に記載された比較例１から６についても同様である。
【0112】
実施例１において得られる回収原料Ｄについて、樹脂Ａに由来する成分ＡＲ、樹脂Ｂのうち樹脂Ｂ１に由来する成分Ｂ１Ｒ、樹脂Ｂ２に由来する成分Ｂ２Ｒ及び樹脂Ｃに由来する成分ＣＲの配合割合（質量％）は、表２のそれぞれ「Ａ由来成分」欄、「Ｂ１由来成分」欄、「Ｂ２由来成分」欄及び「Ｃ由来成分」欄に示す通りである。樹脂Ａに由来する成分ＡＲ、樹脂Ｂのうち樹脂Ｂ１に由来する成分Ｂ１Ｒ、樹脂Ｂ２に由来する成分Ｂ２Ｒ及び樹脂Ｃに由来する成分ＣＲの配合割合は、第１回目から第４回目までの発泡ブロー成形体の製造工程で使用される樹脂原料（第１の樹脂原料から第３の樹脂原料）の樹脂組成から算出することができる。これらの点については、実施例２から８についても同様である。また、表４に記載された比較例１から６についても同様である。
【0113】
なお、表２には、「配合比：Ｂ２／Ｂ１」欄に、回収原料Ｄを構成する樹脂に占める樹脂Ｂ１に対する樹脂Ｂ２の比率（樹脂Ｂ２の配合量（ＷＢ２））／（樹脂Ｂ１の配合量（ＷＢ１））が記載されており、また、「Ｂ由来成分の合計割合」欄に、樹脂Ｂの配合量（質量％）が記載されている。また、表２には、「配合比：Ｂ／Ａ」欄に、回収原料Ｄを構成する樹脂に占める樹脂Ａに対する樹脂Ｂの比率（樹脂Ｂの配合量（ＷＢ））／（樹脂Ａの配合量（ＷＡ））、「配合比：Ｃ／Ｂ」欄に、回収原料Ｄを構成する樹脂に占める樹脂Ｂに対する樹脂Ｃの比率（樹脂Ｃの配合量（ＷＣ））／（樹脂Ｂの配合量（ＷＢ））も記載されている。これらの点については、実施例２から８についても同様である。また、表４に記載された比較例１から６についても同様である。
【0114】
（発泡ブロー成形体の製造）
（押出発泡工程）
表３の実施例１の欄に示す種類名で特定される樹脂Ａ、樹脂Ｂ（樹脂Ｂ１及び樹脂Ｂ２）、樹脂Ｃ及び回収原料Ｄを、表３に示す量にて配合したものが樹脂原料として用いられた。表３の樹脂原料の構成として示される樹脂Ａ、樹脂Ｂ（樹脂Ｂ１及び樹脂Ｂ２）、樹脂Ｃは、回収原料Ｄに含まれる樹脂とは区別されて用いられるものである。また、押出機には、気泡調整剤として前記タルクマスターバッチが樹脂原料１００質量部に対して１質量部添加され、黒顔料として前記カーボンブラックマスターバッチが樹脂原料１００質量部に対して０．１質量部添加された。押出機により樹脂原料を２３０℃で混練して樹脂溶融物とし、発泡剤として二酸化炭素が押出機の途中から圧入された。樹脂原料１ｋｇあたりの発泡剤の量（ｍｏｌ／ｋｇ）は、表３に示すとおりである。発泡剤が圧入された状態で樹脂原料がさらに混練されることで発泡性樹脂溶融物が得られた。
（押出発泡工程）
表３の実施例１の欄に示す種類名で特定される樹脂Ａ、樹脂Ｂ（樹脂Ｂ１及び樹脂Ｂ２）、樹脂Ｃ及び回収原料Ｄを、表３に示す量にて配合したものが樹脂原料として用いられた。表３の樹脂原料の構成として示される樹脂Ａ、樹脂Ｂ（樹脂Ｂ１及び樹脂Ｂ２）、樹脂Ｃは、回収原料Ｄに含まれる樹脂とは区別されて用いられるものである。また、押出機には、気泡調整剤として前記タルクマスターバッチが樹脂原料１００質量部に対して１質量部添加され、黒顔料として前記カーボンブラックマスターバッチが樹脂原料１００質量部に対して０．１質量部添加された。押出機により樹脂原料を２３０℃で混練して樹脂溶融物とし、発泡剤として二酸化炭素が押出機の途中から圧入された。樹脂原料１ｋｇあたりの発泡剤の量（ｍｏｌ／ｋｇ）は、表３に示すとおりである。発泡剤が圧入された状態で樹脂原料がさらに混練されることで発泡性樹脂溶融物が得られた。
【0115】
得られた発泡性溶融樹脂は、押出機の下流側に設けられたアキュームレータに充填され、１７０℃に調整された。アキュームレータの下流側に取付けた環状ダイのリップ（直径９０ｍｍ）から、吐出速度１５００ｋｇ ／ｈｒで、発泡性樹脂溶融物を大気圧下に筒状に押出しながら発泡させて、発泡パリソンを形成した。
【0116】
（プリブロー工程）
発泡パリソンの下部をピンチした後、発泡パリソン内の中空部にプリブローエアを供給して発泡パリソンを膨らませ且つ発泡パリソンをダイ直下に設けられた２分割式の金型で挟みこんだ。
発泡パリソンの下部をピンチした後、発泡パリソン内の中空部にプリブローエアを供給して発泡パリソンを膨らませ且つ発泡パリソンをダイ直下に設けられた２分割式の金型で挟みこんだ。
【0117】
（ブロー成形工程）
型締め終了後、発泡パリソン内の中空部に、圧力０．１ＭＰａ（Ｇ）のブローエアを吹き込み、同時に金型に設けた孔より発泡パリソンと成形面との間のエアを吸引することにより、ブロー成形を行った。これにより、発泡パリソンに金型形状に対応した形状が賦形された。成形型を冷却した後、金型を開いて成形バリ付きの発泡成形体を取出した。成形バリ付きの発泡成形体からバリを取り除くことにより中空状の発泡ブロー成形体が得られた。得られた発泡ブロー成形体は、長手方向長さ１５００ｍｍ、最大周長９００ｍｍに形成されていた。
型締め終了後、発泡パリソン内の中空部に、圧力０．１ＭＰａ（Ｇ）のブローエアを吹き込み、同時に金型に設けた孔より発泡パリソンと成形面との間のエアを吸引することにより、ブロー成形を行った。これにより、発泡パリソンに金型形状に対応した形状が賦形された。成形型を冷却した後、金型を開いて成形バリ付きの発泡成形体を取出した。成形バリ付きの発泡成形体からバリを取り除くことにより中空状の発泡ブロー成形体が得られた。得られた発泡ブロー成形体は、長手方向長さ１５００ｍｍ、最大周長９００ｍｍに形成されていた。
【0118】
得られた発泡ブロー成形体について、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。
【0119】
密度（ｇ／ｃｍ３）は、発泡ブロー成形体の質量（Ｗ）（ｇ）を、水没法により測定された発泡ブロー成形体の体積（Ｖ）（ｃｍ３）で割り算することで算出した。
【0120】
平均厚み（ｍｍ）は、以下のように測定した。まず発泡ブロー成形体の長手方向中央部および長手方向両端部付近、さらに中央部と両端部との中間部の計５部位の長手方向に対する垂直断面を得た。各垂直断面の周方向に等間隔に６箇所の発泡ブロー成形体の厚み（肉厚）の測定を行った。得られた３０箇所の厚みの測定値から最大値と最小値を除く２８箇所の厚みの算術平均値を発泡ブロー成形体の平均厚みとした。
【0121】
独立気泡率（％）の値は、以下のように測定した。まず、発泡ブロー成形体の平坦部から２５ｍｍ×２５ｍｍ×平坦部の厚みに切断した試験片を作製した。厚みの総和が２０ｍｍに最も近づくように試験片を複数枚重ねて測定用試験片とした。次に、ＡＳＴＭ－Ｄ２８５６－７０の手順Ｃに従って、東芝ベックマン株式会社の空気比較式比重計９３０型を使用して測定用試験片の真の体積Ｖｘを測定し、上記した数式（式（１））により独立気泡率（Ｓ（％））を計算した。上記測定を、異なる測定用試験片を用いて５回行い、その算術平均値を発泡ブロー成形体の独立気泡率とした。
【0122】
なお、表３には、押出発泡工程で用いられる樹脂原料について、「配合比：Ｂ２／Ｂ１」欄に、樹脂原料に占める樹脂Ｂ１に対する樹脂Ｂ２の比率（樹脂Ｂ２の配合量（ＷＢ２））／（樹脂Ｂ１の配合量（ＷＢ１））が記載されており、また、「配合比：（［Ａ＋Ｂ＋Ｃ］：［Ｄ］）」欄に、樹脂Ａと樹脂Ｂと樹脂Ｃの合計量（ＷＡ＋Ｂ＋Ｃ）（配合量の合計）と回収原料Ｄの配合量（ＷＤ）との比率（（ＷＡ＋Ｂ＋Ｃ）：（ＷＤ））が記載されている。ここに表３の各比率の値は、特に明示しない限り、回収原料Ｄに含まれる樹脂とは区別されて用いられる樹脂Ａ、樹脂Ｂ（樹脂Ｂ１及び樹脂Ｂ２）、樹脂Ｃを対象とする。表３には、「ＢのＭＦＲ」欄に、回収原料Ｄとは区別して使用された樹脂ＢのＭＦＲの値が記載されている。この樹脂ＢのＭＦＲの値としては、上述したように樹脂Ｂ１と樹脂Ｂ２の配合量の関係と、樹脂Ｂ１のＭＦＲ及び樹脂Ｂ２のＭＦＲを用いて定められた加重平均値として定められる。また、表３の「ＭＦＲ比：Ｂ２／Ｂ１」欄には、回収原料Ｄとは区別して使用された樹脂Ｂ１のＭＦＲに対する樹脂Ｂ２のＭＦＲの比が記載されている。これらの点については、実施例２から１０についても同様である。また、表５に記載された比較例１から６についても同様である。
【0123】
また、表３には、「配合比：Ｂ／Ａ」欄に、樹脂原料に占める樹脂Ｂに対する樹脂Ａの比率（樹脂Ａの配合量（ＷＡ））／（樹脂Ｂの配合量（ＷＢ））、「配合比：Ｃ／Ｂ」欄に、樹脂原料に占める樹脂Ｂに対する樹脂Ｃの比率（樹脂Ｃの配合量（ＷＣ））／（樹脂Ｂの配合量（ＷＢ））も記載されている。さらに、表３には、「樹脂Ａ＋成分ＡＲ」欄に、樹脂Ａの配合量（ＷＡ）と樹脂Ａに由来する成分ＡＲの配合量（ＷＡＲ）との合計（ＷＡ＋ＡＲ）（質量部）が記載されており、「樹脂Ｂ１＋成分Ｂ１Ｒ」欄に、樹脂Ｂ１の配合量（ＷＢ１）と樹脂Ｂ１に由来する成分Ｂ１Ｒの配合量（ＷＢ１Ｒ）との合計（ＷＢ１＋Ｂ１Ｒ）（質量部）が記載され、「樹脂Ｂ２＋成分Ｂ２Ｒ」欄に、樹脂Ｂ２の配合量（ＷＢ２）と樹脂Ｂ２に由来する成分Ｂ２Ｒの配合量（ＷＢ２Ｒ）との合計（ＷＢ２＋Ｂ２Ｒ）（質量部）が記載され、「樹脂Ｃ＋成分ＣＲ」欄に、樹脂Ｃの配合量（ＷＣ）と樹脂Ｃに由来する成分ＣＲの配合量（ＷＣＲ）との合計（ＷＣ＋ＣＲ）（質量部）が記載されている。また、「樹脂Ｂ＋成分ＢＲ」欄に、樹脂Ｂ１の配合量（ＷＢ１）と樹脂Ｂ１に由来する成分Ｂ１Ｒの配合量（ＷＢ１Ｒ）と樹脂Ｂ２の配合量（ＷＢ２）と樹脂Ｂ２に由来する成分Ｂ２Ｒの配合量（ＷＢ２Ｒ）との合計値（ＷＢ＋ＢＲ）が記載されている。なお、「成分ＡＲ」、「成分Ｂ１Ｒ」、「成分Ｂ２Ｒ」、「成分ＢＲ」及び「成分ＣＲ」は、それぞれ、回収原料Ｄに含まれる、樹脂Ａに由来する成分、樹脂Ｂ１に由来する成分、樹脂Ｂ２に由来する成分、樹脂Ｂに由来する成分及び樹脂Ｃに由来する成分である。これらの点については、実施例２から１０についても同様である。また、表５に記載された比較例１から６についても同様である。
【0124】
得られた発泡ブロー成形体に対しては、成形性評価及び落球試験が実施された。
【0125】
（成形性評価）
成形性評価については、発泡パリソンや発泡ブロー成形体を目視観察して、プリブロー工程において発泡パリソンが十分に拡幅されているか否か（拡幅性）、及び、発泡ブロー成形体の上部に成形不良が認められるか否かを（成形体上部の成形不良の有無）、下記のように判定することよって実施された。結果を表３に示す。
成形性評価については、発泡パリソンや発泡ブロー成形体を目視観察して、プリブロー工程において発泡パリソンが十分に拡幅されているか否か（拡幅性）、及び、発泡ブロー成形体の上部に成形不良が認められるか否かを（成形体上部の成形不良の有無）、下記のように判定することよって実施された。結果を表３に示す。
【0126】
（拡幅性）
〇（良好）：プリブロー工程において、発泡パリソンを破損させることなく、成形型幅方向（発泡パリソンの押出方向と、成形型の型締め方向とに直交する方向）における発泡パリソンの最大長さを、成形型幅方向における成形キャビティの周縁部間の最大長さ以上に拡幅することができる。
×（不良）：プリブロー工程において、発泡パリソンを破損させることなく、成形型幅方向における発泡パリソンの最大長さを、成形型幅方向における成形キャビティの周縁部間の最大長さ以上に拡幅することができない。
〇（良好）：プリブロー工程において、発泡パリソンを破損させることなく、成形型幅方向（発泡パリソンの押出方向と、成形型の型締め方向とに直交する方向）における発泡パリソンの最大長さを、成形型幅方向における成形キャビティの周縁部間の最大長さ以上に拡幅することができる。
×（不良）：プリブロー工程において、発泡パリソンを破損させることなく、成形型幅方向における発泡パリソンの最大長さを、成形型幅方向における成形キャビティの周縁部間の最大長さ以上に拡幅することができない。
【0127】
（成形体上部の成形不良の有無）
無し：発泡ブロー成形体の上部まで、金型キャビティ形状が賦形されており、また発泡ブロー成形体に穴あき等が認められない。
有り：発泡ブロー成形体の上部が、金型キャビティ形状に賦形されていない、又は、発泡ブロー成形体に穴あき等が認められる。
無し：発泡ブロー成形体の上部まで、金型キャビティ形状が賦形されており、また発泡ブロー成形体に穴あき等が認められない。
有り：発泡ブロー成形体の上部が、金型キャビティ形状に賦形されていない、又は、発泡ブロー成形体に穴あき等が認められる。
【0128】
（落球試験）
落球試験は次に示すように実施された。まず発泡ブロー成形体を－１０℃の雰囲気下、２４時間載置して状態調節を行った。状態調節を行った発泡ブロー成形体を、発泡ブロー成形体の長手方向が概ね水平方向となるようにして、平坦部分を上に向けて試験台に載置した。５００ｇの鉄球を、発泡ブロー成形体の測定する平坦部分の上端から鉄球の下面までの距離が４０ｃｍとなる位置から発泡ブロー成形体の平坦部分に向けて落下させ、発泡ブロー成形体の損傷を観察した。落球試験は、５回実施された。落球試験の結果に基づき、次の基準で発泡ブロー成形体の耐寒衝撃性を評価した。結果を表３に示す。
落球試験は次に示すように実施された。まず発泡ブロー成形体を－１０℃の雰囲気下、２４時間載置して状態調節を行った。状態調節を行った発泡ブロー成形体を、発泡ブロー成形体の長手方向が概ね水平方向となるようにして、平坦部分を上に向けて試験台に載置した。５００ｇの鉄球を、発泡ブロー成形体の測定する平坦部分の上端から鉄球の下面までの距離が４０ｃｍとなる位置から発泡ブロー成形体の平坦部分に向けて落下させ、発泡ブロー成形体の損傷を観察した。落球試験は、５回実施された。落球試験の結果に基づき、次の基準で発泡ブロー成形体の耐寒衝撃性を評価した。結果を表３に示す。
【0129】
〇（良好）：５回の試験において、発泡ブロー成形体が割れない、又は、発泡ブロー成形体に割れが認められるが破片の飛び散りが認められない。
×（不良）：少なくとも１回の試験において、発泡ブロー成形体が割れ、且つ、発泡ブロー成形体の割れた破片の飛び散りが認められる。
×（不良）：少なくとも１回の試験において、発泡ブロー成形体が割れ、且つ、発泡ブロー成形体の割れた破片の飛び散りが認められる。
【0130】
実施例２から実施例８
（回収原料の準備）
実施例２から実施例８では、樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量として、表３に記載されたそれぞれ実施例２から実施例８に対応する種類と配合量を用いた他は、実施例１と同様にして、回収原料Ｄを得た。
（回収原料の準備）
実施例２から実施例８では、樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量として、表３に記載されたそれぞれ実施例２から実施例８に対応する種類と配合量を用いた他は、実施例１と同様にして、回収原料Ｄを得た。
【0131】
得られた回収原料Ｄを用い、表３に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件で、実施例２から実施例８のそれぞれについて発泡ブロー成形体を製造した。
【0132】
得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表３に示す。また、得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、成形性評価及び落球試験を実施した。結果を表３に示す。
【0133】
実施例９及び実施例１０
実施例９及び実施例１０については、実施例１で得られた種類名ｄ１で識別される回収原料Ｄと、樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃ２を、表３に示す配合量で用い、実施例９では、樹脂原料１００質量部に対して、タルクマスターバッチを１．５質量部、カーボンブラックマスターバッチを０．１５質量部添加し、実施例１０では、樹脂原料１００質量部に対して、タルクマスターバッチを０．５質量部、カーボンブラックマスターバッチを０．０５質量部添加した他は、実施例１と同様の方法を用いて発泡ブロー成形体を得た。なお、実施例９では、実施例１よりも回収原料Ｄの占める比率が小さく、実施例１０では、実施例１よりも回収原料Ｄの占める比率が大きい。
実施例９及び実施例１０については、実施例１で得られた種類名ｄ１で識別される回収原料Ｄと、樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃ２を、表３に示す配合量で用い、実施例９では、樹脂原料１００質量部に対して、タルクマスターバッチを１．５質量部、カーボンブラックマスターバッチを０．１５質量部添加し、実施例１０では、樹脂原料１００質量部に対して、タルクマスターバッチを０．５質量部、カーボンブラックマスターバッチを０．０５質量部添加した他は、実施例１と同様の方法を用いて発泡ブロー成形体を得た。なお、実施例９では、実施例１よりも回収原料Ｄの占める比率が小さく、実施例１０では、実施例１よりも回収原料Ｄの占める比率が大きい。
【0134】
実施例９及び実施例１０で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表３に示す。また、得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、成形性評価及び落球試験を実施した。結果を表３に示す。
【0135】
実施例１から１０によれば、「配合比：（［Ａ＋Ｂ＋Ｃ］：［Ｄ］）」欄に示すように、樹脂Ａと樹脂Ｂと樹脂Ｃの合計量（ＷＡ＋Ｂ＋Ｃ）と回収原料Ｄの配合量（ＷＤ）との比率（（ＷＡ＋Ｂ＋Ｃ）：（ＷＤ））で回収原料Ｄの比率が多くても、成形性が良好で且つ落球試験の結果も〇（良好）であるような発泡ブロー成形体が得られていることが確認された。なお、実施例１から１０では、発泡ブロー成形体について落球試験の結果が〇であることにより、低温環境下における耐衝撃性に優れることが確認されている。
【0136】
実施例１から１０については、第１回目以降のすべての発泡ブロー成形体の製造工程において、成形性評価の結果が良好である発泡ブロー成形体を製造できることが確認された。なお、成形性評価の結果が良好であるとは、拡幅性が良好で、成形体上部の成形不良が無いことを示すものとする。
なお、発泡ブロー成形体の上部は、発泡パリソンのドローダウンの影響を受けやすいため、賦形が難しい部分となる。そして、ブロー成形体が大型となるほど、この傾向が大きくなるが、本発明においては、上部まで十分に賦形された発泡ブロー成形体を得ることができた。
なお、発泡ブロー成形体の上部は、発泡パリソンのドローダウンの影響を受けやすいため、賦形が難しい部分となる。そして、ブロー成形体が大型となるほど、この傾向が大きくなるが、本発明においては、上部まで十分に賦形された発泡ブロー成形体を得ることができた。
【0137】
【表2】
【0138】
【表3】
【0139】
比較例１
（回収原料の準備）
比較例１では、樹脂Ｂとして樹脂Ｂ１のみを使用し、樹脂Ｂ２を省略した他は、実施例１と同様にして回収原料Ｄを得た。比較例１の回収原料Ｄの種類名をｄ１（ｃｔ）とする。得られた回収原料Ｄの構成については表４に示すとおりである。なお、表２に記載されているように、比較例２から６の回収原料Ｄの種類名は、それぞれｄ２（ｃｔ）、ｄ３（ｃｔ）、ｄ４（ｃｔ）、ｄ５（ｃｔ）、ｄ６（ｃｔ）とする。
（回収原料の準備）
比較例１では、樹脂Ｂとして樹脂Ｂ１のみを使用し、樹脂Ｂ２を省略した他は、実施例１と同様にして回収原料Ｄを得た。比較例１の回収原料Ｄの種類名をｄ１（ｃｔ）とする。得られた回収原料Ｄの構成については表４に示すとおりである。なお、表２に記載されているように、比較例２から６の回収原料Ｄの種類名は、それぞれｄ２（ｃｔ）、ｄ３（ｃｔ）、ｄ４（ｃｔ）、ｄ５（ｃｔ）、ｄ６（ｃｔ）とする。
【0140】
なお、比較例１及び後述する比較例２から５のいずれについても第１回目から第４回目までの発泡ブロー成形体の製造工程で回収物（第１次の回収物から第４次の回収物）として用いるための発泡ブロー成形体の製造を行った。ここで、比較例１、後述する比較例３及び比較例５については、第１回目以降のすべての発泡ブロー成形体の製造工程において、成形性評価の結果が良好であるような発泡ブロー成形体を製造することはできなかった。また、後述する比較例２及び比較例４については、第１回目の（初回の）発泡ブロー成形体の製造工程においては発泡ブロー成形体として成形性評価が良好であるようなものを製造することができたが、第２回目以降の発泡ブロー成形体の製造工程においては、成形性評価が良好であるような発泡ブロー成形体を製造することはできなかった。
【0141】
（発泡ブロー成形体の製造）
比較例１で得られた回収原料Ｄを用い、表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件とした他は、実施例１と同様にして、発泡ブロー成形体を得ようした。しかしながら、比較例１で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして成形性評価を実施したところ、表５に示すように、拡幅性が×（不良）となり、プリブロー工程において発泡パリソンを十分に拡幅することができず、良好な発泡ブロー成形体を得ることはできなかった。なお、拡幅性が×となっていたため、成形体上部の成形不良の有無の判断及び落球試験については省略した。参考までに、比較例１で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表５に示す。
比較例１で得られた回収原料Ｄを用い、表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件とした他は、実施例１と同様にして、発泡ブロー成形体を得ようした。しかしながら、比較例１で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして成形性評価を実施したところ、表５に示すように、拡幅性が×（不良）となり、プリブロー工程において発泡パリソンを十分に拡幅することができず、良好な発泡ブロー成形体を得ることはできなかった。なお、拡幅性が×となっていたため、成形体上部の成形不良の有無の判断及び落球試験については省略した。参考までに、比較例１で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表５に示す。
【0142】
比較例２
（回収原料の準備）
比較例２では、樹脂Ｂとして樹脂Ｂ２のみを使用し、樹脂Ｂ１を省略した他は、実施例１と同様にして回収原料Ｄを得た。得られた回収原料Ｄの構成については表４に示すとおりである。
（回収原料の準備）
比較例２では、樹脂Ｂとして樹脂Ｂ２のみを使用し、樹脂Ｂ１を省略した他は、実施例１と同様にして回収原料Ｄを得た。得られた回収原料Ｄの構成については表４に示すとおりである。
【0143】
（発泡ブロー成形体の製造）
比較例２で得られた回収原料Ｄを用い、表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件とした他は、実施例１と同様にして、発泡ブロー成形体を得ようした。しかしながら、比較例２で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして成形性評価を実施したところ、表５に示すように、成形体上部の成形不良が有りとなり、成形不良を生じており、良好な発泡ブロー成形体を得ることはできなかった。なお、成形体上部の成形不良が有りとなっていたため、落球試験については省略した。参考までに、比較例２で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表５に示す。
比較例２で得られた回収原料Ｄを用い、表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件とした他は、実施例１と同様にして、発泡ブロー成形体を得ようした。しかしながら、比較例２で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして成形性評価を実施したところ、表５に示すように、成形体上部の成形不良が有りとなり、成形不良を生じており、良好な発泡ブロー成形体を得ることはできなかった。なお、成形体上部の成形不良が有りとなっていたため、落球試験については省略した。参考までに、比較例２で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表５に示す。
【0144】
比較例３
比較例３では、樹脂Ｂ１として種類名ｂ１の樹脂にかえて種類名ｂ２の樹脂を使用した他は、比較例１と同様にして、回収原料Ｄを得て、さらに回収原料Ｄを用い、表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件とした他は、実施例１と同様にして、発泡ブロー成形体を得ようとした。しかしながら、比較例３で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして成形性評価を実施したところ、表５に示すように、拡幅性が×となり、プリブロー工程において発泡パリソンを十分に拡幅することができず、良好な発泡ブロー成形体を得ることはできなかった。なお、拡幅性が×となっていたため、成形体上部の成形不良の有無の判断及び落球試験については省略した。参考までに、比較例３で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表５に示す。
比較例３では、樹脂Ｂ１として種類名ｂ１の樹脂にかえて種類名ｂ２の樹脂を使用した他は、比較例１と同様にして、回収原料Ｄを得て、さらに回収原料Ｄを用い、表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件とした他は、実施例１と同様にして、発泡ブロー成形体を得ようとした。しかしながら、比較例３で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして成形性評価を実施したところ、表５に示すように、拡幅性が×となり、プリブロー工程において発泡パリソンを十分に拡幅することができず、良好な発泡ブロー成形体を得ることはできなかった。なお、拡幅性が×となっていたため、成形体上部の成形不良の有無の判断及び落球試験については省略した。参考までに、比較例３で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表５に示す。
【0145】
比較例４
比較例４では、樹脂Ｂ２として種類名ｂ３の樹脂にかえて種類名ｂ４の樹脂を使用した他は、比較例２と同様にして、回収原料Ｄを得て、さらに回収原料Ｄを用い、表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件とした他は、実施例１と同様にして、発泡ブロー成形体を得ようとした。しかしながら、比較例４で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして成形性評価を実施したところ、表５に示すように、成形体上部の成形不良が有りとなり、成形不良を生じており、良好な発泡ブロー成形体を得ることはできなかった。なお、成形体上部の成形不良が有りとなっていたため、落球試験については省略した。参考までに、比較例４で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表５に示す。
比較例４では、樹脂Ｂ２として種類名ｂ３の樹脂にかえて種類名ｂ４の樹脂を使用した他は、比較例２と同様にして、回収原料Ｄを得て、さらに回収原料Ｄを用い、表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件とした他は、実施例１と同様にして、発泡ブロー成形体を得ようとした。しかしながら、比較例４で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして成形性評価を実施したところ、表５に示すように、成形体上部の成形不良が有りとなり、成形不良を生じており、良好な発泡ブロー成形体を得ることはできなかった。なお、成形体上部の成形不良が有りとなっていたため、落球試験については省略した。参考までに、比較例４で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表５に示す。
【0146】
比較例５
（回収原料の準備）
比較例５では、樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの配合量を、それぞれ表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの配合量とした他は、実施例１と同様にして回収原料Ｄを得た。得られた回収原料Ｄの構成については表４に示すとおりである。
（回収原料の準備）
比較例５では、樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの配合量を、それぞれ表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの配合量とした他は、実施例１と同様にして回収原料Ｄを得た。得られた回収原料Ｄの構成については表４に示すとおりである。
【0147】
（発泡ブロー成形体の製造）
比較例５で得られた回収原料Ｄを用い、表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件とした他は、実施例１と同様にして、発泡ブロー成形体を得ようとした。しかしながら、比較例５で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして成形性評価を実施したところ、表５に示すように、拡幅性が×となり、プリブロー工程において発泡パリソンを十分に拡幅することができず、良好な発泡ブロー成形体を得ることはできなかった。なお拡幅性が×となっていたため、成形体上部の成形不良の有無の判断及び落球試験については省略した。参考までに、比較例５で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表５に示す。
比較例５で得られた回収原料Ｄを用い、表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件とした他は、実施例１と同様にして、発泡ブロー成形体を得ようとした。しかしながら、比較例５で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして成形性評価を実施したところ、表５に示すように、拡幅性が×となり、プリブロー工程において発泡パリソンを十分に拡幅することができず、良好な発泡ブロー成形体を得ることはできなかった。なお拡幅性が×となっていたため、成形体上部の成形不良の有無の判断及び落球試験については省略した。参考までに、比較例５で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表５に示す。
【0148】
比較例６
（回収原料の準備）
比較例６では、樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの配合量を、それぞれ表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの配合量とした他は、実施例１と同様にして回収原料Ｄを得た。得られた回収原料Ｄの構成については表４に示すとおりである。
（回収原料の準備）
比較例６では、樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの配合量を、それぞれ表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの配合量とした他は、実施例１と同様にして回収原料Ｄを得た。得られた回収原料Ｄの構成については表４に示すとおりである。
【0149】
（発泡ブロー成形体の製造）
比較例６で得られた回収原料Ｄをそれぞれ用い、表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件とした他は、実施例１と同様にして、発泡ブロー成形体を得た。得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表５に示す。
比較例６で得られた回収原料Ｄをそれぞれ用い、表５に示す樹脂Ａ、樹脂Ｂ１、樹脂Ｂ２及び樹脂Ｃの種類と配合量と回収原料Ｄの配合量の条件とした他は、実施例１と同様にして、発泡ブロー成形体を得た。得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、密度（ｇ／ｃｍ３）、平均厚み（ｍｍ）、及び独立気泡率（％）が測定された。結果を表５に示す。
【0150】
比較例６で得られた発泡ブロー成形体について、実施例１と同様にして、成形性評価と落球試験評価を実施したところ、表５に示すように、拡幅性は〇であり、成形体上部の成形不良は無しであったが、落球試験の結果が×（不良）であった。
【0151】
【表4】
【0152】
【表5】