特開 2024-117757 積層シート、積層シートの製造方法および容器

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024117757

(43)【公開日】2024-08-29

(54)【発明の名称】積層シート、積層シートの製造方法および容器

(51)【国際特許分類】

   B32B 27/32 20060101AFI20240822BHJP

   B32B 27/00 20060101ALI20240822BHJP

   B65D 65/40 20060101ALI20240822BHJP

   B65D 1/00 20060101ALI20240822BHJP

   B65D 77/20 20060101ALI20240822BHJP

【ＦＩ】

B32B27/32

B32B27/00 H

B65D65/40 D

B65D1/00 111

B65D77/20 H

【審査請求】未請求

【請求項の数】26

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2024021974

(22)【出願日】2024-02-16

(31)【優先権主張番号】P 2023023391

(32)【優先日】2023-02-17

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

(71)【出願人】

【識別番号】500163366

【氏名又は名称】出光ユニテック株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110000637

【氏名又は名称】弁理士法人樹之下知的財産事務所

(72)【発明者】

【氏名】橋本 季和

(72)【発明者】

【氏名】石黒 隆洋

【テーマコード（参考）】

3E033

3E067

3E086

4F100

【Ｆターム（参考）】

3E033AA08

3E033BA15

3E033BA16

3E033BB08

3E033CA07

3E033DA08

3E033FA01

3E033FA04

3E067AB01

3E067BA02A

3E067BA07A

3E067BB14A

3E067BB15A

3E067BB16A

3E067BB25A

3E067BB26A

3E067BC07A

3E067CA04

3E067EA06

3E067EA29

3E067EA35

3E067EB11

3E067EB27

3E086AA21

3E086AB01

3E086AC07

3E086AD05

3E086AD06

3E086AD24

3E086BA04

3E086BA15

3E086BA33

3E086BB01

3E086BB51

3E086CA01

4F100AK03B

4F100AK04A

4F100AK05B

4F100AK06B

4F100AK07A

4F100AK16C

4F100AK69C

4F100AL05A

4F100AL05B

4F100AR00B

4F100AR00C

4F100AT00

4F100BA02

4F100BA03

4F100GB16

4F100JJ05

4F100JK06

(57)【要約】

【課題】凝集破壊を利用して開封される容器において、耐熱性を確保しながら凝集破壊層の凝集強度を低くして開封性を向上させる。
【解決手段】ポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成される表面層と、前記表面層とは異なる樹脂組成物で形成される少なくとも１層の表下層とを含む積層シートであって、前記表面層において前記ポリエチレン系樹脂は前記ポリプロピレン系樹脂で構成されるマトリックス相内でＭＤ（Machine Direction）について引き伸ばされた形状の分散相を形成する積層シートが提供される。
【選択図】図４Ｂ

【特許請求の範囲】

【請求項1】

ポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成される表面層と、前記表面層とは異なる樹脂組成物で形成される少なくとも１層の表下層とを含む積層シートであって、
前記表面層において前記ポリエチレン系樹脂は前記ポリプロピレン系樹脂で構成されるマトリックス相内でＭＤ（Machine Direction）について引き伸ばされた形状の分散相を形成する積層シート。

【請求項2】

前記分散相のフェレ長径平均が０．６０μｍ以上である、請求項１に記載の積層シート。

【請求項3】

前記分散相のフェレ径比平均が３０．０度以下である、請求項１に記載の積層シート。

【請求項4】

前記分散相のフェレ長径が０．４μｍ以上のドメイン％が３０％以上である、請求項１に記載の積層シート。

【請求項5】

ＪＩＳ Ｋ７２１０－１に従って荷重２．１６ｋｇで測定されたメルトフローレートについて、前記ポリプロピレン系樹脂の２３０℃測定条件でのメルトフローレートと、前記ポリエチレン系樹脂の１９０℃測定条件でのメルトフローレートとの差が０．１ｇ／１０分以上１５．０ｇ／１０分以下である、請求項１に記載の積層シート。

【請求項6】

ポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成される表面層と、前記表面層とは異なる樹脂組成物で形成される少なくとも１層の表下層とを含む積層シートであって、
前記表面層とポリプロピレン系樹脂を主成分とするシーラントフィルムとをヒートシールしたときの剥離強度曲線のシール温度に対する収束値が２１．６Ｎ／１５ｍｍ以下である積層シート。

【請求項7】

厚みが０．０５ｍｍ以上、２．５ｍｍ以下である、請求項１または請求項６に記載の積層シート。

【請求項8】

前記表下層は、少なくとも一対の基材層を含む、請求項１または請求項６に記載の積層シート。

【請求項9】

前記少なくとも一対の基材層は、一対の第１の基材層と、前記一対の第１の基材層の間に積層される単一または一対の第２の基材層とを含む、請求項８に記載の積層シート。

【請求項10】

前記表下層は、バリア層を含み、
前記少なくとも一対の基材層は、前記バリア層の両側にそれぞれ積層される、請求項８に記載の積層シート。

【請求項11】

前記表下層は、前記バリア層の両側で前記少なくとも一対の基材層との間に積層される接着層を含む、請求項１０に記載の積層シート。

【請求項12】

前記表下層は、前記表面層側に積層される第１の基材層と、前記表面層とは反対側に積層される第２の基材層とを含む、請求項１または請求項６に記載の積層シート。

【請求項13】

請求項１または請求項６に記載の積層シートの製造方法であって、
押出成形によって前記表面層および前記表下層を成形する工程と、
成形後の前記積層シートを無端ベルトと冷却ロールとの間に挟み込むことによって冷却する工程と
を含む積層シートの製造方法。

【請求項14】

請求項１または請求項６に記載の積層シートを、前記表面層を内側にして凹部および前記凹部の周縁から外方に延出するフランジ部を含む形状に成形した容器本体を含む容器。

【請求項15】

基材層およびポリプロピレン系樹脂を主成分とするシール層を含み、前記シール層が前記フランジ部に形成される接合領域で前記容器本体の前記表面層に接合される蓋体をさらに含む、請求項１４に記載の容器。

【請求項16】

ポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成される表面層と、前記表面層とは異なる樹脂組成物で形成される少なくとも１層の表下層とを含み、前記表面層を内側にして凹部および前記凹部の周縁から外方に延出するフランジ部を含む形状を有する容器本体を含む容器であって、
前記フランジ部の表面層において前記ポリエチレン系樹脂は前記ポリプロピレン系樹脂で構成されるマトリックス相内でＭＤ（Machine Direction）について引き伸ばされた形状の分散相を形成する容器。

【請求項17】

前記分散相のフェレ長径平均が０．６０μｍ以上である、請求項１６に記載の容器。

【請求項18】

前記分散相のフェレ径比平均が３０．０度以下である、請求項１６に記載の容器。

【請求項19】

前記分散相のフェレ長径が０．４μｍ以上のドメイン％が３０％以上である、請求項１６に記載の容器。

【請求項20】

ポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成される表面層と、前記表面層とは異なる樹脂組成物で形成される少なくとも１層の表下層とを含み、前記表面層を内側にして凹部および前記凹部の周縁から外方に延出するフランジ部を含む形状を有する容器本体を含む容器であって、
前記表面層とポリプロピレン系樹脂を主成分とするシーラントフィルムとをヒートシールしたときの剥離強度曲線のシール温度に対する収束値が４５Ｎ／１５ｍｍ以下である容器。

【請求項21】

基材層およびポリプロピレン系樹脂を主成分とするシール層を含み、前記シール層が前記フランジ部に形成される接合領域で前記容器本体の前記表面層に接合される蓋体をさらに含む、請求項１６から請求項２０のいずれか１項に記載の容器。

【請求項22】

前記表面層の凝集強度は、前記表面層と前記表下層との間の層間接合強度、および前記表面層と前記シール層との間の層間接合強度よりも弱い、請求項２１に記載の容器。

【請求項23】

前記接合領域の内周側に、前記表面層および前記表下層に含まれる少なくとも１つの層を形成する樹脂からなり前記凹部側に傾いた瘤状断面の第１樹脂溜まり部と、前記シール層を形成する樹脂からなり前記第１樹脂溜まり部よりも前記凹部側に位置する瘤状断面の第２樹脂溜まり部とが形成される、請求項２１に記載の容器。

【請求項24】

表面層および表下層を含む積層シートが前記表面層を内側にして凹部および前記凹部の周縁から外方に延出するフランジ部を含む形状に成形された容器本体と、
基材層およびポリプロピレン系樹脂を主成分とするシール層を含み、前記シール層が前記フランジ部に形成される接合領域で前記容器本体の前記表面層に接合される蓋体と、
を備える容器であって、
前記接合領域における前記表面層と前記シール層との間の剥離強度曲線のシール温度に対する収束値が４５Ｎ／１５ｍｍ以下である容器。

【請求項25】

前記表面層はポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成され、
前記フランジ部の表面層において前記ポリエチレン系樹脂は、前記ポリプロピレン系樹脂で構成されるマトリックス相内でＭＤ（Machine Direction）について引き伸ばされた形状の分散相を形成する、請求項２４に記載の容器。

【請求項26】

前記表面層の凝集強度は、前記表面層と前記表下層との間の層間接合強度、および前記表面層と前記シール層との間の層間接合強度よりも弱い、請求項２４または請求項２５に記載の容器。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、積層シート、積層シートの製造方法および容器に関する。

【背景技術】

【0002】

容器本体および蓋体からなる食品などの容器において、開封性、すなわち開封時に蓋体を容器本体から容易に剥離できるようにすることと、密封性、すなわち開封時以外には容器本体と蓋体とが接合された状態を確実に維持することとを両立することは容易ではない。容器本体と蓋体との間の接合強度を高くすれば密封性は向上するが開封性は低下し、逆に接合強度を低くすれば開封性が向上する代わりに密封性が低下するためである。このような課題を解決するための技術は、これまでに種々提案されている。

【0003】

例えば、特許文献１、特許文献２および特許文献３には、容器本体の表面層または蓋体のシール層のいずれかを凝集破壊層、すなわち凝集強度が隣接する層との間の接合強度よりも弱い層とすることで開封性と密封性とを両立させる技術が記載されている。これらの文献ではさらに、容器本体のフランジ部と蓋体とをヒートシールする際に接合領域の内周縁近傍に瘤状の樹脂溜まりを形成することによって、開封性を維持しながら密封性をさらに高めることも記載されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特許第４６１０３５７号公報

【特許文献2】特許第５００１９６２号公報

【特許文献3】特許第５５２３９３３号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

例えば上記の文献に記載されたように凝集破壊を利用して開封される容器において、凝集破壊層の凝集強度をより低くすることには利点がある。凝集破壊層の凝集強度が低くなれば、開封時に必要な力が少なくて済む。また、後述するように樹脂溜まりを形成する容器においてＣＰＰ（無延伸ポリプロピレン）シーラントフィルムを蓋体のシール層に使用した場合に生じうる問題を解決することができる。例えば凝集破壊層を形成する樹脂組成物におけるＬＤＰＥ（低密度ポリエチレン）の含有量を多くすれば凝集強度を低下させることができるが、融点が比較的低い樹脂であるＬＤＰＥの含有量が多くなると樹脂組成物の融点は低下するため、容器の耐熱性を維持することは難しい。

【0006】

そこで、本発明は、凝集破壊を利用して開封される容器において、耐熱性を確保しながら凝集破壊層の凝集強度を低くして開封性を向上させることが可能な積層シート、積層シートの製造方法および容器を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0007】

［１］ポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成される表面層と、前記表面層とは異なる樹脂組成物で形成される少なくとも１層の表下層とを含む積層シートであって、前記表面層において前記ポリエチレン系樹脂は前記ポリプロピレン系樹脂で構成されるマトリックス相内でＭＤ（Machine Direction）について引き伸ばされた形状の分散相を形成する積層シート。
［２］前記分散相のフェレ長径平均が０．６０μｍ以上である、［１］に記載の積層シート。
［３］前記分散相のフェレ径比平均が３０．０度以下である、［１］に記載の積層シート。
［４］前記分散相のフェレ長径が０．４μｍ以上のドメイン％が３０％以上である、［１］に記載の積層シート。
［５］ＪＩＳ Ｋ７２１０－１に従って荷重２．１６ｋｇで測定されたメルトフローレートについて、前記ポリプロピレン系樹脂の２３０℃測定条件でのメルトフローレートと、前記ポリエチレン系樹脂の１９０℃測定条件でのメルトフローレートとの差が０．１ｇ／１０分以上１５．０ｇ／１０分以下である、［１］に記載の積層シート。
［６］ポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成される表面層と、前記表面層とは異なる樹脂組成物で形成される少なくとも１層の表下層とを含む積層シートであって、前記表面層とポリプロピレン系樹脂を主成分とするシーラントフィルムとをヒートシールしたときの剥離強度曲線のシール温度に対する収束値が２１．６Ｎ／１５ｍｍ以下である積層シート。
［７］厚みが０．０５ｍｍ以上、２．５ｍｍ以下である、［１］または［６］に記載の積層シート。
［８］前記表下層は、少なくとも一対の基材層を含む、［１］または［６］に記載の積層シート。
［９］前記少なくとも一対の基材層は、一対の第１の基材層と、前記一対の第１の基材層の間に積層される単一または一対の第２の基材層とを含む、［８］に記載の積層シート。
［１０］前記表下層は、バリア層を含み、前記少なくとも一対の基材層は、前記バリア層の両側にそれぞれ積層される、［８］に記載の積層シート。
［１１］前記表下層は、前記バリア層の両側で前記少なくとも一対の基材層との間に積層される接着層を含む、［１０］に記載の積層シート。
［１２］前記表下層は、前記表面層側に積層される第１の基材層と、前記表面層とは反対側に積層される第２の基材層とを含む、［１］または［６］に記載の積層シート。
［１３］［１］または［６］に記載の積層シートの製造方法であって、押出成形によって前記表面層および前記表下層を成形する工程と、成形後の前記積層シートを無端ベルトと冷却ロールとの間に挟み込むことによって冷却する工程とを含む積層シートの製造方法。
［１４］［１］または［６］に記載の積層シートを、前記表面層を内側にして凹部および前記凹部の周縁から外方に延出するフランジ部を含む形状に成形した容器本体を含む容器。
［１５］基材層およびポリプロピレン系樹脂を主成分とするシール層を含み、前記シール層が前記フランジ部に形成される接合領域で前記容器本体の前記表面層に接合される蓋体をさらに含む、［１４］に記載の容器。
［１６］ポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成される表面層と、前記表面層とは異なる樹脂組成物で形成される少なくとも１層の表下層とを含み、前記表面層を内側にして凹部および前記凹部の周縁から外方に延出するフランジ部を含む形状を有する容器本体を含む容器であって、前記フランジ部の表面層において前記ポリエチレン系樹脂は前記ポリプロピレン系樹脂で構成されるマトリックス相内でＭＤ（Machine Direction）について引き伸ばされた形状の分散相を形成する容器。
［１７］前記分散相のフェレ長径平均が０．６０μｍ以上である、［１６］に記載の容器。
［１８］前記分散相のフェレ径比平均が３０．０度以下である、［１６］に記載の容器。
［１９］前記分散相のフェレ長径が０．４μｍ以上のドメイン％が３０％以上である、［１６］に記載の容器。
［２０］ポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成される表面層と、前記表面層とは異なる樹脂組成物で形成される少なくとも１層の表下層とを含み、前記表面層を内側にして凹部および前記凹部の周縁から外方に延出するフランジ部を含む形状を有する容器本体を含む容器であって、前記表面層とポリプロピレン系樹脂を主成分とするシーラントフィルムとをヒートシールしたときの剥離強度曲線のシール温度に対する収束値が４５Ｎ／１５ｍｍ以下である容器。
［２１］基材層およびポリプロピレン系樹脂を主成分とするシール層を含み、前記シール層が前記フランジ部に形成される接合領域で前記容器本体の前記表面層に接合される蓋体をさらに含む、［１６］から［２０］のいずれか１項に記載の容器。
［２２］前記表面層の凝集強度は、前記表面層と前記表下層との間の層間接合強度、および前記表面層と前記シール層との間の層間接合強度よりも弱い、［２１］に記載の容器。
［２３］前記接合領域の内周側に、前記表面層および前記表下層に含まれる少なくとも１つの層を形成する樹脂からなり前記凹部側に傾いた瘤状断面の第１樹脂溜まり部と、前記シール層を形成する樹脂からなり前記第１樹脂溜まり部よりも前記凹部側に位置する瘤状断面の第２樹脂溜まり部とが形成される、［２１］に記載の容器。
［２４］表面層および表下層を含む積層シートが前記表面層を内側にして凹部および前記凹部の周縁から外方に延出するフランジ部を含む形状に成形された容器本体と、基材層およびポリプロピレン系樹脂を主成分とするシール層を含み、前記シール層が前記フランジ部に形成される接合領域で前記容器本体の前記表面層に接合される蓋体と、を備える容器であって、前記接合領域における前記表面層と前記シール層との間の剥離強度曲線のシール温度に対する収束値が４５Ｎ／１５ｍｍ以下である容器。
［２５］前記表面層はポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成され、前記フランジ部の表面層において前記ポリエチレン系樹脂は、前記ポリプロピレン系樹脂で構成されるマトリックス相内でＭＤ（Machine Direction）について引き伸ばされた形状の分散相を形成する、［２４］に記載の容器。
［２６］前記表面層の凝集強度は、前記表面層と前記表下層との間の層間接合強度、および前記表面層と前記シール層との間の層間接合強度よりも弱い、［２４］または［２５］に記載の容器。

【発明の効果】

【0008】

上記の構成によれば、融点の低い樹脂の含有量を多くしなくても積層シートの表面層の凝集強度を低くすることができるため、凝集破壊を利用して開封される容器において、耐熱性を確保しながら凝集破壊層の凝集強度を低くして開封性を向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【0009】

【図1】本発明の実施形態に係る積層シートを成形した容器本体を含む容器を示す図である。

【図2】図１に示す容器の開封時の動作の例を示す断面図である。

【図3】図１に示す容器の開封時の動作の別の例を示す断面図である。

【図4A】本発明の実施形態に係る積層シートにおいて凝集破壊層の凝集強度を低くするための構成について模式的に説明する図である。

【図4B】本発明の実施形態に係る積層シートにおいて凝集破壊層の凝集強度を低くするための構成について模式的に説明する図である。

【図5】分散相のフェレ径について説明する図である。

【図6】本発明の実施形態に係る積層シートの製造工程の例を示す図である。

【図7】積層シートの構成の第１の例を示す図である。

【図8】積層シートの構成の第２の例を示す図である。

【図9】積層シートの構成の第３の例を示す図である。

【図10】積層シートの構成の第４の例を示す図である。

【図11】本発明の実施例を示すグラフである。

【図12】実施例に係る積層シート表面層の透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）写真である。

【図13】比較例に係る積層シート表面層のＴＥＭ写真である。

【図14】実施例および比較例における分散相のフェレ径の測定について説明する図である。

【発明を実施するための形態】

【0010】

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。

【0011】

なお、本明細書において、樹脂組成物の主成分は、樹脂組成物の成分のうち最も含有率が多い成分を意味する。従って、樹脂組成物は主成分のみを含んでもよいし、主成分に加えて他の成分を含んでもよい。樹脂組成物の主成分は、例えばＩＲ法によって確認することができる。また、本明細書において、樹脂組成物の成分の含有率は、別途記載がない限り樹脂組成物全体に対する質量％で表記する。

【0012】

図１は、本発明の実施形態に係る積層シートを成形した容器本体を含む容器を示す図である。容器１００は、容器本体１１０および蓋体１３０を含む。図示された例において容器本体１１０は略円形の平面形状を有し、カップ状の凹部１１１と、凹部１１１の周縁から外方に延出するフランジ部１１２とを含む。蓋体１３０は、凹部１１１の開口を覆うフィルム状の部材であり、フランジ部１１２に形成される環状の接合領域１４０でヒートシールまたは超音波シールなどによって容器本体１１０に接合される。蓋体１３０には、フランジ部１１２の周縁から延出したタブ１３１が形成されている。図１（Ａ）および図１（Ｂ）に示すように、タブ１３１を引っ張ることによって蓋体１３０を容器本体１１０から引き剥がし、容器１００を開封することができる。なお、容器本体１１０に蓋体１３０が接合される前の状態では、容器本体１１０のみによって容器が構成されてもよい。

【0013】

図２は、図１に示す容器の開封時の動作の例を示す断面図である。図示されるように、容器本体１１０は、表面層１１および表下層１２Ａ，１２Ｂを含む積層シート１０を、真空成形または圧空成形などによって、表面層１１を内側にして凹部１１１およびフランジ部１１２を含む形状に成形したものである。積層シート１０において、表面層１１はポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成され、以下で説明する開封時の動作において凝集破壊層を構成する。表下層１２Ａ，１２Ｂは積層シート１０における表面層１１以外の層である。図示された例では２層の表下層１２Ａ，１２Ｂが例示されているが、表下層として積層される層の数は限定されない。後述するように、表下層は、基材層やバリア層などの積層シート１０に必要とされる機能を発揮する層を含む。

【0014】

一方、蓋体１３０は、基材層３１およびシール層３２を含む積層フィルム３０で形成され、シール層３２が接合領域１４０で容器本体１１０の表面層１１に接合される。基材層３１は、例えばＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）フィルム、またはＯ－Ｎｙ（二軸延伸ナイロン）フィルムなどで形成される。シール層３２は、例えばＲＰＰ（ランダムポリプロピレン）、ＢＰＰ（ブロックポリプロピレン）、またはＬＬＤＰＥ（直鎖状低密度ポリエチレン）などのポリオレフィン系樹脂を含む樹脂組成物で形成される。なお、積層フィルム３０には、基材層３１およびシール層３２以外に追加の層が含まれてもよい。

【0015】

図２（Ａ）および図２（Ｂ）に示すように、容器１００は、容器本体１１０の表面層１１を凝集破壊層として開封される。ここで、凝集破壊層は、凝集強度、すなわち層を構成する樹脂を結合させている分子間力（凝集力）によって発揮される強度が、隣接する層との間の層間接合強度よりも弱い層である。具体的には、図示された例において、表面層１１の凝集強度は、表面層１１と表下層１２Ａとの間の層間接合強度、および表面層１１と蓋体１３０のシール層３２との間の層間接合強度よりも弱い。従って、タブ１３１を引っ張った場合、表面層１１と表下層１２Ａとの間や表面層１１とシール層３２との間が層間剥離するのではなく、表面層１１が凝集破壊されることによって蓋体１３０が容器本体１１０から引き剥がされる。凝集破壊層を設けず、例えば表面層１１とシール層３２との間を層間剥離させることによって開封する場合はヒートシールの温度調節などによって層間接合強度を弱める必要があるが、ヒートシールの温度調節による接合強度の微調整は容易ではない。これに対して、凝集破壊層の凝集強度は材料の組成や製造工程によって安定して調節できるため、上記のような凝集破壊を利用した開封には利点がある。

【0016】

加えて、図２に示される例では、接合領域１４０の内周側に樹脂溜まり部１２０が形成される。樹脂溜まり部１２０は、容器本体１１０の表面層１１および表下層１２Ａを形成する樹脂からなり凹部１１１側に傾いた瘤状断面の第１樹脂溜まり部１２１と、蓋体１３０のシール層３２を形成する樹脂からなり、第１樹脂溜まり部１２１よりも凹部１１１側に位置する瘤状断面の第２樹脂溜まり部１２２とを含む。このような樹脂溜まり部１２０は、例えば容器本体１１０に蓋体１３０をヒートシールなどで接合するときに用いられるシール盤の内周側に傾斜やＲ部を形成した上で押圧力を調整して溶融した樹脂を押し出すことによって形成される。図示されているように、樹脂溜まり部１２０の凹部１１１側で第２樹脂溜まり部１２２が第１樹脂溜まり部１２１を完全には覆わないことによって、図２（Ｂ）に示すように開封時の表面層１１の凝集破壊によって第１樹脂溜まり部１２１が破断され、蓋体１３０を引き剥がすことができる。その一方で、容器１００の内圧上昇時には樹脂溜まり部１２０によって力が分散され、表面層１１が凝集破壊しないことによって容器本体１１０と蓋体１３０との間の接合が維持される。このように、凝集破壊層を設けるのに加えて樹脂溜まり部１２０を形成することによって、容器１００の耐内圧性を高めつつ開封性を維持することができる。

【0017】

図３は、図１に示す容器の開封時の動作の別の例を示す断面図である。図２に示した例のように接合領域１４０の内周側に樹脂溜まり部１２０を形成する場合、開封時に容器本体１１０側の第１樹脂溜まり部１２１が破断されるように、蓋体１３０側の第２樹脂溜まり部１２２は第１樹脂溜まり部１２１を完全には覆わないことが意図されている。しかしながら、例えば蓋体１３０のシール層３２にＣＰＰシーラントフィルムを使用した場合や、それ以外の場合でも例えばヒートシール時の温度や押圧力がうまく調整されなかった場合には、図３（Ａ）に示すようにシール層３２の樹脂が大きく押し出されて第２樹脂溜まり部１２２が第１樹脂溜まり部１２１を覆い、開封時の表面層１１の凝集破壊による第１樹脂溜まり部１２１の破断が阻害される結果として容器１００が開封されない可能性がある。しかしながら、このような場合であっても、表面層１１の凝集強度が低ければ、第１樹脂溜まり部１２１と第２樹脂溜まり部１２２との界面に沿って表面層１１がさらに凝集破壊し、第２樹脂溜まり部１２２を容器本体１１０から分離することによって容器１００を開封することができる。

【0018】

以上で例示したような凝集破壊を利用して開封される容器１００において、凝集破壊層、具体的には容器本体１１０を構成する積層シート１０の表面層１１の凝集強度を低くすることには利点がある。具体的には、図２および図３の例、ならびに樹脂溜まりを形成しない容器に共通して、表面層１１の凝集強度が低くなれば開封時にタブ１３１を引っ張る力が少なくて済む。また、図３の例のように第２樹脂溜まり部１２２が第１樹脂溜まり部１２１を覆っている場合であっても、表面層１１の凝集強度が低ければ容器１００を開封することができる。ただし、既に述べたようにＬＤＰＥのような融点が比較的低い樹脂の含有量を多くすることによって凝集強度を低くすると容器本体１１０の耐熱性が低下してしまう。そこで、以下では、耐熱性を確保しながら表面層１１の凝集強度を低くするための積層シート１０の構成について説明する。

【0019】

図４Ａおよび図４Ｂは、本発明の実施形態に係る積層シートにおいて凝集破壊層の凝集強度を低くするための構成について模式的に説明する図である。既に説明したように、積層シート１０は、表面層１１と少なくとも１層の表下層１２とを含む。本実施形態において、表面層１１は、例えばＨＰＰ（ホモポリプロピレン）およびｍ－ＲＰＰなどのポリプロピレン系樹脂、ならびにＬＤＰＥなどのポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成され、ポリプロピレン系樹脂ＰＰの中にポリエチレン系樹脂ＰＥの分散相が形成される海島構造を有する。図４Ａに参考例として示す積層シート１０Ｐの場合、表面層１１Ｐにおけるポリエチレン系樹脂ＰＥの分散相は略球状である。これに対して、図４Ｂとして示す本実施形態に係る積層シート１０の場合、表面層１１におけるポリエチレン系樹脂ＰＥの分散相は、例えば後述するような製造工程によってＭＤ（Machine Direction）について引き伸ばされた形状になっている。本実施形態に係る積層シート１０では、参考例の積層シート１０Ｐに比べてポリエチレン系樹脂ＰＥの分散相によって形成される単位体積あたりの欠陥量が大きくなることによって表面層１１の凝集強度がさらに弱められていると考えられる。積層シート１０を容器本体１１０に成形した場合は、フランジ部１１２の表面層１１においてポリエチレン系樹脂の分散相がＭＤについて引き伸ばされた形状になっている。なお、フランジ部１１２以外の表面層１１では、積層シート１０を容器本体１１０に成形する時に加わる力のために、必ずしもポリエチレン系樹脂の分散相がＭＤについて引き伸ばされているとは限らない。

【0020】

分散相がＭＤについて引き伸ばされた形状であることは、例えば分散相のフェレ径（Feretdiameter）で確認することができる。図５に示すように、引き伸ばされた分散相のドメインに外接する矩形の長辺の長さをフェレ長径Ｈ、短辺の長さをフェレ短径Ｖとする。フェレ径比θは分散相のドメインに外接する長方形の対角線の角度、すなわちｔａｎθ＝Ｖ／Ｈとなる角度で表される。フェレ長径Ｈおよびフェレ短径Ｖは、表面層の透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）写真を観察することによって測定できる。より具体的には、試料表面にオスミウム（Ｏｓ）コーティングを行って樹脂包埋したものについてミクロトームで断面を切り出し、ルテニウム染色（ＲｕＣｌ_３およびＮａＣｌＯからＲｕＯ_４を生成する）を行った上で、再度ミクロトームで切片を作製したもののＴＥＭ写真を画像解析してフェレ長径Ｈおよびフェレ短径Ｖを測定する。画像において寸法が測定可能な面積（例えば０．００５μｍ^２超）を有する分散相のドメインについて、フェレ長径平均、フェレ径比平均、およびフェレ長径が０．４μｍ以上のドメイン％を算出することができる。積層シートが容器に成形されている場合は、容器のフランジ部で測定する。

【0021】

分散相がＭＤについて引き伸ばされた形状である場合、分散相のフェレ長径平均は例えば０．６０μｍ以上になる。分散相のフェレ長径平均は好ましくは０．６５μｍ以上であり、より好ましくは０．７５μｍ以上であり、さらに好ましくは１．００μｍ以上であり、特に好ましくは１．５０μｍ以上である。分散相のフェレ長径平均の上限値は特に限定されないが、例えば５０．０μｍ以下である。なお、画像解析の範囲によって測定値の上限が制約される場合は、その上限値（後述する例では９．１２μｍ）を分散相のフェレ長径平均の上限値としてもよい。

【0022】

また、分散相がＭＤについて引き伸ばされた形状である場合、分散相のフェレ径比平均は例えば３０．０度以下になる。分散相のフェレ径比平均は好ましくは２７．０度以下であり、より好ましくは２５．０度以下であり、さらに好ましくは２３．０度以下であり、特に好ましくは２１．０度以下である。分散相のフェレ径比平均の下限値は特に限定されないが、例えば１度以上である。なお、なお、後述するような測定方法によって測定値の上限が制約される場合は、その上限値（後述する例では９．１２μｍ）を長径として分散相のフェレ径比平均を算出してもよい。

【0023】

また、分散相がＭＤについて引き伸ばされた形状である場合、分散相のフェレ長径が０．４μｍ以上のドメイン％は例えば３０％以上になる。分散相のフェレ長径が０．４μｍ以上のドメイン％は、好ましくは３２％以上であり、より好ましくは３５％以上であり、さらに好ましくは４０％以上であり、特に好ましくは４５％以上である。分散相のフェレ長径が０．４μｍ以上のドメイン％の上限値は特に限定されないが、例えば１００％以下である。

【0024】

表面層において上記のような海島構造を形成して凝集強度を低くするという観点で、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１に従って荷重２．１６ｋｇで測定されたメルトフローレートについて、ポリプロピレン系樹脂の２３０℃測定条件でのメルトフローレートと、ポリエチレン系樹脂の１９０℃測定条件のメルトフローレートとの差は、０．１ｇ／１０分以上１５．０ｇ／１０分以下であることが好ましく、より好ましくは０．１５ｇ／１０分以上１０．０ｇ／１０分以下であり、さらに好ましくは１．０ｇ／１０分以上７．５ｇ／１０分以下である。ポリプロピレン系樹脂に２種類以上のポリプロピレンが配合される場合、およびポリエチレン系樹脂に２種類以上のポリエチレンが配合される場合は、ポリプロピレン系樹脂またはポリエチレン系樹脂のメルトフローレートＭについて、それぞれのポリプロピレンまたはポリエチレンについてメルトフローレートＭ_ａ，Ｍ_ｂを算出した上で、配合比率Ｘ_ａ，Ｘ_ｂ（Ｘ_ａ＋ｘ_ｂ＝１）を用いてｌｏｇ_１０Ｍ＝Ｘ_ａｌｏｇ_１０Ｍ_ａ＋Ｘ_ｂｌｏｇ_１０Ｍ_ｂとして算出することができる。

【0025】

図６は、本発明の実施形態に係る積層シートの製造工程の例を示す図である。図示された例において、押出機のＴダイ５０１によって共押出された積層シート１０は、金属製無端ベルト５０２とともに一対の冷却ロール５０３，５０４の間に挟み込まれ、冷却ロール５０４の周面に沿って搬送された後、さらに冷却ロール５０５の周面に沿って搬送される。金属製無端ベルト５０２は、冷却ロール５０３，５０４，５０５および搬送ロール５０６によって連続的に搬送されており、共押出による成形後の積層シート１０は金属製無端ベルト５０２および冷却ロール５０３，５０４，５０５の周面との直接的または間接的な接触によって冷却される。なお、各冷却ロールには水冷管などの図示しない冷却手段が備えられている。また、金属製無端ベルト５０２と冷却ロール５０４の周面との間に積層シート１０が挟み込まれている区間では、金属製無端ベルト５０２裏面側に吹き付けノズル５０７を用いて冷却水が吹き付けられる。吹き付けられた冷却水は水槽５０８を用いて回収され、金属製無端ベルト５０２の裏面に付着した水は吸水ロール５０９で除去される。冷却ロール５０５の周面を離れた積層シート１０は金属製無端ベルト５０２からも離れ、搬送ロール５１０によりガイドされて次工程に搬送される。

【0026】

上記のように押出成形による成形後の積層シート１０を無端ベルトと冷却ロールとの間に挟み込むことによって冷却する製造工程によれば、無端ベルトおよび冷却ロールとの接触、ならびに冷却水の吹き付けによって成形後の積層シート１０が急冷される。このような製造工程では例えば積層シートの機械物性や透明性などを発揮させることができるが、後述する実施例のように積層シート１０の表面層１１におけるポリエチレン系樹脂の分散相をＭＤについて引き伸ばし、凝集強度を弱める効果もある。

【0027】

なお、本発明の実施形態に係る積層シートの製造工程は図６に示した例には限定されず、例えば積層シートを冷却するためのベルトやロールの配置は適宜変更可能である。また、例えばベルトやロールとの接触によらずに積層シートを急冷する製造工程など、他の製造工程でも本発明の実施形態に係る積層シートを製造することは可能でありうる。

【0028】

上述のような本発明の実施形態に係る積層シート１０の表面層１１を形成する樹脂組成物におけるポリプロピレン系樹脂（ＰＰ）とポリエチレン系樹脂（ＰＥ）との含有量の割合は、例えばＰＰ：ＰＥ＝２０：８０～９５：５の範囲にあり、ＰＰ：ＰＥ＝４０：６０～９５：５の範囲が好ましく、ＰＰ：ＰＥ＝６０：４０～８０：２０の範囲がより好ましい。なお、表面層１１を形成する樹脂組成物はポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂以外の樹脂や添加剤などを含んでもよい。

【0029】

上記のような積層シート１０の表面層１１、および以下で説明する表下層１２において、ポリエチレン系樹脂の少なくとも一部はバイオマス由来のポリエチレン系樹脂（バイオポリエチレン）であってもよい。バイオポリエチレンは、例えばトウモロコシ、キャッサバ、サトウキビ、さとう大根、パームヤシ、大豆、ヒマなどを原料として、発酵、菌発酵、化学変化または培養抽出などによって製造される。また、ポリプロピレン系樹脂の少なくとも一部は、バイオマス由来のポリプロピレン系樹脂（バイオポリプロピレン）であってもよい。バイオポリプロピレンは、例えば、非可食植物であるソルゴーの糖蜜を微生物で発酵させて中間素材を生成し、脱水することにより得ることができる。なお、ポリエチレン系樹脂およびポリプロピレン系樹脂は、全量がバイオポリエチレンまたはバイオポリプロピレンであってもよいし、化石燃料由来のポリエチレン系樹脂またはポリプロピレン系樹脂とバイオポリエチレンまたはバイオポリプロピレンとが併用されてもよい。また、ポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂は、上記で例示された樹脂のいずれか１種によって構成されてもよく、あるいは２種以上が併用されてもよい。

【0030】

以下では、本発明の実施形態に係る積層シートの表下層の構成の例について、さらに説明する。既に述べたように、積層シート１０は、表面層１１とは異なる樹脂組成物で形成される少なくとも１層の表下層１２を含み、表下層１２は基材層やバリア層などの積層シート１０に必要とされる機能を発揮する層を含む。それぞれの例において、積層シート１０は、容器本体１１０として使用するのに適した厚み、具体的には例えば０．０５ｍｍ以上、２．５ｍｍ以下で成形されるが、この例には限られない。積層シート１０の厚みは、好ましくは０．２ｍｍ以上、より好ましくは０．３ｍｍ以上である。また、積層シート１０の厚みは、好ましくは１．８ｍｍ以下、より好ましくは１．２ｍｍ以下である。

【0031】

図７は、積層シートの構成の第１の例を示す図である。図示された例において、積層シート１０は、表面層１１と、表下層を構成する第１基材層１２Ｃ，１２Ｆおよび第２基材層１２Ｄ，１２Ｅとを含む。第２基材層１２Ｄ，１２Ｅは、第１基材層１２Ｃ，１２Ｆの間に積層される。第１基材層１２Ｃ，１２Ｆおよび第２基材層１２Ｄ，１２Ｅはそれぞれ、例えばＨＰＰ、ＢＰＰまたはＲＰＰのようなポリプロピレン系樹脂と、ＨＤＰＥ（高密度ポリエチレン）、ＬＤＰＥまたはＬＬＤＰＥのようなポリエチレン系樹脂とを含む樹脂組成物で形成される。第１基材層１２Ｃ，１２Ｆおよび第２基材層１２Ｄ，１２Ｅには、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、またはこれらの混合物などの樹脂がさらに含有されてもよく、剛性を向上させるためのタルクなどの無機フィラーのような各種の添加材が添加されてもよい。

【0032】

図８は、積層シートの構成の第２の例を示す図である。図示された例において、積層シート１０は、表下層を構成する層として図７の例と同様の第１基材層１２Ｃ，１２Ｆおよび第２基材層１２Ｄ，１２Ｅに加えて、バリア層１２Ｇおよび接着層１２Ｈを含む。バリア層１２Ｇは、例えばＥＶＯＨ（エチレン－ビニルアルコール共重合体）、ＭＸＮｙ（ＭＸナイロン）、ＰＶＤＣ（ポリ塩化ビニリデン）またはＰＡＮ（ポリアクリロニトリル）のうち１種または２種以上の混合物を含む樹脂組成物を押出成形するか、またはシリカ、アルミナ、アルミニウムまたは窒化ケイ素などの無機系材料、ＰＶＡ（ポリビニルアルコール）などの有機系材料、もしくはシリカ／ＰＶＡなどの有機無機ハイブリッド材料の層をコーティングすることによって形成される。表下層がバリア層１２Ｇを含む場合、第２基材層１２Ｄ，１２Ｅはバリア層１２Ｇの両側に積層される。接着層１２Ｈは、例えばウレタン系エラストマー、スチレン系エラストマー、無水マレイン酸変性ポリエチレン、無水マレイン酸変性ポリプロピレンまたはエチレン酢酸ビニル（ＥＶＡ）などで形成され、バリア層１２Ｇと第２基材層１２Ｄ，１２Ｅとの間に積層される。上記のようなバリア層１２Ｇを積層することによって、積層シート１０にガスバリア性をもたせ、例えば容器１００の内容物の酸化を抑制することができる。

【0033】

図９および図１０は、積層シートの構成の第３および第４の例を示す図である。図示された例において、積層シート１０は、表面層１１と、表下層を構成する基材層１２Ｉおよび裏面層１２Ｊとを含む。基材層１２Ｉは、図７および図８の例における基材層と同様に、ポリプロピレン系樹脂およびポリエチレン系樹脂を含む樹脂組成物で形成される。裏面層１２Ｊは、上述した表面層１１と同様の樹脂組成物で形成される。図９の例において、表面層１１および裏面層１２Ｊは、例えばソルビトール系結晶核剤のような造核剤を含んでもよい。なお、積層シート１０は必ずしも裏面層１２Ｊを含まなくてもよく、図１０の例のように表下層として基材層１２Ｉのみが積層されてもよい。この場合、積層シート１０の表下層は１つの層だけを含む。

【実施例0034】

図１１は、本発明の実施例を示すグラフである。上述したような本発明の実施形態の効果を検証するために、表面層がＨＰＰ（融点１５０℃～１６５℃、２３０℃測定条件でのＭＦＲ（メルトフローレート）０．５ｇ／１０分）５０％、ｍ－ＲＰＰ（融点１２５℃、２３０℃測定条件でのＭＦＲ２．０ｇ／１０分）２０％、ＬＤＰＥ（融点１２８℃、１９０℃測定条件でのＭＦＲ４．３ｇ／１０分）３０％を含む樹脂組成物で形成された積層シートについて、図６に示したようなロールを用いた急冷を含む製造工程で製造されたもの（実施例１および実施例２）、および通常の製造工程で製造されたもの（比較例１および比較例２）を用意した。表面層に含まれるポリプロピレン系樹脂であるＨＰＰとｍ－ＲＰＰとの配合割合は７１：２９であるため、ポリプロピレン系樹脂の２３０℃測定条件でのＭＦＲは上述した計算方法によって約０．７ｇ／１０分と算出される。これに対して、ポリエチレン系樹脂であるＬＤＰＥの１９０℃測定条件でのＭＦＲは４．３ｇ／１０分であるため、ＭＦＲの差は約３．６ｇ／１０分である。これらの積層シートをシール層の主成分がＢＰＰ（融点１５０℃～１６５℃、ＭＦＲ３．０ｇ／１０分）である積層フィルムにヒートシールしたものについて、シール温度を変化させながら剥離強度を測定した。ヒートシールには株式会社東洋精機製作所製の熱傾斜試験機を使用し、加圧力は０．２ＭＰａ、加熱および加圧の継続時間は１．０秒間とした。ヒートシール後の試験片を１５ｍｍ幅に切断し、積層シートのＴＤ（Traverse Direction）に向けて１８０°方向で剥離させたときの剥離強度を株式会社イマダ製のデジタルフォースゲージで測定した。なお、実施例および比較例のすべてのシール温度で積層シートの表面層と積層フィルムのシール層との間の接合強度は表面層の凝集強度よりも強く、従って積層シートから積層フィルムを剥離させた場合には積層シートの表面層が凝集破壊する。

【0035】

各実施例および比較例における積層シートの全層厚みおよび表面層厚みを表１に、シール温度ごとの剥離強度を表２に、それぞれ示す。なお、剥離強度は３回の測定の平均値であるため、標準偏差もあわせて表２に示す。

【0036】

【表1】

【0037】

【表2】

【0038】

図１１のグラフには、表２と同じ結果がシール温度を横軸、剥離強度を縦軸とした剥離強度曲線として示されている。表２およびグラフに示されるように、実施例１および実施例２において、剥離強度曲線のシール温度に対する収束値は概ね１．００ｋｇｆ／１５ｍｍ＝９．８Ｎ／１５ｍｍ以下である。これに対して、比較例１および比較例２の剥離強度曲線のシール温度に対する収束値は２．２１ｋｇｆ／１５ｍｍ＝２１．７Ｎ／１５ｍｍ以上である。この結果から、実施例に係る積層シートでは、凝集破壊層である表面層の凝集強度が比較例よりも低くなっていることがわかる。また、表面層の樹脂組成は実施例および比較例で同じであるため、耐熱性についても確保されているといえる。なお、剥離強度曲線のシール温度に対する収束値とは、上記の実施例および比較例のように１０℃単位でシール温度を変化させながら剥離強度を測定した場合に、ある温度と当該温度よりも１０℃高い温度との間での剥離強度の比が０．９５～１．０５の範囲内となる温度における剥離強度をいう。

【0039】

図１２は実施例１における積層シート表面層の透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）写真であり、図１３は比較例１における積層シート表面層のＴＥＭ写真である。これらのＴＥＭ写真は、試料表面にオスミウム（Ｏｓ）コーティングを行って樹脂包埋したものについてミクロトームで断面を切り出し、ルテニウム染色（ＲｕＣｌ_３およびＮａＣｌＯからＲｕＯ_４を生成する）を行った上で、再度ミクロトームで切片を作製したものを観察して得られたものである。ＴＥＭは日本電子株式会社製 ＪＥＭ－２１００Ｐｌｕｓを使用し、加速電圧２００ｋＶ、ＴＥＭ本体倍率は２０００倍および６０００倍の２通りとした。ＴＥＭ写真から、実施例に係る積層シート表面層では、比較例に係る積層シート表面層に比べてポリエチレン系樹脂の分散相が引き伸ばされていることがわかる。

【0040】

図１４は、実施例および比較例における分散相のフェレ径の測定について説明する図である。実施例１および比較例１のそれぞれのＴＥＭ写真について、図示するように積層シート表面層の表面から深さ７．０７μｍ、幅９．１２μｍの範囲について画像解析を実施し、画像において０．００５μｍ^２超の面積を有する分散相のドメインについて、フェレ長径平均、フェレ径比平均、およびフェレ長径が０．４μｍ以上のドメイン％を算出した結果を表３および表４に示す。

【0041】

【表3】

【表4】

【0042】

以上で説明したような本発明の実施形態に係る積層シートは、表面層の断面を顕微鏡で観察した場合にポリエチレン系樹脂の分散相がポリプロピレン系樹脂内でＭＤ方向について引き伸ばされていること、または表面層とポリプロピレン系樹脂を主成分とするシーラントフィルムとをヒートシールしたときの剥離強度曲線のシール温度に対する収束値が１６Ｎ／１５ｍｍ以下であることによって特定できる。剥離強度曲線のシール温度に対する収束値は、好ましくは２１．６Ｎ／１５ｍｍ以下であり、より好ましくは１８Ｎ／１５ｍｍ以下であり、さらに好ましくは１６Ｎ／１５ｍｍ以下であり、最も好ましくは１２Ｎ／１５ｍｍ以下である。下限値は特に限定はないが、例えば３Ｎ／１５ｍｍ以上である。積層シートを容器本体に成形し、ポリプロピレン系樹脂を主成分とするシール層を含む蓋体を容器本体の表面層に接合した場合、成形条件にもよるが、加熱によりフランジ部においてポリプロピレン系樹脂内でＭＤ方向について引き伸ばされている程度が緩和され、剥離強度曲線の収束値は上昇すると考えられる。樹脂溜まりを作成することによって剥離強度が上昇した場合、容器本体の表面層と蓋体のシール層との間の剥離強度曲線の収束値は上記の値に概ね２３Ｎ／１５ｍｍを加えた値、具体的には４５Ｎ／１５ｍｍ以下になる。すなわち容器本体の表面層と蓋体のシール層との間の剥離強度曲線の収束値は４１Ｎ／１５ｍｍ以下が好ましく、３９Ｎ／１５ｍｍ以下がより好ましく、３５Ｎ／１５ｍｍ以下がさらに好ましい。下限値は特に限定はないが、例えば５Ｎ／１５ｍｍ以上である。樹脂溜まりを作成しない場合、容器本体の表面層と蓋体のシール層との間の剥離強度曲線の収束値は、３０Ｎ／１５ｍｍ以下になる。すなわち容器本体の表面層と蓋体のシール層との間の剥離強度曲線の収束値は２５Ｎ／１５ｍｍ以下が好ましく、２３Ｎ／１５ｍｍ以下がより好ましく、１８Ｎ／１５ｍｍ以下がさらに好ましい。下限値は特に限定はないが、例えば５Ｎ／１５ｍｍ以上である。

【符号の説明】

【0043】

１０…積層シート、１０Ｐ…積層シート、１１…表面層、１１Ｐ…表面層、１２…表下層、１２Ａ…表下層、１２Ｂ…表下層、１２Ｃ…第１基材層、１２Ｄ…第２基材層、１２Ｅ…第２基材層、１２Ｆ…第１基材層、１２Ｇ…バリア層、１２Ｈ…接着層、１２Ｉ…基材層、１２Ｊ…裏面層、３０…積層フィルム、３１…基材層、３２…シール層、１００…容器、１１０…容器本体、１１１…凹部、１１２…フランジ部、１２０…樹脂溜まり部、１２１…第１樹脂溜まり部、１２２…第２樹脂溜まり部、１３０…蓋体、１３１…タブ、１４０…接合領域、５０１…Ｔダイ、５０２…金属製無端ベルト、５０３…冷却ロール、５０４…冷却ロール、５０５…冷却ロール、５０６…搬送ロール、５０７…吹き付けノズル、５０８…水槽、５０９…吸水ロール、５１０…搬送ロール、ＰＥ…ポリエチレン系樹脂、ＰＰ…ポリプロピレン系樹脂。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4A】

【図4B】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】