特開 2024-123392 サスペンションアーム

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024123392

(43)【公開日】2024-09-12

(54)【発明の名称】サスペンションアーム

(51)【国際特許分類】

   B60G 7/00 20060101AFI20240905BHJP

【ＦＩ】

B60G7/00

【審査請求】未請求

【請求項の数】5

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2023030759

(22)【出願日】2023-03-01

(71)【出願人】

【識別番号】000001258

【氏名又は名称】ＪＦＥスチール株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110002147

【氏名又は名称】弁理士法人酒井国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】簑手 徹

(72)【発明者】

【氏名】達川 昂至

(72)【発明者】

【氏名】石渡 亮伸

【テーマコード（参考）】

3D301

【Ｆターム（参考）】

3D301AA69

3D301AA83

3D301DA90

3D301DB01

3D301DB13

(57)【要約】

【課題】重量増加を抑えつつブッシュ保持力を向上させることができるサスペンションアームを提供すること。
【解決手段】本発明のサスペンションアームは、アーム本体と、アーム本体の端部に設けられブッシュが圧入されるブッシュ圧入部と、を備えたサスペンションアームであって、ブッシュ圧入部は、板状部に形成された貫通孔と貫通孔の周縁から立ち上がって形成された縦壁部とを有し、縦壁部の先端側に縦壁部の剛性を高める形状を有する。
【選択図】図２

【特許請求の範囲】

【請求項1】

アーム本体と、
前記アーム本体の端部に設けられブッシュが圧入されるブッシュ圧入部と、
を備えたサスペンションアームであって、
前記ブッシュ圧入部は、板状部に形成された貫通孔と前記貫通孔の周縁から立ち上がって形成された縦壁部とを有し、
前記縦壁部の先端側に前記縦壁部の剛性を高める形状を有することを特徴とするサスペンションアーム。

【請求項2】

前記縦壁部の剛性を高める形状に、前記縦壁部の先端から前記貫通孔の軸線方向と直交する径方向で外側に向かって円弧状に湾曲して拡がる湾曲部を含むことを特徴とする請求項１に記載のサスペンションアーム。

【請求項3】

前記縦壁部の剛性を高める形状に、前記湾曲部の先端から直線状に延びて形成された直線部を含むことを特徴とする請求項２に記載のサスペンションアーム。

【請求項4】

前記縦壁部の剛性を高める形状に、前記縦壁部の先端から前記貫通孔の軸線方向と直交する径方向で外側に向かって折り返された折り返し部を含むことを特徴とする請求項１に記載のサスペンションアーム。

【請求項5】

前記縦壁部の剛性を高める形状に、前記折り返し部の先端から直線状に延びて形成された直線部を含むことを特徴とする請求項４に記載のサスペンションアーム。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、サスペンションアームに関する。

【背景技術】

【0002】

近年、自動車の軽量化を目的として、高張力鋼の活用による自動車骨格部品の薄肉化が進められてきた。しかしながら、自動車の足回り部品であるサスペンションアームを薄肉化すると、サスペンションアームのブッシュ圧入部の剛性が低下して、サスペンションアームのブッシュ保持力が低下する。特許文献１には、サスペンションアームに別の部材を取り付けて、サスペンションアームの剛性を向上させる技術が開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００７－６２６７５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

特許文献１に開示された技術では、部品点数が増加し、重量増やコストアップが避けられない。

【0005】

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、重量増加を抑えつつブッシュ保持力を向上させることができるサスペンションアームを提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0006】

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係るサスペンションアームは、アーム本体と、前記アーム本体の端部に設けられブッシュが圧入されるブッシュ圧入部と、を備えたサスペンションアームであって、前記ブッシュ圧入部は、板状部に形成された貫通孔と前記貫通孔の周縁から立ち上がって形成された縦壁部とを有し、前記縦壁部の先端側に前記縦壁部の剛性を高める形状を有することを特徴とするものである。

【0007】

また、本発明に係るサスペンションアームは、上記の発明において、前記縦壁部の剛性を高める形状に、前記縦壁部の先端から前記貫通孔の軸線方向と直交する径方向で外側に向かって円弧状に湾曲して拡がる湾曲部を含むことを特徴とするものである。

【0008】

また、本発明に係るサスペンションアームの構造は、上記の発明において、前記縦壁部の剛性を高める形状に、前記湾曲部の先端から直線状に延びて形成された直線部を含むことを特徴とするものである。

【0009】

また、本発明に係るサスペンションアームの構造は、上記の発明において、前記縦壁部の剛性を高める形状に、前記縦壁部の先端から前記貫通孔の軸線方向と直交する径方向で外側に向かって折り返された折り返し部を含むことを特徴とするものである。

【0010】

また、本発明に係るサスペンションアームの構造は、上記の発明において、前記縦壁部の剛性を高める形状に、前記折り返し部の先端から直線状に延びて形成された直線部を含むことを特徴とするものである。

【発明の効果】

【0011】

本発明に係るサスペンションアームは、重量増加を抑えつつブッシュ保持力を向上させることができるという効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【0012】

【図1】図１は、実施形態１に係るサスペンションアームの概略構成を示した図である。

【図2】図２は、実施形態１に係るブッシュ圧入部の断面図である。

【図3】図３は、参考例に係るブッシュ圧入部の断面図である。

【図4】図４は、実施形態２に係るブッシュ圧入部の断面図である。

【図5】図５は、実施形態３に係るブッシュ圧入部の断面図である。

【図6】図６は、実施形態４に係るブッシュ圧入部の断面図である。

【図7】図７（ａ）は、本発明例１に係るブッシュ圧入部のＣＡＥ解析モデルを示した平面図である。図７（ｂ）は、本発明例１に係るブッシュ圧入部のＣＡＥ解析モデルを示した断面図である。

【図8】図８（ａ）は、比較例に係るブッシュ圧入部のＣＡＥ解析モデルを示した平面図である。図８（ｂ）は、比較例に係るブッシュ圧入部のＣＡＥ解析モデルを示した断面図である。

【図9】図９（ａ）は、ブッシュのＣＡＥ解析モデルを示した平面図である。図９（ｂ）は、ブッシュのＣＡＥ解析モデルを示した側面図である。

【図10】図１０は、ブッシュ圧入部にブッシュを圧入した状態のＣＡＥ解析モデルを示した図である。

【図11】図１１は、ブッシュ引抜時におけるブッシュ引抜力の変化を示したグラフである。

【図12】図１２（ａ）は、本発明例１に係るブッシュ圧入部において面圧計算を実施した縦壁部内の位置の範囲を示した図である。図１２（ｂ）は、比較例に係るブッシュ圧入部において面圧計算を実施した縦壁部内の位置の範囲を示した図である。

【図13】図１３は、縦壁部内における面圧分布を示したグラフである。

【図14】図１４は、本発明例２に係るブッシュ圧入部のＣＡＥ解析モデルを示した断面図である。

【図15】図１５は、本発明例３に係るブッシュ圧入部のＣＡＥ解析モデルを示した断面図である。

【発明を実施するための形態】

【0013】

（実施形態１）
以下に、本発明に係るサスペンションアームの実施形態１について説明する。なお、本実施形態により本発明が限定されるものではない。

【0014】

図１は、実施形態１に係るサスペンションアーム１の概略構成を示した図である。

【0015】

図１に示すように、実施形態１に係るサスペンションアーム１は、アーム本体１０と、アーム本体１０の端部に設けられブッシュが圧入されるブッシュ圧入部２と、を備えている。

【0016】

図２は、実施形態１に係るブッシュ圧入部２の断面図である。なお、図２に示したブッシュ圧入部２の断面は、図１中のＡ－Ａ断面に相当する。

【0017】

実施形態１に係るブッシュ圧入部２は、板状部である天板部２１に形成された貫通孔２０と、貫通孔２０の周縁から貫通孔２０の軸線方向に立ち上がって形成された縦壁部２３とを有している。なお、以下の説明において貫通孔２０の軸線方向のことを単に軸線方向とも記す。縦壁部２３は、バーリング加工によって円筒状に形成されている。天板部２１と縦壁部２３とは、天板部２１の周縁から円弧状に９０度で湾曲して形成された第１湾曲部２２によって接続されている。また、実施形態１に係るブッシュ圧入部２は、縦壁部２３の先端側に縦壁部２３の剛性を高める形状を有している。縦壁部２３の剛性を高める形状には、縦壁部２３の先端から貫通孔２０に対して軸線方向と直交する径方向で外側に向かって円弧状に９０度で湾曲して拡がる第２湾曲部２４を含む。なお、第２湾曲部２４は、縦壁部２３の先端から円弧状に湾曲して拡がる角度は９０度に限定されるものではない。すなわち、第２湾曲部２４としては、縦壁部２３の先端から貫通孔２０に対して軸線方向と直交する径方向で外側に向かって円弧状に湾曲して拡がっていれば、角度が９０度よりも小さかったり９０度よりも大きかったりしてもよい。

【0018】

そして、実施形態１に係るブッシュ圧入部２では、軸線方向で縦壁部２３が立ち上がっている側とは反対側から貫通孔２０にブッシュが圧入され、ブッシュの側面に縦壁部２３の内周面が当接してブッシュが保持される。

【0019】

図３は、参考例に係るブッシュ圧入部２の断面図である。

【0020】

図３に示すように、参考例に係るブッシュ圧入部２は、天板部２１に形成された貫通孔２０と、貫通孔２０の周縁から立ち上がって形成された縦壁部２３とを有している。天板部２１と縦壁部２３とは、天板部２１の周縁から円弧状に９０度で湾曲して形成された第１湾曲部２２によって接続されている。参考例に係るブッシュ圧入部２に圧入されたブッシュは、縦壁部２３によって保持される。

【0021】

実施形態１に係るブッシュ圧入部２においては、参考例に係るブッシュ圧入部２よりも縦壁部２３の剛性を高める形状として、縦壁部２３の先端に第２湾曲部２４を有している。これにより、実施形態１に係るブッシュ圧入部２は、参考例に係るブッシュ圧入部２に対してわずかな重量増で縦壁部２３の剛性を高めてブッシュ保持力を向上させることができる。

【0022】

（実施形態２）
以下に、本発明に係るサスペンションアームの構造の実施形態２について説明する。なお、本実施形態において実施形態１と同様の説明については適宜省略する。

【0023】

図４は、実施形態２に係るブッシュ圧入部２の断面図である。なお、図４に示したブッシュ圧入部２の断面は、図１中のＡ－Ａ断面に相当する。

【0024】

図４に示すように、実施形態２に係るブッシュ圧入部２は、貫通孔２０と天板部２１と第１湾曲部２２と縦壁部２３と第２湾曲部２４と直線部２５とを有する。実施形態２に係るブッシュ圧入部２が有する貫通孔２０と天板部２１と第１湾曲部２２と縦壁部２３と第２湾曲部２４とは、実施形態１に係るブッシュ圧入部２が有する天板部２１と第１湾曲部２２と縦壁部２３と第２湾曲部２４と同様である。直線部２５は、第２湾曲部２４の先端から貫通孔２０の軸線と直交する方向に天板部２１に沿って直線状に延びて形成されている。

【0025】

実施形態２に係るブッシュ圧入部２においては、第２湾曲部２４の先端に直線部２５を設けることにより、実施形態１に係るブッシュ圧入部２と比較して、わずなか重量増でブッシュ圧入部２の剛性をさらに高めてブッシュ保持力を向上させることができる。

【0026】

（実施形態３）
以下に、本発明に係るサスペンションアームの構造の実施形態３について説明する。なお、本実施形態において実施形態１と同様の説明については適宜省略する。

【0027】

図５は、実施形態３に係るブッシュ圧入部２の断面図である。なお、図５に示したブッシュ圧入部２の断面は、図１中のＡ－Ａ断面に相当する。

【0028】

図５に示すように、実施形態３に係るブッシュ圧入部２は、貫通孔２０と天板部２１と第１湾曲部２２と縦壁部２３と第２湾曲部２６とを有する。実施形態３に係るブッシュ圧入部２が有する貫通孔２０と天板部２１と第１湾曲部２２と縦壁部２３とは、実施形態１に係るブッシュ圧入部２が有する貫通孔２０と天板部２１と第１湾曲部２２と縦壁部２３と同様である。第２湾曲部２６は、縦壁部２３の先端から貫通孔２０に対して径方向で外側に向かって円弧状に１８０度で湾曲して折り返された折り返し部である。

【0029】

実施形態３に係るブッシュ圧入部２においては、縦壁部２３の先端に第２湾曲部２６を設けることにより、実施形態１に係るブッシュ圧入部２と比較して、わずなか重量増でブッシュ圧入部２の剛性をさらに高めてブッシュ保持力を向上させることができる。

【0030】

（実施形態４）
以下に、本発明に係るサスペンションアームの構造の実施形態４について説明する。なお、本実施形態において実施形態３と同様の説明については適宜省略する。

【0031】

図６は、実施形態４に係るブッシュ圧入部２の断面図である。なお、図６に示したブッシュ圧入部２の断面は、図１中のＡ－Ａ断面に相当する。

【0032】

図６に示すように、実施形態４に係るブッシュ圧入部２は、貫通孔２０と天板部２１と第１湾曲部２２と縦壁部２３と第２湾曲部２６と直線部２７とを有する。実施形態４に係るブッシュ圧入部２が有する貫通孔２０と天板部２１と第１湾曲部２２と縦壁部２３と第２湾曲部２６とは、実施形態３に係るブッシュ圧入部２が有する貫通孔２０と天板部２１と第１湾曲部２２と縦壁部２３と第２湾曲部２６と同様である。直線部２７は、第２湾曲部２６の先端から軸線方向で天板部２１に向かって縦壁部２３に沿って直線状に延びて形成されている。

【0033】

実施形態４に係るブッシュ圧入部２においては、第２湾曲部２６の先端に直線部２７を設けることにより、実施形態３に係るブッシュ圧入部２と比較して、わずなか重量増でブッシュ圧入部２の剛性をさらに高めてブッシュ保持力を向上させることができる。

【0034】

なお、本発明に係るサスペンションアーム１のブッシュ圧入部２の構成としては、実施形態１～４で示した構成に限定されるものではない。例えば、第２湾曲部２４，２６を湾曲させる角度や、直線部２５，２７の長さなどは、要求されるブッシュ保持力を得られるように縦壁部２３の剛性（ブッシュ圧入部２の剛性）を増加できれば、特に限定されない。すなわち、ブッシュ圧入部２とは別に部品を追加することなく、重量増加を抑えつつ要求されるブッシュ保持力を得られるように、縦壁部２３の剛性（ブッシュ圧入部２の剛性）を増加させるようなブッシュ圧入部２の形状であればよい。

【実施例0035】

本発明に係るブッシュ圧入部２の構造の優位性を確認するため、ブッシュ圧入部２へのブッシュ３の圧入と引抜とについてＣＡＥ解析を実施した。なお、ブッシュ圧入部２の材料としては、５９０［ＭＰａ］級の熱延鋼板を想定した。

【0036】

（実施例１）
実施例１では、本発明例１に係るブッシュ圧入部２と比較例に係るブッシュ圧入部２とをそれぞれ用いて、ブッシュ圧入部２にブッシュ３を圧入するＣＡＥ解析と、ブッシュ圧入部２からブッシュ３を引き抜くＣＡＥ解析とを実施した。なお、本発明例１に係るブッシュ圧入部２と比較例に係るブッシュ圧入部２とを特に区別しない場合には、単にブッシュ圧入部２と記す。

【0037】

図７（ａ）は、本発明例１に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルを示した平面図である。図７（ｂ）は、本発明例１に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルを示した断面図である。なお、図７（ｂ）に示したブッシュ圧入部２の断面は、図７（ａ）のＢ－Ｂ断面に相当する。

【0038】

本発明例１に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルにおいては、天板部２１を半径５８［ｍｍ］の円板状としており、天板部２１と同心円で設けらえた貫通孔２０の半径を２５［ｍｍ］とした。また、本発明例１に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルにおいては、板厚ｔ１を２［ｍｍ］、天板部２１の径方向の長さＬ１を３０［ｍｍ］、第１湾曲部２２の内半径Ｒ１を１［ｍｍ］、及び、第１湾曲部２２の外半径Ｒ２を３［ｍｍ］とした。また、本発明例１に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルにおいては、縦壁部２３の軸線方向の長さＬ２を８［ｍｍ］、第２湾曲部２４の内半径Ｒ３を１［ｍｍ］、及び、第２湾曲部２４の外半径Ｒ４を３［ｍｍ］とした。そして、本発明例１に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルにおいては、本発明例１に係るブッシュ圧入部２を板厚方向に５分割した０．４［ｍｍ］の大きさのソリッド要素でモデル化した。

【0039】

図８（ａ）は、比較例に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルを示した平面図である。図８（ｂ）は、比較例に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルを示した断面図である。なお、図８（ｂ）に示したブッシュ圧入部２の断面は、図８（ａ）のＣ－Ｃ断面に相当する。

【0040】

比較例に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルにおいては、天板部２１を半径５８［ｍｍ］の円板状としており、天板部２１と同心円で設けらえた貫通孔２０の半径を２５［ｍｍ］とした。また、比較例に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルにおいては、板厚ｔ１を２［ｍｍ］、天板部２１の径方向の長さＬ１を３０［ｍｍ］、第１湾曲部２２の内半径Ｒ１を１［ｍｍ］、及び、第１湾曲部２２の外半径Ｒ２を３［ｍｍ］とした。また、比較例に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルにおいては、縦壁部２３の軸線方向の長さＬ２を８［ｍｍ］とした。そして、比較例に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルにおいては、比較例に係るブッシュ圧入部２を板厚方向に５分割した０．４［ｍｍ］の大きさのソリッド要素でモデル化した。

【0041】

図９（ａ）は、ブッシュ３のＣＡＥ解析モデルを示した平面図である。図９（ｂ）は、ブッシュ３のＣＡＥ解析モデルを示した側面図である。

【0042】

ブッシュ３のＣＡＥ解析モデルにおいては、ブッシュ３の外周面がブッシュ３の高さ方向で先端３１側から基端３２側に向かうにつれて径が線形的に大きくなるようなテーパー状となっている。すなわち、ブッシュ３の高さ方向で基端３２から先端３１に向けて距離５０［ｍｍ］の範囲において、半径２５．０［ｍｍ］の先端３１側から半径２５．５［ｍｍ］の基端３２側に向かうにつれて、ブッシュ３の半径が線形的に大きくなっている。また、ブッシュ３のＣＡＥ解析モデルは、ブッシュ３を剛体としてシェル要素でモデル化した。

【0043】

図１０は、ブッシュ圧入部２にブッシュ３を圧入した状態のＣＡＥ解析モデルを示した図である。なお、図１０では、代表例として比較例に係るブッシュ圧入部２を用いた場合を示しているが、第２湾曲部２４を有することを除いて本発明例１に係るブッシュ圧入部２を用いた場合も同様のため図示は省略する。

【0044】

まず、ブッシュ圧入部２にブッシュ３を圧入するＣＡＥ解析では、ブッシュ圧入部２の天板部２１が動かないように不図示のホルダーによって天板部２１を拘束した状態で、ブッシュ圧入部２にブッシュ３を圧入した。この際、図１０に示すように、ブッシュ圧入部２の軸線方向で、ブッシュ３の先端３１からブッシュ圧入部２の天板部２１までの距離が３５［ｍｍ］になるまで、ブッシュ圧入部２にブッシュ３を圧入した。

【0045】

次に、ブッシュ圧入部２からブッシュ３を引き抜くＣＡＥ解析では、ブッシュ圧入部２の天板部２１が動かないように不図示のホルダーによって天板部２１を拘束した状態で、ブッシュ圧入部２からブッシュ３を基端３２側（図１０中の下方向）に引き抜いた。

【0046】

図１１は、ブッシュ引抜時におけるブッシュ引抜力の変化を示したグラフである。なお、図１１中の横軸は、ブッシュ圧入部２に圧入されたブッシュ３の位置を起点として、ブッシュ圧入部２からブッシュ３を軸線方向に引き抜いたときのブッシュ３の位置の変化量であるブッシュ変位量としている。また、図１１中の縦軸は、ブッシュ圧入部２からブッシュ３を引き抜く力であるブッシュ引抜力としている。

【0047】

図１１からわかるように、本発明例１と比較例ともに、ブッシュ３の変位開始直後は急激にブッシュ引抜力が増加する。そして、本発明例１と比較例ともに、ブッシュ引抜力がピーク値になった後、ブッシュ３とブッシュ圧入部２とが相対的に滑るようになるとブッシュ引抜力が低下する。また、ブッシュ引抜力のピーク値は、比較例が１８．８［ｋＮ］であり、本発明例１が２２．９［ｋＮ］であった。これにより、本発明例１では、比較例に比べてブッシュ引抜力のピーク値が２１．８［％］上昇したことがわかる。そして、ブッシュ引抜力のピーク値が高いほどブッシュ圧入部２からブッシュ３が抜け難くなるため、本発明例１に係るブッシュ圧入部２は、比較例に係るブッシュ圧入部２に対してブッシュ保持力が向上していることがわかる。

【0048】

また、ブッシュ圧入部２へのブッシュ圧入後の状態において、ブッシュ圧入部２の縦壁部２３がブッシュ３から受ける面圧をシミュレーションによって計算して求めた。図１２（ａ）は、本発明例１に係るブッシュ圧入部２において面圧計算を実施した縦壁部２３内の位置の範囲を示した図である。図１２（ｂ）は、比較例に係るブッシュ圧入部２において面圧計算を実施した縦壁部２３内の位置の範囲を示した図である。

【0049】

面圧計算を実施したのは、図１２（ａ）及び図１２（ｂ）において、縦壁部２３の第１湾曲部２２側の端を起点として、軸線方向で縦壁部２３内の位置が０［ｍｍ］から８［ｍｍ］の間に存在する各メッシュ上である。

【0050】

図１３は、縦壁部２３内における面圧分布を示したグラフである。なお、図１３中の横軸は、軸線方向における縦壁部２３内の位置としている。また、図１３中の縦軸は、縦壁部２３がブッシュ３から受ける面圧としている。

【0051】

本発明例１と比較例ともに、面圧は縦壁部２３の下部（０［ｍｍ］～２［ｍｍ］）と上部（６［ｍｍ］～８［ｍｍ］）とに集中している。縦壁部２３の下部の面圧分布は、本発明例１と比較例とで、ほとんど差はないが、縦壁部２３の上部の面圧は、第２湾曲部２４が付加されて剛性が上がったことにより、本発明例１が比較例よりも高くなっている。この部分の面圧の差が、本発明例１に係るブッシュ圧入部２においてブッシュ引抜力の向上に寄与していると考えられる。

【0052】

（実施例２）
実施例２では、本発明例２に係るブッシュ圧入部２と本発明例３に係るブッシュ圧入部２とをそれぞれ用いて、ブッシュ圧入部２にブッシュ３を圧入するＣＡＥ解析と、ブッシュ圧入部２からブッシュ３を引き抜くＣＡＥ解析とを実施した。

【0053】

図１４は、本発明例２に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルを示した断面図である。

【0054】

本発明例２に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルは、実施形態２に係るブッシュ圧入部２に相当する。本発明例２に係るブッシュ圧入部２が有する天板部２１と第１湾曲部２２と縦壁部２３と第２湾曲部２４とは、本発明例１に係るブッシュ圧入部２と同様である。直線部２５は、第２湾曲部２４の先端から軸線方向と直交する方向に天板部２１に沿って直線状に長さＬ３が５［ｍｍ］で延びて形成されている。本発明例２に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルにおいては、本発明例２に係るブッシュ圧入部２を板厚方向に５分割した０．４［ｍｍ］の大きさのソリッド要素でモデル化した。

【0055】

図１５は、本発明例３に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルを示した断面図である。

【0056】

本発明例３に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルは、実施形態４に係るブッシュ圧入部２に相当する。本発明例３に係るブッシュ圧入部２が有する天板部２１と第１湾曲部２２と縦壁部２３とは、本発明例１に係るブッシュ圧入部２と同様である。第２湾曲部２６は、縦壁部２３の先端から外側に向かって円弧状に１８０度で湾曲して折り返された折り返し部である。第２湾曲部２６の内半径Ｒ５は１［ｍｍ］とし、第２湾曲部２６の外半径Ｒ６は３［ｍｍ］とした。直線部２７は、第２湾曲部２６の先端から軸線方向に天板部２１に向かって縦壁部２３に沿って直線状に延びて形成されている。縦壁部２３の長さＬ４は５［ｍｍ］とした。本発明例３に係るブッシュ圧入部２のＣＡＥ解析モデルにおいては、本発明例３に係るブッシュ圧入部２を板厚方向に５分割した０．４［ｍｍ］の大きさのソリッド要素でモデル化した。

【0057】

そして、実施例２では、本発明例２及び３に係るブッシュ圧入部２について、実施例１の本発明例１に係るブッシュ圧入部２と同様に、ブッシュ圧入部２にブッシュ３を圧入するＣＡＥ解析と、ブッシュ圧入部２からブッシュ３を引き抜くＣＡＥ解析とを実施した。その結果、ブッシュ引抜時のブッシュ引抜力のピーク値は、本発明例２が２４．２［ｋＮ］であり、本発明例３が２４．４［ｋＮ］であった。これにより、本発明例２では、実施例１の比較例に比べてブッシュ引抜力のピーク値が２８．７［％］上昇した。また、本発明例３では、実施例１の比較例に比べてブッシュ引抜力のピーク値が２９．８［％］上昇した。そして、ブッシュ引抜力のピーク値が高いほどブッシュ圧入部２からブッシュ３が抜け難くなるため、本発明例２及び３に係るブッシュ圧入部２は、実施例１の比較例に係るブッシュ圧入部２に対してブッシュ保持力が向上していることがわかる。

【符号の説明】

【0058】

１ サスペンションアーム
２ ブッシュ圧入部
３ ブッシュ
２０ 貫通孔
２１ 天板部
２２ 第１湾曲部
２３ 縦壁部
２４，２６ 第２湾曲部
２５，２７ 直線部

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】

【図15】