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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024125890
(43)【公開日】2024-09-19
(54)【発明の名称】耐火構造物
(51)【国際特許分類】
E04B 5/43 20060101AFI20240911BHJP
E04B 1/94 20060101ALI20240911BHJP
【ＦＩ】
E04B5/43 F
E04B5/43 D
E04B1/94 A
【審査請求】未請求
【請求項の数】3
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023034012
(22)【出願日】2023-03-06
(71)【出願人】
【識別番号】000006655
【氏名又は名称】日本製鉄株式会社
(71)【出願人】
【識別番号】000003621
【氏名又は名称】株式会社竹中工務店
(74)【代理人】
【識別番号】100149548
【弁理士】
【氏名又は名称】松沼 泰史
(74)【代理人】
【識別番号】100140774
【弁理士】
【氏名又は名称】大浪 一徳
(74)【代理人】
【識別番号】100134359
【弁理士】
【氏名又は名称】勝俣 智夫
(74)【代理人】
【識別番号】100188592
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 洋
(74)【代理人】
【識別番号】100217249
【弁理士】
【氏名又は名称】堀田 耕一郎
(74)【代理人】
【識別番号】100221279
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 健吾
(74)【代理人】
【識別番号】100207686
【弁理士】
【氏名又は名称】飯田 恭宏
(74)【代理人】
【識別番号】100224812
【弁理士】
【氏名又は名称】井口 翔太
(72)【発明者】
【氏名】木村 慧
(72)【発明者】
【氏名】小野木 武司
(72)【発明者】
【氏名】清水 信孝
(72)【発明者】
【氏名】御手洗 達也
(72)【発明者】
【氏名】鈴木 悠介
(72)【発明者】
【氏名】北岡 聡
(72)【発明者】
【氏名】新谷 祐介
(72)【発明者】
【氏名】西村 俊彦
【テーマコード（参考）】
2E001
【Ｆターム（参考）】
2E001DE01
2E001FA01
2E001FA11
2E001HA06
(57)【要約】
【課題】減耐火被覆梁の配置の自由度を高めるとともに、火災時における床部のたわみを抑えた耐火構造物を提供する。
【解決手段】耐火構造物は、コンクリート中に引張力伝達部材が設けられた床部１０と、所定の耐火性能を有する複数の耐火性能梁２５と、所定の耐火性能を有し、複数の耐火性能梁に接合され、自身及び複数の耐火性能梁全体の少なくとも一部が構成する環状の耐火環状体４３が床部を全周にわたって床部の下方から支持する複数の耐火性能柱４０と、所定の耐火性能を有さずに耐火環状体内に配置され、床部を下方から支持する複数の減耐火性能梁４５と、を備え、複数の減耐火性能梁のうち、一の減耐火性能梁である第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｃの材軸方向と、他の一の減耐火性能梁である第２減耐火性能梁４７Ａ～４７Ｄの材軸方向とが交差する。
【選択図】図１
【解決手段】耐火構造物は、コンクリート中に引張力伝達部材が設けられた床部１０と、所定の耐火性能を有する複数の耐火性能梁２５と、所定の耐火性能を有し、複数の耐火性能梁に接合され、自身及び複数の耐火性能梁全体の少なくとも一部が構成する環状の耐火環状体４３が床部を全周にわたって床部の下方から支持する複数の耐火性能柱４０と、所定の耐火性能を有さずに耐火環状体内に配置され、床部を下方から支持する複数の減耐火性能梁４５と、を備え、複数の減耐火性能梁のうち、一の減耐火性能梁である第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｃの材軸方向と、他の一の減耐火性能梁である第２減耐火性能梁４７Ａ～４７Ｄの材軸方向とが交差する。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
コンクリート中に引張力伝達部材が設けられた床部と、
所定の耐火性能を有する複数の耐火性能梁と、
前記所定の耐火性能を有し、前記複数の耐火性能梁に接合され、自身の一部及び前記複数の耐火性能梁全体が構成する環状の耐火環状体が前記床部を全周にわたって前記床部の下方から支持する複数の耐火性能柱と、
前記所定の耐火性能を有さずに前記耐火環状体内に配置され、前記床部を下方から支持する複数の減耐火性能梁と、
を備え、
前記床部の平面内で互いに交差する方向を第１交差方向、第２交差方向と規定したときに、
前記引張力伝達部材は、前記床部の前記第１交差方向の端部間の引張力、及び、前記床部の前記第２交差方向の端部間の引張力をそれぞれ伝達し、
前記複数の減耐火性能梁のうち、一の前記減耐火性能梁である第１減耐火性能梁の材軸方向と、他の一の前記減耐火性能梁である第２減耐火性能梁の材軸方向とが交差する、耐火構造物。
所定の耐火性能を有する複数の耐火性能梁と、
前記所定の耐火性能を有し、前記複数の耐火性能梁に接合され、自身の一部及び前記複数の耐火性能梁全体が構成する環状の耐火環状体が前記床部を全周にわたって前記床部の下方から支持する複数の耐火性能柱と、
前記所定の耐火性能を有さずに前記耐火環状体内に配置され、前記床部を下方から支持する複数の減耐火性能梁と、
を備え、
前記床部の平面内で互いに交差する方向を第１交差方向、第２交差方向と規定したときに、
前記引張力伝達部材は、前記床部の前記第１交差方向の端部間の引張力、及び、前記床部の前記第２交差方向の端部間の引張力をそれぞれ伝達し、
前記複数の減耐火性能梁のうち、一の前記減耐火性能梁である第１減耐火性能梁の材軸方向と、他の一の前記減耐火性能梁である第２減耐火性能梁の材軸方向とが交差する、耐火構造物。
【請求項2】
前記第１減耐火性能梁の材軸方向と前記第２減耐火性能梁の材軸方向とが直交する、請求項１に記載の耐火構造物。
【請求項3】
それぞれの前記減耐火性能梁である対象減耐火性能梁の端部は、前記複数の減耐火性能梁のうち前記対象減耐火性能梁以外の前記減耐火性能梁を介して、又は直接、前記複数の耐火性能梁に接合される、請求項１又は２に記載の耐火構造物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、耐火構造物に関する。
【背景技術】
【0002】
従来、火災時でも一定の剛性及び耐力を維持できるように構成された耐火構造物が知られている（例えば、特許文献１参照）。
耐火構造物のスラブ（床部）は、大梁と、鉄骨小梁（減耐火性能梁）とによって支持されている。大梁は、鉄筋コンクリート製であって、柱間に架け渡されている。鉄骨小梁は、大梁間に架け渡されている。
大梁には、スラブの四辺が剛接合されている。鉄骨小梁は、全体が耐火被覆処理されていないＨ形鋼梁からなる。鉄骨小梁の上フランジに溶接された複数のスタッドによって、鉄骨小梁はスラブと一体化されている。
耐火構造物のスラブ（床部）は、大梁と、鉄骨小梁（減耐火性能梁）とによって支持されている。大梁は、鉄筋コンクリート製であって、柱間に架け渡されている。鉄骨小梁は、大梁間に架け渡されている。
大梁には、スラブの四辺が剛接合されている。鉄骨小梁は、全体が耐火被覆処理されていないＨ形鋼梁からなる。鉄骨小梁の上フランジに溶接された複数のスタッドによって、鉄骨小梁はスラブと一体化されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特許第６８６４９９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
複数の鉄骨小梁の間に、水、空調用等の配管を配置する場合がある。
しかしながら、特許文献１における複数の鉄骨小梁は、互いに平行となるように配置されている。このため、複数の鉄骨小梁を避けるように配管を配置する場合には、配管の配置の自由度が制限され、施工時の架設エレベーター設置用の開口や、本設の連絡階段接地用の開口を設ける際の設計の自由度が制限される。
また、火災時には、鉄骨小梁は一定の剛性及び耐力を維持できないため、鉄骨小梁に支持されるスラブのたわみが大きくなる。
しかしながら、特許文献１における複数の鉄骨小梁は、互いに平行となるように配置されている。このため、複数の鉄骨小梁を避けるように配管を配置する場合には、配管の配置の自由度が制限され、施工時の架設エレベーター設置用の開口や、本設の連絡階段接地用の開口を設ける際の設計の自由度が制限される。
また、火災時には、鉄骨小梁は一定の剛性及び耐力を維持できないため、鉄骨小梁に支持されるスラブのたわみが大きくなる。
【0005】
本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであって、減耐火性能梁の配置の自由度を高めるとともに、火災時における床部のたわみを抑えた耐火構造物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
前記課題を解決するために、この発明は以下の手段を提案している。
（１）本発明の態様１は、コンクリート中に引張力伝達部材が設けられた床部と、所定の耐火性能を有する複数の耐火性能梁と、前記所定の耐火性能を有し、前記複数の耐火性能梁に接合され、自身の一部及び前記複数の耐火性能梁全体が構成する環状の耐火環状体が前記床部を全周にわたって前記床部の下方から支持する複数の耐火性能柱と、前記所定の耐火性能を有さずに前記耐火環状体内に配置され、前記床部を下方から支持する複数の減耐火性能梁と、を備え、前記床部の平面内で互いに交差する方向を第１交差方向、第２交差方向と規定したときに、前記引張力伝達部材は、前記床部の前記第１交差方向の端部間の引張力、及び、前記床部の前記第２交差方向の端部間の引張力をそれぞれ伝達し、前記複数の減耐火性能梁のうち、一の前記減耐火性能梁である第１減耐火性能梁の材軸方向と、他の一の前記減耐火性能梁である第２減耐火性能梁の材軸方向とが交差する、耐火構造物である。
（１）本発明の態様１は、コンクリート中に引張力伝達部材が設けられた床部と、所定の耐火性能を有する複数の耐火性能梁と、前記所定の耐火性能を有し、前記複数の耐火性能梁に接合され、自身の一部及び前記複数の耐火性能梁全体が構成する環状の耐火環状体が前記床部を全周にわたって前記床部の下方から支持する複数の耐火性能柱と、前記所定の耐火性能を有さずに前記耐火環状体内に配置され、前記床部を下方から支持する複数の減耐火性能梁と、を備え、前記床部の平面内で互いに交差する方向を第１交差方向、第２交差方向と規定したときに、前記引張力伝達部材は、前記床部の前記第１交差方向の端部間の引張力、及び、前記床部の前記第２交差方向の端部間の引張力をそれぞれ伝達し、前記複数の減耐火性能梁のうち、一の前記減耐火性能梁である第１減耐火性能梁の材軸方向と、他の一の前記減耐火性能梁である第２減耐火性能梁の材軸方向とが交差する、耐火構造物である。
【0007】
この発明では、通常時（常温時）には、第１減耐火性能梁の材軸方向と第２減耐火性能梁の材軸方向とが交差することにより、複数の減耐火性能梁が互いに平行である場合に比べて、減耐火性能梁の配置の自由度を高めることができる。
一方で、火災時でも一定の剛性及び耐力を維持できる耐火環状体により、床部が全周にわたって床部の下方から支持される。床部中に設けられた引張力伝達部材は、床部のコンクリートにおける第１交差方向の端部間の引張力、及び、第２交差方向の端部間の引張力をそれぞれ伝達する。火災時には、複数の減耐火性能梁では剛性及び耐力が低下するため、床部に作用する重力等により、床部の平面視における中央部が下方に向かって凸となるようにたわむ。しかし、メンブレン効果により、床部の周囲が耐火環状体により支持される。そして、床部がたわむことにより伸びた引張力伝達部材が第１交差方向及び第２交差方向にそれぞれ引張力を伝達することにより、床部の中央部が支持される。従って、火災時における床部のたわみを抑えることができる。
一方で、火災時でも一定の剛性及び耐力を維持できる耐火環状体により、床部が全周にわたって床部の下方から支持される。床部中に設けられた引張力伝達部材は、床部のコンクリートにおける第１交差方向の端部間の引張力、及び、第２交差方向の端部間の引張力をそれぞれ伝達する。火災時には、複数の減耐火性能梁では剛性及び耐力が低下するため、床部に作用する重力等により、床部の平面視における中央部が下方に向かって凸となるようにたわむ。しかし、メンブレン効果により、床部の周囲が耐火環状体により支持される。そして、床部がたわむことにより伸びた引張力伝達部材が第１交差方向及び第２交差方向にそれぞれ引張力を伝達することにより、床部の中央部が支持される。従って、火災時における床部のたわみを抑えることができる。
【0008】
（２）本発明の態様２は、前記第１減耐火性能梁の材軸方向と前記第２減耐火性能梁の材軸方向とが直交する、（１）に記載の耐火構造物であってもよい。
この発明では、耐火環状体内において、第１減耐火性能梁と第２減耐火性能梁との間に形成される空間を、両材軸方向が互いに直交せずに交差する場合に比べて、それぞれ広く確保することができる。
この発明では、耐火環状体内において、第１減耐火性能梁と第２減耐火性能梁との間に形成される空間を、両材軸方向が互いに直交せずに交差する場合に比べて、それぞれ広く確保することができる。
【0009】
（３）本発明の態様３は、それぞれの前記減耐火性能梁である対象減耐火性能梁の端部は、前記複数の減耐火性能梁のうち前記対象減耐火性能梁以外の前記減耐火性能梁を介して、又は直接、前記複数の耐火性能梁に接合される、（１）又は（２）に記載の耐火構造物であってもよい。
この発明では、通常時において、対象減耐火性能梁の端部を、複数の減耐火性能梁のうち対象減耐火性能梁以外の減耐火性能梁を介して、又は直接、複数の耐火性能梁に接合して支持することができる。
この発明では、通常時において、対象減耐火性能梁の端部を、複数の減耐火性能梁のうち対象減耐火性能梁以外の減耐火性能梁を介して、又は直接、複数の耐火性能梁に接合して支持することができる。
【発明の効果】
【0010】
本発明の耐火構造物では、減耐火被覆梁の配置の自由度を高めるとともに、高温時における床部のたわみを抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【図1】本発明の一実施形態の耐火構造物を模式的に示す斜視図である。
【図3】同耐火構造物における鉄筋の斜視図である。
【図4】従来の耐火構造物の一例をモデル化した斜視図である。
【図5】従来の耐火構造物の他の例をモデル化した斜視図である。
【図6】本発明の一実施形態の耐火構造物をモデル化した斜視図である。
【図7】時間に対する床部の中央のたわみの変化を示す図である。
【図8】時間に対する床部の第１交差方向の圧縮力の変化を示す図である。
【図9】本発明の一実施形態の第１変形例の耐火構造物をモデル化した斜視図である。
【図10】本発明の一実施形態の第２変形例の耐火構造物をモデル化した斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【0012】
以下、本発明に係る耐火構造物の一実施形態を、図１から図１０を参照しながら説明する。
図１に示すように、本実施形態の耐火構造物１は、床部１０と、複数の耐火性能梁２５と、複数の耐火性能柱４０と、複数の減耐火性能梁４５と、を備える。なお、図１では、床部１０を透過して示している。図１では、後述する所定の耐火性能を有する柱及び梁に、ハッチングを付して示している。
図１に示すように、本実施形態の耐火構造物１は、床部１０と、複数の耐火性能梁２５と、複数の耐火性能柱４０と、複数の減耐火性能梁４５と、を備える。なお、図１では、床部１０を透過して示している。図１では、後述する所定の耐火性能を有する柱及び梁に、ハッチングを付して示している。
【0013】
本実施形態では、床部１０は、床部１０の厚さ方向に見たときに矩形状を呈する平板状である。床部１０は、床部１０の厚さ方向が上下方向Ｚに沿うように配置されている。なお、床部１０は、厚さ方向が上下方向Ｚに交差するように配置されてもよい。
ここで、床部１０の上面（平面）内で互いに直交（交差）する方向を第１交差方向Ｘ、第２交差方向Ｙと規定する。第１交差方向Ｘは、上下方向Ｚに見たときの床部１０の長手方向である。第２交差方向Ｙは、上下方向Ｚに見たときの床部１０の短手方向である。
なお、第１交差方向Ｘ及び第２交差方向Ｙは、床部１０の上面内で互いに交差する方向であれば、特に限定されない。
ここで、床部１０の上面（平面）内で互いに直交（交差）する方向を第１交差方向Ｘ、第２交差方向Ｙと規定する。第１交差方向Ｘは、上下方向Ｚに見たときの床部１０の長手方向である。第２交差方向Ｙは、上下方向Ｚに見たときの床部１０の短手方向である。
なお、第１交差方向Ｘ及び第２交差方向Ｙは、床部１０の上面内で互いに交差する方向であれば、特に限定されない。
【0014】
本実施形態では、床部１０は、後述する第１減耐火性能梁４６Ａ，４６Ｃにより、第１交差方向Ｘに複数（本実施形態では３つ）の領域に区画にされる。複数の領域を、第１床片１０Ａ、第２床片１０Ｂ、及び第３床片１０Ｃと言う。第１床片１０Ａ、第２床片１０Ｂ、及び第３床片１０Ｃは、第１交差方向Ｘの第１側Ｘ１から、第１交差方向Ｘのうち第１側Ｘ１とは反対側の第２側Ｘ２に向かってこの順で配置されている。第１床片１０Ａ、第２床片１０Ｂ、及び第３床片１０Ｃは、後述する主筋方向ＷＡ，ＷＣ及び主筋方向ＷＢのみ、互いに異なる。
【0015】
図２に示すように、床部１０は、いわゆる鉄筋トラス付デッキスラブである。床部１０は、デッキプレート１１と、コンクリート１２と、鉄筋（引張力伝達部材）１３と、を備えている。
例えば、デッキプレート１１は、詳細には図示しないが、鋼板を曲げ加工して形成されている。ただし、この例では、デッキプレート１１はコンクリート１２の捨型枠として扱われ、コンクリート１２との合成効果を発揮しないとして設計されている。
コンクリート１２は、上下方向Ｚに見たときに床部１０と同一形状を呈する。コンクリート１２は、デッキプレート１１上に配置されている。鉄筋１３は、コンクリート１２中に設けられている。
例えば、デッキプレート１１は、詳細には図示しないが、鋼板を曲げ加工して形成されている。ただし、この例では、デッキプレート１１はコンクリート１２の捨型枠として扱われ、コンクリート１２との合成効果を発揮しないとして設計されている。
コンクリート１２は、上下方向Ｚに見たときに床部１０と同一形状を呈する。コンクリート１２は、デッキプレート１１上に配置されている。鉄筋１３は、コンクリート１２中に設けられている。
【0016】
第２床片１０Ｂにおける鉄筋１３の構成は、第１交差方向Ｘに沿って延びる第１鉄筋と、第２交差方向Ｙに沿って延びる第２鉄筋と、を有していれば、特に限定されない。図２及び図３に示すように、本実施形態では、鉄筋１３は、複数の第１鉄筋１５，１６と、複数の第２鉄筋１７と、を有する。
【0017】
各第１鉄筋１５，１６は、それぞれ第１交差方向Ｘに沿って延びている。第１鉄筋１５は、第１鉄筋１６の上方に配置されている。第１鉄筋１５，１６は、上下方向Ｚに互いに間隔を空けて並べて配置されている。複数の第１鉄筋１５は、第２交差方向Ｙに互いに間隔を空けて配置されている。複数の第１鉄筋１６についても、複数の第１鉄筋１５と同様である。
第１鉄筋１５，１６は、それぞれ第２床片１０Ｂのコンクリート１２における第１交差方向Ｘの各端部まで延びている。第１鉄筋１５，１６は、それぞれ第２床片１０Ｂのコンクリート１２（床部１０）の第１交差方向Ｘの端部間の引張力を伝達する。
第１鉄筋１５，１６は、それぞれ第２床片１０Ｂのコンクリート１２における第１交差方向Ｘの各端部まで延びている。第１鉄筋１５，１６は、それぞれ第２床片１０Ｂのコンクリート１２（床部１０）の第１交差方向Ｘの端部間の引張力を伝達する。
【0018】
図３に示すように、第１鉄筋１５，１６は、第１連結部材１９により互いに接合されている。第１連結部材１９は、第１交差方向Ｘに沿って延びるとともに、上下方向Ｚに交互に折れるジグザグ状である。
複数の第１鉄筋１５は、複数の第２連結部材２０により互いに接合されている。各第２連結部材２０は、第２交差方向Ｙに沿って延びるとともに、上下方向Ｚに交互に折れるジグザグ状である。各第２連結部材２０では、第２交差方向Ｙに山部及び谷部が交互に並べて配置されている。
第２連結部材２０における山部の上端部には、第１鉄筋１５が接合されている。
複数の第１鉄筋１５は、複数の第２連結部材２０により互いに接合されている。各第２連結部材２０は、第２交差方向Ｙに沿って延びるとともに、上下方向Ｚに交互に折れるジグザグ状である。各第２連結部材２０では、第２交差方向Ｙに山部及び谷部が交互に並べて配置されている。
第２連結部材２０における山部の上端部には、第１鉄筋１５が接合されている。
【0019】
各第２鉄筋１７は、それぞれ第２交差方向Ｙに沿って延びている。複数の第２鉄筋１７は、第１交差方向Ｘに互いに間隔を空けて配置されている。第２鉄筋１７は、第２床片１０Ｂのコンクリート１２における第２交差方向Ｙの各端部まで延びている。第２鉄筋１７は、第２床片１０Ｂのコンクリート１２の第２交差方向Ｙの端部間の引張力を伝達する。
前記複数の第２鉄筋１７は、複数の第１鉄筋１５に溶接や番線等により接合されている。
前記複数の第２鉄筋１７は、複数の第１鉄筋１５に溶接や番線等により接合されている。
【0020】
以上のように、鉄筋１３は、全体としてブロック状に一体化されている。第２床片１０Ｂにおいて、第１鉄筋１５，１６が延びる主筋方向ＷＢは、第１交差方向Ｘである（図１参照）。
同様に、第１床片１０Ａにおいて第１鉄筋１５，１６が延びる主筋方向ＷＡ、及び第３床片１０Ｃにおいて第１鉄筋１５，１６が延びる主筋方向ＷＣは、それぞれ第２交差方向Ｙである。
例えば、第１床片１０Ａの鉄筋１３と第２床片１０Ｂの鉄筋１３とは、継手部（機械式継手）等により互いに接続されている。第２床片１０Ｂ及び第３床片１０Ｃについても、同様である。
具体的には、第１床片１０Ａにおける鉄筋１３の複数の第２鉄筋１７と、第２床片１０Ｂにおける鉄筋１３の複数の第１鉄筋１５とが、継手部等により互いに接続されている。第２床片１０Ｂにおける鉄筋１３の複数の第１鉄筋１５と、第３床片１０Ｃにおける鉄筋１３の複数の第２鉄筋１７とが、継手部等により互いに接続されている。
同様に、第１床片１０Ａにおいて第１鉄筋１５，１６が延びる主筋方向ＷＡ、及び第３床片１０Ｃにおいて第１鉄筋１５，１６が延びる主筋方向ＷＣは、それぞれ第２交差方向Ｙである。
例えば、第１床片１０Ａの鉄筋１３と第２床片１０Ｂの鉄筋１３とは、継手部（機械式継手）等により互いに接続されている。第２床片１０Ｂ及び第３床片１０Ｃについても、同様である。
具体的には、第１床片１０Ａにおける鉄筋１３の複数の第２鉄筋１７と、第２床片１０Ｂにおける鉄筋１３の複数の第１鉄筋１５とが、継手部等により互いに接続されている。第２床片１０Ｂにおける鉄筋１３の複数の第１鉄筋１５と、第３床片１０Ｃにおける鉄筋１３の複数の第２鉄筋１７とが、継手部等により互いに接続されている。
【0021】
以上のように構成されていることにより、床片１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃの各鉄筋１３全体として、床部１０のコンクリート１２全体に対して、コンクリート１２（床部１０）の第１交差方向Ｘの端部間の引張力を伝達するとともに、コンクリート１２の第２交差方向Ｙの端部間の引張力を伝達する。
なお、床部１０は、複数の領域に区画されず、一体化されてもよい。この場合、床部１０全体が、１つの主筋方向となる。
床部１０は、いわゆる合成スラブや、デッキプレート１１を有さない、いわゆる鉄筋コンクリートスラブであってもよい。
なお、床部１０は、複数の領域に区画されず、一体化されてもよい。この場合、床部１０全体が、１つの主筋方向となる。
床部１０は、いわゆる合成スラブや、デッキプレート１１を有さない、いわゆる鉄筋コンクリートスラブであってもよい。
【0022】
図１に示すように、複数の耐火性能梁２５は、一対の第１耐火性能梁２６と、一対の第２耐火性能梁２７と、を有している。
図２に示すように、例えば、第１耐火性能梁２６は、耐火被覆３０が施されたＨ形鋼３１である。すなわち、第１耐火性能梁２６には、耐火被覆３０が施されている。
耐火被覆３０には、ロックウール、グラスウール等の断熱材が用いられる。この場合、耐火被覆３０は、吹付け工法により、このＨ形鋼３１に施されている。
図２に示すように、例えば、第１耐火性能梁２６は、耐火被覆３０が施されたＨ形鋼３１である。すなわち、第１耐火性能梁２６には、耐火被覆３０が施されている。
耐火被覆３０には、ロックウール、グラスウール等の断熱材が用いられる。この場合、耐火被覆３０は、吹付け工法により、このＨ形鋼３１に施されている。
【0023】
例えば、第１耐火性能梁２６におけるロックウール等の耐火被覆３０の厚さは、「吹付けロックウール被覆耐火構造 施工品質管理指針（ロックウール工業会 吹付け部会）」に準拠して設定される。第１耐火性能梁２６に１時間耐火が要求される場合には、耐火被覆３０の厚さを２５ｍｍとする。同様に、第１耐火性能梁２６に２時間耐火が要求される場合には、耐火被覆３０の厚さを４５ｍｍとする。第１耐火性能梁２６に３時間耐火が要求される場合には、耐火被覆３０の厚さを６０ｍｍとする。以下では、この吹付けロックウール被覆耐火構造 施工品質管理指針に基づいた耐火性能を、被覆耐火性能（所定の耐火性能）と言う。
なお、所定の耐火性能は、被覆耐火性能に限定されない。
第２耐火性能梁２７の耐火被覆についても、第１耐火性能梁２６と同様である。複数の耐火性能梁２５は、被覆耐火性能を有する。
なお、所定の耐火性能は、被覆耐火性能に限定されない。
第２耐火性能梁２７の耐火被覆についても、第１耐火性能梁２６と同様である。複数の耐火性能梁２５は、被覆耐火性能を有する。
【0024】
耐火性能梁は、耐火被覆が施されない、鉄筋コンクリート造、又は鉄骨鉄筋コンクリート造であってもよい。コンクリート自体が耐火性能を有するため、鉄筋コンクリート造及び鉄骨鉄筋コンクリート造の耐火性能梁に、耐火被覆を施す必要がない。
耐火被覆は、成形板工法、又は巻付け工法により、耐火性能梁２６，２７に施されてもよい。
耐火被覆は、成形板工法、又は巻付け工法により、耐火性能梁２６，２７に施されてもよい。
【0025】
Ｈ形鋼３１は、ウェブ３１ａと、ウェブ３１ａを挟むように配置された上フランジ３１ｂ及び下フランジ３１ｃと、を有する。上フランジ３１ｂは、下フランジ３１ｃよりも上方に配置されている。
図１に示すように、第２耐火性能梁２７は、第１耐火性能梁２６と同様に、耐火被覆３４が施されたＨ形鋼（不図示）である。
一対の第１耐火性能梁２６は、第１交差方向Ｘに沿って延びている。一対の第１耐火性能梁２６は、第２交差方向Ｙに互いに間隔を空けて配置されている。一対の第２耐火性能梁２７は、第２交差方向Ｙに沿って延びている。一対の第２耐火性能梁２７は、第１交差方向Ｘに互いに間隔を空けて配置されている。
第１耐火性能梁２６と第２耐火性能梁２７との間には、耐火性能柱４０が配置される隙間が形成されている。
図１に示すように、第２耐火性能梁２７は、第１耐火性能梁２６と同様に、耐火被覆３４が施されたＨ形鋼（不図示）である。
一対の第１耐火性能梁２６は、第１交差方向Ｘに沿って延びている。一対の第１耐火性能梁２６は、第２交差方向Ｙに互いに間隔を空けて配置されている。一対の第２耐火性能梁２７は、第２交差方向Ｙに沿って延びている。一対の第２耐火性能梁２７は、第１交差方向Ｘに互いに間隔を空けて配置されている。
第１耐火性能梁２６と第２耐火性能梁２７との間には、耐火性能柱４０が配置される隙間が形成されている。
【0026】
図２に示すように、第１耐火性能梁２６には、頭付きスタッド３８及びガセットプレート３９が固定されている。
頭付きスタッド３８は、Ｈ形鋼３１における上フランジ３１ｂの上面に溶接等により固定されている。頭付きスタッド３８は、床部１０のデッキプレート１１を貫通し、コンクリート１２内に埋め込まれている。
ガセットプレート３９は、Ｈ形鋼３１のウェブ３１ａ及びフランジ３１ｂ，３１ｃに固定されている。ガセットプレート３９は、Ｈ形鋼３１からＨ形鋼３１の幅方向（第２交差方向Ｙ）に突出している。
第２耐火性能梁２７には、第１耐火性能梁２６と同様に、図示しない頭付きスタッド及びガセットプレートが固定されている。
頭付きスタッド３８は、Ｈ形鋼３１における上フランジ３１ｂの上面に溶接等により固定されている。頭付きスタッド３８は、床部１０のデッキプレート１１を貫通し、コンクリート１２内に埋め込まれている。
ガセットプレート３９は、Ｈ形鋼３１のウェブ３１ａ及びフランジ３１ｂ，３１ｃに固定されている。ガセットプレート３９は、Ｈ形鋼３１からＨ形鋼３１の幅方向（第２交差方向Ｙ）に突出している。
第２耐火性能梁２７には、第１耐火性能梁２６と同様に、図示しない頭付きスタッド及びガセットプレートが固定されている。
【0027】
図１に示すように、例えば、耐火性能柱４０は、耐火被覆４１が施された角形鋼管（不図示）である。すなわち、耐火性能柱４０に、耐火被覆４１が施されている。
複数の耐火性能柱４０は、上下方向Ｚに沿って延びている。本実施形態では、複数の耐火性能柱４０は、床部１０の複数の隅部の下方にそれぞれ配置されている。複数の耐火性能柱４０の上端部（一部）には、複数の耐火性能梁２５の端部が、剛接合により接合されている。
すなわち、各耐火性能柱４０の上端部には、第１耐火性能梁２６及び第２耐火性能梁２７にそれぞれ接合されている。複数の耐火性能柱４０は、複数の耐火性能梁２５を架設している。本実施形態では、複数の耐火性能柱４０は、複数の耐火性能梁２５全てに接合されている。
複数の耐火性能柱４０は、上下方向Ｚに沿って延びている。本実施形態では、複数の耐火性能柱４０は、床部１０の複数の隅部の下方にそれぞれ配置されている。複数の耐火性能柱４０の上端部（一部）には、複数の耐火性能梁２５の端部が、剛接合により接合されている。
すなわち、各耐火性能柱４０の上端部には、第１耐火性能梁２６及び第２耐火性能梁２７にそれぞれ接合されている。複数の耐火性能柱４０は、複数の耐火性能梁２５を架設している。本実施形態では、複数の耐火性能柱４０は、複数の耐火性能梁２５全てに接合されている。
【0028】
耐火性能柱４０の耐火被覆４１は、耐火性能梁２５の耐火被覆３０，３４と同様に構成されている。すなわち、複数の耐火性能柱４０は、被覆耐火性能を有する。
複数の耐火性能柱４０の上端部、及び、複数の耐火性能梁２５全体で、環状の耐火環状体４３を構成する。
複数の耐火性能柱４０の上端部、及び、複数の耐火性能梁２５全体で、環状の耐火環状体４３を構成する。
【0029】
耐火環状体４３は、床部１０を全周にわたって、床部１０の下方から支持する。
なお、耐火性能柱は、耐火被覆が施されたＨ形鋼、耐火被覆が施された円形鋼管であってもよい。
耐火性能柱は、耐火被覆が施されない、コンクリート充填鋼管造、鉄筋コンクリート造、又は鉄骨鉄筋コンクリート造であってもよい。
なお、耐火性能柱は、耐火被覆が施されたＨ形鋼、耐火被覆が施された円形鋼管であってもよい。
耐火性能柱は、耐火被覆が施されない、コンクリート充填鋼管造、鉄筋コンクリート造、又は鉄骨鉄筋コンクリート造であってもよい。
【0030】
複数の減耐火性能梁４５は、被覆耐火性能を有さない。例えば、複数の減耐火性能梁４５には、耐火被覆が施されていない。
なお、複数の減耐火性能梁４５に、耐火被覆が施されてもよい。この場合、例えば、減耐火性能梁４５における耐火被覆の厚さを、それぞれの被覆耐火性能に基づいた耐火被覆の厚さの１／１０～１／２程度とする。
複数の減耐火性能梁４５は、耐火環状体４３内に配置され、床部１０を、床部１０の下方から支持する。
複数の減耐火性能梁４５は、第１減耐火性能梁４６Ａ，４６Ｂ，４６Ｃと、第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂ，４７Ｃ，４７Ｄと、を有する。
なお、複数の減耐火性能梁４５に、耐火被覆が施されてもよい。この場合、例えば、減耐火性能梁４５における耐火被覆の厚さを、それぞれの被覆耐火性能に基づいた耐火被覆の厚さの１／１０～１／２程度とする。
複数の減耐火性能梁４５は、耐火環状体４３内に配置され、床部１０を、床部１０の下方から支持する。
複数の減耐火性能梁４５は、第１減耐火性能梁４６Ａ，４６Ｂ，４６Ｃと、第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂ，４７Ｃ，４７Ｄと、を有する。
【0031】
第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｃは、それぞれ第２交差方向Ｙに沿って延びるとともに、第１交差方向Ｘに互いに間隔を空けて配置されている。第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｃは、一対の第１耐火性能梁２６における第１交差方向Ｘの中間部に、第１交差方向Ｘの第１側Ｘ１から第２側Ｘ２に向かってこの順で配置されている。なお、第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｃは、第２交差方向Ｙに交差するように延びてもよいし、互いに平行でなくてもよい。
第２減耐火性能梁４７Ａ～４７Ｄは、それぞれ第１交差方向Ｘに沿って延びている。第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂは、第１側Ｘ１の第２耐火性能梁２７と第１減耐火性能梁４６Ａとの間に、第２交差方向Ｙの第１側Ｙ１から第２側Ｙ２に向かってこの順で、互いに間隔を空けて配置されている。第２減耐火性能梁４７Ｃ，４７Ｄは、第２側Ｘ２の第２耐火性能梁２７と第１減耐火性能梁４６Ｃとの間に、第２交差方向Ｙの第１側Ｙ１から第２側Ｙ２に向かってこの順で、互いに間隔を空けて配置されている。なお、第２減耐火性能梁４７Ａ～４７Ｄは、第１交差方向Ｘに交差するように延びてもよいし、互いに平行でなくてもよい。
第２減耐火性能梁４７Ａ～４７Ｄは、それぞれ第１交差方向Ｘに沿って延びている。第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂは、第１側Ｘ１の第２耐火性能梁２７と第１減耐火性能梁４６Ａとの間に、第２交差方向Ｙの第１側Ｙ１から第２側Ｙ２に向かってこの順で、互いに間隔を空けて配置されている。第２減耐火性能梁４７Ｃ，４７Ｄは、第２側Ｘ２の第２耐火性能梁２７と第１減耐火性能梁４６Ｃとの間に、第２交差方向Ｙの第１側Ｙ１から第２側Ｙ２に向かってこの順で、互いに間隔を空けて配置されている。なお、第２減耐火性能梁４７Ａ～４７Ｄは、第１交差方向Ｘに交差するように延びてもよいし、互いに平行でなくてもよい。
【0032】
次に、耐火性能梁２５と減耐火性能梁４５との接続構造について、第１耐火性能梁２６と第１減耐火性能梁４６Ｂとの接続構造を例にとって説明する。
図２に示すように、第１減耐火性能梁４６Ｂは、耐火被覆が施されないＨ形鋼により構成されている。第１減耐火性能梁４６Ｂは、ウェブ４６ａＢと、ウェブ４６ａＢを挟むように配置された上フランジ４６ｂＢ及び下フランジ４６ｃＢと、を有する。上フランジ４６ｂＢは、下フランジ４６ｃＢよりも上方に配置されている。
第１耐火性能梁２６のガセットプレート３９と第１減耐火性能梁４６Ｂのウェブ４６ａＢとは、高力ボルト５０等により接合されている。このように、第１耐火性能梁２６と第１減耐火性能梁４６Ｂの端部とは、いわゆるピン接合により接合されている。
第１減耐火性能梁４６Ｂの上フランジ４６ｂＢには、頭付きスタッド５１が固定されている。頭付きスタッド５１は、デッキプレート１１を貫通し、コンクリート１２内に埋め込まれている。
図２に示すように、第１減耐火性能梁４６Ｂは、耐火被覆が施されないＨ形鋼により構成されている。第１減耐火性能梁４６Ｂは、ウェブ４６ａＢと、ウェブ４６ａＢを挟むように配置された上フランジ４６ｂＢ及び下フランジ４６ｃＢと、を有する。上フランジ４６ｂＢは、下フランジ４６ｃＢよりも上方に配置されている。
第１耐火性能梁２６のガセットプレート３９と第１減耐火性能梁４６Ｂのウェブ４６ａＢとは、高力ボルト５０等により接合されている。このように、第１耐火性能梁２６と第１減耐火性能梁４６Ｂの端部とは、いわゆるピン接合により接合されている。
第１減耐火性能梁４６Ｂの上フランジ４６ｂＢには、頭付きスタッド５１が固定されている。頭付きスタッド５１は、デッキプレート１１を貫通し、コンクリート１２内に埋め込まれている。
【0033】
本実施形態では、第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｃの各端部は、第１耐火性能梁２６とピン接合によりそれぞれ接合されている。第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂの各端部は、第１側Ｘ１の第２耐火性能梁２７及び第１減耐火性能梁４６Ａとピン接合によりそれぞれ接合されている。第２減耐火性能梁４７Ｃ，４７Ｄの各端部は、第２側Ｘ２の第２耐火性能梁２７及び第１減耐火性能梁４６Ｃとピン接合によりそれぞれ接合されている。
【0034】
ここで、図１に示すように、例えば、第１減耐火性能梁４６Ａを、接合を説明する対象となる対象減耐火性能梁４５Ａとして例にとって説明する。対象減耐火性能梁４５Ａの両端部は、直接、一対の第１耐火性能梁２６（複数の耐火性能梁２５）に接合されている。
また、例えば、第２減耐火性能梁４７Ａを、対象減耐火性能梁４５Ｂとして例にとって説明する。対象減耐火性能梁４５Ｂの第１端部は、第１側Ｘ１の第２耐火性能梁２７に接合されている。対象減耐火性能梁４５Ｂにおける第１端部とは反対側の第２端部は、複数の減耐火性能梁４５のうち対象減耐火性能梁４５Ｂ以外の減耐火性能梁４５である第１減耐火性能梁４６Ａを介して一対の第１耐火性能梁２６（複数の耐火性能梁２５）に接合されている。
また、例えば、第２減耐火性能梁４７Ａを、対象減耐火性能梁４５Ｂとして例にとって説明する。対象減耐火性能梁４５Ｂの第１端部は、第１側Ｘ１の第２耐火性能梁２７に接合されている。対象減耐火性能梁４５Ｂにおける第１端部とは反対側の第２端部は、複数の減耐火性能梁４５のうち対象減耐火性能梁４５Ｂ以外の減耐火性能梁４５である第１減耐火性能梁４６Ａを介して一対の第１耐火性能梁２６（複数の耐火性能梁２５）に接合されている。
【0035】
第１減耐火性能梁４６Ａ（複数の減耐火性能梁４５のうち、一の減耐火性能梁４５）の材軸方向（長手方向）である第２交差方向Ｙと、第２減耐火性能梁４７Ａ（複数の減耐火性能梁４５のうち、他の一の減耐火性能梁４５）の材軸方向である第１交差方向Ｘとが、直交する。
第１減耐火性能梁４６Ａと第２減耐火性能梁４７Ｂ、第１減耐火性能梁４６Ｃと第２減耐火性能梁４７Ｃ，４７Ｄについても同様である。
なお、第１減耐火性能梁４６Ａ，４６Ｃの材軸方向と、第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂ，４７Ｃ，４７Ｄの材軸方向とが、直交せずに交差するように、これらを構成してもよい。
第１減耐火性能梁４６Ａと第２減耐火性能梁４７Ｂ、第１減耐火性能梁４６Ｃと第２減耐火性能梁４７Ｃ，４７Ｄについても同様である。
なお、第１減耐火性能梁４６Ａ，４６Ｃの材軸方向と、第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂ，４７Ｃ，４７Ｄの材軸方向とが、直交せずに交差するように、これらを構成してもよい。
【0036】
以上のように構成された耐火構造物１は、例えば、床部１０上に、机や書類棚等の設備を置いて使用される。
【0037】
（シミュレーション結果）
従来（比較例）の耐火構造物として、図４及び図５に示す耐火構造物１Ａ，１Ｂをモデル化した。
図４に示す耐火構造物１Ａは、本実施形態の耐火構造物１の減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｃ，４７Ａ～４７Ｄに代えて、複数（この例では７本）の第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｇを有する。
なお、図４から図６では、減耐火性能梁を点線で示している。なお、図４から図６では、床部１０を示していない。
図４において、耐火性能梁２６，２７のＨ形鋼の断面寸法は、H-1000×400×19×28とした。第１耐火性能梁２６の長さ（Ｌ）は、19,200ｍｍとした。第２耐火性能梁２７の長さ（ｌ）は、7,200ｍｍとした。第１減耐火性能梁４６Ａ～４６ＧのＨ形鋼の断面寸法は、H-500×200×10×16とした。第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｇには、耐火被覆が施されないとした。
従来（比較例）の耐火構造物として、図４及び図５に示す耐火構造物１Ａ，１Ｂをモデル化した。
図４に示す耐火構造物１Ａは、本実施形態の耐火構造物１の減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｃ，４７Ａ～４７Ｄに代えて、複数（この例では７本）の第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｇを有する。
なお、図４から図６では、減耐火性能梁を点線で示している。なお、図４から図６では、床部１０を示していない。
図４において、耐火性能梁２６，２７のＨ形鋼の断面寸法は、H-1000×400×19×28とした。第１耐火性能梁２６の長さ（Ｌ）は、19,200ｍｍとした。第２耐火性能梁２７の長さ（ｌ）は、7,200ｍｍとした。第１減耐火性能梁４６Ａ～４６ＧのＨ形鋼の断面寸法は、H-500×200×10×16とした。第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｇには、耐火被覆が施されないとした。
【0038】
なお、火災時には、減耐火性能梁４５は、文献１に基づいて剛性が低下すると仮定した。具体的には、減耐火性能梁４５の剛性は100℃以下では常温での剛性に等しい。100℃を超えると減耐火性能梁４５の剛性が低下していき、1200℃で減耐火性能梁４５の剛性が無くなる。
文献１："Eurocode 3: Design of steel structures - Part 1-2: General rules - Structural fire design" en. 1993-1-2, 2005
文献１："Eurocode 3: Design of steel structures - Part 1-2: General rules - Structural fire design" en. 1993-1-2, 2005
【0039】
図４に示すように、各耐火性能柱４０の上端に対して、耐火性能梁２６，２７は、第１交差方向Ｘ周り、第２交差方向Ｙ周り、及び上下方向Ｚ周りにそれぞれ回転できるとした。
複数の耐火性能柱４０の１つである耐火性能柱４０Ａに対して、耐火性能梁２６，２７は、第１交差方向Ｘ、第２交差方向Ｙ、及び上下方向Ｚにそれぞれ固定されているとした。複数の耐火性能柱４０のうち、耐火性能柱４０Ａ以外の耐火性能柱４０Ｂに対して、耐火性能梁２６，２７は、第１交差方向Ｘ及び第２交差方向Ｙにそれぞれ移動できるとした。耐火性能柱４０Ｂに対して、耐火性能梁２６，２７は、上下方向Ｚに固定されているとした。
複数の耐火性能柱４０の１つである耐火性能柱４０Ａに対して、耐火性能梁２６，２７は、第１交差方向Ｘ、第２交差方向Ｙ、及び上下方向Ｚにそれぞれ固定されているとした。複数の耐火性能柱４０のうち、耐火性能柱４０Ａ以外の耐火性能柱４０Ｂに対して、耐火性能梁２６，２７は、第１交差方向Ｘ及び第２交差方向Ｙにそれぞれ移動できるとした。耐火性能柱４０Ｂに対して、耐火性能梁２６，２７は、上下方向Ｚに固定されているとした。
【0040】
耐火構造物１Ａに用いられている床部１０は、複数の床片に分割されずに一体化されている。
図４中には、鉄筋１３の主筋方向Ｗ１を示す。
図４中には、鉄筋１３の主筋方向Ｗ１を示す。
【0041】
図５に示す耐火構造物１Ｂでは、本実施形態の耐火構造物１の第１減耐火性能梁４６Ａ，４６Ｃに代えて、第２耐火性能梁２７Ａ，２７Ｂを有する。第２耐火性能梁２７Ａ，２７Ｂの仕様は、第１耐火性能梁２６と同一である。耐火構造物１Ｂにおいて、耐火環状体４３内には、耐火環状体４３で用いられていない他の第２耐火性能梁２７Ａ，２７Ｂを有する。
床部１０は床片１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃを有し、図５中には、床片１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃの主筋方向ＷＡ，ＷＢ，ＷＣを示す。
耐火構造物１Ｂにおいて、第２耐火性能梁２７Ａ，２７Ｂに耐火被覆を施さず第１減耐火性能梁４６Ａ，４６Ｃとした構造物が、図６に示す耐火構造物１である。
床部１０は床片１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃを有し、図５中には、床片１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃの主筋方向ＷＡ，ＷＢ，ＷＣを示す。
耐火構造物１Ｂにおいて、第２耐火性能梁２７Ａ，２７Ｂに耐火被覆を施さず第１減耐火性能梁４６Ａ，４６Ｃとした構造物が、図６に示す耐火構造物１である。
【0042】
耐火構造物１Ａ，１Ｂ，１では、以下の仕様とした。
床部１０の厚さは、１４０ｍｍとした。第１鉄筋１５，１６は、D13@200とした。第２鉄筋１７は、D10@150とした。鉄筋１３全体としての上下方向Ｚの長さ（厚さ）を、１００ｍｍとした。耐火性能梁２６，２７の耐火被覆は、厚さ４５ｍｍの半乾式のロックウール（RW）で、吹付け工法により施されるとした。
床部１０に、１０ｋＮ／ｍ２の鉛直荷重を作用させた。
耐火構造物１Ａ，１Ｂ，１を、ＩＳＯ ８３４－１１：２０１４に規定された標準加熱曲線に基づいて、１２０分（２時間）加熱することを想定した。
シミュレーション結果を、図７及び図８に示す。
床部１０の厚さは、１４０ｍｍとした。第１鉄筋１５，１６は、D13@200とした。第２鉄筋１７は、D10@150とした。鉄筋１３全体としての上下方向Ｚの長さ（厚さ）を、１００ｍｍとした。耐火性能梁２６，２７の耐火被覆は、厚さ４５ｍｍの半乾式のロックウール（RW）で、吹付け工法により施されるとした。
床部１０に、１０ｋＮ／ｍ２の鉛直荷重を作用させた。
耐火構造物１Ａ，１Ｂ，１を、ＩＳＯ ８３４－１１：２０１４に規定された標準加熱曲線に基づいて、１２０分（２時間）加熱することを想定した。
シミュレーション結果を、図７及び図８に示す。
【0043】
図７には、時間に対する床部１０の中央におけるたわみの変化を示す。床部１０の中央とは、上下方向Ｚに見たときの床部１０の中央である。図７において、横軸は時間（分）を表し、縦軸は床部１０の中央のたわみ（ｍｍ）を表す。
図７中には、下記の文献に基づいて、（Ｌ＋ｌ）／３０として得られるたわみの制限値を線Ｌ０で示す。
文献：Olivier Vassart, Bin Zhao “MEMBRANE ACTION OF COMPOSITE STRUCTURES IN CASE OF FIRE”, 2013 No.132, ECCS, Technical Committee 3 Fire Safety.
耐火構造物１Ａ，１Ｂ，１のシミュレーション結果を、線Ｌ１Ａ１，Ｌ１Ｂ１，Ｌ１１でそれぞれ示す。
図７中には、下記の文献に基づいて、（Ｌ＋ｌ）／３０として得られるたわみの制限値を線Ｌ０で示す。
文献：Olivier Vassart, Bin Zhao “MEMBRANE ACTION OF COMPOSITE STRUCTURES IN CASE OF FIRE”, 2013 No.132, ECCS, Technical Committee 3 Fire Safety.
耐火構造物１Ａ，１Ｂ，１のシミュレーション結果を、線Ｌ１Ａ１，Ｌ１Ｂ１，Ｌ１１でそれぞれ示す。
【0044】
所定の時間（時刻）における床部１０の中央のたわみは、耐火構造物１Ｂ，１Ａ、１の順で大きくなる。しかし、耐火構造物１であっても、１２０分加熱した時点で、床部１０の中央のたわみは、たわみの制限値以下であり、許容できるたわみであることが分かった。
【0045】
図８には、耐火構造物１Ｂ，１において、時間に対する第１交差方向Ｘの床部１０の圧縮力の変化を示す。圧縮力は、耐火構造物１Ｂ，１において、図５及び図６で範囲Ｒ１Ｂ，Ｒ１で示した第１交差方向Ｘの圧縮力である。図８において、横軸は時間（分）を表し、縦軸は床部１０の第１交差方向Ｘの圧縮力（ｋＮ／ｍ）を表す。
耐火構造物１Ｂ，１のシミュレーション結果を、線Ｌ１Ｂ２，Ｌ１２でそれぞれ示す。
耐火構造物１の圧縮力は、加熱開始から１５分程度までは耐火構造物１Ｂの圧縮力と同等である。しかし、加熱開始から１５分を超えると、耐火構造物１Ｂの圧縮力に比べて、耐火構造物１の圧縮力が低下する。この理由は、第１床片１０Ａの面内に生じる熱膨張を、耐火構造物１Ｂでは第２耐火性能梁２７Ａが拘束する一方、耐火構造物１では第１減耐火性能梁４６Ａが拘束しないためであると考えられる。
本実施形態の耐火構造物１では、第１減耐火性能梁４６Ａ，４６Ｃに耐火被覆が施されないため、耐火構造物１Ｂに比べて、圧縮力が低下していることが分かった。
耐火構造物１Ｂ，１のシミュレーション結果を、線Ｌ１Ｂ２，Ｌ１２でそれぞれ示す。
耐火構造物１の圧縮力は、加熱開始から１５分程度までは耐火構造物１Ｂの圧縮力と同等である。しかし、加熱開始から１５分を超えると、耐火構造物１Ｂの圧縮力に比べて、耐火構造物１の圧縮力が低下する。この理由は、第１床片１０Ａの面内に生じる熱膨張を、耐火構造物１Ｂでは第２耐火性能梁２７Ａが拘束する一方、耐火構造物１では第１減耐火性能梁４６Ａが拘束しないためであると考えられる。
本実施形態の耐火構造物１では、第１減耐火性能梁４６Ａ，４６Ｃに耐火被覆が施されないため、耐火構造物１Ｂに比べて、圧縮力が低下していることが分かった。
【0046】
なお、本実施形態の耐火構造物１は、以下に説明するようにその構成を様々に変形させることができる。
図９に示す第１変形例の耐火構造物１Ｃのように、複数の減耐火性能梁４５として、第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｆと、第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂと、を有するように構成してもよい。
第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂの端部は、第１減耐火性能梁４６Ｃ，４６Ｄを介して複数の耐火性能梁２５に接合されている。
図９に示す第１変形例の耐火構造物１Ｃのように、複数の減耐火性能梁４５として、第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｆと、第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂと、を有するように構成してもよい。
第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂの端部は、第１減耐火性能梁４６Ｃ，４６Ｄを介して複数の耐火性能梁２５に接合されている。
【0047】
図１０に示す第２変形例の耐火構造物１Ｄのように、複数の減耐火性能梁４５として、第１減耐火性能梁４６Ａ～４６Ｅと、第２減耐火性能梁４７Ａ～４７Ｄと、を有するように構成してもよい。
第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂの端部は、第１減耐火性能梁４６Ｂ，４６Ｃを介して複数の耐火性能梁２５に接合されている。第２減耐火性能梁４７Ｃ，４７Ｄの端部は、第１減耐火性能梁４６Ｃ，４６Ｄを介して複数の耐火性能梁２５に接合されている。
第２減耐火性能梁４７Ａ，４７Ｂの端部は、第１減耐火性能梁４６Ｂ，４６Ｃを介して複数の耐火性能梁２５に接合されている。第２減耐火性能梁４７Ｃ，４７Ｄの端部は、第１減耐火性能梁４６Ｃ，４６Ｄを介して複数の耐火性能梁２５に接合されている。
【0048】
以上説明したように、本実施形態の耐火構造物１では、通常時（常温時）には、第１減耐火性能梁４６Ａの材軸方向である第２交差方向Ｙと第２減耐火性能梁４７Ａの材軸方向である第１交差方向Ｘとが交差することにより、複数の減耐火性能梁が互いに平行である場合に比べて、減耐火性能梁４５の配置の自由度を高めることができる。
一方で、火災時でも一定の剛性及び耐力を維持できる耐火環状体４３により、床部１０が全周にわたって床部１０の下方から支持される。床部１０中に設けられた鉄筋１３は、床部１０のコンクリート１２における第１交差方向Ｘの端部間の引張力、及び、床部１０の第２交差方向Ｙの端部間の引張力をそれぞれ伝達する。火災時には、複数の減耐火性能梁４５では剛性及び耐力が低下するため、床部１０に作用する重力等により、床部１０の平面視における中央部が下方に向かって凸となるようにたわむ。しかし、メンブレン効果により、床部１０の周囲が耐火環状体４３により支持される。そして、床部１０がたわむことにより伸びた鉄筋１３が第１交差方向Ｘ及び第２交差方向Ｙにそれぞれ引張力を伝達することにより、床部１０の中央部が支持される。従って、火災時における床部１０のたわみを抑えることができる。
耐火環状体４３内には耐火性能梁２５が配置されないため、床部１０に作用する圧縮力を低下させることができ、床部１０をより長期間にわたって使用することができる。
一方で、火災時でも一定の剛性及び耐力を維持できる耐火環状体４３により、床部１０が全周にわたって床部１０の下方から支持される。床部１０中に設けられた鉄筋１３は、床部１０のコンクリート１２における第１交差方向Ｘの端部間の引張力、及び、床部１０の第２交差方向Ｙの端部間の引張力をそれぞれ伝達する。火災時には、複数の減耐火性能梁４５では剛性及び耐力が低下するため、床部１０に作用する重力等により、床部１０の平面視における中央部が下方に向かって凸となるようにたわむ。しかし、メンブレン効果により、床部１０の周囲が耐火環状体４３により支持される。そして、床部１０がたわむことにより伸びた鉄筋１３が第１交差方向Ｘ及び第２交差方向Ｙにそれぞれ引張力を伝達することにより、床部１０の中央部が支持される。従って、火災時における床部１０のたわみを抑えることができる。
耐火環状体４３内には耐火性能梁２５が配置されないため、床部１０に作用する圧縮力を低下させることができ、床部１０をより長期間にわたって使用することができる。
【0049】
第１減耐火性能梁４６Ａの材軸方向である第２交差方向Ｙと、第２減耐火性能梁４７Ａの材軸方向である第１交差方向Ｘとが、直交する。このため、耐火環状体４３内において、第１減耐火性能梁４６Ａと第２減耐火性能梁４７Ａとの間に形成される空間を、両材軸方向が互いに直交せずに交差する場合に比べて、それぞれ広く確保することができる。
対象減耐火性能梁４５Ａ，４５Ｂの端部は、第１減耐火性能梁４６Ａを介して、又は直接、複数の耐火性能梁２５に接合されている。このため、通常時において、対象減耐火性能梁４５Ａ，４５Ｂの端部を、複数の減耐火性能梁４５のうち対象減耐火性能梁４５Ａ，４５Ｂ以外の第１減耐火性能梁４６Ａを介して、又は直接、複数の耐火性能梁２５に接合して支持することができる。
対象減耐火性能梁４５Ａ，４５Ｂの端部は、第１減耐火性能梁４６Ａを介して、又は直接、複数の耐火性能梁２５に接合されている。このため、通常時において、対象減耐火性能梁４５Ａ，４５Ｂの端部を、複数の減耐火性能梁４５のうち対象減耐火性能梁４５Ａ，４５Ｂ以外の第１減耐火性能梁４６Ａを介して、又は直接、複数の耐火性能梁２５に接合して支持することができる。
【0050】
床部１０は、合成スラブである場合がある。この場合には、合成スラブは床部として広く用いられているため、床部１０を安価に構成することができる。
複数の耐火性能梁２５のそれぞれは、耐火被覆が施されたＨ形鋼である。Ｈ形鋼は梁として広く用いられているため、耐火性能梁２５を安価に構成することができる。
複数の耐火性能梁２５のそれぞれは、耐火被覆が施されたＨ形鋼である。Ｈ形鋼は梁として広く用いられているため、耐火性能梁２５を安価に構成することができる。
【0051】
複数の耐火性能柱４０のそれぞれは、耐火被覆４１が施されたＨ形鋼である。Ｈ形鋼は柱として広く用いられているため、耐火性能柱４０を安価に構成することができる。
第１耐火性能梁２６では、耐火被覆３０は吹付け工法により施されている。吹付け工法は、Ｈ形鋼等に耐火被覆を施すのに広く用いられているため、耐火被覆３０を安価に施すことができる。
第１耐火性能梁２６では、耐火被覆３０は吹付け工法により施されている。吹付け工法は、Ｈ形鋼等に耐火被覆を施すのに広く用いられているため、耐火被覆３０を安価に施すことができる。
【0052】
以上、本発明の一実施形態について図面を参照して詳述したが、具体的な構成はこの実施形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の構成の変更、組み合わせ、削除等も含まれる。
例えば、前記実施形態では、第１耐火性能梁２６と第２耐火性能梁２７とが、耐火性能柱４０を介さずに直接接合されてもよい。この場合、環状の耐火環状体は、複数の耐火性能梁２５により構成される。
デッキプレート１１が充分厚い場合等には、引張力伝達部材をデッキプレート１１としてもよい。
例えば、前記実施形態では、第１耐火性能梁２６と第２耐火性能梁２７とが、耐火性能柱４０を介さずに直接接合されてもよい。この場合、環状の耐火環状体は、複数の耐火性能梁２５により構成される。
デッキプレート１１が充分厚い場合等には、引張力伝達部材をデッキプレート１１としてもよい。
【符号の説明】
【0053】
１ 耐火構造物
１０ 床部
１２ コンクリート
１３ 鉄筋（引張力伝達部材）
２５ 耐火性能梁
３０，３４ 耐火被覆
４０ 耐火性能柱
４３ 耐火環状体
４５ 減耐火性能梁
４５Ａ，４５Ｂ 対象減耐火性能梁
４６Ａ，４６Ｂ，４６Ｃ，４６Ｄ，４６Ｅ，４６Ｆ 第１減耐火性能梁
４７Ａ，４７Ｂ，４７Ｃ，４７Ｄ 第２減耐火性能梁
Ｘ 第１交差方向
Ｙ 第２交差方向
１０ 床部
１２ コンクリート
１３ 鉄筋（引張力伝達部材）
２５ 耐火性能梁
３０，３４ 耐火被覆
４０ 耐火性能柱
４３ 耐火環状体
４５ 減耐火性能梁
４５Ａ，４５Ｂ 対象減耐火性能梁
４６Ａ，４６Ｂ，４６Ｃ，４６Ｄ，４６Ｅ，４６Ｆ 第１減耐火性能梁
４７Ａ，４７Ｂ，４７Ｃ，４７Ｄ 第２減耐火性能梁
Ｘ 第１交差方向
Ｙ 第２交差方向
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】