ホーム > 特許ランキング > 日鉄ステンレス株式会社
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024127106
(43)【公開日】2024-09-20
(54)【発明の名称】フェライト系ステンレス鋼板
(51)【国際特許分類】
C22C 38/00 20060101AFI20240912BHJP
C22C 38/60 20060101ALI20240912BHJP
C21D 9/46 20060101ALN20240912BHJP
【ＦＩ】
C22C38/00 302T
C22C38/60
C21D9/46 R
【審査請求】未請求
【請求項の数】3
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023035997
(22)【出願日】2023-03-08
(71)【出願人】
【識別番号】503378420
【氏名又は名称】日鉄ステンレス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000338
【氏名又は名称】弁理士法人 ＨＡＲＡＫＥＮＺＯ ＷＯＲＬＤ ＰＡＴＥＮＴ ＆ ＴＲＡＤＥＭＡＲＫ
(72)【発明者】
【氏名】安部 雅俊
(72)【発明者】
【氏名】森下 直彦
【テーマコード（参考）】
4K037
【Ｆターム（参考）】
4K037EA01
4K037EA02
4K037EA04
4K037EA09
4K037EA10
4K037EA12
4K037EA13
4K037EA14
4K037EA15
4K037EA17
4K037EA18
4K037EA19
4K037EA20
4K037EA23
4K037EA25
4K037EA26
4K037EA28
4K037EA29
4K037EA31
4K037EA32
4K037EA33
4K037EA35
4K037EA36
4K037EB02
4K037EB07
4K037EB08
4K037EB09
4K037FF03
4K037FG03
4K037FJ01
4K037FJ05
4K037FJ06
4K037FJ07
4K037FK03
4K037GA08
(57)【要約】
【課題】靭性および長期間使用した後の耐食性に優れ、かつ、制振性に優れるとともに従来よりも軽量なフェライト系ステンレス鋼板を提供する。
【解決手段】フェライト系ステンレス鋼板であって、質量％で、Ｃ：０．００１～０．１００％、Ｓｉ：０．０１～５．００％、Ｍｎ：０．０１～２．００％、Ｐ：≦０．０５０％、Ｓ：≦０．０１００％、Ｃｒ：９．０～３０．０％、Ｎｉ：０．０１～３．００％、Ａｌ：１．００～５．００％、Ｎ：０．００１～０．０５０％、Ｂ：０．０００１～０．００５０％を含有し、さらに、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方を０．０１～１．００％の範囲で含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、密度が７．５５ｇ／ｃｍ３以下であり、平均結晶粒径が２５μｍ以下であり、材料温度２５℃でのシャルピー衝撃値の平均値が１０Ｊ／ｃｍ２以上であり、損失係数が０．０００３以上であり、オージェ電子分光法によって、鋼板表面からＯの濃度が最大値の１／２となる測定深さまでの各含有元素のスペクトルのピーク強度を測定した場合に、Ｃｒをカチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上含有する。
【選択図】なし
【解決手段】フェライト系ステンレス鋼板であって、質量％で、Ｃ：０．００１～０．１００％、Ｓｉ：０．０１～５．００％、Ｍｎ：０．０１～２．００％、Ｐ：≦０．０５０％、Ｓ：≦０．０１００％、Ｃｒ：９．０～３０．０％、Ｎｉ：０．０１～３．００％、Ａｌ：１．００～５．００％、Ｎ：０．００１～０．０５０％、Ｂ：０．０００１～０．００５０％を含有し、さらに、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方を０．０１～１．００％の範囲で含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、密度が７．５５ｇ／ｃｍ３以下であり、平均結晶粒径が２５μｍ以下であり、材料温度２５℃でのシャルピー衝撃値の平均値が１０Ｊ／ｃｍ２以上であり、損失係数が０．０００３以上であり、オージェ電子分光法によって、鋼板表面からＯの濃度が最大値の１／２となる測定深さまでの各含有元素のスペクトルのピーク強度を測定した場合に、Ｃｒをカチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上含有する。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
質量％で、
Ｃ：０．００１～０．１００％、
Ｓｉ：０．０１～５．００％、
Ｍｎ：０．０１～２．００％、
Ｐ：≦０．０５０％、
Ｓ：≦０．０１００％、
Ｃｒ：９．０～３０．０％、
Ｎｉ：０．０１～３．００％、
Ａｌ：１．００～５．００％、
Ｎ：０．００１～０．０５０％、
Ｂ：０．０００１～０．００５０％を含有し、
さらに、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方を０．０１～１．００％の範囲で含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなり、
密度が７．５５ｇ／ｃｍ３以下であり、
平均結晶粒径が２５μｍ以下であり、
材料温度２５℃でのシャルピー衝撃値の平均値が１０Ｊ／ｃｍ２以上であり、
損失係数が０．０００３以上であり、
オージェ電子分光法によって、鋼板表面からＯの濃度が最大値の１／２となる測定深さまでの各含有元素のスペクトルのピーク強度を測定した場合に、Ｃｒをカチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上含有することを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。
Ｃ：０．００１～０．１００％、
Ｓｉ：０．０１～５．００％、
Ｍｎ：０．０１～２．００％、
Ｐ：≦０．０５０％、
Ｓ：≦０．０１００％、
Ｃｒ：９．０～３０．０％、
Ｎｉ：０．０１～３．００％、
Ａｌ：１．００～５．００％、
Ｎ：０．００１～０．０５０％、
Ｂ：０．０００１～０．００５０％を含有し、
さらに、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方を０．０１～１．００％の範囲で含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなり、
密度が７．５５ｇ／ｃｍ３以下であり、
平均結晶粒径が２５μｍ以下であり、
材料温度２５℃でのシャルピー衝撃値の平均値が１０Ｊ／ｃｍ２以上であり、
損失係数が０．０００３以上であり、
オージェ電子分光法によって、鋼板表面からＯの濃度が最大値の１／２となる測定深さまでの各含有元素のスペクトルのピーク強度を測定した場合に、Ｃｒをカチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上含有することを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項2】
さらに質量％で、
Ｍｏ：０．０１～３．００％、
Ｓｎ：０．０１～３．００％、
Ｃｕ：０．０１～３．００％、
Ｗ：０．００１～１．０００％、
Ｖ：０．００１～１．０００％、
Ｓｂ：０．００１～０．１００％、
Ｃｏ：０．００１～０．５００％、
Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００５０％、
Ｚｒ：０．０００１～０．０３００％、
Ｇａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｔａ：０．００１～０．０５０％、
ＲＥＭ：０．００１～０．１００％
の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
Ｍｏ：０．０１～３．００％、
Ｓｎ：０．０１～３．００％、
Ｃｕ：０．０１～３．００％、
Ｗ：０．００１～１．０００％、
Ｖ：０．００１～１．０００％、
Ｓｂ：０．００１～０．１００％、
Ｃｏ：０．００１～０．５００％、
Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００５０％、
Ｚｒ：０．０００１～０．０３００％、
Ｇａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｔａ：０．００１～０．０５０％、
ＲＥＭ：０．００１～０．１００％
の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項3】
コンテナ用途に使用される請求項１または２に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、コンテナ等に適用されるフェライト系ステンレス鋼板に関する。
【背景技術】
【0002】
コンテナは、化学物質、酸、食品などの様々な物（以下、各種物品）の輸送、保管、取り扱いに使用される容器であり、各種物品の輸送、保管、取り扱いに耐え得る強度を有している。また、コンテナは、常温以下の環境下で１０年以上の長期間にわたって使用されることが多く、かつ輸送の際には国内外問わず各種物品の長距離移動に使用される。そのため、コンテナの構成部材には、高い耐食性が求められるとともに、コンテナ運搬車両の燃費の観点等から軽量化が求められる。加えて、コンテナに重量物などを投入する場合、重量物がコンテナの床部と衝突して衝撃音が発生し、騒音問題に発展する懸念がある。そのため、コンテナの構成部材には高い制振性も求められる。
【0003】
コンテナの構成部材としては、外張材用途の鋼材および骨材が挙げられるが、これらの部材は塗装を前提としている。例えば、特許文献１には、ｍａｓｓ％で、Ｃ：０．００２～０．０２％、Ｎ：０．００２～０．０２％、Ｓｉ：０．０５～１．０％、Ｍｎ：０．０５～１．０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：０．００１～０．１％、Ｃｒ：６．０～１０．０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、鋼板表面のＣｒ濃度が、（鋼板内部のＣｒ濃度－１）％以上である構造用Ｃｒ鋼が開示されている。この構造用Ｃｒ鋼は、Ｃｒ、Ｃ、Ｎ量の調整によって耐食性と靭性および耐衝撃性とが両立しているとともに、熱延板の脱スケールに伴う鋼板表層の除去量を制御することで塗装後の耐食性が担保されている。
【0004】
また、塗装なしで優れた耐食性を発揮することから、ステンレス鋼もコンテナの構成部材として従来から使用されている。例えば、特許文献２には、重量％で、Ｃ：０.０３％以下、Ｓｉ：０.３０～０.６０％、Ｍｎ：０.７０～１.００％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：０.１５～０.４５％、Ｃｒ：１１.５０～１２.５０％、Ｍｏ：０.５０％以下、Ｃｕ：０.３０～０.５０％、Ｎ：０.０６０％以下であって且つγ＝４２０Ｃ＋４７０Ｎ＋２３Ｎｉ＋９Ｃｕ＋７Ｍｎ－１１．５Ｃｒ－１１．５Ｓｉ－１２Ｍｏ＋１８９（重量％）Ｈ＝２１８Ｃ－２．６Ｓｉ＋２．９Ｍｎ＋９．２Ｎｉ－４．６Ｃｒ＋３．６Ｃｕ＋１３８Ｎ＋７５．２（重量％）の式に従う計算値γが８０以上で且つ計算値Ｈが３８以下の範囲となるように各成分元素含有量が相互に調整され残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる海上コンテナ用鋼が開示されている。この海上コンテナ用鋼は、成分調整によって強靭性、溶接性および適度の耐食性を兼ね備えている。
【0005】
さらに、コンテナの構成部材に高い制振性が求められる点については、例えば非特許文献１から３の各記載からも窺える。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0006】
【特許文献1】特開２００４－１１５９０９号公報
【特許文献2】特開昭６３－４３６号公報
【非特許文献】
【0007】
【非特許文献1】西村、外１名、「鋼球の衝突音の研究」、精密機械、１９６２年、２８巻、４号
【非特許文献2】久保、外２名、「コンテナ積み込み時の上下方向衝撃力の緩衝に関する基礎的研究」、第７４回講演会、日本航海学会、昭和６１年５月２３日
【非特許文献3】河原田、外３名、「鋼球の衝突を受ける平板から発生する衝突音に関する基礎的研究」、第５７回年次学術講演会、土木学会、平成１４年９月
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
しかし、特許文献１の構造用Ｃｒ鋼のような塗装を前提とする鋼材等は、塗装剥離後に耐食性が著しく低下する問題があった。特許文献２の海上コンテナ用鋼は、長期間使用した後において、強靭性は維持されているものの耐食性が不十分であった。また、特許文献１の構造用Ｃｒ鋼および特許文献２の海上コンテナ用鋼は、ともに、軽量化および制振性の面でも不十分であった。
【0009】
本発明の一態様は、前述の課題を解決するためになされたものであり、靭性および長期間使用した後の耐食性に優れ、かつ、制振性に優れるとともに従来よりも軽量なフェライト系ステンレス鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0010】
本発明者らは、前述の課題を解決すべく、種々の元素を含有するフェライト系ステンレス鋼板を作製して試験することにより、フェライト系ステンレス鋼板の靭性および長期間使用した後の耐食性を改善できないか検討した。その結果、不働態皮膜中のＣｒの含有量を調整することが有効であることを見出した。加えて、本発明者らは、フェライト系ステンレス鋼板の制振性および軽量化も改善できないか検討した。その結果、Ａｌを１．００～５．００％添加させ、密度を７．５５ｇ／ｃｍ３以下とし、製造工程を最適化して結晶粒径を２５μｍ以下とすることが有効であることを見出した。
【0011】
すなわち、本発明は、以上の知見に基づいて完成したものであり、前述の課題を解決することを目的とした本発明の要旨は、以下の通りである。
【0012】
［１］ 質量％で、
Ｃ：０．００１～０．１００％、
Ｓｉ：０．０１～５．００％、
Ｍｎ：０．０１～２．００％、
Ｐ：≦０．０５０％、
Ｓ：≦０．０１００％、
Ｃｒ：９．０～３０．０％、
Ｎｉ：０．０１～３．００％、
Ａｌ：１．００～５．００％、
Ｎ：０．００１～０．０５０％、
Ｂ：０．０００１～０．００５０％を含有し、
さらに、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方を０．０１～１．００％の範囲で含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなり、
密度が７．５５ｇ／ｃｍ３以下であり、
平均結晶粒径が２５μｍ以下であり、
材料温度２５℃でのシャルピー衝撃値の平均値が１０Ｊ／ｃｍ２以上であり、
損失係数が０．０００３以上であり、
オージェ電子分光法によって、鋼板表面からＯの濃度が最大値の１／２となる測定深さまでの各含有元素のスペクトルのピーク強度を測定した場合に、Ｃｒをカチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上含有することを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。
Ｃ：０．００１～０．１００％、
Ｓｉ：０．０１～５．００％、
Ｍｎ：０．０１～２．００％、
Ｐ：≦０．０５０％、
Ｓ：≦０．０１００％、
Ｃｒ：９．０～３０．０％、
Ｎｉ：０．０１～３．００％、
Ａｌ：１．００～５．００％、
Ｎ：０．００１～０．０５０％、
Ｂ：０．０００１～０．００５０％を含有し、
さらに、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方を０．０１～１．００％の範囲で含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなり、
密度が７．５５ｇ／ｃｍ３以下であり、
平均結晶粒径が２５μｍ以下であり、
材料温度２５℃でのシャルピー衝撃値の平均値が１０Ｊ／ｃｍ２以上であり、
損失係数が０．０００３以上であり、
オージェ電子分光法によって、鋼板表面からＯの濃度が最大値の１／２となる測定深さまでの各含有元素のスペクトルのピーク強度を測定した場合に、Ｃｒをカチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上含有することを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。
【0013】
［２］ さらに質量％で、
Ｍｏ：０．０１～３．００％、
Ｓｎ：０．０１～３．００％、
Ｃｕ：０．０１～３．００％、
Ｗ：０．００１～１．０００％、
Ｖ：０．００１～１．０００％、
Ｓｂ：０．００１～０．１００％、
Ｃｏ：０．００１～０．５００％、
Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００５０％、
Ｚｒ：０．０００１～０．０３００％、
Ｇａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｔａ：０．００１～０．０５０％、
ＲＥＭ：０．００１～０．１００％
の１種または２種以上を含有することを特徴とする［１］に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
Ｍｏ：０．０１～３．００％、
Ｓｎ：０．０１～３．００％、
Ｃｕ：０．０１～３．００％、
Ｗ：０．００１～１．０００％、
Ｖ：０．００１～１．０００％、
Ｓｂ：０．００１～０．１００％、
Ｃｏ：０．００１～０．５００％、
Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００５０％、
Ｚｒ：０．０００１～０．０３００％、
Ｇａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｔａ：０．００１～０．０５０％、
ＲＥＭ：０．００１～０．１００％
の１種または２種以上を含有することを特徴とする［１］に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【0014】
［３］ コンテナ用途に使用される［１］または［２］に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【発明の効果】
【0015】
本発明の一態様によれば、靭性および長期間使用した後の耐食性に優れ、かつ、制振性に優れるとともに従来よりも軽量なフェライト系ステンレス鋼板を提供できる。
【発明を実施するための形態】
【0016】
以下、本発明の一実施形態について、詳細に説明する。なお、本発明は以下の実施形態または実施例に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能である。異なる実施形態および実施例にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。また、本明細書において「Ａ～Ｂ」は、Ａ以上Ｂ以下であることを示している。さらに、以下の説明では、靭性および長期間使用した後の耐食性、ならびに制振性および軽量化を「耐食性等」と総称する場合がある。
【0017】
〔概要〕
本発明者らは、靭性および長期間使用した後の耐食性の向上、ならびに制振性の向上および軽量化のために、Ａｌを種々の濃度で含有するフェライト系ステンレス鋼板を作製した。そして、それらの特性を比較することにより、Ａｌ濃度および平均結晶粒径（詳細は後述）のそれぞれがフェライト系ステンレス鋼板の耐食性等に及ぼす影響を調べた。その結果、フェライト系ステンレス鋼板を下記の（Ｉ）、（ＩＩ）、（ＩＩＩ）および（ＩＶ）のようにすることで、所望の耐食性等が得られることを見出した。
（Ｉ）不働態皮膜中のＣｒの含有量を、カチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上とする。
（ＩＩ）密度を７．５５ｇ／ｃｍ３以下とする。
（ＩＩＩ）母材中のＡｌの含有量を１．００～５．００％の範囲とする。
（ＩＶ）平均結晶粒径を２５μｍ以下とする。
本発明者らは、靭性および長期間使用した後の耐食性の向上、ならびに制振性の向上および軽量化のために、Ａｌを種々の濃度で含有するフェライト系ステンレス鋼板を作製した。そして、それらの特性を比較することにより、Ａｌ濃度および平均結晶粒径（詳細は後述）のそれぞれがフェライト系ステンレス鋼板の耐食性等に及ぼす影響を調べた。その結果、フェライト系ステンレス鋼板を下記の（Ｉ）、（ＩＩ）、（ＩＩＩ）および（ＩＶ）のようにすることで、所望の耐食性等が得られることを見出した。
（Ｉ）不働態皮膜中のＣｒの含有量を、カチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上とする。
（ＩＩ）密度を７．５５ｇ／ｃｍ３以下とする。
（ＩＩＩ）母材中のＡｌの含有量を１．００～５．００％の範囲とする。
（ＩＶ）平均結晶粒径を２５μｍ以下とする。
【0018】
まず、フェライト系ステンレス鋼板の表層に形成される不働態皮膜は、フェライト系ステンレス鋼板の耐食性を担保する一要素であるものの、長期間の使用によって局所的に破壊されてしまうことが課題であった。そこで、本発明の一態様に係るフェライト系ステンレス鋼板においては、不働態皮膜中のＣｒの含有量をカチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上とすることで、当該フェライト系ステンレス鋼板の耐食性を１次的に向上させる。
【0019】
また、本発明の一態様に係るフェライト系ステンレス鋼板においては、Ａｌの含有量を１．００～５．００％とする。これにより、長期間の使用によって不働態皮膜が破壊されたとしても、不働態皮膜の破壊箇所から、適正量のＡｌが鋼板表面に付着した水分中に溶け込む。この溶け込んだＡｌにより、長期間使用した後において、本発明の一態様に係るフェライト系ステンレス鋼板の耐食性を２次的に向上させる。
【0020】
ここで、本明細書における「長期間の使用」とは、具体的には、本発明の一態様に係るフェライト系ステンレス鋼板を常温以下（約－２０～約３０℃）の環境下で１０年以上使用することを指す。常温以下の環境下としては、例えば、農作物、冷凍マグロ等の保管が挙げられる。このような使用態様の場合、使用の過程で、本発明の一態様に係るフェライト系ステンレス鋼板の表層に形成された不働態皮膜の破壊箇所からＡｌが溶け出し、水分中でイオン状態になる。また、長期間の使用の過程で０℃以下の環境下に一時的に置かれた場合、Ａｌを含有する水分が凍り付き、鋼板表面に一時的に留まった状態になる。そして、常温の環境下に再び置かれたときに、凍り付いた水分が溶けて当該水分中のＡｌが耐食性向上の効果を発揮する。
【0021】
次に、Ａｌは、特に塩水環境下でのフェライト系ステンレス鋼板の耐食性を担保する一方、靭性を低下させてしまうことが課題であった。そこで、本発明の一態様に係るフェライト系ステンレス鋼板の製造方法においては、冷延板焼鈍工程において昇温速度を１００℃／ｓ以上とする。これにより、急速な昇温および熱延時から鋼板に蓄積された歪の両方に起因して、冷延焼鈍板を非常に細粒な組織できる。そして、最終的に、例えばコンテナ用途として十分な靭性を有するフェライト系ステンレス鋼板が得られる。
【0022】
このように、本発明の一態様に係るフェライト系ステンレス鋼板を製造するためには、冷延板焼鈍条件が非常に重要になる。具体的には、昇温速度を１００℃／ｓ以上、冷延板焼鈍温度を少なくとも８５０～１０５０℃、冷延板焼鈍時間を３０ｓ以下とすることで、前述のステンレス鋼板の平均結晶粒径（詳細は後述）を２５μｍ以下にできる。
【0023】
また、従来のフェライト系ステンレス鋼板の密度は７．７～７．９ｇ／ｃｍ３程度であるが、本発明の一態様に係るフェライト系ステンレス鋼板の密度は７．５５ｇ／ｃｍ３以下である。これにより、従来のフェライト系ステンレス鋼板に対して２～４％程度の軽量化効果が得られる。仮に、従来のフェライト系ステンレス鋼板を使用して製造したコンテナの重量が２５０ｋｇの場合、本発明の一態様に係るフェライト系ステンレス鋼板を適用することで１０ｋｇ以上の大幅な軽量化を実現できる。
【0024】
〔成分組成〕
以下、本発明の一実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼板（以下、「本ステンレス鋼板」と略記）の化学組成について、さらに詳しく説明する。なお、特に注記しない限り、本明細書において元素含有量の％は質量％を意味する。
以下、本発明の一実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼板（以下、「本ステンレス鋼板」と略記）の化学組成について、さらに詳しく説明する。なお、特に注記しない限り、本明細書において元素含有量の％は質量％を意味する。
【0025】
＜Ｃ：０．００１～０．１００％＞
Ｃは、耐粒界腐食性および加工性を低下させるため、その含有量を低く抑える必要がある。そのため、Ｃの含有量の上限を０．１００％とする。一方、Ｃの含有量を過度に減少させると精練コストが増加するため、Ｃの含有量の下限を０．００１％とする。Ｃの含有量の好ましい範囲は、０．００２～０．０１０％である。
Ｃは、耐粒界腐食性および加工性を低下させるため、その含有量を低く抑える必要がある。そのため、Ｃの含有量の上限を０．１００％とする。一方、Ｃの含有量を過度に減少させると精練コストが増加するため、Ｃの含有量の下限を０．００１％とする。Ｃの含有量の好ましい範囲は、０．００２～０．０１０％である。
【0026】
＜Ｓｉ：０．０１～５．００％＞
Ｓｉは、鋼板表面に濃縮した状態で存在し、腐食発生を低減する。また、母材の腐食速度を減速させるとともに制振性を向上させる有益な元素である。そのため、Ｓｉの含有量の下限を０．０１％とする。一方、Ｓｉを過度に含有させると、本ステンレス鋼板の伸びの減少を引き起こして加工性を低下させる。また、Ｓｉの過度な含有は、硬度上昇も引き起こして表面疵の原因となる。表面疵ができると、そこから発銹が生じる。靭性も低下させる。そのため、Ｓｉの含有量の上限を５．００％とする。Ｓｉの含有量の好ましい範囲は、０．３０～３．００％であり、より好ましい範囲は０．７０～１．２０％である。
Ｓｉは、鋼板表面に濃縮した状態で存在し、腐食発生を低減する。また、母材の腐食速度を減速させるとともに制振性を向上させる有益な元素である。そのため、Ｓｉの含有量の下限を０．０１％とする。一方、Ｓｉを過度に含有させると、本ステンレス鋼板の伸びの減少を引き起こして加工性を低下させる。また、Ｓｉの過度な含有は、硬度上昇も引き起こして表面疵の原因となる。表面疵ができると、そこから発銹が生じる。靭性も低下させる。そのため、Ｓｉの含有量の上限を５．００％とする。Ｓｉの含有量の好ましい範囲は、０．３０～３．００％であり、より好ましい範囲は０．７０～１．２０％である。
【0027】
＜Ｍｎ：０．０１～２．００％＞
Ｍｎは、脱酸元素として有用であるが、過度に含有させると耐食性が低下する。そのため、Ｍｎの含有量の範囲を０．０１～２．００％とする。Ｍｎの含有量の好ましい範囲は、０．０５～１．００％であり、より好ましい範囲は０．０２～０．５０％である。
Ｍｎは、脱酸元素として有用であるが、過度に含有させると耐食性が低下する。そのため、Ｍｎの含有量の範囲を０．０１～２．００％とする。Ｍｎの含有量の好ましい範囲は、０．０５～１．００％であり、より好ましい範囲は０．０２～０．５０％である。
【0028】
＜Ｐ：０．０５０％以下＞
Ｐは、加工性、溶接性および耐食性を低下させる元素であるため、その含有量を制限する必要がある。そのため、Ｐの含有量の上限を０．０５０％とする。Ｐの含有量の好ましい範囲は、０．０３０％以下である。
Ｐは、加工性、溶接性および耐食性を低下させる元素であるため、その含有量を制限する必要がある。そのため、Ｐの含有量の上限を０．０５０％とする。Ｐの含有量の好ましい範囲は、０．０３０％以下である。
【0029】
＜Ｓ：０．０１００％以下＞
Ｓは、耐食性を低下させる元素であるため、その含有量を制限する必要がある。そのため、Ｓの含有量の上限を０．０１００％とする。Ｓの含有量の好ましい範囲は、０．００７０％以下である。
Ｓは、耐食性を低下させる元素であるため、その含有量を制限する必要がある。そのため、Ｓの含有量の上限を０．０１００％とする。Ｓの含有量の好ましい範囲は、０．００７０％以下である。
【0030】
＜Ｃｒ：９．０～３０．０％＞
Ｃｒは、塩害環境での耐食性を確保するために、９．０％以上の含有量が必要である。ここで、Ｃｒの含有量を増加させるほど耐食性は向上するが、一方で加工性および靭性を低下させる。そのため、Ｃｒの含有量の上限を３０．０％とする。Ｃｒの含有量の好ましい範囲は、９．５～２５．０％であり、より好ましい範囲は１０．０～１５．０％である。
Ｃｒは、塩害環境での耐食性を確保するために、９．０％以上の含有量が必要である。ここで、Ｃｒの含有量を増加させるほど耐食性は向上するが、一方で加工性および靭性を低下させる。そのため、Ｃｒの含有量の上限を３０．０％とする。Ｃｒの含有量の好ましい範囲は、９．５～２５．０％であり、より好ましい範囲は１０．０～１５．０％である。
【0031】
＜Ｎｉ：０．０１～３．００％＞
Ｎｉは、耐食性および靭性を向上させるため、Ｎｉの含有量の下限を０．０１％とする。一方、Ｎｉを過度に含有させると合金コストが増加するため、Ｎｉの含有量の上限を３．００％とする。Ｎｉ量の好ましい範囲は、０．０２～２．５０％であり、より好ましい範囲は０．０５～２．００％、さらに好ましい範囲は０．１０～１．５０％である。
Ｎｉは、耐食性および靭性を向上させるため、Ｎｉの含有量の下限を０．０１％とする。一方、Ｎｉを過度に含有させると合金コストが増加するため、Ｎｉの含有量の上限を３．００％とする。Ｎｉ量の好ましい範囲は、０．０２～２．５０％であり、より好ましい範囲は０．０５～２．００％、さらに好ましい範囲は０．１０～１．５０％である。
【0032】
＜Ｔｉ、Ｎｂ：０．０１～１．００％＞
ＴｉおよびＮｂは、ともに本ステンレス鋼板の鋭敏化を防止するため、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方の含有量を０．０１％以上にする必要がある。この含有量が０．０１％未満の場合、本ステンレス鋼板が鋭敏化して耐食性が低下する。一方、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方の含有量を過度に増加させると、合金コストの増加、靭性の低下、鋼中介在物増加による耐食性の低下を招く。そのため、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方の含有量の上限を１．００％とする。この含有量の好ましい範囲は、０．０３～０．５０％、より好ましい範囲は０．１０～０．２５％である。
ＴｉおよびＮｂは、ともに本ステンレス鋼板の鋭敏化を防止するため、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方の含有量を０．０１％以上にする必要がある。この含有量が０．０１％未満の場合、本ステンレス鋼板が鋭敏化して耐食性が低下する。一方、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方の含有量を過度に増加させると、合金コストの増加、靭性の低下、鋼中介在物増加による耐食性の低下を招く。そのため、ＴｉおよびＮｂの少なくとも一方の含有量の上限を１．００％とする。この含有量の好ましい範囲は、０．０３～０．５０％、より好ましい範囲は０．１０～０．２５％である。
【0033】
＜Ｎｂ：０．０１～１．００％＞
Ｎｂは、本ステンレス鋼板の鋭敏化を防止する上で有用な元素である。また、Ｎｂは、高温強度および溶接部の耐粒界腐食性のそれぞれを向上させる上でも有用な元素である。一方、Ｎｂを過度に含有させると加工性および靭性が低下する。そのため、Ｎｂの含有量の範囲を０．０１～１．００％とする。Ｎｂの含有量の好ましい範囲は、０．０５～０．５０％である。
Ｎｂは、本ステンレス鋼板の鋭敏化を防止する上で有用な元素である。また、Ｎｂは、高温強度および溶接部の耐粒界腐食性のそれぞれを向上させる上でも有用な元素である。一方、Ｎｂを過度に含有させると加工性および靭性が低下する。そのため、Ｎｂの含有量の範囲を０．０１～１．００％とする。Ｎｂの含有量の好ましい範囲は、０．０５～０．５０％である。
【0034】
＜Ａｌ：１．００～５．００％＞
Ａｌは、磁歪を大きくして制振性の発現を顕著にするとともに耐食性を向上させる。また、低密度化の効果もある。そのため、Ａｌの含有量の下限を１．００％とする。一方、Ａｌを過度に含有させると、本ステンレス鋼板の伸びの減少を引き起こして加工性を低下させる。そのため、Ａｌの含有量の上限を５．００％とする。Ａｌの含有量の好ましい範囲は、１．２０～３．００％であり、より好ましい範囲は１．５０～２．５０％である。
Ａｌは、磁歪を大きくして制振性の発現を顕著にするとともに耐食性を向上させる。また、低密度化の効果もある。そのため、Ａｌの含有量の下限を１．００％とする。一方、Ａｌを過度に含有させると、本ステンレス鋼板の伸びの減少を引き起こして加工性を低下させる。そのため、Ａｌの含有量の上限を５．００％とする。Ａｌの含有量の好ましい範囲は、１．２０～３．００％であり、より好ましい範囲は１．５０～２．５０％である。
【0035】
＜Ｎ：０．００１～０．０５０％＞
Ｎは、耐孔食性を向上させる上で有用な元素であるが、耐粒界腐食性および加工性を低下させるデメリットもある。そのため、Ｎの含有量を低く抑える必要があることから、Ｎの含有量の上限を０．０５０％とする。一方、Ｎの含有量を過度に減少させると精練コストが上昇するため、Ｎの含有量の下限を０．００１％とする。Ｎの含有量の好ましい範囲は、０．００２～０．０２０％である。
Ｎは、耐孔食性を向上させる上で有用な元素であるが、耐粒界腐食性および加工性を低下させるデメリットもある。そのため、Ｎの含有量を低く抑える必要があることから、Ｎの含有量の上限を０．０５０％とする。一方、Ｎの含有量を過度に減少させると精練コストが上昇するため、Ｎの含有量の下限を０．００１％とする。Ｎの含有量の好ましい範囲は、０．００２～０．０２０％である。
【0036】
＜Ｂ：０．０００１～０．００５０％＞
Ｂは、二次（追）加工性を向上させる上で有用な元素であり、上限０．００５０％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が二次加工性を安定して発揮するために、Ｂの含有量の下限を０．０００１％とする。Ｂの含有量の好ましい範囲は、０．０００５～０．００４０％である。
Ｂは、二次（追）加工性を向上させる上で有用な元素であり、上限０．００５０％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が二次加工性を安定して発揮するために、Ｂの含有量の下限を０．０００１％とする。Ｂの含有量の好ましい範囲は、０．０００５～０．００４０％である。
【0037】
以上が、本ステンレス鋼板の基本成分である。なお、本ステンレス鋼板は、必要に応じて、以下に詳細を示すＭｏ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｗ、Ｖ、Ｓｂ、Ｃｏ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、Ｇａ、Ｔａ、ＲＥＭ（以下、「任意成分」と総称する場合あり）のうちの１種または２種以上を含有してもよい。
【0038】
＜Ｍｏ：０．０１～３．００％＞
Ｍｏは、耐食性を向上させるため、Ｍｏの含有量の下限を０．０１％とする。一方、Ｍｏを過度に含有させると、加工性が低下するだけでなく、高価な元素であるため許容範囲を超えるコスト増加に繋がる。そのため、Ｍｏの含有量の上限を３．００％とする。Ｍｏの含有量の好ましい範囲は、０．０５～１．００％である。
Ｍｏは、耐食性を向上させるため、Ｍｏの含有量の下限を０．０１％とする。一方、Ｍｏを過度に含有させると、加工性が低下するだけでなく、高価な元素であるため許容範囲を超えるコスト増加に繋がる。そのため、Ｍｏの含有量の上限を３．００％とする。Ｍｏの含有量の好ましい範囲は、０．０５～１．００％である。
【0039】
＜Ｓｎ：０．０１～３．００％＞
Ｓｎは、耐食性を向上させるため、Ｓｎの含有量の下限を０．０１％とする。一方、Ｓｎを過度に含有させると許容範囲を超えるコスト増加に繋がる。そのため、Ｓｎの含有量の上限を３．００％とする。Ｓｎの含有量の好ましい範囲は、０．０５～１．００％である。
Ｓｎは、耐食性を向上させるため、Ｓｎの含有量の下限を０．０１％とする。一方、Ｓｎを過度に含有させると許容範囲を超えるコスト増加に繋がる。そのため、Ｓｎの含有量の上限を３．００％とする。Ｓｎの含有量の好ましい範囲は、０．０５～１．００％である。
【0040】
＜Ｃｕ：０．０１～３．００％＞
Ｃｕは、耐食性を向上させるため、Ｃｕの含有量の下限を０．０１％とする。一方、Ｃｕを過度に含有させると許容範囲を超えるコスト増加に繋がる。そのため、Ｃｕの含有量の上限を３．００％とする。Ｃｕの含有量の好ましい範囲は、０．１０～２．００％であり、より好ましい範囲は０．５０～１．５０％である。
Ｃｕは、耐食性を向上させるため、Ｃｕの含有量の下限を０．０１％とする。一方、Ｃｕを過度に含有させると許容範囲を超えるコスト増加に繋がる。そのため、Ｃｕの含有量の上限を３．００％とする。Ｃｕの含有量の好ましい範囲は、０．１０～２．００％であり、より好ましい範囲は０．５０～１．５０％である。
【0041】
＜Ｗ：０．００１～１．０００％＞
Ｗは、耐食性を向上させる上で有用な元素であり、上限１．０００％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が耐食性を安定して発揮するために、Ｗの含有量の下限を０．００１％とする。Ｗの含有量の好ましい範囲は、０．００５～０．８００％である。
Ｗは、耐食性を向上させる上で有用な元素であり、上限１．０００％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が耐食性を安定して発揮するために、Ｗの含有量の下限を０．００１％とする。Ｗの含有量の好ましい範囲は、０．００５～０．８００％である。
【0042】
＜Ｖ：０．００１～１．０００％＞
Ｖは、耐食性を向上させる上で有用な元素であり、上限１．０００％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が耐食性を安定して発揮するために、Ｖの含有量の下限を０．００１％とする。Ｖの含有量の好ましい範囲は、０．００５～０．５００％である。
Ｖは、耐食性を向上させる上で有用な元素であり、上限１．０００％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が耐食性を安定して発揮するために、Ｖの含有量の下限を０．００１％とする。Ｖの含有量の好ましい範囲は、０．００５～０．５００％である。
【0043】
＜Ｓｂ：０．００１～０．１００％＞
Ｓｂは、耐全面腐食性を向上させる上で有用な元素であり、上限０．１００％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が耐全面腐食性を安定して発揮するために、Ｓｂの含有量の下限を０．００１％とする。Ｓｂの含有量の好ましい範囲は、０．０１０～０．０８０％である。
Ｓｂは、耐全面腐食性を向上させる上で有用な元素であり、上限０．１００％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が耐全面腐食性を安定して発揮するために、Ｓｂの含有量の下限を０．００１％とする。Ｓｂの含有量の好ましい範囲は、０．０１０～０．０８０％である。
【0044】
＜Ｃｏ：０．００１～０．５００％＞
Ｃｏは、二次（追）加工性および靭性を向上させる上で有用な元素であり、上限０．５００％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が二次加工性および靭性のそれぞれを安定して発揮するために、Ｃｏの含有量の下限を０．００１％とする。Ｃｏの含有量の好ましい範囲は、０．０１０～０．３００％である。
Ｃｏは、二次（追）加工性および靭性を向上させる上で有用な元素であり、上限０．５００％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が二次加工性および靭性のそれぞれを安定して発揮するために、Ｃｏの含有量の下限を０．００１％とする。Ｃｏの含有量の好ましい範囲は、０．０１０～０．３００％である。
【0045】
＜Ｃａ：０．０００１～０．００５０％＞
Ｃａは、主に脱硫目的で含有させる元素であり、過度に含有させると水溶性の介在物ＣａＳが生成されて耐食性が低下する。そのため、Ｃａの含有量の範囲を０．０００１～０．００５０％とする。Ｃａの含有量の好ましい範囲は、０．０００５～０．００３０％である。
Ｃａは、主に脱硫目的で含有させる元素であり、過度に含有させると水溶性の介在物ＣａＳが生成されて耐食性が低下する。そのため、Ｃａの含有量の範囲を０．０００１～０．００５０％とする。Ｃａの含有量の好ましい範囲は、０．０００５～０．００３０％である。
【0046】
＜Ｍｇ：０．０００１～０．００５０％＞
Ｍｇは、組織を微細化して加工性および靭性を向上させる元素であり、上限０．００５０％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が加工性および靭性のそれぞれを安定して発揮するために、Ｍｇの含有量の下限を０．０００１％とする。Ｍｇの含有量の好ましい範囲は、０．０００５～０．００３０％である。
Ｍｇは、組織を微細化して加工性および靭性を向上させる元素であり、上限０．００５０％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が加工性および靭性のそれぞれを安定して発揮するために、Ｍｇの含有量の下限を０．０００１％とする。Ｍｇの含有量の好ましい範囲は、０．０００５～０．００３０％である。
【0047】
＜Ｚｒ：０．０００１～０．０３００％＞
Ｚｒは、耐食性を向上させる上で有用な元素であり、上限０．０３００％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が耐食性を安定して発揮するために、Ｚｒの含有量の下限を０．０００１％とする。Ｚｒの含有量の好ましい範囲は、０．００１０～０．０１００％である。
Ｚｒは、耐食性を向上させる上で有用な元素であり、上限０．０３００％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が耐食性を安定して発揮するために、Ｚｒの含有量の下限を０．０００１％とする。Ｚｒの含有量の好ましい範囲は、０．００１０～０．０１００％である。
【0048】
＜Ｇａ：０．０００１～０．０１００％＞
Ｇａは、耐食性および耐水素脆化性を向上させる上で有用な元素であり、上限０．０１００％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が耐食性および耐水素脆化性のそれぞれを安定して発揮するために、Ｇａの含有量の下限を０．０００１％とする。Ｇａの含有量の好ましい範囲は、０．０００５～０．００５０％である。
Ｇａは、耐食性および耐水素脆化性を向上させる上で有用な元素であり、上限０．０１００％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が耐食性および耐水素脆化性のそれぞれを安定して発揮するために、Ｇａの含有量の下限を０．０００１％とする。Ｇａの含有量の好ましい範囲は、０．０００５～０．００５０％である。
【0049】
＜Ｔａ：０．００１～０．０５０％＞
Ｔａは、耐食性を向上させる上で有用な元素であり、上限０．０５０％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が耐食性を安定して発揮するために、Ｔａの含有量の下限を０．００１％とする。Ｔａの含有量の好ましい範囲は、０．００５～０．０３０％である。
Ｔａは、耐食性を向上させる上で有用な元素であり、上限０．０５０％まで含有させることができる。一方、本ステンレス鋼板が耐食性を安定して発揮するために、Ｔａの含有量の下限を０．００１％とする。Ｔａの含有量の好ましい範囲は、０．００５～０．０３０％である。
【0050】
＜ＲＥＭ（希土類元素）：０．００１～０．１００％＞
ＲＥＭは、脱酸効果等を有する精練の際に有用な元素であり、上限０．１００％まで含有させることができる。一方、脱酸効果等を安定して得るために、ＲＥＭの含有量の下限を０．００１％とする。ＲＥＭの含有量の好ましい範囲は、０．００３～０．０５０％である。
ＲＥＭは、脱酸効果等を有する精練の際に有用な元素であり、上限０．１００％まで含有させることができる。一方、脱酸効果等を安定して得るために、ＲＥＭの含有量の下限を０．００１％とする。ＲＥＭの含有量の好ましい範囲は、０．００３～０．０５０％である。
【0051】
ここで、ＲＥＭは、一般的な定義に従い、スカンジウム（Ｓｃ）およびイットリウム（Ｙ）の２元素、ならびにランタン（Ｌａ）からルテチウム（Ｌｕ）までの１５元素（ランタノイド）の中から選択される１種以上の元素の総称である。したがって、ＲＥＭの含有量とは、前述の１７種類元素の中から選択される１種以上の元素の合計含有量である。
【0052】
＜その他の成分＞
本ステンレス鋼板は、前述した基本成分および任意成分以外の残部が、Ｆｅおよび不可避的不純物からなる。
本ステンレス鋼板は、前述した基本成分および任意成分以外の残部が、Ｆｅおよび不可避的不純物からなる。
【0053】
フェライト系ステンレス鋼板の一般的な製造では、スクラップ原料を使用することが多いため、フェライト系ステンレス鋼板には種々の不純物元素が不可避的に混入する。ここで、不可避的に混入した不純物元素の含有量を一義的に定めることは困難である。したがって、本ステンレス鋼板に含まれる不可避的不純物とは、本ステンレス鋼板が奏する効果を損なわない量で含有される不純物元素を意味する。
【0054】
〔密度〕
密度の測定方法は、例えば次の通りである。作製したステンレス鋼板から幅１０ｍｍ×長さ６０ｍｍの試験片を切り出し、電子天秤を使用した水中懸架法によって試験片の密度を測定する。水中懸架法は、試験片を液体（水等の密度既知の浸漬液）中に懸垂し、試験片に作用する浮力を電子天秤等の測定器で測定することにより、試験片の密度を測定する方法である。本ステンレス鋼板の密度は７．５５ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。
密度の測定方法は、例えば次の通りである。作製したステンレス鋼板から幅１０ｍｍ×長さ６０ｍｍの試験片を切り出し、電子天秤を使用した水中懸架法によって試験片の密度を測定する。水中懸架法は、試験片を液体（水等の密度既知の浸漬液）中に懸垂し、試験片に作用する浮力を電子天秤等の測定器で測定することにより、試験片の密度を測定する方法である。本ステンレス鋼板の密度は７．５５ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。
【0055】
〔シャルピー衝撃値〕
シャルピー衝撃値の測定方法は、例えば次の通りである。本ステンレス鋼板からシャルピー試験用の試験片を切り出し、材料温度２５℃の条件でＪＩＳ Ｚ ２２４２に準拠してシャルピー試験を行う。本ステンレス鋼板のシャルピー衝撃値は、平均値が１０Ｊ／ｃｍ２以上であることが好ましい。
シャルピー衝撃値の測定方法は、例えば次の通りである。本ステンレス鋼板からシャルピー試験用の試験片を切り出し、材料温度２５℃の条件でＪＩＳ Ｚ ２２４２に準拠してシャルピー試験を行う。本ステンレス鋼板のシャルピー衝撃値は、平均値が１０Ｊ／ｃｍ２以上であることが好ましい。
【0056】
〔平均結晶粒径〕
本ステンレス鋼板の平均結晶粒径は、前述の通り２５μｍ以下とすることが好ましい。平均結晶粒径のより好ましい範囲は２０μｍ以下である。平均結晶粒径を２５μｍ以下にすることで、最低限の損失係数が担保されるとともに靭性の低下を防止できる。
本ステンレス鋼板の平均結晶粒径は、前述の通り２５μｍ以下とすることが好ましい。平均結晶粒径のより好ましい範囲は２０μｍ以下である。平均結晶粒径を２５μｍ以下にすることで、最低限の損失係数が担保されるとともに靭性の低下を防止できる。
【0057】
平均結晶粒径の測定方法は、例えば次の通りである。まず、本ステンレス鋼板から長さが３０ｍｍ、幅が２０ｍｍである試験片を切り出す。次いで、試験片における圧延方向の断面組織を金属顕微鏡で観察できるように、試験片を樹脂に埋め込む。ここで、「圧延方向」とは、本ステンレス鋼板の圧延方向のことを指す。次いで、試験片が埋め込まれた樹脂に対して鏡面研磨およびエッチングを施し、ＪＩＳ Ｇ ０５５１「鋼－結晶粒度の顕微鏡試験方法」の「直線試験線による切断法」に準じて平均結晶粒径を測定する。
【0058】
具体的には、断面組織の写真に映し出された試験片の板厚方向（断面組織の写真の上端から下端に向けて）に直線を引き、捕捉結晶粒数、および結晶粒界と直線との交点の数とを求める。そして、この測定を５視野で行う。その後、捕捉結晶粒数の平均値、および交点の数の平均値を求め、ＪＩＳ Ｇ ０５５１に示される「結晶粒数と各変数との関係」に基づいて平均結晶粒径を概算する。なお、本ステンレス鋼板から前述の試験片を５つ切り出し、各試験片で１回ずつ、捕捉結晶粒数、および結晶粒界と直線との交点の数を求めてもよい。
【0059】
〔損失係数〕
損失係数は、ＪＩＳ Ｋ７３９１「非拘束形制振複合はり振動減衰特性試験方法」の「中央加振法」により測定を行った。具体的には、まず、本ステンレス鋼板から長さが２５０ｍｍ、幅が１０ｍｍである試験片を放電加工で切り出す。次いで、試験片の中央部をコンタクトチップで固定し、インピーダンスヘッドを介して試験片を加振する。次いで、インピーダンスヘッドから出力される力信号および加速度信号から、機械インピーダンス（力／速度）を求める。ここで、速度は加速度の積分により算出する。次いで、機械インピーダンスがピークとなる反共振周波数のうち、特に８００～２０００Ｈｚの範囲内での損失係数を算出する。
損失係数は、ＪＩＳ Ｋ７３９１「非拘束形制振複合はり振動減衰特性試験方法」の「中央加振法」により測定を行った。具体的には、まず、本ステンレス鋼板から長さが２５０ｍｍ、幅が１０ｍｍである試験片を放電加工で切り出す。次いで、試験片の中央部をコンタクトチップで固定し、インピーダンスヘッドを介して試験片を加振する。次いで、インピーダンスヘッドから出力される力信号および加速度信号から、機械インピーダンス（力／速度）を求める。ここで、速度は加速度の積分により算出する。次いで、機械インピーダンスがピークとなる反共振周波数のうち、特に８００～２０００Ｈｚの範囲内での損失係数を算出する。
【0060】
本発明者らは、前述の測定方法によって種々試験した結果、損失係数が０．０００３以上の場合に顕著な制振性を示すことを見出した。また、本発明者らは、本ステンレス鋼板が顕著な制振性を示す上で、損失係数の好ましい範囲が０．０００４以上であり、さらに好ましい範囲が０．０００５以上であることを見出した。
【0061】
〔不働態皮膜〕
本ステンレス鋼板は、前述の通り、不働態皮膜中のＣｒの含有量をカチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上とすることが好ましい。不働態皮膜は、本ステンレス鋼板の表層に形成され、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ａｌ、ＳｉおよびＳｎの各酸化物、ならびにこれら以外の残部（介在物など）を含有して構成される。カチオン分率は、不働態皮膜中のＦｅ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｓｎおよびこれら以外の残部の各原子量を合計した総原子量に対する、各原子量の割合（％）である。
本ステンレス鋼板は、前述の通り、不働態皮膜中のＣｒの含有量をカチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上とすることが好ましい。不働態皮膜は、本ステンレス鋼板の表層に形成され、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ａｌ、ＳｉおよびＳｎの各酸化物、ならびにこれら以外の残部（介在物など）を含有して構成される。カチオン分率は、不働態皮膜中のＦｅ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｓｎおよびこれら以外の残部の各原子量を合計した総原子量に対する、各原子量の割合（％）である。
【0062】
ここで、本ステンレス鋼板における不働態皮膜中のＣｒの含有量とは、具体的には、オージェ電子分光法によって、鋼板表面から所定の測定深さまでの各含有元素のスペクトルのピーク強度を測定した場合に得られる、Ｃｒの含有量である。オージェ電子分光法は、電子線により励起されて試料から放出されるオージェ電子のエネルギーを測定することにより、試料の表面に局在する元素を分析する手法である。また、オージェ電子分光法は、Ａｒイオンスパッタリングを併用することで試料の深さ方向に局在する元素も分析できる。本実施形態では、Ａｒイオンスパッタリングを併用し、鋼板表面から所定の測定深さまでの間の各測定深さで測定された、各含有元素のスペクトルのピーク強度から、相対感度因子を用いて各測定深さにおける成分組成を特定する。
【0063】
また、本実施形態では、Ｏの濃度が最大値の１／２となる測定深さを不働態皮膜の厚さと見做す。さらに、Ｏの濃度が最大値の１／２となる測定深さまでの間の各測定深さを対象として、当該各測定深さで測定された各含有元素のカチオン分率の平均値を、不働態皮膜における各含有元素のカチオン分率とする。
【0064】
〔製造方法〕
本実施形態における本ステンレス鋼板の製造方法は次の通りである。まず、転炉または電気炉で前述の基本成分および任意成分を含有する溶鋼を調製した後、ＡＯＤ炉またはＶＯＤ炉で精錬する。次いで、連続鋳造法または造塊法で鋼片とする。次いで、鋼片に対して、熱間圧延工程－酸洗工程－冷間圧延工程－冷延板焼鈍工程－酸洗工程の各工程で所定の処理を施すことにより、本ステンレス鋼板が製造される。
本実施形態における本ステンレス鋼板の製造方法は次の通りである。まず、転炉または電気炉で前述の基本成分および任意成分を含有する溶鋼を調製した後、ＡＯＤ炉またはＶＯＤ炉で精錬する。次いで、連続鋳造法または造塊法で鋼片とする。次いで、鋼片に対して、熱間圧延工程－酸洗工程－冷間圧延工程－冷延板焼鈍工程－酸洗工程の各工程で所定の処理を施すことにより、本ステンレス鋼板が製造される。
【0065】
なお、本実施形態では、熱延板の靭性向上および冷延焼鈍板における平均結晶粒径の細粒化の観点から熱延板焼鈍工程を省略しているが、熱延板焼鈍工程を含めてもよい。
【0066】
本ステンレス鋼板の製造方法では、平均結晶粒径を２５μｍ以下にするために、冷延板焼鈍条件を厳格に制御する。具体的には、前述の通り、昇温速度を１００℃／ｓ以上、冷延板焼鈍温度を８５０～１０５０℃（好ましくは９００～１０００℃）、冷延板焼鈍時間を３０ｓ以下（好ましくは２０ｓ以下）とする。
【0067】
酸洗工程では、硝酸を５０ｇ／Ｌ以上含有した溶液を使用して酸洗を行う。硝酸の含有量は、好ましくは６０ｇ／Ｌ以上、より好ましくは７０ｇ／Ｌ以上である。また、総酸洗時間は５秒以上である。
【0068】
なお、溶液中に硝酸ナトリウム、硫酸、硫酸ナトリウム、塩酸、フッ酸等を含有させてもよい。また、前述の各酸を同一溶液中に含有させてもよいし、複数槽のそれぞれに貯留される溶液中の酸の種類を異ならせた上で、冷延焼鈍板を複数回に分けて順次酸洗してもよい。複数回に分けて順次酸洗する場合、酸を用いる順番は特に限定されず、如何なる順番であってもよい。さらには、酸洗方法は電解酸洗でもよいし、浸漬のみの酸洗でもよい。
【0069】
あるいは、必要に応じて、冷間圧延工程－冷延板焼鈍工程－酸洗工程を繰り返し行ってもよい。この場合、最後の冷延板焼鈍工程および最後の酸洗工程の各条件のみを前述のように厳格に制御すればよく、その他の冷延板焼鈍工程および酸洗工程の各条件については、特に制限する必要はない。
【0070】
ここで、最後の冷延板焼鈍工程で行われる冷延板焼鈍は、仕上げ焼鈍に相当する。したがって、冷延板焼鈍工程を１回のみ行う場合、その冷延板焼鈍工程は仕上げ焼鈍工程に相当する。
【実施例0071】
本ステンレス鋼板が奏する効果を詳細に確認するため、以下に示す各試験を行った。なお、以下に示す実施例は、本ステンレス鋼板における数ある実施例の中の一例にすぎない。つまり、本ステンレス鋼板は、以下に示す実施例の構成に限定されるものではない。
【0072】
〔作製方法〕
下記の表１に示す組成のステンレス鋼を溶製し、板厚が４ｍｍになるまで熱間圧延を施し、次いで酸洗を施した。その後、板厚が２ｍｍになるまで冷間圧延を施し、昇温速度１０～１０００℃／ｓの範囲内の種々昇温速度の下、冷延板焼鈍温度８００～１１００℃×冷延板焼鈍時間２０ｓの条件下で冷延板焼鈍を行った。冷延板焼鈍においては、冷却速度を２０℃／ｓとした。
下記の表１に示す組成のステンレス鋼を溶製し、板厚が４ｍｍになるまで熱間圧延を施し、次いで酸洗を施した。その後、板厚が２ｍｍになるまで冷間圧延を施し、昇温速度１０～１０００℃／ｓの範囲内の種々昇温速度の下、冷延板焼鈍温度８００～１１００℃×冷延板焼鈍時間２０ｓの条件下で冷延板焼鈍を行った。冷延板焼鈍においては、冷却速度を２０℃／ｓとした。
【0073】
最後に、冷延焼鈍板に対してソルト浸漬および電解酸洗を施すことで、本実施例に係るステンレス鋼板（下記の表１に示す本発明例に係るステンレス鋼板）を作製した。ソルト浸漬において使用したソルトは溶融ＮａОＨ塩であり、温度は４８０℃であった。電解酸洗は、温度６０℃、硝酸濃度５０ｇ／Ｌ、電解条件は陽極３０Ａ／ｄｍ２、陰極６０Ａ／ｄｍ２、計６．０ｓの交番電解とした。
【0074】
【表1】
【0075】
〔試験方法〕
まず、作製したステンレス鋼板から幅７０ｍｍ×長さ１５０ｍｍの試験片を切り出して、ＣＣＴ試験用の試験片とした。ＣＣＴ試験（Cyclic Corrosion Test；複合サイクル試験）では、ＶＤＡ（Verband der Automobilindustrie；ドイツ自動車工業会） ２３３－１０２試験を１サイクルとして、１２サイクル行った。そして、この１２サイクルの試験に要した時間を、ＣＣＴ試験用の試験片における耐食性良否の基準期間である「長期間」と見做した。
まず、作製したステンレス鋼板から幅７０ｍｍ×長さ１５０ｍｍの試験片を切り出して、ＣＣＴ試験用の試験片とした。ＣＣＴ試験（Cyclic Corrosion Test；複合サイクル試験）では、ＶＤＡ（Verband der Automobilindustrie；ドイツ自動車工業会） ２３３－１０２試験を１サイクルとして、１２サイクル行った。そして、この１２サイクルの試験に要した時間を、ＣＣＴ試験用の試験片における耐食性良否の基準期間である「長期間」と見做した。
【0076】
また、作製したステンレス鋼板からオージェ電子分光法用の試験片を切り出し、鋼板表面から１０ｎｍ以上２０ｎｍ以下のいずれかの測定深さまで、０．５ｎｍピッチでＡｒイオンスパッタリングを行った。このＡｒイオンスパッタリングでは、イオン銃の加速電圧を１ｋＶとし、イオン電流の電流値を約６５０ｎＡとし、スパッタ速度をＳｉＯ２のスパッタ速度換算で０．０９ｎｍ／ｓとした。
【0077】
そして、ピッチ毎の測定深さで測定された各含有元素のスペクトルのピーク強度から、相対感度因子を用いてピッチ毎の測定深さにおける成分組成を特定した。具体的には、ピッチ毎の測定深さで測定された、ＦｅおよびＣｒにおけるスペクトルのＬＭＭピークの強度、ならびに、Ａｌ、Ｓｉ、Ｏ、Ｓ、ＣおよびＮにおけるスペクトルのＫＬＬピークの強度から、相対感度因子を用いて成分組成を特定した。このオージェ電子分光法では、電子銃の加速電圧を１０ｋＶとし、試験片に流す電流の電流値を１０ｎＡとし、装置内の真空度を５×１０－７Ｐａ以下とした。
【0078】
本実施例では、前述のオージェ電子分光法およびＡｒイオンスパッタリングを実施するための装置として公知のオージェ電子分光装置（ＪＡＭＰ－９５１０Ｆ、シリアルナンバー：ＡＰ１６１００００２２００２２、日本電子製）を用いた。
【0079】
さらに、本実施例では、前述のオージェ電子分光装置を用いてＯの濃度を測定した上で、Ｏの濃度が最大値の１／２となる測定深さを不働態皮膜の厚さと見做した。さらに、Ｏの濃度が最大値の１／２となる測定深さまでの間のピッチ毎の測定深さを対象として、当該ピッチ毎の測定深さで測定された各含有元素のカチオン分率の平均値を、不働態皮膜における各含有元素のカチオン分率とした。
【0080】
また、ＣＣＴ試験用の試験片の圧延方向が水平面を基準として７５°の角度となるように、ＣＣＴ試験用の試験片を装置内に設置した。
【0081】
試験終了後、ＣＣＴ試験用の試験片のさび程度を、ステンレス協会が制定したレイティングナンバー（Ｓ．Ａ．Ｒ．Ｎ．）評価を用いて評価した。この評価では、レイティングナンバーが３ポイント以上の試験片を合格「○」とし、２ポイント以下の試験片を不合格「×」とした。
【0082】
また、作製したステンレス鋼板から幅１０ｍｍ×長さ６０ｍｍの試験片を切り出し、電子天秤を使用した天秤法によって試験片の密度を測定した。測定結果については、密度が７．５５ｇ／ｃｍ３以下のものを「○（良好）」と評価し、密度が７．５５ｇ／ｃｍ３を超えるものを「×（不良）」と評価した。
【0083】
また、作製したステンレス鋼板から幅２０ｍｍ×長さ３０ｍｍの試験片を切り出し、試験片における圧延方向の断面組織を顕微鏡で観察できるように、試験片を樹脂に埋め込んだ。次いで、試験片が埋め込まれた樹脂に対して鏡面研磨およびエッチングを施した。その後、ＪＩＳ Ｇ ０５５１「鋼－結晶粒度の顕微鏡試験方法」の「直線試験線による切断法」に準じて、試験片の平均結晶粒径を測定した。測定結果については、平均結晶粒径が２５μｍ以下の試験片を合格「○」と評価し、２５μｍを超える試験片を不合格「×」と評価した。
【0084】
また、作製したステンレス鋼板からシャルピー試験用の試験片を切り出し、材料温度２５℃の条件でＪＩＳ Ｚ ２２４２に準拠してシャルピー試験を行った。このシャルピー試験は、試験ｎ数３とした。試験結果については、シャルピー衝撃値の平均値が１０Ｊ／ｃｍ２以上の試験片を合格「○」と評価し、１０Ｊ／ｃｍ２未満の試験片を不合格「×」と評価した。
【0085】
また、作製したステンレス鋼板から幅１０ｍｍ×長さ２５０ｍｍの試験片を放電加工で切り出し、試験片の損失係数を測定した。損失係数は、ＪＩＳ Ｋ ７３９１「非拘束形制振複合はり振動減衰特性試験方法」の「中央加振法」により測定した。本実施例では、機械インピーダンスがピークとなる反共振周波数のうち、特に８００～２０００Ｈｚの範囲内での損失係数を算出した。
【0086】
〔試験結果〕
下記の表２に試験結果を示す。表２に示すように、本発明例に係るすべてのステンレス鋼板において、不働態皮膜中のＣｒの含有量がカチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上となった。また、ＣＣＴ試験後のレイティングナンバー（Ｓ．Ａ．Ｒ．Ｎ．）評価については、本発明例に係るすべてのステンレス鋼板が、レイティングナンバーが３ポイント以上で合格となった。この結果により、本発明例に係るすべてのステンレス鋼板について、長期間使用した後でも優れた耐食性を有していることが判明した。
下記の表２に試験結果を示す。表２に示すように、本発明例に係るすべてのステンレス鋼板において、不働態皮膜中のＣｒの含有量がカチオン分率で２０．０ａｔｏｍｉｃ％以上となった。また、ＣＣＴ試験後のレイティングナンバー（Ｓ．Ａ．Ｒ．Ｎ．）評価については、本発明例に係るすべてのステンレス鋼板が、レイティングナンバーが３ポイント以上で合格となった。この結果により、本発明例に係るすべてのステンレス鋼板について、長期間使用した後でも優れた耐食性を有していることが判明した。
【0087】
平均結晶粒径については、本発明例および比較例ともに、昇温速度１００℃以上かつ冷延板焼鈍温度８５０～１０５０℃の条件で作製されたステンレス鋼板の平均結晶粒径は２５μｍ以下となった。一方、例えば冷延板焼鈍温度８５０℃未満で作製された比較例Ｂ６およびＢ７については、再結晶が未完了で平均結晶粒径を測定できなかった。また、例えば１０５０℃を超える冷延板焼鈍温度で作製された比較例Ｂ８およびＢ９は、平均結晶粒径が２５μｍを超えていた。
【0088】
シャルピー試験の結果については、本発明例に係るすべてのステンレス鋼板が、シャルピー衝撃値の平均値が１０Ｊ／ｃｍ２以上で合格となった。一方、組成成分が本ステンレス鋼板の成分範囲外となる比較例Ｂ３および比較例Ｂ１０から比較例Ｂ１３まで、ならびに平均結晶粒径が本ステンレス鋼板の数値範囲外となる比較例Ｂ４、Ｂ５、Ｂ８およびＢ９は、シャルピー衝撃値の平均値が１０Ｊ／ｃｍ２未満で不合格となった。損失係数については、本発明例に係るすべてのステンレス鋼板が０．０００３以上となるのに対し、例えばＡｌの含有量が１．００％未満となる比較例Ｂ２は、損失係数が０．０００３未満（０．０００１）となった。
【0089】
【表2】
【産業上の利用可能性】
【0090】
本発明の一態様に係るフェライト系ステンレス鋼板は、例えばコンテナ用途のステンレス鋼板として好適である。