特開 2024-12728 塗布装置

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024012728

(43)【公開日】2024-01-31

(54)【発明の名称】塗布装置

(51)【国際特許分類】

   B05C 5/02 20060101AFI20240124BHJP

   B22F 3/14 20060101ALI20240124BHJP

   C22C 19/05 20060101ALI20240124BHJP

   C22C 19/07 20060101ALI20240124BHJP

【ＦＩ】

B05C5/02

B22F3/14 D

C22C19/05 Z

C22C19/07 Z

【審査請求】未請求

【請求項の数】2

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2020208122

(22)【出願日】2020-12-16

(71)【出願人】

【識別番号】511213410

【氏名又は名称】ＭＭＣリョウテック株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100208568

【弁理士】

【氏名又は名称】木村 孔一

(72)【発明者】

【氏名】遠藤 恵

(72)【発明者】

【氏名】伊藤 卓也

【テーマコード（参考）】

4F041

4K018

【Ｆターム（参考）】

4F041AA05

4F041AB01

4F041BA01

4F041BA17

4F041CA03

4K018BA04

4K018BA17

4K018KA38

(57)【要約】

【課題】リチウムイオン電池の負極活物質を塗布液とするに当たり、白濁と減肉を抑制し、長期間にわたって安定して均一の厚さの塗布膜を得ることができ、しかも、製造上の手間の少ない材料を用いたエッジ部を有するスロットダイを提供する。
【解決手段】それぞれ対峙するエッジ部材を有する１または２以上の塗布ヘッドを有し、前記エッジ部材の間隔を調整することにより塗布液の塗布量を調整する塗布装置であって、前記エッジ部材は、ＨＲＣが４５～５２のＣｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金またはＮｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金であることを特徴とする塗布装置。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

それぞれ対峙するエッジ部材を有する１または２以上の塗布ヘッドを有し、前記エッジ部材の間隔を調整することにより塗布液の塗布量を調整する塗布装置であって、
前記エッジ部材は、ＨＲＣが４５～５２のＣｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金またはＮｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金であることを特徴とする塗布装置。

【請求項2】

前記Ｃｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金またはＮｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金の熱膨張係数は、前記塗布装置の本体部分に使用される材料の熱膨張係数との差が０．５０×１０^－５／Ｋ以下であることを特徴とする請求項１に記載の塗布装置。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、塗布液を塗布する塗布装置であるスロットダイ（以下、塗布装置とスロットダイを区別せずに使用する）に関するものである。

【背景技術】

【0002】

対向するエッジを有する１または２以上の塗布ヘッドを有し、前記エッジ間隔を調整することにより塗布液の塗布量が調整できる塗布装置としてスロットダイが知られている。このスロットダイは、可撓性を有するフィルムなどに絶縁材、導電材、接着剤、粘結剤、写真感光剤、磁性物質等の各種塗布液の塗布に広く使用されている。
そして、このスロットダイの用途を広げ、塗布性能や耐久性の向上を目的として、種々の提案がなされている。

【0003】

例えば、特許文献１には、マニフォールドの先端部から流通部、塗布先端部においてＮｉ－Ｃｒ－Ｓｉ－Ｂ系の合金粉末、または、Ｃｏ－Ｃｒ－Ｓｉ－Ｂ系の合金粉末をＨＩＰ処理により直接拡散接合されたＨＩＰライニング層を形成したスロットダイが記載され、該スロットダイは、リチウムイオン電池の負極活物質ペーストを塗布液として集電体上に塗布成形するために用いることができ、該塗布液による傷や摩耗が発生しにくいとされている。

【0004】

また、例えば、特許文献２には、塗布先端部が超硬合金からなり、該超硬合金はコバルトを主成分とする結合相を２～１６質量％有するＷＣ基超硬合金であって、その硬さ（Ｘ）がロックウエル硬度Ａスケールで９０．０～９４．０（ＨＲＡ）、該超硬合金の保磁力（Ｙエルステッド）は、６０Ｘ－５１００≧Ｙ≧５０Ｘ－４３２０を満足するスロットダイが記載され、該スロットダイは耐食性、耐腐食摩耗性、耐アブレーション摩耗および耐微小損傷性に優れて耐久性を有するとされている。

【0005】

さらに、例えば、特許文献３には、塗布先端部が超硬合金からなり、該超硬合金はＷＣを主成分とする硬質相とＮｉおよびＣｒ_２Ｃ_３を主成分とする結合相を有する実質的に非磁性のスロットダイが記載され、該スロットダイは耐食性が向上しているとされている。

【0006】

加えて、例えば、特許文献４には、塗布ヘッドの金属エッジ（塗布先端部）がＣｒ：１４～２３質量％、Ｍｏ：１４～２０質量％、Ｗ：０．２～５質量％、Ｆｅ：０．２～７質量％、Ｃｏ：０．２～２．５質量％、残部Ｎｉおよび不可避的不純物からなる組成を有するＮｉ合金（以下、Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ系合金という）を溶体化処理後に圧延加工し、熱処理したスロットダイが記載され、該スロットダイは耐食性と耐摩耗性に優れているとされている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】特開２０１８－１２２２８３号公報

【特許文献2】特許第３０４８１４５号公報

【特許文献3】特開２００２－３４６４５６号公報

【特許文献4】特開平６－１３４３７９号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

本発明者は、ＳＵＳ６３０等の析出硬化型ステンレス鋼やＳＵＳ４２０等のマルテンサイト系ステンレス鋼により製造されたスロットダイにおいて、塗布液としてリチウムイオン電池の負極活物質（ペースト）を使用したとき、塗布先端部（エッジ部）に白濁や減肉が生じる問題があることを発見した。

【0009】

そこで、この白濁や減肉を防止すべく、前記各特許文献に記載されたスロットダイの塗布先端部の材料を試用した。その結果、本発明者は、これら材料を使用しても、この白濁や減肉を抑制できないことを認識した。

【0010】

一方、本発明者は、特許文献４に記載された組成の合金を含むＮｉ－Ｃｒ－Ｍｏ合金をエッジ部の材料として用いると、白濁や減肉を抑制できるものの、スロットダイのエッジ部に用いるために、溶体化処理後に高圧下率の圧延加工し、時効熱処理を行う必要があるため、製造上の手間が無視できないという問題があることを認識した。

【0011】

本発明は、これら問題を解決するためになされたものであって、リチウムイオン電池の負極活物質を塗布液とするに当たり、Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ合金と同等以上の白濁と減肉を抑制し、長期間にわたって安定して均一の厚さの塗布膜を得ることができ、しかも、製造上の手間の少ない材料を用いたエッジ部を有するスロットダイを提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0012】

本発明の実施形態に係る塗布装置は、
それぞれ対峙するエッジ部材を有する１または２以上の塗布ヘッドを有し、前記エッジ部材の間隔を調整することにより塗布液の塗布量を調整する塗布装置であって、
前記エッジ部材は、ＨＲＣが４５～５２のＣｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金またはＮｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金である。

【0013】

また、前記Ｃｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金またはＮｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金の熱膨張係数は、前記塗布装置の本体部分に使用される材料の熱膨張係数との差が０．５０×１０^－５／Ｋ以下であってもよい。

【発明の効果】

【0014】

前記によれば、リチウムイオン電池の負極活物質の塗布に当たって、製造上の手間の少ない材料により、エッジ部の白濁と減肉を抑制し、長期間にわたって安定して均一の厚さの塗布膜を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【0015】

【図1】実施例に係る塗布装置の斜視模式図である。

【図2】図１のＡ－Ａ断面図である。

【図3】図１の塗布装置の第１金型の斜視模式図である。

【図4】図１の塗布装置の第２金型の斜視模式図である。

【図5】図１の塗布装置に使用する（第１金型と第２金型との間に介挿する）スペーサーの斜視模式図である。

【発明を実施するための形態】

【0016】

以下、本発明の実施形態に係る塗布装置について詳述する。
なお、本明細書および特許請求の範囲において、数値範囲を「Ｍ～Ｎ」（Ｍ、Ｎは共に数値）で表現するときは、その範囲は上限値（Ｎ）および下限値（Ｍ）を含んでおり、上限値（Ｎ）と下限値（Ｍ）の単位は同じである。

【0017】

リチウムイオン電池の負極活物質は、黒鉛、結着剤、水を混練したものであって、腐食性を有する化学物質ではないため腐食は生じないと一応考えられる。しかし、本発明者は、作用機序は定かではないが、塗布装置のエッジ部では、この負極活物質の流動に起因する潰食（ｃａｖｉｔａｔｉｏｎ ｅｒｒｏｓｉｏｎ）や負極活物質中の固形成分による摩耗が生じ、白濁と減肉が生じているのではないかと考えるに至った。

【0018】

さらに、塗布装置本体の材料であるＳＵＳ６３０等の析出硬化型ステンレス鋼やＳＵＳ４２０等のマルテンサイト系ステンレス鋼は、耐食性に優れるが、塗布液に接する内壁面の面粗さを小さくすべく研磨加工が必要であり、その結果エッジ部分にバリが生じてしまい、バリ取りのためにエッジ加工を行う必要があり、このエッジの加工精度が低下して均一な塗布量を得ることが困難であり、一方、ＷＣ基超硬合金は、バリ取りを行う必要はなく耐摩耗性は有するものの、耐食性が十分ではないため白濁と減肉を生じるものはないかと推察した。

【0019】

そこで、この推察に立って、前記各材料や白濁と減肉を抑制することができるＮｉ－Ｃｒ－Ｍｏ系合金について、その物性を解析した結果、耐摩耗性の指標となる硬度が特定の範囲にあり、所定の耐食性を有していることが判明した。その結果、白濁と減肉を抑制するために必要な硬度と耐食性について、以下の知見を得た。
以下、順に説明する。

【0020】

耐摩耗性
耐摩耗性は硬度と相関関係があり、硬度の高い材料は耐摩耗性が高くなるが、硬度が高くなれば研削と研磨の加工性が低下してしまう。そこで、前述の特許文献４に記載された合金の組成を含むＮｉ－Ｃｒ－Ｍｏ系合金の物性の解析結果をもとにして、塗布装置のエッジ部に使用する材料として必要な耐摩耗性と研削と研磨の加工の容易性とのバランスを検討した結果、ＨＲＣ硬度（ロックウエル硬さＣスケール）が４５～５２の材料が適切である知見を得た。

【0021】

すなわち、ＨＲＣ硬度が４５未満であると、白濁と減肉を抑制するための硬さが十分ではなく、すなわち、耐摩耗性が十分でなく、一方、ＨＲＣ硬度が５２を超えると、例えば、ＷＣ基超硬合金のようにスロットダイを製作するための研磨、研削の加工性が劣ってしまうのである。

【0022】

耐食性
本発明者の調査によれば、Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ系合金と同等以上の耐食性を有する材料として、市販されているＣｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金およびＮｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金を挙げることができる。
そこで、このＣｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金、Ｎｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金について、以下に詳述する。

【0023】

Ｃｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金
Ｃｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金は、Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ系合金、ＳＵＳ６３０析出硬化型ステンレス鋼と同等以上の耐食性を有し、しかも、簡易な熱処理を行うか、または、特段の熱処理を行うことなく、ＨＲＣ硬度が４５～５２となるため、塗布装置のエッジ部の白濁と減肉を抑制することでき、かつ、該エッジ部とするための加工の手間が少なく、好ましい材料である。

【0024】

ここで、Ｃｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金の具体的な組成として、例えば、
Ｃｒ：２８～３２質量％、ＭｏまたはＷ：７～９質量％、Ｃ：１．２～１．６質量％、Ｎｉ：３質量％未満、Ｆｅ：３質量％未満、Ｓｉ：２質量％未満、残部：Ｃｏと不可避的不純物
を挙げることができ、
Ｃｒ：３０質量％、Ｗ：８質量％、Ｃ：１．５５質量％、Ｎｉ：３質量％未満、Ｆｅ：３質量％未満、Ｓｉ：２質量％未満、残部：Ｃｏと不可避的不純物
および
Ｃｒ：３１質量％、Ｍｏ：８質量％、Ｃ：１．５５質量％、Ｎｉ：３質量％未満、Ｆｅ：３質量％未満、Ｓｉ：２質量％未満、残部：Ｃｏと不可避的不純物
のものが好ましい。この好ましい組成のＣｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金は、特段の熱処理を行わなくてもＨＲＣ硬度が４５～５２である。

【0025】

Ｎｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金
Ｎｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金は、Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ系合金、ＳＵＳ６３０析出硬化型ステンレス鋼と同等以上の耐食性を有している。そして、９００～１０００℃の溶体化処理後、６００～７００℃で時効処理を行えば、微細なＮｉ－Ｎｂ、Ａｌ、Ｔｉの各化合物を析出させることができ、４５～５２のＨＲＣ硬度を簡単に得ることができる。
そのため、塗布装置のエッジ部の白濁と減肉を抑制することでき、かつ、該エッジ部とするための加工の手間が少なく、好ましい材料である。

【0026】

ここで、Ｎｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金の具体的な組成として、例えば、
Ｃｒ：１５～２３質量％、Ｍｏ：２～４質量％、Ｎｂ＋Ｔａ：４～８質量％、ＡｌとＴｉがそれぞれ０．２質量％以上でＡｌ＋Ｔｉが２質量％以下、Ｃ：０．１質量％以下、Ｓｉ：０．５質量％以下、Ｂ：０．００１～０．０２質量％、Ｆｅ：３０質量％以下、Ｍｎ：１質量％以下、残部：Ｎｉおよび不可避的不純物、
Ｃｒ：１０～２５質量％、Ａｌ：０．２～１．５質量％、Ｔｉ：１．５～３質量％、Ｃ：０．１質量％以下、Ｎｂ：０．１～３質量％、Ｚｒ：０．２質量％、Ｆｅ：２０質量％以下、Ｓｉ：０．０５～０．８質量％、Ａｌ＋Ｔｉ＋Ｓｉ：２～４．５質量％、残部：Ｎｉおよび不可避的不純物
を挙げることができる。

【0027】

塗布装置本体に使用される材料との熱膨張係数差
塗布装置のエッジ部に用いられる材料は、塗布装置本体（エッジ部以外）に使用される材料との熱膨張係数差が小さいものが好ましい。その理由は、熱膨張係数差が大きくなれば、エッジ部の変形や気密性が維持できなくなるためである。
塗布装置本体に使用される材料が、ＳＵＳ６３０析出硬化型ステンレス鋼、ＳＵＳ４２０Ｊ２マルテンサイト系ステンレス鋼であれば、その熱膨張係数は、それぞれ、１．０８×１０^－５／Ｋ、１．０３×１０^－５／Ｋである。また、工具鋼であれば、概ね１．００～１．４０×１０^－５／Ｋである。
これに対して、前述のＣｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金の熱膨張係数は、おおよそ１．４６×１０^－５／Ｋであり、Ｎｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金の熱膨張係数は、おおよそ１．３０×１０^－５／Ｋである。

【0028】

塗布装置本体に用いられる材料とエッジ部に用いられる材料との熱膨張係数の差により、バイメタル変形が生じるが、両者の熱膨張係数差が小さいほどその変形量は小さくなる。本発明者の検討によれば、塗布装置本体に使用されるＳＵＳ６３０析出硬化型ステンレス鋼、ＳＵＳ４２０Ｊ２マルテンサイト系ステンレス鋼、工具鋼との熱膨張係数の差が０．５０×１０^－５／Ｋ以下であると、十分にエッジ部の変形を防止し、気密性を維持することができることが判明した。
よって、エッジ部に超硬合金材料が用いられた場合に比して、これらＣｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金、Ｎｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金を用いれば、十分にエッジ部の変形を防止し、気密性を維持することができる。

【実施例0029】

以下、実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明は実施例に限定されるものではない。

【0030】

まず、本実施例で使用した塗布装置（スロットダイ）について説明する。
図１に該装置の斜視模式図を、図２に図１のＡ－Ａ断面模式図、図３に第１金型の斜視模式図、図４に第２金型の斜視模式図をそれぞれ示す。

【0031】

第１のヘッド部材（台金部）２、第２のヘッド部材（台金部）３は、共に、ＳＵＳ６３０析出硬化型ステンレス鋼（熱膨張係数：１．０８×１０^－５／Ｋ）で製作されており、エッジ部材６を取り付ける凹部を有するエッジ部材取付け部４と台金部材５から構成されている。エッジ部材取付け部４の凹部の角部は、エッジ部材６の角部と干渉しないように溝８が設けられている。

【0032】

エッジ取付け部４のエッジ部材６には、ろう付けで雌ネジが切られた駒部品９が固定されている。この駒部品９に、台金部材７の斜面にあけられた穴を介してエッジ部材固定ボルト７が螺合して台金部材４とエッジ部材６が固定される。なお、前記穴は樹脂により塞がれている。

【0033】

図１に示すように、塗布装置１は、第１のヘッド部材２と第２のヘッド部材３から構成されており、両ヘッド部材は、シム１５を介してヘッド部材固定ボルト１０により固着されている。対向するエッジ部材６により塗布液流出口が形成されている。

【0034】

ここで、塗布液流出口の間隔は、この塗布液流出口の中心線と垂直な線に対して１０度傾いている第１のヘッド部材２および第２ヘッド部材３に設けられた各エッジ部材６の裏面の駒部品９を介して押圧するエッジ部材固定７により調整される。

【0035】

なお、この実施例で使用した装置ではエッジ部材固定ボルトボルト７は１０度傾いているが、この傾きの角度は０～１０度の範囲で適宜選択されればよい。

【0036】

そして、塗布液注入口１２へ外部から図示しない配管を介して塗布液が供給される。塗布装置１に供給された塗布液は、図２に示されるように、流通部１３を経て液留部１４に貯留され、スペーサー１４の働きによりスリット部１１を経て、対向するエッジ部材６に至り塗布液排出口から排出される。

【0037】

次に、エッジ部の材質を表１に示す組成の材質とした実施例１～３、比較例１～７、参とした各塗布装置に対して、次の耐食試験１および２を行い、白濁や減肉の発生について比較を比較検討した。

【0038】

【表1】

【0039】

腐食試験１
それぞれ、実施例１～２の材質のエッジ部材６、比較例１、２、４、を装着した塗布装置に対して、貯留槽から送液ポンプを介して塗布液を塗布液供給口から塗布液装置に導入し、塗布液流出口から流出させ、流出した塗布液は回収して再び貯留槽に戻して、塗布液が循環されるようにした。

【0040】

ここで、実施例１～２の材質のエッジ部材、および比較例１～３の材質のエッジ部材は、組成は次のとおりである。なお、比較例１以外は市販品である。

【0041】

実施例１（Ｎｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金（１））
Ｃｒ：１７～２１質量％、Ｍｏ：２．８～３．３質量％、Ｎｂ＋Ｔａ：４．８～５．６質量％、Ａｌ：０．２～０．８質量％、Ｔｉ：０．６５～１．１５質量％、Ａｌ＋Ｔｉが１．９５質量％以下、Ｃ：０．０８質量％以下、Ｓｉ：０．３５質量％以下、Ｂ：０．００６質量％、Ｆｅ：１１～２４質量％、Ｍｎ：０．３５質量％以下、残部：Ｎｉおよび不可避的不純物

【0042】

実施例２（Ｎｉ－Ｃｒ－Ｆｅ系合金（２））
Ｃｒ：１４～１７質量％、Ａｌ：０．４～１質量％、Ｔｉ：２．２５～２．７５質量％、Ｃ：０．０８質量％以下、Ｎｂ：０．７～１．２質量％、Ｆｅ：５～９質量％、Ｓｉ：０．５質量％以下、Ａｌ＋Ｔｉ＋Ｓｉ：２．６５～４．２５質量％、残部：Ｎｉおよび不可避的不純物

【0043】

比較例１（Ｃｏ結合相のＷＣ基超硬合金）
Ｃｒ：０．６５質量％、Ｃｏ：１０質量％、残部ＷＣおよび不可避的不純物
比較例２（Ｎｉ結合相のＷＣ基超硬合金（１））
Ｎｉ：１４質量％、Ｃｒ：１．１質量％、残部ＷＣおよび不可避的不純物
比較例３（Ｎｉ結合相のＷＣ基超硬合金（２））
Ｎｉ：２０質量％、Ｃｒ：０．５７質量％、残部ＷＣおよび不可避的不純物

【0044】

塗布液は、活物質の黒鉛、溶媒として水、その他カルボキシメチルセルロース、アセチレンブラック、スチレンブタジエンゴムを含むごく普通の負極用電極材スラリー液であった。

【0045】

３９０時間の塗布液の循環を行い、エッジ部を目視観察した。その結果を表２に示す。

【0046】

【表2】

【0047】

表２から明らかなように、実施例１～２では、白濁も減肉も確認できなかったが、比較例１～３では、塗布液の触れていた表面部に腐食による白濁が目視で確認でき、表面粗さ測定機にて白濁部の粗さを測定した結果、０．２～０．３μｍの材料の減肉が確認された。
また、実施例１～２は、塗布装置本体材料との熱膨張係数差がいずれも０．５０×１０^－５／Ｋ以下であるため、十分にエッジ部の変形を防止し、気密性を維持することができたが、この熱膨張係数を満足しない比較例１～２は、試験時間末期にエッジ部の変形が起こった。

【0048】

腐食試験２
それぞれ、実施例１、３の材質のエッジ部材、および比較例１の材質のエッジ部材を装着した腐食試験１と同じ塗布装置と塗布液を使用した。

【0049】

ここで、実施例１および比較例１のエッジ部材の組成は前述のとおりであり、実施例３の材質のエッジ部材は、市販材であり、組成は次のとおりである。
実施例３（Ｃｏ－Ｃｒ－Ｗ系合金）
Ｃｒ：２８－３２質量％、Ｗ：８質量％、Ｃ：１．４～１．８質量％、Ｎｉ：３質量％以下、Ｆｅ：２．５質量％以下、Ｓｉ：２質量％以下、残部：Ｃｏと不可避的不純物

【0050】

１０４０時間の塗布液の循環を行い、エッジ部を目視観察した。その結果を表３に示す。

【0051】

【表3】

【0052】

実施例１、３では、白濁も減肉も確認できなかったが、比較例１では、塗布液の触れていた表面部に腐食による白濁が目視で確認でき、表面粗さ測定機にて白濁部の粗さを測定した結果、０．５～１．５μｍの材料の減肉が確認された。 また、実施例１、３は、塗布装置本体材料との熱膨張係数差がいずれも０．５０×１０^－５／Ｋ以下であるため、十分にエッジ部の変形を防止し、気密性を維持することができたが、この熱膨張係数を満足しない比較例１は、試験時間末期にエッジ部の変形が起こった。

【符号の説明】

【0053】

１ 塗布装置
２ 第１のヘッド部材（台金部）
３ 第２のヘッド部材（台金部）
４ エッジ部材取付け部
５ 台金部材
６ エッジ部材
７ エッジ部材固定ボルト
８ 溝
１０ ヘッド部材固定ボルト
１１ 分解用ボルト穴
１２ 塗布液注入口
１３ 流通部
１４ 液留部
１５ シム

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】