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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024128358
(43)【公開日】2024-09-24
(54)【発明の名称】スパンボンド不織布およびその製造方法
(51)【国際特許分類】
D04H 3/16 20060101AFI20240913BHJP
D04H 3/147 20120101ALI20240913BHJP
D04H 3/007 20120101ALI20240913BHJP
【ＦＩ】
D04H3/16
D04H3/147
D04H3/007
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023037293
(22)【出願日】2023-03-10
(71)【出願人】
【識別番号】000003159
【氏名又は名称】東レ株式会社
(72)【発明者】
【氏名】村井 洸太
(72)【発明者】
【氏名】島田 大樹
(72)【発明者】
【氏名】山中 崇弘
【テーマコード（参考）】
4L047
【Ｆターム（参考）】
4L047AA14
4L047AA27
4L047AB03
4L047BA08
4L047CB01
4L047EA06
(57)【要約】
【課題】 低い目付であっても優れた強度を有し、柔軟性や肌触りに優れたスパンボンド不織布を提供すること。
【解決手段】 芯成分と鞘成分からなる芯鞘型複合繊維で構成されてなるスパンボンド不織布であって、前記芯成分が、分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下であり、アイソタクチックペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である、ポリプロピレン系樹脂であり、前記鞘成分が、ポリプロピレン系樹脂であり、融着部と非融着部とを有する、スパンボンド不織布。
【選択図】 なし
【解決手段】 芯成分と鞘成分からなる芯鞘型複合繊維で構成されてなるスパンボンド不織布であって、前記芯成分が、分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下であり、アイソタクチックペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である、ポリプロピレン系樹脂であり、前記鞘成分が、ポリプロピレン系樹脂であり、融着部と非融着部とを有する、スパンボンド不織布。
【選択図】 なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
芯成分と鞘成分からなる芯鞘型複合繊維で構成されてなるスパンボンド不織布であって、前記芯成分が、分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下であり、アイソタクチックペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である、ポリプロピレン系樹脂であり、前記鞘成分が、ポリプロピレン系樹脂であり、融着部と非融着部とを有する、スパンボンド不織布。
【請求項2】
前記非融着部における芯鞘型複合繊維の芯成分の配向パラメータＯｃが５．０以上８．０以下である、請求項１に記載のスパンボンド不織布。
【請求項3】
前記非融着部における芯鞘複合繊維の鞘成分の配向パラメータＯｓに対する芯成分の配向パラメータＯｃの比率Ｏｃ／Ｏｓが１．２以上２．０以下である、請求項１または２に記載のスパンボンド不織布。
【請求項4】
前記芯鞘複合繊維の鞘成分の融解ピーク温度Ｔｍｓ（℃）と芯成分の融解ピーク温度Ｔｍｃ（℃）とが以下の式１を満たす、請求項１または２に記載のスパンボンド不織布。
Ｔｍｃ－３０≦Ｔｍｓ≦Ｔｍｃ－５ ・・・（式１）
Ｔｍｃ－３０≦Ｔｍｓ≦Ｔｍｃ－５ ・・・（式１）
【請求項5】
芯成分として、分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下であり、アイソタクチックペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である、ポリプロピレン系樹脂と、鞘成分として、ポリプロピレン系樹脂と、を吐出孔を有する複合紡糸口金から紡出した後、紡出された糸条を冷却固化し、エジェクターにて紡糸速度３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下で牽引、延伸して芯鞘複合繊維を得る工程と、
前記芯鞘複合繊維を、ネット上に捕集して繊維ウェブを形成する工程と、
前記繊維ウェブを、熱接着する工程と、
を有する、スパンボンド不織布の製造方法。
前記芯鞘複合繊維を、ネット上に捕集して繊維ウェブを形成する工程と、
前記繊維ウェブを、熱接着する工程と、
を有する、スパンボンド不織布の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、スパンボンド不織布に関する。
【背景技術】
【0002】
紙おむつや生理用ナプキン等の衛生材料やマスクには、低価格であることや実使用における適度な柔軟性と物理特性を得やすいことから、スパンボンド不織布が多く用いられる。そして、これらの用途では、１回の使用で廃棄し、その後、焼却処分や埋め立て処分する場合が多く、環境配慮の観点から、使用するプラスチック量の削減が求められている。
【0003】
スパンボンド不織布におけるプラスチック量を削減することは、具体的には、１ｍ２あたりの不織布質量である目付（ｇ／ｍ２）を低減するということであるが、この目付を低減すればするほど、一般には不織布の引張強度が低下し、実使用時に破れやすくなる。そこで、スパンボンド不織布の強度を向上させる方法について、種々検討されている。
【0004】
一般には、スパンボンド不織布の強度を向上する手法としては、構成する繊維そのものの強度を向上させる方法と、構成する繊維同士の接着点を増やす方法との２つが考えられる。前者としては、例えば、特許文献１には、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）とＭＦＲが特定の範囲のポリプロピレン樹脂であって、逆挿入プロピレン単位の割合を一定以下とし、さらに、特定の溶融強度を有するポリプロピレンを特定量添加することが提案されている。糸のテナシティと伸びやすさの両立を図れることが記載されている。また、後者としては、例えば、特許文献２に、ポリプロピレン樹脂のメルトマスフローレートや紡糸条件を制御することで結晶子サイズを小さくし、融点および融解熱量を特定の範囲とすることが提案されている。そして、これによって、スパンボンド不織布の製造工程における熱接着性を向上させることが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特表２００８－５２３２３１号公報
【特許文献2】特開２０１９－１９６５７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
しかしながら、特許文献１に開示された方法では、糸の強度をある程度向上させることはできるが、スパンボンド不織布を構成する繊維に用いた際には、高溶融強度ポリプロピレンの添加量が相対的に少なくなることにより、十分な熱接着性を得られない傾向がある。そのため、スパンボンド不織布の強度はそこまで高くなるものではない。
【0007】
一方、特許文献２に開示された方法では、熱接着性はある程度向上させることができ、一定の強度を有するスパンボンド不織布とすることができるものの、繊維の強度は結晶子サイズが十分に大きくないことからやや低くなる傾向にあり、スパンボンド不織布の強度としては、まだ改善の余地がある
そこで本発明の目的は、低い目付であっても優れた強度を有し、柔軟性や肌触りに優れたスパンボンド不織布を提供することにある。
そこで本発明の目的は、低い目付であっても優れた強度を有し、柔軟性や肌触りに優れたスパンボンド不織布を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明者らは、前記の目的を達成するべく鋭意検討を重ねた結果、スパンボンド不織布を構成する繊維のポリプロピレン樹脂について、分岐指数ｇを特定の範囲とすることによって、スパンボンド不織布を構成する繊維の強度を向上でき、従前よりも高い強度のスパンボンド不織布を得られるという知見を得た。
【0009】
本発明は、これら知見に基づいて完成に至ったものであり、本発明によれば、以下の発明が提供される。
【0010】
［１］ 芯成分と鞘成分からなる芯鞘型複合繊維で構成されてなるスパンボンド不織布であって、前記芯成分が、分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下であり、アイソタクチックペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である、ポリプロピレン系樹脂であり、前記鞘成分が、ポリプロピレン系樹脂であり、融着部と非融着部とを有する、スパンボンド不織布。
【0011】
［２］ 前記非融着部における芯鞘型複合繊維の芯成分の配向パラメータＯｃが５．０以上８．０以下である、前記［１］に記載のスパンボンド不織布。
【0012】
［３］ 前記非融着部における芯鞘複合繊維の鞘成分の配向パラメータＯｓに対する芯成分の配向パラメータＯｃの比率Ｏｃ／Ｏｓが１．２以上２．０以下である、前記［１］または［２］に記載のスパンボンド不織布。
【0013】
［４］ 前記芯鞘複合繊維の鞘成分の融解ピーク温度Ｔｍｓ（℃）と芯成分の融解ピーク温度Ｔｍｃ（℃）とが以下の式１を満たす、前記［１］～［３］のいずれかに記載のスパンボンド不織布
Ｔｍｃ－３０≦Ｔｍｓ≦Ｔｍｃ－５ ・・・（式１）。
Ｔｍｃ－３０≦Ｔｍｓ≦Ｔｍｃ－５ ・・・（式１）。
【0014】
［５］ 芯成分として、分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下であり、アイソタクチックペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である、ポリプロピレン系樹脂と、鞘成分として、ポリプロピレン系樹脂と、を吐出孔を有する複合紡糸口金から紡出した後、紡出された糸条を冷却固化し、エジェクターにて紡糸速度３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下で牽引、延伸して芯鞘複合繊維を得る工程と、
前記芯鞘複合繊維を、ネット上に捕集して繊維ウェブを形成する工程と、
前記繊維ウェブを、熱接着する工程と、
を有する、スパンボンド不織布の製造方法。
前記芯鞘複合繊維を、ネット上に捕集して繊維ウェブを形成する工程と、
前記繊維ウェブを、熱接着する工程と、
を有する、スパンボンド不織布の製造方法。
【発明の効果】
【0015】
本発明によれば、従前よりも高い強度のスパンボンド不織布が得られる。そのため、比較的低い目付のスパンボンド不織布としたとしても、優れた物理的特性を有するものとなり、さらには、柔軟性や肌触りに優れたスパンボンド不織布とすることができる。この結果、プラスチック原料を低減した環境配慮のスパンボンド不織布として、紙おむつ、生理用ナプキン等の衛生材料やマスク等に好適に用いることができる。
【発明を実施するための形態】
【0016】
本発明のスパンボンド不織布は、芯成分と鞘成分からなる芯鞘型複合繊維で構成されてなるスパンボンド不織布であって、前記芯成分が、分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下であり、アイソタクチックペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である、ポリプロピレン系樹脂であり、前記鞘成分が、ポリプロピレン系樹脂であり、融着部と非融着部とを有する。このようにすることにより、上記のとおり、比較的低い目付であっても、優れた物理的特性を有し、さらには、柔軟性や肌触りに優れたスパンボンド不織布とすることができる。
【0017】
以下に、これら本発明の構成要素について詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下に説明する範囲に何ら限定されるものではない。
【0018】
［芯鞘型複合繊維］
本発明のスパンボンド不織布を構成する芯鞘型複合繊維は、その芯成分、鞘成分がともに、ポリプロピレン系樹脂である。ここで言う、「ポリプロピレン系樹脂」とは、繰り返し単位としてプロピレン単位を有する樹脂を意味し、プロピレンの単独重合体、もしくは、プロピレンと各種α－オレフィンとの共重合体などが挙げられる。なかでも、紡糸安定性や強度の低下を防ぐため、プロピレンの単独重合体が好ましい。
本発明のスパンボンド不織布を構成する芯鞘型複合繊維は、その芯成分、鞘成分がともに、ポリプロピレン系樹脂である。ここで言う、「ポリプロピレン系樹脂」とは、繰り返し単位としてプロピレン単位を有する樹脂を意味し、プロピレンの単独重合体、もしくは、プロピレンと各種α－オレフィンとの共重合体などが挙げられる。なかでも、紡糸安定性や強度の低下を防ぐため、プロピレンの単独重合体が好ましい。
【0019】
特に、前記のポリプロピレン系樹脂について、プロピレンの単独重合体の割合が６０質量％以上であることが好ましく、より好ましくは７０質量％以上であり、さらに好ましくは８０質量％以上である。このようにすることで良好な紡糸性を維持し、かつ、強度を向上させることができる。
【0020】
このポリプロピレン系樹脂としては、２種以上の混合物であってもよく、またポリエチレン、ポリ－４－メチル－１－ペンテンなどのその他のオレフィン系樹脂や熱可塑性エラストマー等を含有する樹脂組成物を用いることもできる。
【0021】
本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂には、本発明の効果をさらに高めるために、あるいは、他の特性を付与するために本発明の効果を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、耐光安定剤、耐熱安定剤、帯電防止剤、帯電助剤、紡曇剤、ブロッキング防止剤、ポリエチレンワックスを含む滑剤、結晶核剤、および顔料等の添加物、あるいは他の重合体を必要に応じて添加することができる。
【0022】
そして、このポリプロピレン系樹脂には、滑り性や柔軟性を向上させるために、炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物が含有されても良い。ポリプロピレン系樹脂に混合される脂肪酸アミド化合物の炭素数を好ましくは２３以上とし、より好ましくは３０以上とすることにより、脂肪酸アミド化合物が過度に繊維表面に露出することを抑制し、紡糸性と加工安定性に優れたものとし、高い生産性を保持することができる。一方、脂肪酸アミド化合物の炭素数を好ましくは５０以下とし、より好ましくは４２以下とすることにより、脂肪酸アミド化合物が繊維表面に移動しやすくなり、スパンボンド不織布に滑り性と柔軟性を付与することができる。
【0023】
本発明で使用される炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物としては、例えば、飽和脂肪酸モノアミド化合物、飽和脂肪酸ジアミド化合物、不飽和脂肪酸モノアミド化合物、および不飽和脂肪酸ジアミド化合物などが挙げられる。
【0024】
具体的には、炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物として、テトラドコサン酸アミド、ヘキサドコサン酸アミド、オクタドコサン酸アミド、ネルボン酸アミド、テトラコサペンタエン酸アミド、ニシン酸アミド、エチレンビスラウリン酸アミド、メチレンビスラウリン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスヒドロキシステアリン酸アミド、エチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンビスステアリン酸アミド、ヘキサメチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンヒドロキシステアリン酸アミド、ジステアリルアジピン酸アミド、ジステアリルセバシン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスエルカ酸アミド、およびヘキサメチレンビスオレイン酸アミドなどが挙げられ、これらは複数組み合わせて用いることもできる。中でも、エチレンビスステアリン酸アミドは、熱安定性に優れているため溶融紡糸が可能であり、高い紡糸安定性を保持しながら、滑り性や柔軟性に優れたスパンボンド不織布を得ることができるため、好ましい。
【0025】
本発明において、前記の芯鞘複合繊維を構成するポリプロピレン系樹脂に含まれる脂肪酸アミド化合物の量（以降、単に、脂肪酸アミド化合物の含有量と記載することがある）は、０．０１質量％～５質量％であることが好ましい態様である。脂肪酸アミド化合物の含有量を０．０１質量％以上、より好ましくは０．１質量％以上とすることで、適度な滑り性と柔軟性を付与することができる。一方、脂肪酸アミド化合物の含有量を５質量％以下、より好ましくは３質量％以下、さらに好ましくは１質量％以下とすることで、紡糸性の低下を抑制することができる。
【0026】
ここでいう脂肪酸アミド化合物の含有量とは、ポリプロピレン系樹脂からなる繊維全体の質量に対する脂肪酸アミド化合物の質量の割合（％）を言う。つまり、例えば、前記の繊維が芯鞘型複合繊維であったとして、この芯鞘型複合繊維の鞘部の成分のみに脂肪酸アミド化合物を含む場合であっても、芯鞘型複合繊維の全体の質量に対する脂肪酸アミド化合物の質量の割合を算出することとする。
【0027】
この脂肪酸アミド化合物の含有量を測定する方法としては、例えば、繊維から添加剤を溶媒抽出し、液体クロマトグラフ質量分析（ＬＳ／ＭＳ）などを用いて定量分析する方法が挙げられる。このとき抽出溶媒は脂肪酸アミド化合物の種類に応じて適宜選択されるものであるが、例えばエチレンビスステアリン酸アミドの場合には、クロロホルム－メタノール混液などを用いる方法が一例として挙げられる。
【0028】
本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂の融点（Ｔｍ）は、芯成分のもの、鞘成分のものいずれも１２０℃以上２００℃以下であることが好ましい。これらの融点（Ｔｍ）の範囲について、その下限を好ましくは１２０℃以上、より好ましくは１３０℃以上、さらに好ましくは１４０℃以上とすることにより、実用に耐え得る耐熱性を得やすくなる。また、前記の融点の範囲について、その上限を好ましくは２００℃以下、より好ましくは１８０℃以下、さらに好ましくは１７０℃以下とすることにより、口金から吐出された糸条を冷却し易くなり、繊維同士の融着を抑制し細い繊維径でも安定した紡糸が行い易くなる。
【0029】
なお、前記のポリプロピレン系樹脂の融点（Ｔｍ）は、ポリプロピレン系樹脂を以下の示差走査型熱量測定法（ＤＳＣ）によって測定、算出される、最大の融解ピーク温度を指す。
（１）ポリプロピレン系樹脂を０．５ｍｇ～５ｍｇサンプリングする。
（２）示差走査型熱量測定法（ＤＳＣ）を用い、昇温速度２０℃／分で、常温から温度２００℃まで昇温しＤＳＣ曲線を得る。
（３） ＤＳＣ曲線から融解吸熱ピークのピークトップ温度を読み取り、ポリプロピレン系樹脂の融解ピーク温度Ｔｍ（℃）とする。
（１）ポリプロピレン系樹脂を０．５ｍｇ～５ｍｇサンプリングする。
（２）示差走査型熱量測定法（ＤＳＣ）を用い、昇温速度２０℃／分で、常温から温度２００℃まで昇温しＤＳＣ曲線を得る。
（３） ＤＳＣ曲線から融解吸熱ピークのピークトップ温度を読み取り、ポリプロピレン系樹脂の融解ピーク温度Ｔｍ（℃）とする。
【0030】
本発明に係る芯鞘複合繊維の芯成分は、分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下であり、アイソタクチックペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である、ポリプロピレン系樹脂である。このようなポリプロピレン系樹脂が芯鞘型複合繊維の芯成分であることで、高強度かつ生産性に優れたスパンボンド不織布となる。
【0031】
まず、前記の芯成分が、分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下のポリプロピレン系樹脂である。このポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇとは、ポリプロピレン系樹脂の長鎖の分岐の程度を示す指標であり、例えば「Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ－４」（Ｊ．Ｖ．Ｄａｗｋｉｎｓｅｄ．Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ，１９８３）にも記載されているものである。分岐指数ｇが０．９５０以上、好ましくは０．９６５以上、より好ましくは０．９８０以上であることで溶融張力が高くなりすぎず、溶融紡糸延伸時の延伸追従性が不足することなく、安定して紡糸することができる。これは、主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレンを含むことにより、冷却固化時には長鎖分岐が系内の微結晶を貫く非晶相のタイ分子の絡み合いを促進し（微結晶間の疑似架橋効果）、その後の延伸過程で延伸応力が系全体に均一に伝達される（延伸が均一化の傾向となる）ことにより、繊維内部に発生するボイドが減少し、糸切れが抑制されるものと推察される。また、前記の分岐指数ｇが０．９９０以下であることで、微結晶形成効果により、結晶化が進み、単糸強度向上によりスパンボンド不織布のシート強度が向上する。
【0032】
本発明において、ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇは、以下の方法によって測定されるものとする。
（１）芯成分のポリプロピレン系樹脂１０ｍｇのサンプルを３つ採取する。
（２）上記サンプルを１，２，４－トリクロロベンゼンに溶解させる。この際の濃度は、１ｍｇ／ｍＬとする。
（３）示差屈折計（ＲＩ）と、粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）とを備えたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）装置（例えば、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ／Ｖ２０００」など）と、その装置に対応したＧＰＣＶ解析ソフト（例えば、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ｍｉｌｌｅｎｎｉｕｍ３２」など）とを用いて、以下の測定条件でサンプルの固有粘度測定を行う。これによって得られる固有粘度の算術平均値の小数点以下第４位を四捨五入して、［η］ｂｒとする。
・移動相溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン
・流量：１ｍＬ／分
・カラム：東ソー株式会社製「ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ」を２本連結したもの
・カラム温度、試料注入部温度、各検出器温度：１４０℃
・試料注入量（サンプルループ容量）：上記のＷａｔｅｒｓ社製「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ／Ｖ２０００」であれば、０．２１７５ｍＬ
（４）サンプルの重量平均分子量を、低角度レーザー光散乱光度測定法で測定する。
（５）（３）と同様の条件で、（４）で得られた重量平均分子量と同等の重量平均分子量を有する直鎖状のポリプロピレン樹脂の固有粘度測定を行う。あるいは、（４）で得られた重量平均分子量と同等の重量平均分子量を有する直鎖状のポリプロピレン樹脂の固有粘度測定が行えない場合には、直鎖状のポリプロピレン樹脂の固有粘度の対数は、分子量の対数と線形の関係があることは、Ｍａｒｋ－Ｈｏｕｗｉｎｋ－Ｓａｋｕｒａｄａ式として公知であるから、市販の直鎖状のポリプロピレン樹脂（例えば、日本ポリプロ株式会社製「ノバテックＰＰ（登録商標） ＦＹ６」など）の固有粘度測定を行い、その固有粘度を低分子量側や高分子量側に適宜外挿して数値を得ることができる。これによって得られる固有粘度の算術平均値の小数点以下第４位を四捨五入して、［η］ｌｉｎとする。
（６）以下の式（１）より、分岐指数ｇを算出し、得られた値の小数点以下第４位を四捨五入する。
（１）芯成分のポリプロピレン系樹脂１０ｍｇのサンプルを３つ採取する。
（２）上記サンプルを１，２，４－トリクロロベンゼンに溶解させる。この際の濃度は、１ｍｇ／ｍＬとする。
（３）示差屈折計（ＲＩ）と、粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）とを備えたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）装置（例えば、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ／Ｖ２０００」など）と、その装置に対応したＧＰＣＶ解析ソフト（例えば、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ｍｉｌｌｅｎｎｉｕｍ３２」など）とを用いて、以下の測定条件でサンプルの固有粘度測定を行う。これによって得られる固有粘度の算術平均値の小数点以下第４位を四捨五入して、［η］ｂｒとする。
・移動相溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン
・流量：１ｍＬ／分
・カラム：東ソー株式会社製「ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ」を２本連結したもの
・カラム温度、試料注入部温度、各検出器温度：１４０℃
・試料注入量（サンプルループ容量）：上記のＷａｔｅｒｓ社製「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ／Ｖ２０００」であれば、０．２１７５ｍＬ
（４）サンプルの重量平均分子量を、低角度レーザー光散乱光度測定法で測定する。
（５）（３）と同様の条件で、（４）で得られた重量平均分子量と同等の重量平均分子量を有する直鎖状のポリプロピレン樹脂の固有粘度測定を行う。あるいは、（４）で得られた重量平均分子量と同等の重量平均分子量を有する直鎖状のポリプロピレン樹脂の固有粘度測定が行えない場合には、直鎖状のポリプロピレン樹脂の固有粘度の対数は、分子量の対数と線形の関係があることは、Ｍａｒｋ－Ｈｏｕｗｉｎｋ－Ｓａｋｕｒａｄａ式として公知であるから、市販の直鎖状のポリプロピレン樹脂（例えば、日本ポリプロ株式会社製「ノバテックＰＰ（登録商標） ＦＹ６」など）の固有粘度測定を行い、その固有粘度を低分子量側や高分子量側に適宜外挿して数値を得ることができる。これによって得られる固有粘度の算術平均値の小数点以下第４位を四捨五入して、［η］ｌｉｎとする。
（６）以下の式（１）より、分岐指数ｇを算出し、得られた値の小数点以下第４位を四捨五入する。
【0033】
ｇ＝［η］ｂｒ／［η］ｌｉｎ ・・・（１）
一般に、ポリマー分子に長鎖分岐構造が導入されると、同じ分子量の直鎖状のポリマー分子と比較して慣性半径が小さくなる。慣性半径が小さくなると、固有粘度が小さくなることから、長鎖分岐構造が導入されるに従い、同じ分子量の直鎖状のポリプロピレンの固有粘度（［η］ｌｉｎ）に対する分岐鎖状ポリマーの固有粘度（［η］ｂｒ）の比（［η］ｂｒ／［η］ｌｉｎ）である分岐指数ｇは、小さくなる傾向にある。
一般に、ポリマー分子に長鎖分岐構造が導入されると、同じ分子量の直鎖状のポリマー分子と比較して慣性半径が小さくなる。慣性半径が小さくなると、固有粘度が小さくなることから、長鎖分岐構造が導入されるに従い、同じ分子量の直鎖状のポリプロピレンの固有粘度（［η］ｌｉｎ）に対する分岐鎖状ポリマーの固有粘度（［η］ｂｒ）の比（［η］ｂｒ／［η］ｌｉｎ）である分岐指数ｇは、小さくなる傾向にある。
【0034】
次に、前記の芯成分は、アイソタクチックメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である。より好ましくは０．９６５以上、特に好ましくは０．９８０以上である。アイソタクチックメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）は核磁気共鳴法（ＮＭＲ法）で測定されるポリプロピレンの結晶相の立体規則性を示す指標であり、数値が高いほど立体規則性が高いことを示し、結晶化度や融点は高くなる。ポリプロピレン系樹脂のアイソタクチックメソペンタッド分率は０．９５０以上であると、結晶化度が高いことによってスパンボンドの糸強度が向上し、スパンボンド不織布が実用に供しうる機械的強度となる。アイソタクチックメソペンタッド分率が０．９９５以下であると、溶融紡糸時の曳糸性を保って、安定してスパンボンド不織布を得ることができる。これは、微結晶核が優先的に形成、成長進行することで、細繊度化時に糸揺れが発生しても、糸同士が触れ合っても互いに融着することが無くなるため、周りの糸を巻き込み糸切れすることが抑えられるためである。
【0035】
アイソタクチックメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）は、１３Ｃ核磁気共鳴（１３Ｃ－ＮＭＲ）を用いて測定される、ポリプロピレン分子鎖中のペンタッド単位でのアイソタクチック分率であり、周知の方法（例えば、Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ、「マクロモレキュールス（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ）」、１９７３年、第６巻、ｐ．６２５、あるいは、同、「マクロモレキュールス（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ）」、１９７５年、第８巻、ｐ．６８７に記載された方法）で測定されるものであって、１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルのメチル炭素領域の全吸収ピーク中の［ｍｍｍｍ］ピークの強度分率により測定される。
【0036】
そして、本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（以下、ＭＦＲと記載する場合がある。）は、１０ｇ／１０分以上８５０ｇ／１０分以下であることが好ましい。ＭＦＲが１０ｇ／１０分以上、より好ましくは２０ｇ／１０分以上、さらに好ましくは３０ｇ／分以上であることで、細い繊維径でも安定して紡糸することができるため、肌触りに優れ、地合いが均一なスパンボンド不織布となる。一方、ＭＦＲが８５０ｇ／１０分以下、より好ましくは６００ｇ／１０分以下、さらに好ましくは４００ｇ／１０分以下であることで、強度の高いスパンボンド不織布となる。
【0037】
なお、ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８（Ａ法）によって測定される値を採用する。この規格によれば、ポリプロピレンは荷重：２．１６ｋｇ、温度：２３０℃にて測定することが規定されている。
【0038】
また、ＭＦＲの異なる２種類以上のポリプロピレン系樹脂を任意の割合でブレンドして、ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲを調整することもできる。この場合、主となるポリプロピレン系樹脂に対してブレンドする樹脂のＭＦＲは、１０ｇ／１０分以上であることが好ましく、より好ましくは２０ｇ／１０分以上、さらに好ましくは３０ｇ／１０分以上である。また、１０００ｇ／１０分以下であることが好ましく、より好ましくは８００ｇ／１０分以下、さらに好ましくは６００ｇ／１０分以下である。上記範囲とすることにより、ブレンドしたポリプロピレン系樹脂に部分的な粘度斑を抑制し、繊度の不均一化や紡糸性の悪化を防ぐことができる。
【0039】
そして、ＭＦＲはポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量により制御することができる。ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量が高いほど、ＭＦＲは小さくなる。また、ポリプロピレン系樹脂に有機過酸化物、アゾ系化合物およびニトロキシドからなる群から少なくとも１種のラジカル発生剤を添加し、該ポリプロピレン系樹脂を分解させることで、ＭＦＲを調整してもよい。
【0040】
本発明に係る芯鞘複合繊維は、その鞘成分の融解ピーク温度Ｔｍｓ（℃）と芯成分の融解ピーク温度Ｔｍｃ（℃）とが以下の式１を満たす
Ｔｍｃ－３０≦Ｔｍｓ≦Ｔｍｃ－５ ・・・（式１）。
Ｔｍｃ－３０≦Ｔｍｓ≦Ｔｍｃ－５ ・・・（式１）。
【0041】
この複合繊維の鞘成分の融解ピーク温度Ｔｍｓ（℃）と芯成分の融解ピーク温度Ｔｍｃ（℃）との関係について、芯鞘複合繊維の鞘成分の融解ピーク温度Ｔｍｓ（℃）が（Ｔｍｃ－５）℃以下（すなわち、前記の式１において、Ｔｍｓ≦（Ｔｍｃ－５）、以下、同様である）、好ましくは（Ｔｍｃ－７）℃以下、より好ましくは（Ｔｍｃ－１０）℃以下であることにより、熱接着時に繊維表層を形成する成分のみを軟化させることができる。そして、このようにすることにより、繊維内層の配向を残留させつつ、繊維同士を強固に熱接着させることができるため、実用に供しうる強度を有するスパンボンド不織布となる。一方、芯鞘複合繊維の鞘成分の融解ピーク温度Ｔｍｓ（℃）が（Ｔｍｃ－３０）℃以上（すなわち、前記の式１において、（Ｔｍｃ－３０）≦Ｔｍｓ、以下、同様である）、好ましくは（Ｔｍｃ－２５）℃以上、より好ましくは（Ｔｍｃ－２０）℃以上であることにより、熱接着時に繊維表層が過度に軟化し、熱接着ロールに貼りつくなどの操業上の問題が発生することを防ぐことができるため、品質の良いスパンボンド不織布となる。
【0042】
本発明のスパンボンド不織布を構成する芯鞘型複合繊維の複合形態としては、例えば、同心芯鞘型、偏心芯鞘型、海島型などの複合形態を用いることができる。中でも、紡糸性に優れ、熱接着により繊維同士を均一に接着させることができることから、芯鞘型の複合形態とすること、すなわち、前記の複合繊維が芯鞘型複合繊維であることが好ましく、同心芯鞘型の複合形態とすること、すなわち、前記の複合繊維が同心芯鞘型の芯鞘型複合繊維であることがより好ましい態様である。
【0043】
本発明のスパンボンド不織布を構成する芯鞘型複合繊維は、平均単繊維繊度が０．３ｄｔｅｘ以上３．０ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。平均単繊維繊度を好ましくは０．３ｄｔｅｘ以上とし、より好ましくは０．４ｄｔｅｘ以上とし、さらに好ましくは０．５ｄｔｅｘ以上とすることにより、紡糸性の低下を防ぐことができるため、生産安定性に優れることとなり、品質の良いスパンボンド不織布となる。一方、平均単繊維繊度を好ましくは３．０ｄｔｅｘ以下とし、より好ましくは２．０ｄｔｅｘ以下とし、さらに好ましくは１．５ｄｔｅｘ以下とすることにより、肌触りに優れ、地合が均一であり、強度に優れたスパンボンド不織布とすることができる。平均単繊維繊度は、後述する紡糸温度、単孔吐出量、紡糸速度などによって制御することができる。
【0044】
本発明のスパンボンド不織布を構成する芯鞘型複合繊維は、平均単繊維径が８μｍ以上２０μｍ以下であることが好ましい。平均単繊維径を好ましくは８μｍ以上とし、より好ましくは９μｍ以上とし、さらに好ましくは１０μｍ以上であることにより、紡糸性の低下を防ぐことができるため、生産安定性に優れることとなり、品質の良いスパンボンド不織布となる。一方、平均単繊維径を好ましくは２０μｍ以下とし、より好ましくは１７μｍ以下とし、さらに好ましくは１４μｍ以下とすることにより、肌触りに優れ、地合が均一であり、強度に優れたスパンボンド不織布となる。
【0045】
なお、本発明において、前記の芯鞘型複合繊維の平均単繊維径（μｍ）は、以下の手順によって測定、算出される値を採用するものとする。
（１）スパンボンド不織布からランダムに小片サンプル（１００×１００ｍｍ）を１０個採取する。
（２）マイクロスコープまたは走査型電子顕微鏡で５００倍～２０００倍の表面写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の非融着部の複合繊維の幅（直径）を測定する。複合繊維の断面が異形の場合には断面積を測定し、同一の断面積を有する正円の直径を求める。
（３）測定した１００本の直径の値の平均し、小数点以下第二位を四捨五入して平均単繊維径（μｍ）とする。
（１）スパンボンド不織布からランダムに小片サンプル（１００×１００ｍｍ）を１０個採取する。
（２）マイクロスコープまたは走査型電子顕微鏡で５００倍～２０００倍の表面写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の非融着部の複合繊維の幅（直径）を測定する。複合繊維の断面が異形の場合には断面積を測定し、同一の断面積を有する正円の直径を求める。
（３）測定した１００本の直径の値の平均し、小数点以下第二位を四捨五入して平均単繊維径（μｍ）とする。
【0046】
また、平均単繊維径は、後述する紡糸温度、単孔吐出量、紡糸速度などによって制御することができる。 本発明のスパンボンド不織布において、鞘成分の質量比率が２０質量％以上８０質量％以下であることが好ましい。鞘成分の質量比率が好ましくは２０質量％以上、より好ましくは３０質量％以上、さらに好ましくは４０質量％以上であることにより、熱接着時に鞘成分同士が強固に融着し、実用に供しうる十分な強度を有するスパンボンド不織布となる。一方、鞘成分の比率が好ましくは８０質量％以下、より好ましくは７０質量％以下、さらに好ましくは６０質量％以下であることにより、複合繊維の単糸強度を向上させ、実用に供しうる十分な強度を有するスパンボンド不織布となる。
【0047】
本発明のスパンボンド不織布を構成する複合繊維の断面形状としては、丸断面、扁平断面、およびＹ型やＣ型などの異形断面を用いることができる。中でも、扁平断面や異形断面のような構造由来の曲げにくさがなく、柔軟性に優れたスパンボンド不織布とすることができることから、丸断面が好ましい態様である。また断面形状として中空断面を適用することもできるが、紡糸性に優れ、細い繊維径でも安定して紡糸できることから、中実断面が好ましい態様である。
【0048】
［スパンボンド不織布］
本発明のスパンボンド不織布は、前記の芯鞘型複合繊維で構成されてなるスパンボンド不織布である。そして、本発明のスパンボンド不織布は、融着部と非融着部とを有する。このようであることにより、柔軟性や肌触りを保持しつつ、実用に供しうる十分な強度を有するスパンボンド不織布となる。ここで、融着部とは芯鞘複合繊維同士が融着している箇所を指し、非融着部とは芯鞘型複合繊維同士が融着しておらず断面形状を保持している箇所を指す。
本発明のスパンボンド不織布は、前記の芯鞘型複合繊維で構成されてなるスパンボンド不織布である。そして、本発明のスパンボンド不織布は、融着部と非融着部とを有する。このようであることにより、柔軟性や肌触りを保持しつつ、実用に供しうる十分な強度を有するスパンボンド不織布となる。ここで、融着部とは芯鞘複合繊維同士が融着している箇所を指し、非融着部とは芯鞘型複合繊維同士が融着しておらず断面形状を保持している箇所を指す。
【0049】
本発明のスパンボンド不織布は、前記の非融着部の芯成分の配向パラメータＯｃが５．０以上８．０以下であることが好ましい。前記の芯成分の配向パラメータが好ましくは５．０以上、より好ましくは５．１以上、さらに好ましくは５．２以上であることにより、繊維内層の強度を向上させ、熱接着後に実用に供しうる強度を有するスパンボンド不織布となる。また、熱接着時に繊維表層が過度に軟化し熱ロールに貼りつくなどの操業上の問題が発生することを防ぐことができる。一方、非融着部の芯鞘型複合繊維の芯成分の配向パラメータＯｃが好ましくは８．０以下、より好ましくは７．９以下、さらに好ましくは７．８以下であることにより、柔軟性に優れたスパンボンド不織布となる。さらに、紡糸時の繊維内層へ過度な延伸応力集中が抑えられるので、紡糸安定性を向上させることができ、衛生材料用の不織布としての使用に適した柔軟性を有し、かつ、強度に優れたスパンボンド不織布となる。この非融着部の芯鞘型複合繊維の芯成分の配向パラメータＯｃは、前記のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲ、融点、添加剤、芯鞘型複合繊維の鞘成分の質量比率、および／または、後述する紡糸温度、紡糸速度などによって制御することができる。
【0050】
本発明のスパンボンド不織布は、前記非融着部の芯成分の配向パラメータＯｃに対する鞘成分の配向パラメータＯｓの配向比率（Ｏｃ／Ｏｓ）が１．２以上２．０以下であることが好ましい。前記の配向比率（Ｏｓ／Ｏｃ）が好ましくは１．２以上、より好ましくは１．３以上、さらに好ましくは１．４以上であることにより、鞘成分の配向パラメータＯｓが芯成分の配向パラメータＯｃに比べて低く、熱接着時に繊維表層のみを軟化させることができる。このようにすることにより、繊維内層の分子配向を残留させつつ、繊維同士を強固に熱接着させることができるため、実用に供しうる強度を有するスパンボンド不織布となる。一方、前記の配向比率（Ｏｃ／Ｏｓ）が好ましくは２．０以下、より好ましくは１．９以下にすることにより、紡糸時に繊維内層に過度に応力が集中し、紡糸安定性が低下することを防ぐことができるので、強度に優れ、品質の高いスパンボンド不織布となる。
【0051】
ここで、本発明における芯鞘型複合繊維の芯成分の配向パラメータＯｃ、あるいは、鞘成分の配向パラメータＯｓとは、数値が大きいほど分子鎖が特定の方向に配向していることを示し、数値が小さいほど分子鎖がランダムに配向していることを示す指標（単位なし）である。なお、この配向パラメータは完全にランダムに配向しているとき、１．０となる。
【0052】
そして、本発明において、スパンボンド不織布の非融着部における芯鞘型複合繊維の鞘成分の配向パラメータＯｓ、および、芯成分の配向パラメータＯｃは、以下の方法で測定される。なお、本発明では海島型複合繊維も芯鞘型複合繊維に含まれるものとし、海島型複合繊維の場合においては、前記の芯鞘型複合繊維の場合と同様、配向パラメータＯｓ、Ｏｃを測定・解釈などするとき、「鞘成分」とあるのを「海成分」と、「芯成分」とあるのを「島成分」と読み替えた上で、測定などを行うこととする。
（１）非融着部の中央付近（周囲の融着部から概ね等距離となる箇所）の芯鞘型複合繊維をサンプリングし、繊維片の試料をビスフェノール系エポキシ樹脂で樹脂包埋する。
（２）樹脂が硬化した後、ミクロトームにより切片を切り出す。切片厚みは２μｍとする。この際、切断面が楕円形となるよう繊維軸から傾けて切断し、以降では楕円形の短軸の厚みが一定厚を示す箇所を選択して測定する。なお、切断角度が４°以内とすることで、２μｍの膜厚内では繊維軸と平行と見なすことができる。
（３）非融着部の芯鞘型複合繊維の切片の繊維表層から中心部にかけて、繊維軸方向（平行方向）および繊維軸方向に直交する方向（垂直方向）の偏光を入射し、ラマンスペクトルのライン測定を行う。
（４）非融着部の芯鞘型複合繊維の芯成分、鞘成分それぞれの位置において、平行方向、垂直方向のそれぞれについて、８１０ｃｍ－１付近および８４０ｃｍ－１付近のラマンバンド強度Ｉ８１０およびＩ８４０を算出し、その強度比Ｉ８１０／Ｉ８４０を算出する。
（５）以下の式（ａ）に基づいて配向パラメータを算出する。芯成分が独立した複数の領域に分割されている場合は、すべての領域で配向パラメータを測定し、最も高い値を採用する
配向パラメータ＝（Ｉ８１０／Ｉ８４０）平行／（Ｉ８１０／Ｉ８４０）垂直 （ａ）
（６）芯鞘型複合繊維の繊維軸方向に場所を変えて３箇所で同様の測定を行い、配向パラメータの平均値を算出し、小数点以下第二位を四捨五入する。
（１）非融着部の中央付近（周囲の融着部から概ね等距離となる箇所）の芯鞘型複合繊維をサンプリングし、繊維片の試料をビスフェノール系エポキシ樹脂で樹脂包埋する。
（２）樹脂が硬化した後、ミクロトームにより切片を切り出す。切片厚みは２μｍとする。この際、切断面が楕円形となるよう繊維軸から傾けて切断し、以降では楕円形の短軸の厚みが一定厚を示す箇所を選択して測定する。なお、切断角度が４°以内とすることで、２μｍの膜厚内では繊維軸と平行と見なすことができる。
（３）非融着部の芯鞘型複合繊維の切片の繊維表層から中心部にかけて、繊維軸方向（平行方向）および繊維軸方向に直交する方向（垂直方向）の偏光を入射し、ラマンスペクトルのライン測定を行う。
（４）非融着部の芯鞘型複合繊維の芯成分、鞘成分それぞれの位置において、平行方向、垂直方向のそれぞれについて、８１０ｃｍ－１付近および８４０ｃｍ－１付近のラマンバンド強度Ｉ８１０およびＩ８４０を算出し、その強度比Ｉ８１０／Ｉ８４０を算出する。
（５）以下の式（ａ）に基づいて配向パラメータを算出する。芯成分が独立した複数の領域に分割されている場合は、すべての領域で配向パラメータを測定し、最も高い値を採用する
配向パラメータ＝（Ｉ８１０／Ｉ８４０）平行／（Ｉ８１０／Ｉ８４０）垂直 （ａ）
（６）芯鞘型複合繊維の繊維軸方向に場所を変えて３箇所で同様の測定を行い、配向パラメータの平均値を算出し、小数点以下第二位を四捨五入する。
【0053】
なお、非融着部の中央付近（周囲の融着部から概ね等距離となる箇所）の芯鞘型複合繊維をサンプリングすることが困難である場合は、以下の手順で測定することもできる。
（１）スパンボンド不織布の試料をビスフェノール系エポキシ樹脂で樹脂包埋する。
（２）樹脂が硬化した後、スパンボンド不織布の非融着部の中央付近（周囲の融着部から概ね等距離となる箇所）が切断面となるようミクロトームにより切片を切り出す。切片厚みは２μｍとする。切断角度が繊維軸から４°以内である箇所を選択して以降の測定を行う。
（３）非融着部の芯鞘型複合繊維の切片の繊維表層から中心部にかけて、繊維軸方向（平行方向）および繊維軸方向に直交する方向（垂直方向）の偏光を入射し、ラマンスペクトルのライン測定を行う。
（４）非融着部の芯鞘型複合繊維の芯成分、鞘成分それぞれの位置において、平行方向、垂直方向のそれぞれについて、８１０ｃｍ－１付近および８４０ｃｍ－１付近のラマンバンド強度Ｉ８１０およびＩ８４０を算出し、その強度比Ｉ８１０／Ｉ８４０を算出する。
（５）以下の式（ａ）に基づいて配向パラメータを算出する。芯成分が独立した複数の領域に分割されている場合は、すべての領域で配向パラメータを測定し、最も高い値を採用する
配向パラメータ＝（Ｉ８１０／Ｉ８４０）平行／（Ｉ８１０／Ｉ８４０）垂直 （ａ）
（６）スパンボンド不織布の異なる非融着部について３箇所で同様の測定を行い、配向パラメータの平均値を算出し、小数点以下第二位を四捨五入する。
（１）スパンボンド不織布の試料をビスフェノール系エポキシ樹脂で樹脂包埋する。
（２）樹脂が硬化した後、スパンボンド不織布の非融着部の中央付近（周囲の融着部から概ね等距離となる箇所）が切断面となるようミクロトームにより切片を切り出す。切片厚みは２μｍとする。切断角度が繊維軸から４°以内である箇所を選択して以降の測定を行う。
（３）非融着部の芯鞘型複合繊維の切片の繊維表層から中心部にかけて、繊維軸方向（平行方向）および繊維軸方向に直交する方向（垂直方向）の偏光を入射し、ラマンスペクトルのライン測定を行う。
（４）非融着部の芯鞘型複合繊維の芯成分、鞘成分それぞれの位置において、平行方向、垂直方向のそれぞれについて、８１０ｃｍ－１付近および８４０ｃｍ－１付近のラマンバンド強度Ｉ８１０およびＩ８４０を算出し、その強度比Ｉ８１０／Ｉ８４０を算出する。
（５）以下の式（ａ）に基づいて配向パラメータを算出する。芯成分が独立した複数の領域に分割されている場合は、すべての領域で配向パラメータを測定し、最も高い値を採用する
配向パラメータ＝（Ｉ８１０／Ｉ８４０）平行／（Ｉ８１０／Ｉ８４０）垂直 （ａ）
（６）スパンボンド不織布の異なる非融着部について３箇所で同様の測定を行い、配向パラメータの平均値を算出し、小数点以下第二位を四捨五入する。
【0054】
本発明のスパンボンド不織布の目付は、５ｇ／ｍ２以上１００ｇ／ｍ２以下であることが好ましい。スパンボンド不織布の目付が好ましくは５ｇ／ｍ２以上、より好ましくは１０ｇ／ｍ２以上、さらに好ましくは１５ｇ／ｍ２以上であることにより、実用に供し得る機械的強度のスパンボンド不織布となる。一方、スパンボンド不織布の目付が好ましくは１００ｇ／ｍ２以下、より好ましくは５０ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは３０ｇ／ｍ２以下であることにより、実使用に適した、適度な柔軟性を有するスパンボンド不織布となる。
【0055】
なお、本発明において、スパンボンド不織布の目付は、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．２ 単位面積当たりの質量」に準じ、以下の手順によって測定される値を採用するものとする。
（１）２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取する。
（２）標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量る。
（３）その算術平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表し、小数点以下第１位を四捨五入する。
（１）２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取する。
（２）標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量る。
（３）その算術平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表し、小数点以下第１位を四捨五入する。
【0056】
本発明のスパンボンド不織布の厚みは、０．０５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下であることが好ましい。厚みが好ましくは０．０５ｍｍ以上、より好ましくは０．０８ｍｍ以上、さらに好ましくは０．１ｍｍ以上であることによって、あるいは、厚みが好ましくは１．５ｍｍ以下、より好ましくは１ｍｍ以下、さらに好ましくは０．８ｍｍ以下であることによって、柔軟性と適度なクッション性を備え、実使用に適したスパンボンド不織布となる。
【0057】
なお、本発明において、スパンボンド不織布の厚み（ｍｍ）は、ＪＩＳ Ｌ１９０６：２０００「一般長繊維不織布試験方法」の「５．１ 厚さ」に準じ測定される値を採用するものとする。
【0058】
また、本発明のスパンボンド不織布の見掛密度は、０．０５ｇ／ｃｍ３以上０．３０ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。スパンボンド不織布の見掛密度を好ましくは０．３０ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは０．２５ｇ／ｃｍ３以下、さらに好ましくは０．２０ｇ／ｃｍ３以下であることにより、スパンボンド不織布の強度を損なわずに、柔軟な風合いを発現することができる。
【0059】
一方、スパンボンド不織布の見掛密度を好ましくは０．０５ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．０８ｇ／ｃｍ３以上、さらに好ましくは０．１０ｇ／ｃｍ３以上であることにより、毛羽立ちや層間剥離の発生を抑え、実用に耐え得る強度を備えたスパンボンド不織布となる。
【0060】
本発明において、見掛密度（ｇ／ｃｍ３）は、上記の四捨五入前の目付と厚みから、次の式に基づいて算出し、小数点以下第３位を四捨五入したものとする
見掛密度（ｇ／ｃｍ３）＝［目付（ｇ／ｍ２）］／［厚さ（ｍｍ）］×１０－３。
見掛密度（ｇ／ｃｍ３）＝［目付（ｇ／ｍ２）］／［厚さ（ｍｍ）］×１０－３。
【0061】
本発明のスパンボンド不織布について、その目付あたりの縦方向の引張強力は、１．５（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上３．０（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下であることがより好ましい。目付あたりの引張強力が好ましくは１．５（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、より好ましくは１．６（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、さらに好ましくは１．７（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上であることにより、実用に供しうる強度を有するスパンボンド不織布となる。一方、目付あたりの横方向の引張強力が好ましくは３．０（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下であることにより、スパンボンド不織布の柔軟性が低下したり、風合いが損なわれたりすることを防ぐことができる。
【0062】
目付あたりの縦方向の引張強力は、前記のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲ、添加剤、平均単繊維径、および／または後述する紡糸速度、熱接着の条件（接着部の形状、圧着率、温度、および線圧等）などを適切に調整することにより制御することができる。
【0063】
本発明のスパンボンド不織布の目付あたりの横方向の引張強力は、０．４（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上２．０（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下であることがより好ましい。目付あたりの引張強力が好ましくは０．４（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、より好ましくは０．６（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、さらに好ましくは０．８（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上であることにより、実用に供しうる強度を有するスパンボンド不織布となる。一方、目付あたりの横方向の引張強力が好ましくは２．０（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下であることにより、スパンボンド不織布の柔軟性が低下したり、風合いが損なわれたりすることを防ぐことができる。
【0064】
目付あたりの横方向の引張強力は、前記のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲ、添加剤、平均単繊維径、および／または後述する紡糸速度、熱接着の条件（接着部の形状、圧着率、温度、および線圧等）などを適切に調整することにより制御することができる。
【0065】
なお、本発明において、スパンボンド不織布の目付あたりの引張強度は、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の「６．３ 引張強さ及び伸び率（ＩＳＯ法）」に準じ、以下の手順によって測定される値を採用するものとする。
（１）２５ｍｍ×２００ｍｍの試験片を、長片側が不織布の縦方向（不織布の長手方向）、横方向（不織布の幅方向）となるそれぞれの向きで、不織布の幅１ｍ当たり３枚採取する。
（２）試験片をつかみ間隔２００ｍｍで引張試験機にセットする。
（３）引張速度１００ｍｍ／分で引張試験を実施し、最大強力を測定する。
（４）各試験片で測定した最大強力の平均値を求め、次の式に基づいて目付あたりの引張強度を算出し、小数点以下第二位を四捨五入する
目付あたりの引張強度（（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２））＝［最大強力の平均値（Ｎ／２５ｍｍ）］／目付（ｇ／ｍ２）。
（１）２５ｍｍ×２００ｍｍの試験片を、長片側が不織布の縦方向（不織布の長手方向）、横方向（不織布の幅方向）となるそれぞれの向きで、不織布の幅１ｍ当たり３枚採取する。
（２）試験片をつかみ間隔２００ｍｍで引張試験機にセットする。
（３）引張速度１００ｍｍ／分で引張試験を実施し、最大強力を測定する。
（４）各試験片で測定した最大強力の平均値を求め、次の式に基づいて目付あたりの引張強度を算出し、小数点以下第二位を四捨五入する
目付あたりの引張強度（（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２））＝［最大強力の平均値（Ｎ／２５ｍｍ）］／目付（ｇ／ｍ２）。
【0066】
また、目付あたりの横方向の引張強力は、前記のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲ、添加剤、平均単繊維径、および／または後述する紡糸速度、熱接着の条件（接着部の形状、圧着率、温度、および線圧等）などを適切に調整することにより制御することができる。
【0067】
本発明のスパンボンド不織布は、低目付化しても実使用に耐えうる物理特定を有することで、プラスチック原料を低減できる環境配慮の不織布として、衛生材料、医療材料、生活資材および工業資材等に幅広く用いることができる。特に衛生材料では使い捨ておむつ、生理用品および湿布材の基布等、医療材料では防護服やサージカルガウン等として好適に用いることができる。
【0068】
［スパンボンド不織布の製造方法］
本発明のスパンボンド不織布の製造方法は、好ましくは、芯成分として、分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下であり、アイソタクチックペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である、ポリプロピレン系樹脂と、鞘成分として、ポリプロピレン系樹脂と、を吐出孔を有する複合紡糸口金から紡出した後、紡出された糸条を冷却固化し、エジェクターにて紡糸速度３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下で牽引、延伸して芯鞘複合繊維を得る工程と、前記芯鞘複合繊維を、ネット上に捕集して繊維ウェブを形成する工程と、前記繊維ウェブを、熱接着する工程と、を有するものである。以下に本発明のスパンボンド不織布を製造する方法の好ましい態様について、具体的に説明する。
本発明のスパンボンド不織布の製造方法は、好ましくは、芯成分として、分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下であり、アイソタクチックペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０以上０．９９５以下である、ポリプロピレン系樹脂と、鞘成分として、ポリプロピレン系樹脂と、を吐出孔を有する複合紡糸口金から紡出した後、紡出された糸条を冷却固化し、エジェクターにて紡糸速度３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下で牽引、延伸して芯鞘複合繊維を得る工程と、前記芯鞘複合繊維を、ネット上に捕集して繊維ウェブを形成する工程と、前記繊維ウェブを、熱接着する工程と、を有するものである。以下に本発明のスパンボンド不織布を製造する方法の好ましい態様について、具体的に説明する。
【0069】
（１）芯鞘複合繊維を得る工程
本発明のスパンボンド不織布の製造方法に用いられる原料樹脂としては、主たる繰り返し単位がプロピレンであるプロピレン系樹脂である。ここで主たる繰り返し単位であるとは、その繰り返し単位が樹脂全体のうち９０ｍｏｌ％以上を占める繰り返し単位であることをいう。そのため、原料樹脂の具体例としては、プロピレンの単独重合体、もしくはプロピレンと各種α－オレフィンとの共重合体などが挙げられる。原料樹脂として、プロピレンと各種α－オレフィンとの共重合体を用いる場合、各種α－オレフィンの共重合比率は、高強度化の観点から１０ｍｏｌ％以下が好ましく、より好ましくは５ｍｏｌ％以下であり、さらに好ましくは３ｍｏｌ％以下である。
本発明のスパンボンド不織布の製造方法に用いられる原料樹脂としては、主たる繰り返し単位がプロピレンであるプロピレン系樹脂である。ここで主たる繰り返し単位であるとは、その繰り返し単位が樹脂全体のうち９０ｍｏｌ％以上を占める繰り返し単位であることをいう。そのため、原料樹脂の具体例としては、プロピレンの単独重合体、もしくはプロピレンと各種α－オレフィンとの共重合体などが挙げられる。原料樹脂として、プロピレンと各種α－オレフィンとの共重合体を用いる場合、各種α－オレフィンの共重合比率は、高強度化の観点から１０ｍｏｌ％以下が好ましく、より好ましくは５ｍｏｌ％以下であり、さらに好ましくは３ｍｏｌ％以下である。
【0070】
本発明で用いられる芯成分の原料樹脂は分岐指数ｇが０．９５０～０．９９０であり、核磁気共鳴スペクトルによるアイソタクチックペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０～０．９９５である。分岐指数ｇが０．９５０以上、好ましくは０．９６５以上、より好ましくは０．９８０以上であることで溶融張力が高くなりすぎず、溶融紡糸延伸時の延伸追従性が不足することなく、安定して紡糸することができる。これは、主鎖骨格中に長鎖分岐を有するポリプロピレンを含むことにより、冷却固化時には長鎖分岐が系内の微結晶を貫く非晶相のタイ分子の絡み合いを促進し（微結晶間の疑似架橋効果）、その後の延伸過程で延伸応力が系全体に均一に伝達される（延伸が均一化の傾向となる）ことにより、繊維内部に発生するボイドが減少し、糸切れが抑制されるものと推察される。また、前記の分岐指数ｇが０．９９０以下であることで、微結晶形成効果により、結晶化が進み、単糸強度向上によりスパンボンド不織布のシート強度が向上する。
【0071】
本発明で用いられる芯成分の原料樹脂は核磁気共鳴スペクトルによるアイソタクチックペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９５０～０．９９５である。メソペンタッド分率は０．９５０以上であると、結晶化度が高いことによってスパンボンドの糸強度が向上し、スパンボンド不織布が実用に供しうる機械的強度となる。メソペンタッド分率が０．９９５以下であると、溶融紡糸時の曳糸性を保って、安定してスパンボンド不織布を得ることができる。
【0072】
本発明で用いられる原料樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、他成分樹脂をブレンドして用いてもよい。他成分樹脂としては、融点がポリプロピレンに近いポリエチレンやポリ－４－メチル－１－ペンテンなどのポリオレフィン系樹脂の他、低融点ポリエステル樹脂および低融点ポリアミド樹脂が挙げられ、柔軟性付与の観点から低結晶性のオレフィン系樹脂が好ましく用いられる。低結晶性のオレフィン系樹脂としては、例えば、エチレン－プロピレン共重合体等が好適に用いられる。他成分樹脂の質量比率は、ポリプロピレン系樹脂の特性を十分に発現させるため、２０質量％以下であることが好ましく、より好ましくは１０質量％以下である。
【0073】
また、原料樹脂はマテリアルリサイクルされた、いわゆるリサイクル樹脂であってもよい。マテリアルリサイクルする樹脂原料としては、スパンボンド法で溶融紡糸できるメルトフローレートであることが必要であるため、所望のメルトフローレートであるリサイクル原料を再度溶融して用いてもよいし、所望のメルトフローレートではない場合は、原料樹脂に有機過酸化物、アゾ系化合物、および、ニトロキシドからなる群から少なくとも１種のラジカル発生剤を添加して、原料樹脂の分子量を低下させてメルトフローレートを調整して用いてもよい。なお、リサイクル樹脂を使用することで、バージンの石油化学原料の使用量を削減でき、スパンボンド不織布の製造時における環境負荷を低減することができ、望ましい。
【0074】
前記の有機過酸化物としては、メチルエチルケトンパーオキシド、メチルイソブチルケトンパーオキシド等のケトンパーオキシド類、ジベンゾイルパーオキシド、ジ－（３，５，５－トリメチルヘキサノイル）パーオキシド、ジラウロイルパーオキシド、ジデカノイルパーオキシド、ジ－（２，４－ジクロロベンゾイル）パーオキシド等のジアシルパーオキシド類、ｔ－ブチルヒドロパーオキシド、クメンヒドロパーオキシド、ジイソプロピルベンゼンヒドロパーオキシド、２，５－ジメチルヘキサン－２，５－ジヒドロパーオキシド等のヒドロパーオキシド類、ジ－ｔ－ブチルパーオキシド、ジクミルパーオキシド、２，５－ジメチル－２，５－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５－ジメチル－２，５－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキシン－３、α，α’－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）ジイソプロピルベンゼン等のジアルキルパーオキシド類、１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、２，２－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）ブタン等のパーオキシケタール類、ｔ－ブチルパーオキシオクトエート、ｔ－ブチルパーオキシピバレート、ｔ－ブチルパーオキシネオデカノエート、ｔ－ブチルパーオキシベンゾエート等のアルキルパーエステル類、ジ－（２－エチルヘキシル）パーオキシジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ビス（４－ｔ－ブチルシクロヘキシル）パーオキシジカーボネート、ジ－ｓｅｃ－ブチルパーオキシジカーボネート、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート等のパーオキシカーボネート類が挙げられるが、中でもＭＦＲの制御が容易なジアルキルパーオキシド類が好ましい。
【0075】
また、前記のアゾ系化合物としては、アゾビスイソブチロニトリルやアゾビスイソバレロニトリルが挙げられる。
【0076】
そして、前記のニトロキシドとしては、立体障害型ヒンダードヒドロキシルアミンエステルが挙げられる。
【0077】
前記の原料樹脂を直接、溶融紡糸する際には、単軸や２軸エクストルーダー型などの押出機を用いた手法を適用することができる。なお、前記のラジカル発生剤は、紡糸に供する前に押出機で混練してペレット化してポリプロピレン系樹脂としておいてもよいが、紡糸機の押出機を用いて紡糸時に原料樹脂とラジカル発生剤とを混練し、溶融紡糸と同時に前記のポリプロピレン系樹脂を得る方法を採ってもよい。
【0078】
本発明において、前記の分岐指数ｇを前記の範囲とするためには、分岐指数ｇが前記の該当するポリプロピレン系樹脂を用いる方法以外に、直鎖状のポリプロピレン系樹脂に分岐構造を持つ分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂をブレンドする方法、特開昭６２－１２１７０４号公報に記載されているようにポリプロピレン分子中に長鎖分岐構造を導入する方法、あるいは特許第２８６９６０６号公報に記載されているような方法などが好ましく用いられるが、中でも分岐指数ｇを容易に調整できることから、直鎖状のポリプロピレン系樹脂に、分岐鎖状のポリプロピレン系樹脂をブレンドする方法が好ましい。
【0079】
直鎖状のポリプロピレン系樹脂にブレンドする分岐鎖状のポリプロピレン系樹脂の添加量は、１質量％以上２０質量％以下であることが好ましい。添加量を好ましくは１質量％以上、より好ましくは２質量％以上、さらに好ましくは３質量％以上とすることで、繊維中の結晶成長を阻害して、より微細な結晶とすることができ、そして、結晶配向が進みにくくなることで、繊維表面の軟化温度が低下して、スパンボンドの熱接着工程で繊維同士が強固に融着し、高強度のスパンボンド不織布とすることができる。一方、添加量が好ましくは２０質量％以下、より好ましくは１５質量％以下、さらに好ましくは１０質量％以下とすることで、繊維中の結晶成長を必要以上に阻害せずにスパンボンドの熱接着性を維持したまま、糸強度を高めることができる。
【0080】
前記の分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂の具体例としては、Ｂａｓｅｌｌ社製ポリプロピレン（例えば、タイプ名：「ＰＦ－８１４」、「ＰＦ－６３３」、「ＰＦ－６１１」、「ＳＤ－６３２」など）、Ｂｏｒｅａｌｉｓ社製ポリプロピレン（例えば、タイプ名：「ＷＢ１３０ＨＭＳ」など）、Ｄｏｗ社製ポリプロピレン（例えば、タイプ名：「Ｄ１１４」、「Ｄ２０１」、「Ｄ２０６」など）などが挙げられる。
【0081】
なお、ここでいう分岐鎖状ポリプロピレンとは、カーボン原子１００００個中に対し５箇所以下の内部３置換オレフィンを有するポリプロピレンのことを指すものとする。この内部３置換オレフィンの存在は１Ｈ－ＮＭＲスペクトルのプロトン比により確認することができる。
【0082】
ポリプロピレン系樹脂を溶融して紡糸する際の紡糸温度は、２００℃以上２７０℃以下であることが好ましい。より好ましくは２１０℃以上、さらに好ましくは２２０℃以上であり、また、より好ましくは２６０℃以下であり、さらに好ましくは２５０℃以下である。紡糸温度を上記範囲内とすることにより、安定した溶融状態とし、優れた紡糸安定性を得ることができる。
【0083】
紡糸口金の背圧は、０．１ＭＰａ以上６．０ＭＰａ以下とすることが好ましい。背圧を好ましくは０．１ＭＰａ以上、より好ましくは０．３ＭＰａ以上、さらに好ましくは０．５ＭＰａ以上とすることで、吐出均一性が悪化して繊維径ばらつきが生じることを抑制することができる。一方、背圧を６．０ＭＰａ以下とすることにより、耐圧性を上げるための口金の大型化を防ぐことができる。紡糸口金の背圧は口金の吐出孔径や吐出孔深度、紡糸温度などにより調整することができ、なかでも吐出孔径の寄与が大きい。
【0084】
続いて、紡出された長繊維の糸条を冷却する。紡出された糸条を冷却する方法は、例えば、冷風を強制的に糸条に吹き付ける方法、糸条周りの雰囲気温度で自然冷却する方法、および紡糸口金とエジェクター間の距離を調整する方法等が挙げられ、またはこれらの方法を組み合わせる方法を採用することができる。また、冷却条件は、紡糸口金の単孔あたりの吐出量、紡糸温度および雰囲気温度等を考慮して適宜調整して採用することができる。
【0085】
冷却固化した糸条は、エジェクターから噴射される圧縮エアによって牽引され、延伸される。紡糸速度は、３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下であることが好ましく、より好ましくは４０００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下であり、さらに好ましくは４５００ｍ／分以上６５００ｍ／分である。紡糸速度を３５００ｍ／分以上６５００ｍ／分以下とすることにより、高い生産性を有することになり、また繊維の配向結晶化が進み、高強度の長繊維を得ることができる。通常では紡糸速度を上げていくと、紡糸性は悪化して糸状を安定して生産することができないが、特定の範囲のＭＦＲを有するポリプロピレン系樹脂を用いることにより、意図するポリプロピレン繊維を安定して紡糸することができる。
【0086】
（２）繊維ウェブを形成する工程
この後、得られた長繊維を、移動するネット上などに捕集して不織繊維ウェブを得る。ここで、高い紡糸速度で延伸すると、エジェクターから出た繊維が、高速の気流で制御された状態でネットに捕集されることとなり、繊維の絡みが少なく均一性の高い不織布が得られやすくなる。
この後、得られた長繊維を、移動するネット上などに捕集して不織繊維ウェブを得る。ここで、高い紡糸速度で延伸すると、エジェクターから出た繊維が、高速の気流で制御された状態でネットに捕集されることとなり、繊維の絡みが少なく均一性の高い不織布が得られやすくなる。
【0087】
このとき、紡糸速度／ライン速度の比は、１８以上とすることが、好ましい態様である。紡糸速度／ライン速度の比を好ましくは１８以上、より好ましくは２０以上とすることで、繊維が縦方向に配向した状態で移動するネット上に捕集でき、縦方向に強度が強い不織布を得ることができる。
【0088】
エジェクターから噴射された糸条の繊維の向きを一様に引き揃える方法としては、エジェクターとネットの間に角度をつけた平板を設置して糸条を誘導する方法、上記の平板に複数の角度の異なる溝を設けることにより、平板に沿って落下する糸条と溝に沿って落下する糸条に分離させて不織繊維ウェブ流れ方向に分散させ開繊する方法、およびエジェクター出口に複数の角度の異なる平板を櫛歯状に配列し、糸条をそれぞれの平板に沿って落下させることでより不織繊維ウェブ流れ方向に分散し、開繊する方法などが挙げられる。
【0089】
なかでも、エジェクター出口に複数の角度の異なる平板を櫛歯状に配列し、糸条をそれぞれの平板に沿って落下させることにより開繊する方法が、細繊維径の糸条を効率よく不織繊維ウェブ流れ方向に分散させ、極力減速させることなく制御された状態で開繊できることから、繊維の配向方向を揃えるためには、好ましい態様である。
【0090】
（３）熱接着する工程
ネット上に繊維を捕集して得た不織繊維ウェブに対して、ネット上でその片面から熱フラットロールを当接して仮接着させることも好ましい態様である。このようにすることにより、ネット上を搬送中に不織繊維ウェブの表層がめくれたり吹き流れたりして地合が悪化することを防ぎ、糸条を捕集してから熱接着するまでの搬送性を改善することができる。
ネット上に繊維を捕集して得た不織繊維ウェブに対して、ネット上でその片面から熱フラットロールを当接して仮接着させることも好ましい態様である。このようにすることにより、ネット上を搬送中に不織繊維ウェブの表層がめくれたり吹き流れたりして地合が悪化することを防ぎ、糸条を捕集してから熱接着するまでの搬送性を改善することができる。
【0091】
そして、得られた不織繊維ウェブを熱接着することにより、意図するスパンボンド不織布を得ることができる。不織繊維ウェブを熱接着する方法は特に制限されないが、例えば、上下一対のロール表面にそれぞれ彫刻（凹凸部）が施された熱エンボスロール、片方のロール表面がフラット（平滑）なロールと他方のロール表面に彫刻（凹凸部）が施されたロールとの組み合わせからなる熱エンボスロール、および上下一対のフラット（平滑）ロールの組み合わせからなる熱カレンダーロールなど、各種ロールを用いる方法や、ホーンの超音波振動を用いる方法（超音波接着）などが挙げられる。
【0092】
なかでも、生産性に優れ、部分的に設けられる接着部で強度を付与し、かつ、非接着部で不織布ならではの風合いや肌触りを保持することができることから、上下一対のロール表面にそれぞれ彫刻（凹凸部）が施された熱エンボスロール、または片方のロール表面がフラット（平滑）なロールと他方のロール表面に彫刻（凹凸部）が施されたロールとの組み合わせからなる熱エンボスロールを用いることが好ましい態様である。
【0093】
熱エンボスロールの表面材質としては、十分な熱圧着効果を得て、かつ片方のエンボスロールの彫刻（凹凸部）が他方のロール表面に転写することを防ぐため、金属製ロールと金属製ロールを対にすることが好ましい態様である。
【0094】
熱エンボスロールによるエンボス接着面積率は、５％以上３０％以下であることが好ましい。接着面積を好ましくは５％以上とし、より好ましくは８％以上とし、さらに好ましくは１０％以上することにより、スパンボンド不織布として実用に供し得る強度を得ることができる。一方、接着面積を好ましくは３０％以下とし、より好ましくは２５％以下とし、さらに好ましくは２０％以下とすることにより、実使用に適した適度な柔軟性を得ることができる。超音波接着を用いる場合でも、接着面積率は同様の範囲であることが好ましい。
【0095】
ここでいう接着面積率とは、接着部がスパンボンド不織布全体に占める割合のことを言う。具体的には、一対の凹凸を有するロールにより熱接着する場合には、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とが重なって不織繊維ウェブに当接する部分（接着部）のスパンボンド不織布全体に占める割合のことを言う。また、凹凸を有するロールとフラットロールにより熱接着する場合は、凹凸を有するロールの凸部が不織繊維ウェブに当接する部分（接着部）のスパンボンド不織布全体に占める割合のことを言う。また、超音波接着する場合は、超音波加工により熱溶着させる部分（接着部）のスパンボンド不織布全体に占める割合のことを言う。
【0096】
熱エンボスロールや超音波接着による接着部の形状は特に制限されないが、例えば、円形、楕円形、正方形、長方形、平行四辺形、ひし形、正六角形および正八角形などを用いることができる。また接着部は、スパンボンド不織布の長手方向（搬送方向）と幅方向にそれぞれ一定の間隔で均一に存在していることが好ましい。このようにすることにより、スパンボンド不織布の強度のばらつきを低減することができる。
【0097】
熱接着時の熱エンボスロールの表面温度は、使用しているポリプロピレン系樹脂の融点（以降、Ｔｍ（℃）と記載することがある）に対し、－５０℃以上－１０℃以下低い温度（すなわち、（Ｔｍ－５０℃）～（Ｔｍ－１０℃））とすることが好ましい態様である。熱ロールの表面温度をポリプロピレン系樹脂の融点に対し好ましくは－５０℃（すなわち、Ｔｍ－５０℃、以下同様）以上とし、より好ましくは－４５℃（Ｔｍ－４５℃）以上とすることにより、適度に熱接着させ実用に供しうる強度のスパンボンド不織布を得ることができる。また、熱エンボスロールの表面温度をポリプロピレン系樹脂の融点に対し好ましくは－１０℃（Ｔｍ－１０℃）以下とし、より好ましくは－１５℃（Ｔｍ－１５℃）以下とすることにより、過度な熱接着を抑制し、実使用での適度な柔軟性を得ることができる。
【0098】
熱接着時の熱エンボスロールの線圧は、５０Ｎ／ｃｍ以上５００Ｎ／ｃｍ以下とすることが好ましい。ロールの線圧を好ましくは５０Ｎ／ｃｍ以上とし、より好ましくは１００Ｎ／ｃｍ以上とし、さらに好ましくは１５０Ｎ／ｃｍ以上とすることにより、適度に熱接着させ実用に供しうる強度のスパンボンド不織布を得ることができる。一方、熱エンボスロールの線圧を好ましくは５００Ｎ／ｃｍ以下とし、より好ましくは４００Ｎ／ｃｍ以下とし、さらに好ましくは３００Ｎ／ｃｍ以下とすることにより、実使用での適度な柔軟性を得ることができる。
【0099】
また、スパンボンド不織布の厚みを調整することを目的に、上記の熱エンボスロールによる熱接着の前および／あるいは後に、上下一対のフラットロールからなる熱カレンダーロールにより熱圧着を施すことができる。上下一対のフラットロールとは、ロールの表面に凹凸のない金属製ロールや弾性ロールのことであり、金属製ロールと金属製ロールを対にしたり、金属製ロールと弾性ロールを対にしたりして用いることができる。
【0100】
また、ここで弾性ロールとは、金属製ロールと比較して弾性を有する材質からなるロールのことである。弾性ロールとしては、例えば、ペーパー、コットンおよびアラミドペーパー等のいわゆるペーパーロールや、ウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂、シリコン系樹脂、ポリエステル系樹脂および硬質ゴム、およびこれらの混合物からなる樹脂製のロールなどが挙げられる。
【0101】
（４）後加工などの工程
本発明のスパンボンド不織布は、前記のとおり、スパンボンド法により製造される長繊維不織布である。スパンボンド法は、生産性や機械的強度に優れている他、短繊維不織布で起こりやすい毛羽立ちや繊維の脱落を抑制することができる。また、捕集したスパンボンド不織繊維ウェブあるいは熱圧着したスパンボンド不織布（どちらもＳと表記する）を、ＳＳ、ＳＳＳおよびＳＳＳＳと複数層積層することにより、生産性や地合均一性が向上するため好ましい態様である。また、他の不織布と積層して用いることも好ましい態様である。
本発明のスパンボンド不織布は、前記のとおり、スパンボンド法により製造される長繊維不織布である。スパンボンド法は、生産性や機械的強度に優れている他、短繊維不織布で起こりやすい毛羽立ちや繊維の脱落を抑制することができる。また、捕集したスパンボンド不織繊維ウェブあるいは熱圧着したスパンボンド不織布（どちらもＳと表記する）を、ＳＳ、ＳＳＳおよびＳＳＳＳと複数層積層することにより、生産性や地合均一性が向上するため好ましい態様である。また、他の不織布と積層して用いることも好ましい態様である。
【0102】
さらに、本発明のスパンボンド不織布の製造方法では、得られたスパンボンド不織布に対して機能性薬剤を付与してもよい。機能性薬剤としては、親水剤、撥水剤、撥油剤、帯電防止剤、抗菌剤、抗ウイルス剤、防臭剤、芳香剤、冷感剤等が挙げられるが、特に限定はない。
【0103】
機能性薬剤の付与方法は特に限定はなく、含浸、スプレー、キスロール等を用いることができる。
【実施例0104】
次に、実施例に基づき、本発明のスパンボンド不織布について具体的に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。
【0105】
［測定方法］
実施例で用いた評価法とその測定条件について説明する。なお、各物性の測定において、特段の記載がないものは、前記の方法に基づいて測定を行ったものである。
実施例で用いた評価法とその測定条件について説明する。なお、各物性の測定において、特段の記載がないものは、前記の方法に基づいて測定を行ったものである。
【0106】
（１）ポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ、ｇ／１０分）：
ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、荷重が２．１６ｋｇで、温度が２３０℃の条件で測定した。
ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、荷重が２．１６ｋｇで、温度が２３０℃の条件で測定した。
【0107】
（２）ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇ（－）：
ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇは、示差屈折計（ＲＩ）と、粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）とを備えたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）装置として、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ／Ｖ２０００」を、ＧＰＣＶ解析ソフトとして、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ｍｉｌｌｅｎｎｉｕｍ３２」を、移動相溶媒として、１，２，４－トリクロロベンゼンにＢＡＳＦジャパン株式会社製の酸化防止剤「Ｉｒｇａｎｏｘ１０７６」を０．５ｍｇ／ｍＬの濃度で添加したものを、直鎖状のポリプロピレン樹脂として、日本ポリプロ株式会社製「ノバテックＰＰ（登録商標） ＦＹ６」を用い、試料注入量（サンプルループ容量）を０．２１７５ｍＬとして、前記した方法に従って測定を行った。
ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇは、示差屈折計（ＲＩ）と、粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）とを備えたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）装置として、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ／Ｖ２０００」を、ＧＰＣＶ解析ソフトとして、Ｗａｔｅｒｓ社製「Ｍｉｌｌｅｎｎｉｕｍ３２」を、移動相溶媒として、１，２，４－トリクロロベンゼンにＢＡＳＦジャパン株式会社製の酸化防止剤「Ｉｒｇａｎｏｘ１０７６」を０．５ｍｇ／ｍＬの濃度で添加したものを、直鎖状のポリプロピレン樹脂として、日本ポリプロ株式会社製「ノバテックＰＰ（登録商標） ＦＹ６」を用い、試料注入量（サンプルループ容量）を０．２１７５ｍＬとして、前記した方法に従って測定を行った。
【0108】
（３）ポリプロピレン系樹脂のメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）（－）：
ポリプロピレン系樹脂試料を溶媒に溶解し、１３Ｃ－ＮＭＲを用いて、以下の条件にてメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）を求めた。なお、測定に当たっては、前記した文献の他、社団法人日本分析化学会・高分子分析研究懇談会編「新版 高分子分析ハンドブック」、紀伊國屋書店、１９９５年１月、ｐ．６０９～６１１を参考にした。
Ａ．測定条件
・装置：Ｂｒｕｋｅｒ社製「ＤＲＸ－５００」
・測定核：１３Ｃ核（共鳴周波数：１２５．８ＭＨｚ）
・測定濃度：１０質量％
・溶媒：ベンゼン／重オルトジクロロベンゼン＝質量比１：３混合溶液
・測定温度：１３０℃
・スピン回転数：１２Ｈｚ
・ＮＭＲ試料管：５ｍｍ管
・パルス幅：４５°（４．５μｓ）
・パルス繰り返し時間：１０秒
・データポイント：６４Ｋ
・換算回数：１００００回
・測定モード：ｃｏｍｐｌｅｔｅ ｄｅｃｏｕｐｌｉｎｇ
Ｂ．解析条件
ＬＢ（ラインブロードニングファクター）を１．０としてフーリエ変換を行い、ｍｍｍｍピークを２１．８６ｐｐｍとした。ＷＩＮＦＩＴソフト（Ｂｒｕｋｅｒ社製）を用いて、ピーク分割を行う。その際に、高磁場側のピークから以下のようにピーク分割を行い、さらに付属ソフトを用いてピークの自動フィッティングを行った。ピーク分割の最適化を行った上で、ｍｍｍｍのピーク分率の合計を求めた。なお、上記測定を５回行い、その平均値を本試料のメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）とした。
・ピーク
（ａ）ｍｒｒｍ
（ｂ）ｍｒｒｒ
（ｃ）ｒｒｒｒ
（ｄ）ｒｍｒｍ
（ｅ）ｒｍｒｒ
（ｆ）ｍｍｒｍ
（ｇ）ｍｍｒｒ
（ｈ）ｒｍｍｒ
（ｉ）ｍｍｍｒ
（ｊ）ｍｍｍｍ。
ポリプロピレン系樹脂試料を溶媒に溶解し、１３Ｃ－ＮＭＲを用いて、以下の条件にてメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）を求めた。なお、測定に当たっては、前記した文献の他、社団法人日本分析化学会・高分子分析研究懇談会編「新版 高分子分析ハンドブック」、紀伊國屋書店、１９９５年１月、ｐ．６０９～６１１を参考にした。
Ａ．測定条件
・装置：Ｂｒｕｋｅｒ社製「ＤＲＸ－５００」
・測定核：１３Ｃ核（共鳴周波数：１２５．８ＭＨｚ）
・測定濃度：１０質量％
・溶媒：ベンゼン／重オルトジクロロベンゼン＝質量比１：３混合溶液
・測定温度：１３０℃
・スピン回転数：１２Ｈｚ
・ＮＭＲ試料管：５ｍｍ管
・パルス幅：４５°（４．５μｓ）
・パルス繰り返し時間：１０秒
・データポイント：６４Ｋ
・換算回数：１００００回
・測定モード：ｃｏｍｐｌｅｔｅ ｄｅｃｏｕｐｌｉｎｇ
Ｂ．解析条件
ＬＢ（ラインブロードニングファクター）を１．０としてフーリエ変換を行い、ｍｍｍｍピークを２１．８６ｐｐｍとした。ＷＩＮＦＩＴソフト（Ｂｒｕｋｅｒ社製）を用いて、ピーク分割を行う。その際に、高磁場側のピークから以下のようにピーク分割を行い、さらに付属ソフトを用いてピークの自動フィッティングを行った。ピーク分割の最適化を行った上で、ｍｍｍｍのピーク分率の合計を求めた。なお、上記測定を５回行い、その平均値を本試料のメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）とした。
・ピーク
（ａ）ｍｒｒｍ
（ｂ）ｍｒｒｒ
（ｃ）ｒｒｒｒ
（ｄ）ｒｍｒｍ
（ｅ）ｒｍｒｒ
（ｆ）ｍｍｒｍ
（ｇ）ｍｍｒｒ
（ｈ）ｒｍｍｒ
（ｉ）ｍｍｍｒ
（ｊ）ｍｍｍｍ。
【0109】
（４）紡糸速度（ｍ／分）：
上記の平均単繊維径と使用する樹脂の固体密度から、長さ１００００ｍ当たりの質量を平均単繊維繊度（ｄｔｅｘ）として、小数点以下第二位を四捨五入して算出した。平均単繊維繊度と、各条件で設定した紡糸口金単孔から吐出される樹脂の吐出量（以下、単孔吐出量と略記する。）（ｇ／分）から、次の式に基づき、紡糸速度を算出した
紡糸速度（ｍ／分）＝（１００００×［単孔吐出量（ｇ／分）］／［平均単繊維繊度（ｄｔｅｘ）］。
上記の平均単繊維径と使用する樹脂の固体密度から、長さ１００００ｍ当たりの質量を平均単繊維繊度（ｄｔｅｘ）として、小数点以下第二位を四捨五入して算出した。平均単繊維繊度と、各条件で設定した紡糸口金単孔から吐出される樹脂の吐出量（以下、単孔吐出量と略記する。）（ｇ／分）から、次の式に基づき、紡糸速度を算出した
紡糸速度（ｍ／分）＝（１００００×［単孔吐出量（ｇ／分）］／［平均単繊維繊度（ｄｔｅｘ）］。
【0110】
（５）スパンボンド不織布を構成する芯鞘型複合繊維の平均繊維径（μｍ）：
株式会社キーエンス製電子「ＶＨＸ－Ｄ５００」を用いて、前記の方法より測定した。
株式会社キーエンス製電子「ＶＨＸ－Ｄ５００」を用いて、前記の方法より測定した。
【0111】
（６）芯成分の配向パラメータ、鞘成分の配向パラメータ（－）：
測定装置には、愛宕物産株式会社製トリプルラマン分光装置「Ｔ－６４０００」を用いて、前記の方法により測定した。測定条件は、次の通りで実施した。
・測定モード：顕微ラマン（偏光測定）
・対物レンズ：×１００
・ビーム径：１μｍ
・光源：Ａｒレーザー／５１４．５ｎｍ
・レーザーパワー：１００ｍＷ
（７）スパンボンド不織布の融解ピーク温度Ｔｍ（℃）：
測定装置にはＰｅｒｋｉｎ－Ｅｌｍｅｒ社製「ＤＳＣ８５００」を使用し、前記の方法により測定した。測定条件は、次のとおりで実施した。
・装置内雰囲気：窒素（２０ｍＬ／分）
・温度・熱量校正：高純度インジウム（Ｔｍ＝１５６．６１℃、ΔＨｍ＝２８．７０Ｊ／ｇ）
・温度範囲：２０℃～２００℃
・昇温速度：２０℃／分
・試料量：約０．５～４ｍｇ
・試料容器：アルミニウム製標準容器。
測定装置には、愛宕物産株式会社製トリプルラマン分光装置「Ｔ－６４０００」を用いて、前記の方法により測定した。測定条件は、次の通りで実施した。
・測定モード：顕微ラマン（偏光測定）
・対物レンズ：×１００
・ビーム径：１μｍ
・光源：Ａｒレーザー／５１４．５ｎｍ
・レーザーパワー：１００ｍＷ
（７）スパンボンド不織布の融解ピーク温度Ｔｍ（℃）：
測定装置にはＰｅｒｋｉｎ－Ｅｌｍｅｒ社製「ＤＳＣ８５００」を使用し、前記の方法により測定した。測定条件は、次のとおりで実施した。
・装置内雰囲気：窒素（２０ｍＬ／分）
・温度・熱量校正：高純度インジウム（Ｔｍ＝１５６．６１℃、ΔＨｍ＝２８．７０Ｊ／ｇ）
・温度範囲：２０℃～２００℃
・昇温速度：２０℃／分
・試料量：約０．５～４ｍｇ
・試料容器：アルミニウム製標準容器。
【0112】
（８）スパンボンド不織布の目付あたりの引張強力（（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２））
測定装置には株式会社エー・アンド・デイ（Ａ＆Ｄ）製「ＲＴＧ―１２５０」を使用し、前記の方法により測定した。
測定装置には株式会社エー・アンド・デイ（Ａ＆Ｄ）製「ＲＴＧ―１２５０」を使用し、前記の方法により測定した。
【0113】
［実施例１］
（ポリプロピレン系樹脂）
芯成分には、直鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２００ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９９０のポリプロピレンを用いた。また、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが４ｇ／１０分、分岐指数が０．６００、メソペンタッド分率が０．９４０のポリプロピレンを用いた。これらの樹脂について、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９７質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が３質量％となるように混合し、ＭＦＲが１９４ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９８８、メソペンタッド分率が０．９８９、融解ピーク温度Ｔｍｃが１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得た。
（ポリプロピレン系樹脂）
芯成分には、直鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２００ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９９０のポリプロピレンを用いた。また、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが４ｇ／１０分、分岐指数が０．６００、メソペンタッド分率が０．９４０のポリプロピレンを用いた。これらの樹脂について、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９７質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が３質量％となるように混合し、ＭＦＲが１９４ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９８８、メソペンタッド分率が０．９８９、融解ピーク温度Ｔｍｃが１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得た。
【0114】
一方、鞘成分のポリプロピレン系樹脂にはＭＦＲが２３０ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９９０、融解ピーク温度Ｔｍｓが１６０℃のポリプロピレンを用いた。
【0115】
（スパンボンド不織布）
前記のポリプロピレン系樹脂を単軸押出機へ投入し、紡糸温度２４０℃で溶融させ、孔径φ０．４０ｍｍの矩形口金から、芯鞘比（芯成分（質量％）：鞘成分（質量％））を７０：３０、単孔吐出量が０．４０ｇ／分で紡出した。得られた糸条を冷却固化した後、さらに、矩形エジェクターにおいて、エジェクターから噴射される圧縮エアの圧力で牽引し延伸した。この時の紡糸速度は、４１００ｍ／分であった。続いて、これを移動するネット上に捕集して不織繊維ウェブを得た。引き続いて、得られた不織繊維ウェブを線圧が５００Ｎ／ｃｍ、熱接着温度が１４０℃の条件で熱接着して、構成する繊維の平均単繊維径が１１．６μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。この時用いた熱エンボスロールは、上ロールが金属製で水玉柄の彫刻がなされた、接着面積率１１％のエンボスロールであり、下ロールが金属製フラットロールで構成される上下一対の熱エンボスロールであった。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
前記のポリプロピレン系樹脂を単軸押出機へ投入し、紡糸温度２４０℃で溶融させ、孔径φ０．４０ｍｍの矩形口金から、芯鞘比（芯成分（質量％）：鞘成分（質量％））を７０：３０、単孔吐出量が０．４０ｇ／分で紡出した。得られた糸条を冷却固化した後、さらに、矩形エジェクターにおいて、エジェクターから噴射される圧縮エアの圧力で牽引し延伸した。この時の紡糸速度は、４１００ｍ／分であった。続いて、これを移動するネット上に捕集して不織繊維ウェブを得た。引き続いて、得られた不織繊維ウェブを線圧が５００Ｎ／ｃｍ、熱接着温度が１４０℃の条件で熱接着して、構成する繊維の平均単繊維径が１１．６μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。この時用いた熱エンボスロールは、上ロールが金属製で水玉柄の彫刻がなされた、接着面積率１１％のエンボスロールであり、下ロールが金属製フラットロールで構成される上下一対の熱エンボスロールであった。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
【0116】
［実施例２］
（スパンボンド不織布）において、芯鞘比（芯成分（質量％）：鞘成分（質量％））を５０：５０に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維径が１１．６μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
（スパンボンド不織布）において、芯鞘比（芯成分（質量％）：鞘成分（質量％））を５０：５０に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維径が１１．６μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
【0117】
［実施例３］
（ポリプロピレン系樹脂）において、芯成分のポリプロピレン系樹脂の直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９２質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が８質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１８４ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９６８、メソペンタッド分率が０．９８６、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、（スパンボンド不織布）において、紡糸速度を４６００ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維径が１１．０μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
（ポリプロピレン系樹脂）において、芯成分のポリプロピレン系樹脂の直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９２質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が８質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１８４ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９６８、メソペンタッド分率が０．９８６、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、（スパンボンド不織布）において、紡糸速度を４６００ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維径が１１．０μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
【0118】
［実施例４］
（スパンボンド不織布）において、紡糸速度を３６００ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の単繊維平均直径が１２．５μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
（スパンボンド不織布）において、紡糸速度を３６００ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の単繊維平均直径が１２．５μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
【0119】
［実施例５］
（ポリプロピレン系樹脂）において、芯成分のポリプロピレン系樹脂の直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９２質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が８質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１８４ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９６８、メソペンタッド分率が０．９８６、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、芯成分のポリプロピレン系樹脂鞘成分のポリプロピレンをＭＦＲが２３０ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９８０、融解ピーク温度が１５０℃のポリプロピレンを用いたこと、（スパンボンド不織布）において、紡糸速度を３８００ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維径が１２．１μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
（ポリプロピレン系樹脂）において、芯成分のポリプロピレン系樹脂の直鎖状ポリプロピレン系樹脂が９２質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が８質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１８４ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９６８、メソペンタッド分率が０．９８６、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、芯成分のポリプロピレン系樹脂鞘成分のポリプロピレンをＭＦＲが２３０ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９８０、融解ピーク温度が１５０℃のポリプロピレンを用いたこと、（スパンボンド不織布）において、紡糸速度を３８００ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維径が１２．１μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
【0120】
［比較例１］
（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２００ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９４０のポリプロピレンを用い、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が８５質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が１５質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１７１ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９４０、メソペンタッド分率が０．９４０、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、（スパンボンド不織布）において、紡糸速度を３８００ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維径が１２．１μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
（ポリプロピレン系樹脂）において、直鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２００ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９４０のポリプロピレンを用い、直鎖状ポリプロピレン系樹脂が８５質量％、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂が１５質量％となるように混合するように変えて、ＭＦＲが１７１ｇ／１０分、分岐指数ｇが０．９４０、メソペンタッド分率が０．９４０、融点が１６０℃のポリプロピレン系樹脂を得たこと、（スパンボンド不織布）において、紡糸速度を３８００ｍ／分に変えたこと以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維径が１２．１μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
【0121】
［比較例２］
（ポリプロピレン系樹脂）において、芯成分の直鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２００ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９４０のポリプロピレンのみを用い、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂を用いなかったこと、以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維径が１１．６μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
（ポリプロピレン系樹脂）において、芯成分の直鎖状ポリプロピレン系樹脂として、ＭＦＲが２００ｇ／１０分、分岐指数ｇが１．０００、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）が０．９４０のポリプロピレンのみを用い、分岐鎖状ポリプロピレン系樹脂を用いなかったこと、以外は実施例１と同様にして、構成する繊維の平均単繊維径が１１．６μｍ、目付が３０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、縦方向、横方向の目付当たりの引張強力を評価した。結果を表１に示す。
【0122】
【表1】
【0123】
実施例１～５のスパンボンド不織布は、ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇが０．９５０以上０．９９０以下であることで、目付あたりの引張強力は縦が１．５（（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２））以上、横が０．４（（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２））以上と、高強度のスパンボンド不織布を得た。
【0124】
一方、ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇが０．９５０より小さい比較例１のスパンボンド不織布は、溶融張力が高く、溶融紡糸延伸時の延伸追従性が不足し、単糸が十分に延伸固化しなかったせいか、目付あたりの引張強力は弱いスパンボンド不織布となった。また、ポリプロピレン系樹脂の分岐指数ｇが０．９９５より大きい比較例２のスパンボンド不織布は、結晶化が進みにくく、単糸強度が弱くなったせいか、目付あたりの引張強力は弱いスパンボンド不織布となった。
【0125】
本発明を特定の態様を用いて詳細に説明したが、本発明の意図と範囲を離れることなく様々な変更及び変形が可能であることは、当業者にとって明らかである。