ホーム > 特許ランキング > 三ツ星ベルト株式会社
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024129804
(43)【公開日】2024-09-27
(54)【発明の名称】ゴム組成物および伝動ベルト
(51)【国際特許分類】
C08L 101/00 20060101AFI20240919BHJP
C08K 5/14 20060101ALI20240919BHJP
C08K 5/3447 20060101ALI20240919BHJP
C08K 5/18 20060101ALI20240919BHJP
C08K 5/37 20060101ALI20240919BHJP
C08K 5/36 20060101ALI20240919BHJP
【ＦＩ】
C08L101/00
C08K5/14
C08K5/3447
C08K5/18
C08K5/37
C08K5/36
【審査請求】未請求
【請求項の数】9
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2024030206
(22)【出願日】2024-02-29
(31)【優先権主張番号】P 2023038733
(32)【優先日】2023-03-13
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000006068
【氏名又は名称】三ツ星ベルト株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100142594
【弁理士】
【氏名又は名称】阪中 浩
(74)【代理人】
【識別番号】100090686
【弁理士】
【氏名又は名称】鍬田 充生
(72)【発明者】
【氏名】逸見 祐介
(72)【発明者】
【氏名】吉田 健人
(72)【発明者】
【氏名】富田 颯真
【テーマコード（参考）】
4J002
【Ｆターム（参考）】
4J002AC011
4J002AC031
4J002AC061
4J002AC071
4J002AC081
4J002AC091
4J002AC111
4J002BB051
4J002BB151
4J002BB181
4J002BB271
4J002BD121
4J002BG041
4J002CK021
4J002CP031
4J002EK007
4J002EK037
4J002EK047
4J002EK057
4J002EK087
4J002EN076
4J002EU116
4J002EV346
4J002FD010
4J002FD020
4J002FD036
4J002FD147
4J002GG01
4J002GM01
4J002GN01
(57)【要約】
【課題】モジュラスが高く、屈曲によるエネルギー損失が小さく、耐屈曲疲労性および耐熱老化性に優れるゴム組成物を提供する。
【解決手段】ポリマー成分、老化防止剤および架橋剤を含み、かつ酸化亜鉛および不飽和カルボン酸金属塩を実質的に含まないゴム組成物を調製する。前記老化防止剤は、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤およびアミン系老化防止剤を含む。前記アミン系老化防止剤は、ジアリールアミン系老化防止剤および／またはｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤を含む。前記架橋剤は、有機過酸化物を含む。前記ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤および前記アミン系老化防止剤の割合は、前記ポリマー成分１００質量部に対して、それぞれ０．４質量部以上および０．２質量部以上であってもよい。前記有機過酸化物の割合は、前記ポリマー成分１００質量部に対して１質量部以上であってもよい。前記酸化亜鉛および前記不飽和カルボン酸金属塩の割合は、前記ポリマー成分１００質量部に対して、それぞれ０．５質量部未満であってもよい。
【選択図】なし
【解決手段】ポリマー成分、老化防止剤および架橋剤を含み、かつ酸化亜鉛および不飽和カルボン酸金属塩を実質的に含まないゴム組成物を調製する。前記老化防止剤は、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤およびアミン系老化防止剤を含む。前記アミン系老化防止剤は、ジアリールアミン系老化防止剤および／またはｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤を含む。前記架橋剤は、有機過酸化物を含む。前記ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤および前記アミン系老化防止剤の割合は、前記ポリマー成分１００質量部に対して、それぞれ０．４質量部以上および０．２質量部以上であってもよい。前記有機過酸化物の割合は、前記ポリマー成分１００質量部に対して１質量部以上であってもよい。前記酸化亜鉛および前記不飽和カルボン酸金属塩の割合は、前記ポリマー成分１００質量部に対して、それぞれ０．５質量部未満であってもよい。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ポリマー成分、老化防止剤および架橋剤を含み、かつ酸化亜鉛および不飽和カルボン酸金属塩を実質的に含まないゴム組成物であって、
前記老化防止剤が、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤およびアミン系老化防止剤を含み、
前記アミン系老化防止剤が、ジアリールアミン系老化防止剤および／またはｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤を含み、
前記架橋剤が有機過酸化物を含むゴム組成物。
前記老化防止剤が、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤およびアミン系老化防止剤を含み、
前記アミン系老化防止剤が、ジアリールアミン系老化防止剤および／またはｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤を含み、
前記架橋剤が有機過酸化物を含むゴム組成物。
【請求項2】
前記ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤の割合が、前記ポリマー成分１００質量部に対して０．４質量部以上である請求項１記載のゴム組成物。
【請求項3】
前記ジアリールアミン系老化防止剤および前記ｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤の総量が、前記ポリマー成分１００質量部に対して０．２質量部以上である請求項１または２記載のゴム組成物。
【請求項4】
前記ジアリールアミン系老化防止剤および前記ｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤の総量が、前記ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤１００質量部に対して１～１００質量部である請求項１または２記載のゴム組成物。
【請求項5】
前記有機過酸化物の割合が、前記ポリマー成分１００質量部に対して１質量部以上である請求項１または２記載のゴム組成物。
【請求項6】
前記酸化亜鉛の割合が、前記ポリマー成分１００質量部に対して０．５質量部未満であり、かつ前記不飽和カルボン酸金属塩の割合が、前記ポリマー成分１００質量部に対して０．５質量部未満である請求項１または２記載のゴム組成物。
【請求項7】
液状ポリブタジエンを実質的に含まない請求項１または２記載のゴム組成物。
【請求項8】
架橋物において、７０℃および周波数１０Ｈｚでの損失正接が０．０８～０．１７である請求項１または２記載のゴム組成物。
【請求項9】
請求項１または２記載のゴム組成物の架橋物を含む伝動ベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、耐屈曲疲労性と耐熱老化性とを両立できるゴム組成物および伝動ベルトに関する。
【背景技術】
【0002】
ゴムと繊維部材との複合体で形成されるタイヤ、ホース、伝動ベルト、搬送ベルトなどの成形体は、強度と柔軟性を両立できるために、自動車や一般産業用機械など、様々な用途で利用されている。伝動ベルトは芯体層とゴム層との積層体であって、歯付ベルトなどのかみ合い伝動ベルトと、平ベルト、Ｖベルト、Ｖリブドベルトなどの摩擦伝動ベルトとに大別される。Ｖベルトには、摩擦伝動面（Ｖ字状側面）が露出したゴム層であるローエッジ（Ｒａｗ－Ｅｄｇｅ）タイプ（ローエッジＶベルト）と、摩擦伝動面が外被布（カバー布）で覆われたラップド（Ｗｒａｐｐｅｄ）タイプ（ラップドＶベルト）とがあり、摩擦伝動面の表面性状（ゴム層とカバー布との摩擦係数）の違いから用途に応じて使い分けられている。また、ローエッジＶベルトには、コグを設けないローエッジＶベルトの他、ベルトの下面（内周面）のみにコグを設けて屈曲性を改善したローエッジコグドＶベルトや、ベルトの下面（内周面）および上面（外周面）の両方にコグを設けて屈曲性を改善したローエッジコグドＶベルト（ローエッジダブルコグドＶベルト）がある。
【0003】
これらの伝動ベルトは、駆動プーリおよび従動プーリなどの複数のプーリに掛けまわされ、駆動プーリの回転力は、ゴムの摩擦力やせん断力、芯体の張力などを介して従動プーリに伝達される。この過程において、伝動ベルトは繰り返し屈曲されるために耐屈曲疲労性が求められるとともに、伝動ベルトを形成するゴムには、硬度、モジュラス、伸びなどが適切な範囲にあることが求められる。また、伝動ベルトはエンジンやモータの発熱、伝動ベルトの屈曲に起因する内部発熱により高温となりやすく、耐熱老化性も必要とされる。さらに、近年では自動車の燃費などに関係する伝達効率の向上も求められており、伝動ベルトの屈曲に起因する内部発熱によるエネルギー損失を低減することも求められている。そのため、ゴム組成物中に含まれる配合剤を調節することで、ゴム組成物の特性をコントロールする試みが行われている。
【0004】
例えば、特開２０２２－１３３２４３号公報（特許文献１）には、伝動ベルトに最適な硬度、モジュラス、伸びを有するとともに耐熱老化性に優れるゴム組成物の提供を課題として、マレイミド基およびジアリールアミン骨格を有する反応性老化防止剤を含むゴム組成物が開示されている。また、非反応性老化防止剤として、アミン系老化防止剤やベンズイミダゾール系老化防止剤を併用してもよいことが記載されている。
【0005】
特開２０２１－７１１９５号公報（特許文献２）には、耐注水発音性、耐摩耗性、低発熱性、および耐久性に優れる摩擦伝動ベルトの提供を課題として、界面活性剤と、不飽和カルボン酸金属塩と、ポリオレフィン粒子とを含むゴム組成物が開示されている。そして、不飽和カルボン酸金属塩は共架橋剤として働いて耐摩耗性を向上し、耐クラック性も向上できると記載されている。
【0006】
特開２０００－２６６７４号公報（特許文献３）には、エチレン－プロピレン－ジエン三元共重合体（ＥＰＤＭ）ベースのエラストマーの動的性質の改善を目的として、ＥＰＤＭ、充填剤、α，β－不飽和有機酸の金属塩、無水マレイン酸でグラフト重合されたエラストマー、有機過酸化物を必須成分とするエラストマー組成物が開示されている。そして、無水マレイン酸でグラフト重合されたエラストマーはα，β－不飽和有機酸金属塩と反応し、ＥＰＤＭベースのエラストマーの硬化を強化し、弾性率、破断強度及び硬度のような動的性質を改善すると記載されている。
【0007】
特開２０２１－４２３１７号公報（特許文献４）には、エチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体、カーボンブラック、短繊維、過酸化物架橋剤、および２つ以上のエチレン性二重結合を有する架橋助剤を含む伝動ベルト用組成物が開示されている。そして、２つ以上のエチレン性二重結合を有する架橋助剤としてはエチレングリコールジメタクリレートが好ましく、共重合体と短繊維との間で良好にネットワークを形成することができると考えられると記載されている。
【0008】
特許文献１などに開示されるように、ゴム組成物の耐熱老化性を向上させるためには老化防止剤は必須と考えられているが、その種類は多岐に渡り、最適な量や組み合わせについては未だ試行錯誤が繰り返されている状況である。また、特許文献２～４に開示されるように、硬度やモジュラスを高めるために架橋剤と併せて共架橋剤（架橋助剤）を使用することも有効であるが、耐屈曲疲労性や耐摩耗性など他の特性への影響を考慮しつつ、要求される特性に合わせた調整が必要である。
【0009】
ゴム組成物におけるその他の重要な成分として、カーボンブラックおよび酸化亜鉛が挙げられる。特公昭３６－２２８７９号公報（特許文献５）には、シリカなどの淡色の補強剤を使用したゴム組成物の場合は酸化亜鉛を含むと引裂抵抗が下降することが示されているが、カーボンブラック配合のゴム組成物の場合は、酸化亜鉛を減少または省略すると、引裂抵抗、モジュラス、硬度、弾性、および摩耗抵抗が大きく低下し、他の配合剤では補償できないことが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0010】
【特許文献1】特開２０２２－１３３２４３号公報
【特許文献2】特開２０２１－７１１９５号公報
【特許文献3】特開２０００－２６６７４号公報
【特許文献4】特開２０２１－４２３１７号公報
【特許文献5】特公昭３６－２２８７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0011】
しかし、これらの特許文献においても、モジュラスが高く、屈曲によるエネルギー損失が小さく、耐屈曲疲労性および耐熱老化性に優れるゴム組成物は得られない。
【0012】
従って、本発明の目的は、モジュラスが高く、屈曲によるエネルギー損失が小さく、耐屈曲疲労性および耐熱老化性に優れるゴム組成物および伝動ベルトを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0013】
特許文献５に開示されるように、カーボンブラック配合のゴム組成物において酸化亜鉛は引裂抵抗（耐亀裂性、耐屈曲疲労性）を含む諸物性を高めるための必須成分であると考えられてきたのに対し、本発明者らは実験を行う中で、ゴム中に粒子状で存在する酸化亜鉛は亀裂の起点となって、耐亀裂性（耐屈曲疲労性）を低下させる可能性があることに気付いた。しかしながら、酸化亜鉛を含まないゴム組成物ではモジュラスおよび耐熱老化性が低下することが確認されたため、老化防止剤など他の配合剤についても種々変更しながら実験を繰り返した。その結果、過酸化物架橋のゴム組成物において、これまで必須または有効と考えられてきた酸化亜鉛および不飽和カルボン酸金属塩を含まず、かつ特定の老化防止剤を複数種組み合わせることにより、モジュラスが高く、屈曲によるエネルギー損失が小さく、耐屈曲疲労性および耐熱老化性に優れるゴム組成物を提供できることを見出し、本発明を完成した。
【0014】
すなわち、本発明の態様［１］としてのゴム組成物は、ポリマー成分（ゴム成分）、老化防止剤および架橋剤を含み、かつ酸化亜鉛および不飽和カルボン酸金属塩を実質的に含まないゴム組成物であって、
前記老化防止剤が、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤およびアミン系老化防止剤を含み、
前記アミン系老化防止剤が、ジアリールアミン系老化防止剤および／またはｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤を含み、
前記架橋剤が有機過酸化物を含む。
前記老化防止剤が、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤およびアミン系老化防止剤を含み、
前記アミン系老化防止剤が、ジアリールアミン系老化防止剤および／またはｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤を含み、
前記架橋剤が有機過酸化物を含む。
【0015】
本発明の態様［２］は、前記態様［１］において、前記ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤の割合が、前記ポリマー成分１００質量部に対して０．４質量部以上である態様である。
【0016】
本発明の態様［３］は、前記態様［１］または［２］において、前記ジアリールアミン系老化防止剤および前記ｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤の総量が、前記ポリマー成分１００質量部に対して０．２質量部以上である態様である。
【0017】
本発明の態様［４］は、前記態様［１］～［３］のいずれかの態様において、前記ジアリールアミン系老化防止剤および前記ｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤の総量が、前記ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤１００質量部に対して１～１００質量部である態様である。
【0018】
本発明の態様［５］は、前記態様［１］～［４］のいずれかの態様において、前記有機過酸化物の割合が、前記ポリマー成分１００質量部に対して１質量部以上である態様である。
【0019】
本発明の態様［６］は、前記態様［１］～［５］のいずれかの態様において、前記酸化亜鉛の割合が、前記ポリマー成分１００質量部に対して０．５質量部未満であり、かつ前記不飽和カルボン酸金属塩の割合が、前記ポリマー成分１００質量部に対して０．５質量部未満である態様である。
【0020】
本発明の態様［７］は、前記態様［１］～［６］のいずれかの態様において、液状ポリブタジエンを実質的に含まない態様である。
【0021】
本発明の態様［８］は、前記態様［１］～［７］のいずれかの態様において、架橋物において、７０℃および周波数１０Ｈｚでの損失正接が０．０８～０．１７である態様である。
【0022】
本発明には、態様［９］として、前記態様［１］～［８］のいずれかの態様のゴム組成物の架橋物を含む伝動ベルトも含まれる。
【発明の効果】
【0023】
本発明では、過酸化物架橋のゴム組成物において、これまで必須または有効と考えられてきた酸化亜鉛および不飽和カルボン酸金属塩を含まず、かつ特定の老化防止剤を組み合わせているため、モジュラスが高く、屈曲によるエネルギー損失が小さく、耐屈曲疲労性および耐熱老化性に優れるゴム組成物を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0024】
【発明を実施するための形態】
【0025】
［ゴム組成物］
本発明のゴム組成物は、ポリマー成分（Ａ）と、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤およびアミン系老化防止剤を含む老化防止剤（Ｂ）と、有機過酸化物を含む架橋剤（Ｃ）とを含む。
本発明のゴム組成物は、ポリマー成分（Ａ）と、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤およびアミン系老化防止剤を含む老化防止剤（Ｂ）と、有機過酸化物を含む架橋剤（Ｃ）とを含む。
【0026】
（Ａ）ポリマー成分（またはゴム成分）
ポリマー成分（Ａ）としては、例えば、ジエン系ゴム［天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ビニルピリジン－スチレン－ブタジエンゴム、アクリロニトリル－ブタジエンゴム（ニトリルゴム：ＮＢＲ）、アクリロニトリル－クロロプレンゴム、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）など］、エチレン－α－オレフィンエラストマー［エチレン－プロピレン共重合体（ＥＰＭ）、エチレン－プロピレン－ジエン三元共重合体（ＥＰＤＭ）など］、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、アルキル化クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＡＣＳＭ）、エピクロルヒドリンゴム、アクリル系ゴム、シリコーンゴム、ウレタンゴム、フッ素ゴムなどが例示できる。これらのゴム成分は、カルボキシル化ＳＢＲ、カルボキシル化ＮＢＲなどのように、カルボキシル化されていてもよい。水素化ニトリルゴムは、水素化ニトリルゴム単独に限定されず、水素化ニトリルゴムと不飽和カルボン酸金属塩との複合ポリマーであってもよい。これらのポリマー成分は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。
ポリマー成分（Ａ）としては、例えば、ジエン系ゴム［天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ビニルピリジン－スチレン－ブタジエンゴム、アクリロニトリル－ブタジエンゴム（ニトリルゴム：ＮＢＲ）、アクリロニトリル－クロロプレンゴム、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）など］、エチレン－α－オレフィンエラストマー［エチレン－プロピレン共重合体（ＥＰＭ）、エチレン－プロピレン－ジエン三元共重合体（ＥＰＤＭ）など］、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、アルキル化クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＡＣＳＭ）、エピクロルヒドリンゴム、アクリル系ゴム、シリコーンゴム、ウレタンゴム、フッ素ゴムなどが例示できる。これらのゴム成分は、カルボキシル化ＳＢＲ、カルボキシル化ＮＢＲなどのように、カルボキシル化されていてもよい。水素化ニトリルゴムは、水素化ニトリルゴム単独に限定されず、水素化ニトリルゴムと不飽和カルボン酸金属塩との複合ポリマーであってもよい。これらのポリマー成分は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。
【0027】
これらのポリマー成分のうち、ジエン系ゴム（天然ゴム、クロロプレンゴム、水素化ニトリルゴムなど）、エチレン－α－オレフィンエラストマーが好ましく、クロロプレンゴム、水素化ニトリルゴム、エチレン－α－オレフィンエラストマーがさらに好ましく、耐熱老化性に優れる点から、水素化ニトリルゴム、エチレン－α－オレフィンエラストマーがより好ましく、耐熱性、耐寒性、耐候性に優れる点から、エチレン－α－オレフィンエラストマーがより好ましい。また、ゴム組成物がローエッジダブルコグドＶベルトやＶリブドベルトなどの摩擦伝動ベルトである場合、ポリマー成分（Ａ）はエチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）であるのが好ましく、ゴム組成物が歯付ベルトである場合、ポリマー成分（Ａ）は水素化ニトリルゴム（Ａ２）が好ましい。
【0028】
（Ａ１）エチレン－α－オレフィンエラストマー
エチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）は、構成単位として、エチレン単位、α－オレフィン単位を含んでいればよく、ジエン単位をさらに含んでいてもよい。そのため、エチレン－α－オレフィンエラストマーには、エチレン－α－オレフィン共重合体ゴム、エチレン－α－オレフィン－ジエン三元共重合体ゴムなどが含まれる。
エチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）は、構成単位として、エチレン単位、α－オレフィン単位を含んでいればよく、ジエン単位をさらに含んでいてもよい。そのため、エチレン－α－オレフィンエラストマーには、エチレン－α－オレフィン共重合体ゴム、エチレン－α－オレフィン－ジエン三元共重合体ゴムなどが含まれる。
【0029】
α－オレフィン単位を形成するためのα－オレフィンとしては、例えば、プロピレン、ブテン、ペンテン、メチルペンテン、ヘキセン、オクテンなどの鎖状α－Ｃ３－１２オレフィンなどが挙げられる。これらのα－オレフィンのうち、プロピレンなどのα－Ｃ３－４オレフィン（特にプロピレン）が好ましい。
【0030】
ジエン単位を形成するためのジエンモノマーとしては、通常、非共役ジエン系単量体が利用される。非共役ジエン系単量体としては、例えば、ジシクロペンタジエン、メチレンノルボルネン、エチリデンノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、シクロオクタジエンなどが例示できる。これらのジエンモノマーのうち、エチリデンノルボルネン、１，４－ヘキサジエン（特に、エチリデンノルボルネン）が好ましい。
【0031】
代表的なエチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）としては、例えば、エチレン－α－オレフィンゴム［エチレン－プロピレンゴム（ＥＰＭ）、エチレン－ブテンゴム（ＥＢＭ）、エチレン－オクテンゴム（ＥＯＭ）など］、エチレン－α－オレフィン－ジエンゴム［エチレン－プロピレン－ジエン三元共重合体（ＥＰＤＭ）］などが例示できる。
【0032】
これらのエチレン－α－オレフィンエラストマーは、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。これらのうち、耐熱性、耐寒性、耐候性に優れる点から、エチレン－α－Ｃ３－４オレフィン－ジエン三元共重合体ゴムなどのエチレン－α－オレフィン－ジエン三元共重合体ゴムが好ましく、ＥＰＤＭが特に好ましい。そのため、ＥＰＤＭの割合は、エチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）全体に対して５０質量％以上であってもよく、好ましくは８０質量％以上、さらに好ましくは９０質量％以上（特に９５質量％）であり、１００質量％（ＥＰＤＭのみ）であってもよい。
【0033】
エチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）において、エチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）中のエチレンの含有率（エチレン単位の割合）は４５質量％以上であってもよく、例えば４５～８０質量％、好ましくは４８～７０質量％、さらに好ましくは５０～６０質量％である。エチレン含有率が少なすぎると、伝動ベルトに利用した場合、耐摩耗性が低下する虞があり、多すぎると、加工性および耐亀裂性が低下する虞がある。
【0034】
なお、本願において、エチレン含有率は、エチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）を構成する全単位中のエチレン単位の質量割合を意味し、慣用の方法により測定できるが、モノマーとしてのエチレンに基づく割合であってもよい。
【0035】
さらに、本願において、エチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）が複数種である場合、エチレン含有率は質量比に基づく平均値（平均エチレン含有率）を意味する。すなわち、平均エチレン含有率は、それぞれのエチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）のエチレン含有率と質量分率との積の合計である。
【0036】
エチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）において、エチレンとα－オレフィンとの割合（質量比）は、前者／後者＝４０／６０～９０／１０、好ましくは４５／５５～８０／２０、さらに好ましくは５０／５０～７０／３０、より好ましくは５５／４５～６０／４０である。
【0037】
エチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）（特に、ＥＰＤＭなどのエチレン－α－オレフィン－ジエン三元共重合体ゴム）のジエン含有率（特に、エチリデンノルボルネン含有率）は、例えば０．１～１５質量％、好ましくは１～１０質量％、さらに好ましくは２～７質量％、より好ましくは３～７質量％、さらにより好ましくは３～６質量％、最も好ましくは４～５質量％である。ジエン含量が多すぎると、高度な耐熱性が担保できない虞がある。ジエン含有率が少なすぎると、伝動ベルトに利用した場合、加工性および耐亀裂性が低下する虞があり、逆に多すぎると、耐摩耗性が低下する虞がある。
【0038】
なお、本願において、ジエン含有率は、エチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）を構成する全単位中のジエンモノマー単位の質量割合を意味し、慣用の方法により測定できるが、モノマーに基づく割合であってもよい。
【0039】
ジエンモノマーを含むエチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）のヨウ素価は、例えば３～４０、好ましくは５～３０、さらに好ましくは１０～２０である。ヨウ素価が小さすぎると、ゴム組成物の架橋が不十分になって摩耗や粘着が発生し易く、逆にヨウ素価が大きすぎると、ゴム組成物のスコーチが短くなって扱い難くなると共に耐熱性が低下する傾向がある。
【0040】
エチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）（未架橋のエチレン－α－オレフィンエラストマー）のムーニー粘度［ＭＬ（１＋４）１２５℃］は１５以上であってもよく、例えば１５～８５、好ましくは２０～７０、さらに好ましくは２５～６０、より好ましくは３０～５０、最も好ましくは３５～４５である。ムーニー粘度が低すぎると、伝動ベルトに利用した場合、耐摩耗性が低下する虞があり、逆に高すぎると、加工性および耐亀裂性が低下する虞がある。
【0041】
なお、本願において、ムーニー粘度は、ＪＩＳ Ｋ ６３００－１（２０１３）のムーニー粘度試験に準じた方法で測定でき、試験条件は、Ｌ形ロータを使用し、試験温度１２５℃、予熱１分、ロータ作動時間４分である。ムーニー粘度は、キャビティ内において表面に溝が設けられたロータと接するように未架橋のポリマー成分（特に、未架橋のエチレン－α－オレフィンエラストマー）を充填し、ロータを回転させるのに必要なトルクを測定することにより、ゴムの流動性（加工のしやすさ）を表す指標として用いられる。
【0042】
さらに、本願において、ポリマー成分（特に、エチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１））が複数種である場合、ムーニー粘度は質量比に基づく平均値（平均ムーニー粘度）を意味する。すなわち、平均ムーニー粘度は、それぞれのポリマー成分（特に、エチレン－α－オレフィンエラストマー）のムーニー粘度と質量分率との積の合計である。
【0043】
ポリマー成分（Ａ）がエチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）を含む場合、ポリマー成分（Ａ）中のエチレン－α－オレフィンエラストマー（Ａ１）の割合は５０質量％以上であればよく、好ましくは８０質量％以上、さらに好ましくは９０質量％以上であり、最も好ましくは１００質量％（エチレン－α－オレフィンエラストマーのみ）である。ポリマー成分中のエチレン－α－オレフィンエラストマーの割合が少なすぎると、耐熱性および耐寒性が低下する虞がある。
【0044】
（Ａ２）水素化ニトリルゴム
水素化ニトリルゴム（Ａ２）は、カルボキシル化されていてもよい。本願において、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）（Ａ２）は、カルボキシル化水素化ニトリルゴムも含め、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）と称する。
水素化ニトリルゴム（Ａ２）は、カルボキシル化されていてもよい。本願において、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）（Ａ２）は、カルボキシル化水素化ニトリルゴムも含め、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）と称する。
【0045】
カルボキシル化されていてもよい水素化ニトリルゴム（Ａ２）は、部分水素化ニトリルゴムであってもよく、完全水素化ニトリルゴムであってもよい。カルボキシル化されていてもよい水素化ニトリルゴムの水添率は、５０～１００％程度の範囲から選択でき、７０～１００％であってもよい。
【0046】
なお、本願において、ＨＮＢＲ（Ａ２）とは、従来のニトリルゴムの利点である耐油性を維持しつつ、熱老化中の硫黄の再結合反応によるゴム弾性の老化を防ぐため、従来のニトリルゴムが有する不飽和結合（炭素・炭素二重結合）を化学的に水素化することによって、熱老化中の再結合反応を起こり難くして耐熱性を改良したゴムを意味する。
【0047】
ＨＮＢＲ（Ａ２）のヨウ素価（単位：ｍｇ／１００ｍｇ）は、例えば５～６０（例えば７～５０）、好ましくは８～４０（例えば８～３５）、さらに好ましくは１０～３０である。
【0048】
なお、本願において、ヨウ素価とは、不飽和結合の量を表す指標であり、ヨウ素価が高いほど、ポリマー分子鎖中に含まれる不飽和結合の量が多いことを表す。ヨウ素価は、測定試料に対して過剰のヨウ素を加えて完全に反応（ヨウ素と不飽和結合とを反応）させ、残ったヨウ素の量を酸化還元滴定により定量することで求められる。ＨＮＢＲのヨウ素価が小さい場合は、ＨＮＢＲ同士の架橋反応が十分ではなく、架橋ゴムの剛性が低くなるため、ベルト走行時に耐変形性が低下する虞がある。一方、ＨＮＢＲのヨウ素価が大きいと、不飽和結合の量が過剰に多くなり、架橋ゴムの熱劣化や酸化劣化が進行してベルト寿命が短くなる虞がある。
【0049】
ポリマー成分（Ａ）がＨＮＢＲ（Ａ２）を含む場合、ＨＮＢＲ（Ａ２）の割合は、ポリマー成分（Ａ）中８０～１００質量％であってもよく、好ましくは９０～１００質量％、さらに好ましくは１００質量％である。
【0050】
（Ｂ）老化防止剤
本発明のゴム組成物は、老化防止剤（Ｂ）として、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤（Ｂ１）および特定のアミン系老化防止剤（Ｂ２）を含む。本発明では、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤（Ｂ１）と特定のアミン系老化防止剤（Ｂ２）とを組み合わせることにより、ゴム組成物の耐熱老化性を向上できる。
本発明のゴム組成物は、老化防止剤（Ｂ）として、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤（Ｂ１）および特定のアミン系老化防止剤（Ｂ２）を含む。本発明では、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤（Ｂ１）と特定のアミン系老化防止剤（Ｂ２）とを組み合わせることにより、ゴム組成物の耐熱老化性を向上できる。
【0051】
ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤（Ｂ１）は、ベンズイミダゾール骨格を有し、かつ金属塩の形態であればよく、ゴムに配合される慣用のベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤であってもよい。ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤を構成するベンズイミダゾール化合物としては、例えば、２－メルカプトベンズイミダゾール（ＭＢＩ）、２－メルカプト－５－メチルベンズイミダゾール、２－メルカプト－５－メトキシベンズイミダゾール、２－メルカプト－５－カルボキシベンズイミダゾール、２－メルカプト－５－ニトロベンズイミダゾール、１,３－ジヒドロ－１－フェニル－２Ｈ－ベンズイミダゾール－２－チオン、２－メルカプトベンズイミダゾールとフェノール縮合物の混合物などが挙げられる。これらのベンズイミダゾール化合物は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。これらのうち、硫黄原子を有するベンズイミダゾール化合物が好ましく、ＭＢＩなどのチオール基を有するベンズイミダゾール化合物（メルカプトベンズイミダゾール化合物）が特に好ましい。
【0052】
金属塩を構成する金属としては、例えば、アルカリ金属（リチウム、ナトリウム、カリウムなど）、アルカリ土類金属（マグネシウム、カルシウム、バリウムなど）、遷移金属（マンガン、亜鉛、カドミウム、鉛、コバルトなど）、周期表第１３族金属（アルミニウムなど）などが挙げられる。これらの金属は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。これらのうち、亜鉛などの遷移金属が好ましい。
【0053】
これらのベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。
【0054】
ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤（Ｂ１）としては、２－メルカプトベンズイミダゾールの亜鉛塩などのメルカプトベンズイミダゾールの遷移金属塩が好ましい。
【0055】
ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤（Ｂ１）の割合は、前記ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して０．４質量部以上（特に０．５質量部以上）であってもよく、例えば０．４～３０質量部、好ましくは０．５～３０質量部、さらに好ましくは０．８～１０質量部、より好ましくは１～５質量部、さらにより好ましくは１．３～４質量部、最も好ましくは１．５～３．５質量部である。前記割合が少なすぎると、耐熱老化性が低下する虞がある。
【0056】
アミン系老化防止剤（Ｂ２）は、ジアリールアミン系老化防止剤および／またはｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤を含む。
【0057】
ジアリールアミン系老化防止剤としては、ゴムに配合される慣用のアミン系老化防止剤のうち、ジアリール骨格を有するアミン系老化防止剤であればよい。
【0058】
ジアリールアミン系老化防止剤としては、例えば、４，４’－ジオクチルジフェニルアミン（ＯＤＰＡ）などの４，４’－ジ（Ｃ４－１８アルキルＣ６－１０アリール）アミン；４，４’－ビス（α，α－ジメチルベンジル）ジフェニルアミン（ＤＣＤ）などのビス（アラルキル－アリール）アミン；スチレン化ジフェニルアミン（ＳＤＰＡ）などが挙げられる。これらのジアリールアミン系老化防止剤は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。これらのうち、ＤＣＤなどの４，４’－ビス（Ｃ６－１０アリール－Ｃ１－４アルキル－Ｃ６－１０アリール）アミンが好ましい。
【0059】
ｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤としては、ゴムに配合される慣用のアミン系老化防止剤のうち、ｐ－フェニレンジアミン骨格を有するアミン系老化防止剤であればよい。
【0060】
ｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤としては、例えば、Ｎ－イソプロピル－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン（ＩＰＰＤ）、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン（６ＰＰＤ）、Ｎ－（１，３－メチルへプチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン（８ＰＰＤ）などのＮ－直鎖または分岐鎖状Ｃ１－１０アルキル－Ｎ’－Ｃ６－１０アリール－ｐ－フェニレンジアミン；Ｎ，Ｎ’－ジフェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’－ジ－２－ナフチル－ｐ－フェニレンジアミン（ＤＮＰＤ）などのＮ，Ｎ’－ジＣ６－１０アリール－ｐ－フェニレンジアミンなどが 挙げられる。これらのｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。これらのうち、６ＰＰＤなどのＮ－直鎖または分岐鎖状Ｃ３－８アルキル－Ｎ’－Ｃ６－１０アリール－ｐ－フェニレンジアミンが好ましい。
【0061】
ジアリールアミン系老化防止剤およびｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤の総量は、前記ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して０．２質量部以上（特に０．３質量部以上）であってもよく、例えば０．２～１０質量部、好ましくは０．３～１０質量部、さらに好ましくは０．４～５質量部、より好ましくは０．５～３質量部、最も好ましくは０．５～２質量部である。前記割合が少なすぎると、耐熱老化性が低下する虞がある。
【0062】
ジアリールアミン系老化防止剤およびｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤の総量は、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤（Ｂ１）１００質量部に対して、例えば１～１００質量部、好ましくは５～８０質量部、さらに好ましくは１０～５０質量部、より好ましくは１５～４０質量部、最も好ましくは２０～３０質量部である。前記総量が少なすぎると、耐熱老化性が低下する虞があり、逆に多すぎると、架橋ゴムの硬度が低下する（ベルトの伝動容量が低下する）虞がある。
【0063】
老化防止剤（Ｂ）は、他の老化防止剤をさらに含んでいてもよい。他の老化防止剤としては、特に限定されないが、例えば、前記ベンズイミダゾール化合物、他のアミン系老化防止剤などが挙げられる。他のアミン系老化防止剤としては、例えば、２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリンの重合物（ＴＭＱ）、６－エトキシ－２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン（ＥＴＭＱ）などが挙げられる。これら他の老化防止剤は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。
【0064】
他の老化防止剤の割合は、老化防止剤（Ｂ）中５０質量％以下であってもよく、好ましくは３０質量％以下、さらに好ましくは１０質量％以下、より好ましくは５質量％以下である。
【0065】
ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤（Ｂ１）、ジアリールアミン系老化防止剤およびｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤の総量は、老化防止剤（Ｂ）中５０質量％以上であってもよく、好ましくは７０質量％以上、さらに好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、最も好ましくは１００質量％である。これらの総量の割合が少なすぎると、耐屈曲疲労性と耐熱老化性とを両立するのが困難となる虞がある。
【0066】
老化防止剤（Ｂ）の割合は、ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して、例えば０．８～５０質量部、好ましくは１～３０質量部、さらに好ましくは１．３～１０質量部、より好ましくは１．５～５質量部、最も好ましくは２～３質量部である。老化防止剤（Ｂ）の割合が少なすぎると、耐熱老化性が低下する虞があり、逆に多すぎると、耐屈曲疲労性が低下する虞がある。
【0067】
（Ｃ）架橋剤
本発明のゴム組成物は、架橋剤（Ｃ）として、有機過酸化物を含む。有機過酸化物としては、通常、ゴム、樹脂の架橋に使用されている有機過酸化物、例えば、ジアシルパーオキサイド（例えば、ジラウロイルパーオキサイド、ジベンゾイルパーオキサイドなど）、パーオキシケタール［例えば、１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、２，２－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ブタンなど］、アルキルパーオキシエステル（ｔ－ブチルパーオキシベンゾエートなど）、ジアルキルパーオキサイド［ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキシン－３、１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、１，３－ビス（２－ｔ－ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５－ジ－メチル－２，５－ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサンなど］、ジアラルキルパーオキサイド（ジクミルパーオキサイド、ｔ－ブチルクミルパーオキサイドなど）パーオキシカーボネート（ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｔ－ブチルパーオキシ－２－エチル－ヘキシルカーボネート、ｔ－アミルパーオキシ－２－エチル－ヘキシルカーボネートなど）などが挙げられる。
本発明のゴム組成物は、架橋剤（Ｃ）として、有機過酸化物を含む。有機過酸化物としては、通常、ゴム、樹脂の架橋に使用されている有機過酸化物、例えば、ジアシルパーオキサイド（例えば、ジラウロイルパーオキサイド、ジベンゾイルパーオキサイドなど）、パーオキシケタール［例えば、１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、２，２－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ブタンなど］、アルキルパーオキシエステル（ｔ－ブチルパーオキシベンゾエートなど）、ジアルキルパーオキサイド［ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキシン－３、１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、１，３－ビス（２－ｔ－ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５－ジ－メチル－２，５－ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサンなど］、ジアラルキルパーオキサイド（ジクミルパーオキサイド、ｔ－ブチルクミルパーオキサイドなど）パーオキシカーボネート（ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｔ－ブチルパーオキシ－２－エチル－ヘキシルカーボネート、ｔ－アミルパーオキシ－２－エチル－ヘキシルカーボネートなど）などが挙げられる。
【0068】
これらの有機過酸化物は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。さらに、有機過酸化物は、熱分解による１分間の半減期を得る分解温度が１５０～２５０℃（例えば１７５～２２５℃）程度の過酸化物が好ましい。これらの有機過酸化物のうち、１，３－ビス（２－ｔ－ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼンなどのジアルキルパーオキサイドが好ましい。
【0069】
架橋剤（Ｃ）は、他の架橋剤をさらに含んでいてもよい。他の架橋剤としては、粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄、塩化硫黄（一塩化硫黄、二塩化硫黄など）などの硫黄系架橋剤などが挙げられる。これら他の架橋剤は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。
【0070】
他の架橋剤の割合は、架橋剤（Ｃ）中５０質量％以下であってもよく、好ましくは３０質量％以下、さらに好ましくは１０質量％以下、より好ましくは５質量％以下である。
【0071】
有機過酸化物の割合は、架橋剤（Ｃ）中５０質量％以上であってもよく、好ましくは７０質量％以上、さらに好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、最も好ましくは１００質量％である。本発明のゴム組成物は酸化亜鉛を実質的に含まないため、有機過酸化物の割合が少なすぎると、ゴム組成物のモジュラスが低下する虞がある。
【0072】
有機過酸化物の割合は、ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して０．５質量部以上（特に１質量部以上）であってもよく、好ましくは１．３～５質量部、さらに好ましくは１．５～４質量部、より好ましくは１．８～３．５質量部、最も好ましくは２～３質量部である。有機過酸化物の割合が少なすぎると、ゴム組成物のモジュラスが低下する虞がある。
【0073】
架橋剤（Ｃ）の割合は、有効成分換算で、ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して、例えば１～１０質量部、好ましくは１．３～５質量部、さらに好ましくは１．５～４質量部、より好ましくは１．８～３．５質量部、最も好ましくは２～３質量部である。架橋剤（Ｃ）の割合が少なすぎると、硬度やモジュラスが低下する虞があり、逆に多すぎると、屈曲性が低下する虞がある。
【0074】
（Ｄ）酸化亜鉛
本発明のゴム組成物は、酸化亜鉛（Ｄ）を実質的に含まないため、耐屈曲疲労性が向上する。酸化亜鉛は熱老化防止剤としての働きもあるため、ゴム組成物が酸化亜鉛を含まない場合は耐熱老化性が低下し易いが、本発明では、前記老化防止剤（Ｂ）を用いることで、耐熱老化性も維持できる。
本発明のゴム組成物は、酸化亜鉛（Ｄ）を実質的に含まないため、耐屈曲疲労性が向上する。酸化亜鉛は熱老化防止剤としての働きもあるため、ゴム組成物が酸化亜鉛を含まない場合は耐熱老化性が低下し易いが、本発明では、前記老化防止剤（Ｂ）を用いることで、耐熱老化性も維持できる。
【0075】
なお、本発明のゴム組成物は、微量であれば酸化亜鉛（Ｄ）を含んでいてもよい。酸化亜鉛（Ｄ）の割合は、ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して５質量部未満（例えば３質量部以下）であってもよく、好ましくは１質量部以下、さらに好ましくは０．５質量部以下、より好ましくは０．３質量部以下、さらにより好ましくは０．１質量部以下、最も好ましくは０．０１質量部以下である。本発明のゴム組成物は、酸化亜鉛（Ｄ）を完全に含んでいないのが特に好ましい。酸化亜鉛（Ｄ）を含むと、架橋ゴムの耐亀裂性が低下する。
【0076】
（Ｅ）不飽和カルボン酸金属塩
本発明のゴム組成物は、不飽和カルボン酸金属塩（Ｅ）を実質的に含まないため、屈曲によるエネルギー損失（損失正接ｔａｎδ）を抑制できる。ゴム組成物が不飽和カルボン酸金属塩を含むと、エネルギー損失が大きくなるとともに、耐熱老化性が低下するが、本発明のゴム組成物は、前記老化防止剤（Ｂ）を用いることで、耐熱老化性も維持できる。
本発明のゴム組成物は、不飽和カルボン酸金属塩（Ｅ）を実質的に含まないため、屈曲によるエネルギー損失（損失正接ｔａｎδ）を抑制できる。ゴム組成物が不飽和カルボン酸金属塩を含むと、エネルギー損失が大きくなるとともに、耐熱老化性が低下するが、本発明のゴム組成物は、前記老化防止剤（Ｂ）を用いることで、耐熱老化性も維持できる。
【0077】
不飽和カルボン酸金属塩の不飽和カルボン酸としては、例えば、（メタ）アクリル酸、クロトン酸などのモノカルボン酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸などのジカルボン酸、これらのジカルボン酸のモノアルキルエステルなどが例示できる。これらの不飽和カルボン酸は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。代表的な不飽和カルボン酸は（メタ）アクリル酸である。不飽和カルボン酸金属塩の金属としては、多価金属、例えば、周期表第２族元素（マグネシウム、カルシウムなど）、周期表第４族元素（チタン、ジルコニウムなど）、周期表第８族～第１４族元素（例えば、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、アルミニウム、スズ、鉛など）などが例示できる。これらの金属も単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。代表的な金属は、周期表第２族元素（マグネシウムなど）、周期表第１２族元素（亜鉛など）などである。不飽和カルボン酸金属塩は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。
【0078】
代表的な不飽和カルボン酸金属塩としては、（メタ）アクリル酸亜鉛、（メタ）アクリル酸マグネシウムなどの（メタ）アクリル酸多価金属塩が例示でき、（メタ）アクリル酸二価金属塩であってもよい。（メタ）アクリル酸二価金属塩は、モノ（メタ）アクリル酸二価金属塩であってもよく、ジ（メタ）アクリル酸二価金属塩であってもよい。
【0079】
なお、本発明のゴム組成物は、微量であれば不飽和カルボン酸金属塩（Ｅ）を含んでいてもよい。特に、ポリマー成分（Ａ）がＨＮＢＲ（Ａ２）を含む場合、不飽和カルボン酸金属塩（Ｅ）を微量含んでいてもよい。不飽和カルボン酸金属塩（Ｅ）の割合は、ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して５質量部未満であってもよく、好ましくは３質量部以下、さらに好ましくは１質量部以下、より好ましくは０．１質量部以下、最も好ましくは０．０１質量部以下である。本発明のゴム組成物は、不飽和カルボン酸金属塩（Ｅ）を完全に含んでいないのが特に好ましい。不飽和カルボン酸金属塩（Ｅ）を含むと、ゴム組成物の屈曲によるエネルギー損失が大きくなるとともに、耐熱老化性が低下する。
【0080】
（Ｆ）液状ポリブタジエン
本発明のゴム組成物は、耐熱老化性を向上できる点から、液状ポリブタジエン（Ｆ）を実質的に含まないのが好ましい。
本発明のゴム組成物は、耐熱老化性を向上できる点から、液状ポリブタジエン（Ｆ）を実質的に含まないのが好ましい。
【0081】
なお、本願において、液状ポリブタジエンは、数平均分子量１０００～１００００のポリブタジエンを意味する。また、本願では、液状ポリブタジエンには、ブタジエンのホモポリマーだけでなく、ブタジエン単位を主単位とし、ブタジエンのホモポリマーと同等の特性を有するコポリマーも含まれる。
【0082】
本発明のゴム組成物は、微量であれば液状ポリブタジエン（Ｆ）を含んでいてもよい。液状ポリブタジエン（Ｆ）の割合は、ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して１．５質量部以下であってもよく、好ましくは１質量部以下、さらに好ましくは０．５質量部以下、より好ましくは０．３質量部以下、最も好ましくは０．１質量部以下である。本発明のゴム組成物は、液状ポリブタジエン（Ｆ）を完全に含んでいないのが特に好ましい。液状ポリブタジエン（Ｆ）を含むと、ゴム組成物の耐熱老化性が低下する虞がある。
【0083】
（Ｇ）カーボンブラック
本発明のゴム組成物は、モジュラスを向上できる点から、カーボンブラック（Ｇ）をさらに含んでいてもよい。カーボンブラックは、ＡＳＴＭにより「Ｎ０＊＊」～「Ｎ９＊＊」に分類（ヨウ素吸着量に基づき分類）され、従来、ゴム製品の性能などに基づいてもＳＡＦ、ＨＡＦ、ＧＰＦなどに分類されており、一次粒子径の小さいＮ１１０（ＳＡＦ）、Ｎ２２０（ＩＳＡＦ）、Ｎ３３０（ＨＡＦ）などはハードカーボンと称され、一次粒子径の大きいＮ５５０（ＦＥＦ）、Ｎ６６０（ＧＰＦ）、Ｎ７６２（ＳＲＦ）などはソフトカーボンと称されることもある。
本発明のゴム組成物は、モジュラスを向上できる点から、カーボンブラック（Ｇ）をさらに含んでいてもよい。カーボンブラックは、ＡＳＴＭにより「Ｎ０＊＊」～「Ｎ９＊＊」に分類（ヨウ素吸着量に基づき分類）され、従来、ゴム製品の性能などに基づいてもＳＡＦ、ＨＡＦ、ＧＰＦなどに分類されており、一次粒子径の小さいＮ１１０（ＳＡＦ）、Ｎ２２０（ＩＳＡＦ）、Ｎ３３０（ＨＡＦ）などはハードカーボンと称され、一次粒子径の大きいＮ５５０（ＦＥＦ）、Ｎ６６０（ＧＰＦ）、Ｎ７６２（ＳＲＦ）などはソフトカーボンと称されることもある。
【0084】
カーボンブラック（Ｇ）の平均一次粒子径は５～２００ｎｍ（例えば１０～１００ｎｍ）の範囲から選択でき、例えば１０～７０ｎｍ、好ましくは１３～５０ｎｍ、さらに好ましくは１５～４０ｎｍ、より好ましくは２０～３５ｎｍ、最も好ましくは２５～３０ｎｍである。カーボンブラック（Ｇ）の平均一次粒子径が小さすぎると、ゴム組成物中のカーボンブラック（Ｇ）の分散性が低下する虞があり、逆に大きすぎると、カーボンブラック（Ｇ）による補強性が低下する虞がある。
【0085】
なお、本願において、カーボンブラック（Ｇ）の平均一次粒子径の測定方法としては、例えば、透過型電子顕微鏡などを用いて個数基準で測定できる。
【0086】
カーボンブラック（Ｇ）のヨウ素吸着量は、例えば５～２００ｍｇ／ｇ、好ましくは１０～１５０ｍｇ／ｇ、さらに好ましくは５０～１２０ｍｇ／ｇ、より好ましくは６０～１００ｍｇ／ｇである。ヨウ素吸着量が小さすぎると、架橋ゴムの硬度およびモジュラスが低下する虞があり、逆に大きすぎると、カーボンブラック（Ｇ）自体の調製が困難となる虞がある。
【0087】
なお、本願において、カーボンブラック（Ｇ）のヨウ素吸着量の測定方法としては、ＡＳＴＭ Ｄ１５１０－１７の標準試験法に準拠して測定できる。
【0088】
カーボンブラック（Ｇ）の割合は、ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して、例えば１０～１００質量部、好ましくは２０～８０質量部、さらに好ましくは３０～７０質量部、より好ましくは４０～６０質量部である。カーボンブラック（Ｇ）の割合が少なすぎると、ゴム組成物のモジュラスが低下する虞があり、逆に多すぎると、ゴム組成物が硬すぎて耐屈曲疲労性が低下する虞がある。
【0089】
（Ｈ）短繊維
本発明のゴム組成物は、短繊維（Ｈ）をさらに含んでいてもよい。短繊維（Ｈ）としては、例えば、ポリオレフィン系繊維（ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維など）、ポリアミド繊維（ポリアミド６繊維、ポリアミド６６繊維、ポリアミド４６繊維などのナイロン繊維、アラミド繊維など）、ポリアルキレンアリレート系繊維［ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維などのポリＣ２－４アルキレンＣ６－１４アリレート系繊維など］、ビニロン繊維、ポリビニルアルコール系繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維などの合成繊維；綿、麻、羊毛などの天然繊維；炭素繊維などの無機繊維が汎用される。これらの短繊維は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。
本発明のゴム組成物は、短繊維（Ｈ）をさらに含んでいてもよい。短繊維（Ｈ）としては、例えば、ポリオレフィン系繊維（ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維など）、ポリアミド繊維（ポリアミド６繊維、ポリアミド６６繊維、ポリアミド４６繊維などのナイロン繊維、アラミド繊維など）、ポリアルキレンアリレート系繊維［ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維などのポリＣ２－４アルキレンＣ６－１４アリレート系繊維など］、ビニロン繊維、ポリビニルアルコール系繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維などの合成繊維；綿、麻、羊毛などの天然繊維；炭素繊維などの無機繊維が汎用される。これらの短繊維は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。
【0090】
これらの短繊維のうち、ＰＥＴ繊維などのポリアルキレンアリレート系繊維、ポリアミド６６繊維やアラミド繊維などのポリアミド繊維、綿などのセルロース系繊維が好ましく、ポリアミド６６繊維などのナイロン繊維が特に好ましい。
【0091】
短繊維（Ｈ）の平均繊維径は、例えば１～１０００μｍ、好ましくは３～１００μｍ、さらに好ましくは５～５０μｍ、より好ましくは１０～３０μｍである。繊維径が大きすぎると、架橋ゴムの硬度およびモジュラスが低下する虞があり、小さすぎると、均一に分散させるのが困難となる虞がある。
【0092】
短繊維（Ｈ）の平均繊維長は、例えば１～２０ｍｍ、好ましくは１．５～１０ｍｍ、さらに好ましくは２～５ｍｍ、より好ましくは２．５～４ｍｍである。短繊維（Ｈ）の平均長さが短すぎると、伝動ベルトに利用した場合、列理方向の力学特性（例えばモジュラスなど）を十分に高めることができない虞があり、逆に長すぎると、ゴム組成物中の短繊維（Ｈ）の分散性が低下する虞がある。
【0093】
ゴム組成物中の短繊維（Ｈ）の分散性や接着性の観点から、少なくとも短繊維（Ｈ）は接着処理（または表面処理）することが好ましい。なお、全ての短繊維（Ｈ）が接着処理されている必要はなく、接着処理した短繊維と、接着処理されていない短繊維（未処理短繊維）とが混在または併用されていてもよい。
【0094】
短繊維（Ｈ）の接着処理では、種々の接着処理、例えば、フェノール類とホルマリンとの初期縮合物（ノボラックまたはレゾール型フェノール樹脂のプレポリマーなど）を含む処理液、ゴム成分（またはラテックス）を含む処理液、前記初期縮合物とゴム成分（ラテックス）とを含む処理液、シランカップリング剤、エポキシ化合物（エポキシ樹脂など）、イソシアネート化合物などの反応性化合物（接着性化合物）を含む処理液などで処理することができる。好ましい接着処理では、短繊維（Ｈ）は、前記初期縮合物とゴム成分（ラテックス）とを含む処理液、特に少なくともレゾルシン－ホルマリン－ラテックス（ＲＦＬ）液で処理する。このような処理液は組み合わせて使用してもよく、例えば、短繊維（Ｈ）を、慣用の接着性成分、例えば、エポキシ化合物（エポキシ樹脂など）、イソシアネート化合物などの反応性化合物（接着性化合物）で前処理した後、ＲＦＬ液で処理してもよい。
【0095】
短繊維（Ｈ）の割合は、ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して、例えば５～１００質量部、好ましくは１０～５０質量部、さらに好ましくは２０～４０質量部、より好ましくは２５～３５質量部である。短繊維（Ｈ）の割合が少なすぎると、架橋ゴムの硬度およびモジュラスが低下する虞があり、逆に多すぎると、均一に分散させるのが困難となる虞がある。
【0096】
（Ｉ）共架橋剤
本発明のゴム組成物は、共架橋剤（Ｉ）をさらに含んでいてもよい。共架橋剤（架橋助剤または共加硫剤co-agent）（Ｉ）としては、公知の架橋助剤、例えば、多官能（イソ）シアヌレート［例えば、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）、トリアリルシアヌレート（ＴＡＣ）など］、ポリジエン（例えば、１，２－ポリブタジエンなど）、不飽和カルボン酸の金属塩［例えば、（メタ）アクリル酸亜鉛、（メタ）アクリル酸マグネシウムなどの（メタ）アクリル酸多価金属塩］、オキシム類（例えば、キノンジオキシムなど）、グアニジン類（例えば、ジフェニルグアニジンなど）、多官能（メタ）アクリレート［例えば、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ブタンジオールジ（メタ）アクリレートなどのアルカンジオールジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレートなどのアルカンポリオールポリ（メタ）アクリレートなど］、ビスマレイミド類［例えば、Ｎ，Ｎ’－１，２－エチレンジマレイミド、Ｎ，Ｎ’－ヘキサメチレンビスマレイミド、１，６’－ビスマレイミド－（２，２，４－トリメチル）シクロヘキサンなどのアルキレンビスマレイミド；Ｎ，Ｎ’－ｍ－フェニレンジマレイミド（ＭＰＢＭ）、４－メチル－１，３－フェニレジマレイミド、４，４’－ジフェニルメタンジマレイミド、２，２－ビス［４－（４－マレイミドフェノキシ）フェニルなどのアレーンビスマレイミドなど］プロパン、４，４’－ジフェニルエーテルジマレイミド、４，４’－ジフェニルスルホンジマレイミド、１，３－ビス（３－マレイミドフェノキシ）ベンゼンなど］などが挙げられる。
本発明のゴム組成物は、共架橋剤（Ｉ）をさらに含んでいてもよい。共架橋剤（架橋助剤または共加硫剤co-agent）（Ｉ）としては、公知の架橋助剤、例えば、多官能（イソ）シアヌレート［例えば、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）、トリアリルシアヌレート（ＴＡＣ）など］、ポリジエン（例えば、１，２－ポリブタジエンなど）、不飽和カルボン酸の金属塩［例えば、（メタ）アクリル酸亜鉛、（メタ）アクリル酸マグネシウムなどの（メタ）アクリル酸多価金属塩］、オキシム類（例えば、キノンジオキシムなど）、グアニジン類（例えば、ジフェニルグアニジンなど）、多官能（メタ）アクリレート［例えば、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ブタンジオールジ（メタ）アクリレートなどのアルカンジオールジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレートなどのアルカンポリオールポリ（メタ）アクリレートなど］、ビスマレイミド類［例えば、Ｎ，Ｎ’－１，２－エチレンジマレイミド、Ｎ，Ｎ’－ヘキサメチレンビスマレイミド、１，６’－ビスマレイミド－（２，２，４－トリメチル）シクロヘキサンなどのアルキレンビスマレイミド；Ｎ，Ｎ’－ｍ－フェニレンジマレイミド（ＭＰＢＭ）、４－メチル－１，３－フェニレジマレイミド、４，４’－ジフェニルメタンジマレイミド、２，２－ビス［４－（４－マレイミドフェノキシ）フェニルなどのアレーンビスマレイミドなど］プロパン、４，４’－ジフェニルエーテルジマレイミド、４，４’－ジフェニルスルホンジマレイミド、１，３－ビス（３－マレイミドフェノキシ）ベンゼンなど］などが挙げられる。
【0097】
これらの共架橋剤は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。これらのうち、ＭＰＢＭなどのビスマレイミド類が好ましい。
【0098】
共架橋剤（Ｉ）の割合は、ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して、例えば０．１～３０質量部、好ましくは０．５～２０質量部、さらに好ましくは１～１０質量部、より好ましくは２～８質量部、最も好ましくは３～５質量部である。共架橋剤（Ｉ）の割合が少なすぎると、架橋ゴムのモジュラスが低下する虞があり、逆に多すぎると、耐屈曲疲労性が低下する虞がある。
【0099】
（Ｊ）軟化剤
本発明のゴム組成物は、軟化剤（加工剤または加工助剤）（Ｊ）をさらに含んでいてもよい。軟化剤（Ｊ）は、例えば、鉱物油系軟化剤、植物油系軟化剤、合成軟化剤に大別できる。
本発明のゴム組成物は、軟化剤（加工剤または加工助剤）（Ｊ）をさらに含んでいてもよい。軟化剤（Ｊ）は、例えば、鉱物油系軟化剤、植物油系軟化剤、合成軟化剤に大別できる。
【0100】
鉱物油系軟化剤としては、例えば、石油系軟化剤［パラフィン系オイル、脂環族系オイル（ナフテン系オイル）、芳香族系オイルなど］、コールタール系軟化剤（コールタール、クロマン－インデン樹脂など）などが挙げられる。
【0101】
植物油系軟化剤としては、例えば、脂肪油系軟化剤（ステアリン酸などの脂肪酸またはその金属塩、脂肪酸エステル、脂肪酸アマイド、脂肪油など）などが挙げられる。
【0102】
合成軟化剤としては、例えば、合成樹脂軟化剤（フェノール・アルデヒド樹脂、液状エチレン－α－オレフィン共重合体などの炭化水素系合成油、液状ポリブテン、液状ポリブタンジエン、液状イソプレンゴムなどの液状ゴムなど）、合成可塑剤（ジオクチルフタレートなどのフタル酸ジエステル、ポリエステル系可塑剤、ジオクチルセバケートなどのＣ６－１８アルカンジカルボン酸エステルなど）などが挙げられる。
【0103】
これらの軟化剤は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。これらのうち、パラフィン系オイルなどの石油系軟化剤、ステアリン酸などの植物油系軟化剤が好ましく、石油系軟化剤と植物油系軟化剤との組み合わせが特に好ましい。その場合、植物油系軟化剤の割合は、石油系軟化剤１００質量部に対して、例えば１～１００質量部、好ましくは５～５０質量部、さらに好ましくは１０～２０質量部である。
【0104】
軟化剤（Ｊ）の割合は、ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して、例えば０．１～５０質量部、好ましくは１～４０質量部、さらに好ましくは３～３０質量部、より好ましくは５～２０質量部、最も好ましくは１０～１５質量部である。軟化剤（Ｊ）の割合が多すぎると、架橋ゴムのモジュラスが低下する虞があり、逆に少なすぎると、耐屈曲疲労性が低下する虞がある。
【0105】
（Ｋ）他の成分
本発明のゴム組成物は、他の成分をさらに含んでいてもよい。他の成分としては、例えば、架橋促進剤（テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＭＴＤ）などのチウラム系促進剤；Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミド（ＣＢＳ）などのスルフェンアミド系促進剤；２－メルカプトベンゾチアゾール（ＭＢＴ）、ジベンゾチアジルジスルフィド（ＭＢＴＳ）などのチアゾ－ル系促進剤など）、カーボンブラック以外の炭素質材料（グラファイト、カーボンナノチューブなど）、無機充填剤（酸化マグネシウム、酸化銅などの金属酸化物；炭酸カルシウムなどの炭酸金属塩；シリカなどの鉱物質材料など）、酸化防止剤、屈曲き裂防止剤、オゾン劣化防止剤、着色剤、粘着付与剤、滑剤、カップリング剤（シランカップリング剤など）、安定剤（紫外線吸収剤、熱安定剤など）、難燃剤、帯電防止剤などが挙げられる。これら他の成分は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。
本発明のゴム組成物は、他の成分をさらに含んでいてもよい。他の成分としては、例えば、架橋促進剤（テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＭＴＤ）などのチウラム系促進剤；Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミド（ＣＢＳ）などのスルフェンアミド系促進剤；２－メルカプトベンゾチアゾール（ＭＢＴ）、ジベンゾチアジルジスルフィド（ＭＢＴＳ）などのチアゾ－ル系促進剤など）、カーボンブラック以外の炭素質材料（グラファイト、カーボンナノチューブなど）、無機充填剤（酸化マグネシウム、酸化銅などの金属酸化物；炭酸カルシウムなどの炭酸金属塩；シリカなどの鉱物質材料など）、酸化防止剤、屈曲き裂防止剤、オゾン劣化防止剤、着色剤、粘着付与剤、滑剤、カップリング剤（シランカップリング剤など）、安定剤（紫外線吸収剤、熱安定剤など）、難燃剤、帯電防止剤などが挙げられる。これら他の成分は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。
【0106】
他の成分の割合は、ポリマー成分（Ａ）１００質量部に対して、例えば０．１～１００質量部、好ましくは０．２～５０質量部、さらに好ましくは０．３～２０質量部、より好ましくは０．５～１０質量部である。
【0107】
（Ｌ）ゴム組成物の架橋物の特性
本発明のゴム組成物の架橋物としては、損失正接（ｔａｎδ）が低い架橋物が好ましい。損失正接（ｔａｎδ）の値は、ゴム組成物の内部発熱性を示す代用値であり、この値が小さいと内部発熱が小さく、エネルギーロス（伝達ロス）が少ないゴム組成物の指標となる。損失正接（ｔａｎδ）は、損失弾性率（Ｅ”）を貯蔵弾性率（Ｅ’）で除すことにより求めることができ、振動１サイクルの間に熱として散逸（ロス）されるエネルギーと貯蔵される最大エネルギーとの比として表され、エネルギー損失の尺度となる。すなわち、ｔａｎδにより、ゴム組成物に加えられる振動エネルギーが熱として散逸される指標を数値化して表すことができる。従って、ｔａｎδが小さいほど散逸される熱は小さい（すなわち、内部発熱が小さくなり伝動効率が向上する）。本発明の好ましい態様では、ベルトが通常走行する温度（例えば、４０～１２０℃の温度範囲）におけるｔａｎδに着目し、このｔａｎδが低く調整されている。具体的には、例えば、７０℃および周波数１０Ｈｚでの架橋物のｔａｎδは、伝達効率を確保するためには、０．０８～０．１７程度の範囲から選択でき、例えば０．０９～０．１６５、好ましくは０．１～０．１６、さらに好ましくは０．１１～０．１５、より好ましくは０．１２～０．１４５、最も好ましくは０．１２～０．１４である。
本発明のゴム組成物の架橋物としては、損失正接（ｔａｎδ）が低い架橋物が好ましい。損失正接（ｔａｎδ）の値は、ゴム組成物の内部発熱性を示す代用値であり、この値が小さいと内部発熱が小さく、エネルギーロス（伝達ロス）が少ないゴム組成物の指標となる。損失正接（ｔａｎδ）は、損失弾性率（Ｅ”）を貯蔵弾性率（Ｅ’）で除すことにより求めることができ、振動１サイクルの間に熱として散逸（ロス）されるエネルギーと貯蔵される最大エネルギーとの比として表され、エネルギー損失の尺度となる。すなわち、ｔａｎδにより、ゴム組成物に加えられる振動エネルギーが熱として散逸される指標を数値化して表すことができる。従って、ｔａｎδが小さいほど散逸される熱は小さい（すなわち、内部発熱が小さくなり伝動効率が向上する）。本発明の好ましい態様では、ベルトが通常走行する温度（例えば、４０～１２０℃の温度範囲）におけるｔａｎδに着目し、このｔａｎδが低く調整されている。具体的には、例えば、７０℃および周波数１０Ｈｚでの架橋物のｔａｎδは、伝達効率を確保するためには、０．０８～０．１７程度の範囲から選択でき、例えば０．０９～０．１６５、好ましくは０．１～０．１６、さらに好ましくは０．１１～０．１５、より好ましくは０．１２～０．１４５、最も好ましくは０．１２～０．１４である。
【0108】
なお、本願において、ゴム組成物の架橋物のｔａｎδは、詳細には、後述する実施例に記載の方法で測定できる。
【0109】
本発明のゴム組成物の架橋物のゴム硬度Ｈｓ（タイプＡ）は、７５度以上であってもよく、例えば７５～９０度、好ましくは７５．５～８５度、さらに好ましくは７６～８０度である。ゴム硬度が低すぎると、ゴム組成物のモジュラスが低下する虞があり、逆に高すぎると、耐屈曲疲労性が低下する虞がある。
【0110】
なお、本願において、架橋物のゴム硬度は、ＪＩＳ Ｋ ６２５３（２０１２）（加硫ゴムおよび熱可塑性ゴム－硬さの求め方－）に規定されているスプリング式デュロメータ硬さ試験に準拠して、タイプＡデュロメータを用いて測定された値Ｈｓ（タイプＡ）を示し、単にゴム硬度と記載する場合がある。詳細には、後述する実施例に記載の方法で測定できる。
【0111】
本発明のゴム組成物の架橋物は、耐熱老化性に優れており、１５０℃で３０日間加熱後のゴム硬度の上昇量は９度未満であってもよく、好ましくは８度以下、さらに好ましくは７度以下である。上昇量が大きすぎると、ゴム組成物を伝動ベルトに利用した場合、亀裂が発生し易くなる虞がある。
【0112】
なお、本願において、熱老化試験の加熱方法は、ＪＩＳ Ｋ ６２５７（２０１７）に準拠して測定でき、詳細には、後述する実施例に記載の方法で測定できる。
【0113】
本発明のゴム組成物の架橋物において、１５０℃で３０日間加熱後の切断時伸び（熱老化後の切断時伸び保持率）は、加熱前の切断時伸びに対して７０％以上であってもよく、例えば７０～９５％、好ましくは７３～９０％、さらに好ましくは７５～８５％である。熱老化後の切断時伸び保持率が低すぎると、ゴム組成物を伝動ベルトに利用した場合、耐亀裂性が低下する虞がある。
【0114】
なお、本願において、切断時伸び保持率は、ＪＩＳ Ｋ ６２５１（２０１７）に準拠して測定でき、詳細には、後述する実施例に記載の方法で測定できる。また、熱老化試験の加熱方法は、ＪＩＳ Ｋ ６２５７（２０１７）に準拠して測定でき、詳細には、後述する実施例に記載の方法で測定できる。
【0115】
（Ｍ）ゴム組成物の製造方法
本発明のゴム組成物の製造方法は、慣用の方法によって各成分を混合（または混練）することにより調製できるが、均一に混合するためには、前記ポリマー成分（Ａ）、前記老化防止剤（Ｂ）および架橋剤（Ｃ）を含む原料（または原料組成物）を混練するのが好ましい。
本発明のゴム組成物の製造方法は、慣用の方法によって各成分を混合（または混練）することにより調製できるが、均一に混合するためには、前記ポリマー成分（Ａ）、前記老化防止剤（Ｂ）および架橋剤（Ｃ）を含む原料（または原料組成物）を混練するのが好ましい。
【0116】
混練は、全ての配合剤を一度に混練してもよいが（１パス練り）、スコーチ（意図せず架橋が進行すること）を防止するために、架橋剤および架橋助剤を除いた成分を混練する親練（Ａ練り）と、親練したゴム組成物に架橋剤および架橋助剤を加えて混練する仕上練（Ｂ練り）の２段階で行ってもよい。２段階で混練することで、スコーチを防止しつつ、ゴム組成物中で配合剤を均一に分散させるのが容易になる。混練りは、スコーチを防止したり、ゴム組成物の粘度を適切に保つために、加熱もしくは冷却下で行ってもよい。混練温度については、 ポリマー成分（Ａ）の種類に応じて適宜選択でき、例えば、親練の場合、ゴム組成物の温度は１３０℃以下が好ましく、さらに好ましくは７０～１３０℃、より好ましくは８０～１２０℃、最も好ましくは９０～１１０℃である。仕上練の場合、ゴム組成物の温度は１００℃以下が好ましく、さらに好ましくは５０～１００℃、より好ましくは６５～９５℃、最も好ましくは７０～９０℃である。混練におけるゴム組成物の温度が高すぎるとスコーチが発生する虞があり、低すぎると配合剤の分散性が低下する虞がある。
【0117】
混練方法としては、慣用の混練方法、例えば、ミキシングローラ、ニーダ、バンバリーミキサー、押出機（一軸または二軸押出機など）などを用いた方法などが挙げられる。
【0118】
本発明のゴム組成物は、用途に応じた方法で架橋した架橋物として利用される。架橋温度は、ポリマー成分（Ａ）の種類に応じて適宜選択でき、例えば１２０～２００℃（特に１５０～１８０℃）である。
【0119】
［伝動ベルト］
前記ゴム組成物の架橋物は、モジュラスが高く、屈曲によるエネルギー損失が小さく、耐屈曲疲労性および耐熱老化性に優れるため、伝動ベルトへの適用が好ましい。
前記ゴム組成物の架橋物は、モジュラスが高く、屈曲によるエネルギー損失が小さく、耐屈曲疲労性および耐熱老化性に優れるため、伝動ベルトへの適用が好ましい。
【0120】
伝動ベルト（動力伝達用ベルト）の種類は、プーリと接触して動力を伝達するベルトであれば特に限定されず、摩擦伝動ベルトであってもよく、かみ合い伝動ベルトであってもよい。
【0121】
摩擦伝動ベルトとしては、例えば、平ベルト、Ｖベルト（ラップドＶベルト、ローエッジＶベルト、ローエッジＶベルトの内周側にコグが形成されたローエッジコグドＶベルト、ローエッジＶベルトの内周側および外周側の双方にコグが形成されたローエッジダブルコグドＶベルトなど）、Ｖリブドベルト、樹脂ブロックベルトなどが挙げられる。
【0122】
かみ合い伝動ベルトとしては、例えば、歯付ベルト、両面歯付ベルトなどが挙げられる。
【0123】
これらの伝動ベルトは、前記ゴム組成物の架橋物を含んでいればよいが、ベルト本体（特に圧縮ゴム層および／または伸張ゴム層）が前記ゴム組成物の架橋物で形成されているのが好ましい。
【0124】
前記伝動ベルトのうち、耐熱老化性および耐屈曲疲労性に優れる点から、ＶベルトまたはＶリブドベルトなどの摩擦伝動ベルト、歯付ベルトが好ましく、ローエッジコグドＶベルトやローエッジダブルコグドＶベルトなどのローエッジタイプＶベルト、Ｖリブドベルトなどの摩擦伝動ベルト、歯付ベルトがさらに好ましく、耐熱老化性に優れる点から、摩擦伝動ベルトがより好ましく、ローエッジダブルコグドＶベルト、Ｖリブドベルトがさらにより好ましく、Ｖリブドベルトが最も好ましい。
【実施例0125】
以下に、実施例に基づいて本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。なお、使用材料の詳細を以下に示す。
【0126】
［使用材料］
（ポリマー）
ＥＰＤＭ１：ダウ・ケミカル社製「Ｎｏｒｄｅｌ ４６４０」、ムーニー粘度［ＭＬ（１＋４）１２５℃］≒４０、エチレン含有率５５質量％、ジエン含有率（エチリデンノルボルネン含有率）４．９質量％
ＥＰＤＭ２：三井化学（株）製「ＥＰＴ ４０４５Ｍ」、ムーニー粘度［ＭＬ（１＋４）１００℃］≒４５、エチレン含有率４５質量％、ジエン含有率（エチリデンノルボルネン含有率）７．６質量％
ＥＰＤＭ３：ダウ・ケミカル社製「Ｎｏｒｄｅｌ６５３０ＸＦＣ」、ムーニー粘度［ＭＬ（１＋４）１２５℃］≒３０、エチレン含量５５質量％、ジエン含有率（エチリデンノルボルネン含有率）８．５質量％
ＥＰＤＭ４：ダウ・ケミカル社製「Ｎｏｒｄｅｌ３７４５Ｐ」、ムーニー粘度［ＭＬ（１＋４）１２５℃］≒４５、エチレン含量７０質量％、ジエン含有率（エチリデンノルボルネン含有率）０．５質量％
ＥＰＤＭ５：ＪＳＲ（株）製「ＥＰ１２３」、ムーニー粘度［ＭＬ（１＋４）１２５℃］≒１９．５、エチレン含量５８質量％、ジエン含有率（エチリデンノルボルネン含有率）４．５質量％
ＨＮＢＲ：日本ゼオン（株）製「Ｚｅｔｐｏｌ２０１０」、ヨウ素価１１ｍｇ／１００ｍｇ
液状ポリブタジエン（マレイン酸変性）：ＣＲＡＹ ＶＡＬＬＥＹ社製「Ｒｉｃｏｎ１３１ＭＡ１７」、Ｍｎ＝５４００
液状ポリブタジエン：ＣＲＡＹ ＶＡＬＬＥＹ社製「Ｒｉｃｏｎ１３１」、Ｍｎ＝４５００
（ポリマー）
ＥＰＤＭ１：ダウ・ケミカル社製「Ｎｏｒｄｅｌ ４６４０」、ムーニー粘度［ＭＬ（１＋４）１２５℃］≒４０、エチレン含有率５５質量％、ジエン含有率（エチリデンノルボルネン含有率）４．９質量％
ＥＰＤＭ２：三井化学（株）製「ＥＰＴ ４０４５Ｍ」、ムーニー粘度［ＭＬ（１＋４）１００℃］≒４５、エチレン含有率４５質量％、ジエン含有率（エチリデンノルボルネン含有率）７．６質量％
ＥＰＤＭ３：ダウ・ケミカル社製「Ｎｏｒｄｅｌ６５３０ＸＦＣ」、ムーニー粘度［ＭＬ（１＋４）１２５℃］≒３０、エチレン含量５５質量％、ジエン含有率（エチリデンノルボルネン含有率）８．５質量％
ＥＰＤＭ４：ダウ・ケミカル社製「Ｎｏｒｄｅｌ３７４５Ｐ」、ムーニー粘度［ＭＬ（１＋４）１２５℃］≒４５、エチレン含量７０質量％、ジエン含有率（エチリデンノルボルネン含有率）０．５質量％
ＥＰＤＭ５：ＪＳＲ（株）製「ＥＰ１２３」、ムーニー粘度［ＭＬ（１＋４）１２５℃］≒１９．５、エチレン含量５８質量％、ジエン含有率（エチリデンノルボルネン含有率）４．５質量％
ＨＮＢＲ：日本ゼオン（株）製「Ｚｅｔｐｏｌ２０１０」、ヨウ素価１１ｍｇ／１００ｍｇ
液状ポリブタジエン（マレイン酸変性）：ＣＲＡＹ ＶＡＬＬＥＹ社製「Ｒｉｃｏｎ１３１ＭＡ１７」、Ｍｎ＝５４００
液状ポリブタジエン：ＣＲＡＹ ＶＡＬＬＥＹ社製「Ｒｉｃｏｎ１３１」、Ｍｎ＝４５００
【0127】
（老化防止剤）
老化防止剤Ａ（ＭＢＩ）：大内新興化学工業（株）製「ノクラックＭＢ－Ｏ」、２－メルカプトベンズイミダゾール
老化防止剤Ｂ（ＺＭＢＩ）：大内新興化学工業（株）製「ノクラックＭＢＺ」、２－メルカプトベンズイミダゾールの亜鉛塩
老化防止剤Ｃ（６ＰＰＤ）：大内新興化学工業（株）製「ノクラック６Ｃ」、Ｎ－（１,３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン
老化防止剤Ｄ（ＤＣＤ）：大内新興化学工業（株）製「ノクラックＣＤ」、４，４’－ビス（α，α－ジメチルベンジル）ジフェニルアミン
老化防止剤Ｅ（ＴＱＭ）：大内新興化学工業（株）製「ノクラック２２４」、２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリンの重合物
老化防止剤Ｆ（ＢＨＴ）：大内新興化学工業（株）製「ノクラック２００」、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－メチルフェノール
老化防止剤Ｇ（ＯＤＰＡ）：精工化学（株）製「ノンフレックスＯＤ－３」、オクチルジフェニルアミン
老化防止剤Ａ（ＭＢＩ）：大内新興化学工業（株）製「ノクラックＭＢ－Ｏ」、２－メルカプトベンズイミダゾール
老化防止剤Ｂ（ＺＭＢＩ）：大内新興化学工業（株）製「ノクラックＭＢＺ」、２－メルカプトベンズイミダゾールの亜鉛塩
老化防止剤Ｃ（６ＰＰＤ）：大内新興化学工業（株）製「ノクラック６Ｃ」、Ｎ－（１,３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン
老化防止剤Ｄ（ＤＣＤ）：大内新興化学工業（株）製「ノクラックＣＤ」、４，４’－ビス（α，α－ジメチルベンジル）ジフェニルアミン
老化防止剤Ｅ（ＴＱＭ）：大内新興化学工業（株）製「ノクラック２２４」、２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリンの重合物
老化防止剤Ｆ（ＢＨＴ）：大内新興化学工業（株）製「ノクラック２００」、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－メチルフェノール
老化防止剤Ｇ（ＯＤＰＡ）：精工化学（株）製「ノンフレックスＯＤ－３」、オクチルジフェニルアミン
【0128】
（架橋剤および架橋助剤）
有機過酸化物（１，３－ビス（２－ｔ－ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン）：日油（株）製「パーブチルＰ－４０ＭＢ」、有効成分４０質量％
硫黄：美源化学社製「ＭＩＤＡＳ」
共架橋剤ＭＰＢＭ（ｍ－フェニレンジマレイミド）：大内新興化学工業（株）製「バルノックＰＭ」
架橋促進剤ＣＢＳ（Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）：大内新興化学工業（株）製「ノクセラーＣＺ」
架橋促進剤ＴＭＴＤ（テトラメチルチウラムジスルフィド）：大内新興化学工業（株）製「ノクセラーＴＴ」
架橋促進剤ＭＢＴＳ（２，２’－ジベンゾチアゾリルジスルフィド）：大内新興化学工業（株）製「ノクセラーＤＭ」
有機過酸化物（１，３－ビス（２－ｔ－ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン）：日油（株）製「パーブチルＰ－４０ＭＢ」、有効成分４０質量％
硫黄：美源化学社製「ＭＩＤＡＳ」
共架橋剤ＭＰＢＭ（ｍ－フェニレンジマレイミド）：大内新興化学工業（株）製「バルノックＰＭ」
架橋促進剤ＣＢＳ（Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）：大内新興化学工業（株）製「ノクセラーＣＺ」
架橋促進剤ＴＭＴＤ（テトラメチルチウラムジスルフィド）：大内新興化学工業（株）製「ノクセラーＴＴ」
架橋促進剤ＭＢＴＳ（２，２’－ジベンゾチアゾリルジスルフィド）：大内新興化学工業（株）製「ノクセラーＤＭ」
【0129】
（他の成分）
ナイロン（ナイロン６６）短繊維：旭化成（株）製「レオナ」、平均繊維径２７μｍ、平均繊維長３ｍｍ
パラ系アラミド短繊維：帝人（株）製「トワロン（登録商標）」、繊度２．２ｄｔｅｘ、平均繊維長３ｍｍ
カーボンブラックＨＡＦ：東海カーボン（株）製「シースト３」、平均粒子径２８ｎｍ、ヨウ素吸着量８０ｍｇ／ｇ
カーボンブラックＦＥＦ：東海カーボン（株）製「シーストＳＯ」、平均一次粒子径４３ｎｍ
シリカ：エボニックインダストリーズ ＡＧ社製「Ｕｌｔｒａｓｉｌ ＶＮ３」、ＢＥＴ比表面積１８０ｍ２／ｇ
パラフィンオイル：出光興産（株）製「ダイアナプロセスオイルＰＷ－９０」
可塑剤（ジ－（２－エチルヘキシル）セバケート）：ＤＩＣ（株）製「モノサイザーＷ－２８０」
酸化亜鉛：ハクスイテック（株）製「酸化亜鉛（ＪＩＳ規格２種）」
ステアリン酸：日油（株）製、「ビーズステアリン酸つばき」
モノメタクリル酸亜鉛：ＣＲＡＹ ＶＡＬＬＥＹ社製「Ｄｙｍａｌｉｎｋ７０９」
ジメタクリル酸亜鉛：三新化学工業（株）製「サンエステルＳＫ－３０」
接着性改善剤Ａ（レゾルシン・ホルムアルデヒド共縮合物）：ＩＮＤＳＰＥＣ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ社製「Ｐｅｎａｃｏｌｉｔｅ Ｒｅｓｉｎ（Ｂ－１８－Ｓ）」
接着性改善剤Ｂ（ヘキサメトキシメチルメラミン）：ＳＩＮＧＨ ＰＬＡＳＴＩＣＩＳＥＲ＆ＲＥＳＩＮＳ社製「ＰＯＷＥＲＰＬＡＳＴ ＰＰ－１８９０Ｓ」
ナイロン（ナイロン６６）短繊維：旭化成（株）製「レオナ」、平均繊維径２７μｍ、平均繊維長３ｍｍ
パラ系アラミド短繊維：帝人（株）製「トワロン（登録商標）」、繊度２．２ｄｔｅｘ、平均繊維長３ｍｍ
カーボンブラックＨＡＦ：東海カーボン（株）製「シースト３」、平均粒子径２８ｎｍ、ヨウ素吸着量８０ｍｇ／ｇ
カーボンブラックＦＥＦ：東海カーボン（株）製「シーストＳＯ」、平均一次粒子径４３ｎｍ
シリカ：エボニックインダストリーズ ＡＧ社製「Ｕｌｔｒａｓｉｌ ＶＮ３」、ＢＥＴ比表面積１８０ｍ２／ｇ
パラフィンオイル：出光興産（株）製「ダイアナプロセスオイルＰＷ－９０」
可塑剤（ジ－（２－エチルヘキシル）セバケート）：ＤＩＣ（株）製「モノサイザーＷ－２８０」
酸化亜鉛：ハクスイテック（株）製「酸化亜鉛（ＪＩＳ規格２種）」
ステアリン酸：日油（株）製、「ビーズステアリン酸つばき」
モノメタクリル酸亜鉛：ＣＲＡＹ ＶＡＬＬＥＹ社製「Ｄｙｍａｌｉｎｋ７０９」
ジメタクリル酸亜鉛：三新化学工業（株）製「サンエステルＳＫ－３０」
接着性改善剤Ａ（レゾルシン・ホルムアルデヒド共縮合物）：ＩＮＤＳＰＥＣ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ社製「Ｐｅｎａｃｏｌｉｔｅ Ｒｅｓｉｎ（Ｂ－１８－Ｓ）」
接着性改善剤Ｂ（ヘキサメトキシメチルメラミン）：ＳＩＮＧＨ ＰＬＡＳＴＩＣＩＳＥＲ＆ＲＥＳＩＮＳ社製「ＰＯＷＥＲＰＬＡＳＴ ＰＰ－１８９０Ｓ」
【0130】
実施例１～８および比較例１～１８（Ｖリブドベルト）
［心線（処理コード）の作製］
１１００ｄｔｅｘのＰＥＴ繊維束（フィラメント数３８４）を２本合わせて撚り係数３．０で下撚りした下撚り糸を３本合わせ、撚り係数３．０で上撚りした総繊度６６００ｄｔｅｘの諸撚りコード（フィラメント数２３０４本）に接着処理を施した処理コード（心線径１．０ｍｍ）を用いた。上撚りの撚り方向がＳ撚りであるＳ撚りの処理コードと、上撚りの撚り方向がＺ撚りであるＺ撚りの処理コードとを作製した。
［心線（処理コード）の作製］
１１００ｄｔｅｘのＰＥＴ繊維束（フィラメント数３８４）を２本合わせて撚り係数３．０で下撚りした下撚り糸を３本合わせ、撚り係数３．０で上撚りした総繊度６６００ｄｔｅｘの諸撚りコード（フィラメント数２３０４本）に接着処理を施した処理コード（心線径１．０ｍｍ）を用いた。上撚りの撚り方向がＳ撚りであるＳ撚りの処理コードと、上撚りの撚り方向がＺ撚りであるＺ撚りの処理コードとを作製した。
【0131】
［外周面を被覆する補強布（処理帆布）の作製］
伸張層を形成するための処理帆布には、未処理の綿織布［綿糸２０ｓ／２（２０番手２本撚り）を経糸密度７０本／５ｃｍ、緯糸密度７０本／５ｃｍで平織した目付け約１８０ｇ／ｍ２の綿帆布］を、カーボンブラック分散液（固形分２５質量％）およびＲＦＬ液（レゾルシン、ホルマリン、ラテックス混合液）を含む表１に示す処理液（黒染め液）に１０秒間浸漬し、テンターにより１２０°の広角度処理を行い、１５０℃で４分間熱処理した処理帆布を用いた。
伸張層を形成するための処理帆布には、未処理の綿織布［綿糸２０ｓ／２（２０番手２本撚り）を経糸密度７０本／５ｃｍ、緯糸密度７０本／５ｃｍで平織した目付け約１８０ｇ／ｍ２の綿帆布］を、カーボンブラック分散液（固形分２５質量％）およびＲＦＬ液（レゾルシン、ホルマリン、ラテックス混合液）を含む表１に示す処理液（黒染め液）に１０秒間浸漬し、テンターにより１２０°の広角度処理を行い、１５０℃で４分間熱処理した処理帆布を用いた。
【0132】
【表1】
【0133】
［Ｖリブドベルトの作製］
まず、表面が平滑な円筒状の成形モールドの外周に、１プライ（１枚）の伸張層用帆布（前記方法で作製した処理帆布）を巻き付け、この帆布の外周に、表２に示すゴム組成物で形成された第１の接着ゴム層用シート（未架橋ゴムシート）を巻き付けた。次に、接着ゴム層用シートの外周にＳ撚りの処理コード（前記方法で作製した処理コード）とＺ撚りの処理コード（前記方法で作製した処理コード）とをピッチ１．１ｍｍで交互に並列に配置した状態でらせん状にスピニングし、さらにその外周に、前記ゴム組成物で形成された第２の接着ゴム層用シート（未架橋ゴムシート）および表３および４に示すゴム組成物で形成された未架橋の圧縮ゴム層用シートを順に巻き付けた。なお、圧縮ゴム層の短繊維の配向方向は、ベルト幅方向に配向させた。圧縮ゴム層用シートの外側に可撓性ジャケットを配置した状態で、成形モールドを加硫缶に入れて架橋した。架橋して得られた円筒状の架橋ゴムスリーブを成形モールドから外し、架橋ゴムスリーブの圧縮ゴム層をグラインダーにより研削して複数のＶ字状溝を同時に形成した後、円筒状架橋ゴムスリーブをカッターで周方向に輪切りするように切断することによって、３ＰＫ１１００（リブ数：３個、周長：１１００ｍｍ、ベルト形：Ｋ形、ベルト厚み：４．３ｍｍ、リブ高さ：約２ｍｍ、リブピッチ：３．５６ｍｍ）および５ＰＫ１１００（リブ数が５個である点を除いて３ＰＫ１１００と同じ）のＶリブドベルトを作製した。得られたベルトは、Ｓ撚りの処理コードとＺ撚りの処理コードとは交互に並列している。
まず、表面が平滑な円筒状の成形モールドの外周に、１プライ（１枚）の伸張層用帆布（前記方法で作製した処理帆布）を巻き付け、この帆布の外周に、表２に示すゴム組成物で形成された第１の接着ゴム層用シート（未架橋ゴムシート）を巻き付けた。次に、接着ゴム層用シートの外周にＳ撚りの処理コード（前記方法で作製した処理コード）とＺ撚りの処理コード（前記方法で作製した処理コード）とをピッチ１．１ｍｍで交互に並列に配置した状態でらせん状にスピニングし、さらにその外周に、前記ゴム組成物で形成された第２の接着ゴム層用シート（未架橋ゴムシート）および表３および４に示すゴム組成物で形成された未架橋の圧縮ゴム層用シートを順に巻き付けた。なお、圧縮ゴム層の短繊維の配向方向は、ベルト幅方向に配向させた。圧縮ゴム層用シートの外側に可撓性ジャケットを配置した状態で、成形モールドを加硫缶に入れて架橋した。架橋して得られた円筒状の架橋ゴムスリーブを成形モールドから外し、架橋ゴムスリーブの圧縮ゴム層をグラインダーにより研削して複数のＶ字状溝を同時に形成した後、円筒状架橋ゴムスリーブをカッターで周方向に輪切りするように切断することによって、３ＰＫ１１００（リブ数：３個、周長：１１００ｍｍ、ベルト形：Ｋ形、ベルト厚み：４．３ｍｍ、リブ高さ：約２ｍｍ、リブピッチ：３．５６ｍｍ）および５ＰＫ１１００（リブ数が５個である点を除いて３ＰＫ１１００と同じ）のＶリブドベルトを作製した。得られたベルトは、Ｓ撚りの処理コードとＺ撚りの処理コードとは交互に並列している。
【0134】
【表2】
【0135】
［架橋ゴムのゴム硬度Ｈｓ］
表３および４に示す組成を有する未架橋のゴムシートを温度１７０℃、圧力２ＭＰａ、時間１５分でプレス架橋し、架橋ゴムシート（１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍ厚み）を作製した。架橋ゴムシートを３枚重ね合わせた積層物を試料とし、ＪＩＳ Ｋ ６２５３（２０１２）（加硫ゴムおよび熱可塑性ゴム－硬さの求め方－）に規定されているスプリング式デュロメータ硬さ試験に準拠して、タイプＡデュロメータを用いて架橋ゴムシートのゴム硬度Ｈｓ（タイプＡ）を測定した。
表３および４に示す組成を有する未架橋のゴムシートを温度１７０℃、圧力２ＭＰａ、時間１５分でプレス架橋し、架橋ゴムシート（１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍ厚み）を作製した。架橋ゴムシートを３枚重ね合わせた積層物を試料とし、ＪＩＳ Ｋ ６２５３（２０１２）（加硫ゴムおよび熱可塑性ゴム－硬さの求め方－）に規定されているスプリング式デュロメータ硬さ試験に準拠して、タイプＡデュロメータを用いて架橋ゴムシートのゴム硬度Ｈｓ（タイプＡ）を測定した。
【0136】
［架橋ゴムの引張特性（Ｍ１００、引張強さ、切断時伸び）］
表３および４に示す組成を有する未架橋のゴムシートを温度１７０℃、圧力２ＭＰａ、時間１５分でプレス架橋し、架橋ゴムシート（１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍ厚み）を作製した。架橋ゴムシートから、短繊維の長手方向と試験片の長手方向とが略直角となるようにダンベル状３号形の試験片を採取した。採取した試験片を用いて、ＪＩＳ Ｋ ６２５１（２０１７）に準拠し、Ｍ１００（１００％伸びにおける引張応力、１００％モジュラス）、引張強さＴ、および切断時伸びＥｂを測定した。引張速度は５００ｍｍ／ｍｉｎ、試験温度は２３℃とし、引張試験機としては、（株）島津製作所製「オートグラフＡＧ－５０００Ａ」を用いた。Ｍ１００が小さすぎると伝動ベルトの伝動容量が低下するため好ましくなく、Ｍ１００が４ＭＰａ以上を合格とした。
表３および４に示す組成を有する未架橋のゴムシートを温度１７０℃、圧力２ＭＰａ、時間１５分でプレス架橋し、架橋ゴムシート（１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍ厚み）を作製した。架橋ゴムシートから、短繊維の長手方向と試験片の長手方向とが略直角となるようにダンベル状３号形の試験片を採取した。採取した試験片を用いて、ＪＩＳ Ｋ ６２５１（２０１７）に準拠し、Ｍ１００（１００％伸びにおける引張応力、１００％モジュラス）、引張強さＴ、および切断時伸びＥｂを測定した。引張速度は５００ｍｍ／ｍｉｎ、試験温度は２３℃とし、引張試験機としては、（株）島津製作所製「オートグラフＡＧ－５０００Ａ」を用いた。Ｍ１００が小さすぎると伝動ベルトの伝動容量が低下するため好ましくなく、Ｍ１００が４ＭＰａ以上を合格とした。
【0137】
［熱老化後のゴム硬度および引張特性］
上記と同じ方法で作製した試験片を、ＪＩＳ Ｋ ６２５７（２０１７）に準拠して１５０℃に設定したギヤー式老化試験機中に３０日間放置した後取り出した。取り出した試験片を２３℃で２４時間放置した後、上記と同じ方法でゴム硬度および引張特性を測定した。以下の式で切断時伸びの保持率を計算した。
上記と同じ方法で作製した試験片を、ＪＩＳ Ｋ ６２５７（２０１７）に準拠して１５０℃に設定したギヤー式老化試験機中に３０日間放置した後取り出した。取り出した試験片を２３℃で２４時間放置した後、上記と同じ方法でゴム硬度および引張特性を測定した。以下の式で切断時伸びの保持率を計算した。
【0138】
切断時伸びの保持率（％）＝（熱老化後の切断時伸び／熱老化前の切断時伸び）×１００
【0139】
熱老化によるゴム硬度の上昇量が大きすぎると伝動ベルトに亀裂が発生し易くなるため好ましくなく、ゴム硬度の上昇量が９未満を合格とした。同様に、熱老化による切断時伸びの保持率が小さすぎると、伝動ベルトに亀裂が発生しやすくなるため好ましくなく、切断時伸びの保持率が７０％以上を合格とした。
【0140】
［耐屈曲疲労性（デマチャ屈曲試験）］
特に断りがない限り、測定方法はＪＩＳ Ｋ ６２６０：２０１７［加硫ゴムおよび熱可塑性ゴム－耐屈曲亀裂性及び耐屈曲亀裂成長性の求め方（デマチャ式）］に準じた。金型を用いてゴム組成物を架橋することにより、長さ１４０ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚さ６．３ｍｍ、長さ方向の中央部分に曲率半径２．３８ｍｍの半円形のくぼみを有する試験片（架橋ゴム成形体）を作製した。このとき、短繊維の長手方向と試験片の長手方向とが略直角となるようにした。試験方法は、試験片には切込みを入れずに繰返し屈曲変形を与える試験である屈曲亀裂発生試験を採用した。デマチャ式屈曲試験機のつかみ具間の最大距離は７５ｍｍ、往復運動距離（ストローク）は１５ｍｍ、往復運動の速度は毎分３００回、測定温度（雰囲気温度）は１２０℃とした。屈曲回数が所定の回数に達した際につかみ具間の距離が６５ｍｍとなるように試験機を一時停止させ、亀裂の発生の有無と亀裂の長さ（試験片の幅方向の長さ）を確認した。各実施例および比較例について３つの試験片で試験を行い、亀裂の長さが１０ｍｍに達した時点で試験終了とした。試験終了時の屈曲回数（３つの試験片の平均値）を表３および４に示す。試験終了時点での屈曲回数が２０万回以上を合格とした。
特に断りがない限り、測定方法はＪＩＳ Ｋ ６２６０：２０１７［加硫ゴムおよび熱可塑性ゴム－耐屈曲亀裂性及び耐屈曲亀裂成長性の求め方（デマチャ式）］に準じた。金型を用いてゴム組成物を架橋することにより、長さ１４０ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚さ６．３ｍｍ、長さ方向の中央部分に曲率半径２．３８ｍｍの半円形のくぼみを有する試験片（架橋ゴム成形体）を作製した。このとき、短繊維の長手方向と試験片の長手方向とが略直角となるようにした。試験方法は、試験片には切込みを入れずに繰返し屈曲変形を与える試験である屈曲亀裂発生試験を採用した。デマチャ式屈曲試験機のつかみ具間の最大距離は７５ｍｍ、往復運動距離（ストローク）は１５ｍｍ、往復運動の速度は毎分３００回、測定温度（雰囲気温度）は１２０℃とした。屈曲回数が所定の回数に達した際につかみ具間の距離が６５ｍｍとなるように試験機を一時停止させ、亀裂の発生の有無と亀裂の長さ（試験片の幅方向の長さ）を確認した。各実施例および比較例について３つの試験片で試験を行い、亀裂の長さが１０ｍｍに達した時点で試験終了とした。試験終了時の屈曲回数（３つの試験片の平均値）を表３および４に示す。試験終了時点での屈曲回数が２０万回以上を合格とした。
【0141】
［損失正接（ｔａｎδ）の測定］
架橋ゴムシートから、断面形状が長方形（厚さ２．０ｍｍ、幅４．０ｍｍ）で、長さが４０ｍｍの試験片を採取した。このとき、短繊維の長手方向と試験片の長手方向とが略直角となるようにした。そして、粘弾性測定装置（（株）上島製作所製「ＶＲ－７１２１」）のチャックに、チャック間距離１５ｍｍで試験片をチャックして固定し、初期歪（静的歪）１．０％を与え、周波数１０Ｈｚ、動的歪０．２％（すなわち、前記初期歪１．０％を中心位置または基準位置として長手方向に±０．２％の歪みを付与しつつ）、昇温速度１℃／分で昇温し、７０℃での損失正接（ｔａｎδ）を求めた。ｔａｎδの値が小さいほど内部発熱が小さい（エネルギーロスが少ない）と判断でき、０．２未満を合格とした。
架橋ゴムシートから、断面形状が長方形（厚さ２．０ｍｍ、幅４．０ｍｍ）で、長さが４０ｍｍの試験片を採取した。このとき、短繊維の長手方向と試験片の長手方向とが略直角となるようにした。そして、粘弾性測定装置（（株）上島製作所製「ＶＲ－７１２１」）のチャックに、チャック間距離１５ｍｍで試験片をチャックして固定し、初期歪（静的歪）１．０％を与え、周波数１０Ｈｚ、動的歪０．２％（すなわち、前記初期歪１．０％を中心位置または基準位置として長手方向に±０．２％の歪みを付与しつつ）、昇温速度１℃／分で昇温し、７０℃での損失正接（ｔａｎδ）を求めた。ｔａｎδの値が小さいほど内部発熱が小さい（エネルギーロスが少ない）と判断でき、０．２未満を合格とした。
【0142】
［耐久走行試験（耐熱老化性および耐屈曲疲労性の評価）］
外径１２０ｍｍの駆動プーリ（Ｄｒ）、外径８５ｍｍのアイドラプーリ（Ｉｄｌ）、外径１２０ｍｍの従動プーリ（Ｄｎ）、外径４５ｍｍのテンションプーリ（Ｔｅｎ）を順に配した図１に示すレイアウトで走行試験機を用いた。試験機の各プーリに３ＰＫ１１００のＶリブドベルトを掛架し、アイドラプーリへのベルトの巻き付け角度（ベルトとプーリが接触している円弧に対する中心角）が６０°、テンションプーリへのベルトの巻き付け角度が９０°、ベルト張力が３９２Ｎとなるように調整した。駆動プーリの回転数を４９００ｒｐｍ（回転方向は図の矢印の方向）、従動プーリの負荷を８．８ｋＷ、雰囲気温度を１２０℃とし、リブ部にクラックが３か所発生した時点で試験終了とし、その時点での走行時間を表３および４に示す。時間が長いほど耐熱老化性および耐屈曲疲労性に優れると判断でき、５００時間以上を合格とした。
外径１２０ｍｍの駆動プーリ（Ｄｒ）、外径８５ｍｍのアイドラプーリ（Ｉｄｌ）、外径１２０ｍｍの従動プーリ（Ｄｎ）、外径４５ｍｍのテンションプーリ（Ｔｅｎ）を順に配した図１に示すレイアウトで走行試験機を用いた。試験機の各プーリに３ＰＫ１１００のＶリブドベルトを掛架し、アイドラプーリへのベルトの巻き付け角度（ベルトとプーリが接触している円弧に対する中心角）が６０°、テンションプーリへのベルトの巻き付け角度が９０°、ベルト張力が３９２Ｎとなるように調整した。駆動プーリの回転数を４９００ｒｐｍ（回転方向は図の矢印の方向）、従動プーリの負荷を８．８ｋＷ、雰囲気温度を１２０℃とし、リブ部にクラックが３か所発生した時点で試験終了とし、その時点での走行時間を表３および４に示す。時間が長いほど耐熱老化性および耐屈曲疲労性に優れると判断でき、５００時間以上を合格とした。
【0143】
［伝動ロス（トルクロス）の測定］
外径５５ｍｍの駆動プーリ（Ｄｒ）と、外径５５ｍｍの従動プーリ（Ｄｎ）とで構成される図２に示すレイアウト（等径２軸レイアウト）の二軸走行試験機を用いた。試験機に５ＰＫ１１００のＶリブドベルトを掛架し、５００Ｎ／ベルト１本の張力でＶリブドベルトに初張力を付与し、従動プーリ無負荷で駆動プーリを２０００ｒｐｍで回転させ、その際の駆動トルクと従動トルクとの差をトルクロスとして算出した。なお、この測定で求まるトルクロスは、Ｖリブドベルトに起因するトルクロス以外に、試験機の軸受けに起因するトルクロスも含まれている。そのため、ベルトとしてのトルクロスが実質０と考えられる金属ベルト（材質：マルエージング鋼）を予め走行させ、その駆動トルクと従動トルクとの差を軸受けに起因するトルクロス（軸受け損失）として求めた。そしてＶリブドベルトを走行させて算出したトルクロス（ベルトと軸受けの二つに起因するトルクロス）から、軸受けに起因するトルクロス（軸受け損失）を差し引いた値を、ベルト単体に起因するトルクロスとして求めた。トルクロスの値が小さいほどエネルギー損失が小さく省燃費性に優れると判断でき、０．３Ｎ・ｍ未満を合格とした。
外径５５ｍｍの駆動プーリ（Ｄｒ）と、外径５５ｍｍの従動プーリ（Ｄｎ）とで構成される図２に示すレイアウト（等径２軸レイアウト）の二軸走行試験機を用いた。試験機に５ＰＫ１１００のＶリブドベルトを掛架し、５００Ｎ／ベルト１本の張力でＶリブドベルトに初張力を付与し、従動プーリ無負荷で駆動プーリを２０００ｒｐｍで回転させ、その際の駆動トルクと従動トルクとの差をトルクロスとして算出した。なお、この測定で求まるトルクロスは、Ｖリブドベルトに起因するトルクロス以外に、試験機の軸受けに起因するトルクロスも含まれている。そのため、ベルトとしてのトルクロスが実質０と考えられる金属ベルト（材質：マルエージング鋼）を予め走行させ、その駆動トルクと従動トルクとの差を軸受けに起因するトルクロス（軸受け損失）として求めた。そしてＶリブドベルトを走行させて算出したトルクロス（ベルトと軸受けの二つに起因するトルクロス）から、軸受けに起因するトルクロス（軸受け損失）を差し引いた値を、ベルト単体に起因するトルクロスとして求めた。トルクロスの値が小さいほどエネルギー損失が小さく省燃費性に優れると判断でき、０．３Ｎ・ｍ未満を合格とした。
【0144】
［総合判定］
全ての試験で合格であったＶリブドベルトを「〇」評価とし、１つ以上の試験で不合格であったＶリブドベルトを「×」評価とした。
全ての試験で合格であったＶリブドベルトを「〇」評価とし、１つ以上の試験で不合格であったＶリブドベルトを「×」評価とした。
【0145】
得られたＶリブドベルトの評価結果を表３および４に示す。
【0146】
【表3】
【0147】
【表4】
【0148】
実施例１～８は熱老化処理前の硬度およびモジュラスが高く、耐熱老化性および耐屈曲疲労性に優れ、トルクロスは小さかった。
【0149】
なお、実施例１～６では老化防止剤の割合が変更されているが、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤の割合が少ない実施例１およびアミン系老化防止剤の割合が少ない実施例６において、熱老化後の硬度上昇量が少し大きくなった。
【0150】
これに対して、比較例１および６～９を参照すれば明らかなように、ベンズイミダゾール金属塩系老化防止剤とアミン系老化防止剤とを併用しない場合は耐熱老化性が低いことが分かった。また、ベンズイミダゾールは金属塩である必要があり、アミン系老化防止剤はｐ－フェニレンジアミン系またはジアリールアミン系である必要があることが分かった。
【0151】
比較例２～５からは、酸化亜鉛を含有すると耐屈曲疲労性が大きく低下することが分かった。一方、実施例７も酸化亜鉛を含有するが、微量であるため、耐屈曲疲労性も問題ないレベルであった。
【0152】
比較例１０～１３からは、不飽和カルボン酸金属塩を含有すると耐熱老化性が低下し、内部発熱も大きくなることが分かった。
【0153】
比較例１４からは、硫黄による架橋ではゴム硬度およびモジュラスが十分に向上しないことが分かった。比較例１５からは、硫黄による架橋では酸化亜鉛を添加することでゴム硬度およびモジュラスは向上するが、耐熱老化性は低いことが分かった。
【0154】
比較例１６～１８からは、液状ポリブタジエンを所定量以上含有すると耐熱老化性が低いことが分かった。
【0155】
実施例９および比較例１９～２１（ローエッジダブルコグドＶベルト）
［心線の作製］
１１００ｄｔｅｘのＰＥＴ繊維束（フィラメント数３８４）を２本合わせて撚り係数３．０で下撚りした下撚り糸を３本合わせ、撚り係数３．０で上撚りした総繊度６６００ｄｔｅｘの諸撚りコードに短繊維と同様の接着処理を施した処理コード。なお、撚り係数（ＴＦ）は以下の式で計算される値である。
［心線の作製］
１１００ｄｔｅｘのＰＥＴ繊維束（フィラメント数３８４）を２本合わせて撚り係数３．０で下撚りした下撚り糸を３本合わせ、撚り係数３．０で上撚りした総繊度６６００ｄｔｅｘの諸撚りコードに短繊維と同様の接着処理を施した処理コード。なお、撚り係数（ＴＦ）は以下の式で計算される値である。
【0156】
ＴＦ＝ＴＮ×Ｄ０．５／９６０
【0157】
［式中、ＴＮは１ｍ当たりの撚り数を示し、Ｄは糸の繊度（ｔｅｘ）を示す。］
【0158】
［補強布の作製］
２／２綾織りのナイロン帆布をＲＦＬ液［レゾルシノール２．６質量部、３７質量％ホルマリン１．４質量部、ビニルピリジン－スチレン－ブタジエン共重合体ラテックス（日本ゼオン（株）製）１７．２質量部、水７８．８質量部の混合液］に浸漬し、乾燥させる接着処理を施した補強布（厚み０．５０ｍｍ）を用いた。
２／２綾織りのナイロン帆布をＲＦＬ液［レゾルシノール２．６質量部、３７質量％ホルマリン１．４質量部、ビニルピリジン－スチレン－ブタジエン共重合体ラテックス（日本ゼオン（株）製）１７．２質量部、水７８．８質量部の混合液］に浸漬し、乾燥させる接着処理を施した補強布（厚み０．５０ｍｍ）を用いた。
【0159】
［ローエッジダブルコグドＶベルトの作製］
まず、補強布（下布）と表６に示すゴム組成物で形成された圧縮ゴム層本体用シート（未架橋ゴムシート）との積層体を、前記補強布を下側にして、内周コグ部に対応する歯部と溝部とが交互に配された平坦なコグ付き型に接触させて設置し、温度７０～８０℃でプレス加圧することにより内周コグ部を型付けしたコグパッドを作製した。そして、このコグパッドの両端を適所（特にコグ山部の頂部）から垂直に切断して必要な長さを得た。
まず、補強布（下布）と表６に示すゴム組成物で形成された圧縮ゴム層本体用シート（未架橋ゴムシート）との積層体を、前記補強布を下側にして、内周コグ部に対応する歯部と溝部とが交互に配された平坦なコグ付き型に接触させて設置し、温度７０～８０℃でプレス加圧することにより内周コグ部を型付けしたコグパッドを作製した。そして、このコグパッドの両端を適所（特にコグ山部の頂部）から垂直に切断して必要な長さを得た。
【0160】
次に、前記コグ部に対応する歯部と溝部とを交互に配した内母型を、円筒状金型の外周に被せ、内母型の歯部と溝部に係合させてコグパッドを巻き付けて両端で接合し、このコグパッドの外周に表５に示すゴム組成物で形成された第１の接着ゴム層用シート（下接着ゴム：未架橋ゴムシート）を積層した後、芯体を形成する心線（撚りコード）を螺旋状にスピニングし、その外周に表５に示すゴム組成物で形成された第２の接着ゴム層用シート（上接着ゴム：未架橋ゴムシート）、表６に示すゴム組成物で形成された伸張ゴム層用シート（未架橋ゴムシート）を順次に巻き付けて未架橋成形体を作製した。
【0161】
その後、未架橋成形体の外周に、外周コグ部に対応した歯部と溝部とを交互に配した外母型を被せた状態で、ジャケットを被せて公知の架橋装置（加硫缶など）に配置し、温度１６０℃で２０分間架橋成形を行い、架橋ベルトスリーブを作製した。そして、カッターなどを用いて、Ｖ状に切断加工して無端状のローエッジダブルコグドＶベルト（サイズ：上幅２０．０ｍｍ、厚み１０．０ｍｍ、ベルト外周長さ８００ｍｍ）を得た。
【0162】
【表5】
【0163】
［架橋ゴムのゴム硬度Ｈｓ］
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、表６に示す組成を有する未架橋のゴムシートを用いて得られた架橋ゴムシートのゴム硬度Ｈｓ（タイプＡ）を測定した。
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、表６に示す組成を有する未架橋のゴムシートを用いて得られた架橋ゴムシートのゴム硬度Ｈｓ（タイプＡ）を測定した。
【0164】
［架橋ゴムの切断時伸び］
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、表６に示す組成を有する未架橋のゴムシートを用いて試験片を作製し、切断時伸びＥｂを測定した。
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、表６に示す組成を有する未架橋のゴムシートを用いて試験片を作製し、切断時伸びＥｂを測定した。
【0165】
［熱老化後のゴム硬度および切断時伸び］
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、熱老化後のゴム硬度および切断時伸びの保持率（％）を求めた。合格基準については、実施例１～８および比較例１～１８とは異なる基準で評価し、ゴム硬度の上昇量が５未満を合格とし、切断時伸びの保持率が６０％以上を合格とした。
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、熱老化後のゴム硬度および切断時伸びの保持率（％）を求めた。合格基準については、実施例１～８および比較例１～１８とは異なる基準で評価し、ゴム硬度の上昇量が５未満を合格とし、切断時伸びの保持率が６０％以上を合格とした。
【0166】
［耐屈曲疲労性（デマチャ屈曲試験）］
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、表６に示す組成を有する未架橋のゴムシートを用いて試験片を作製し、屈曲回数を測定した。合格基準については、実施例１～８および比較例１～１８とは異なる基準で評価し、試験終了時点での屈曲回数が１万回以上を合格とした。
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、表６に示す組成を有する未架橋のゴムシートを用いて試験片を作製し、屈曲回数を測定した。合格基準については、実施例１～８および比較例１～１８とは異なる基準で評価し、試験終了時点での屈曲回数が１万回以上を合格とした。
【0167】
［耐久走行試験］
耐久走行試験は、図３に示すように、直径１００ｍｍの駆動（Ｄｒ）プーリと、直径８５ｍｍの従動（Ｄｎ）プーリとからなる２軸走行試験機を用いて行った。この２つのプーリにローエッジダブルコグドＶベルトを掛架し、軸荷重を８００Ｎ、駆動プーリの回転数を８８００ｒｐｍ、従動プーリの負荷を１０Ｎ・ｍとし、１２０℃の雰囲気温度にてベルトを寿命まで走行させた。コグ谷部の亀裂の深さ（ベルト厚み方向の長さ）が３ｍｍ以上となった時点で寿命と判断した。時間が長いほど耐久走行性に優れると判断でき、２００時間以上を合格とした。
耐久走行試験は、図３に示すように、直径１００ｍｍの駆動（Ｄｒ）プーリと、直径８５ｍｍの従動（Ｄｎ）プーリとからなる２軸走行試験機を用いて行った。この２つのプーリにローエッジダブルコグドＶベルトを掛架し、軸荷重を８００Ｎ、駆動プーリの回転数を８８００ｒｐｍ、従動プーリの負荷を１０Ｎ・ｍとし、１２０℃の雰囲気温度にてベルトを寿命まで走行させた。コグ谷部の亀裂の深さ（ベルト厚み方向の長さ）が３ｍｍ以上となった時点で寿命と判断した。時間が長いほど耐久走行性に優れると判断でき、２００時間以上を合格とした。
【0168】
［総合判定］
全ての試験で合格であったローエッジダブルコグドＶベルトを「〇」評価とし、１つ以上の試験で不合格であったローエッジダブルコグドＶベルトを「×」評価とした。
全ての試験で合格であったローエッジダブルコグドＶベルトを「〇」評価とし、１つ以上の試験で不合格であったローエッジダブルコグドＶベルトを「×」評価とした。
【0169】
得られたローエッジダブルコグドＶベルトの評価結果を表６に示す。
【0170】
【表6】
【0171】
実施例９は熱老化処理前の硬度が高く、耐熱老化性および耐屈曲疲労性に優れていた。これに対して、比較例１９および２０は耐屈曲疲労性が低く、比較例２１は耐熱老化性が低かった。
【0172】
実施例１０および比較例２２～２４（歯付ベルト）
［心線の作製］
１２Ｋのマルチフィラメント糸［東レ（株）製「トレカＴ７００ＳＣ－１２０００」、単糸繊度０．６７ｄｔｅｘ、総繊度８００ｔｅｘ］を用いて１本を片撚りした炭素繊維コード（１２Ｋ－１／０，引張弾性率２３０ＧＰａ）を作製し、ＨＮＢＲ系オーバーコート処理剤による接着処理を行って、心線径１．１ｍｍの心線を得た。
［心線の作製］
１２Ｋのマルチフィラメント糸［東レ（株）製「トレカＴ７００ＳＣ－１２０００」、単糸繊度０．６７ｄｔｅｘ、総繊度８００ｔｅｘ］を用いて１本を片撚りした炭素繊維コード（１２Ｋ－１／０，引張弾性率２３０ＧＰａ）を作製し、ＨＮＢＲ系オーバーコート処理剤による接着処理を行って、心線径１．１ｍｍの心線を得た。
【0173】
［歯布および歯布の処理］
表７に示す織布をＲＦＬ処理液を用いて浸漬処理して歯布前駆体を作製した。詳しくは、ＲＦＬ処理は、表８に示す２種類のＲＦＬ処理液（ＲＦＬ１、ＲＦＬ２）を用い、ＲＦＬ１、ＲＦＬ２の順に浸漬処理を行った。
表７に示す織布をＲＦＬ処理液を用いて浸漬処理して歯布前駆体を作製した。詳しくは、ＲＦＬ処理は、表８に示す２種類のＲＦＬ処理液（ＲＦＬ１、ＲＦＬ２）を用い、ＲＦＬ１、ＲＦＬ２の順に浸漬処理を行った。
【0174】
【表7】
【0175】
※１：ＰＴＦＥ繊維［東レ（株）製「トヨフロン１３３０ｄｔｅｘ」］
※２：ポリエステル繊維［ユニチカ（株）製「コルネッタ」、芯部融点２５６℃、鞘部融点１６０℃の芯鞘型複合繊維］
※２：ポリエステル繊維［ユニチカ（株）製「コルネッタ」、芯部融点２５６℃、鞘部融点１６０℃の芯鞘型複合繊維］
【0176】
【表8】
【0177】
［歯付ベルトの作製］
歯付ベルトの歯部に対応する複数の溝部（凹条）を有するプレスモールド（平型）に、歯布を形成する歯布前駆体、表９に示すゴム組成物で形成された歯部用シート（厚み１．５０ｍｍの未架橋ゴムシート）の順に積層し、温度９０℃、プレス圧（面圧）２０．２ＭＰａの条件で１６０秒間プレスし、半架橋状態の予備成形体を作製した。
歯付ベルトの歯部に対応する複数の溝部（凹条）を有するプレスモールド（平型）に、歯布を形成する歯布前駆体、表９に示すゴム組成物で形成された歯部用シート（厚み１．５０ｍｍの未架橋ゴムシート）の順に積層し、温度９０℃、プレス圧（面圧）２０．２ＭＰａの条件で１６０秒間プレスし、半架橋状態の予備成形体を作製した。
【0178】
次に、歯部に対応する複数の溝部（凹条）を有する円筒状モールドに、予備成形体を巻き付けて装着（歯部と溝部とを嵌合）して、予備成形体の外周面に心線を構成する撚りコードを螺旋状にスピニングした（テンション：１５０Ｎ／本、スピニングピッチ：１．２５ｍｍ、スピニング速度：１．５ｍ／ｓ）。さらにその外周側に、表９に示すゴム組成物で形成された背ゴム層用シート（厚み０．９０ｍｍの未架橋ゴムシート）を巻き付けて未架橋のベルト成形体（未架橋積層体）を形成した。
【0179】
続いて、加硫缶を用いて、加熱温度１７９℃、蒸気による圧力０．８３ＭＰａの条件で４０分間の架橋成形を行い、架橋成形体（架橋ベルトスリーブ）を作製した。
【0180】
最後に、円筒状モールドから脱型した架橋ベルトスリーブを幅１５ｍｍに切断することにより、歯付ベルト（全厚５．３ｍｍ、歯形Ｓ８Ｍ、歯高さ（歯布含む）３．０ｍｍ、歯ピッチ８ｍｍ、歯数１５７、周長１２５６ｍｍ、幅１５ｍｍ）を得た。
【0181】
［架橋ゴムのゴム硬度Ｈｓ］
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、表９に示す組成を有する未架橋のゴムシートを用いて得られた架橋ゴムシートのゴム硬度Ｈｓ（タイプＡ）を測定した。
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、表９に示す組成を有する未架橋のゴムシートを用いて得られた架橋ゴムシートのゴム硬度Ｈｓ（タイプＡ）を測定した。
【0182】
［架橋ゴムの切断時伸び］
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、表９に示す組成を有する未架橋のゴムシートを用いて試験片を作製し、切断時伸びＥｂを測定した。
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、表９に示す組成を有する未架橋のゴムシートを用いて試験片を作製し、切断時伸びＥｂを測定した。
【0183】
［熱老化後のゴム硬度および切断時伸び］
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、熱老化後のゴム硬度および切断時伸びの保持率（％）を求めた。合格基準については、ゴム硬度の上昇量は、実施例１～８および比較例１～１８と同様に、９未満を合格とし、切断時伸びの保持率は、実施例１～８および比較例１～１８とは異なり、５０％以上を合格とした。
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、熱老化後のゴム硬度および切断時伸びの保持率（％）を求めた。合格基準については、ゴム硬度の上昇量は、実施例１～８および比較例１～１８と同様に、９未満を合格とし、切断時伸びの保持率は、実施例１～８および比較例１～１８とは異なり、５０％以上を合格とした。
【0184】
［耐屈曲疲労性（デマチャ屈曲試験）］
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、表９に示す組成を有する未架橋のゴムシートを用いて試験片を作製し、屈曲試験の往復運動距離（ストローク）を３０ｍｍに変更する以外は実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、デマチャ式屈曲試験機を用いて屈曲回数を測定した。合格基準については、実施例１～８および比較例１～１８とは異なる基準で評価し、試験終了時点での屈曲回数が５０万回以上を合格とした。
実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、表９に示す組成を有する未架橋のゴムシートを用いて試験片を作製し、屈曲試験の往復運動距離（ストローク）を３０ｍｍに変更する以外は実施例１～８および比較例１～１８と同様の方法で、デマチャ式屈曲試験機を用いて屈曲回数を測定した。合格基準については、実施例１～８および比較例１～１８とは異なる基準で評価し、試験終了時点での屈曲回数が５０万回以上を合格とした。
【0185】
［耐久走行試験］
耐久走行試験は、図２に示すように、歯数２４の駆動（Ｄｒ）プーリおよび従動（Ｄｎ）プーリとからなる等径２軸レイアウトの２軸走行試験機を用いて行った。この２つのプーリに歯付ベルトを掛架し、軸荷重を５００Ｎ、駆動プーリの回転数を３６００ｒｐｍ、従動プーリの負荷を７．８ｋＷとし、７０℃の雰囲気温度にてベルトを寿命まで走行させた。歯付ベルトの歯元に深さ０．５ｍｍ以上の亀裂が発生した時点で寿命と判断した。時間が長いほど耐久走行性に優れると判断でき、３００時間以上を合格とした。
耐久走行試験は、図２に示すように、歯数２４の駆動（Ｄｒ）プーリおよび従動（Ｄｎ）プーリとからなる等径２軸レイアウトの２軸走行試験機を用いて行った。この２つのプーリに歯付ベルトを掛架し、軸荷重を５００Ｎ、駆動プーリの回転数を３６００ｒｐｍ、従動プーリの負荷を７．８ｋＷとし、７０℃の雰囲気温度にてベルトを寿命まで走行させた。歯付ベルトの歯元に深さ０．５ｍｍ以上の亀裂が発生した時点で寿命と判断した。時間が長いほど耐久走行性に優れると判断でき、３００時間以上を合格とした。
【0186】
［総合判定］
全ての試験で合格であった歯付ベルトを「〇」評価とし、１つ以上の試験で不合格であった歯付ベルトを「×」評価とした。
全ての試験で合格であった歯付ベルトを「〇」評価とし、１つ以上の試験で不合格であった歯付ベルトを「×」評価とした。
【0187】
得られた歯付ベルトの評価結果を表９に示す。
【0188】
【表9】
【0189】
実施例１０は熱老化処理前の硬度が高く、耐熱老化性および耐屈曲疲労性に優れていた。これに対して、比較例２２および２３は耐屈曲疲労性が低く、比較例２４は耐屈曲疲労性および耐熱老化性が低かった。
【産業上の利用可能性】
【0190】
本発明のゴム組成物は、ゴムを利用する成形体、例えば、タイヤ、ホース、伝動ベルト、搬送ベルトなどに利用できるが、伝動ベルトに利用するのが特に好ましい。伝動ベルトは、例えば、平ベルト、Ｖベルト（ラップドＶベルト、ローエッジＶベルト、ローエッジコグドＶベルト、ローエッジダブルコグドＶベルトなど）、Ｖリブドベルト、樹脂ブロックベルトなどの摩擦伝動ベルト；歯付ベルト、両面歯付ベルトなどのかみ合い伝動ベルトなどに利用できる。
【図1】
【図2】
【図3】