特開 2024-13201 ウッドペレット製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024013201

(43)【公開日】2024-01-31

(54)【発明の名称】ウッドペレット製造方法

(51)【国際特許分類】

   C10L 5/44 20060101AFI20240124BHJP

   C10L 10/04 20060101ALI20240124BHJP

【ＦＩ】

C10L5/44

C10L10/04

【審査請求】有

【請求項の数】9

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2023079814

(22)【出願日】2023-05-15

(31)【優先権主張番号】10-2022-0088875

(32)【優先日】2022-07-19

(33)【優先権主張国・地域又は機関】KR

(31)【優先権主張番号】10-2022-0109308

(32)【優先日】2022-08-30

(33)【優先権主張国・地域又は機関】KR

(31)【優先権主張番号】10-2022-0146722

(32)【優先日】2022-11-07

(33)【優先権主張国・地域又は機関】KR

(71)【出願人】

【識別番号】523177931

【氏名又は名称】ジョン，クウォンホ

【氏名又は名称原語表記】ＪＥＯＮ， ＫｗｏｎＨｏ

【住所又は居所原語表記】１０５－ｄｏｎｇ， ７０１－ｈｏ， １２ Ｙｏｎｇｄｕｎ－ｇｉｌ， Ｇｕｎｓａｎ－ｓｉ，Ｊｅｏｌｌａｂｕｋ－ｄｏ， ５４１５３， Ｒｅｐｕｂｌｉｃ ｏｆ Ｋｏｒｅａ

(71)【出願人】

【識別番号】523177942

【氏名又は名称】ジョン，クウォンジン

【氏名又は名称原語表記】ＪＥＯＮ， ＫｗｏｎＪｉｎ

【住所又は居所原語表記】１０８－ｄｏｎｇ， ８０２－ｈｏ， １２ Ｙｏｎｇｄｕｎ－ｇｉｌ， Ｇｕｎｓａｎ－ｓｉ，Ｊｅｏｌｌａｂｕｋ－ｄｏ， ５４１５３， Ｒｅｐｕｂｌｉｃ ｏｆ Ｋｏｒｅａ

(74)【代理人】

【識別番号】100121382

【弁理士】

【氏名又は名称】山下 託嗣

(72)【発明者】

【氏名】ジョン，クウォンホ

(72)【発明者】

【氏名】ジョン，クウォンジン

【テーマコード（参考）】

4H015

【Ｆターム（参考）】

4H015AA13

4H015AA25

4H015AA26

4H015AB01

4H015BA01

4H015BA06

4H015BA08

4H015BA09

4H015BA11

4H015BA13

4H015BB03

4H015BB05

4H015BB08

4H015BB10

4H015CB01

(57)【要約】

【課題】本発明はウッドペレット製造方法を提供する。
【解決手段】本発明の一実施例によるウッドペレット製造方法は、木材原料を準備する木材原料準備段階と、前記木材原料を８ｍｍ～１００ｍｍサイズに破砕してウッドチップを製造する木材原料破砕段階と、前記ウッドチップを乾燥させるウッドチップ乾燥段階と、前記乾燥したウッドチップを１ｍｍ～７ｍｍの大鋸屑に粉砕するウッドチップ粉砕段階と、前記大鋸屑を貯蔵する貯蔵所に移送させながら不純物を除去する不純物除去段階と、前記不純物の除去された大鋸屑を移送コンベヤーで移送し、添加剤を噴射して混合物に混合する移送混合段階と、前記混合物を圧縮してウッドペレットに加工する圧縮成形段階と、前記ウッドペレットを乾燥させるウッドペレット乾燥段階とを含み、前記添加剤は、バイオマスの燃焼過程で発生するアルカリ成分と反応することができる物質である。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

木材原料を準備する木材原料準備段階と、
前記木材原料を８ｍｍ～１００ｍｍサイズに破砕してウッドチップを製造する木材原料破砕段階と、
前記ウッドチップを乾燥させるウッドチップ乾燥段階と、
前記乾燥したウッドチップを１ｍｍ～７ｍｍの大鋸屑に粉砕するウッドチップ粉砕段階と、
前記大鋸屑を貯蔵する貯蔵所に移送させながら不純物を除去する不純物除去段階と、
前記不純物の除去された大鋸屑を移送コンベヤーで移送し、添加剤を噴射して混合物に混合する移送混合段階と、
前記混合物を圧縮してウッドペレットに加工する圧縮成形段階と、
前記ウッドペレットを乾燥させるウッドペレット乾燥段階と、を含み、
前記添加剤は、バイオマスの燃焼過程で発生するアルカリ成分と反応することができる物質であることを特徴とする、ウッドペレット製造方法。

【請求項2】

前記ウッドペレットを含水率０％～１５％の範囲に乾燥することを特徴とする、請求項１に記載のウッドペレット製造方法。

【請求項3】

前記添加剤は、酸化アルミニウム２０重量％～８０重量％及び二酸化ケイ素２０重量％～８０重量％を含むことを特徴とする、請求項１に記載のウッドペレット製造方法。

【請求項4】

前記添加剤がアルカリ成分と反応して生成された物質はカルシライト及びルーサイトを含むことを特徴とする、請求項１に記載のウッドペレット製造方法。

【請求項5】

木材原料を破砕してウッドチップを製造する木材原料破砕段階と、
前記ウッドチップを乾燥させるウッドチップ乾燥段階と、
前記乾燥したウッドチップを一定のサイズの大鋸屑に粉砕するウッドチップ粉砕段階と、
前記大鋸屑に添加剤を添加して混合物に作る混合段階と、
前記混合物を圧縮してウッドペレットに加工する圧縮成形段階と、
前記ウッドペレットを乾燥させるウッドペレット乾燥段階と、を含み、
前記添加剤はアルミノシリケートであることを特徴とする、ウッドペレット製造方法。

【請求項6】

前記アルミノシリケートの比表面積は１００～１８０ｍ^２／ｇであることを特徴とする、請求項５に記載のウッドペレット製造方法。

【請求項7】

前記アルミノシリケートに含まれる二酸化ケイ素の含有量を前記アルミノシリケートに含まれる酸化アルミニウムの含有量で割った割合が０．７８～１．５８であることを特徴とする、請求項５に記載のウッドペレット製造方法。

【請求項8】

前記アルミノシリケートは、国際標準化機構ＩＳＯ ９２７７：２０１０規定に従って測定された比表面積が１００～１８０ｍ^２／ｇであることを特徴とする、請求項５に記載のウッドペレット製造方法。

【請求項9】

前記アルミノシリケートは、４００℃から８００℃まで昇温するとき、重量減少率が５％以下であることを特徴とする、請求項５に記載のウッドペレット製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明はウッドペレット製造方法に関するものであり、より詳しくは、バイオマス（植物資源）を燃料として使用するときに必ず発生した火力発電所ボイラー内部のファウリング、スラギング及び腐食現象を効果的に抑制することができるウッドペレット製造方法に関するものである。

【背景技術】

【0002】

パリ気候協定に従って、政府では二酸化炭素排出量を減らし、新再生エネルギー市場を拡大するとともに競争力を高めるために、再生可能エネルギーポートフォリオ（ＲＰＳ：Ｒｅｎｅｗａｂｌｅ Ｅｎｅｒｇｙ Ｐｏｒｔｆｏｌｉｏ）制度を施行している。発電事業者らは、既存の石炭、低品位炭及び石油コークスなどの燃料をバイオマスに置換するか混合することで義務を履行している。ウッドチップ、ウッドペレット、ヤシ皮などのバイオマス燃料は、既存の燃料に比べて、硫黄含量が少なくて二酸化硫黄（ＳＯ_２）の発生量を低減させることができるという利点、及び有限な石炭を環境に優しい方法で置換することができるという点で脚光を浴びている。

【0003】

韓国特許第１０－１８７７５６０号公報にはウッドペレットの製造方法が開示されており、韓国特許第１０－１５７９９３０号公報には低品位廃木材を使用したバイオマス発電用ウッドペレットの製造方法が開示されている。

【0004】

しかし、従来技術では、バイオマス内に含有されている低融点の無機物が火力発電所の燃焼過程中にボイラーの内壁で融けて下がる。このような無機物がボイラー内壁及び熱交換部に焦げ付いて成長するスラギング及びファウリング現象はボイラーの熱効率を著しく低下させ、炉内の流動パターンを妨げ、さらにボイラー内壁を深刻に損傷させる問題を引き起こしている。

【0005】

ここで、スラギング（ｓｌａｇｇｉｎｇ）は燃焼材内に含まれている不燃性物質である灰分（ａｓｈ：アッシュ）粒子が溶融した状態で急冷しながら凝集して付着及び堆積する現象である。ファウリング（ｆｏｕｌｉｎｇ）は灰分が燃焼ガスと一緒に過熱器、再熱器などに凝縮または付着して固まる現象である。

【0006】

また、バイオマスに含まれている酸化カリウム（Ｋ_２Ｏ）、酸化ナトリウム（Ｎａ_２Ｏ）のような強アルカリ成分は揮発性が強くてボイラー内部での滞留期間が短いので、不均一な燃焼を引き起こすだけでなく、ボイラーの炉内のアッシュとの反応によって内壁をコーティングすることになり、よってボイラー内部の内壁を含めた金属表面が腐食されるという問題点もある。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】韓国特許第１０－１８７７５６０号公報

【特許文献2】韓国特許第１０－１５７９９３０号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

本発明の技術的思想はボイラー内壁のファウリング、スラギング及び腐食を抑制し、発電設備の熱効率を最適化させるだけでなく、環境に優しい燃料の効用性を高めて経済性まで確保することができる、ファウリング、スラギング及び腐食防止用ウッドペレットを提供することにその目的がある。

【課題を解決するための手段】

【0009】

このような目的を達成するために、本発明の一実施形態として、ウッドペレット製造方法は、木材原料を準備する木材原料準備段階と、前記木材原料を８ｍｍ～１００ｍｍサイズに破砕してウッドチップを製造する木材原料破砕段階と、前記ウッドチップを乾燥させるウッドチップ乾燥段階と、前記乾燥したウッドチップを１ｍｍ～７ｍｍの大鋸屑に粉砕するウッドチップ粉砕段階と、前記大鋸屑を貯蔵する貯蔵所に移送させながら不純物を除去する不純物除去段階と、前記不純物の除去された大鋸屑を移送コンベヤーで移送し、添加剤を噴射して混合物に混合する移送混合段階と、前記混合物を圧縮してウッドペレットに加工する圧縮成形段階と、前記ウッドペレットを乾燥させるウッドペレット乾燥段階とを含み、前記添加剤は、バイオマスの燃焼過程で発生するアルカリ成分と反応することができる物質である。

【0010】

前記ウッドペレットを含水率０％～１５％の範囲に乾燥することができる。

【0011】

前記添加剤は、酸化アルミニウム２０重量％～８０重量％及び二酸化ケイ素２０重量％～８０重量％を含むことができる。

【0012】

前記添加剤がアルカリ成分と反応して生成された物質はカルシライト及びルーサイトを含むことができる。

【0013】

このような目的を達成するために、本発明の他の実施形態として、ウッドペレット製造方法は、木材原料を破砕してウッドチップを製造する木材原料破砕段階と、前記ウッドチップを乾燥させるウッドチップ乾燥段階と、前記乾燥したウッドチップを一定のサイズの大鋸屑に粉砕するウッドチップ粉砕段階と、前記大鋸屑に添加剤を添加して混合物に作る混合段階と、前記混合物を圧縮してウッドペレットに加工する圧縮成形段階と、前記ウッドペレットを乾燥させるウッドペレット乾燥段階とを含み、前記添加剤はアルミノシリケートである。

【0014】

前記アルミノシリケートの比表面積は１００～１８０ｍ^２／ｇであり得る。

【0015】

前記アルミノシリケートに含まれる二酸化ケイ素の含有量を前記アルミノシリケートに含まれる酸化アルミニウムの含有量で割った割合が０．７８～１．５８であり得る。

【0016】

前記アルミノシリケートは、国際標準化機構ＩＳＯ ９２７７：２０１０規定に従って測定された比表面積が１００～１８０ｍ^２／ｇであり得る。

【0017】

前記アルミノシリケートは、４００℃から８００℃まで昇温するとき、重量減少率が５％以下であり得る。

【発明の効果】

【0018】

本発明によるウッドペレット製造方法は次のような効果がある。
第一、発電設備の熱効率を最適化させることができる。
第二、環境に優しい燃料の効用性を高めて経済性を確保することができる。
第三、ボイラー内壁のファウリング、スラギング及び腐食が最小化するので、ボイラーの寿命を延ばすことができる。
第四、ペレットごとに添加される添加剤の量を一様に調節することができるので、均質なウッドペレットを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【0019】

【図1】本発明の一実施例によるウッドペレット製造方法の製造工程を示すフローチャートである。

【図2】本発明のウッドペレット製造方法の実施例及び比較例によるクリンカー生成量の推移を示すグラフである。

【図3】本発明のウッドペレット製造方法の実施例によるクリンカー生成物を示す図である。

【図4】比較例によるクリンカー生成物を示す図である。

【図5】ボイラー内のクリンカーが生成されたかを示す実験サンプルを示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0020】

以下で説明する実施例は本発明の技術思想を当業者が容易に理解できるように提供するものであるが、これによって本発明は限定されない。また、添付図面に示す事項は本発明の実施例を容易に説明するために図式化したものであり、実際に具現される形態とは異なることもある。

【0021】

ある構成要素が他の構成要素に連結されているかまたは接続されていると言及するときは、その他の構成要素に直接的に連結または接続されることもできるが、中間に他の構成要素が存在することもあると理解しなければならない。

【0022】

＜第１実施例によるウッドペレット製造方法＞
図１は本発明の一実施例によるウッドペレット製造方法の製造工程を示すフローチャートである。

【0023】

図１を参照すると、本発明の一実施例によるウッドペレット製造方法は、木材原料準備段階（Ｓ１０）、木材原料破砕段階（Ｓ２０）、ウッドチップ乾燥段階（Ｓ３０）、ウッドチップ粉砕段階（Ｓ４０）、不純物除去段階（Ｓ５０）、移送混合段階（Ｓ６０）、圧縮成形段階（Ｓ７０）、及びウッドペレット乾燥段階（Ｓ８０）を含む。

【0024】

木材原料準備段階（Ｓ１０）は、針葉樹材、広葉樹材、林木廃棄物、生活系木材廃棄物、事業場廃木材、及び建設廃木材のうちの少なくとも１種を含む木材原料を準備する段階である。

【0025】

木材原料破砕段階（Ｓ２０）は木材原料を８ｍｍ～１００ｍｍのサイズに破砕してウッドチップに製造する段階である。ここで、木材を破砕する理由は、ウッドチップ乾燥段階（Ｓ３０）で乾燥を容易にし、貯蔵性及び作業性を向上させるためである。

【0026】

ウッドチップ乾燥段階（Ｓ３０）はウッドチップを乾燥させる段階であり、ウッドチップの含水率が１５％～３０％になるように乾燥させることが好ましい。これは、ウッドチップ粉砕段階（Ｓ４０）で粉砕工程の円滑な進行のためである。また、最終的に、ウッドペレット乾燥段階（Ｓ８０）で２次的にウッドペレットの含水率を１５％以下に乾燥させる前に乾燥効率を高めるために１次的に乾燥を実施するためである。ここで、含水率は水分が含まれる割合を意味する。

【0027】

ウッドチップ粉砕段階（Ｓ４０）は乾燥したウッドチップをサイズ１ｍｍ～７ｍｍの大鋸屑に粉砕する段階である。ここで、ウッドチップを大鋸屑の形態に粉砕する理由は、不純物除去段階（Ｓ５０）で貯蔵を容易にするためであり、移送混合段階（Ｓ６０）で添加剤と円滑に混合させるためである。

【0028】

不純物除去段階（Ｓ５０）は大鋸屑を貯蔵所に移送させながら不純物を除去する段階である。ここで、不純物として金属、土、石などが含まれた場合、ウッドペレットの品質を低下させる異物として不純物を除去する方法には制限がない。

【0029】

移送混合段階（Ｓ６０）は貯蔵所の大鋸屑を移送コンベヤーで移送しながら別途に貯蔵されている添加剤を噴射する段階である。添加剤はバイオマスの燃焼過程で発生するアルカリ成分と反応することができる物質である。

【0030】

添加剤は、総重量に対して、酸化アルミニウム２０重量％～８０重量％及び二酸化ケイ素２０重量％～８０重量％を含むことが好ましい。木材燃料を含む大部分のバイオマス燃料は肥料に由来するアルカリ成分が含有されている。このようなアルカリ成分は低融点を有しているので、火力発電所のボイラー炉内に投入されれば、ボイラー炉内の高温によって融けてボイラー内部の金属表面に焦げ付くことになる。よって、溶融したボイラー内のアッシュ粒子が焦げ付いたアルカリ成分上に成長してスラギング及びファウリングを発生させ、当該金属表面の鉄（Ｆｅ）原子が気状の塩素（Ｃｌ_２）ガスと結合して腐食表面を生成することになる。このような低融点アルカリ無機物としては、代表的にカリウムがある。本発明では、酸化アルミニウム及び二酸化ケイ素を木材燃料内の低融点アルカリ成分と反応させて融点をボイラー内の温度以上に上昇させることで、ファウリング、スラギング及び腐食を抑制させる。反応式は次の通りである。

【0031】

（１）Ａｌ_２Ｏ_３・ｎＳｉＯ_２＋２ＫＣｌ＋Ｈ_２Ｏ→Ｋ_２Ｏ・Ａｌ_２Ｏ_３・ｎＳｉＯ_２＋２ＨＣｌ
（２）Ａｌ_２Ｏ_３・ｎＳｉＯ_２＋Ｋ_２ＳＯ_４→Ｋ_２Ｏ・Ａｌ_２Ｏ_３・ｎＳｉＯ_２＋ＳＯ_３
（３）Ａｌ_２Ｏ_３・ｎＳｉＯ_２＋Ｋ_２Ｏ→Ｋ_２Ｏ・Ａｌ_２Ｏ_３・ｎＳｉＯ_２

【0032】

添加剤がアルカリ成分と反応して生成されたアルミノシリケート化合物であるカルシライト（Ｋａｌｓｉｌｉｔｅ）及びルーサイト（Ｌｅｕｃｉｔｅ）は融点がそれぞれ１６００℃、１５００℃である。

【0033】

添加剤を投入する前の既存のクリンカーを引き起こす物質である塩化カリウム（ＫＣｌ）及び塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）はそれぞれ融点がボイラーの炉内温度より低い７７４℃、８００℃である。

【0034】

したがって、添加剤がアルカリ成分と反応して生成された物質は、融点が炉内の温度より高くなってファウリング、スラギング及び腐食を抑制する。

【0035】

（１）～（３）の反応式によって融点が上昇したカリウムはボイラーの運用中に金属表面に焦げ付かないことで、ファウリング及びスラギングを抑制する。さらに、腐食表面の生成を事前に防止することができる。ここで、添加剤は、酸化アルミニウム２０重量％～８０重量％及び二酸化ケイ素２０重量％～８０重量％を含むことが好ましい。これは、酸化アルミニウム及び二酸化ケイ素がアルカリ成分と最も効率的に反応するようにするためである。添加剤としては、酸化アルミニウム２０重量％～８０重量％及び二酸化ケイ素２０重量％～８０重量％を含むどの物質でも可能であり、添加剤としての使用に制限はない。

【0036】

添加剤は移送混合段階（Ｓ６０）で実施される混合工程で噴射されるように別に貯蔵される。

【0037】

ここで、コンベヤーベルトの移動速度及び添加剤噴射率は、木材原料の構成成分に応じて、カリウムに対する酸化アルミニウム及び二酸化ケイ素の量を考慮して適宜調節することができる。

【0038】

圧縮成形段階（Ｓ７０）は混合物を１０ＭＰａ～５００ＭＰａの強度で圧縮してウッドペレットに加工する段階である。ここで、圧縮強度が１０ＭＰａ未満であると、十分に圧縮されずペレットの体積に対する熱量が格段に減少し、５００ＭＰａを超えると、ペレットの形状が崩壊し不良率が高くなることがある。

【0039】

ウッドペレット乾燥段階（Ｓ８０）は、ウッドペレットを最終的に含水率１５％未満、発熱量４，０００Ｋｃａｌ／ｋｇになるように乾燥してウッドペレットに製造する段階である。ここで、ウッドペレットの含水率が１５％以上であると、ウッドペレットの発熱量が低下して火力発電所ボイラーの燃料としての効率を期待しにくい。

【0040】

以上で本発明によるウッドペレット製造方法の構成及び作用を説明した。これは例示的なものに過ぎず、本発明の技術が属する分野で通常の知識を有する者であれば、これから多様な変形及び均等な他の実施例が可能であることを理解することが可能であろう。

【0041】

具体的な実施例及び比較例を説明すれば次の通りである。

【0042】

［実施例］
実施例（Ａ）では、ユーカリ皮を５０ｍｍに破砕してウッドチップを製造した後、含水率２５％になるように１次乾燥した。乾燥したウッドチップをさらに２ｍｍ～５ｍｍに粉砕した後、酸化アルミニウム３０重量％及び二酸化ケイ素７０重量％の添加剤と混合成形してウッドペレットを製造し、２次乾燥によって含水率１３％、発熱量４，３００Ｋｃａｌ／ｋｇのウッドペレットを製造した。ここで、添加剤は、乾燥したウッドチップの総重量に対して３％を添加した。ただ、ボイラーの特性、ウッドチップの種類によって、バイオマス原料の総重量に対して１％～４％内で添加剤の添加量を調節することができる。

【0043】

［比較例］
比較例（Ｂ）は実施例と同様にウッドペレットを製造するが、添加剤を添加しなかった。

【0044】

実施例及び比較例は火力発電所循環流動層ボイラーを模型化したパイロットテスト機を用いて分析し、パイロットテスト機内のロードセルの表面に生成されるクリンカー（ｃｌｉｎｋｅｒ）の重量変化を秒当たり１回測定した。

【0045】

パイロットテスト機の温度は９００℃、ロードセルの温度は６００℃、燃料投入率は２．５ｋｇ／ｈｒ、テスト時間は９時間に設定し、分析結果は下記の表１に示した。

【0046】

実施例は、時間が経過しても生成されるクリンカーの重さが１ｇを超えない範囲内で減少したりしながら一定の範囲を維持した。しかし、比較例は、時間が経過するほど生成されるクリンカーの重さが段々増加することが分かる。

【0047】

【表1】

【0048】

＜実施例及び比較例によるクリンカー生成量＞
図２は本発明のウッドペレット製造方法の実施例及び比較例によるクリンカーの生成量の推移を示すグラフであり、図３は本発明のウッドペレット製造方法の実施例によるクリンカー生成物を示す図であり、図４は比較例によるクリンカー生成物を示す図である。

【0049】

図２～図４を図１と一緒に参照すると、本発明の実施例によって製造されたウッドペレットが燃焼した場合、比較例によって製造されたウッドペレットが燃焼した場合と比較して、生成されるクリンカーの量が著しく少ないことが明らかとなった。このことから、比較例には含まれていない添加剤内の酸化アルミニウム及び二酸化ケイ素が木材原料内に含有されているカリウムと反応して融点を上昇させることで、アルカリ成分によってロードセル金属表面に焦げ付くこと、すなわちファウリング及びスラギングを防止したことが分かる。

【0050】

図３の本発明の実施例によるクリンカー生成物Ｃは表面が滑らかである反面、図４に示す比較例によるクリンカー生成物Ｄは表面が荒く成長した形態を示していることが分かる。

【0051】

一方、ボイラー内の流動砂（不活性流動媒体）及びアッシュがアルカリ条件の下でクリンカーを生成するかを確認する実験を実施した。ボイラー内の燃焼条件実験は次の通りある。

【0052】

ウッドペレットのアルカリ含有量を考慮してＫ_２ＣＯ_３の試薬を５％投入した。

【0053】

流動砂に試薬Ｋ_２ＣＯ_３を入れて圧縮成形したサンプル１と、流動砂に試薬Ｋ_２ＣＯ_３及び（Ａｌ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２）を入れて圧縮成形したサンプル２～５との間の比較実験を実施した。

【0054】

【表2】

【0055】

＜添加剤割合表＞
サンプル１の製造の際、流動砂とＫ_２ＣＯ_３の割合は流動砂９５重量％＋Ｋ_２ＣＯ_３５重量％に固定し、サンプル２～５の製造の際には、流動砂９２．１５重量％、Ｋ_２ＣＯ_３４．８５重量％、添加剤３重量％で配合し、添加剤の成分別含量は表３に記載した通りである。

【0056】

【表3】

【0057】

＜添加剤置換割合による表＞
表３の添加剤は表２の添加剤割合表の割合を３重量％に置換して適用したものである。

【0058】

それぞれのサンプルをボイラー内に投入し、焼成温度はボイラー平均温度である８５０℃に設定して焼成させた。

【0059】

図５はボイラー内にクリンカーが生成されたかを示す実験サンプルを示す図である。

【0060】

図５を参照すると、添加剤がないサンプルは溶融が発生したことが確認される。添加剤がないサンプル１は溶融して表面が丸い液体状態を示すことが分かる。これから、発電所燃焼炉の内部でアルカリ成分によってクリンカーが発生する危険があることが分かる。

【0061】

一方、添加剤が混合されたサンプルを見ると、溶融が発生しなかったことが分かる。添加剤が添加された場合には、サンプル２～サンプル５のように外周部が角をなして厚さを有する形態であり、溶融しなかったことが分かる。すなわち、溶融温度が高くなるので、アルカリによって溶融が発生することが防止される。

【0062】

したがって、本発明によるウッドペレット製造方法は、燃料に含有されている無機物の溶融温度を上昇させることで、火力発電所のボイラー内壁のファウリング、スラギング及び腐食を効果的に抑制することができ、発電設備の熱効率を最適化させることができ、環境に優しい燃料の効用性を高めて経済性を確保することができる。

【0063】

＜第２実施例によるウッドペレット製造方法＞
第２実施例によるウッドペレット製造方法は、木材原料破砕段階、ウッドチップ乾燥段階、ウッドチップ粉砕段階、混合段階、圧縮成形段階、及びウッドペレット乾燥段階を含むことができる。

【0064】

木材原料破砕段階では、木材原料を破砕してウッドチップを製造することができる。木材原料の種類は第１実施例と同様に適用することができる。木材原料破砕段階で製造されるウッドチップは、木材原料を破砕して一定のサイズ（例えば、８～１００ｍｍ）に製造したものである。

【0065】

ウッドチップ乾燥段階では、木材原料破砕段階で製造されたウッドチップを乾燥させることができる。ウッドチップ乾燥段階では、ウッドチップの含水率が１５～３０％になるように乾燥させることができ、ウッドチップは公知の多様な乾燥方式で乾燥させることができる。

【0066】

ウッドチップ粉砕段階では、ウッドチップ乾燥段階で乾燥したウッドチップを一定のサイズの大鋸屑に粉砕することができる。ここで、大鋸屑はウッドチップを粉砕して一定のサイズ（例えば、１～７ｍｍ）に製造したものである。

【0067】

混合段階では、大鋸屑に添加剤を添加して混合物にすることができる。例えば、混合段階では、コンベヤーベルト上にある大鋸屑が移送されるとき、大鋸屑上に一定量の添加剤を投下して混合物を製造することができる。混合段階で添加剤の投入量は、粉砕物である大鋸屑１００重量部を基準に、０．１～１０重量部（例えば、０．１重量部、１重量部、２重量部、３重量部、４重量部、５重量部、６重量部、７重量部、８重量部、９重量部または１０重量部）を適用することができる。

【0068】

実施によって、ウッドチップ粉砕段階と混合段階との間には、大鋸屑の不純物を除去する不純物除去段階をさらに実施することもできる。大鋸屑内に含まれる不純物はフィルターを通過することによって除去することができるが、その他にも、公知の多様な方式の不純物除去技術を用いることもできる。

【0069】

圧縮成形段階では、混合段階で作られた混合物を圧縮してウッドペレットに加工することができる。圧縮成形の際、ウッドペレットは１０～５００ＭＰａの強度で圧縮することができる。

【0070】

ウッドペレット乾燥段階では、圧縮成形段階で加工されたウッドペレットを乾燥させることができる。ウッドペレットの乾燥の際、ウッドペレットの最終含水率が１５％未満、発熱量が４，０００ｋｃａｌ／ｋｇになるように乾燥させることができる。

【0071】

第２実施例によれば、混合段階の添加剤はアルミノシリケートを適用することができる。本明細書で、アルミノシリケート（ａｌｕｍｉｎｏｓｉｌｉｃａｔｅ）はアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）とシリカ（ＳｉＯ_２）とが結合したものを意味する。第２実施例によるアルミノシリケートは、アルミニウム（Ａｌ）元素に対して、シリコン（Ｓｉ）元素の数が１個～５個の構造を有することができる。

【0072】

また、アルミノシリケートは、国際標準化機構ＩＳＯ ９２７７：２０１０規定によって測定された比表面積が１００～１８０ｍ^２／ｇであり得る。具体的な例として、アルミノシリケートの比表面積は、１００ｍ^２／ｇ、１１０ｍ^２／ｇ、１２０ｍ^２／ｇ、１３０ｍ^２／ｇ、１４０ｍ^２／ｇ、１５０ｍ^２／ｇ、１６０ｍ^２／ｇ、１７０ｍ^２／ｇまたは１８０ｍ^２／ｇを適用することができる。また、アルミノシリケートの比表面積は前記数値のうちの一つ以上及び前記数値のうちの一つ以下の範囲になることができる。

【0073】

例えば、アルミノシリケートの比表面積の範囲は、１００ｍ^２／ｇ～１４０ｍ^２／ｇ、１０５ｍ^２／ｇ～１３５ｍ^２／ｇ、１１０ｍ^２／ｇ～１３０ｍ^２／ｇ、１１５ｍ^２／ｇ～１３５ｍ^２／ｇ、１２０ｍ^２／ｇ～１５０ｍ^２／ｇ、１２５ｍ^２／ｇ～１４５ｍ^２／ｇ、１００ｍ^２／ｇ～１５０ｍ^２／ｇまたは１００ｍ^２／ｇ～１８０ｍ^２／ｇの範囲になることができる。一実施例によるアルミノシリケートの比表面積の上限は特に限定されないが、例えば、３００ｍ^２／ｇ以下、２５０ｍ^２／ｇ以下、２００ｍ^２／ｇ以下、２５０ｍ^２／ｇ以下、２００ｍ^２／ｇ以下、１８０ｍ^２／ｇ以下または１５０ｍ^２／ｇ以下であり得る。

【0074】

第２実施例で、アルミノシリケートの比表面積の数値が大きいほど、ウッドペレットの燃焼時に発生するアルカリ成分（例えば、Ｋ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ）及び塩化物（一例として、ＨＣｌ）の吸着が容易であり、スラギング及びファウリング現象と腐食を効果的に抑制することができる。アルミノシリケートの比表面積が１００ｍ^２／ｇ未満の場合には、ウッドペレットから発生するアルカリ成分を物理的に吸着して捕集する効率が低下してスラギング及びファウリング現象を充分に制御することができないおそれがある。

【0075】

第２実施例で、アルミノシリケートの平均粒径は２０～５００μｍを適用することができる。具体的な例として、アルミノシリケートの平均粒径は２０μｍ、３０μｍ、４０μｍ、５０μｍ、６０μｍ、７０μｍ、８０μｍ、９０μｍ、１００μｍ、２００μｍ、３００μｍ、４００μｍまたは５００μｍを適用することができる。もちろん、実施によって、アルミノシリケートの平均粒径を燃焼状況に応じて異なるように調節して使用することもできる。

【0076】

第２実施例で、アルミノシリケートは、二酸化ケイ素及び酸化アルミニウムを含むことができる。一実施例によれば、アルミノシリケート内に含有される酸化アルミニウムの含量は２０～６０重量部を適用することができる。具体的な例として、酸化アルミニウムの含量は、２０重量部、２５重量部、３０重量部、３５重量部、４０重量部、４５重量部、５０重量部、５５重量部または６０重量部を適用することができる。また、酸化アルミニウムの含量は前記数値のうちの一つ以上及び前記数値のうちの一つ以下の範囲になることができる。

【0077】

例えば、アルミノシリケート内に含まれる酸化アルミニウムの含量範囲は２０重量部～３０重量部、３０重量部～４０重量部、３５重量部～４５重量部、４０重量部～５０重量部または２０重量部～６０重量部の範囲になることができる。一実施例による酸化アルミニウムは、前記範囲でウッドペレットのアルカリ成分を効果的に制御することができる。

【0078】

仮に、アルミノシリケート内に含まれる酸化アルミニウムが２０～６０重量部の範囲を外れる場合には、ウッドペレットから出るアルカリ成分を効果的に制御することが容易でない。

【0079】

第２実施例で、アルミノシリケート内に含有される二酸化ケイ素の含量は４０～８０重量部を適用することができる。具体的な例として、二酸化ケイ素の含量は、４０重量部、４５重量部、５０重量部、５５重量部、６０重量部、６５重量部、７０重量部、７５重量部または８０重量部を適用することができる。また、二酸化ケイ素の含量は、前記数値のうちの一つ以上及び前記数値のうちの一つ以下の範囲になることができる。

【0080】

例えば、アルミノシリケート内に含まれる二酸化ケイ素の含量範囲は、４０重量部～５０重量部、５０重量部～６０重量部、５５重量部～６５重量部、６０重量部～７０重量部、５５重量部～７０重量部または４０重量部～８０重量部の範囲になることができる。一実施例による二酸化ケイ素は、前記範囲でウッドペレットのアルカリ成分を効果的に制御することができる。仮に、アルミノシリケート内に含まれる二酸化ケイ素が４０～８０重量部の範囲を外れる場合には、ウッドペレットから出るアルカリ成分を効果的に制御することが容易でない。

【0081】

第２実施例によれば、添加剤であるアルミノシリケートは、大鋸屑が燃焼するとき、大鋸屑内に含有されていたアルカリ成分と化学的に反応することで、大鋸屑から放出されたアルカリ成分をカルシライト（ＫＡｌＳｉＯ_４）及びルーサイト（ＫＡｌＳｉ_２Ｏ_６）のうちの少なくとも１種に転換させることができる。

【0082】

すなわち、ウッドペレット内に含有されていたアルカリ成分は、ウッドペレットが燃焼するとき、添加剤であるアルミノシリケートと反応しながら融点１６００℃以上のカルシライトに転換されるかまたは融点１５００℃以上のルーサイトに転換されるので、既存にボイラー内でアルカリ成分が溶融することによって発生したスラギング、ファウリング、凝結の問題を改善することができる。

【0083】

第２実施例によれば、アルミノシリケートに含まれる二酸化ケイ素の含有量をアルミノシリケートに含まれる酸化アルミニウムの含有量で割った割合が０．７８～１．５８であり得る。

【0084】

具体的な例として、アルミノシリケートに含まれる二酸化ケイ素の含有量をアルミノシリケートに含まれる酸化アルミニウムの含有量で割った割合は、０．７８、０．７９、０．８、０．８１、０．８２、０．８４、０．８６、０．８８、０．９、０．９１、０．９２、０．９３、０．９４、０．９５、０．９６、０．９７、０．９８、０．９９、１、１．０１、１．０２、１．０３、１．０４、１．０５、１．０６、１．０７、１．０８、１．０９、１．１、１．１１、１．１２、１．１３、１．１４、１．１５、１．１６、１．１７、１．１８、１．１９、１．２、１．２１、１．２２、１．２３、１．２４、１．２５、１．２６、１．２７、１．２８、１．２９、１．３、１．３１、１．３２、１．３４、１．３６、１．３８、１．４、１．４２、１．４４、１．４６、１．４８、１．５、１．５１、１．５２、１．５３、１．５４、１．５５、１．５６、１．５７または１．５８であり得る。また、アルミノシリケートに含まれる二酸化ケイ素の含有量をアルミノシリケートに含まれる酸化アルミニウムの含有量で割った割合は、前記数値のうちの一つ以上及び前記数値のうちの一つ以下の範囲になることができる。

【0085】

例えば、アルミノシリケートに含まれる二酸化ケイ素の含有量をアルミノシリケートに含まれる酸化アルミニウムの含有量で割った割合の範囲は、０．７８～１．２、０．５８～１．２、０．９８～１．２、０．９～１．２、０．９～１．３、１～１．２、１～１．４、１．１８～１．５８、１．２～１．５８、１．３８～１．５８または０．７８～１．５８であり得る。一実施例によるアルミノシリケートに含有される二酸化ケイ素と酸化アルミニウムの含有量の間の割合が前記の範囲であるとき、ウッドペレットのアルカリ成分と反応してスラギング及びファウリング現象を効果的に抑制することができる。

【0086】

仮に、アルミノシリケートに含まれる二酸化ケイ素の含有量をアルミノシリケートに含まれる酸化アルミニウムの含有量で割った割合が０．７８～１．５８の範囲を外れる場合には、ウッドペレットから放出されるアルカリ成分と反応して高融点物質（例えば、カルシライト、ルーサイトなど）を生成する効率が低下するので、スラギング及びファウリング現象を防止することが容易でない。

【0087】

一具体例によれば、Ｘ線蛍光分光法を用いてアルミノシリケート内に含有される二酸化ケイ素及び酸化アルミニウムの重量を確認することができる。よって、アルミノシリケートに含まれる二酸化ケイ素の含有量をアルミノシリケートに含まれる酸化アルミニウムの含有量で割った割合を導出することができる。

【0088】

一方、第２実施例によるアルミノシリケートは、４００℃から８００℃まで昇温するとき、重量減少率が５％以下、４．５％以下、４％以下、３．５％以下、３％以下、２．５％以下、２％以下、１．５％以下、１％以下、０．９％以下、０．８％以下、０．７％以下、０．６％以下、０．５％以下、０．４％以下、０．３％以下、０．２％以下または０．１％であり得る。例えば、４００℃から８００℃まで分当たり１０℃の速度で昇温するとき、アルミノシリケートの重量減少率は５％以下であり得る。ここで、アルミノシリケートの重量減少率は下記の式１によって導出することができる。

【0089】

［式１］
アルミノシリケートの重量減少率（％）＝（Ａ－Ｂ）／Ａ＊１００
（ここで、Ａは４００℃でアルミノシリケートの重量、Ｂは８００℃でアルミノシリケートの重量である）

【0090】

第２実施例によるアルミノシリケートの重量減少率の下限は特に限定されないが、例えば、０．００１％以上、０．０１％以上または０．０５％以上であり得る。

【0091】

第２実施例によるアルミノシリケートは、カオリン（例えば、カオリナイト、ハロイサイトなど）とは違い、アルミノシリケート内に結晶水を含んでいないので、高温で結晶水が蒸発するのに伴ってアルミノシリケートの総重量が減少する現象がほとんど発生することがなく、４００～８００℃で重量減少率が１％以下である。

【0092】

これに対して、カオリンは、内部に含有される結晶水が４００～８００℃で蒸発することにより、比表面積の数値が常温の場合より大きくなることはできるが、結晶水が蒸発する温度に到逹する前まではカオリンの比表面積が高くなりにくいため、バイオマス原料（一例として、木材）に由来するアルカリ成分を早く吸着して除去することが難しい。

【0093】

しかし、第２実施例によるアルミノシリケートは内部に結晶水を含んでいないため、４００～８００℃でも常温と類似したレベルの比表面積（例えば、１００～１８０ｍ^２／ｇ）を維持することができるので、カオリンに比べて速かにアルカリ成分を吸着して除去することができる。

【0094】

第２実施例によるアルミノシリケートには、酸化アルミニウム及び二酸化ケイ素の含量を除いた残量として不可避な不純物が含まれる場合もある。

【0095】

以下では、具体的な実施例及び実験例に基づいて本発明をより詳細に説明する。下記の実施例及び実験例は本発明の理解を助けるための一例示に過ぎず、本発明の権利範囲がこれに限定されるものではない。

【0096】

ウッドペレットの製造
＜実験例１～５及び比較実験例１～２＞
杉（Ｊａｐａｎｅｓｅ ｃｅｄａｒ）を５０ｍｍに破砕してウッドチップを製造した後、含水率２５％に１次乾燥させた。乾燥したウッドチップを２ｍｍ～５ｍｍに粉砕した後、粉砕物１００重量部当たりアルミノシリケート３重量部を混合した混合物を圧縮成形してウッドペレットを製造し、２次乾燥によって含水率１３％、発熱量４，３００Ｋｃａｌ／ｋｇのウッドペレットを製造した。それぞれの実験例及び比較実験例別に、アルミノシリケートに含有される二酸化ケイ素及び酸化アルミニウムの重量をＸ線蛍光分光法機器（Ｒｉｇａｋｕ社のＺＳＸ Ｐｒｉｍｕｓ ＩＩ）で測定し、アルミノシリケートに含まれる二酸化ケイ素の含有量をアルミノシリケートに含まれる酸化アルミニウムの含有量で割った割合を導出して下記の表４に記載した。

【0097】

【表4】

【0098】

実験例及び比較実験例別の円錐形サンプルの製造
＜実験例１～５及び比較実験例１～２＞
それぞれの実験例及び比較実験例別に製造されたウッドペレットを５５０℃で焼成して灰分に製造した。この際、ＩＳＯ １８１２２ Ｓｏｌｉｄ ｂｉｏｆｕｅｌｓに従って灰分を製造した。製造された灰分サンプルを円錐形モールドに投入し、２０ＭＰａで２分間圧力をかけることで、それぞれの実験例及び比較実験例別の円錐形サンプルを製作した。

【0099】

高温での安定度実験
＜実験例１～５及び比較実験例１～２＞
それぞれの実験例及び比較実験例別に製作された円錐形サンプルの高温での安定度を確認するために、アッシュの可融度実験方法（ＩＳＯ ５４０ Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｆｕｓｉｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ａｓｈ）に従って実験を実施し、その結果を下記の表５に記載した。

【0100】

【表5】

【0101】

表５は温度によるそれぞれの円錐形サンプルの形状を撮影した写真、及び各サンプルの変形が起こり始めた温度を記録したものである。表５の可融度実験結果を参照すると、実験例１～５の熱変形温度がいずれも１，０００℃以上であることから、高温で安定的なことを確認することができた。これに対して、比較実験例１及び２を見ると、１，０００℃未満で熱変形が発生したことが確認された。すなわち、比較実験例１及び２は熱変形温度が１，０００℃未満であるので、比較実験例１及び２によるウッドペレットを燃焼させると、火力発電所の循環流動層ボイラーの一部区間で溶融してクリンカーが発生する可能性があることが分かる。

【0102】

ＢＥＴ法による比表面積測定
＜実験例１～５＞
各実験例に使用されるアルミノシリケートサンプル０．１ｇを１００℃で前処理してサンプル内の表面水を除去した後、ＭｉｃｒｏｔｒａｃＢＥＬ社のＢＥＬＳＯＲＰ－ｍａｘ ＩＩ機器を用い、標準分析方法ＩＳＯ ９２７７：２０１０に従って各サンプルの比表面積を総３回測定し、その平均値を下記の表６に記載した。

【0103】

【表6】

【0104】

重量減少率測定
＜実験例１～５＞
それぞれの実験例に使用されるアルミノシリケートサンプル２００ｍｇを熱重量－示差走査熱量分析器（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社のＳＤＴ Ｑ６００）に投入し、常温（２５℃）から１，０００℃まで分当たり１０℃の速度で昇温させ、４００℃及び８００℃でアルミノシリケートの重量を測定した。各実験例別のサンプルの重量減少率は前述した式１によって導出し、その結果を下記の表７に記載した。

【0105】

【表7】

【0106】

上述したように、本発明の多様な実施例によれば、ウッドペレット製造の際に添加されるアルミノシリケートは大鋸屑内に含有されるアルカリ成分と反応して高融点物質を生成することができる。よって、ウッドペレットの燃焼の際のボイラー内部の熱的不均衡、スラギング、ファウリング現象及び腐食問題を改善することができる。

【0107】

また、本発明の多様な実施例によれば、ウッドペレット製造の際、添加剤としてカオリンを使わなくても、大鋸屑のアルカリ成分を制御することで、アルカリ成分によるスラギング及びファウリング現象を抑制することができる。

【0108】

さらに、本発明の多様な実施例によれば、アルミノシリケートは高温で重量減少率が小さいので、ウッドペレットの製造の際、粉砕物１００重量部当たりの添加剤の投入量の設定が容易であり、強熱減量による損失が少ないので、カオリンに比べて相対的に少ない量の添加剤でもアルカリ成分を制御することができる。

【0109】

また、本発明の多様な実施例によれば、添加剤であるアルミノシリケートは結晶水を含んでいないので、４００～８００℃の高温でアルミノシリケートを熱処理しなくても、常温（例えば、２０～２５℃）で１００～１８０ｍ^２／ｇ程度の比表面積を維持することができ、高い比表面積によって、ウッドペレットの燃焼時に溶融するアルカリ成分を物理的に吸着して除去することができるので、スラギング及びファウリング現象を防止することができる。

【0110】

アルミノシリケート内に結晶水が含有されている場合には、高温で熱処理して結晶水を除去することによってのみ比表面積を増やすことができるが、本発明の多様な実施例によれば、結晶水を別に処理しなくともアルミノシリケートの比表面積数値が高い特性を有しているので、ウッドペレットの燃焼の際、大鋸屑との迅速な反応によってアルカリ成分を制御することができる利点がある。

【0111】

そして、本発明の多様な実施例によれば、ウッドペレットの燃焼時に放出される塩素または塩化物がアルミノシリケートの表面に吸着されることができるので、ウッドペレットの燃焼時に発生する塩素化合物がボイラーの内壁や内部部品に付着して腐食を引き起こすことを事前に防止することができる。

【0112】

本発明が属する技術分野で通常の知識を有する者は、本発明がその技術的思想や必須特徴を変更しなくても他の具体的な形態に実施可能であるということが理解可能であろう。したがって、以上で記述した実施例はさまざまな実施可能な例のうち、当業者の理解を助けるために最良の実施例を選定して提示したものに過ぎず、本発明の技術的思想が必ずしもここで提示した実施例にのみ限定されるものではなく、本発明の技術的思想を外れない範囲内で多様な変化と付加及び変更が可能であることはもちろんのこと、均等な他の実施例が可能であることを明らかにしておく。

【符号の説明】

【0113】

Ｓ１０ 木材原料準備段階
Ｓ２０ 木材原料破砕段階
Ｓ３０ ウッドチップ乾燥段階
Ｓ４０ ウッドチップ粉砕段階
Ｓ５０ 不純物除去段階
Ｓ６０ 移送混合段階
Ｓ７０ 圧縮成形段階
Ｓ８０ ウッドペレット乾燥段階

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】