特開 2024-134255 エアフィルタ濾材、フィルタパック、エアフィルタユニット、および、エアフィルタ濾材の製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024134255

(43)【公開日】2024-10-03

(54)【発明の名称】エアフィルタ濾材、フィルタパック、エアフィルタユニット、および、エアフィルタ濾材の製造方法

(51)【国際特許分類】

   B01D 39/16 20060101AFI20240926BHJP

   B01D 46/52 20060101ALI20240926BHJP

   B32B 5/24 20060101ALI20240926BHJP

【ＦＩ】

B01D39/16 C

B01D39/16 E

B01D46/52 A

B32B5/24 101

【審査請求】未請求

【請求項の数】10

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2023044461

(22)【出願日】2023-03-20

(71)【出願人】

【識別番号】000002853

【氏名又は名称】ダイキン工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110000202

【氏名又は名称】弁理士法人新樹グローバル・アイピー

(72)【発明者】

【氏名】清谷 秀之

(72)【発明者】

【氏名】乾 邦彦

(72)【発明者】

【氏名】渋谷 吉之

【テーマコード（参考）】

4D019

4D058

4F100

【Ｆターム（参考）】

4D019AA01

4D019BA13

4D019BB08

4D019BC20

4D019BD01

4D019CA02

4D019CB06

4D019DA02

4D019DA03

4D019DA06

4D058JA14

4D058JB14

4D058JB23

4D058JB39

4D058KA11

4D058TA06

4F100AK17A

4F100AT00B

4F100AT00C

4F100BA02

4F100BA03

4F100BA06

4F100BA07

4F100BA10A

4F100BA10B

4F100BA10C

4F100DG01B

4F100DG01C

4F100DG03B

4F100DJ00A

4F100GB56

4F100JA04B

4F100JA04C

4F100JA13B

4F100JG04

4F100YY00B

4F100YY00C

(57)【要約】

【課題】熱融着によるエアフィルタ濾材の圧力損失の増大を小さく抑えることが可能なエアフィルタ濾材、プリーツパック、エアフィルタユニット、および、エアフィルタ濾材の製造方法を提供する。
【解決手段】フッ素樹脂多孔膜と、フッ素樹脂多孔膜を支持する第１支持材と、を備えたエアフィルタ濾材であって、フッ素樹脂多孔膜と第１支持材とは熱融着しており、第１支持材は第１芯部と第１芯部よりも融点が低い第１鞘部とを含む芯鞘構造繊維を有しており、第１支持材は、次式を満たす。式：目付（ｇ／ｍ^２）／｛平均繊維断面積（ｃｍ^２）×材料比重（ｇ／ｃｍ^３）×厚み（ｃｍ）×１００００００｝≦３８０（ｍ／ｃｍ^３）
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

フッ素樹脂多孔膜（３１）と、
前記フッ素樹脂多孔膜を支持する第１支持材（３２）と、
を備え、
前記フッ素樹脂多孔膜と前記第１支持材とは熱融着しており、
前記第１支持材は、第１芯部と前記第１芯部よりも融点が低い第１鞘部とを含む芯鞘構造繊維を有しており、
前記第１支持材は、次式を満たす、
式：目付（ｇ／ｍ^２）／｛平均繊維断面積（ｃｍ^２）×材料比重（ｇ／ｃｍ^３）×厚み（ｃｍ）×１００００００｝≦３８０（ｍ／ｃｍ^３）
エアフィルタ濾材（３０）。

【請求項2】

前記フッ素樹脂多孔膜を支持する第２支持材（３３）をさらに備え、
前記フッ素樹脂多孔膜は、前記第１支持材と前記第２支持材の間に位置しており、
前記フッ素樹脂多孔膜と前記第２支持材とは熱融着しており、
前記第２支持材は、第２芯部と前記第２芯部よりも融点が低い第２鞘部とを含む芯鞘構造繊維を有しており、
前記第２支持材は、次式を満たす、
式：目付（ｇ／ｍ^２）／｛平均繊維断面積（ｃｍ^２）×材料比重（ｇ／ｃｍ^３）×厚み（ｃｍ）×１００００００｝≦３８０（ｍ／ｃｍ^３）
請求項１に記載のエアフィルタ濾材。

【請求項3】

絶縁破壊電圧が０．８ｋＶ以上である、
請求項１または２に記載のエアフィルタ濾材。

【請求項4】

厚みが３５０μｍ以上１０００μｍ以下である、
請求項１または２に記載のエアフィルタ濾材。

【請求項5】

前記エアフィルタ濾材に空気を流速５．３ｃｍ／秒で通過させたときの圧力損失、および、前記エアフィルタ濾材について粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子を用いて把握される捕集効率を用いて、次式：ＰＦ値＝｛－ｌｏｇ（（１００－捕集効率（％））／１００）｝／（圧力損失（Ｐａ）／１０００）で定められるＰＦ値が２０以上である、
請求項１または２に記載のエアフィルタ濾材。

【請求項6】

前記第１支持材の目付が、２５ｇ／ｍ^２以上６０ｇ／ｍ^２以下である、
請求項１または２に記載のエアフィルタ濾材。

【請求項7】

前記第１支持材の平均繊維径が２３μｍ以上である、
請求項１または２に記載のエアフィルタ濾材。

【請求項8】

請求項１または２に記載のエアフィルタ濾材であって、山折り部および谷折り部が生じるように折り込まれた形状となっている、フィルタパック（２０）。

【請求項9】

請求項１または２に記載のエアフィルタ濾材、または、請求項１または２に記載のエアフィルタ濾材であって山折り部および谷折り部が生じるように折り込まれた形状となっているプリーツ状濾材（２０）と、
前記エアフィルタ濾材または前記プリーツ状濾材を保持する枠体（２５）と、
を備えるエアフィルタユニット（１）。

【請求項10】

フッ素樹脂多孔膜（３１）を用意する工程と、
第１芯部と前記第１芯部よりも融点が低い第１鞘部とを含む芯鞘構造繊維を有しており、次式を満たす第１支持材（３２）を用意する工程と、
式：目付（ｇ／ｍ^２）／｛平均繊維断面積（ｃｍ^２）×材料比重（ｇ／ｃｍ^３）×厚み（ｃｍ）×１００００００｝≦３８０（ｍ／ｃｍ^３）
前記フッ素樹脂多孔膜と前記第１支持材とを熱融着させる工程と、
を備えたエアフィルタ濾材（３０）の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本開示は、エアフィルタ濾材、フィルタパック、エアフィルタユニット、および、エアフィルタ濾材の製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

従来より、例えば、ポリテトラフルオロエチレン（以下、ＰＴＦＥという場合がある。）からなる多孔膜（以下、ＰＴＦＥ多孔膜という場合がある。）がエアフィルタとして用いられている。ＰＴＦＥ多孔膜は、薄く、それ自体では形状維持が困難な場合があるため、通気性支持材を積層させた状態で濾材として用いられる。

【0003】

例えば、特許文献１（特開２００２－６６２２６号公報）に記載のエアフィルタ濾材では、ＰＴＦＥ多孔膜に対して、比較的柔らかい不織布を熱融着させることで濾材を得ることが提案されている。

【発明の開示】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

ここで、フッ素樹脂多孔膜と支持材を熱融着させて得られるエアフィルタ濾材では、熱融着時に繊維構造の変化が生じうる。このため、フッ素樹脂多孔膜と支持材を熱融着させる前の単に積層させただけの状態の濾材の圧力損失よりも、熱融着により得られたエアフィルタ濾材の圧力損失の方が増大してしまうことがある。このため、熱融着によるエアフィルタ濾材の圧力損失の増大を小さく抑えることが望まれる。

【課題を解決するための手段】

【0005】

第１観点に係るエアフィルタ濾材は、フッ素樹脂多孔膜と、第１支持材と、を備える。第１支持材は、フッ素樹脂多孔膜を支持する。フッ素樹脂多孔膜と第１支持材とは熱融着している。第１支持材は、第１芯部と第１芯部よりも融点が低い第１鞘部とを含む芯鞘構造繊維を有している。第１支持材は、次式を満たす。式：目付（ｇ／ｍ^２）／｛平均繊維断面積（ｃｍ^２）×材料比重（ｇ／ｃｍ^３）×厚み（ｃｍ）×１００００００｝≦３８０（ｍ／ｃｍ^３）。

【0006】

なお、仮に、エアフィルタ濾材が第２支持材をさらに含んでおり、フッ素樹脂多孔膜が第１支持材と第２支持材の間に配置されている場合には、第１支持材と第２支持材の両方の上記値がいずれも３８０（ｍ／ｃｍ^３）であることが好ましい。この場合に、第１支持材と第２支持材とは、同じ物性を備えていてもよいし、異なる物性を備えていてもよい。

【0007】

また、フッ素樹脂多孔膜としては、１枚の多孔膜で構成されていてもよいし、２枚などの複数枚の多孔膜で構成されていてもよい。

【0008】

このエアフィルタ濾材は、第１支持材がフッ素樹脂多孔膜に重ねられるだけで互いに熱融着していない状態の濾材と比べて、圧力損失の増大を小さく抑えることが可能になる。

【0009】

第２観点に係るエアフィルタ濾材は、第１観点のエアフィルタ濾材であって、フッ素樹脂多孔膜を支持する第２支持材をさらに備える。フッ素樹脂多孔膜は、第１支持材と第２支持材の間に位置している。フッ素樹脂多孔膜と第２支持材とは熱融着している。第２支持材は、第２芯部と第２芯部よりも融点が低い第２鞘部とを含む芯鞘構造繊維を有しておいる。第２支持材は、次式を満たす。式：目付（ｇ／ｍ^２）／｛平均繊維断面積（ｃｍ^２）×材料比重（ｇ／ｃｍ^３）×厚み（ｃｍ）×１００００００｝≦３８０（ｍ／ｃｍ^３）。

【0010】

このエアフィルタ濾材は、第２支持材がフッ素樹脂多孔膜に重ねられるだけで互いに熱融着していない状態の濾材と比べて、圧力損失の増大を小さく抑えることが可能になる。

【0011】

第３観点に係るエアフィルタ濾材は、第１観点または第２観点のエアフィルタ濾材であって、絶縁破壊電圧が０．８ｋＶ以上である。

【0012】

このエアフィルタ濾材は、フッ素樹脂多孔膜を静電気から保護し、フッ素樹脂多孔膜におけるダメージを小さく抑えることができる。

【0013】

第４観点に係るエアフィルタ濾材は、第１観点から第３観点のいずれかのエアフィルタ濾材であって、厚みが３５０μｍ以上１０００μｍ以下である。

【0014】

このエアフィルタ濾材は、フッ素樹脂多孔膜を物理的に保護することが可能になり、プリーツ形状に変形させる等の変形が容易になる。

【0015】

第５観点に係るエアフィルタ濾材は、第１観点から第４観点のいずれかのエアフィルタ濾材であって、ＰＦ値が２０以上である。ＰＦ値は、ＰＦ値＝｛－ｌｏｇ（（１００－捕集効率（％））／１００）｝／（圧力損失（Ｐａ）／１０００）の式で定められる。ＰＦ値の算出には、エアフィルタ濾材に空気を流速５．３ｃｍ／秒で通過させたときの圧力損失、および、エアフィルタ濾材について粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子を用いて把握される捕集効率を用いる。

【0016】

比較的高性能のフッ素樹脂多孔膜を用いる場合には特に第１支持材の熱融着による圧力損失の増大程度が大きくなりがちである。この場合においても、このエアフィルタ濾材は、第１支持材の熱融着による圧力損失の増大程度を小さく抑えることが可能になる。

【0017】

第６観点に係るエアフィルタ濾材は、第１観点から第５観点のいずれかのエアフィルタ濾材であって、第１支持材の目付が、２５ｇ／ｍ^２以上６０ｇ／ｍ^２以下である。

【0018】

このエアフィルタ濾材は、フッ素樹脂多孔膜に熱融着させることによる圧力損失の増大を抑制させやすい第１支持材を容易に得ることができる。

【0019】

第７観点に係るエアフィルタ濾材は、第１観点から第６観点のいずれかのエアフィルタ濾材であって、第１支持材の平均繊維径が２３μｍ以上である。

【0020】

このエアフィルタ濾材は、フッ素樹脂多孔膜に熱融着させることによる圧力損失の増大を抑制させやすい第１支持材を容易に得ることができる。

【0021】

第８観点に係るフィルタパックは、第１観点から第７観点のいずれかのエアフィルタ濾材であって、山折り部および谷折り部が生じるように折り込まれた形状となっている
このフィルタパックは、圧力損失を低く抑えることが可能となる。

【0022】

第９観点に係るエアフィルタユニットは、第１観点から第７観点のいずれかのエアフィルタ濾材、または、第１観点から第７観点のいずれかのエアフィルタ濾材であって山折り部および谷折り部が生じるように折り込まれた形状となっているプリーツ状濾材と、枠体と、を備える。枠体は、エアフィルタ濾材またはプリーツ状濾材を保持する。

【0023】

このエアフィルタユニットは、圧力損失を低く抑えることが可能となる。

【0024】

第１０観点に係るエアフィルタ濾材の製造方法は、フッ素樹脂多孔膜を用意する工程と、第１支持材を用意する工程と、フッ素樹脂多孔膜と第１支持材とを熱融着させる工程と、を備える。用意する第１支持材は、第１芯部と第１芯部よりも融点が低い第１鞘部とを含む芯鞘構造繊維を有している。用意する第１支持材は、次式を満たす。式：目付（ｇ／ｍ^２）／｛平均繊維断面積（ｃｍ^２）×材料比重（ｇ／ｃｍ^３）×厚み（ｃｍ）×１００００００｝≦３８０（ｍ／ｃｍ^３）

【0025】

このエアフィルタ濾材の製造方法によれば、フッ素樹脂多孔膜に対して熱融着させる第１支持材として、上記特有の物性のものを用いている。このため、第１支持材がフッ素樹脂多孔膜に重ねられるだけで互いに熱融着していない状態の濾材と比べて、圧力損失の増大を小さく抑えることが可能なエアフィルタ濾材を得ることが可能になる。

【図面の簡単な説明】

【0026】

【図1】エアフィルタ濾材（その１）の層構成を示す概略断面図である。

【図2】エアフィルタ濾材（その２）の層構成を示す概略断面図である。

【図3】エアフィルタ濾材（その３）の層構成を示す概略断面図である。

【図4】長手方向の延伸を行う装置の側面視における概略構成図である。

【図5】幅方向の延伸を行う装置の側面視における概略構成図である。

【図6】幅方向の延伸を行う装置の概略斜視構成図である。

【図7】フィルタパックの概略外観斜視図である。

【図8】エアフィルタユニットの概略外観斜視図である。

【発明を実施するための形態】

【0027】

以下、エアフィルタ濾材（以降、単に濾材ともいう。）、フィルタパック、エアフィルタユニット、および、エアフィルタ濾材の製造方法について、例を挙げて説明する。

【0028】

（１）エアフィルタ濾材
エアフィルタ濾材は、フッ素樹脂多孔膜と、支持材と、を備えている。支持材は、フッ素樹脂多孔膜に対して膜厚方向に積層された状態で熱融着されている。

【0029】

エアフィルタ濾材の層構成は、特に限定されるものではなく、例えば、図１に示すエアフィルタ濾材３０のように、フッ素樹脂多孔膜３１と第１支持材３２が、空気流れ方向において積層されて構成されるものであってもよい。第１支持材３２は、図１に示すように、フッ素樹脂多孔膜３１の風下側に設けられていてもよいし、図２に示すように、フッ素樹脂多孔膜３１の風上側に設けられていてもよい。また、エアフィルタ濾材は、図３に示すように、フッ素樹脂多孔膜３１に対して空気流れ方向において積層される第１支持材３２と、フッ素樹脂多孔膜３１に対して第１支持材３２側とは反対側に積層される第２支持材３３を備え、フッ素樹脂多孔膜３１が風下側と風上側の両方から支持されたものであってもよい。

【0030】

エアフィルタ濾材の圧力損失は、例えば、２５０Ｐａ以下であってよく、２００Ｐａ以下であることが好ましい。なお、エアフィルタ濾材の圧力損失は、特に限定されないが、５０Ｐａ以上であってよい。エアフィルタ濾材の圧力損失は、空気を流速５．３ｃｍ／秒で通過させたときの圧力損失として測定することができる。

【0031】

エアフィルタ濾材は、粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子を含む空気を流速５．３ｃｍ／秒で通過させた時の粒子の捕集効率が、９９．００％以上であってよく、９９．９９％以上であることが好ましい。

【0032】

エアフィルタ濾材としては、粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子を用いて把握される圧力損失および捕集効率を用いて、次式：ＰＦ値＝｛－ｌｏｇ（（１００－捕集効率（％））／１００）｝／（圧力損失（Ｐａ）／１０００）で定められるＰＦ値が、例えば、２０以上であることが好ましく、２１以上であることがより好ましい。エアフィルタ濾材のＰＦ値は、主としてフッ素樹脂多孔膜の性能により定まるが、エアフィルタ濾材においてＰＦ値が高いような比較的高性能のフッ素樹脂多孔膜を用いる場合には、特に、第１支持材および／または第２支持材のフッ素樹脂多孔膜への熱融着による圧力損失の増大程度が大きくなりがちである。この場合においても、上記所定の第１支持材および／または第２支持材を用いることにより、熱融着による圧力損失の増大程度を小さく抑えることが可能になる。

【0033】

エアフィルタ濾材の厚みは、例えば、３５０μｍ以上であることが好ましく、３８０μｍ以上であることがより好ましい。これにより、フッ素樹脂多孔膜を保護するための第１支持材および／または第２支持材の厚みを十分に確保しやすく、フッ素樹脂多孔膜を物理的に保護することが可能になる。エアフィルタ濾材の厚みは、折り込んだ箇所を有する状態で用いられる場合には、折り込み箇所の厚みが大きくなりすぎることを抑制する観点から、例えば、１０００μｍ以下であることが好ましく、７５０μｍ以下であることがより好ましい。エアフィルタ濾材の厚みが大きくなり過ぎないようにすることで、プリーツ形状等に変形させる際の変形が容易になる。なお、エアフィルタ濾材の厚みは、特定の測定装置において、測定対象に０．３Ｎの荷重をかけたときの厚さの値である。例えば、膜厚計（１Ｄ－１１０ＭＨ型、ミツトヨ社製）を使用し、測定対象を５枚重ねて全体の膜厚を測定し、その値を５で割った数値を１枚の膜厚として把握することができる。

【0034】

エアフィルタ濾材の絶縁破壊電圧は、０．８ｋＶ以上であることが好ましく、０．８５以上であることがより好ましい。絶縁破壊電圧が十分に確保されることにより、フッ素樹脂多孔膜が静電気により受けるダメージが抑制され、リークが生じる状態になることが抑制される。

【0035】

（２）フッ素樹脂多孔膜
フッ素樹脂多孔膜は、主としてフッ素樹脂を含んで構成されており、フィブリル（繊維）とフィブリルに接続されたノード（結節部）とを有する多孔質膜構造を有するものであることがより好ましい。ここで、「主として」とは、複数種類の成分を含有する場合にはフッ素樹脂が最も多く含有されていることを意味する。フッ素樹脂多孔膜は、例えば、フッ素樹脂多孔膜の重量に対して５０重量％以上のフッ素樹脂を含んでいてもよいし、８０重量％以上のフッ素樹脂を含んでいることが好ましく、９５重量％以上のフッ素樹脂を含んでいることがより好ましく、フッ素樹脂のみから構成されていてもよい。

【0036】

フッ素樹脂多孔膜に含まれるフッ素樹脂と異なる成分としては、例えば、繊維化しない非溶融加工性成分である無機フィラーが挙げられる。

【0037】

フッ素樹脂多孔膜に用いられるフッ素樹脂は、１種類の成分からなってもよく、２種以上の成分からなってもよい。また、フッ素樹脂としては、例えば、繊維化し得るＰＴＦＥを含むものが挙げられる。また、フッ素樹脂としては、繊維化し得るＰＴＦＥと、繊維化しない非熱溶融加工性成分、および、融点３２０℃未満の繊維化しない熱溶融加工可能な成分の３成分の混合物が挙げられる。

【0038】

繊維化し得るＰＴＦＥは、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）の乳化重合、または懸濁重合から得られた高分子量ＰＴＦＥである。ここでいう高分子量とは、多孔膜作成時の延伸の際に繊維化しやすく、繊維長の長いフィブリルが得られるものであって、標準比重（ＳＳＧ）が、２．１３０～２．２３０であり、溶融粘度が高いため実質的に溶融流動しない大きさの分子量をいう。繊維化し得るか否かは、ＴＦＥの重合体から作られた高分子量ＰＴＦＥ粉末を成形する代表的な方法であるペースト押出しが可能か否かによって判断できる。ペースト押出しで得られた未焼成の成形体に実質的な強度や伸びがない場合、例えば伸びが０％で、引っ張ると切れるような場合は繊維化性がないとみなすことができる。高分子量ＰＴＦＥは、変性ポリテトラフルオロエチレンであってもよいし、ホモポリテトラフルオロエチレンであってもよいし、変性ＰＴＦＥとホモＰＴＦＥの混合物であってもよい。

【0039】

繊維化しない非熱溶融加工性成分としては、低分子量ＰＴＦＥ等の熱可塑性を有する成分、熱硬化性樹脂、無機フィラー、およびこれらの混合物が挙げられる。低分子量ＰＴＦＥは、数平均分子量が６０万以下、融点が３２０℃以上３３５℃以下、３８０℃での溶融粘度が１００Ｐａ・ｓ～７．０×１０^５Ｐａ・ｓのＰＴＦＥである。

【0040】

融点３２０℃未満の繊維化しない熱溶融加工可能な成分は、３８０℃において１００００Ｐａ・ｓ未満の溶融粘度を示すことが好ましい。繊維化しない熱溶融加工可能な成分の融点は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により昇温速度１０℃／分で融点以上まで昇温して一度完全に溶融させ、１０℃／分で融点以下まで冷却した後、１０℃／分で再び昇温したときに得られる融解熱曲線のピークトップとする。

【0041】

これらの繊維化し得るＰＴＦＥ、繊維化しない非熱溶融加工性成分、融点３２０℃未満の繊維化しない熱溶融加工可能な成分は、例えば、国際公開第２０２０／０６７１８２号等に詳述されているものとすることができる。

【0042】

また、フッ素樹脂多孔膜の製造方法は、ＴＦＥの乳化重合から凝析、共凝析によって得られるファインパウダー等を用いて、脱水、乾燥後に、液体潤滑剤（押出助剤）を混合し、ペースト押出を行うことでシート状の押出物を得る。シート状の押出物をカレンダーロール等により圧延して得られる未焼成フィルムから、液体潤滑剤を除去し、延伸を行うことによりフッ素樹脂多孔膜を得ることができる。

【0043】

このようにして得られるフッ素樹脂多孔膜は、空気を流速５．３ｃｍ／秒で通過させたときの圧力損失が２５０Ｐａ以下であり、２００Ｐａ以下であることが好ましい。なお、フッ素樹脂多孔膜の圧力損失は、特に限定されないが、５０Ｐａ以上であってよく、８０Ｐａ以上であってよい。

【0044】

フッ素樹脂多孔膜は、粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子を含む空気を流速５．３ｃｍ／秒で通過させた時の粒子の捕集効率が、９９．００％以上であってよく、９９．９９％以上であることが好ましい。

【0045】

また、フッ素樹脂多孔膜のＰＦ値は、２０以上であり、２１以上であることがより好ましい。ＰＦ値は、粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子を用いて把握される圧力損失および捕集効率を用いて、次式：ＰＦ値＝｛－ｌｏｇ（（１００－捕集効率（％））／１００）｝／（圧力損失（Ｐａ）／１０００）で定められる値である。

【0046】

また、フッ素樹脂多孔膜の厚みは、例えば、１．０μｍ以上とすることができ、３．０μｍ以上であることが好ましい。フッ素樹脂多孔膜の膜厚を大きくすることにより、保塵量を増加させることが可能になる。また、フッ素樹脂多孔膜の膜厚は、例えば、１００μｍ以下であり、５０．０μｍ以下であることが好ましい。フッ素樹脂多孔膜の厚みは、例えば、膜厚計（１Ｄ－１１０ＭＨ型、ミツトヨ社製）を使用し、測定対象を５枚重ねて全体の膜厚を測定し、その値を５で割った数値を１枚の膜厚として把握することができる。

【0047】

フッ素樹脂多孔膜の平均繊維径は、例えば、０．０１μｍ以上であってよく、０．０５μｍ以上であることが好ましく、０．０８μｍ以上であることがより好ましい。フッ素樹脂多孔膜の平均繊維径は、例えば、０．５μｍ以下であってよく、０．２５μｍ以下であることが好ましく、０．２μｍ以下であることがより好ましい。当該平均繊維径は、走査型電子顕微鏡写真の画像からランダムに５０個の繊維を選択し、数平均繊維径として算出してもよい。

【0048】

（３）支持材
フッ素樹脂多孔膜は、支持材が積層されることで支持される。このため、フッ素樹脂多孔膜の膜厚が薄い等で自立が困難であっても、支持材によりフッ素樹脂多孔膜を立たせることが可能になる。また、エアフィルタ濾材としての強度が確保され、特定の形状に折り込んだ場合であっても当該形状が保たれやすい。支持材としては、フッ素樹脂多孔膜に対して、空気流れ方向の一方側に積層される第１支持材だけであってもよいし、さらに、フッ素樹脂多孔膜に対して空気流れ方向の第１支持材側とは反対側に積層される第２支持材を備えたものであってもよい。支持材の材質は、特に限定されないが、例えば、不織布、織布等が挙げられる。ここで、不織布としては、例えば、スパンボンド不織布が好ましい。

【0049】

（３－１）第１支持材
エアフィルタ濾材は、フッ素樹脂多孔膜に対して気流通過方向における上流側または下流側のいずれかに配置された第１支持材を備える。第１支持材は、第１芯部と、第１芯部よりも融点が低い第１鞘部と、を含む第１芯鞘構造繊維を有する。フッ素樹脂多孔膜に対して第１支持材を熱融着させる際は、第１芯部よりも融点の低い第１鞘部について少なくとも一部を溶融させることで、フッ素樹脂多孔膜と第１支持材を熱融着させる。

【0050】

ここで、互いに熱融着させることなく、単に、フッ素樹脂多孔膜と第１支持材とを積層させた状態の濾材の圧力損失と、第１支持材をフッ素樹脂多孔膜に熱融着させて得られるエアフィルタ濾材の圧力損失とを比較すると、熱融着による繊維構造の変化等により、フッ素樹脂多孔膜と第１支持材とが熱融着して得られるエアフィルタ濾材の方が、圧力損失が大きいことが分かっている。そして、発明者らは、当該熱融着時の圧力損失の増大を抑制させるべく鋭意検討した結果、フッ素樹脂多孔膜と第１支持材との接点が少ないほど、熱融着による圧力損失の増大を抑制できることを新たに見出した。発明者らは、さらに検討することにより、エアフィルタ濾材におけるフッ素樹脂多孔膜と熱融着して用いられる第１支持材としては、単位体積当たりの平均総繊維長が短いものを用いるのが好適であることを見出した。この単位体積当たりの平均総繊維長としては、第１支持材の目付（ｇ／ｍ^２）と、平均繊維断面積（ｃｍ^２）と、材料比重（ｇ／ｃｍ^３）と、厚み（ｃｍ）と、を用いて、次の式１で表現することができる。
式１：目付（ｇ／ｍ^２）／｛平均繊維断面積（ｃｍ^２）×材料比重（ｇ／ｃｍ^３）×厚み（ｃｍ）×１００００００｝

【0051】

そして、第１支持材における単位体積当たりの平均総繊維長は、得られるエアフィルタ濾材の圧力損失の増大を抑制する観点から、次の式２を満たすものとするのがよいことを見出した。
式２：目付（ｇ／ｍ^２）／｛平均繊維断面積（ｃｍ^２）×材料比重（ｇ／ｃｍ^３）×厚み（ｃｍ）×１００００００｝≦３８０（ｍ／ｃｍ^３）

【0052】

なお、第１支持材は、上記式２により算出される値が、３５０（ｍ／ｃｍ^３）以下であることが好ましく、３００（ｍ／ｃｍ^３）以下であることがより好ましい。

【0053】

これにより、第１支持材とフッ素樹脂多孔膜との接点を少なくすることができ、第１支持材の第１鞘部を溶融させてフッ素樹脂多孔膜と熱融着させる場合であっても、得られるエアフィルタ濾材の圧力損失の増大が抑制される。

【0054】

なお、第１芯部の融点は、例えば、第１鞘部の融点よりも３０℃以上高いことが好ましく、５０℃以上高いことがより好ましい。これにより、熱融着時に第１支持材全体が溶融してしまうことを抑制できる。第１芯部の成分は、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）等のポリエステル等、またはこれらの複合材が挙げられる。第１鞘部の成分は、例えば、ポリエチレン（ＰＥ）やポリプロピレン（ＰＰ）等のポリオレフィン、ポリアミド（ＰＡ）等、またはこれらの複合材が挙げられる。なお、第１芯部と第１鞘部の成分の組合せは、特に限定されないが、例えば、第１芯部がポリエチレンテレフタレート等のポリエステルであり、第１鞘部がポリエチレン等のポリオレフィンであってもよいし、第１芯部が高融点ポリエステルであり第１鞘部が高融点ポリエステルよりも融点が低い低融点ポリエステルであってもよい。

【0055】

第１支持材は、空気を流速５．３ｃｍ／秒で通過させたときの圧力損失が、例えば、１０Ｐａ以下であることが好ましい。

【0056】

第１支持材は、粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子を含む空気を流速５．３ｃｍ／秒で通過させた時の粒子の捕集効率が、１０％以下であってよく、５%以下であることが好ましい。

【0057】

第１支持材の厚みは、例えば、５００μｍ以下であることが好ましく、３００μｍ以下であることがより好ましい。なお、フッ素樹脂多孔膜を折り込んでプリーツ状等の非フラット形状に変形させて用いる際については、当該形状を維持させやすくする観点から、通気性支持材の厚みは、１４０μｍ以上であることが好ましい。なお、第１支持材の厚みは、絶縁破壊電圧を確保してフッ素樹脂多孔膜を外部の静電気から保護しやすくする観点から、１９５μｍ以上であることが好ましく、２００μｍ以上であることがより好ましい。

【0058】

第１支持材の平均繊維径は、フッ素樹脂多孔膜と接触する箇所の数を低減させる観点から、２３μｍ以上であることが好ましく、２５μｍ以上であることがより好ましい。なお、第１支持材の平均繊維径は、例えば、５０μｍ以下とすることができ、４０μｍ以下であってもよい。平均繊維径は、顕微鏡等を用いて観察される画像の所定の範囲内に存在する繊維を対象として評価することができ、例えば、２００本の繊維の数平均繊維径としてもよい。

【0059】

第１支持材の目付は、特に限定されず、例えば、２５ｇ／ｍ^２以上６０ｇ／ｍ^２以下であってよい。

【0060】

第１支持材の材料比重は、特に限定されず、例えば、０．８以上１．４以下であってよい。

【0061】

（３－２）第２支持材
エアフィルタ濾材は、フッ素樹脂多孔膜に対して気流通過方向における上流側または下流側のいずれかであって、フッ素樹脂に対して第１支持材が設けられている側とは反対側に配置された第２支持材をさらに備えることが好ましい。第２支持材は、第２芯部と、第２芯部よりも融点が低い第２鞘部と、を含む第２芯鞘構造繊維を有することが好ましい。

【0062】

なお、第１支持材の上記式により算出される値が３８０（ｍ／ｃｍ^３）以下であれば、第２支持材について上記式により算出される値は特に限定されないが、第２支持材についても、次の式３を満たすことが好ましい。
式３：目付（ｇ／ｍ^２）／｛平均繊維断面積（ｃｍ^２）×材料比重（ｇ／ｃｍ^３）×厚み（ｃｍ）×１００００００｝≦３８０（ｍ／ｃｍ^３）

【0063】

なお、第２支持材は、上記式３により算出される値が、３５０（ｍ／ｃｍ^３）以下であることが好ましく、３００（ｍ／ｃｍ^３）以下であることがより好ましい。

【0064】

これにより、第２支持材とフッ素樹脂多孔膜との接点を少なくすることができ、第２支持材の第２鞘部を溶融させてフッ素樹脂多孔膜と熱融着させる場合であっても、得られるエアフィルタ濾材の圧力損失の増大が抑制される。また、フッ素樹脂多孔膜を両面から支持材で支持することにより、エアフィルタ濾材の取り扱い性が向上する。

【0065】

なお、第２支持材は、第１支持材と同様であり、第２芯部の融点は、例えば、第２鞘部の融点よりも３０℃以上高いことが好ましく、５０℃以上高いことがより好ましい。これにより、熱融着時に第２支持材全体が溶融してしまうことを抑制できる。第２芯部の成分は、例えば、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル等またはこれらの複合材が挙げられる。第２鞘部の成分は、例えば、ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリアミド等またはこれらの複合材が挙げられる。なお、第２芯部と第２鞘部の成分の組合せは、特に限定されないが、例えば、第２芯部がポリエチレンテレフタレート等のポリエステルであり、第２鞘部がポリエチレン等のポリオレフィンであってもよいし、第２芯部が高融点ポリエステルであり第２鞘部が高融点ポリエステルよりも融点が低い低融点ポリエステルであってもよい。

【0066】

第２支持材は、空気を流速５．３ｃｍ／秒で通過させたときの圧力損失が、例えば、１０Ｐａ以下であることが好ましい。

【0067】

第２支持材は、粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子を含む空気を流速５．３ｃｍ／秒で通過させた時の粒子の捕集効率が、１０％以下であってよく、５%以下であることが好ましい。

【0068】

第２支持材の厚みは、例えば、５００μｍ以下であることが好ましく、３００μｍ以下であることがより好ましい。なお、フッ素樹脂多孔膜を折り込んでプリーツ状等の非フラット形状に変形させて用いる際については、当該形状を維持させやすくする観点から、通気性支持材の厚みは、１４０μｍ以上であることが好ましい。なお、第２支持材の厚みは、絶縁破壊電圧を確保してフッ素樹脂多孔膜を外部の静電気から保護しやすくする観点から、１９５μｍ以上であることが好ましく、２００μｍ以上であることがより好ましい。

【0069】

第２支持材の平均繊維径は、フッ素樹脂多孔膜と接触する箇所の数を低減させる観点から、２３μｍ以上であることが好ましく、２５μｍ以上であることがより好ましい。なお、第２支持材の平均繊維径は、例えば、５０μｍ以下とすることができ、４０μｍ以下であってもよい。平均繊維径は、顕微鏡等を用いて観察される画像の所定の範囲内に存在する繊維を対象として評価することができ、例えば、２００本の繊維の数平均繊維径としてもよい。

【0070】

第２支持材の目付は、特に限定されず、例えば、２５ｇ／ｍ^２以上６０ｇ／ｍ^２以下であってよい。

【0071】

第２支持材の材料比重は、特に限定されず、例えば、０．８以上１．４以下であってよい。

【0072】

（４）フッ素樹脂多孔膜と支持材の接合等
以下、フッ素樹脂多孔膜の延伸工程と、その後に行われる支持材との接合等の手順を説明する。

【0073】

ロール状に巻き取られる等されたフッ素樹脂シートは、例えば、図４に示す装置および図５、図６に示す装置を用いて延伸することができる。

【0074】

図４に示す装置では、ロール状に巻き取られているフッ素樹脂シートは、ロール４１としてセットされ、長手方向（縦方向）に延伸された長手方向延伸シートは巻き取りロール４２において巻き取られる。なお、４３～４５はロールであり、４６、４７はヒートロールであり、４８～５２はロールをそれぞれ示している。

【0075】

次に、長手方向延伸シートは、図５、図６に示す装置により、幅方向に延伸される。具体的には、巻き取られた長手方向延伸シートが、ロール６１にセットされ、順次送り出されながら、テンター６５により幅方向に延伸される。テンター６５では、延伸シートの幅方向の両端がそれぞれ対向する図示しない連続クリップにより挟持された状態とされ、延伸シートが送り出されながら対向する連続クリップ同士が離れていくことで、幅方向に延伸される。連続クリップは、特定形状に調節可能なラインに沿って上流側から下流側に送られるように構成されている。なお、テンター６５は、上流側の予熱領域６２において延伸シートを予熱し、中間の延伸領域６３では延伸シートを所定の温度に加熱した状態で幅方向への延伸を行い、下流側の熱固定領域６４において延伸後のシートを熱固定することができる。熱固定を終えたフッ素樹脂多孔膜３１は、第１支持材３２と、必要に応じて第２支持材３３と重ねられ、ホットプレス装置の加熱された熱板と対向する板の組み合わせや一対の加熱ロール６６等を用いて熱ラミネートされることでエアフィルタ濾材３０となってロール６７に巻き取られる。

【0076】

第１支持材３２の第１鞘部、第２支持材３３の第２鞘部は、ホットプレス装置の加熱された熱板と対向する板の組み合わせや一対や加熱ロール６６によって加熱される際に一部が溶融し、フッ素樹脂多孔膜３１に付着する。このようにして、第１支持材３２と第２支持材３３をフッ素樹脂多孔膜３１に熱融着させることで、エアフィルタ濾材３０が得られる。

【0077】

（５）フィルタパック
次に、図７を参照して、本実施形態のフィルタパックについて説明する。

【0078】

図７は、本実施形態のフィルタパック２０の外観斜視図である。

【0079】

フィルタパック２０は、上記説明したエアフィルタ濾材（例えば、エアフィルタ濾材３０）を備えている。フィルタパック２０のエアフィルタ濾材は、山折りおよび谷折りが交互に繰り返されたジグザグ形状に加工（プリーツ加工）された加工済み濾材である。プリーツ加工は、例えば、ロータリー式折り機によって行うことができる。濾材の折り幅は、特に限定されないが、例えば２５ｍｍ以上２８０ｍｍ以下である。フィルタパック２０は、プリーツ加工が施されていることで、エアフィルタユニットに用いられた場合の濾材の折り込み面積を増やすことができ、これにより、捕集効率の高いエアフィルタユニットを得ることができる。

【0080】

フィルタパック２０は、濾材のほか、エアフィルタユニットに用いられた場合のプリーツ間隔を保持するためのスペーサ（不図示）をさらに備えていてもよい。スペーサの材質は特に限定されないが、ホットメルト樹脂を好ましく用いることができる。また、エアフィルタ濾材３０が複数のエンボス突起を有しており、当該エンボス突起によってプリーツ間隔が保持されていてもよい。

【0081】

（６）エアフィルタユニット
次に、図８を参照して、エアフィルタユニット１について説明する。

【0082】

図８は、本実施形態のエアフィルタユニット１の外観斜視図である。

【0083】

エアフィルタユニット１は、上記説明したエアフィルタ濾材またはフィルタパックと、エアフィルタ濾材またはフィルタパックを保持する枠体２５と、を備えている。エアフィルタユニットは、山折り谷折されていない濾材が枠体に保持されるように作製されてもよいし、フィルタパック２０が枠体２５に保持されるように作製されてもよい。図８に示すエアフィルタユニット１は、フィルタパック２０と枠体２５を用いて作製したものである。

【0084】

枠体２５は、例えば、板材を組み合わせてあるいは樹脂を成形して作られ、フィルタパック２０と枠体２５の間は好ましくはシール剤によりシールされる。シール剤は、フィルタパック２０と枠体２５の間のリークを防ぐためのものであり、例えば、エポキシ、アクリル、ウレタン系などの樹脂製のものが用いられる。

【0085】

フィルタパック２０と枠体２５とを備えるエアフィルタユニット１は、平板状に延在する１つのフィルタパック２０を枠体２５の内側に収納するように保持させたミニプリーツ型のエアフィルタユニットであってもよく、平板状に延在するフィルタパックを複数並べて枠体に保持させたＶバンク型エアフィルタユニットあるいはシングルヘッダー型エアフィルタユニットであってもよい。

【0086】

（７）用途の例
本実施形態に係るエアフィルタ濾材、フィルタパック、および、エアフィルタユニットは、例えば、次のような用途に用いられる。

【0087】

ＵＬＰＡフィルタ（Ultra low Penetration Air Filter）（半導体製造用）、ＨＥＰＡフィルタ（病院、半導体製造用）、円筒カートリッジフィルタ（産業用）、バグフィルタ（産業用）、耐熱バグフィルタ（排ガス処理用）、耐熱プリーツフィルタ（排ガス処理用）、ＳＩＮＢＲＡＮ（登録商標）フィルタ（産業用）、触媒フィルタ（排ガス処理用）、吸着剤付フィルタ（ＨＤＤ組込み用）、吸着剤付ベントフィルタ（ＨＤＤ組込み用）、ベントフィルタ（ＨＤＤ組込み用等）、掃除機用フィルタ（掃除機用）、汎用複層フェルト材、ガスタービン用カートリッジフィルタ（ガスタービン向け互換品用）、クーリングフィルタ（電子機器筐体用）等の分野。

【0088】

凍結乾燥用の容器等の凍結乾燥用材料、電子回路やランプ向けの自動車用換気材料、容器キャップ向け等の容器用途、電子機器向け等の保護換気用途、医療用換気用途等の換気／内圧調整分野。

【0089】

平型、プリーツ型、立体型等のマスク（人間の口、鼻を介した、埃、油煙、菌、ウィルス等の体内への侵入を抑制するもの）。

【実施例0090】

以下、実施例および比較例を示して、本開示の内容を具体的に説明する。

【0091】

（実施例１）
平均分子量６５０万のＰＴＦＥファインパウダー（ダイキン工業株式会社製「ポリフロンファインパウダーＦ１０６」）１ｋｇ当たり押出液状潤滑剤として炭化水素油（出光興産株式会社製「ＩＰソルベント２０２８」）を２０℃において３００ｇ加えて混合した。次に、得られた混合物をペースト押出装置を用いて押し出して丸棒形状の成形体を得た。この丸棒形状の成型体を７０℃に加熱したカレンダーロールによりシート状に成形しフッ素樹脂シートを得た。このフッ素樹脂シートを２５０℃の熱風乾燥炉に通して炭化水素油を蒸発除去し、平均厚さ２００μｍ、平均幅１５０ｍｍの帯状の未焼成のフッ素樹脂シートを得た。

【0092】

次に、未焼成のフッ素樹脂シートを、長手方向に延伸倍率５倍で延伸した。長手方向の延伸における延伸温度は２５０℃であった。ここで、長手方向への延伸割合速度（％／ｓ）は、１５０（％／ｓ）であった。

【0093】

次に、延伸した未焼成のフッ素樹脂シートを、連続クリップできるテンターを用いて、幅方向に延伸倍率３６倍で延伸した。幅方向の延伸における延伸温度は２９０℃であった。

【0094】

ここで、フッ素樹脂シートを延伸して得られるフッ素樹脂多孔膜に対して、空気流れの通過方向における風上側に第１支持材を積層し、風下側に第２支持材を積層し、ホットプレス装置を用いて第１支持材と第２支持材をフッ素樹脂多孔膜に熱融着させることにより、実施例１のエアフィルタ濾材を得た。なお、ホットプレス装置による熱ラミネートは、１６０℃に加熱した熱板と対向する板により挟み込んで０．４ＭＰａの荷重を８秒間かけることにより行った。

【0095】

なお、実施例１で用いた風上側の第１支持材は、ＰＥＴを芯に、ＰＥを鞘に用いた芯／鞘構造の繊維からなるスパンボンド不織布（平均繊維径２６μｍ、目付４０ｇ／ｍ^２、厚さ２１０μｍ）であった。実施例１で用いた風下側の第２支持材は、ＰＥＴを芯に、ＰＥを鞘に用いた芯／鞘構造の繊維からなるスパンボンド不織布（平均繊維径２６μｍ、目付４０ｇ／ｍ^２、厚さ２１０μｍ）であった。

【0096】

（実施例２）
平均分子量６５０万のＰＴＦＥファインパウダー（ダイキン工業株式会社製「ポリフロンファインパウダーＦ１０６」）１ｋｇ当たり押出液状潤滑剤として炭化水素油（出光興産株式会社製「ＩＰソルベント２０２８」）を２０℃において２９０ｇ加えて混合した。次に、得られた混合物をペースト押出装置を用いて押し出して丸棒形状の成形体を得た。この丸棒形状の成型体を７０℃に加熱したカレンダーロールによりシート状に成形しフッ素樹脂シートを得た。このフッ素樹脂シートを２５０℃の熱風乾燥炉に通して炭化水素油を蒸発除去し、平均厚さ２００μｍ、平均幅１５０ｍｍの帯状の未焼成のフッ素樹脂シートを得た。

【0097】

次に、未焼成のフッ素樹脂シートを、長手方向に延伸倍率５倍で延伸した。長手方向の延伸における延伸温度は２５０℃であった。ここで、長手方向への延伸割合速度（％／ｓ）は、１５０（％／ｓ）であった。

【0098】

次に、延伸した未焼成のフッ素樹脂シートを、連続クリップできるテンターを用いて、幅方向に延伸倍率３６倍で延伸した。幅方向の延伸における延伸温度は２９０℃であった。

【0099】

ここで、フッ素樹脂シートを延伸して得られるフッ素樹脂多孔膜に対して、空気流れの通過方向における風上側に第１支持材を積層し、風下側に第２支持材を積層し、ホットプレス装置を用いて第１支持材と第２支持材をフッ素樹脂多孔膜に熱融着させることにより、実施例２のエアフィルタ濾材を得た。なお、ホットプレス装置による熱ラミネートは、１６０℃に加熱した熱板と対向する板により挟み込んで０．４ＭＰａの荷重を８秒間かけることにより行った。

【0100】

なお、実施例２で用いた風上側の第１支持材は、ＰＥＴを芯に、ＰＥを鞘に用いた芯／鞘構造の繊維からなるスパンボンド不織布（平均繊維径３７μｍ、目付４０ｇ／ｍ^２、厚さ２１０μｍ）であった。実施例２で用いた風下側の第２支持材は、ＰＥＴを芯に、ＰＥを鞘に用いた芯／鞘構造の繊維からなるスパンボンド不織布（平均繊維径３７μｍ、目付４０ｇ／ｍ^２、厚さ２１０μｍ）であった。

【0101】

（実施例３）
実施例３は、エアフィルタ濾材に用いられる第１支持材として、ＰＥＴを芯に、ＰＰを鞘に用いた芯／鞘構造の繊維からなるスパンボンド不織布（平均繊維径３７μｍ、目付３０ｇ／ｍ^２、厚さ３５０μｍ）を用い、エアフィルタ濾材で用いられる第２支持材として、ＰＥＴを芯に、ＰＰを鞘に用いた芯／鞘構造の繊維からなるスパンボンド不織布（平均繊維径３７μｍ、目付３０ｇ／ｍ^２、厚さ３５０μｍ）を用い、ホットプレス装置による熱ラミネートを１９５℃に加熱した熱板を用いて０．４ＭＰａの荷重を８秒間かけることにより行った点以外は、実施例１と同様にしてエアフィルタ濾材を作成した。

【0102】

（実施例４）
実施例４は、エアフィルタ濾材に用いられる第１支持材として、ＰＥＴを芯に、ＰＰを鞘に用いた芯／鞘構造の繊維からなるスパンボンド不織布（平均繊維径３７μｍ、目付５０ｇ／ｍ^２、厚さ４００μｍ）を用い、エアフィルタ濾材で用いられる第２支持材として、ＰＥＴを芯に、ＰＰを鞘に用いた芯／鞘構造の繊維からなるスパンボンド不織布（平均繊維径３７μｍ、目付５０ｇ／ｍ^２、厚さ４００μｍ）を用い、ホットプレス装置による熱ラミネートを１９５℃に加熱した熱板を用いて０．４ＭＰａの荷重を８秒間かけることにより行った点以外は、実施例１と同様にしてエアフィルタ濾材を作成した。

【0103】

（実施例５）
実施例５は、エアフィルタ濾材に用いられる第１支持材として、ＰＥＴを芯に、ＰＥを鞘に用いた芯／鞘構造の繊維からなるスパンボンド不織布（平均繊維径３７μｍ、目付３０ｇ／ｍ^２、厚さ１９０μｍ）を用い、エアフィルタ濾材で用いられる第２支持材として、ＰＥＴを芯に、ＰＥを鞘に用いた芯／鞘構造の繊維からなるスパンボンド不織布（平均繊維径３７μｍ、目付３０ｇ／ｍ^２、厚さ１９０μｍ）を用いた点以外は、実施例１と同様にしてエアフィルタ濾材を作成した。

【0104】

（比較例１）
比較例１では、エアフィルタ濾材に用いられる第１支持材と第２支持材を以下に述べるように変更した以外は、実施例２と同様にしてエアフィルタ濾材を得た。

【0105】

比較例１で用いた風上側の第１支持材は、ＰＥＴを芯に、ＰＥを鞘に用いた芯／鞘構造の繊維からなるスパンボンド不織布（平均繊維径２０μｍ、目付４０ｇ／ｍ^２、厚さ２８０μｍ）であった。比較例１で用いた風下側の第２支持材は、ＰＥＴを芯に、ＰＥを鞘に用いた芯／鞘構造の繊維からなるスパンボンド不織布（平均繊維径２０μｍ、目付４０ｇ／ｍ^２、厚さ２００μｍ）であった。

【0106】

なお、実施例１－５および比較例１において測定した各物性は、以下の通りである。

【0107】

（積層品の圧力損失）
フッ素樹脂多孔膜に対して第１支持材と第２支持材を積層させただけで、熱融着させていない測定サンプルを、直径１００ｍｍのフィルタホルダにセットし、コンプレッサで入口側を加圧し、流速計で空気の透過する流量を５．３ｃｍ／秒に調整した。そして、この時の圧力損失をマノメータで測定した。

【0108】

（エアフィルタ濾材の圧力損失）
エアフィルタ濾材の測定サンプルを、直径１００ｍｍのフィルタホルダにセットし、コンプレッサで入口側を加圧し、流速計で空気の透過する流量を５．３ｃｍ／秒に調整した。そして、この時の圧力損失をマノメータで測定した。

【0109】

（熱融着による圧力損失の上昇）
上述のエアフィルタ濾材における圧力損失を測定して得られた値から、上述の積層品における圧力損失を測定して得られた値を差し引くことにより、熱融着による圧力損失の上昇分を算出した。

【0110】

（フッ素樹脂多孔膜の厚み）
膜厚計（１Ｄ－１１０ＭＨ型、ミツトヨ社製）を使用し、測定対象を５枚重ねて全体の膜厚を測定し、その値を５で割った数値を１枚の膜厚とした。

【0111】

（第１支持材の厚み、第２支持材の厚み）
ＡＢＳデジマチックインジケータ（ミツトヨ社製、ＩＤ－Ｃ１１２ＣＸ）をゲージスタンドに固定し、測定対象に０．３Ｎの荷重をかけたときの厚さの値を読み取った。

【0112】

（エアフィルタ濾材の厚み）
ＡＢＳデジマチックインジケータ（ミツトヨ社製、ＩＤ－Ｃ１１２ＣＸ）をゲージスタンドに固定し、測定対象に０．３Ｎの荷重をかけたときの厚さの値を読み取った。

【0113】

（第１支持材の目付、第２支持材の目付）
目付は、４．０ｃｍ×１２．０ｃｍの長方形にカットした試料を精密天秤にて測定した質量（ｇ）を面積（０．００４８ｍ^２）で除した値とした。

【0114】

（第１支持材の平均繊維径、第２支持材の平均繊維径）
試験サンプルの表面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で１０００～５０００倍で撮影し、撮影した１画像上で直交した２本の線を引き、これらの線と交わった繊維の像の太さを繊維径として測定した。測定した繊維数は２００本以上とした。こうして得られた繊維径について、横軸に繊維径、縦軸に累積頻度を採って対数正規プロットし、累積頻度が５０％となる値を平均繊維径とした。繊維径の分布を表す幾何標準偏差は、上述の対数正規プロットの結果から、累積頻度５０％の繊維径と累積頻度８４％の繊維径を読み取り下記式より算出した。
幾何標準偏差［－］＝累積頻度８４％繊維径／累積頻度５０％繊維径

【0115】

（第１支持材の単位体積内の総繊維長、第２支持材の単位体積内の総繊維長）
目付（ｇ／ｍ^２）／｛平均繊維断面積（ｃｍ^２）×材料比重（ｇ／ｃｍ^３）×厚み（ｃｍ）×１００００００｝を計算して得られる値を単位体積内の総繊維長とした。

【0116】

（第１支持材の平均繊維断面積、第２支持材の平均繊維断面積）
上記の（第１支持材の平均繊維径、第２支持材の平均繊維径）の測定でえられた平均繊維径から断面形状を円として計算した値を用いた。

【0117】

（支持材の合計総繊維長）
第１支持材の単位体積内の総繊維長＋第２支持材の単位体積内の総繊維長を計算して得られる値を支持材の合計総繊維長とした。

【0118】

（積層品における粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子の捕集効率）
ＪＩＳ Ｂ９９２８ 附属書５（規定）ＮａＣｌエアロゾルの発生方法（加圧噴霧法）記載の方法に準じて、アトマイザーで発生させたＮａＣｌ粒子を、静電分級器（ＴＳＩ社製）で、粒径０．１μｍに分級し、アメリシウム２４１を用いて粒子帯電を中和した後、透過する流量を５．３ｃｍ／秒に調整し、パーティクルカウンター（ＴＳＩ社製、ＣＮＣ）を用いて、フッ素樹脂多孔膜に対して第１支持材と第２支持材を積層させただけで熱融着させていない積層品の前後での粒子数を求め、次式により捕集効率を算出した。
捕集効率（％）＝（ＣＯ／ＣＩ）×１００

【0119】

ＣＯ＝測定試料が捕集したＮａＣｌ ０．１μｍの粒子数
ＣＩ＝測定試料に供給されたＮａＣｌ ０．１μｍの粒子数

【0120】

（積層品における粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子の透過率）
｛１００（%）－積層品における粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子の捕集効率（%）｝により得られる値を、積層品における粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子の透過率（%）とした。

【0121】

（エアフィルタ濾材における粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子の捕集効率）
ＪＩＳ Ｂ９９２８ 附属書５（規定）ＮａＣｌエアロゾルの発生方法（加圧噴霧法）記載の方法に準じて、アトマイザーで発生させたＮａＣｌ粒子を、静電分級器（ＴＳＩ社製）で、粒径０．１μｍに分級し、アメリシウム２４１を用いて粒子帯電を中和した後、透過する流量を５．３ｃｍ／秒に調整し、パーティクルカウンター（ＴＳＩ社製、ＣＮＣ）を用いて、エアフィルタ濾材の前後での粒子数を求め、次式により捕集効率を算出した。
捕集効率（％）＝（ＣＯ／ＣＩ）×１００

【0122】

ＣＯ＝測定試料が捕集したＮａＣｌ ０．１μｍの粒子数
ＣＩ＝測定試料に供給されたＮａＣｌ ０．１μｍの粒子数

【0123】

（エアフィルタ濾材の粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子の透過率）
｛１００（%）－エアフィルタ濾材における粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子の捕集効率（%）｝により得られる値を、エアフィルタ濾材における粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子の透過率（%）とした。

【0124】

（透過率比）
｛エアフィルタ濾材の粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子の透過率／積層品における粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子の透過率｝により得られた値を透過率比として算出した。

【0125】

（エアフィルタ濾材における粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子のＰＦ値）
粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子を用いて、エアフィルタ濾材の圧力損失及び捕集効率（粒子径０．１μｍのＮａＣｌ粒子の捕集効率）とから、次式に従いＰＦ値を求めた。
ＰＦ値＝｛－ｌｏｇ（（１００－捕集効率（％））／１００）｝／（圧力損失（Ｐａ）／１０００）

【0126】

（エアフィルタ濾材の絶縁破壊電圧）
JIS C2110-1 固体電気絶縁材料‐絶縁破壊の強さの試験方法 に準拠して、短時間（急速昇圧）試験により、対象エアフィルタ濾材サンプルの絶縁破壊電圧を測定した。

【0127】

各実施例１－５および比較例１のエアフィルタ濾材の諸物性を、以下の表に示す。

【表1】

【0128】

以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。

【符号の説明】

【0129】

１ エアフィルタユニット
２０ フィルタパック（プリーツ状濾材）
２５ 枠体
３０ エアフィルタ濾材
３１ フッ素樹脂多孔膜
３２ 第１支持材
３３ 第２支持材

【先行技術文献】

【特許文献】

【0130】

【特許文献1】特開２００２－６６２２６号公報

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】