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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024135979
(43)【公開日】2024-10-04
(54)【発明の名称】脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート
(51)【国際特許分類】
C08J 9/12 20060101AFI20240927BHJP
C08J 5/18 20060101ALI20240927BHJP
【ＦＩ】
C08J9/12 CFD
C08J9/12 ZBP
C08J5/18
【審査請求】未請求
【請求項の数】6
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023046918
(22)【出願日】2023-03-23
(71)【出願人】
【識別番号】000002440
【氏名又は名称】積水化成品工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002734
【氏名又は名称】弁理士法人藤本パートナーズ
(72)【発明者】
【氏名】西村 暢哉
(72)【発明者】
【氏名】福山 英司
【テーマコード（参考）】
4F071
4F074
【Ｆターム（参考）】
4F071AA43
4F071AA88
4F071AF13Y
4F071AF15Y
4F071AH05
4F071BB06
4F071BC01
4F071BC08
4F071BC12
4F074AA65
4F074BA37
4F074BA38
4F074BC11
4F074CA22
4F074CC22Z
4F074DA02
4F074DA03
4F074DA04
4F074DA08
4F074DA23
4F074DA24
4F074DA34
(57)【要約】
【課題】単離容易な脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの提供。
【解決手段】 脂肪族ポリエステル樹脂を含む樹脂組成物で構成された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートであって、表面に５個／ｃｍ2以上３０個／ｃｍ2以下の割合で窪みが設けられている脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを提供する。
【選択図】 図２Ａ
【解決手段】 脂肪族ポリエステル樹脂を含む樹脂組成物で構成された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートであって、表面に５個／ｃｍ2以上３０個／ｃｍ2以下の割合で窪みが設けられている脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを提供する。
【選択図】 図２Ａ
【特許請求の範囲】
【請求項1】
脂肪族ポリエステル樹脂を含む樹脂組成物で構成された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートであって、
表面に５個／ｃｍ2以上３０個／ｃｍ2以下の割合で窪みが設けられている脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
表面に５個／ｃｍ2以上３０個／ｃｍ2以下の割合で窪みが設けられている脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
【請求項2】
前記樹脂組成物は、１９０℃における溶融張力が２５ｃＮ以上で公称荷重２．１６ｋｇでのメルトマスフローレイトが１．９ｇ／１０ｍｉｎ以下である請求項１記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
【請求項3】
熱溶融により非発泡シートとしたときに、該非発泡シートが下記の（Ａ）と（Ｂ）との少なくとも一方を満たす請求項１又は２記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
（Ａ）引張最大応力が５．０ＭＰａ以上
（Ｂ）破壊エネルギーが０．０５Ｊ／ｍ3以上０．２５Ｊ／ｍ3以下
（Ａ）引張最大応力が５．０ＭＰａ以上
（Ｂ）破壊エネルギーが０．０５Ｊ／ｍ3以上０．２５Ｊ／ｍ3以下
【請求項4】
前記脂肪族ポリエステル樹脂がポリ乳酸樹脂である請求項１又は２記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
【請求項5】
前記樹脂組成物が、エポキシ基含有アクリル変性スチレン樹脂を含む請求項１又は２記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
【請求項6】
ゲル分率が０．３質量％以上１．２質量％以下である請求項１又は２記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートに関する。
【背景技術】
【0002】
従来、発泡状態の樹脂組成物で構成された発泡製品が広く用いられている。該発泡製品は、軽量でありながら強度に優れ、緩衝性や断熱性に優れる。この種の発泡製品としては、非発泡な樹脂シートや樹脂ビーズにアセトンやブタンなどの発泡剤を含浸させた後に加熱して発泡させることによって得られる発泡シートや発泡ビーズ、並びに、これらを成形型で３次元形状に加工するなどして作製される発泡成形体などが知られている。そして、樹脂発泡シートについては、発泡用の樹脂組成物と発泡剤とを押出機中で溶融混練し、得られた溶融混練物を押出機の先端に装着したシーティングダイ（フラットダイやサーキュラーダイ）よりシート状に押し出すとともに発泡させる方法（押出発泡法）で得られる押出発泡シートが知られている。
【0003】
この種の押出発泡シートは、シート状のままで緩衝シートとして利用されたり、袋状にされて包装材などに用いられたりしている。また、この種の押出発泡シートは、熱成形によって発泡成形体を作製するための原反シートとして用いられ、食品用トレーやカップなどの発泡成形体の構成部材としても広く用いられている。さらに、押出発泡シートは、そのもの自体で上記のような用途に用いられる以外にも片面又は両面にフィルム層（非発泡層）が積層された積層発泡シートの形態でも広く用いられている。
【0004】
ところで、近年、自然環境下で分解可能な生分解性の樹脂製品が求められており、樹脂発泡シートの原材料となる発泡用樹脂組成物として脂肪族ポリエステル樹脂をベース樹脂とした樹脂組成物が用いられるようになってきている。例えば、下記特許文献１には、リサイクルし易いポリ乳酸樹脂を含んだ樹脂組成物で押出発泡シートを作製することが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２０１９－１８３０９８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートは、熱成形などの成形加工が施される前や成形加工後に他の樹脂が用いられてなる樹脂フィルムや紙・不織布などが積層されて最終製品にされることがある。上記のように脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートには生分解性に優れることやリサイクルし易いことが求められているが、生分解性を有していない樹脂フィルムなどと一体化されてしまったのでは脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートに本来の生分解性が発揮され難くなり、リサイクル使用も困難になってしまうことがある。そこで、本発明は、他のシートが積層された場合でも当該シートを後から分離し易い脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを提供し、単離することが容易な脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを提供することを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【0007】
上記課題を解決するために本発明は、
脂肪族ポリエステル樹脂を含む樹脂組成物で構成された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートであって、
表面に５個／ｃｍ2以上３０個／ｃｍ2以下の割合で窪みが設けられている脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを提供する。
脂肪族ポリエステル樹脂を含む樹脂組成物で構成された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートであって、
表面に５個／ｃｍ2以上３０個／ｃｍ2以下の割合で窪みが設けられている脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを提供する。
【発明の効果】
【0008】
本発明によれば、表面に適度に窪みを設けていることで、他のシートと過度に接着されることを抑制することができ、他のシートなどとの分離性に優れた脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートが提供され得る。
【0009】
尚、本明細書における窪みとは、シートの最表面に位置するセルの気泡膜を隣り合うセルの気泡膜と面一にせずに凹入させた程度のものを意味する。したがって、本明細書での窪みとは、平面方向（ＭＤ、ＴＤ）での寸法が、同方向でのセルの大きさの５倍以下程度で、厚さ方向に凹入している深さが、厚さ方向（ＶＤ）でのセルの大きさの２～３倍以下程度である。窪みとして認定されるべきものが具体的にどのようなものであるかは、実施例等においてさらに詳しく説明する。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【発明を実施するための形態】
【0011】
以下に、本発明の実施の形態について説明する。以下においては、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートが、図１に示すような装置で得られる押出発泡シートである場合を例にして本発明の実施形態について説明する。
【0012】
図１に例示のシート製造装置１００には、タンデム押出機１０と、タンデム押出機１０において溶融混練された脂肪族ポリエステル樹脂組成物を筒状に吐出するサーキュラーダイＣＤとが備えられている。さらに、この製造装置には、サーキュラーダイＣＤから筒状に押出された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを空冷する冷却装置ＣＬと、この筒状の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを拡径して所定の大きさの筒状にするためのマンドレルＭＤとを備える。該マンドレルＭＤは、サーキュラーダイＣＤの径よりも大きな外径を有する円筒状の外周面を有し、該外周面を筒状に押出された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの内周面に摺接させて脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを所定の大きさまで拡径し得るように設けられている。
【0013】
シート製造装置１００には、該マンドレルＭＤを通過して所定の径を有する円筒状となった後の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートをスリットして２枚の帯状のシートに分割するスリット装置と、スリットされた脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１を複数のローラー２１を通過させた後に巻き取るための巻取りローラー２２が備えられている。
【0014】
前記タンデム押出機１０の上流側の押出機（以下「第１押出機１０ａ」ともいう）には、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの原材料となる脂肪族ポリエステル樹脂組成物（以下、単に「樹脂組成物」ともいう）を投入するためのホッパー１１と、炭化水素などの発泡剤をシリンダー内に供給するためのガス導入部１２が設けられている。
【0015】
本実施形態のシート製造装置１００には、第１押出機１０ａの下流側にも押出機（以下「第２押出機１０ｂ」ともいう）が備えられている。該第２押出機１０ｂでは、発泡剤を含んだ樹脂組成物の溶融混練が行われる。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートに含まれる脂肪族ポリエステル樹脂は、優れた溶融張力を発揮するように架橋等によって改質されていることが好ましい。改質された脂肪族ポリエステル樹脂（以下、「改質脂肪族ポリエステル樹脂」ともいう）は、脂肪族ポリエステル樹脂に予め改質が施されたものをホッパー１１に供給することで脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートに含有させてもよく、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを製造する際に用いる押出機の中で未改質の脂肪族ポリエステル樹脂を改質することで脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートに含有させてもよい。
【0016】
上記のようにして得られる本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の一方の面は、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートが冷え切らない内にマンドレルＭＤと摺接されて表面が平坦な状態に矯正されている。即ち、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の一方の面は、図２Ｂに示すように、平坦化された矯正面１ａとなっている。一方で、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１での前記矯正面１ａとは反対側の面は、特段の矯正を受けていない、自由な発泡がなされた状態のままの非矯正面１ｂとなっている。本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１は、前記矯正面１ａにおいて陥没した複数の窪み１ｐを有する。
【0017】
尚、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１は、押出後に一対のローラー間を通過させることで両面を矯正面とすることができる。例えば、押出された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの厚さ以下となるように隙間が設定され、表面温度が調節された２本の矯正ローラーをシート製造装置１００に設け、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートが冷え切らない内に矯正ローラーの間を通過させることで両面が矯正面となった脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを得ることができる。
【0018】
矯正面１ａが平坦面であるのに対して非矯正面１ｂの表面には数ミリ周期でのうねり（凹凸）が形成され、通常、３０μｍ以上の高低差を有する凹凸が形成される。当該高低差は、場合によって、４０μｍ以上であったり、５０μｍ以上であったりし、１００μｍ以上になったりし得る。該高低差は、横並びになっている凹部と凸部とでのシート厚さを測定して具体的な大きさを確認することができる。該高低差は、無作為に選択した複数箇所（例えば、１０箇所）における測定値の算術平均値として求められる。凹部と凸部とのシート厚さの測定は、例えば、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの断面に対して実施することができる。尚、矯正面１ａでの高低差は、窪みの形成されている箇所を除くと、通常、５０μｍ以下であり、多くの場合、３０μｍ以下である。
【0019】
上記のような非矯正面１ｂは、通常、成形時において成形型との当接によって平坦な状態に矯正される。本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１は、表面に５個／ｃｍ2以上３０個／ｃｍ2以下の割合で窪み１ｐが設けられていることが重要であり、該窪み１ｐを有することで樹脂フィルムなどが接着されても分離容易となるものである。その点に関し、非矯正面１ｂに設けられた窪みは、成形型による矯正に際して消失されてしまう可能性がある。したがって、本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１は、矯正面１ａにおいて窪み１ｐが形成されていることが好ましい。
【0020】
窪み１ｐは、５個／ｃｍ2以上、３０個／ｃｍ2以下であれば、良好な他のシートとの優れた分離性を発揮する。また、窪み１ｐが３０個／ｃｍ2以下であれば、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートは良好な外観を有する。
【0021】
窪み１ｐは、６個／ｃｍ2以上であってもよく、７個／ｃｍ2以上であってもよく、８個／ｃｍ2以上であってもよい。窪みは、２８個／ｃｍ2以下であってもよく、２７個／ｃｍ2以下であってもよく、２６個／ｃｍ2以下であってもよい。
【0022】
＜窪みの割合＞
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１における窪みの形成割合は、次の手順にしたがって求めることができる。
まず、測定対象となる面で窪み以外の部分に着色を施して識別性を高める。着色は、例えば、シヤチハタ株式会社製の「ゾルスタンプ台」に含浸されている水性染料系インキを用いることができる。着色は、例えば、任意のゴム印を「ゾルスタンプ台」に軽く押し当て、水性染料系インキの付着したゴム印で脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの測定対象面を擦ることによって行うことができる。このとき、窪みにインキが入らないように注意する。
次いで、着色された測定対象面を、デジタルマイクロスコープ（例えば、株式会社キーエンス社製、商品名「ＶＨＸ－１０００ｖｅｒ２．３．８．２」）で撮影し、撮影された画像を二値化処理して窪みの数を測定する。
窪みの数を測定する範囲は、約２．２ｃｍ2とし、デジタルマイクロスコープでは２０倍の倍率で画像を撮影する。
得られた二値化画像で、白点として観察されるものの内、５００ピクセル（５７０００μｍ2）以下の面積のものはノイズとして除去し、残りを窪みとして計測する。
計測された窪みを、測定面積で除して単位面積当たりの窪みの数を「窪みの割合」とする。
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１における窪みの形成割合は、次の手順にしたがって求めることができる。
まず、測定対象となる面で窪み以外の部分に着色を施して識別性を高める。着色は、例えば、シヤチハタ株式会社製の「ゾルスタンプ台」に含浸されている水性染料系インキを用いることができる。着色は、例えば、任意のゴム印を「ゾルスタンプ台」に軽く押し当て、水性染料系インキの付着したゴム印で脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの測定対象面を擦ることによって行うことができる。このとき、窪みにインキが入らないように注意する。
次いで、着色された測定対象面を、デジタルマイクロスコープ（例えば、株式会社キーエンス社製、商品名「ＶＨＸ－１０００ｖｅｒ２．３．８．２」）で撮影し、撮影された画像を二値化処理して窪みの数を測定する。
窪みの数を測定する範囲は、約２．２ｃｍ2とし、デジタルマイクロスコープでは２０倍の倍率で画像を撮影する。
得られた二値化画像で、白点として観察されるものの内、５００ピクセル（５７０００μｍ2）以下の面積のものはノイズとして除去し、残りを窪みとして計測する。
計測された窪みを、測定面積で除して単位面積当たりの窪みの数を「窪みの割合」とする。
【0023】
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の平面視（厚さ方向視）での窪み１ｐの形状は、一方向に長く延びた形状（線状）であることが好ましい。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１に樹脂フィルムなどを積層した場合、同じ面積の窪みであっても円に近い形状よりも線に近い形状の方が樹脂フィルムの表面状態に影響を与えにくく、積層発泡シートや発泡成形体の美観が損なわれ難い点において有利である。
【0024】
線状の窪み１ｐを形成する上で、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１は、前記マンドレルＭＤでの拡径比が高くなるように製造されることが好ましい。前記サーキュラーダイＣＤの口径（ダイスリットの中央を通る円の直径＝ダイの内側径（直径）＋スリット幅）を「Ｄ０（ｍｍ）」、マンドレルＭＤの外径を「Ｄ１（ｍｍ）」とした場合、サーキュラーダイＣＤの口径（Ｄ０）に対するマンドレルＭＤの外径（Ｄ１）の比率（Ｄ１／Ｄ０）である拡径比は、２倍以上であることが好ましい。拡径比は、２．１倍以上であってもよく、２．２倍以上であってもよい。拡径比（Ｄ１／Ｄ０）は、例えば、４倍以下とされる。拡径比（Ｄ１／Ｄ０）は、３．８倍以下であってもよく、３．６倍以下であってもよい。
【0025】
窪み１ｐは、他のセルよりも気泡膜が膨み難いセルを設けることで形成することができる。気泡膜が膨み難いセルについては、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１を構成する樹脂組成物に脂肪族ポリエステル樹脂が高分子量化したゲルのようなものを含有させることで形成可能である。例えば、セルの外壁となる気泡膜に粒子状となったゲル（ゲル粒子ＧＰ）を存在させると、発泡剤によってセルが膨らむ際にゲル粒子ＧＰを含んだ気泡膜では他の気泡膜に比べて伸展性が低くなるので、図３Ｂに示すように表面に十分に膨らんでいないセルが形成されたり、図３Ｃに示すように、内部で気泡膜の破れが生じて表面が凹入した状態になったりする。このことにより脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の表面に窪み１ｐを形成させることができる。
【0026】
上記のようなことから、窪み１ｐは、通常、押出方向（ＭＤ）や押出方向と直交する幅方向（ＴＤ）とのそれぞれでの寸法が、気泡３個分以下となるような大きさとなって脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の表面に設けられる。言い換えると、窪み１ｐは、通常、平面方向での最長寸が脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の押出方向での平均気泡径（Ｄｍｄ）や幅方向での平均気泡径（Ｄｔｄ）の３倍以下である。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の平均気泡径（Ｄｍｄ，Ｄｔｄ）は、通常、１０００μｍ以下である。多くの場合、平均気泡径（Ｄｍｄ，Ｄｔｄ）は、８００μｍ以下であり、７００μｍ以下である。従って、窪み１ｐは、通常、平面方向における寸法が、３．０ｍｍ以下である。平面方向における窪み１ｐの寸法は、多くの場合、１．５ｍｍ以下とされ、１．０ｍｍ以下とされる。窪み１ｐは、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の厚さ方向（ＶＤ）での寸法が、通常、厚さ方向での平均気泡径（Ｄｖｄ）の１．５倍以下である。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の厚さ方向での平均気泡径（Ｄｖｄ）は、通常、４００μｍ以下である。多くの場合、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の厚さ方向での平均気泡径（Ｄｖｄ）は、３００μｍ以下であり、２００μｍ以下である。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の表面に沿った直線から厚さ方向に引いた垂線の長さとして求められる窪み１ｐの深さは、通常、６００μｍ以下であり、多くの場合、４５０μｍ以下や３００μｍ以下である。
【0027】
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の各方向での平均気泡径は、次のようにして求めることができる。
＜平均気泡径の求め方＞
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の幅方向中央部から切断方向がＭＤ、ＴＤに平行となるように長方形の試料を切り出す。
試料をＭＤ、ＴＤの各方向に切断し、断面を走査型電子顕微鏡（ＳＵ１５１０、日立ハイテクノロジーズ社製）を用いて、３０倍に拡大して撮影する。
このとき、顕微鏡画像は、横向きのＡ４用紙１枚に縦横２画像（合計４画像）並んだ状態で印刷した際に所定の倍率となるように撮影する。
次いで、画像上に、ＭＤ、ＴＤの各方向に平行する６０ｍｍの任意の直線、及び、各方向に直交する方向（ＶＤ）に６０ｍｍの直線を描く。
ＭＤに平行な断面（ＭＤ断面）、及び、ＴＤに平行な断面（ＴＤ断面）のそれぞれに対し、２視野ずつ合計４視野の顕微鏡画像を撮影し、Ａ４用紙に印刷する。
ＭＤ断面の２つの画像のそれぞれにＭＤに平行する３本の任意の直線（長さ６０ｍｍ）を描くと共に、ＴＤ断面の２つの画像のそれぞれにＴＤに平行な３本の任意の直線（長さ６０ｍｍ）を描く。また、ＭＤ断面の１つの画像とＴＤ断面の１つの画像とにＶＤに平行な３本の直線（６０ｍｍ）を描き、ＭＤ、ＴＤ、及び、ＶＤに平行な６０ｍｍの任意の直線を各方向６本ずつ描く。
尚、任意の直線はできる限り気泡が接点でのみ接しないようにし、接してしまう場合には、この気泡も数に加える。
ＭＤ、ＴＤ、及び、ＶＤの各方向の６本の任意の直線について数えた気泡数を算術平均し、各方向の気泡数とする。気泡数を数えた画像倍率とこの気泡数から、各方向の気泡の平均弦長ｔを次式より算出する。
平均弦長ｔ（ｍｍ）＝６０／（気泡数×画像倍率）
（ＭＤ方向の平均弦長ｔＭ（ｍｍ）＝６０／（ＭＤ方向の気泡数×画像倍率））
（ＴＤ方向の平均弦長ｔＴ（ｍｍ）＝６０／（ＴＤ方向の気泡数×画像倍率））
（ＶＤ方向の平均弦長ｔＶ（ｍｍ）＝６０／（ＶＤ方向の気泡数×画像倍率））
画像倍率は画像上のスケールバーをデジマチックキャリパ（ミツトヨ社製）にて１／１００ｍｍまで計測し、次式により求める。
画像倍率＝スケールバー実測値（ｍｍ）／スケールバーの表示値（ｍｍ）
次式により各方向における平均気泡径を算出する。
ＭＤでの平均気泡径Ｄｍｄ（μｍ）＝（ｔＭ（ｍｍ）／０．６１６）×１０００
ＴＤでの平均気泡径Ｄｔｄ（μｍ）＝（ｔＴ（ｍｍ）／０．６１６）×１０００
ＶＤでの平均気泡径Ｄｖｄ（μｍ）＝（ｔＶ（ｍｍ）／０．６１６）×１０００
＜平均気泡径の求め方＞
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の幅方向中央部から切断方向がＭＤ、ＴＤに平行となるように長方形の試料を切り出す。
試料をＭＤ、ＴＤの各方向に切断し、断面を走査型電子顕微鏡（ＳＵ１５１０、日立ハイテクノロジーズ社製）を用いて、３０倍に拡大して撮影する。
このとき、顕微鏡画像は、横向きのＡ４用紙１枚に縦横２画像（合計４画像）並んだ状態で印刷した際に所定の倍率となるように撮影する。
次いで、画像上に、ＭＤ、ＴＤの各方向に平行する６０ｍｍの任意の直線、及び、各方向に直交する方向（ＶＤ）に６０ｍｍの直線を描く。
ＭＤに平行な断面（ＭＤ断面）、及び、ＴＤに平行な断面（ＴＤ断面）のそれぞれに対し、２視野ずつ合計４視野の顕微鏡画像を撮影し、Ａ４用紙に印刷する。
ＭＤ断面の２つの画像のそれぞれにＭＤに平行する３本の任意の直線（長さ６０ｍｍ）を描くと共に、ＴＤ断面の２つの画像のそれぞれにＴＤに平行な３本の任意の直線（長さ６０ｍｍ）を描く。また、ＭＤ断面の１つの画像とＴＤ断面の１つの画像とにＶＤに平行な３本の直線（６０ｍｍ）を描き、ＭＤ、ＴＤ、及び、ＶＤに平行な６０ｍｍの任意の直線を各方向６本ずつ描く。
尚、任意の直線はできる限り気泡が接点でのみ接しないようにし、接してしまう場合には、この気泡も数に加える。
ＭＤ、ＴＤ、及び、ＶＤの各方向の６本の任意の直線について数えた気泡数を算術平均し、各方向の気泡数とする。気泡数を数えた画像倍率とこの気泡数から、各方向の気泡の平均弦長ｔを次式より算出する。
平均弦長ｔ（ｍｍ）＝６０／（気泡数×画像倍率）
（ＭＤ方向の平均弦長ｔＭ（ｍｍ）＝６０／（ＭＤ方向の気泡数×画像倍率））
（ＴＤ方向の平均弦長ｔＴ（ｍｍ）＝６０／（ＴＤ方向の気泡数×画像倍率））
（ＶＤ方向の平均弦長ｔＶ（ｍｍ）＝６０／（ＶＤ方向の気泡数×画像倍率））
画像倍率は画像上のスケールバーをデジマチックキャリパ（ミツトヨ社製）にて１／１００ｍｍまで計測し、次式により求める。
画像倍率＝スケールバー実測値（ｍｍ）／スケールバーの表示値（ｍｍ）
次式により各方向における平均気泡径を算出する。
ＭＤでの平均気泡径Ｄｍｄ（μｍ）＝（ｔＭ（ｍｍ）／０．６１６）×１０００
ＴＤでの平均気泡径Ｄｔｄ（μｍ）＝（ｔＴ（ｍｍ）／０．６１６）×１０００
ＶＤでの平均気泡径Ｄｖｄ（μｍ）＝（ｔＶ（ｍｍ）／０．６１６）×１０００
【0028】
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の表面における窪み１ｐは、少なくとも過半数（数で５０％以上）が上記のような寸法を有することが好ましく、８０％以上が上記のような寸法を有していることが好ましい。本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１での窪み１ｐは、概ね全てが上記のような大きさのものであってもよい。本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１は、上記のような大きさの窪み１ｐが、先述のように５個／ｃｍ2以上３０個／ｃｍ2以下の割合で設けられてもよく、５個以上／２８個以下の割合で設けられてもよく、５個以上／２７個以下の割合で設けられてもよく、５個以上／２６個以下の割合で設けられてもよい。
【0029】
窪み１ｐの形成頻度や大きさについては、ゲル粒子ＧＰの量だけでなく、例えば、押出時の樹脂温度や発泡剤の使用量などによっても調整可能である。押出時の樹脂温度を高くしたり、発泡剤の使用量を増やしたりすると、ゲル粒子ＧＰが含まれている気泡膜とゲル粒子ＧＰが含まれていない気泡膜との間の伸展性の違いを顕著にさせることができる。
【0030】
ゲル粒子ＧＰは、脂肪族ポリエステル樹脂を架橋剤で架橋して改質脂肪族ポリエステル樹脂を作製することで当該改質脂肪族ポリエステル樹脂中に存在させることができる。そして、このような改質脂肪族ポリエステル樹脂を使って押出発泡を行うことでゲル粒子ＧＰが気泡膜中に分散された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１を得ることができる。
【0031】
尚、ゲル粒子ＧＰに代えて分子量の高い脂肪族ポリエステル樹脂を用いても同様の効果を得ることができる。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の形成に用いる樹脂組成物の主成分となる第１の脂肪族ポリエステル樹脂と、該第１の脂肪族ポリエステル樹脂よりも分子量が遥かに高い（例えば、質量平均分子量が百万以上の）第２の脂肪族ポリエステル樹脂とを用意し、第１の脂肪族ポリエステル樹脂に対する第２の脂肪族ポリエステル樹脂の割合が、例えば、１／１００～１／１０となるようにして樹脂組成物を調製し、該樹脂組成物を押出発泡させることで窪みの形成された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１を得ることができる。
【0032】
第２の脂肪族ポリエステル樹脂として、押出機の内部で第１の脂肪族ポリエステル樹脂に対して十分な溶解性を示すことが無い程度に高い分子量のものを用いると、ゲル粒子ＧＰを含有させる場合と同様に、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１に第２の脂肪族ポリエステル樹脂の微小粒子が分散されることになる。その場合、表面に第２の脂肪族ポリエステル樹脂の微小粒子が存在するところでは、押出発泡に際して気泡膜の膨張が周囲に比べて抑制され、適度な窪みが形成されることになる。尚、脂肪族ポリエステル樹脂を改質してゲルを形成させる方法は、樹脂組成物に発泡に適した溶融張力を付与する上においても有効である。
【0033】
樹脂組成物は、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを構成している状態でのゲル分率が０．３質量％以上であることが好ましい。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートのゲル分率は、０．４質量％以上であってもよく、０．５質量％以上であってもよい。高い発泡倍率の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを得る上で、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを構成している状態での樹脂組成物のゲル分率は、１．２質量％以下であることが好ましい。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートのゲル分率は、１．１質量％以下であってもよく、１．０質量％以下であってもよい。
【0034】
樹脂組成物は、押出発泡に用いられる前の状態でのゲル分率が０．４質量％以上であることが好ましい。押出発泡前の樹脂組成物のゲル分率は、０．５質量％以上であってもよく、０．６質量％以上であってもよい。高い発泡倍率の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを得る上で、樹脂組成物のゲル分率は、２．０質量％以下であることが好ましい。樹脂組成物のゲル分率は、１．８質量％以下であってもよく、１．６質量％以下であってもよい。樹脂組成物のゲル分率は、１．５質量％以下であってもよい。樹脂組成物の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを構成している状態でのゲル分率が上記範囲であれば、樹脂発泡シート表面に適度に窪みが設けられ、他のシートとの分離性に優れた脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを得ることができる。
【0035】
ゲル分率（質量％）は次のようにして求めることができる。
＜ゲル分率の求め方＞
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１から約０．５ｇの試料を用意し、この試料の初期質量（ｍ０（ｇ））を精秤する。また、この試料を溶解させた溶解液をろ過するための２００メッシュ金網（線径φ０．０５ｍｍ）を用意する。この金網の初期の質量（Ｍ０（ｇ））も精秤する。ビーカー（１００ｍｌ）に秤量した測定試料を入れる。そのビーカーに溶媒としてクロロホルム５０ｍＬとスターラーバーを入れ、アルミ箔で蓋をする。スターラーで２時間攪拌を行い、常温にて溶解させる。２時間後、アルミ箔を外し、ビーカー内の溶解液を２００メッシュの金網でろ過する。ろ過後、樹脂不溶物をメッシュ金網ごとドラフトチャンバー内で１２時間以上自然乾燥させクロロホルムを蒸発させる。次いで、樹脂不溶物をメッシュ金網ごと恒温乾燥器を使って１２０℃の温度で２時間乾燥し、乾燥後はデシケータ内で放冷させる。冷却後、樹脂不溶物が付着した金網（Ｍ１（ｇ））を精秤する。下記の式にてゲル分率を算出する。
ゲル分率（質量％）＝（Ｍ１－Ｍ０）／ｍ０×１００
＜ゲル分率の求め方＞
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１から約０．５ｇの試料を用意し、この試料の初期質量（ｍ０（ｇ））を精秤する。また、この試料を溶解させた溶解液をろ過するための２００メッシュ金網（線径φ０．０５ｍｍ）を用意する。この金網の初期の質量（Ｍ０（ｇ））も精秤する。ビーカー（１００ｍｌ）に秤量した測定試料を入れる。そのビーカーに溶媒としてクロロホルム５０ｍＬとスターラーバーを入れ、アルミ箔で蓋をする。スターラーで２時間攪拌を行い、常温にて溶解させる。２時間後、アルミ箔を外し、ビーカー内の溶解液を２００メッシュの金網でろ過する。ろ過後、樹脂不溶物をメッシュ金網ごとドラフトチャンバー内で１２時間以上自然乾燥させクロロホルムを蒸発させる。次いで、樹脂不溶物をメッシュ金網ごと恒温乾燥器を使って１２０℃の温度で２時間乾燥し、乾燥後はデシケータ内で放冷させる。冷却後、樹脂不溶物が付着した金網（Ｍ１（ｇ））を精秤する。下記の式にてゲル分率を算出する。
ゲル分率（質量％）＝（Ｍ１－Ｍ０）／ｍ０×１００
【0036】
樹脂組成物が高分子量成分を含むことはＺ平均分子量などによって把握され得る。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートは、Ｚ平均分子量が４０万以上であることが好ましい。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを熱溶融させた試料のＺ平均分子量は、５０万以上であってもよく、６０万以上であってもよい。該Ｚ平均分子量は、例えば、１００万以下とされる。Ｚ平均分子量は、例えば、９０万以下であってもよく、８０万以下であってもよい。
【0037】
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートは、質量平均分子量が１８万以上であることが好ましい。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを熱溶融させた試料の質量平均分子量は、２０万以上であってもよく、２２万以上であってもよい。該質量平均分子量は、例えば、３５万以下とされる。質量平均分子量は、例えば、３０万以下であってもよく、２９万以下であってもよい。
【0038】
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートは、数平均分子量（Ｍｎ）に対する質量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）である分散度が２．４以上であることが好ましい。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを熱溶融させた試料の分散度は、２．５以上であってもよく、２．６以上であってもよい。該分散度は、例えば、４．０以下とされる。該分散度は、例えば、３．８以下であってもよく、３．６以下であってもよい。
【0039】
押出発泡に用いる以前の状態での樹脂組成物は、Ｚ平均分子量が５０万以上であることが好ましい。押出発泡に用いる以前の樹脂組成物のＺ平均分子量は、６０万以上であってもよく、６５万以上であってもよい。該Ｚ平均分子量は、例えば、１５０万以下とされる。該Ｚ平均分子量は、例えば、１２０万以下であってもよく、１００万以下であってもよい。
【0040】
押出発泡に用いる以前の状態での樹脂組成物は、質量平均分子量が２５万以上であることが好ましい。樹脂組成物の質量平均分子量は、２６万以上であってもよく、２７万以上であってもよい。該質量平均分子量は、例えば、４５万以下とされる。該質量平均分子量は、４０万以下であってもよく、３５万以下であってもよい。
【0041】
押出発泡に用いる以前の状態での樹脂組成物は、数平均分子量（Ｍｎ）に対する質量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）である分散度が１．６以上であることが好ましい。樹脂組成物の分散度は、１．８以上であってもよく、２．０以上であってもよい。該分散度は、例えば、４．５以下とされる。分散度は、４．０以下であってもよく、３．５以下であってもよい。
【0042】
押出発泡に用いる以前の状態での樹脂組成物のＺ平均分子量（Ｍｚ０）に対する脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートのＺ平均分子量（Ｍｚ１）の低下率（（１－Ｍｚ１／Ｍｚ０）×１００％）は、３０％以下であることが好ましい。
【0043】
押出発泡に用いる以前の状態での樹脂組成物の質量平均分子量（Ｍｗ０）に対する脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの質量平均分子量（Ｍｗ１）の低下率（（１－Ｍｗ１／Ｍｗ０）×１００％）は、２５％以下であることが好ましい。
【0044】
本実施形態での数平均分子量（Ｍｎ）、質量平均分子量（Ｍｗ）、及び、Ｚ平均分子量（Ｍｚ）のそれぞれは、次のようにして求めることができる。
【0045】
＜分子量の測定＞
各平均分子量（Ｍｎ、Ｍｗ、Ｍｚ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）を用いて測定したポリスチレン（ＰＳ）換算での平均分子量を意味する。
平均分子量は、具体的には、次のようにして測定する。
試料２０ｍｇをクロロホルム６ｍＬに溶解させ（浸漬時間：６±１．０ｈｒ（一部不溶））、試料溶液を得る。
（株）島津ジーエルシー製非水系０．４５μｍシリンジフィルターにて試料溶液をろ過してろ液を得る。
次の測定条件にてクロマトグラフを用いてろ液を測定する。
各平均分子量（Ｍｎ、Ｍｗ、Ｍｚ）は、予め作成しておいた標準ポリスチレン検量線から求める。
使用装置＝東ソー（株）製 「ＨＬＣ－８３２０ＧＰＣ ＥｃｏＳＥＣ」 ゲル浸透クロマトグラフ（ＲＩ検出器・ＵＶ検出器内蔵）
各平均分子量（Ｍｎ、Ｍｗ、Ｍｚ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）を用いて測定したポリスチレン（ＰＳ）換算での平均分子量を意味する。
平均分子量は、具体的には、次のようにして測定する。
試料２０ｍｇをクロロホルム６ｍＬに溶解させ（浸漬時間：６±１．０ｈｒ（一部不溶））、試料溶液を得る。
（株）島津ジーエルシー製非水系０．４５μｍシリンジフィルターにて試料溶液をろ過してろ液を得る。
次の測定条件にてクロマトグラフを用いてろ液を測定する。
各平均分子量（Ｍｎ、Ｍｗ、Ｍｚ）は、予め作成しておいた標準ポリスチレン検量線から求める。
使用装置＝東ソー（株）製 「ＨＬＣ－８３２０ＧＰＣ ＥｃｏＳＥＣ」 ゲル浸透クロマトグラフ（ＲＩ検出器・ＵＶ検出器内蔵）
【0046】
（ＧＰＣ測定条件）
カラム
サンプル側
ガードカラム＝東ソー（株）製 ＴＳＫ ｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＨＸＬ－Ｈ（６．０ｍｍ×４．０ｃｍ）×１本
測定カラム＝東ソー（株）製 ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨＸＬ（７．８ｍｍＩ．Ｄ．×３０ｃｍ）×２本直列
リファレンス側
抵抗管（内径０．１ｍｍ×２ｍ）×２本直列
カラム温度＝４０℃
移動相＝クロロホルム
移動相流量
サンプル側ポンプ＝１．０ｍＬ／ｍｉｎ
リファレンス側ポンプ＝０．５ｍＬ／ｍｉｎ
検出器＝ＲＩ検出器
注入量＝５０μＬ
測定時間＝２５ｍｉｎ
サンプリングピッチ＝５００ｍｓｅｃ
カラム
サンプル側
ガードカラム＝東ソー（株）製 ＴＳＫ ｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＨＸＬ－Ｈ（６．０ｍｍ×４．０ｃｍ）×１本
測定カラム＝東ソー（株）製 ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨＸＬ（７．８ｍｍＩ．Ｄ．×３０ｃｍ）×２本直列
リファレンス側
抵抗管（内径０．１ｍｍ×２ｍ）×２本直列
カラム温度＝４０℃
移動相＝クロロホルム
移動相流量
サンプル側ポンプ＝１．０ｍＬ／ｍｉｎ
リファレンス側ポンプ＝０．５ｍＬ／ｍｉｎ
検出器＝ＲＩ検出器
注入量＝５０μＬ
測定時間＝２５ｍｉｎ
サンプリングピッチ＝５００ｍｓｅｃ
【0047】
検量線用標準ポリスチレン試料は、昭和電工（株）製の製品名「ＳＴＡＮＤＡＲＤ ＳＭ－１０５」、及び、「ＳＴＡＮＤＡＲＤ ＳＨ－７５」で質量平均分子量が５，６２０，０００、３，１２０，０００、１，２５０，０００、４４２，０００、１５１，０００、５３，５００、１７，０００、７，６６０、２，９００、１，３２０のものを用いる。上記検量線用標準ポリスチレンをＡ（５，６２０，０００、１，２５０，０００、１５１，０００、１７，０００、２，９００）、及び、Ｂ（３，１２０，０００、４４２，０００、５３，５００、７，６６０、１，３２０）にグループ分けした後、Ａを（２ｍｇ、３ｍｇ、４ｍｇ、４ｍｇ、４ｍｇ）秤量後クロロホルム３０ｍＬに溶解し、Ｂも（３ｍｇ、４ｍｇ、４ｍｇ、４ｍｇ、４ｍｇ）秤量後クロロホルム３０ｍＬに溶解する。標準ポリスチレン検量線は、作製した各Ａ、及び、Ｂ溶解液を５０μＬ注入して測定後に得られた保持時間から較正曲線（三次式）を作成することにより得る。その検量線を用いて各平均分子量を算出する。
【0048】
良好な発泡性を発揮する上において、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを構成する樹脂組成物（押出発泡後）は、溶融張力が１９０℃において２５ｃＮ以上であり、１９０℃、公称荷重２．１６ｋｇでのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）が１．９ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましい。
【0049】
押出発泡後での樹脂組成物の溶融張力は、３０ｃＮ以上であってもよく、３４ｃＮ以上であってもよい。押出発泡後での樹脂組成物の溶融張力は、通常、６０ｃＮ以下とされる。
【0050】
押出発泡後での樹脂組成物のメルトマスフローレイトは、１．８ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよく、１．７ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよい。押出発泡後での樹脂組成物のメルトマスフローレイトは、通常、０．３ｇ／１０ｍｉｎ以上とされる。
【0051】
押出発泡に用いる以前の状態での前記樹脂組成物の１９０℃での溶融張力は、例えば、４０ｃＮ以上とされる。樹脂組成物の溶融張力は、４５ｃＮ以上であってもよく、５０ｃＮ以上であってもよい。樹脂組成物の溶融張力は、５２ｃＮ以上であってもよい。樹脂組成物の溶融張力は、通常、８０ｃＮ以下とされる。樹脂組成物の溶融張力は、７０ｃＮ以下であってもよい。樹脂組成物の溶融張力は、６６ｃＮ以下であってもよく、６２ｃＮ以下であってもよい。
【0052】
押出発泡に用いる以前の状態での前記樹脂組成物のメルトマスフローレイト（ＭＦＲ：温度１９０℃、公称荷重２．１６ｋｇ）は、例えば、１ｇ／１０ｍｉｎ以下とされる。前記樹脂組成物のメルトマスフローレイトは、０．８ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよく、０．７ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよく、０．６ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよく、０．５ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよい。前記樹脂組成物のメルトマスフローレイト（ＭＦＲ：温度１９０℃、公称荷重２．１６ｋｇ）は、例えば、０．１ｇ／１０ｍｉｎ以上とされる。
【0053】
溶融張力及びメルトマスフローレイトについては、以下のような方法により測定することができる。
【0054】
＜溶融張力＞
溶融張力は、株式会社東洋精機製作所製「キャピログラフ１Ｄ」（加熱炉特殊仕様）キャピラリーレオメータ、及びＧｏｅｔｔｆｅｒｔ社製「Ｒｈｅｏｔｅｎｓ７１．９７」を用いて測定できる。
溶融張力の測定は、下記の条件にて実施する。
脂肪族ポリエステル発泡シートを試料とする際は、熱プレスにより脱泡して非発泡シートとし、厚さ０．２～０．３ｍｍとなるように作製する。このとき、熱プレスによる加熱温度は１９０℃とし、完全に脱泡するまで加圧除圧を繰り返す。作製した非発泡シートを９０℃×４時間以上真空乾燥し、乾燥後は測定直前まで真空パック用のナイロンポリ袋に入れて真空包装した上でデシケータに保存する。脂肪族ポリエステル発泡シート以外の試料は事前に９０℃×４時間以上真空乾燥し、乾燥後は測定直前まで真空パック用のナイロンポリ袋に入れて真空包装した上でデシケータに保存する。
レオテンスをキャピログラフ１Ｄのダイ出口から測定部までの距離が８０ｍｍとなるよう設置する。（尚、そのままでは干渉してしまい８０ｍｍまでレオテンスを接近させることができない場合は、干渉を回避する策を講じて所定の場所にレオテンスをセットする。）
まず、試験温度１９０℃に加熱されたバレルに試料を充填後、５分間予熱する。
尚、測定時間についてはバレルに充填してから予熱時間を含めて１０分を超えないようにする。
次に、バレルの上部からピストンを挿入し溶融樹脂を紐状に押し出す。
このとき、ピストン降下速度（２０ｍｍ／ｍｉｎ）を一定に保持し押し出された紐状物をレオテンスのホイールに通過させる。
その後、その引取速度を徐々に増加させて試料の溶融張力を測定する。
測定結果について、紐状物が破断した点の直前の張力の極大値と極小値の平均を試料の溶融張力とする。尚、張力チャートに極大点が１個しかない場合はその極大値を溶融張力とする。また、当紐状物が細くなり、巻取りが空回り状態になった場合は、その時点を破断点と捉えて、直前の張力の極大値の平均を試料の溶融張力とする。
溶融張力は、株式会社東洋精機製作所製「キャピログラフ１Ｄ」（加熱炉特殊仕様）キャピラリーレオメータ、及びＧｏｅｔｔｆｅｒｔ社製「Ｒｈｅｏｔｅｎｓ７１．９７」を用いて測定できる。
溶融張力の測定は、下記の条件にて実施する。
脂肪族ポリエステル発泡シートを試料とする際は、熱プレスにより脱泡して非発泡シートとし、厚さ０．２～０．３ｍｍとなるように作製する。このとき、熱プレスによる加熱温度は１９０℃とし、完全に脱泡するまで加圧除圧を繰り返す。作製した非発泡シートを９０℃×４時間以上真空乾燥し、乾燥後は測定直前まで真空パック用のナイロンポリ袋に入れて真空包装した上でデシケータに保存する。脂肪族ポリエステル発泡シート以外の試料は事前に９０℃×４時間以上真空乾燥し、乾燥後は測定直前まで真空パック用のナイロンポリ袋に入れて真空包装した上でデシケータに保存する。
レオテンスをキャピログラフ１Ｄのダイ出口から測定部までの距離が８０ｍｍとなるよう設置する。（尚、そのままでは干渉してしまい８０ｍｍまでレオテンスを接近させることができない場合は、干渉を回避する策を講じて所定の場所にレオテンスをセットする。）
まず、試験温度１９０℃に加熱されたバレルに試料を充填後、５分間予熱する。
尚、測定時間についてはバレルに充填してから予熱時間を含めて１０分を超えないようにする。
次に、バレルの上部からピストンを挿入し溶融樹脂を紐状に押し出す。
このとき、ピストン降下速度（２０ｍｍ／ｍｉｎ）を一定に保持し押し出された紐状物をレオテンスのホイールに通過させる。
その後、その引取速度を徐々に増加させて試料の溶融張力を測定する。
測定結果について、紐状物が破断した点の直前の張力の極大値と極小値の平均を試料の溶融張力とする。尚、張力チャートに極大点が１個しかない場合はその極大値を溶融張力とする。また、当紐状物が細くなり、巻取りが空回り状態になった場合は、その時点を破断点と捉えて、直前の張力の極大値の平均を試料の溶融張力とする。
【0055】
（キャピログラフ１Ｄの測定条件）
ダイ：直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍ、流入角度９０度（コニカル）
バレル径：９．５５ｍｍ
ピストンスピード：２０ｍｍ／ｍｉｎ
測定温度：１９０℃
ダイ：直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍ、流入角度９０度（コニカル）
バレル径：９．５５ｍｍ
ピストンスピード：２０ｍｍ／ｍｉｎ
測定温度：１９０℃
【0056】
（レオテンスの測定条件）
ホイール間隔：上０．７ｍｍ、下１．０ｍｍ
加速度：１０ｍｍ／ｓ2
引取スピード：初速 ６．９２ｍｍ／ｓ
ホイール間隔：上０．７ｍｍ、下１．０ｍｍ
加速度：１０ｍｍ／ｓ2
引取スピード：初速 ６．９２ｍｍ／ｓ
【0057】
＜メルトマスフローレイト（ＭＦＲ）＞
脂肪族ポリエステル系樹脂や脂肪族ポリエステル系樹脂組成物のメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）はＪＩＳ Ｋ７２１０：１９９９に準拠し測定する。メルトマスフローレイト（ＭＦＲ）は同規格のＢ法記載の「ｂ）ピストンが所定の距離を移動する時間を測定する方法」により測定する。メルトマスフローレイト（ＭＦＲ）は（株）安田精機製作所製「メルトフローインデックステスター（自動）１２０-ＳＡＳ」を用いて測定する。
尚、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを試料とする際は、熱プレスにより脱泡して非発泡シートとし、厚さ０．２～０．３ｍｍとなるように作製する。このとき、熱プレスによる加熱温度は１９０℃とし、完全に脱泡するまで加圧除圧を繰り返す。作製した非発泡シートを９０℃×４時間以上真空乾燥し、乾燥後は測定直前まで真空パック用のナイロンポリ袋に入れて真空包装した上でデシケータに保存する。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート以外の測定用の試料は９０℃、４時間以上真空乾燥し、乾燥後は測定直前まで真空パック用のナイロンポリ袋に入れて真空包装した上でデシケータに保存して測定に供することとする。
脂肪族ポリエステル系樹脂や脂肪族ポリエステル系樹脂組成物のメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）はＪＩＳ Ｋ７２１０：１９９９に準拠し測定する。メルトマスフローレイト（ＭＦＲ）は同規格のＢ法記載の「ｂ）ピストンが所定の距離を移動する時間を測定する方法」により測定する。メルトマスフローレイト（ＭＦＲ）は（株）安田精機製作所製「メルトフローインデックステスター（自動）１２０-ＳＡＳ」を用いて測定する。
尚、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを試料とする際は、熱プレスにより脱泡して非発泡シートとし、厚さ０．２～０．３ｍｍとなるように作製する。このとき、熱プレスによる加熱温度は１９０℃とし、完全に脱泡するまで加圧除圧を繰り返す。作製した非発泡シートを９０℃×４時間以上真空乾燥し、乾燥後は測定直前まで真空パック用のナイロンポリ袋に入れて真空包装した上でデシケータに保存する。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート以外の測定用の試料は９０℃、４時間以上真空乾燥し、乾燥後は測定直前まで真空パック用のナイロンポリ袋に入れて真空包装した上でデシケータに保存して測定に供することとする。
【0058】
（測定条件）
試料：３～８ｇ
予熱１：２００秒
予熱２：３０秒
試験温度：１９０℃
試験荷重：２．１６ｋｇｆ
ピストン移動距離（インターバル）：４ｍｍ
試験回数：３回
各試験で得られた測定値の平均をＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ）の値とする。
試料：３～８ｇ
予熱１：２００秒
予熱２：３０秒
試験温度：１９０℃
試験荷重：２．１６ｋｇｆ
ピストン移動距離（インターバル）：４ｍｍ
試験回数：３回
各試験で得られた測定値の平均をＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ）の値とする。
【0059】
本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートは、熱溶融により非発泡シートとしたときに、該非発泡シートが下記（Ａ）、（Ｂ）の少なくとも一方を満たすことが好ましい。
（Ａ）引張最大応力が５．０ＭＰａ以上
（Ｂ）破壊エネルギーが０．０５Ｊ／ｇ以上０．２５Ｊ／ｇ以下
（Ａ）引張最大応力が５．０ＭＰａ以上
（Ｂ）破壊エネルギーが０．０５Ｊ／ｇ以上０．２５Ｊ／ｇ以下
【0060】
（Ａ）引張最大応力は、５．５ＭＰａ以上であってもよく、６．０ＭＰａ以上であってもよい。（Ａ）引張最大応力は、例えば、７．５ＭＰａ以下とされる。
【0061】
（Ｂ）破壊エネルギーは、０．０８Ｊ／ｇ以上であってもよく、０．１Ｊ／ｇ以上であってもよい。（Ｂ）破壊エネルギーは、０．２３Ｊ／ｇ以下であってもよく、０．２Ｊ／ｇ以下であってもよい。
【0062】
熱溶融により非発泡シートとしたときに、該非発泡シートが上記（Ａ）、（Ｂ）の少なくとも一方を満たすことは、脂肪族ポリエステル樹脂が過度に劣化しておらず、再利用可能であることを意味する。したがって、上記（Ａ）、（Ｂ）の少なくとも一方を満たす脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートは、優れたリサイクル性を有すると言える。
【0063】
引張最大応力及び破壊エネルギーは、次のようにして求めることができる。
＜引張最大応力、破壊ネルギー＞
測定は、ＪＩＳ Ｋ７１１３：１９９５記載に準拠して実施する。すなわち、これらは引張試験機（例えば、（株）島津製作所製「オートグラフ ＡＧ－Ｘ ｐｌｕｓ １００ｋＮ」万能試験機、（株）島津製作所製「ＴＲＡＰＥＺＩＵＭ Ｘ」万能試験機データ処理）を用いて測定する。
試験片は脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを熱プレスにより脱泡して非発泡シートとしたものから採取する。前記非発泡シートは、熱プレスにより厚さ０．２～０．３ｍｍとなるように作製する。このとき、熱プレスによる加熱温度は１９０℃とし、完全に脱泡するまで加圧除圧を繰り返す。
作製した非発泡シートをＪＩＳ Ｋ７１１３：１９９５に規定するダンベル状２号形で切り出して試験片とする。試験片の数は５個とする。試験片はＪＩＳ Ｋ ７１００：１９９９の記号「２３／５０」、２級の標準雰囲気下で１６時間かけて状態調整した後、測定に用いる。測定は同じ環境下で行い、つかみ具間隔は８０ｍｍ、試験速度は５０ｍｍ／ｍｉｎとする。引張試験によって得られた結果を用いて、応力－ひずみ曲線（Ｓ－Ｓ曲線） を作製し、Ｓ－Ｓ曲線中で最大となる応力を引張最大応力、Ｓ－Ｓ曲線と縦軸の値が０となる交点を有する横軸で囲まれた面積を積分し破壊エネルギーとして求める。
＜引張最大応力、破壊ネルギー＞
測定は、ＪＩＳ Ｋ７１１３：１９９５記載に準拠して実施する。すなわち、これらは引張試験機（例えば、（株）島津製作所製「オートグラフ ＡＧ－Ｘ ｐｌｕｓ １００ｋＮ」万能試験機、（株）島津製作所製「ＴＲＡＰＥＺＩＵＭ Ｘ」万能試験機データ処理）を用いて測定する。
試験片は脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを熱プレスにより脱泡して非発泡シートとしたものから採取する。前記非発泡シートは、熱プレスにより厚さ０．２～０．３ｍｍとなるように作製する。このとき、熱プレスによる加熱温度は１９０℃とし、完全に脱泡するまで加圧除圧を繰り返す。
作製した非発泡シートをＪＩＳ Ｋ７１１３：１９９５に規定するダンベル状２号形で切り出して試験片とする。試験片の数は５個とする。試験片はＪＩＳ Ｋ ７１００：１９９９の記号「２３／５０」、２級の標準雰囲気下で１６時間かけて状態調整した後、測定に用いる。測定は同じ環境下で行い、つかみ具間隔は８０ｍｍ、試験速度は５０ｍｍ／ｍｉｎとする。引張試験によって得られた結果を用いて、応力－ひずみ曲線（Ｓ－Ｓ曲線） を作製し、Ｓ－Ｓ曲線中で最大となる応力を引張最大応力、Ｓ－Ｓ曲線と縦軸の値が０となる交点を有する横軸で囲まれた面積を積分し破壊エネルギーとして求める。
【0064】
本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の厚さは、特に限定されるものではないが、例えば、０．５ｍｍ以上とすることができる。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の厚さは、１ｍｍ以上であってもよく、１．５ｍｍ以上であってもよい。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の厚さは、例えば、８ｍｍ以下とすることができる。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の厚さは、６ｍｍ以下であってもよく、４ｍｍ以下であってもよい。
【0065】
＜厚さ＞
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の厚さは、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートに直交する平面で脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを切断した断面の拡大写真などによって求めることができ、例えば、無作為に選択した複数箇所（例えば、２０箇所）の平均値として求められる。
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の厚さは、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートに直交する平面で脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを切断した断面の拡大写真などによって求めることができ、例えば、無作為に選択した複数箇所（例えば、２０箇所）の平均値として求められる。
【0066】
本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１は、連続気泡率が一定以下である方が優れた成形性を発揮させる上で有利となり得る。本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１は、連続気泡率が６０％以下であることが好ましい。該連続気泡率は、４０％以下であってもよく、３０％以下であってもよく、２５％以下であってもよい。本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１は、連続気泡率が一定以上である方が優れた緩衝性や過度な二次発泡を抑制して優れた寸法安定性を発揮させる上で有利となり得る。前記連続気泡率は、５％以上であってもよい。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の連続気泡率は次のようにして測定することができる。
【0067】
本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１は、見掛け密度が６０ｋｇ／ｍ3以上である。発泡製品に高い強度を発揮させる上において見掛け密度は一定以上である方が有利である。見掛け密度は、８０ｋｇ／ｍ3以上であってもよく、１００ｋｇ／ｍ3以上であってもよい。一方で軽量性と緩衝性とをより確実に発揮させる上において見掛け密度は一定以下であることが望ましい。本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の見掛け密度は、３００ｋｇ／ｍ3以下である。見掛け密度は、２５０ｋｇ／ｍ3以下であってもよい。
【0068】
＜見掛け密度＞
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの見掛け密度（ｋｇ／ｍ3）は、単位面積当たりの脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの質量（坪量：ｇ／ｍ2）を脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの厚さ（ｍｍ）で除して求めることができる。坪量は、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートから切り出した複数の試料について測定した値を相加平均して求めることができる。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの坪量は、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートから押出方向（ＭＤ）の寸法が２０ｃｍ、幅方向（ＴＤ）の寸法が全幅となるように測定試料を切り出し、その質量Ｗ（ｇ）と面積Ｓ（ｃｍ2）とを用いた下記式から求めることができる。
坪量（ｇ／ｍ2）＝Ｗ／Ｓ×１００００
また、見掛け密度は下記計算により求めることができる。
見掛け密度（ｋｇ／ｍ3）＝坪量（ｇ／ｍ2）÷厚さ（ｍｍ）
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの見掛け密度（ｋｇ／ｍ3）は、単位面積当たりの脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの質量（坪量：ｇ／ｍ2）を脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの厚さ（ｍｍ）で除して求めることができる。坪量は、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートから切り出した複数の試料について測定した値を相加平均して求めることができる。脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの坪量は、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートから押出方向（ＭＤ）の寸法が２０ｃｍ、幅方向（ＴＤ）の寸法が全幅となるように測定試料を切り出し、その質量Ｗ（ｇ）と面積Ｓ（ｃｍ2）とを用いた下記式から求めることができる。
坪量（ｇ／ｍ2）＝Ｗ／Ｓ×１００００
また、見掛け密度は下記計算により求めることができる。
見掛け密度（ｋｇ／ｍ3）＝坪量（ｇ／ｍ2）÷厚さ（ｍｍ）
【0069】
＜連続気泡率＞
連続気泡率は次の方法で求めることができる。
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートから、縦２５ｍｍ×横２５ｍｍのシート状サンプルを複数枚切り出す。切り出したサンプルを空間があかないよう重ね合わせて厚さ２１～２３ｍｍの試験片とし、試験数を３個作製する。試験片は、ＪＩＳ Ｋ７１００：１９９９ 記号２３／５０、２級の環境下で１６時間状態調節し、厚さ（ｍｍ）を計測する。厚さの測定には、例えば、（株）ミツトヨ製「デジマチックキャリパ」ノギスを用いることができる。厚さは、１／１００ｍｍまで計測し、得られた厚さから、見掛けの体積（ｃｍ3）を求める。
次に、乾式自動密度計（例えば、（株）島津製作所製「アキュピックＩＩ １３４０－１００ｃｃ」）を用いて、上記環境下で試験片の体積（ｃｍ3）を測定する。
測定条件は次の通り。
使用ガス：窒素
使用容器：３５ｃｃ
充填圧力：０．００５ｐｓｉｇ
圧力平衡終了レート：０．００５ｐｓｉｇ／ｍｉｎ
繰り返し回数：１回
そして、下記式により各試験片の連続気泡率（％）を計算し、平均値を脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの見掛け密度とする。
連続気泡率（％）＝〔（見掛けの体積－乾式自動密度計での測定体積）／見掛けの体積〕×１００（％）
連続気泡率は次の方法で求めることができる。
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートから、縦２５ｍｍ×横２５ｍｍのシート状サンプルを複数枚切り出す。切り出したサンプルを空間があかないよう重ね合わせて厚さ２１～２３ｍｍの試験片とし、試験数を３個作製する。試験片は、ＪＩＳ Ｋ７１００：１９９９ 記号２３／５０、２級の環境下で１６時間状態調節し、厚さ（ｍｍ）を計測する。厚さの測定には、例えば、（株）ミツトヨ製「デジマチックキャリパ」ノギスを用いることができる。厚さは、１／１００ｍｍまで計測し、得られた厚さから、見掛けの体積（ｃｍ3）を求める。
次に、乾式自動密度計（例えば、（株）島津製作所製「アキュピックＩＩ １３４０－１００ｃｃ」）を用いて、上記環境下で試験片の体積（ｃｍ3）を測定する。
測定条件は次の通り。
使用ガス：窒素
使用容器：３５ｃｃ
充填圧力：０．００５ｐｓｉｇ
圧力平衡終了レート：０．００５ｐｓｉｇ／ｍｉｎ
繰り返し回数：１回
そして、下記式により各試験片の連続気泡率（％）を計算し、平均値を脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの見掛け密度とする。
連続気泡率（％）＝〔（見掛けの体積－乾式自動密度計での測定体積）／見掛けの体積〕×１００（％）
【0070】
上記のような脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１を形成するための前記樹脂組成物に含有させる脂肪族ポリエステル樹脂は、例えば、ヒドロキシ酸重縮合物、ラクトンの開環重合物、及び、多価アルコール成分と多価カルボン酸成分との重縮合体などであってもよい。ヒドロキシ酸重縮合物としては、例えば、ポリ乳酸、ヒドロキシ酪酸の重縮合物などが挙げられる。ラクトンの開環重合物としては、例えば、ポリカプロラクトン、ポリプロピオラクトンなどが挙げられる。多価アルコール成分と多価カルボン酸成分との重縮合体としては、例えば、ポリエチレンサクシネート、ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンアジペート、ポリブチレンサクシネートアジペート、ポリブチレンアジペートテレフタレートなどが挙げられる。なかでも脂肪族ポリエステル樹脂は、ポリ乳酸（ＰＬＡ）であることが好ましい。
【0071】
本実施形態でのポリ乳酸樹脂（ＰＬＡ）とは、乳酸成分単位を５０モル％以上含むポリマーを言う。該ポリマーとしては、（１）乳酸の重合体、（２）乳酸と他の脂肪族ヒドロキシカルボン酸とのコポリマー、（３）乳酸と脂肪族多価アルコールと脂肪族多価カルボン酸とのコポリマー、（４）乳酸と脂肪族多価カルボン酸とのコポリマー、（５）乳酸と脂肪族多価アルコールとのコポリマー、（６）前記（１）～（５）の何れかの組み合わせによる混合物等を挙げることができる。尚、上記乳酸の具体例としては、Ｌ－乳酸、Ｄ－乳酸、ＤＬ－乳酸又はそれらの環状２量体であるＬ－ラクチド、Ｄ－ラクチド、ＤＬ－ラクチド又はそれらの混合物を挙げることができる。
【0072】
前記コポリマーを構成する脂肪族多価カルボン酸としては、例えば、シュウ酸、コハク酸、マロン酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸が挙げられる。脂肪族多価カルボン酸は、無水物であってもよい。
【0073】
前記脂肪族多価アルコールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、１，３－ブタンジオール、１，４－ブタンジオール、３－メチル－１，５－ペンタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、１，９－ノナンジオール、ネオペンチルグリコール、テトラメチレングリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノール等が挙げられる。
【0074】
前記コポリマーを構成する乳酸以外の脂肪族ヒドロキシカルボン酸としては、例えば、グリコール酸、３－ヒドロキシ酪酸、４－ヒドロキシ酪酸、４－ヒドロキシ吉草酸、５－ヒドロキシ吉草酸、６－ヒドロキシカプロン酸等が挙げられる。
【0075】
樹脂組成物は、改質されている脂肪族ポリエステル樹脂（改質脂肪族ポリエステル樹脂）を含むことが好ましく、改質されているポリ乳酸（以下「改質ポリ乳酸」ともいう）を含むことが好ましい。
【0076】
改質脂肪族ポリエステル樹脂の出発材料となる改質前の脂肪族ポリエステル樹脂（以下、「非改質脂肪族ポリエステル樹脂」ともいう）は、その構成単位であるジオールやジカルボンが植物由来であることが好ましい。即ち、ポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリブチレンサクシネート（ＰＢＳ）、ポリブチレンサクシネートアジペート（ＰＢＳＡ）などの非改質脂肪族ポリエステル樹脂は、その少なくとも一部が植物由来であることが好ましい。
【0077】
非改質脂肪族ポリエステル樹脂は、１９０℃、公称荷重２．１６ｋｇの条件で測定されるメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）が、１ｇ／１０ｍｉｎ以上１５ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましい。非改質脂肪族ポリエステル樹脂のＭＦＲは、２ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよく、３ｇ／１０ｍｉｎ以上であってもよい。非改質脂肪族ポリエステル樹脂のＭＦＲは、１０ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよく、８ｇ／１０ｍｉｎ以下であってもよい。
【0078】
非改質脂肪族ポリエステル樹脂のＭＦＲは、樹脂組成物のＭＦＲと同じ方法によって測定することができる。
【0079】
このような非改質ポリエステル樹脂の改質方法としては、有機過酸化物によって架橋（部分架橋）を施す方法が挙げられる。
【0080】
前記有機過酸化物としては、例えば、パーオキシエステル、ハイドロパーオキサイド、ジアルキルパーオキサイド、ジアシルパーオキサイド、パーオキシジカーボネート、パーオキシケタール、及び、ケトンパーオキサイド等が挙げられる。
【0081】
前記パーオキシエステルとしては、例えば、ｔ－ブチルパーオキシ２－エチルヘキシルカーボネート、ｔ－ヘキシルパーオキシイソプロピルモノカーボネート、ｔ－ヘキシルパーオキシベンゾエート、ｔ－ブチルパーオキシベンゾエート、ｔ－ブチルパーオキシラウレート、ｔ－ブチルパーオキシ－３，５，５－トリメチルヘキサノエート、ｔ－ブチルパーオキシアセテート、２，５－ジメチル２，５－ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、及び、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート等が挙げられる。
【0082】
前記ハイドロパーオキサイドとしては、例えば、パーメタンハイドロパーオキシド、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、及び、ｔ－ブチルハイドロパーオキサイド等が挙げられる。
【0083】
前記ジアルキルパーオキサイドとしては、例えば、ジクミルパーオキサイド、ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド、及び、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－ヘキシン－３等が挙げられる。
【0084】
前記ジアシルパーオキサイドとしては、例えば、ジベンゾイルパーキサイド、ジ（４－メチルベンゾイル）パーオキサイド、及び、ジ（３－メチルベンゾイル）パーオキサイド等が挙げられる。
【0085】
前記パーオキシジカーボネートとしては、例えば、ジ（２－エチルヘキシル）パーオキシジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート等が挙げられる。
【0086】
前記パーオキシケタールとしては、例えば、１，１－ジ－ｔ－ブチルパーオキシ－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、１，１－ジ－ｔ－ブチルパーオキシシクロヘキサン、２，２－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－ブタン、ｎ－ブチル４，４－ジ－（ｔ－ブチルパーオキシ）バレレート、及び、２，２－ビス（４，４－ジ－ｔ－ブチルパーオキシシクロヘキシル）プロパン等が挙げられる。
【0087】
前記ケトンパーオキサイドとしては、例えば、メチルエチルケトンパーオキサイド、アセチルアセトンパーオキサイド等が挙げられる。
【0088】
本実施形態では、反応性が緩やかな有機過酸化物を用いることが好ましく、半減期温度が高い有機過酸化物を用いることが好ましい。有機過酸化物の１分間半減期温度は、１５０℃以上２００℃以下であることが好ましい。
【0089】
前記１分間半減期温度は、ベンゼンを溶媒とした０．１ｍｏｌ／Ｌの溶液を用いて測定することができる。有機過酸化物の希薄な溶液での分解反応は一次反応としてみなすことができるため、有機過酸化物の初期濃度をＣ、分解量をΔＣ、分解速度定数をｋ、時間をｔとすると、分解反応については下記の式（１）、（２）のようにあらわすことができる。
式（１）： ｄｘ／ｄｔ＝ｋ（Ｃ－ΔＣ）
式（２）： ｌｎ Ｃ／（Ｃ－ΔＣ）＝ｋｔ
半減期時間をｔ1/2とすると（Ｃ－ΔＣ）がＣ／２となるので上記式は以下のようになる。
式（３）： ｋ・ｔ1/2＝ｌｎ２
したがって、ある一定温度（Ｔ）で有機過酸化物を熱分解させて時間（ｔ）と「ｌｎ Ｃ／（Ｃ－ΔＣ）」との関係をグラフでプロットすればその近似直線の傾きから分解速度定数（ｋ）が求まり、その温度での半減期時間（ｔ1/2）が求まる。
そして、分解速度定数ｋは、アレニウスの式より下記のようにしてあらわされる。
式（４）： ｋ＝Ａｅｘｐ（－ΔＥ／ＲＴ）
式（５）： ｌｎｋ＝ｌｎＡ－ΔＥ／ＲＴ
（Ａ：頻度因子、ΔＥ：活性化エネルギー、Ｒ：気体定数、Ｔ：絶定温度）
数点の温度で各温度における分解速度定数ｋを算出し、「ｌｎｋ」と「１／Ｔ」とをプロットして得られた直線の傾きから活性化エネルギーΔＥが求まる。求めた活性化エネルギーΔＥを用いて「ｌｎｋ」の代わりに「ｌｎｔ1/2」と「１／Ｔ」との関係をプロットして得られた近似直線から１分間半減期温度を求めることができる。
式（１）： ｄｘ／ｄｔ＝ｋ（Ｃ－ΔＣ）
式（２）： ｌｎ Ｃ／（Ｃ－ΔＣ）＝ｋｔ
半減期時間をｔ1/2とすると（Ｃ－ΔＣ）がＣ／２となるので上記式は以下のようになる。
式（３）： ｋ・ｔ1/2＝ｌｎ２
したがって、ある一定温度（Ｔ）で有機過酸化物を熱分解させて時間（ｔ）と「ｌｎ Ｃ／（Ｃ－ΔＣ）」との関係をグラフでプロットすればその近似直線の傾きから分解速度定数（ｋ）が求まり、その温度での半減期時間（ｔ1/2）が求まる。
そして、分解速度定数ｋは、アレニウスの式より下記のようにしてあらわされる。
式（４）： ｋ＝Ａｅｘｐ（－ΔＥ／ＲＴ）
式（５）： ｌｎｋ＝ｌｎＡ－ΔＥ／ＲＴ
（Ａ：頻度因子、ΔＥ：活性化エネルギー、Ｒ：気体定数、Ｔ：絶定温度）
数点の温度で各温度における分解速度定数ｋを算出し、「ｌｎｋ」と「１／Ｔ」とをプロットして得られた直線の傾きから活性化エネルギーΔＥが求まる。求めた活性化エネルギーΔＥを用いて「ｌｎｋ」の代わりに「ｌｎｔ1/2」と「１／Ｔ」との関係をプロットして得られた近似直線から１分間半減期温度を求めることができる。
【0090】
上記のような半減期温度を有する有機過酸化物としては、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート（１分間半減期温度：１５６℃）やｔ－ブチルパーオキシ－３，５，５－トリメチルヘキサノエート（１分間半減期温度：１５９℃）が好ましい。
【0091】
有機過酸化物は、改質を行う非改質脂肪族ポリエステル樹脂の量を１００質量部としたときに０．０２質量部以上１．０質量部以下となるように用いられることが好ましい。有機過酸化物の量は、０．０５質量部以上であってもよく、０．０８質量部以上であってもよい。有機過酸化物の量は、０．８質量部以下であってもよく、０．６質量部以下であってもよい。
【0092】
非改質ポリエステル樹脂の改質方法としては、有機過酸化物とともに架橋助剤を用いることが好ましい。架橋助剤としては、ジビニルベンゼン、ジアリルベンゼン、ジビニルナフタレン、ジビニルフェニル、ジビニルカルバゾール、ジビニルピリジンなどが挙げられる。架橋助剤は、エチレングリコールジアクリレート、ブチレングリコールジアクリレート、トリエチレングリコールジアクリレート、１，６－ヘキサンジオールジアクリレート、テトラメチロールメタンテトラアクリレート等の多官能性アクリル酸系化合物；エチレングリコールジメタクリレート、ブチレングリコールジメタクリレート、トリエチレングリコールジメタクリレート、テトラエチレングリコールジメタクリレート、１，６－ヘキサンジオールジメタクリレート、１，９－ノナンジオールジメタクリレート、１，１０－デカンジオールジメタクリレート、トリメチロールプロパントリメタクリレート、テトラメチロールメタンテトラメタクリレート等の多官能性メタクリル酸系化合物などであってもよい。架橋助剤は、ジビニルフタレート、ジアリルフタレート、ジアリルマレエート、ビスアクリロイルオキシエチルテレフタレート等の脂肪族及び芳香族多価カルボン酸のポリビニルエステル、ポリアリルエステル、ポリアクリロイルオキシアルキルエステル、ポリメタクリロイルオキシアルキルエステル、ジエチレングリコールジビニルエーテル、ヒドロキノンジビニルエーテル、ビスフェノールＡジアリルエーテル等の脂肪族及び芳香族多価アルコールのポリビニルエーテルやポリアリルエーテル；トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレート等のシアヌール酸又はイソシアヌール酸のアリルエステル；トリアリルホスフェート；トリスアクリルオキシエチルホスフェート；Ｎ－フェニルマレイミド、Ｎ，Ｎ’－ｍ－フェニレンビスマレイミド等のマレイミド系化合物；フタル酸ジプロパギル、マレイン酸ジプロパギル等の２個以上の三重結合を有する化合物などの多官能性モノマーを使用することができる。
【0093】
架橋助剤は、脂肪族ポリエステル樹脂の水酸基やカルボキシ基と結合可能なエポキシ基を有するポリマータイプのものであってもよい。この種のポリマータイプの架橋助剤は、鎖延長機能を有する点においても好適である。該ポリマータイプの架橋助剤としては、例えば、エポキシ基含有（メタ）アクリルポリマーが挙げられる。該エポキシ基含有（メタ）アクリルポリマーとしては、スチレン－グリシジル（メタ）アクリレート共重合体が挙げられる。スチレン－グリシジル（メタ）アクリレート共重合体としては、共重合体におけるグリシジルメタクリレートの割合が２０質量％を超えるものが好ましい。共重合体におけるグリシジルメタクリレートの割合は３０質量％を超えることがより好ましく、５０質量％を超えることが特に好ましい。この共重合体におけるエポキシ当量は、例えば、１５０～３０００ｇ／ｅｑとされる。該エポキシ当量、は、２００～５００ｇ／ｅｑであってもよい。該スチレン－グリシジル（メタ）アクリレート共重合体の質量平均分子量（Ｍｗ）は、例えば、２０００～２５０００とされる。該質量平均分子量（Ｍｗ）は、３０００～８０００であってもよい。スチレン－グリシジル（メタ）アクリレート共重合体の数平均分子量（Ｍｎ）は、例えば、４００～６０００とすることができる。数平均分子量（Ｍｎ）は、１０００～４０００であってもよい。スチレン－グリシジル（メタ）アクリレート共重合体の分散度（Ｑ値＝Ｍｗ／Ｍｎ）は、例えば、１．５～５とされる。
【0094】
エポキシ基含有（メタ）アクリルポリマーとしては、ＢＡＳＦ社から「Ｊｏｎｃｒｙｌ」の商品名で市販されている市販品、東亜合成社から「ＡＲＵＦＯＮ」の商品名で市販されている市販品、日油社から「マープルーフ」の商品名で市販されている市販品を用いてもよい。
【0095】
改質脂肪族ポリエステル樹脂は、非改質脂肪族ポリエステル樹脂１００質量部に対し、上記のような有機過酸化物を０．０２質量部以上１．０質量部以下の割合で含み、さらに、上記のエポキシ基含有（メタ）アクリルポリマーのような架橋助剤を０．１質量部以上１．２質量部以下の割合で含有する混和物を溶融混練することによって作製されることが好ましい。非改質脂肪族ポリエステル樹脂１００質量部に対する架橋助剤の割合は、０．２質量部以上であってもよく、０．３質量部以上であってもよい。非改質脂肪族ポリエステル樹脂１００質量部に対する架橋助剤の割合は、１．１質量部以下であってもよく、１．０質量部以下であってもよい。このような改質を行うことで適度な窪みを有する脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを作製するのに適したゲル分率となる樹脂組成物の主成分として好適な改質脂肪族ポリエステル樹脂を得ることができる。
【0096】
本実施形態の樹脂組成物は、当該樹脂組成物を発泡させるための成分とともに押出機で溶融混練して押出されることで良好な発泡性を示す。樹脂組成物とともに押出機に供給される発泡のための前記成分としては、気泡調整剤や発泡剤などが挙げられる。押出発泡に際しては、それら以外に各種の添加剤が樹脂組成物に添加されてもよい。該添加剤としては、充填剤、着色剤、難燃剤、抗菌剤、耐候剤、界面活性剤などが挙げられる。本実施形態の樹脂組成物での樹脂以外の添加剤の割合は、通常、１０質量％以下とされる。添加剤の割合は、８質量％以下であってもよく、６質量％以下であってもよい。
【0097】
本実施形態での脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１は、脂肪族ポリエステル樹脂と有機過酸化物と架橋助剤とを溶融混練して改質脂肪族ポリエステル樹脂を得る改質工程と、前記改質脂肪族ポリエステル樹脂を含む樹脂組成物を発泡剤とともにシート状に押出して発泡シートを作製するシート作製工程とを実施して作製することができる。樹脂組成物は、改質工程で得られる改質脂肪族ポリエステル樹脂のみによって調製されてもよく、２種類以上の改質脂肪族ポリエステル樹脂をブレンドしたり、１種類以上の改質脂肪族ポリエステル樹脂と１種類以上の非改質脂肪族ポリエステル樹脂とをブレンドしたりすることで調製されてもよい。
【0098】
本実施形態では、前記改質工程と、改質脂肪族ポリエステル樹脂を含む樹脂組成物を調製する樹脂組成物調製工程と、該樹脂組成物調製工程で得られた樹脂組成物によるシート作製工程とをそれぞれ回分式（バッチ式）で実施してもよく、これらを連続的に実施してもよい。
【0099】
上記のような工程を連続的に実施する場合、全ての工程を１つの押出ラインで実施してもよい。例えば、材料の移動方向上流側に設けた第１押出機と、該第１押出機の下流側に接続された第２押出機とを備え、該第２押出機の先端にシーティングダイ（フラットダイ、サーキュラーダイ）が装着されているタンデムラインを用いて上記工程を連続的に実施することができる。その場合、例えば、改質工程は、第１押出機に非改質脂肪族ポリエステル樹脂と有機過酸化物と架橋助剤とを供給するとともに該第１押出機で非改質脂肪族ポリエステル樹脂と有機過酸化物と架橋助剤とを溶融混練するような方法で実施することができる。
【0100】
本実施形態では、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの片面又は両面に非発泡層を積層する積層工程をシート作製工程の後に実施して脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートで構成された発泡層と非発泡層とが積層された積層発泡シートを作製することもできる。この積層工程も回分式（バッチ式）で実施してもよく、連続的に実施してもよい。
【0101】
非発泡層は、例えば、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１の矯正面１ａに積層される。非発泡層は、発泡層を構成する樹脂組成物とは異なる樹脂組成物で構成された樹脂フィルムによって形成され得る。該樹脂フィルムが生分解性に劣るものであっても本実施形態では、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート１が窪みを有するため、発泡層と非発泡層との分離が容易に行われ得る。例えば、窪みが生じている箇所には、非発泡層の内側に極僅かな空隙が形成され得る。そのため、積層発泡シートやその成形加工品に対し、非発泡層の側から熱風を当てるなどして加熱することで、窪みに対応する部分で非発泡層を形成している樹脂フィルムに膨れを発生させることができ、発泡層と非発泡層との剥離を面方向に進展させることができる。また、発泡層と非発泡層との間に視認可能な程度の空隙が形成されていないにしても窪みに対応する箇所は非発泡層との接着力が低いため、当該箇所を起点に非発泡層を剥離し易い点において変わりはない。
【0102】
このようにして作製される脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートは、熱成形などによって発泡成形体（熱成形体）を作製するための原反シートとして好適なものとなり得る。熱成形体を得るための熱成形の方法としては、真空成形、圧空成形、真空圧空成形などの従来公知の方法を採用することができる。また、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート用いられた熱成形体には、紙、不織布、樹脂フィルムなどの表装材を接着させることができ、用済み後に当該表装材を簡単に分離することができる。
【0103】
上記のように本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートは、樹脂発泡シートと他のシート材とが積層された積層発泡シートを構成するための積層発泡シート用樹脂発泡シートとして好適であり、押出発泡で形成された表面の凹凸が平坦な状態になるように矯正された矯正面を有し、該矯正面が他のシート材の積層される被積層面で、該被積層面に上記のような窪みを備えた積層発泡シート用樹脂発泡シートとして好適である。
【0104】
本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートは、熱成形体と、該熱成形体の表面に接着されたシート状の表面材とを備えた表面材付熱成形体での熱成形体の作製に用いられる熱成形用樹脂発泡シートとしても好適である。より詳しくは、本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートは、少なくとも片面が平坦に矯正された矯正面で且つ該矯正面に前記のような窪みが形成され、該矯正面が前記表面材との接着面となるように熱成形される熱成形用樹脂発泡シートとして好適である。
【0105】
本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの用途は、上記のものに限定されない。また、本実施形態においては、脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートとして押出発泡法で作製された押出発泡シートを例示しているが、本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートは押出発泡シートでなくてもよい。例えば、ゲル粒子の分散された非発泡の脂肪族ポリエステル樹脂シートに圧力下に発泡剤を含浸させた後に圧力を開放して発泡シートを作製するような場合も、表面に窪みの形成された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを得ることができ、当該脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートが分離、回収し易い点においては変わりがない。
【0106】
上記のように本実施形態での例示は限定的なものであり、本実施形態の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートやその製造方法、用途などに関しては上記例示に何等限定されるものではない。上記のように本実施形態においては、以下の開示が含まれる。
【0107】
（１）
脂肪族ポリエステル樹脂を含む樹脂組成物で構成された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートであって、
表面に５個／ｃｍ2以上３０個／ｃｍ2以下の割合で窪みが設けられている脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
脂肪族ポリエステル樹脂を含む樹脂組成物で構成された脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートであって、
表面に５個／ｃｍ2以上３０個／ｃｍ2以下の割合で窪みが設けられている脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
【0108】
（２）
前記樹脂組成物は、１９０℃における溶融張力が２５ｃＮ以上で公称荷重２．１６ｋｇでのメルトマスフローレイトが１．９ｇ／１０ｍｉｎ以下である（１）記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
前記樹脂組成物は、１９０℃における溶融張力が２５ｃＮ以上で公称荷重２．１６ｋｇでのメルトマスフローレイトが１．９ｇ／１０ｍｉｎ以下である（１）記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
【0109】
（３）
熱溶融により非発泡シートとしたときに、該非発泡シートが下記の（Ａ）と（Ｂ）との少なくとも一方を満たす（１）又は（２）記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
（Ａ）引張最大応力が５．０ＭＰａ以上
（Ｂ）破壊エネルギーが０．０５Ｊ／ｍ3以上０．２５Ｊ／ｍ3以下
熱溶融により非発泡シートとしたときに、該非発泡シートが下記の（Ａ）と（Ｂ）との少なくとも一方を満たす（１）又は（２）記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
（Ａ）引張最大応力が５．０ＭＰａ以上
（Ｂ）破壊エネルギーが０．０５Ｊ／ｍ3以上０．２５Ｊ／ｍ3以下
【0110】
（４）
前記脂肪族ポリエステル樹脂がポリ乳酸樹脂である（１）～（３）の何れかに記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
前記脂肪族ポリエステル樹脂がポリ乳酸樹脂である（１）～（３）の何れかに記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
【0111】
（５）
前記樹脂組成物が、エポキシ基含有アクリル変性スチレン樹脂を含む（１）～（４）の何れかに記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
前記樹脂組成物が、エポキシ基含有アクリル変性スチレン樹脂を含む（１）～（４）の何れかに記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
【0112】
（６）
ゲル分率が０．３質量％以上１．２質量％以下である（１）～（５）の何れかに記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
ゲル分率が０．３質量％以上１．２質量％以下である（１）～（５）の何れかに記載の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート。
【実施例0113】
次に実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
＜実施例１＞
（１）改質脂肪族ポリエステル樹脂の作製
ポリ乳酸樹脂（豊原集団社製「ＦＹ８０４」、Ｄ体量：４％）１００質量部と、有機過酸化物：ｔ－ブチルパーオキシ－３，５，５－トリメチルヘキサノアート（化薬ヌーリオン社製「トリゴノックス４２」、１分間半減期温度Ｔ１：１５９℃）０．３質量部とエポキシ基含有アクリル変性スチレン系樹脂（ＢＡＳＦ社製「Ｊｏｎｃｒｙｌ ＡＤＲ ４４６８」）０．５質量部とをリボンブレンダーにて攪拌混合して、混合物を得た。
得られた混合物を、口径が５７ｍｍの二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝３１．５）に供給した。
フィード部の設定温度を１７０℃、それ以降の温度を２００℃に設定し、回転数１００ｒｐｍの条件にて二軸押出機中で、前記混合物を溶融混練させ、押出機の先端に取り付けた口径３ｍｍ、孔数１８個のダイから、３０ｋｇ／ｈの吐出量で、混練物をストランド状に押し出した。
次いで、押し出されたストランド状の混練物を、３０℃の水を収容した長さ２ｍの冷却水槽中を通過させて、冷却した。冷却されたストランドを、ペレタイザーでカットして、改質されたポリ乳酸樹脂のペレットを得た。
＜実施例１＞
（１）改質脂肪族ポリエステル樹脂の作製
ポリ乳酸樹脂（豊原集団社製「ＦＹ８０４」、Ｄ体量：４％）１００質量部と、有機過酸化物：ｔ－ブチルパーオキシ－３，５，５－トリメチルヘキサノアート（化薬ヌーリオン社製「トリゴノックス４２」、１分間半減期温度Ｔ１：１５９℃）０．３質量部とエポキシ基含有アクリル変性スチレン系樹脂（ＢＡＳＦ社製「Ｊｏｎｃｒｙｌ ＡＤＲ ４４６８」）０．５質量部とをリボンブレンダーにて攪拌混合して、混合物を得た。
得られた混合物を、口径が５７ｍｍの二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝３１．５）に供給した。
フィード部の設定温度を１７０℃、それ以降の温度を２００℃に設定し、回転数１００ｒｐｍの条件にて二軸押出機中で、前記混合物を溶融混練させ、押出機の先端に取り付けた口径３ｍｍ、孔数１８個のダイから、３０ｋｇ／ｈの吐出量で、混練物をストランド状に押し出した。
次いで、押し出されたストランド状の混練物を、３０℃の水を収容した長さ２ｍの冷却水槽中を通過させて、冷却した。冷却されたストランドを、ペレタイザーでカットして、改質されたポリ乳酸樹脂のペレットを得た。
【0114】
（２）発泡体の作製
前述の方法で得られた改質された脂肪族ポリエステル樹脂１００質量部と、気泡調整剤（松村産業（株）製「クラウンタルク」）１．０質量部とをドライブレンドして、混合物を作製した。
口径φ５０ｍｍの第１押出機（上流側）及び口径φ６５ｍｍの第２押出機（下流側）を備えたタンデム押出機において、口径φ５０ｍｍの第１の押出機に、得られた混合物をホッパーを通じて供給し、加熱溶融させた。
その後、発泡剤としてブタン（イソブタン／ノルマルブタン＝７０／３０）を第１押出機に圧入し、前記混合物とともに溶融混合させた。
次いで、この溶融混合物を口径６５ｍｍの第２の押出機に移送して押出発泡に適した温度に均一に冷却した後、口径７０ｍｍのサーキュラーダイから吐出量３０ｋｇ／ｈで押出発泡させて、円筒状発泡体を得た。
得られた円筒状発泡体を内部が約２０℃の水で冷却されているφ２０６ｍｍのマンドレル上を沿わせ、またその外面をその径よりも大きいエアリングによりエアーを吹き付けることにより冷却成形し、円周上の１点でカッターにより切開して、帯状の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを得た。
前述の方法で得られた改質された脂肪族ポリエステル樹脂１００質量部と、気泡調整剤（松村産業（株）製「クラウンタルク」）１．０質量部とをドライブレンドして、混合物を作製した。
口径φ５０ｍｍの第１押出機（上流側）及び口径φ６５ｍｍの第２押出機（下流側）を備えたタンデム押出機において、口径φ５０ｍｍの第１の押出機に、得られた混合物をホッパーを通じて供給し、加熱溶融させた。
その後、発泡剤としてブタン（イソブタン／ノルマルブタン＝７０／３０）を第１押出機に圧入し、前記混合物とともに溶融混合させた。
次いで、この溶融混合物を口径６５ｍｍの第２の押出機に移送して押出発泡に適した温度に均一に冷却した後、口径７０ｍｍのサーキュラーダイから吐出量３０ｋｇ／ｈで押出発泡させて、円筒状発泡体を得た。
得られた円筒状発泡体を内部が約２０℃の水で冷却されているφ２０６ｍｍのマンドレル上を沿わせ、またその外面をその径よりも大きいエアリングによりエアーを吹き付けることにより冷却成形し、円周上の１点でカッターにより切開して、帯状の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを得た。
【0115】
＜実施例２＞
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの製造方法において、ｔ－ブチルパーオキシ－３，５，５－トリメチルヘキサノアートを０．６部使用するとした以外は実施例１と同様の方法で脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを作製した。
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの製造方法において、ｔ－ブチルパーオキシ－３，５，５－トリメチルヘキサノアートを０．６部使用するとした以外は実施例１と同様の方法で脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを作製した。
【0116】
＜実施例３＞
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの製造方法において、有機過酸化物の種類をｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート（化薬ヌーリオン社製「トリゴノックスＢPＩＣ－７５」、１分間半減期温度Ｔ１：１５６℃）０．３質量部使用するとした以外は実施例１と同様の方法で脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを作製した。
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの製造方法において、有機過酸化物の種類をｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート（化薬ヌーリオン社製「トリゴノックスＢPＩＣ－７５」、１分間半減期温度Ｔ１：１５６℃）０．３質量部使用するとした以外は実施例１と同様の方法で脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを作製した。
【0117】
＜比較例１＞
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの製造方法において、エポキシ基含有アクリル変性スチレン系樹脂を添加せず、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート０．５質量部のみ使用するとした以外は実施例１と同様の方法で脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを作製した。
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの製造方法において、エポキシ基含有アクリル変性スチレン系樹脂を添加せず、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート０．５質量部のみ使用するとした以外は実施例１と同様の方法で脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートを作製した。
【0118】
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの作製に用いた改質脂肪族ポリエステル樹脂や得られた脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの諸特性を測定した。結果を、表２に示す。尚、表中の各評価項目での結果については、これまでに記載の方法によって測定した結果を表している。また、以下の項目については、以下に示す通り評価を実施した。
【0119】
＜窪みの形成割合＞
窪みの割合は、先述の方法で測定し、単位面積当たりの窪み数が３０個／ｃｍ2以下であるものを「〇」判定とし、それ以外を「×」判定とした。また、単位面積当たりの窪み数が３０個／ｃｍ2以下であれば美麗な外観を得られることを目視で確認した。実施例１の脂肪族ポリエステル発泡シートと比較例１の脂肪族ポリエステル発泡シートとに関して外観写真を撮影したものを図４に示す。この図からも実施例では適度な割合で窪みが形成されていることがわかる。尚、比較例１の脂肪族ポリエステル発泡シートには、粗大な窪みが見られる。これは、単位面積当たりの窪み数が３０個／ｃｍ2を超えるあたりから、本来は個々の窪みとなるべき複数の窪みが合一してしまうためではないかと考えられる。
窪みの割合は、先述の方法で測定し、単位面積当たりの窪み数が３０個／ｃｍ2以下であるものを「〇」判定とし、それ以外を「×」判定とした。また、単位面積当たりの窪み数が３０個／ｃｍ2以下であれば美麗な外観を得られることを目視で確認した。実施例１の脂肪族ポリエステル発泡シートと比較例１の脂肪族ポリエステル発泡シートとに関して外観写真を撮影したものを図４に示す。この図からも実施例では適度な割合で窪みが形成されていることがわかる。尚、比較例１の脂肪族ポリエステル発泡シートには、粗大な窪みが見られる。これは、単位面積当たりの窪み数が３０個／ｃｍ2を超えるあたりから、本来は個々の窪みとなるべき複数の窪みが合一してしまうためではないかと考えられる。
【0120】
＜剥離性＞
（フィルム剥離試験）
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートと厚み２０μｍのポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルム重ね合わせた状態で熱ロール（直径：１５０ｍｍ、加熱温度１４０℃）に２．０ｍ／ｍｉｎで通過させた直後に表面温度が２５℃の冷却ロールを通過させて積層発泡シートを作製した。前記積層発泡シートから幅１５ｍｍ×長さ１００ｍｍの短冊状試験片を長手方向が発泡シートの押出方向（ＭＤ）となるように切り出した。
この短冊状試料の長手方向一端側からポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルムを他端側に向かって少しの区間（２０ｍｍ未満）剥離して、剥がし始めのポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルムの端を引張試験機（オリエンテックコーポレーション社製、「テンシロンＲＴＭ－５００」）にセットし、剥離方向が９０度となるように短冊状試料を保持しつつ、２００ｍｍ／分の引張速度でポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルムの剥離試験を実施した。
試験では、ポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルムと脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートとの界面部での剥離が可能かどうかを確認した。そして、界面部での剥離が可能であるものの剥離の際に音もせずに簡単にポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルムが剥離してしまうものを接着強度不足として「×」判定とした。また、界面部での剥離が可能で、しかも、剥離の際に音を発してポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルムが剥離するものについては接着強度が合格レベルにあると判断して「○」判定とした。
（フィルム剥離試験）
脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートと厚み２０μｍのポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルム重ね合わせた状態で熱ロール（直径：１５０ｍｍ、加熱温度１４０℃）に２．０ｍ／ｍｉｎで通過させた直後に表面温度が２５℃の冷却ロールを通過させて積層発泡シートを作製した。前記積層発泡シートから幅１５ｍｍ×長さ１００ｍｍの短冊状試験片を長手方向が発泡シートの押出方向（ＭＤ）となるように切り出した。
この短冊状試料の長手方向一端側からポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルムを他端側に向かって少しの区間（２０ｍｍ未満）剥離して、剥がし始めのポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルムの端を引張試験機（オリエンテックコーポレーション社製、「テンシロンＲＴＭ－５００」）にセットし、剥離方向が９０度となるように短冊状試料を保持しつつ、２００ｍｍ／分の引張速度でポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルムの剥離試験を実施した。
試験では、ポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルムと脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートとの界面部での剥離が可能かどうかを確認した。そして、界面部での剥離が可能であるものの剥離の際に音もせずに簡単にポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルムが剥離してしまうものを接着強度不足として「×」判定とした。また、界面部での剥離が可能で、しかも、剥離の際に音を発してポリブチレンアジペートテレフタレート樹脂フィルムが剥離するものについては接着強度が合格レベルにあると判断して「○」判定とした。
【0121】
＜加熱寸法変化率＞
各例の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートから各辺が前記脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの押出方向（ＭＤ）又は幅方向（ＴＤ）に平行な状態となるように一辺が約１０ｃｍの平面正方形状の試験片を３個切り出した。次いで、各試験片の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート上に、互いに対向する辺の中央部同士を結ぶ直線を二本、十字状に描いた。このとき、加熱前の押出方向の前記直線の長さ（ＭＤ１）、幅方向の前記直線の長さ（ＴＤ１）、十文状の交差点の発泡シートの厚さ（ＶＤ１）をそれぞれ測定した。次に、各試験片を７０℃に設定した湿度調整無しのオーブン中の平台に静置して、１５０秒間加熱した後、オーブンから取り出して室温にて３０分間冷却した。その後、各試験片の加熱後の各方向の直線長さ（ＭＤ２、ＴＤ２）、及び、厚さ（ＶＤ２）を測定した。
下記（ｓ）式により各試験片の加熱変形率（％）を計算し、その相加平均値を発泡シートの加熱変形率（％）とし、耐熱性の評価基準とした。判定は、加熱寸法変化率が２５％以下であるものを「〇」、それ以外を「×」とした。
加熱変形率（％）＝（ＭＤｒ＋ＴＤｒ＋ＶＤｒ）／３・・・（ｓ）
ＭＤ変形率（ＭＤｒ）（％）＝（｜ＭＤ２－ＭＤ１｜／ＭＤ１）×１００
ＴＤ変形率（ＴＤｒ）（％）＝（｜ＴＤ２－ＴＤ１｜／ＴＤ１）×１００
ＶＤ変形率（ＶＤｒ）（％）＝（｜ＶＤ２－ＶＤ１｜／ＶＤ１）×１００
各例の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートから各辺が前記脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートの押出方向（ＭＤ）又は幅方向（ＴＤ）に平行な状態となるように一辺が約１０ｃｍの平面正方形状の試験片を３個切り出した。次いで、各試験片の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート上に、互いに対向する辺の中央部同士を結ぶ直線を二本、十字状に描いた。このとき、加熱前の押出方向の前記直線の長さ（ＭＤ１）、幅方向の前記直線の長さ（ＴＤ１）、十文状の交差点の発泡シートの厚さ（ＶＤ１）をそれぞれ測定した。次に、各試験片を７０℃に設定した湿度調整無しのオーブン中の平台に静置して、１５０秒間加熱した後、オーブンから取り出して室温にて３０分間冷却した。その後、各試験片の加熱後の各方向の直線長さ（ＭＤ２、ＴＤ２）、及び、厚さ（ＶＤ２）を測定した。
下記（ｓ）式により各試験片の加熱変形率（％）を計算し、その相加平均値を発泡シートの加熱変形率（％）とし、耐熱性の評価基準とした。判定は、加熱寸法変化率が２５％以下であるものを「〇」、それ以外を「×」とした。
加熱変形率（％）＝（ＭＤｒ＋ＴＤｒ＋ＶＤｒ）／３・・・（ｓ）
ＭＤ変形率（ＭＤｒ）（％）＝（｜ＭＤ２－ＭＤ１｜／ＭＤ１）×１００
ＴＤ変形率（ＴＤｒ）（％）＝（｜ＴＤ２－ＴＤ１｜／ＴＤ１）×１００
ＶＤ変形率（ＶＤｒ）（％）＝（｜ＶＤ２－ＶＤ１｜／ＶＤ１）×１００
【0122】
＜成形性＞
作製した各押出発泡シートから縦７００ｍｍ×横６４０ｍｍの平面長方形状の試験片を切り出した。
次いで、単発成形機（東成産業社製、商品名「ユニック自動成形機 ＦＭ－３Ａ」）を用意し、この単発成形機の上側ヒーターの平均温度を２７２℃、下側ヒーターの平均温度を２４０℃、上側雰囲気温度を１８３℃、下側雰囲気温度を１８０℃にした。
次に、上記試験片を単発成形機に導入して５秒間各々加熱した後に、直径１０ｍｍ（上面）×直径３５ｍｍ（底面）で高さが違う円錐台を２２個配置した金型を用いて、金型表面温度を５０℃に温調し、加熱成形を行なった。
加熱成形は各加熱秒数に対してｎ＝３実施した。
２２個の円錐台の高さは、表１に示す通りである。
その後、各加熱秒数で成形した成形品を目視観察し、各円錐形状に破れが無いもののうち、最も高さの高い円錐台のＮｏ.の値をその成形での得点とした。
同様の成形をさらに２回行い、合計３回の成形での得点を平均して伸びの数値とした。
伸びの数値が１６以上であるものを「〇」判定とし、それ以外を「×」判定とした。
作製した各押出発泡シートから縦７００ｍｍ×横６４０ｍｍの平面長方形状の試験片を切り出した。
次いで、単発成形機（東成産業社製、商品名「ユニック自動成形機 ＦＭ－３Ａ」）を用意し、この単発成形機の上側ヒーターの平均温度を２７２℃、下側ヒーターの平均温度を２４０℃、上側雰囲気温度を１８３℃、下側雰囲気温度を１８０℃にした。
次に、上記試験片を単発成形機に導入して５秒間各々加熱した後に、直径１０ｍｍ（上面）×直径３５ｍｍ（底面）で高さが違う円錐台を２２個配置した金型を用いて、金型表面温度を５０℃に温調し、加熱成形を行なった。
加熱成形は各加熱秒数に対してｎ＝３実施した。
２２個の円錐台の高さは、表１に示す通りである。
その後、各加熱秒数で成形した成形品を目視観察し、各円錐形状に破れが無いもののうち、最も高さの高い円錐台のＮｏ.の値をその成形での得点とした。
同様の成形をさらに２回行い、合計３回の成形での得点を平均して伸びの数値とした。
伸びの数値が１６以上であるものを「〇」判定とし、それ以外を「×」判定とした。
【0123】
【表1】
【0124】
＜総合評価＞
総合判定として、脂肪族ポリエステル発泡シートの物性に関する評価の全てについて、全て「〇」のものを「〇」判定とし、「×」が一つあるものを「△」判定とし、「×」が２つ以上あるものを「×」判定とした。
総合判定として、脂肪族ポリエステル発泡シートの物性に関する評価の全てについて、全て「〇」のものを「〇」判定とし、「×」が一つあるものを「△」判定とし、「×」が２つ以上あるものを「×」判定とした。
【0125】
【表2】
【0126】
各実施例の脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートについては、窪みの形成されている面に非発泡層などを形成させても該非発泡層の剥離が比較的容易なものであった。以上のことからも本発明によれば熱成形などに利用されるのに適しており、且つ、単離が容易な脂肪族ポリエステル樹脂発泡シートが提供されることがわかる。
【符号の説明】
【0127】
１：脂肪族ポリエステル樹脂発泡シート、１ａ：矯正面、１ｐ：窪み
【図1】
【図2A】
【図2B】
【図3A】
【図3B】
【図3C】
【図4】
