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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024136426
(43)【公開日】2024-10-04
(54)【発明の名称】２重壁遮音構造体
(51)【国際特許分類】
G10K 11/172 20060101AFI20240927BHJP
G10K 11/16 20060101ALI20240927BHJP
【ＦＩ】
G10K11/172
G10K11/16 120
【審査請求】未請求
【請求項の数】13
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023047540
(22)【出願日】2023-03-24
(71)【出願人】
【識別番号】000002174
【氏名又は名称】積水化学工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100207756
【弁理士】
【氏名又は名称】田口 昌浩
(74)【代理人】
【識別番号】100129746
【弁理士】
【氏名又は名称】虎山 滋郎
(72)【発明者】
【氏名】野上 洋平
(72)【発明者】
【氏名】安部 裕幸
(72)【発明者】
【氏名】岡部 俊一
【テーマコード（参考）】
5D061
【Ｆターム（参考）】
5D061AA16
5D061BB17
5D061CC04
(57)【要約】
【課題】軽量であり、かつ、広域な周波数の範囲（１００～５，０００Ｈｚ）において遮音性能が高い２重壁遮音構造体を提供する。
【解決手段】凸構造２Ａを備える凸状パネル２と平板状パネル３とを備え、凸状パネル２と平板状パネル３との間に凸構造２Ａによる空洞４が形成され、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２[Ｈｚ]に対する凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１[Ｈｚ]の比ｆ１／ｆ２が２以上である、２重壁遮音構造体。
【選択図】図１
【解決手段】凸構造２Ａを備える凸状パネル２と平板状パネル３とを備え、凸状パネル２と平板状パネル３との間に凸構造２Ａによる空洞４が形成され、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２[Ｈｚ]に対する凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１[Ｈｚ]の比ｆ１／ｆ２が２以上である、２重壁遮音構造体。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
凸構造を備える凸状パネルと平板状パネルとを備え、
前記凸状パネルと前記平板状パネルとの間に前記凸構造による空洞が形成され、
前記平板状パネルの１次共振周波数ｆ２[Ｈｚ]に対する前記凸状パネルの１次共振周波数ｆ１[Ｈｚ]の比ｆ１／ｆ２が２以上である、２重壁遮音構造体。
前記凸状パネルと前記平板状パネルとの間に前記凸構造による空洞が形成され、
前記平板状パネルの１次共振周波数ｆ２[Ｈｚ]に対する前記凸状パネルの１次共振周波数ｆ１[Ｈｚ]の比ｆ１／ｆ２が２以上である、２重壁遮音構造体。
【請求項2】
前記凸状パネルの１次共振周波数ｆ１が前記平板状パネルの１次共振周波数ｆ２より大きい、請求項１に記載の２重壁遮音構造体。
【請求項3】
前記凸状パネルの前記凸構造の厚みＴが、０．１ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、請求項１に記載の２重壁遮音構造体。
【請求項4】
前記凸状パネルの前記凸構造を形成する部材の引張弾性率が、０．１ＧＰａ以上である、請求項１に記載の２重壁遮音構造体。
【請求項5】
前記凸状パネルの前記凸構造の最も低い部分から最も高い部分の高さＨ[ｍｍ]と前記辺長Ｌ[ｍｍ]との商が０．０１以上０．７以下である、請求項１に記載の２重壁遮音構造体。
【請求項6】
前記凸状パネルの前記凸構造が半球形状である、請求項１に記載の２重壁遮音構造体。
【請求項7】
前記凸状パネルの前記凸構造を形成する部材がアルミ板である、請求項１に記載の２重壁遮音構造体。
【請求項8】
前記凸状パネルの前記凸構造が単数である、請求項１に記載の２重壁遮音構造体。
【請求項9】
前記凸状パネルの前記凸構造が複数である、請求項１に記載の２重壁遮音構造体。
【請求項10】
前記凸状パネルの前記凸構造が曲面部を有する、請求項１に記載の２重壁遮音構造体。
【請求項11】
前記凸状パネルの前記凸構造が平面部を有する、請求項１に記載の２重壁遮音構造体。
【請求項12】
前記空洞に吸音材が充填された、請求項１に記載の２重壁遮音構造体。
【請求項13】
前記凸状パネルと前記平板状パネルとの重複率が５０％以上である、請求項１に記載の２重壁遮音構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、２重壁遮音構造体に関する。
【背景技術】
【0002】
建築物における室内環境及び車両における車内環境を向上させるために外部との仕切り部において騒音を遮る性能の要求が増している。外部との仕切り部において、騒音を遮る遮音性能の指標として、音響透過損失がある。音響透過損失は、仕切り部に配置された遮音構造体への入射音に対する透過音のエネルギーの低減量を表し、値が大きいほど遮音性能が高いことを示す。
音響透過損失は、遮音構造体に採用された材質が均質単板材料の場合、基本的に質量で決定され、特に遮音構造体の１次共振周波数付近で値が低下する特性を示す。また、遮音構造体に採用された材質が均質単板材料の場合、１次共振周波数よりも低周波数域では剛性則領域と呼ばれ、１次共振周波数よりも高周波数域では共振領域と呼ばれ、共振領域よりも高周波数域では質量則領域と呼ばれ、各周波数領域でそれぞれ特性を示す。剛性則領域では、遮音構造体に採用された材質の剛性と、遮音構造体の境界の剛性条件が音響透過損失に影響し、剛性を向上させることで音響透過損失が大きくなる性質がある。共振領域では、透過音のエネルギーによる遮音構造体の振動モードの共振が音響透過損失に影響し、遮音構造体の振動モードにより音響透過損失にピークやディップが生じる。質量則領域では、遮音構造体に採用された材質の質量が大きいほど音響透過損失が大きくなる性質があり、遮音構造体の屈曲振動に起因するコインシデンス効果の影響により特定の周波数付近で音響透過損失が小さくなる性質がある。
音響透過損失は、遮音構造体に採用された材質が均質単板材料の場合、基本的に質量で決定され、特に遮音構造体の１次共振周波数付近で値が低下する特性を示す。また、遮音構造体に採用された材質が均質単板材料の場合、１次共振周波数よりも低周波数域では剛性則領域と呼ばれ、１次共振周波数よりも高周波数域では共振領域と呼ばれ、共振領域よりも高周波数域では質量則領域と呼ばれ、各周波数領域でそれぞれ特性を示す。剛性則領域では、遮音構造体に採用された材質の剛性と、遮音構造体の境界の剛性条件が音響透過損失に影響し、剛性を向上させることで音響透過損失が大きくなる性質がある。共振領域では、透過音のエネルギーによる遮音構造体の振動モードの共振が音響透過損失に影響し、遮音構造体の振動モードにより音響透過損失にピークやディップが生じる。質量則領域では、遮音構造体に採用された材質の質量が大きいほど音響透過損失が大きくなる性質があり、遮音構造体の屈曲振動に起因するコインシデンス効果の影響により特定の周波数付近で音響透過損失が小さくなる性質がある。
【0003】
外部との仕切り部に配置される遮音構造体として、例えば、均質単板材料であるアルミ板を採用した場合、アルミ板は、質量を増すことで可聴域の遮音性能を向上させることができる。しかし、質量の大きいものを遮音構造体に採用した場合、可聴域の遮音性能を向上させることができる反面、遮音構造体の取り扱い性及び仕切り部の耐久性が低下するという欠点が生じる。また、質量の大きいものを遮音構造体に採用した場合、遮音性能は、質量則に従い、周波数が低くなるにつれて低下する性質がある。
そこで、質量の小さいものを遮音構造体に採用した場合でも、遮音構造体の遮音性能を向上させるために、遮音構造体の一部に膜部材を設けて、膜の弾性反発力によって屈曲振動を生じさせて音を遮音することで遮音性能を向上させることが提案されている（例えば、特許文献１参照）。また、弾性反発力を発生させるために膜部材を用いつつ、剛性を高めるために梁を設けて遮音性能を向上させることが提案されている（例えば、特許文献２参照）。
そこで、質量の小さいものを遮音構造体に採用した場合でも、遮音構造体の遮音性能を向上させるために、遮音構造体の一部に膜部材を設けて、膜の弾性反発力によって屈曲振動を生じさせて音を遮音することで遮音性能を向上させることが提案されている（例えば、特許文献１参照）。また、弾性反発力を発生させるために膜部材を用いつつ、剛性を高めるために梁を設けて遮音性能を向上させることが提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】国際公開第２００４／１０７３１３号
【特許文献2】特開２００７－２３２９０６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
しかしながら、弾性反発力によって音を遮音する構造においては、屈曲振動を発生させるために、材料の剛性を低くする必要があり、遮音できる周波数の範囲が狭いという欠点がある。また、屈曲振動を発生させるために膜部材を用いつつ、剛性を高めるために梁を設ける構造においては、重量が大きくなるという欠点がある。
【0006】
上記のような事情に鑑み、本発明は、軽量であり、かつ、広域な周波数の範囲（１００～５，０００Ｈｚ）において遮音性能が高い２重壁遮音構造体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明者らは上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、凸構造を備える凸状パネルと平板状パネルの２重壁構造にすることにより、広域な周波数の範囲（１００～５，０００Ｈｚ）における遮音性能が向上することを見出した。本発明者らは、かかる知見に基づきさらに研究を重ね、本発明を完成するに至った。
【0008】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、本発明の要旨は、以下のとおりである。
［１］凸構造を備える凸状パネルと平板状パネルとを備え、前記凸状パネルと前記平板状パネルとの間に前記凸構造による空洞が形成され、前記平板状パネルの１次共振周波数ｆ２[Ｈｚ]に対する前記凸状パネルの１次共振周波数ｆ１[Ｈｚ]の比ｆ１／ｆ２が２以上である、２重壁遮音構造体。
［２］前記凸状パネルの１次共振周波数ｆ１が前記平板状パネルの１次共振周波数ｆ２より大きい、［１］に記載の２重壁遮音構造体。
［３］前記凸状パネルの前記凸構造の厚みＴが、０．１ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、［１］又は［２］に記載の２重壁遮音構造体。
［４］前記凸状パネルの前記凸構造を形成する部材の引張弾性率が、０．１ＧＰａ以上である、［１］～［３］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［５］前記凸状パネルの前記凸構造の最も低い部分から最も高い部分の高さＨ[ｍｍ]と前記辺長Ｌ[ｍｍ]との商が０．０１以上０．７以下である、［１］～［４］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［６］前記凸状パネルの前記凸構造が半球形状である、［１］～［５］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［７］前記凸状パネルの前記凸構造を形成する部材がアルミ板である、［１］～［６］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［８］前記凸状パネルの前記凸構造が単数である、［１］～［７］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［９］前記凸状パネルの前記凸構造が複数である、［１］～［８］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［１０］前記凸状パネルの前記凸構造が曲面部を有する、［１］～［９］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［１１］前記凸状パネルの前記凸構造が平面部を有する、［１］～［１０］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［１２］前記空洞に吸音材が充填された、［１］～［１１］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［１３］前記凸状パネルと前記平板状パネルとの重複率が５０％以上である、［１］～［１２］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［１］凸構造を備える凸状パネルと平板状パネルとを備え、前記凸状パネルと前記平板状パネルとの間に前記凸構造による空洞が形成され、前記平板状パネルの１次共振周波数ｆ２[Ｈｚ]に対する前記凸状パネルの１次共振周波数ｆ１[Ｈｚ]の比ｆ１／ｆ２が２以上である、２重壁遮音構造体。
［２］前記凸状パネルの１次共振周波数ｆ１が前記平板状パネルの１次共振周波数ｆ２より大きい、［１］に記載の２重壁遮音構造体。
［３］前記凸状パネルの前記凸構造の厚みＴが、０．１ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、［１］又は［２］に記載の２重壁遮音構造体。
［４］前記凸状パネルの前記凸構造を形成する部材の引張弾性率が、０．１ＧＰａ以上である、［１］～［３］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［５］前記凸状パネルの前記凸構造の最も低い部分から最も高い部分の高さＨ[ｍｍ]と前記辺長Ｌ[ｍｍ]との商が０．０１以上０．７以下である、［１］～［４］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［６］前記凸状パネルの前記凸構造が半球形状である、［１］～［５］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［７］前記凸状パネルの前記凸構造を形成する部材がアルミ板である、［１］～［６］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［８］前記凸状パネルの前記凸構造が単数である、［１］～［７］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［９］前記凸状パネルの前記凸構造が複数である、［１］～［８］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［１０］前記凸状パネルの前記凸構造が曲面部を有する、［１］～［９］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［１１］前記凸状パネルの前記凸構造が平面部を有する、［１］～［１０］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［１２］前記空洞に吸音材が充填された、［１］～［１１］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
［１３］前記凸状パネルと前記平板状パネルとの重複率が５０％以上である、［１］～［１２］のいずれかに記載の２重壁遮音構造体。
【発明の効果】
【0009】
本発明によれば、軽量であり、かつ、広域な周波数の範囲（１００～５，０００Ｈｚ）において遮音性能が高い２重壁遮音構造体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【図1】本発明の実施形態に係る２重壁遮音構造体の模式的断面図である。
【図2】本発明の実施形態に係る２重壁遮音構造体の凸状パネルと平板状パネルとの重ねた構造を示す模式的断面図である。
【図4】本発明の実施形態に係る遮音構造体の面外振動（屈曲振動）を示す図である。
【図5】本発明の実施形態に係る遮音構造体の凸構造の様々な形態を示す断面図（その１）である。
【図6】本発明の実施形態に係る遮音構造体の凸構造の様々な形態を示す断面図（その２）である。
【図8】本発明の実施形態に係る２重壁遮音構造体（吸音材有り）の模式的断面図である。
【図9】本発明の実施形態に係る２重壁遮音構造体の実施例の環境を示す模式図である。
【図10】実施例及び比較例に係る２重壁遮音構造体のサンプルの断面図である。
【図11】実施例１～５に係る遮音パネルの周波数ごとに面密度から計算した質量則を減算した結果を示すグラフである。
【図12】比較例１～４に係る遮音パネルの周波数ごとに面密度から計算した質量則を減算した結果を示すグラフである。
【図13】比較例５～８に係る遮音パネルの周波数ごとに面密度から計算した質量則を減算した結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【0011】
本発明の実施形態に係る２重壁遮音構造体１は、図１に示すように、凸構造２Ａを備える凸状パネル２と平板状パネル３とを重ねて、凸状パネル２と平板状パネル３との間に凸構造２Ａによる空洞４を形成するように組み合わせた２重壁遮音構造体である。凸状パネル２は、平板状パネル３との接合に利用可能な平構造２Ｂを一部に設けてもよく、全体が凸構造２Ａであってもよい。２重壁遮音構造体１は、図２に示すように、凸状パネル２と平板状パネル３とを重ねるように組み合わせることで形成することができる。凸状パネル２と平板状パネル３は、周知の接着手段及び固定手段により接合して組み合わせることで、機械的剛性を向上させつつ、空洞４を閉空間とすることができるので、遮音性能を向上させることができる。
本発明の実施形態に係る２重壁遮音構造体１は、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２[Ｈｚ]に対する凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１[Ｈｚ]の比ｆ１／ｆ２が２以上である。
本発明の実施形態に係る２重壁遮音構造体１において、凸状パネル２により平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２より低周波数域において遮音性能を発揮し、平板状パネル３により２重壁遮音構造体１の剛性が増すことで平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２より高周波数域において遮音性能を発揮する。よって、本発明の実施形態に係る２重壁遮音構造体１において、凸構造２Ａを備える凸状パネル２と平板状パネル３とを重ねた構成とすることで、広域な周波数の範囲（１００～５，０００Ｈｚ）において遮音性能を高めることができる。また、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２[Ｈｚ]に対する凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１[Ｈｚ]の比ｆ１／ｆ２が２以上とすることで、広域な周波数の範囲（１００～５，０００Ｈｚ）において遮音性能をより高めることができる。
本発明の実施形態に係る２重壁遮音構造体１は、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２[Ｈｚ]に対する凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１[Ｈｚ]の比ｆ１／ｆ２が２以上である。
本発明の実施形態に係る２重壁遮音構造体１において、凸状パネル２により平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２より低周波数域において遮音性能を発揮し、平板状パネル３により２重壁遮音構造体１の剛性が増すことで平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２より高周波数域において遮音性能を発揮する。よって、本発明の実施形態に係る２重壁遮音構造体１において、凸構造２Ａを備える凸状パネル２と平板状パネル３とを重ねた構成とすることで、広域な周波数の範囲（１００～５，０００Ｈｚ）において遮音性能を高めることができる。また、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２[Ｈｚ]に対する凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１[Ｈｚ]の比ｆ１／ｆ２が２以上とすることで、広域な周波数の範囲（１００～５，０００Ｈｚ）において遮音性能をより高めることができる。
【0012】
凸構造２Ａの凸形状とは、図３（ｂ）に示すように、凸状パネル２の一方の面２Ｒ１側、またはその逆の面２Ｒ２側に突出し、内部が空洞の形状をいい、例えば、湾曲面からなる半球形状をいう。凸構造２Ａは、全体として凸形状であればよく、完全に曲面である必要はなく多面体で構成されていてもよいし、局所的に凹部、平面部があってもよい。２重壁遮音構造体１を構成する凸状パネル２が凸構造２Ａを備えることで、凸構造２Ａの頂部２０の剛性が向上し、面外振動（屈曲振動）を抑制する。凸状パネル２と平板状パネル３の共振周波数をずらすことで、互いが同じ周波数で激しく振動することを抑制し、遮音性能を向上することができる。
【0013】
凸構造２Ａの凸形状としては、例えば、図５（ａ）に示すように、曲率が高い曲面部からなる半球形状の凸構造２Ａ１であってもよく、図５（ｂ）に示すように、同じ凸構造２Ａ２が複数であってもよく、図５（ｃ）に示すように、異なる凸構造２Ａ３，２Ａ４，２Ａ５が設けられてもよい。また、凸構造２Ａの凸形状としては、例えば、図６（ａ）に示すように、平面部からなるピラミッド形状の凸構造２Ａ６であってもよく、図６（ｂ）に示すように、平面部からなる多面体形状の凸構造２Ａ７であってもよく、図６（ｃ）に示すように、曲面部と平面部が混在する凸構造２Ａ８であってもよい。凸構造２Ａの凸形状は、面外振動（屈曲振動）を抑制する形状であることが好ましく、例えば、凸構造２Ａの頂部が単数であって裾部が周囲に配置される半球形状が好ましい。
【0014】
凸構造２Ａの厚みＴ１は、０．１ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることが好ましく、０．２ｍｍ以上１５ｍｍ以下であることがより好ましく、０．５ｍｍ以上１０ｍｍ以下であることがさらに好ましく、１ｍｍ以上５ｍｍ以下であることがよりさらに好ましい。凸構造２Ａの厚みＴ１が上記範囲内であることで、機械的剛性を有しつつ、軽量化に寄与し、面外振動（屈曲振動）を抑制することを可能とする。
【0015】
凸状パネル２の凸構造２Ａを形成する部材の引張弾性率は、０．１ＧＰａ以上であることが好ましく、１ＧＰａ以上であることがより好ましく、５ＧＰａ以上であることがさらに好ましく、１０ＧＰａ以上であることがよりさらに好ましい。凸状パネル２の凸構造２Ａを形成する部材の引張弾性率が上記下限値以上であることで、凸構造２Ａの面内の弾性伸縮変形および面外振動（屈曲振動）を抑制することができる。凸構造２Ａの引張弾性率の上限は特に限定されないが、５００ＧＰａが実質的な上限である。
なお、基材２の引張弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１６１－１：２０１４に準ずる方法により測定することができる。
なお、基材２の引張弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１６１－１：２０１４に準ずる方法により測定することができる。
【0016】
平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２[Ｈｚ]に対する凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１[Ｈｚ]の比ｆ１／ｆ２は２．０以上であることが好ましく、２．５以上であることがより好ましく、３．０以上であることがさらに好ましく、５．０以上であることがよりさらに好ましく、１０．０以上であることが特に好ましい。
なお、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１、及び平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２は、ＪＩＳ Ｃ ６００６８－２－８１：２００７に準ずる方法により測定することができる。
なお、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１、及び平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２は、ＪＩＳ Ｃ ６００６８－２－８１：２００７に準ずる方法により測定することができる。
【0017】
凸状パネル２の面積（図３（ａ）のＸＹ平面における面積）と投影面積が同じである正方形の辺の長さを辺長Ｌ１とする。本明細書では、凸状パネル２の形状は限定されず、凸状パネル２の面積に着目し、凸状パネル２の面積と同じ面積である仮想の正方形を想定し、その正方形の一辺の長さを辺長Ｌ１とみなす。しかし、図３（ａ）に示すように、凸状パネル２が正方形である場合、辺長Ｌ１は、凸状パネル２がなす正方形の一辺の長さとする。
【0018】
凸構造２Ａの高さＨ（図１におけるＺ軸方向）は、凸構造２Ａの頂部２０の剛性を維持しつつ、裾部２１の近傍で面外振動（屈曲振動）を抑制する観点から、１０ｍｍ以上２００ｍｍ以下であることが好ましく、２０ｍｍ以上１７０ｍｍ以下であることがより好ましく、３０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
なお、凸構造２Ａの高さＨとは、凸構造２Ａの最も低い部分から最も高い部分の高さをいい、具体的には、凸構造２Ａの一番低い箇所（例えば、凹部底部）から凸構造２Ａの一番高い箇所（例えば、凸部頂部）の高さをいう。凸構造２Ａが複数である場合は、最も大きい値となる高さＨを採用する。
なお、凸構造２Ａの高さＨとは、凸構造２Ａの最も低い部分から最も高い部分の高さをいい、具体的には、凸構造２Ａの一番低い箇所（例えば、凹部底部）から凸構造２Ａの一番高い箇所（例えば、凸部頂部）の高さをいう。凸構造２Ａが複数である場合は、最も大きい値となる高さＨを採用する。
【0019】
凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商（Ｈ／Ｌ）は、０．０１以上０．７以下である。凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商が上記範囲外であると、機械的剛性を有しつつ、軽量化に寄与し、面外振動（屈曲振動）を抑制することが困難となる。凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商は、機械的剛性を有しつつ、軽量化に寄与し、面外振動（屈曲振動）の抑制を可能とする観点から、０．０５以上０．６以下であることが好ましく、０．０７以上０．５以下であることがより好ましく、０．１以上０．４以下であることがさらに好ましい。
【0020】
凸状パネル２の面密度は、０．１ｋｇ／ｍ２以上５０ｋｇ／ｍ２以下であることが好ましく、０．５ｋｇ／ｍ２以上２０ｋｇ／ｍ２以下であることがより好ましく、１ｋｇ／ｍ２以上１０ｋｇ／ｍ２以下であることがさらに好ましい。凸状パネル２の面密度が上記範囲内であることで、機械的剛性を有しつつ、軽量化に寄与することができる。
なお、凸状パネル２の面密度は、ＪＩＳ Ｚ ８８０７：２０１２に準ずる方法により測定することができる。
なお、凸状パネル２の面密度は、ＪＩＳ Ｚ ８８０７：２０１２に準ずる方法により測定することができる。
【0021】
凸状パネル２としては、機械的剛性を有しつつ、遮音性能を向上させるために空気を通さない材料であれば特に限定はなく、例えば、ポリカーボネート樹脂、アクリル樹脂、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）、ポリプロピレン樹脂、塩化ビニル樹脂及びエポキシ樹脂等の少なくともいずれか１種を含む樹脂板などの有機材料が挙げられる。また、凸状パネル２としては、例えば、アルミ板、鋼板、ステンレス板及び鉄板等の金属板、並びに、ガラス板などの無機材料が挙げられる。また、凸状パネル２としては、セラミック板、石膏板及びＦＲＰ板等の複合材料を採用することができる。
【0022】
平板状パネル３は、図７（ｂ）に示すように、平板状パネル３の一方の面３Ｒ１側、またはその逆の面３Ｒ２側を区分することが可能な平板形状である。平板状パネル３は、全体として平板形状であればよく、完全に平面である必要はなく、エンボス加工のような微小な凸があってもよい。平板状パネル３は、２重壁遮音構造体１に剛性を付与し、剛性を向上させることで音響透過損失を向上させることが可能となる。
【0023】
平板状パネル３の厚みＴ２は、０．１ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることが好ましく、０．２ｍｍ以上１５ｍｍ以下であることがより好ましく、０．５ｍｍ以上１０ｍｍ以下であることがさらに好ましく、１ｍｍ以上５ｍｍ以下であることがよりさらに好ましい。平板状パネル３の厚みＴ２が上記範囲内であることで、機械的剛性を有しつつ、軽量化に寄与し、２重壁遮音構造体１の剛性を向上させることで音響透過損失を向上させることが可能となる。
【0024】
平板状パネル３の面積（図７（ａ）のＸＹ平面における面積）と投影面積が同じである正方形の辺の長さを辺長Ｌ２とする。本明細書では、平板状パネル３の形状は限定されず、平板状パネル３の面積に着目し、平板状パネル３の面積と同じ面積である仮想の正方形を想定し、その正方形の一辺の長さを辺長Ｌ２とみなす。しかし、図７（ａ）に示すように、平板状パネル３が正方形である場合、辺長Ｌ２は、平板状パネル３がなす正方形の一辺の長さとする。
【0025】
平板状パネル３の面密度は、０．１ｋｇ／ｍ２以上５０ｋｇ／ｍ２以下であることが好ましく、０．５ｋｇ／ｍ２以上２０ｋｇ／ｍ２以下であることがより好ましく、１ｋｇ／ｍ２以上１０ｋｇ／ｍ２以下であることがさらに好ましい。平板状パネル３の面密度が上記範囲内であることで、機械的剛性を有しつつ、軽量化に寄与することができる。
なお、平板状パネル３の面密度は、ＪＩＳ Ｚ ８８０７：２０１２に準ずる方法により測定することができる。
なお、平板状パネル３の面密度は、ＪＩＳ Ｚ ８８０７：２０１２に準ずる方法により測定することができる。
【0026】
平板状パネル３としては、機械的剛性を有しつつ、遮音性能を向上させるために空気を通さない材料であれば特に限定はなく、例えば、ポリカーボネート樹脂、アクリル樹脂、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン樹脂（ＡＢＳ樹脂）、ポリプロピレン樹脂、塩化ビニル樹脂及びエポキシ樹脂等の少なくともいずれか１種を含む樹脂板などの有機材料が挙げられる。また、平板状パネル３としては、例えば、アルミ板、鋼板、ステンレス板及び鉄板等の金属板、並びに、ガラス板などの無機材料が挙げられる。また、平板状パネル３としては、セラミック板、石膏板及びＦＲＰ板等の複合材料を採用することができる。
【0027】
凸状パネル２と平板状パネル３との重複率（ＸＹ平面における重複率）は、５０％以上であることが好ましく、７０％以上であることがより好ましく、９０％以上であることがさらに好ましく、１００％であることが特に好ましい。凸状パネル２と平板状パネル３との重複率が上記範囲内であることで、広域な周波数の範囲（１００～５，０００Ｈｚ）において遮音性能を向上させることができる。
【0028】
２重壁遮音構造体１は、図８に示すように、凸状パネル２の凸構造２Ａ及び平板状パネル３によって形成される空洞４の内部の少なくとも一部に吸音材５を充填する構成とすることができる。吸音材５が凸状パネル２の凸構造２Ａ及び平板状パネル３によって形成される空洞４の内部の少なくとも一部を充填することによって、２重壁吸音構造体１を透過する音が吸音材５の中を通過することで減衰量が大きくなり、吸音効果が増大する。つまり、吸音材５によって、２重壁吸音構造体１を透過する音を取り除く（吸音する）ことが可能となり、さらに吸音効果を向上させることができる。
【0029】
吸音材５の材質は、特に限定されるものではないが、例えばグラスウール、ロックウール、合成繊維及び金属繊維等の乾式工法により充填される乾式材料、並びに、ウレタンフォーム及びパテ等の湿式工法により充填される湿式材料が挙げられる。吸音材５の材質は、乾式材料又は湿式材料を単体で用いてもよい。
【0030】
吸音材５の乾式材料の密度は、１６ｋｇ／ｍ３以上６４ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましく、２０ｋｇ／ｍ３以上４８ｋｇ／ｍ３以下であることがより好ましく、２４ｋｇ／ｍ３以上３２ｋｇ／ｍ３以下であることがさらに好ましい。吸音材５の乾式材料の密度が上記範囲内であることで、吸音効果と製造コスト低減とを両立させることができる。
【0031】
吸音材５の湿式材料の密度は、２０ｋｇ／ｍ３以上１００ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましく、２５ｋｇ／ｍ３以上８０ｋｇ／ｍ３以下であることがより好ましく、３０ｋｇ／ｍ３以上６０ｋｇ／ｍ３以下であることがさらに好ましい。吸音材５の湿式材料の密度が上記範囲内であることで、吸音効果と吸音構造体１の軽量化とを両立させることができる。
【0032】
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明はこうした例に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々なる形態で実施し得ることは勿論である。
【実施例0033】
以下、実施例に基づき、本発明の実施形態をより具体的に説明するが、本発明がこれらに限定されるものではない。
【0034】
（音響透過損失の測定）
ＪＩＳ Ａ １４４１－１：２００７に準拠して、実施例及び比較例に係る２重壁遮音構造体の音響透過損失を算出した。具体的には、図９に示すように、残響室Ｒ１と無響室Ｒ２の間に設けられた開口部１１を実施例及び比較例に係る２重壁遮音構造体のサンプルで間仕切りする構成とした。実施例及び比較例に係る２重壁遮音構造体のサンプルは、ワッシャー等の治具３２を介在させ、ボルト３０及びナット３１により開口部１１に取り付けた。実施例及び比較例に係る２重壁遮音構造体のサンプルの断面図を図１０に示す。そして、残響室Ｒ１においてスピーカーから１００ｄＢのノイズを発生させ、残響室Ｒ１における平均音圧レベルおよび無響室Ｒ２の実施例及び比較例に係る２重壁遮音構造体から１０ｃｍ離れた地点での音響インテンシティをそれぞれ測定し、１／３オクターブバンドごとの音響透過損失を算出した。算出した１／３オクターブバンドごとの音響透過損失から、周波数ごとに面密度から計算した質量則を減算した結果を図１１～図１３のグラフに示す。
ＪＩＳ Ａ １４４１－１：２００７に準拠して、実施例及び比較例に係る２重壁遮音構造体の音響透過損失を算出した。具体的には、図９に示すように、残響室Ｒ１と無響室Ｒ２の間に設けられた開口部１１を実施例及び比較例に係る２重壁遮音構造体のサンプルで間仕切りする構成とした。実施例及び比較例に係る２重壁遮音構造体のサンプルは、ワッシャー等の治具３２を介在させ、ボルト３０及びナット３１により開口部１１に取り付けた。実施例及び比較例に係る２重壁遮音構造体のサンプルの断面図を図１０に示す。そして、残響室Ｒ１においてスピーカーから１００ｄＢのノイズを発生させ、残響室Ｒ１における平均音圧レベルおよび無響室Ｒ２の実施例及び比較例に係る２重壁遮音構造体から１０ｃｍ離れた地点での音響インテンシティをそれぞれ測定し、１／３オクターブバンドごとの音響透過損失を算出した。算出した１／３オクターブバンドごとの音響透過損失から、周波数ごとに面密度から計算した質量則を減算した結果を図１１～図１３のグラフに示す。
【0035】
［実施例１］
曲面部からなる単数の半球形状の凸構造２Ａを有する凸状パネル２としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。また、平板状パネル３としてエポキシ平板（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。実施例１に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２と平板状パネル３との重複率は、１００％であった。凸状パネル２と平板状パネル３との間に凸構造２Ａによる空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。
実施例１に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２の凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商の算出した結果、２重壁遮音構造体１の凸構造を形成する部材の引張弾性率、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１を測定した結果、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２を測定した結果、及び、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１と平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２ついての比ｆ１／ｆ２を測定した結果を表１に示す。
曲面部からなる単数の半球形状の凸構造２Ａを有する凸状パネル２としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。また、平板状パネル３としてエポキシ平板（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。実施例１に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２と平板状パネル３との重複率は、１００％であった。凸状パネル２と平板状パネル３との間に凸構造２Ａによる空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。
実施例１に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２の凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商の算出した結果、２重壁遮音構造体１の凸構造を形成する部材の引張弾性率、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１を測定した結果、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２を測定した結果、及び、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１と平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２ついての比ｆ１／ｆ２を測定した結果を表１に示す。
【0036】
［実施例２］
曲面部からなる単数の半球形状の凸構造２Ａを有する凸状パネル２としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。また、平板状パネル３としてゴム平板（クロロプレンゴム、商品名「ＣＲシート」、タイガースポリマー社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．６ｋｇ／ｍ２）を採用した。実施例２に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２と平板状パネル３との重複率は、１００％であった。凸状パネル２と平板状パネル３との間に凸構造２Ａによる空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。
実施例２に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２の凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商の算出した結果、２重壁遮音構造体１の凸構造を形成する部材の引張弾性率、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１を測定した結果、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２を測定した結果、及び、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１と平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２ついての比ｆ１／ｆ２を測定した結果を表１に示す。
曲面部からなる単数の半球形状の凸構造２Ａを有する凸状パネル２としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。また、平板状パネル３としてゴム平板（クロロプレンゴム、商品名「ＣＲシート」、タイガースポリマー社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．６ｋｇ／ｍ２）を採用した。実施例２に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２と平板状パネル３との重複率は、１００％であった。凸状パネル２と平板状パネル３との間に凸構造２Ａによる空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。
実施例２に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２の凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商の算出した結果、２重壁遮音構造体１の凸構造を形成する部材の引張弾性率、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１を測定した結果、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２を測定した結果、及び、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１と平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２ついての比ｆ１／ｆ２を測定した結果を表１に示す。
【0037】
［実施例３］
曲面部からなる単数の半球形状の凸構造２Ａを有する凸状パネル２としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。また、平板状パネル３としてアルミ平板（商品名「Ａ５０５２」、志摩鋼業社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み１ｍｍ、面密度２．７ｋｇ／ｍ２）を採用した。実施例３に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２と平板状パネル３との重複率は、１００％であった。凸状パネル２と平板状パネル３との間に凸構造２Ａによる空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。
実施例３に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２の凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商の算出した結果、２重壁遮音構造体１の凸構造を形成する部材の引張弾性率、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１を測定した結果、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２を測定した結果、及び、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１と平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２ついての比ｆ１／ｆ２を測定した結果を表１に示す。
曲面部からなる単数の半球形状の凸構造２Ａを有する凸状パネル２としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。また、平板状パネル３としてアルミ平板（商品名「Ａ５０５２」、志摩鋼業社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み１ｍｍ、面密度２．７ｋｇ／ｍ２）を採用した。実施例３に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２と平板状パネル３との重複率は、１００％であった。凸状パネル２と平板状パネル３との間に凸構造２Ａによる空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。
実施例３に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２の凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商の算出した結果、２重壁遮音構造体１の凸構造を形成する部材の引張弾性率、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１を測定した結果、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２を測定した結果、及び、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１と平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２ついての比ｆ１／ｆ２を測定した結果を表１に示す。
【0038】
［実施例４］
曲面部からなる単数の半球形状の凸構造２Ａを有する凸状パネル２としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。また、平板状パネル３としてエポキシ平板（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。実施例４に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２と平板状パネル３との重複率は、１００％であった。
実施例４に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２の凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商の算出した結果、２重壁遮音構造体１の凸構造を形成する部材の引張弾性率、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１を測定した結果、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２を測定した結果、及び、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１と平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２ついての比ｆ１／ｆ２を測定した結果を表１に示す。
曲面部からなる単数の半球形状の凸構造２Ａを有する凸状パネル２としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。また、平板状パネル３としてエポキシ平板（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。実施例４に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２と平板状パネル３との重複率は、１００％であった。
実施例４に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２の凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商の算出した結果、２重壁遮音構造体１の凸構造を形成する部材の引張弾性率、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１を測定した結果、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２を測定した結果、及び、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１と平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２ついての比ｆ１／ｆ２を測定した結果を表１に示す。
【0039】
［実施例５］
曲面部からなる単数の半球形状の凸構造２Ａを有する凸状パネル２としてポリカドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．４ｋｇ／ｍ２）を採用した。また、平板状パネル３としてポリカ平板（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．４ｋｇ／ｍ２）を採用した。実施例５に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２と平板状パネル３との重複率は、１００％であった。
実施例５に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２の凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商の算出した結果、２重壁遮音構造体１の凸構造を形成する部材の引張弾性率、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１を測定した結果、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２を測定した結果、及び、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１と平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２ついての比ｆ１／ｆ２を測定した結果を表１に示す。
曲面部からなる単数の半球形状の凸構造２Ａを有する凸状パネル２としてポリカドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．４ｋｇ／ｍ２）を採用した。また、平板状パネル３としてポリカ平板（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．４ｋｇ／ｍ２）を採用した。実施例５に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２と平板状パネル３との重複率は、１００％であった。
実施例５に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２の凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商の算出した結果、２重壁遮音構造体１の凸構造を形成する部材の引張弾性率、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１を測定した結果、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２を測定した結果、及び、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１と平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２ついての比ｆ１／ｆ２を測定した結果を表１に示す。
【0040】
［比較例１］
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてエポキシ平板（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。エポキシ平板の１次共振周波数ｆ２を測定した結果を表１に示す。
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてエポキシ平板（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。エポキシ平板の１次共振周波数ｆ２を測定した結果を表１に示す。
【0041】
［比較例２］
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてアルミ平板（商品名「Ａ５０５２」、志摩鋼業社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度５．４ｋｇ／ｍ２）を採用した。アルミ平板の１次共振周波数ｆ２を測定した結果を表１に示す。
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてアルミ平板（商品名「Ａ５０５２」、志摩鋼業社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度５．４ｋｇ／ｍ２）を採用した。アルミ平板の１次共振周波数ｆ２を測定した結果を表１に示す。
【0042】
［比較例３］
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。エポキシドームの１次共振周波数ｆ１を測定した結果を表１に示す。
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を採用した。エポキシドームの１次共振周波数ｆ１を測定した結果を表１に示す。
【0043】
［比較例４］
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてアルミドーム（商品名「Ａ５０５２」、志摩鋼業社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ５０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度５．４ｋｇ／ｍ２）を採用した。アルミドームの１次共振周波数ｆ１を測定した結果を表１に示す。
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてアルミドーム（商品名「Ａ５０５２」、志摩鋼業社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ５０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度５．４ｋｇ／ｍ２）を採用した。アルミドームの１次共振周波数ｆ１を測定した結果を表１に示す。
【0044】
［比較例５］
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を２つ用意し、凸が逆方向となるように重ね合わせた。そして、２つのエポキシドームの凸構造による空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。アルミドームの１次共振周波数ｆ１を測定した結果を表１に示す。
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）を２つ用意し、凸が逆方向となるように重ね合わせた。そして、２つのエポキシドームの凸構造による空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。アルミドームの１次共振周波数ｆ１を測定した結果を表１に示す。
【0045】
［比較例６］
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてアルミドーム（商品名「Ａ５０５２」、志摩鋼業社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ５０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度５．４ｋｇ／ｍ２）を２つ用意し、凸が逆方向となるように重ね合わせた。そして、２つのアルミドームの凸構造による空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。アルミドームの１次共振周波数ｆ１を測定した結果を表１に示す。
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてアルミドーム（商品名「Ａ５０５２」、志摩鋼業社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ５０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度５．４ｋｇ／ｍ２）を２つ用意し、凸が逆方向となるように重ね合わせた。そして、２つのアルミドームの凸構造による空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。アルミドームの１次共振周波数ｆ１を測定した結果を表１に示す。
【0046】
［比較例７］
平面部からなる単数の半球形状の凸構造２Ａを有する凸状パネル２としてアルミ箱型（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度５．４ｋｇ／ｍ２）を採用した。また、平板状パネル３としてアルミ平板（商品名「Ａ５０５２」、志摩鋼業社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度５．４ｋｇ／ｍ２）を採用した。比較例７に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２と平板状パネル３との重複率は、１００％であった。凸状パネル２と平板状パネル３との間に凸構造２Ａによる空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。
比較例７に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２の凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商の算出した結果、２重壁遮音構造体１の凸構造を形成する部材の引張弾性率、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１を測定した結果、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２を測定した結果、及び、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１と平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２ついての比ｆ１／ｆ２を測定した結果を表１に示す。
平面部からなる単数の半球形状の凸構造２Ａを有する凸状パネル２としてアルミ箱型（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度５．４ｋｇ／ｍ２）を採用した。また、平板状パネル３としてアルミ平板（商品名「Ａ５０５２」、志摩鋼業社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度５．４ｋｇ／ｍ２）を採用した。比較例７に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２と平板状パネル３との重複率は、１００％であった。凸状パネル２と平板状パネル３との間に凸構造２Ａによる空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。
比較例７に係る２重壁遮音構造体１の凸状パネル２の凸構造２Ａの高さＨと辺長Ｌとの商の算出した結果、２重壁遮音構造体１の凸構造を形成する部材の引張弾性率、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１を測定した結果、平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２を測定した結果、及び、凸状パネル２の１次共振周波数ｆ１と平板状パネル３の１次共振周波数ｆ２ついての比ｆ１／ｆ２を測定した結果を表１に示す。
【0047】
［比較例８］
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）と、アルミドーム（商品名「Ａ５０５２」、志摩鋼業社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ５０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度５．４ｋｇ／ｍ２）とを用意し、凸が逆方向となるように重ね合わせた。そして、エポキシドームとアルミドームの凸構造による空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。アルミドームの１次共振周波数ｆ１を測定した結果を表１に示す。
２重壁遮音構造体１の代わりに、遮音構造体としてエポキシドーム（株式会社ＫＤＡ社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ１１０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度２．２ｋｇ／ｍ２）と、アルミドーム（商品名「Ａ５０５２」、志摩鋼業社製、縦４００ｍｍ×横４００ｍｍ×高さ５０ｍｍ×厚み２ｍｍ、面密度５．４ｋｇ／ｍ２）とを用意し、凸が逆方向となるように重ね合わせた。そして、エポキシドームとアルミドームの凸構造による空洞４には、吸音材５（商品名「シンセファイバー（ＴＲ２４２６５Ｗ）」、東レ株式会社製）を充填した。アルミドームの１次共振周波数ｆ１を測定した結果を表１に示す。
【0048】
【表1】
【0049】
図１１～１３に示したグラフより、凸構造を備える凸状パネルと平板状パネルとを重ねた構成で、凸状パネルの１次共振周波数ｆ１と平板状パネルの１次共振周波数ｆ２との差が特定の条件を満たすものは、広域な周波数の範囲（１００～５，０００Ｈｚ）において遮音性能が高いものであることがわかった。
【符号の説明】
【0050】
１…２重壁遮音構造体
２…凸状パネル
２Ａ…凸構造
３…平板状パネル
４…空洞
５…吸音材
２…凸状パネル
２Ａ…凸構造
３…平板状パネル
４…空洞
５…吸音材
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
