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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024137013
(43)【公開日】2024-10-04
(54)【発明の名称】フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板
(51)【国際特許分類】
C22C 38/00 20060101AFI20240927BHJP
C22C 38/58 20060101ALI20240927BHJP
C21D 9/46 20060101ALN20240927BHJP
【ＦＩ】
C22C38/00 302H
C22C38/58
C21D9/46 Q
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023048350
(22)【出願日】2023-03-24
(71)【出願人】
【識別番号】503378420
【氏名又は名称】日鉄ステンレス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100149548
【弁理士】
【氏名又は名称】松沼 泰史
(74)【代理人】
【識別番号】100140774
【弁理士】
【氏名又は名称】大浪 一徳
(74)【代理人】
【識別番号】100134359
【弁理士】
【氏名又は名称】勝俣 智夫
(74)【代理人】
【識別番号】100188592
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 洋
(74)【代理人】
【識別番号】100217249
【弁理士】
【氏名又は名称】堀田 耕一郎
(74)【代理人】
【識別番号】100221279
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 健吾
(74)【代理人】
【識別番号】100207686
【弁理士】
【氏名又は名称】飯田 恭宏
(74)【代理人】
【識別番号】100224812
【弁理士】
【氏名又は名称】井口 翔太
(72)【発明者】
【氏名】坪井 耕一
(72)【発明者】
【氏名】今川 一成
(72)【発明者】
【氏名】菊池 淳
(72)【発明者】
【氏名】石丸 詠一朗
【テーマコード（参考）】
4K037
【Ｆターム（参考）】
4K037EA01
4K037EA02
4K037EA04
4K037EA05
4K037EA09
4K037EA10
4K037EA12
4K037EA13
4K037EA14
4K037EA15
4K037EA16
4K037EA17
4K037EA18
4K037EA19
4K037EA20
4K037EA21
4K037EA27
4K037EA28
4K037EA29
4K037EA31
4K037EA32
4K037EA33
4K037EA35
4K037EA36
4K037EB02
4K037EB05
4K037EB07
4K037EB09
4K037EB14
4K037FA03
4K037FB00
4K037FF03
4K037FG03
4K037FJ02
4K037FJ06
4K037FJ07
4K037FK02
4K037FK03
4K037FM02
4K037GA00
4K037JA07
(57)【要約】
【課題】強度、エッチング面の平滑性、エッチング加工前後の平坦性、耐食性に優れるフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を提供する。
【解決手段】母材鋼板と、母材鋼板上に形成された酸化被膜と、を備え、母材鋼板の化学組成が、質量%で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．２～１．０％、Ｍｎ：０．８～３．０％、Ｃｒ：２０．０～２８．０％、Ｎｉ：２．０～６．０％、Ｍｏ：１．０～３．０％、Ｎ：０．１０～０．３０％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、平均結晶粒径が２．０μｍ以下であり、ビッカース硬さが４００ＨＶ以上であり、酸化被膜の厚みが１５ｎｍ以上であり、酸化被膜中のＭｎ濃度が１．５％以上である、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【選択図】なし
【解決手段】母材鋼板と、母材鋼板上に形成された酸化被膜と、を備え、母材鋼板の化学組成が、質量%で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．２～１．０％、Ｍｎ：０．８～３．０％、Ｃｒ：２０．０～２８．０％、Ｎｉ：２．０～６．０％、Ｍｏ：１．０～３．０％、Ｎ：０．１０～０．３０％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、平均結晶粒径が２．０μｍ以下であり、ビッカース硬さが４００ＨＶ以上であり、酸化被膜の厚みが１５ｎｍ以上であり、酸化被膜中のＭｎ濃度が１．５％以上である、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
母材鋼板と、
前記母材鋼板上に形成された酸化被膜と、を備え、
前記母材鋼板の化学組成が、質量%で、
Ｃ ：０．０８％以下、
Ｓｉ：０．２～１．０％、
Ｍｎ：０．８～３．０％、
Ｃｒ：２０．０～２８．０％、
Ｎｉ：２．０～６．０％、
Ｍｏ：１．０～３．０％、
Ｎ ：０．１０～０．３０％、
Ｃｕ：０～２．０％、
Ｎｂ：０～０．５０％、
Ｔｉ：０～０．５０％、
Ｖ ：０～０．５０％、
Ｗ ：０～０．５０％、
Ｃｏ：０～０．５０％、
Ｂ ：０～０．００５０％、
Ｓｎ：０～０．５０％、
Ａｌ：０～０．５０％、
Ｍｇ：０～０．０１０％、
Ｃａ：０～０．０１００％、
Ｔａ：０～０．０５０％、
Ｇａ：０～０．０５０％、
Ｚｒ：０～０．５０％、および
希土類元素：０～０．０１０％
を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、
平均結晶粒径が２．０μｍ以下であり、
ビッカース硬さが４００ＨＶ以上であり、
前記酸化被膜の厚みが１５ｎｍ以上であり、
前記酸化被膜中のＭｎ濃度が１．５％以上であることを特徴する、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
前記母材鋼板上に形成された酸化被膜と、を備え、
前記母材鋼板の化学組成が、質量%で、
Ｃ ：０．０８％以下、
Ｓｉ：０．２～１．０％、
Ｍｎ：０．８～３．０％、
Ｃｒ：２０．０～２８．０％、
Ｎｉ：２．０～６．０％、
Ｍｏ：１．０～３．０％、
Ｎ ：０．１０～０．３０％、
Ｃｕ：０～２．０％、
Ｎｂ：０～０．５０％、
Ｔｉ：０～０．５０％、
Ｖ ：０～０．５０％、
Ｗ ：０～０．５０％、
Ｃｏ：０～０．５０％、
Ｂ ：０～０．００５０％、
Ｓｎ：０～０．５０％、
Ａｌ：０～０．５０％、
Ｍｇ：０～０．０１０％、
Ｃａ：０～０．０１００％、
Ｔａ：０～０．０５０％、
Ｇａ：０～０．０５０％、
Ｚｒ：０～０．５０％、および
希土類元素：０～０．０１０％
を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、
平均結晶粒径が２．０μｍ以下であり、
ビッカース硬さが４００ＨＶ以上であり、
前記酸化被膜の厚みが１５ｎｍ以上であり、
前記酸化被膜中のＭｎ濃度が１．５％以上であることを特徴する、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【請求項2】
金属組織において、フェライト相比が２０～８０％であることを特徴とする、請求項１のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【請求項3】
ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であることを特徴とする、請求項１または２に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【請求項4】
電子機器または精密機器の部品に使用されることを特徴とする、請求項１または２に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【請求項5】
電子機器または精密機器の部品に使用されることを特徴とする、請求項３に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板に関する。特に電子機器や精密機械の部品素材に適した耐食性に優れるフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板に関する。
【背景技術】
【0002】
電子機器や精密機器に使用される部品は、腐食環境に晒されて使用される場合があり、その際には部品素材には耐食性が必要とされる。また部品の更なる小型化・軽量化が要求されており、対応する素材の薄板化とともに、部品に必要とされる剛性を維持するためにより高い強度が要望される。
【0003】
また、前記部品を製造する際、高い精度で所定の形状を得るための手段の一つとしてエッチング加工によって板厚を部分的に薄くする手法が用いられることが多い。そのため、前記部品の素材には、エッチング加工後の形状変化が小さく、板反りが無いこと、すなわちエッチング加工前後の平坦性と、エッチング面の平滑性に優れることも要望されている。
【0004】
板反りは、鋼板表面に対する部分的なエッチング（ここで言う「ハーフエッチング」）を行った後の鋼板全体での変形を表す。ハーフエッチング後の鋼板の反りは、鋼板の残留応力に起因して生じる。そのため、調質圧延後に応力緩和を目的とした熱処理、いわゆる、歪取熱処理を実施することで反りを軽減することができる。
【0005】
また、前記部品の素材は、一般的に耐食性に優れるステンレス鋼中でも強度と伸びのバランスに優れ、調質圧延などにより強度を高めたオーステナイト系ステンレス鋼が使用される場合が多い。特に、加工誘起マルテンサイト変態を伴う高強度化とＴＲＩＰ効果による優れた加工性を両立し、前記オーステナイト系ステンレス鋼の中でも高強度を比較的容易に得られるＳＵＳ３０１、ＳＵＳ３０４系の準安定オーステナイト系ステンレスが適用される。
【0006】
調質圧延などによって強度を高めたオーステナイト系ステンレス鋼板には、更にテンションレベラーによる形状矯正、残留応力低減を目的とした歪取熱処理などが施される。これは、前記部品への精密加工に対応し、鋼板の形状を整え、平坦にするためである。また、比較的大きな鋼板ないし鋼帯で製造される素材からプレス加工、エッチング加工などにより部品に対応する小片を取り出す場合、もしくは、上述したように、さらなるエッチング加工などによりその小片の一部の板厚を減少させる場合、残留応力に起因した変形が生じるためである。更に言えば、その際の加工面、特にエッチング加工した面（以下、エッチング面ともいう）の平滑性に優れる素材ほど、より高い寸法精度の精密部品を製造することができる。
【0007】
特許文献１には、エッチング面の平滑性が得られるように平均結晶粒径を微細化し、さらに歪取熱処理が施されたフォトエッチング加工用ステンレス鋼板が開示されている。
【0008】
特許文献２には、冷間圧延条件およびテンションレベラーによる矯正条件を調整し、さらに冷間圧延材の０．２％耐力以下に相当する張力を付与して歪取熱処理が施されたオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0009】
【特許文献1】特開２００５－３２０５８７号公報
【特許文献2】特開２００１－２２６７１８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0010】
しかしながら、歪取熱処理はステンレス鋼の鋭敏化が起こりやすい温度域にて実施される熱処理でもあることから、歪取熱処理を施す鋼板としては鋭敏化を起こしにくい材料の選定が必要とされ、このような場合、強度を確保できない可能性がある。
このように、必要とされる優れた耐食性を確保したうえで、小型かつ軽量化に対応した高強度、優れたエッチング面の平滑性およびエッチング加工前後での平坦性を備えたステンレス鋼板を得ることは困難であった。
このように、必要とされる優れた耐食性を確保したうえで、小型かつ軽量化に対応した高強度、優れたエッチング面の平滑性およびエッチング加工前後での平坦性を備えたステンレス鋼板を得ることは困難であった。
【0011】
本発明は、優れた耐食性を有し、高強度、エッチング面の平滑性、エッチング加工前後の平坦性に優れた、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0012】
本発明者らは、上記の課題を解決するため、所定の化学組成からなる二相ステンレス鋼における表面酸化被膜の活用、そのための歪取熱処理について鋭意研究した。その結果、特定の成分からなる二相ステンレス鋼を還元雰囲気にて歪取熱処理することにより、Ｍｎを所定の濃度以上含む酸化被膜が形成され、さらに前記酸化被膜の厚みが所定以上得られた場合に耐食性が向上することを見出した。また歪取熱処理後も微細な平均結晶粒径を維持でき、高強度とともに、優れたエッチング面の平滑性、エッチング加工後の平坦性も確保できることも知見した。これらの効果が得られる鋼板の化学組成、金属組織の特徴を明確にすることで本発明を完成した。
【0013】
本発明は、上記の知見に更に検討を加えてなされたものであり、上記課題を解決することを目的とした本発明の要旨は、以下の通りである。
【0014】
［１］母材鋼板と、
前記母材鋼板上に形成された酸化被膜と、を備え、
前記母材鋼板の化学組成が、質量%で、
Ｃ ：０．０８％以下、
Ｓｉ：０．２～１．０％、
Ｍｎ：０．８～３．０％、
Ｃｒ：２０．０～２８．０％、
Ｎｉ：２．０～６．０％、
Ｍｏ：１．０～３．０％、
Ｎ ：０．１０～０．３０％、
Ｃｕ：０～２．０％、
Ｎｂ：０～０．５０％、
Ｔｉ：０～０．５０％、
Ｖ ：０～０．５０％、
Ｗ ：０～０．５０％、
Ｃｏ：０～０．５０％、
Ｂ ：０～０．００５０％、
Ｓｎ：０～０．５０％、
Ａｌ：０～０．５０％、
Ｍｇ：０～０．０１０％、
Ｃａ：０～０．０１００％、
Ｔａ：０～０．０５０％、
Ｇａ：０～０．０５０％、
Ｚｒ：０～０．５０％、および
希土類元素：０～０．０１０％
を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、
平均結晶粒径が２．０μｍ以下であり、
ビッカース硬さが４００ＨＶ以上であり、
前記酸化被膜の厚みが１５ｎｍ以上であり、
前記酸化被膜中のＭｎ濃度が１．５％以上であることを特徴する、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［２］金属組織において、フェライト相比が２０～８０％であることを特徴とする、上記［１］のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［３］ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であることを特徴とする、上記［１］または［２］に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［４］電子機器または精密機器の部品に使用されることを特徴とする、上記［１］または［２］に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［５］電子機器または精密機器の部品に使用されることを特徴とする、上記［３］に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
前記母材鋼板上に形成された酸化被膜と、を備え、
前記母材鋼板の化学組成が、質量%で、
Ｃ ：０．０８％以下、
Ｓｉ：０．２～１．０％、
Ｍｎ：０．８～３．０％、
Ｃｒ：２０．０～２８．０％、
Ｎｉ：２．０～６．０％、
Ｍｏ：１．０～３．０％、
Ｎ ：０．１０～０．３０％、
Ｃｕ：０～２．０％、
Ｎｂ：０～０．５０％、
Ｔｉ：０～０．５０％、
Ｖ ：０～０．５０％、
Ｗ ：０～０．５０％、
Ｃｏ：０～０．５０％、
Ｂ ：０～０．００５０％、
Ｓｎ：０～０．５０％、
Ａｌ：０～０．５０％、
Ｍｇ：０～０．０１０％、
Ｃａ：０～０．０１００％、
Ｔａ：０～０．０５０％、
Ｇａ：０～０．０５０％、
Ｚｒ：０～０．５０％、および
希土類元素：０～０．０１０％
を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、
平均結晶粒径が２．０μｍ以下であり、
ビッカース硬さが４００ＨＶ以上であり、
前記酸化被膜の厚みが１５ｎｍ以上であり、
前記酸化被膜中のＭｎ濃度が１．５％以上であることを特徴する、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［２］金属組織において、フェライト相比が２０～８０％であることを特徴とする、上記［１］のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［３］ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であることを特徴とする、上記［１］または［２］に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［４］電子機器または精密機器の部品に使用されることを特徴とする、上記［１］または［２］に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［５］電子機器または精密機器の部品に使用されることを特徴とする、上記［３］に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【発明の効果】
【0015】
本発明によれば、優れた耐食性を有し、かつ高強度で、優れたエッチング面の平滑性、優れたエッチング加工前後の平坦性を有するフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を提供できる。
【発明を実施するための形態】
【0016】
以下、本発明の実施形態にかかるフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板（以下、単に「二相ステンレス鋼板」、「ステンレス鋼板」もしくは「鋼板」とも称する）について詳細に説明する。
【0017】
１．フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板
本実施形態にかかるフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板は、母材鋼板と、母材鋼板上に形成された酸化被膜と、を備える。
本実施形態にかかるフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板は、母材鋼板と、母材鋼板上に形成された酸化被膜と、を備える。
【0018】
（化学組成）
まず、本実施形態に係る二相ステンレス鋼板の母材鋼板の化学組成について、詳しく説明する。本実施形態の二相ステンレス鋼板を構成するオーステナイト相（γ相）は、加工誘起変態の発現しない安定したγ相から構成される。つまり、本実施形態の二相ステンレス鋼板の化学組成は、加工誘起変態の発現しない成分系である。以下、具体的な化学組成について説明する。なお、特に注記しない限り、本明細書において元素含有量の％は質量％を意味する。
まず、本実施形態に係る二相ステンレス鋼板の母材鋼板の化学組成について、詳しく説明する。本実施形態の二相ステンレス鋼板を構成するオーステナイト相（γ相）は、加工誘起変態の発現しない安定したγ相から構成される。つまり、本実施形態の二相ステンレス鋼板の化学組成は、加工誘起変態の発現しない成分系である。以下、具体的な化学組成について説明する。なお、特に注記しない限り、本明細書において元素含有量の％は質量％を意味する。
【0019】
Ｃ：０．０８％以下
炭素（Ｃ）は、オーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。Ｃ含有量が０．０８％を超えると、粗大なＣｒ炭窒化物が生成され、耐食性が低下するおそれがある。それゆえＣ含有量は０．０８％以下とする。好ましくは０．０６％以下、より好ましくは０．０４％以下である。Ｃ含有量の下限は特に限定しない。但し、Ｃ含有量を過度に低下させる場合、製造コストが上昇する。この観点からＣ含有量は、０．００５％以上が好ましい。
炭素（Ｃ）は、オーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。Ｃ含有量が０．０８％を超えると、粗大なＣｒ炭窒化物が生成され、耐食性が低下するおそれがある。それゆえＣ含有量は０．０８％以下とする。好ましくは０．０６％以下、より好ましくは０．０４％以下である。Ｃ含有量の下限は特に限定しない。但し、Ｃ含有量を過度に低下させる場合、製造コストが上昇する。この観点からＣ含有量は、０．００５％以上が好ましい。
【0020】
Ｓｉ：０．２～１．０％
ケイ素（Ｓｉ）はフェライト相の安定化元素として作用する元素である。またＳｉは、鋼板表面の酸化被膜の生成に有効な元素でもある。Ｓｉ含有量が０．２％未満であると、酸化被膜の厚みを確保できず、耐食性を確保できないおそれがある。それゆえＳｉ含有量は０．２％以上とする。好ましくは０．３％以上、より好ましくは０．４％以上である。一方、Ｓｉ含有量が１．０％を超えると、製造時の割れを助長する。またＳｉを過度に含有させることは、部品における加工性を阻害する要因となる。それゆえＳｉ含有量は１．０％以下とする。好ましくは０．９％以下、より好ましくは０．６％以下である。
ケイ素（Ｓｉ）はフェライト相の安定化元素として作用する元素である。またＳｉは、鋼板表面の酸化被膜の生成に有効な元素でもある。Ｓｉ含有量が０．２％未満であると、酸化被膜の厚みを確保できず、耐食性を確保できないおそれがある。それゆえＳｉ含有量は０．２％以上とする。好ましくは０．３％以上、より好ましくは０．４％以上である。一方、Ｓｉ含有量が１．０％を超えると、製造時の割れを助長する。またＳｉを過度に含有させることは、部品における加工性を阻害する要因となる。それゆえＳｉ含有量は１．０％以下とする。好ましくは０．９％以下、より好ましくは０．６％以下である。
【0021】
Ｍｎ：０．８～３．０％
Ｍｎはオーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。またＭｎは、歪取熱処理での酸化被膜の生成に有効な元素でもあり、耐食性の向上に寄与すると推定される。Ｍｎ含有量が０．８％未満であると、酸化被膜の厚みおよび酸化被膜中のＭｎ濃度が不十分となり耐食性を確保できない可能性がある。したがってＭｎ含有量は０．８％以上とする。好ましくは１．０％以上、より好ましくは１．２％以上である。一方、Ｍｎ含有量が５．０％を超えると、製造コストの増加を招く。したがってＭｎ含有量は５．０％以下とする。好ましくは４．０％以下、より好ましくは３．０％以下である。
Ｍｎはオーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。またＭｎは、歪取熱処理での酸化被膜の生成に有効な元素でもあり、耐食性の向上に寄与すると推定される。Ｍｎ含有量が０．８％未満であると、酸化被膜の厚みおよび酸化被膜中のＭｎ濃度が不十分となり耐食性を確保できない可能性がある。したがってＭｎ含有量は０．８％以上とする。好ましくは１．０％以上、より好ましくは１．２％以上である。一方、Ｍｎ含有量が５．０％を超えると、製造コストの増加を招く。したがってＭｎ含有量は５．０％以下とする。好ましくは４．０％以下、より好ましくは３．０％以下である。
【0022】
Ｃｒ：２０．０～２８．０％
クロム（Ｃｒ）はフェライト相の安定化元素として相比に作用する元素である。またＳｉは、鋼板表面の酸化被膜の生成に有効な元素でもある。またＣｒは、耐食性を向上させる元素としても作用する。Ｃｒ含有量が２０．０％未満では、耐食性が不十分となる場合がある。そのため、Ｃｒ含有量は２０．０％以上とする。好ましくは２２．０％以上、より好ましくは２３．０％以上である。一方、Ｃｒ含有量が２８．０％を超えると、加工性の低下や製造コストの増大を招く場合がある。そのため、Ｃｒ含有量は２８．０％以下とする。好ましくは２６．０％以下、より好ましくは２５．０％以下である。
クロム（Ｃｒ）はフェライト相の安定化元素として相比に作用する元素である。またＳｉは、鋼板表面の酸化被膜の生成に有効な元素でもある。またＣｒは、耐食性を向上させる元素としても作用する。Ｃｒ含有量が２０．０％未満では、耐食性が不十分となる場合がある。そのため、Ｃｒ含有量は２０．０％以上とする。好ましくは２２．０％以上、より好ましくは２３．０％以上である。一方、Ｃｒ含有量が２８．０％を超えると、加工性の低下や製造コストの増大を招く場合がある。そのため、Ｃｒ含有量は２８．０％以下とする。好ましくは２６．０％以下、より好ましくは２５．０％以下である。
【0023】
Ｎｉ：２．０～６．０％
ニッケル（Ｎｉ）はオーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。またＮｉは、耐食性を向上させる元素でもある。Ｎｉ含有量が１．０％未満では歪取熱処理後の耐食性が不十分となる可能性がある。そのため、Ｎｉ含有量は１．０％以上とする。好ましくは１．２％以上、より好ましくは１．５％以上である。一方、Ｎｉ含有量が６．０％を超えると、合金コストの上昇や製造性を阻害することにつながる恐れがある。そのため、Ｎｉ含有量は６．０％以下とする。好ましくは５．８％以下、より好ましくは５．５％以下である。
ニッケル（Ｎｉ）はオーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。またＮｉは、耐食性を向上させる元素でもある。Ｎｉ含有量が１．０％未満では歪取熱処理後の耐食性が不十分となる可能性がある。そのため、Ｎｉ含有量は１．０％以上とする。好ましくは１．２％以上、より好ましくは１．５％以上である。一方、Ｎｉ含有量が６．０％を超えると、合金コストの上昇や製造性を阻害することにつながる恐れがある。そのため、Ｎｉ含有量は６．０％以下とする。好ましくは５．８％以下、より好ましくは５．５％以下である。
【0024】
Ｍｏ：１．０～３．０％
モリブデン（Ｍｏ）はフェライト相の安定化元素として作用する元素である。また耐食性に有効に作用する元素でもある。Ｍｏ含有量が１．０％未満であると、耐食性が不十分となる場合がある。そのため、Ｍｏ含有量は１．０％以上とする。好ましくは１．１％以上、より好ましくは１．２％以上である。一方、Ｍｏ含有量が３．０％を超えると、加工性の低下や製造コストの増大を招くおそれがある。そのため、Ｍｏ含有量は３．０％以下とする。好ましくは２．６％以下、より好ましくは２．０％以下である。
モリブデン（Ｍｏ）はフェライト相の安定化元素として作用する元素である。また耐食性に有効に作用する元素でもある。Ｍｏ含有量が１．０％未満であると、耐食性が不十分となる場合がある。そのため、Ｍｏ含有量は１．０％以上とする。好ましくは１．１％以上、より好ましくは１．２％以上である。一方、Ｍｏ含有量が３．０％を超えると、加工性の低下や製造コストの増大を招くおそれがある。そのため、Ｍｏ含有量は３．０％以下とする。好ましくは２．６％以下、より好ましくは２．０％以下である。
【0025】
Ｎ：０．１０～０．３０％
窒素（Ｎ）は、Ｃと同様に、オーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。また耐食性に有効に作用する元素でもある。Ｎ含有量が０．１０％未満であると、耐食性を確保できない場合がある。そのため、Ｎ含有量は０．１０％以上とする。好ましくは０．１２％以上、より好ましくは０．１４％以上である。一方、Ｎ含有量が０．３０％を超えて含有すると粗大なＣｒ炭窒化物を生成して、耐食性を低下させる場合がある。そのため、Ｎ含有量は０．３０％以下とする。好ましくは０．２８％以下、より好ましくは０．２０％以下である。
窒素（Ｎ）は、Ｃと同様に、オーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。また耐食性に有効に作用する元素でもある。Ｎ含有量が０．１０％未満であると、耐食性を確保できない場合がある。そのため、Ｎ含有量は０．１０％以上とする。好ましくは０．１２％以上、より好ましくは０．１４％以上である。一方、Ｎ含有量が０．３０％を超えて含有すると粗大なＣｒ炭窒化物を生成して、耐食性を低下させる場合がある。そのため、Ｎ含有量は０．３０％以下とする。好ましくは０．２８％以下、より好ましくは０．２０％以下である。
【0026】
以上が、本実施形態のフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板の基本となる化学組成であり、上記組成の残部は鉄（Ｆｅ）および不純物である。なお、更に、本実施形態のフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板は、加工性、耐食性、熱間加工性を更に向上させるために、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗ、Ｃｏ、Ｂ、Ｓｎの中から一種または二種以上を任意で含有することができる。これらの元素の下限は、０％以上、好ましくは０％超である。
【0027】
Ｃｕ：２．０％以下
銅（Ｃｕ）はオーステナイト安定化元素であることに加え、窒化物の析出を抑制することで耐食性を向上する効果を持つ。したがって、Ｃｕ含有量は０．１０％以上としてもよい。ただし、Ｃｕ含有量が２．０％を超えると原料コストの増加をもたらし、また熱間加工性を悪化させる場合がある。そのため、Ｃｕ含有量は２．０％以下が好ましく、１．８％以下がより好ましい。
銅（Ｃｕ）はオーステナイト安定化元素であることに加え、窒化物の析出を抑制することで耐食性を向上する効果を持つ。したがって、Ｃｕ含有量は０．１０％以上としてもよい。ただし、Ｃｕ含有量が２．０％を超えると原料コストの増加をもたらし、また熱間加工性を悪化させる場合がある。そのため、Ｃｕ含有量は２．０％以下が好ましく、１．８％以下がより好ましい。
【0028】
Ｎｂ：０．５０％以下
ニオブ（Ｎｂ）は、窒化物（ＮｂＮ）や炭化物（ＮｂＣ）を形成し、加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｎｂ含有量は０．０１％以上としてもよい。ただし、Ｎｂ含有量が０．５０％超の場合は延性を低下させるおそれがあることから、Ｎｂ含有量は０．５０％以下が好ましい。Ｎｂ含有量は０．３０％以下がより好ましく、０．２０％以下がさらに好ましい。
ニオブ（Ｎｂ）は、窒化物（ＮｂＮ）や炭化物（ＮｂＣ）を形成し、加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｎｂ含有量は０．０１％以上としてもよい。ただし、Ｎｂ含有量が０．５０％超の場合は延性を低下させるおそれがあることから、Ｎｂ含有量は０．５０％以下が好ましい。Ｎｂ含有量は０．３０％以下がより好ましく、０．２０％以下がさらに好ましい。
【0029】
Ｔｉ：０．５０％以下
チタン（Ｔｉ）は、Ｎｂと同様に窒化物（ＴｉＮ）や炭化物（ＴｉＣ）を形成し、加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｔｉ含有量は０．０１％以上としてもよい。ただし、Ｔｉ含有量が０．５０％超の場合は延性を低下させるおそれがあることから、Ｔｉ含有量は０．５０％以下が好ましい。Ｔｉ含有量は０．３０％以下がより好ましく、０．２０％以下がさらに好ましい。
チタン（Ｔｉ）は、Ｎｂと同様に窒化物（ＴｉＮ）や炭化物（ＴｉＣ）を形成し、加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｔｉ含有量は０．０１％以上としてもよい。ただし、Ｔｉ含有量が０．５０％超の場合は延性を低下させるおそれがあることから、Ｔｉ含有量は０．５０％以下が好ましい。Ｔｉ含有量は０．３０％以下がより好ましく、０．２０％以下がさらに好ましい。
【0030】
Ｖ：０．５０％以下
バナジウム（Ｖ）は窒化物を形成し、加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｖ含有量は０．０１％以上としてもよい。ただし、Ｖ含有量が０．５０％超の場合は延性および熱間加工性を低下させるおそれがあることから、Ｖ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましい。
バナジウム（Ｖ）は窒化物を形成し、加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｖ含有量は０．０１％以上としてもよい。ただし、Ｖ含有量が０．５０％超の場合は延性および熱間加工性を低下させるおそれがあることから、Ｖ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましい。
【0031】
Ｗ：０．５０％以下
タングステン（Ｗ）は耐食性を向上させる元素であり、その効果を発揮するためにはＷ含有量を０．０５％以上とすることが好ましい。ただし、Ｗ含有量が０．５０％超場合は加工性を低下させるおそれがあることから、Ｗ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましい。
タングステン（Ｗ）は耐食性を向上させる元素であり、その効果を発揮するためにはＷ含有量を０．０５％以上とすることが好ましい。ただし、Ｗ含有量が０．５０％超場合は加工性を低下させるおそれがあることから、Ｗ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましい。
【0032】
Ｃｏ：０．５０％以下
コバルト（Ｃｏ）は高温強度を高め、熱間加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｃｏ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。ただし、Ｃｏ含有量が０．５０％超の場合は靭性低下をもたらすおそれがあることから、Ｃｏ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．３０％以下がより好ましい。
コバルト（Ｃｏ）は高温強度を高め、熱間加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｃｏ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。ただし、Ｃｏ含有量が０．５０％超の場合は靭性低下をもたらすおそれがあることから、Ｃｏ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．３０％以下がより好ましい。
【0033】
Ｂ：０．００５０％以下
ホウ素（Ｂは）、粒界に偏析して熱間加工性を向上させる元素である。その効果を発揮するためには、Ｂ含有量は０．０００２％以上とすることが好ましい。しかし、Ｂ含有量が０．００５０％を超えると耐食性が著しく劣化するおそれがあるため、Ｂ含有量は０．００５０％以下が好ましく、より好ましくは０．００３０％以下である。
ホウ素（Ｂは）、粒界に偏析して熱間加工性を向上させる元素である。その効果を発揮するためには、Ｂ含有量は０．０００２％以上とすることが好ましい。しかし、Ｂ含有量が０．００５０％を超えると耐食性が著しく劣化するおそれがあるため、Ｂ含有量は０．００５０％以下が好ましく、より好ましくは０．００３０％以下である。
【0034】
Ｓｎ：０．５０％以下
スズ（Ｓｎ）は耐食性を向上させうる元素である。その効果を発揮するためには、Ｓｎ含有量は０．０１％以上とすることが好ましく、０．０３％以上がより好ましい。ただし、Ｓｎ含有量が０．５０％を超えると熱間加工性を悪化させるおそれがあるため、Ｓｎ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましい。
スズ（Ｓｎ）は耐食性を向上させうる元素である。その効果を発揮するためには、Ｓｎ含有量は０．０１％以上とすることが好ましく、０．０３％以上がより好ましい。ただし、Ｓｎ含有量が０．５０％を超えると熱間加工性を悪化させるおそれがあるため、Ｓｎ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましい。
【0035】
更に、本実施形態のフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板は、精錬時に脱酸や脱硫を行うために、Ａｌ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｔａ、Ｇａ、Ｚｒ、希土類元素の中から一種または二種以上を任意で含有してもよい。これらの元素の下限は、０％以上、好ましくは０％超である。
【0036】
Ａｌ：０．５０％以下
アルミニウム（Ａｌ）は、脱硫、脱酸のために若干含有されてもよい。Ａｌ含有量が０．０１％の場合に上記効果が発揮されるため、Ａｌ含有量は０．０１％以上が好ましい。ただし、Ａｌ含有量が０．５０％超の場合、製造疵の増加ならびに原料コストの増加を招くおそれがあるため、Ａｌ含有量は０．５０％以下が好ましい。
アルミニウム（Ａｌ）は、脱硫、脱酸のために若干含有されてもよい。Ａｌ含有量が０．０１％の場合に上記効果が発揮されるため、Ａｌ含有量は０．０１％以上が好ましい。ただし、Ａｌ含有量が０．５０％超の場合、製造疵の増加ならびに原料コストの増加を招くおそれがあるため、Ａｌ含有量は０．５０％以下が好ましい。
【0037】
Ｍｇ：０．０１０％以下
マグネシウム（Ｍｇ）は、脱酸だけでなく、凝固組織を微細化する効果を持つ。これらの効果を発揮するためには、Ｍｇ含有量は０．０００２％以上が好ましい。ただし、Ｍｇ含有量が０．０１０％超場合、製鋼工程でのコスト増加をもたらすため、Ｍｇ含有量は０．０１０％以下がよい。
マグネシウム（Ｍｇ）は、脱酸だけでなく、凝固組織を微細化する効果を持つ。これらの効果を発揮するためには、Ｍｇ含有量は０．０００２％以上が好ましい。ただし、Ｍｇ含有量が０．０１０％超場合、製鋼工程でのコスト増加をもたらすため、Ｍｇ含有量は０．０１０％以下がよい。
【0038】
Ｃａ：０．０１００％以下
カルシウム（Ｃａ）は脱硫、脱酸のために若干含有されてもよい。Ｃａ含有量が０．０００１％以上の場合に上記効果が発揮されるため、Ｃａ含有量は０．０００１％以上が好ましい。ただし、Ｃａ含有量が０．０１００％超の場合、熱間加工割れの発生および耐食性の低下を招くおそれがあることから、Ｃａ含有量は０．０１００％以下が好ましく、０．００５０％以下がより好ましい。
カルシウム（Ｃａ）は脱硫、脱酸のために若干含有されてもよい。Ｃａ含有量が０．０００１％以上の場合に上記効果が発揮されるため、Ｃａ含有量は０．０００１％以上が好ましい。ただし、Ｃａ含有量が０．０１００％超の場合、熱間加工割れの発生および耐食性の低下を招くおそれがあることから、Ｃａ含有量は０．０１００％以下が好ましく、０．００５０％以下がより好ましい。
【0039】
Ｔａ：０．０５０％以下
タンタル（Ｔａ）は介在物の改質により耐食性を向上させる元素であり、必要に応じて含有されてもよい。その効果を発揮するためには、Ｔａ含有量は０．０００２％以上が好ましい。ただし、Ｔａ含有量が０．０５０％超の場合、常温延性の低下や靱性の低下を招くおそれがあるため、Ｔａ含有量は０．０５０％以下が好ましく、より好ましくは０．０３０％以下である。
タンタル（Ｔａ）は介在物の改質により耐食性を向上させる元素であり、必要に応じて含有されてもよい。その効果を発揮するためには、Ｔａ含有量は０．０００２％以上が好ましい。ただし、Ｔａ含有量が０．０５０％超の場合、常温延性の低下や靱性の低下を招くおそれがあるため、Ｔａ含有量は０．０５０％以下が好ましく、より好ましくは０．０３０％以下である。
【0040】
Ｇａ：０．０５０％以下
ガリウム（Ｇａ）は、耐食性向上や水素脆化を抑制する元素であり、必要に応じて含有されてもよい。その効果を発揮するためには、Ｇａ含有量は０．０００２％以上が好ましい。ただし、Ｇａ含有量が０．０５０％超の場合、加工性の低下を招くおそれがあるため、Ｇａ含有量は０．０５０％以下が好ましく、より好ましくは０．０３０％以下である。
ガリウム（Ｇａ）は、耐食性向上や水素脆化を抑制する元素であり、必要に応じて含有されてもよい。その効果を発揮するためには、Ｇａ含有量は０．０００２％以上が好ましい。ただし、Ｇａ含有量が０．０５０％超の場合、加工性の低下を招くおそれがあるため、Ｇａ含有量は０．０５０％以下が好ましく、より好ましくは０．０３０％以下である。
【0041】
Ｚｒ：０．５０％以下
ジルコニウム（Ｚｒ）は、ＮｂおよびＴｉと類似の作用があるとともに、耐酸化性を向上させる元素でもある。それら効果を発揮するには、Ｚｒ含有量は０．０１％以上が好ましい。ただし、Ｚｒ含有量が０．５０％超の場合、原料コストの増加を招くため、Ｚｒ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．３０％以下がより好ましい。
ジルコニウム（Ｚｒ）は、ＮｂおよびＴｉと類似の作用があるとともに、耐酸化性を向上させる元素でもある。それら効果を発揮するには、Ｚｒ含有量は０．０１％以上が好ましい。ただし、Ｚｒ含有量が０．５０％超の場合、原料コストの増加を招くため、Ｚｒ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．３０％以下がより好ましい。
【0042】
希土類元素：０．０１０％以下
希土類元素（ＲＥＭ）は、熱間加工性を向上させる元素である。希土類元素の含有量が合計で０．０００２％以上の場合に上記効果が発揮されるため、希土類元素の含有量は０．０００２％以上としてもよい。しかし、希土類元素の添加量が合計で０．０１０％を超えると、製造性を損なうとともにコスト増加をもたらすため、希土類元素の上限は０．０１０％とすることが好ましい。より好ましい希土類元素の含有範囲は、０．０００５～０．００８％である。
希土類元素（ＲＥＭ）は、熱間加工性を向上させる元素である。希土類元素の含有量が合計で０．０００２％以上の場合に上記効果が発揮されるため、希土類元素の含有量は０．０００２％以上としてもよい。しかし、希土類元素の添加量が合計で０．０１０％を超えると、製造性を損なうとともにコスト増加をもたらすため、希土類元素の上限は０．０１０％とすることが好ましい。より好ましい希土類元素の含有範囲は、０．０００５～０．００８％である。
【0043】
ここで、希土類元素（ＲＥＭ）は、スカンジウム（Ｓｃ）、イットリウム（Ｙ）の２元素と、ランタン（Ｌａ）からルテチウム（Ｌｕ）までの１５元素（ランタノイド）の総称を指す。本明細書でいう「希土類元素」は、これら希土類元素から選択される１種以上であり、「希土類元素の含有量」とは、希土類元素の合計量である。
【0044】
本実施形態のステンレス鋼板は、上述してきた元素以外は、Ｆｅ及び不純物（不可避的不純物を含む）からなるが、以上説明した各元素の他にも、本発明の効果を損なわない範囲で含有させることが出来る。
【0045】
また、ステンレス鋼板の製造では、スクラップ原料を使用することが多い。このため、ステンレス鋼板には、種々の不純物元素が不可避的に混入する場合が多く、不純物元素の含有量を一義的に定めることは困難である。したがって、本実施形態における不純物とは、本発明の作用効果を阻害しない量で含有される元素を意味する。
【0046】
（金属組織）
本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の金属組織において、フェライト相比が所定範囲にある場合、金属組織の平均結晶粒径の微細化が容易になる。フェライト相比は２０％以上８０％以下であることが好ましい。フェライト相比が当該範囲内である場合、フェライト相およびオーステナイト相の各相が互いの粒成長を抑制し、結晶粒をより微細化することができる。より好ましくは２５％以上７５％以下、さらに好ましくは３０％以上７０％以下である。なお、前述の粒成長の抑制効果の観点から、フェライト相比は５０％が最も好ましい。
本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の金属組織において、フェライト相比が所定範囲にある場合、金属組織の平均結晶粒径の微細化が容易になる。フェライト相比は２０％以上８０％以下であることが好ましい。フェライト相比が当該範囲内である場合、フェライト相およびオーステナイト相の各相が互いの粒成長を抑制し、結晶粒をより微細化することができる。より好ましくは２５％以上７５％以下、さらに好ましくは３０％以上７０％以下である。なお、前述の粒成長の抑制効果の観点から、フェライト相比は５０％が最も好ましい。
【0047】
＜平均結晶粒径＞
鋼板の高強度を達成し、優れたエッチング面の平滑性を得るためには、金属組織の平均結晶粒径を２．０μｍ以下にすることが有効である。平均結晶粒径が２．０μｍを超えると、エッチング面が粗面化するため、良好なエッチング面の平滑性を得られない。平均結晶粒径は、１．５μｍ以下が好ましく、更に好ましくは１．０μｍ以下である。なお、平均結晶粒径の下限は特に限定されるものではないが、実用的には０．４μｍ以上としてよい。
鋼板の高強度を達成し、優れたエッチング面の平滑性を得るためには、金属組織の平均結晶粒径を２．０μｍ以下にすることが有効である。平均結晶粒径が２．０μｍを超えると、エッチング面が粗面化するため、良好なエッチング面の平滑性を得られない。平均結晶粒径は、１．５μｍ以下が好ましく、更に好ましくは１．０μｍ以下である。なお、平均結晶粒径の下限は特に限定されるものではないが、実用的には０．４μｍ以上としてよい。
【0048】
（ビッカース硬さ）
電子機器や精密機械の小型化、軽量化、それに伴う素材の薄板化の進行に対応できる素材として、鋼板のビッカース硬さ（以下、単に「硬さ」ともいう）は４００ＨＶ以上であることが有効である。硬さは４１０ＨＶ以上が好ましく、さらに好ましくは４２０ＨＶ以上である。硬さの上限は特に限定されるものではないが、部品成型の際の加工性を考慮して４４０ＨＶ以下とする。一方で硬さが４００ＨＶ未満であると、前記部品の素材として必要な強度を確保できない。
電子機器や精密機械の小型化、軽量化、それに伴う素材の薄板化の進行に対応できる素材として、鋼板のビッカース硬さ（以下、単に「硬さ」ともいう）は４００ＨＶ以上であることが有効である。硬さは４１０ＨＶ以上が好ましく、さらに好ましくは４２０ＨＶ以上である。硬さの上限は特に限定されるものではないが、部品成型の際の加工性を考慮して４４０ＨＶ以下とする。一方で硬さが４００ＨＶ未満であると、前記部品の素材として必要な強度を確保できない。
【0049】
なお、硬さと強度は比例関係を示すと考えられ、４００ＨＶの鋼板は０．２％耐力で１２００ＭＰａ以上を有すると言える。更に言えば、その際の全伸び（破断伸び）が５％程度である。
【0050】
（ハーフエッチング後の曲率半径）
エッチング加工前後での鋼板の平坦性を得るためには、ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であることが有効である。ハーフエッチング後の曲率半径は１７５ｍｍ以上が好ましく、さらに好ましくは２００ｍｍ以上である。エッチング加工前、ハーフエッチング後の曲率半径の上限は、∞（無限大）、すなわち反り無しであることが望ましく、特に限定しない。ただし、その上でハーフエッチング後の値は、実用上では４００ｍｍ以下としてよい。一方で、ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ未満であると、前記部品の素材として必要なエッチング加工前後の平坦性を確保できない。
エッチング加工前後での鋼板の平坦性を得るためには、ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であることが有効である。ハーフエッチング後の曲率半径は１７５ｍｍ以上が好ましく、さらに好ましくは２００ｍｍ以上である。エッチング加工前、ハーフエッチング後の曲率半径の上限は、∞（無限大）、すなわち反り無しであることが望ましく、特に限定しない。ただし、その上でハーフエッチング後の値は、実用上では４００ｍｍ以下としてよい。一方で、ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ未満であると、前記部品の素材として必要なエッチング加工前後の平坦性を確保できない。
【0051】
なお、ここで言う「ハーフエッチング」とは、鋼板の一方の圧延面から板厚方向にエッチング加工を実施し、板厚１／２になるまでエッチングすることである。ハーフエッチングは、前記圧延面をマニキュア被覆処理し、塩化第二鉄等の腐食液に浸漬することで実施する。
【0052】
（酸化被膜）
必要な耐食性を得るためには、母材鋼板上に形成される酸化被膜の厚みが１５ｎｍ以上かつ酸化被膜中のＭｎ濃度が１．５％以上であることが有効である。酸化被膜の厚みが１５ｎｍ未満であると、必要な耐食性を確保できない。また、酸化被膜中に所定量以上のＭｎが含まれていることで緻密な酸化被膜が得られ、耐食性が確保される。これらの観点から、酸化被膜の厚みは１７ｎｍ以上が好ましく、さらに好ましくは２０ｎｍ以上である。酸化被膜の厚みが厚いほど耐食性は良好となるが、２００ｎｍを超えると干渉色を呈してしまい、鋼板外観を損なう可能性がある。好ましくは１５０ｎｍ以下である。また、酸化被膜中のＭｎ濃度は、好ましくは１．７％以上であり、より好ましくは２．０％以上である。酸化被膜中のＭｎ濃度の上限は特に限定しないが、４．５％以下であってよい。
必要な耐食性を得るためには、母材鋼板上に形成される酸化被膜の厚みが１５ｎｍ以上かつ酸化被膜中のＭｎ濃度が１．５％以上であることが有効である。酸化被膜の厚みが１５ｎｍ未満であると、必要な耐食性を確保できない。また、酸化被膜中に所定量以上のＭｎが含まれていることで緻密な酸化被膜が得られ、耐食性が確保される。これらの観点から、酸化被膜の厚みは１７ｎｍ以上が好ましく、さらに好ましくは２０ｎｍ以上である。酸化被膜の厚みが厚いほど耐食性は良好となるが、２００ｎｍを超えると干渉色を呈してしまい、鋼板外観を損なう可能性がある。好ましくは１５０ｎｍ以下である。また、酸化被膜中のＭｎ濃度は、好ましくは１．７％以上であり、より好ましくは２．０％以上である。酸化被膜中のＭｎ濃度の上限は特に限定しないが、４．５％以下であってよい。
【0053】
酸化被膜の厚みは、以下の方法で特定できる。
Ｘ線光電子分光分析法（ＧＤＳ）により、二相ステンレス鋼板における深さ方向の元素濃度プロファイルを取得し、酸化被膜の最表面の酸素（Ｏ）濃度（強度）に対して１／２となる深さ位置を求める。本実施形態においては鋼板最表面からＯ濃度（強度）が１／２となる位置までの深さ方向の距離を「酸化被膜の厚み」と定義する。ＧＤＳによる酸化被膜の厚み測定は、最表面から深さ２００ｎｍまで５回行い、得られた測定結果の平均値を代表値とする。
Ｘ線光電子分光分析法（ＧＤＳ）により、二相ステンレス鋼板における深さ方向の元素濃度プロファイルを取得し、酸化被膜の最表面の酸素（Ｏ）濃度（強度）に対して１／２となる深さ位置を求める。本実施形態においては鋼板最表面からＯ濃度（強度）が１／２となる位置までの深さ方向の距離を「酸化被膜の厚み」と定義する。ＧＤＳによる酸化被膜の厚み測定は、最表面から深さ２００ｎｍまで５回行い、得られた測定結果の平均値を代表値とする。
【0054】
酸化被膜中のＭｎ濃度は、以下の方法で特定できる。ＧＤＳにより得られた濃度プロファイルを質量濃度（％）に変換した上で、上記酸化被膜の厚みと定義した深さ方向の範囲（距離）における最も低いＭｎ濃度を「酸化被膜中のＭｎ濃度」と定義する。ＧＤＳによる濃度測定は深さ２００ｎｍまで５回行い、得られた測定結果の平均値を代表値とする。
【0055】
（板厚）
本実施形態に係る二相ステンレス鋼板の板厚は特に限定されないが、３．０～０．０５ｍｍとしてもよい。好ましくは０．０８ｍｍ以上である。また、板厚を１．５ｍｍ以下とすることで、金属組織の微細化が容易となり、上述した金属組織を容易に確保することができる。したがって、板厚は１．０ｍｍ以下としてもよい。好ましくは０．５ｍｍ以下である。
本実施形態に係る二相ステンレス鋼板の板厚は特に限定されないが、３．０～０．０５ｍｍとしてもよい。好ましくは０．０８ｍｍ以上である。また、板厚を１．５ｍｍ以下とすることで、金属組織の微細化が容易となり、上述した金属組織を容易に確保することができる。したがって、板厚は１．０ｍｍ以下としてもよい。好ましくは０．５ｍｍ以下である。
【0056】
２．フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の製造方法
本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の製造方法について説明する。
本実施形態に係るフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板は、製造方法によらず、上記の特徴を有していればその効果は得られる。ただし、耐食性、強度、エッチング面の平滑性およびエッチング加工前後の平坦性を両立させるためには、上述したように金属組織（特に、平均結晶粒径）、酸化被膜、および硬さを制御する必要がある。上記の金属組織、酸化被膜および硬さは、鋼の化学組成と、適切な製造条件とを組み合わせることで実現することができる。
以下、本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を得るための好適な製造方法について説明する。
本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の製造方法について説明する。
本実施形態に係るフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板は、製造方法によらず、上記の特徴を有していればその効果は得られる。ただし、耐食性、強度、エッチング面の平滑性およびエッチング加工前後の平坦性を両立させるためには、上述したように金属組織（特に、平均結晶粒径）、酸化被膜、および硬さを制御する必要がある。上記の金属組織、酸化被膜および硬さは、鋼の化学組成と、適切な製造条件とを組み合わせることで実現することができる。
以下、本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を得るための好適な製造方法について説明する。
【0057】
（製造方法）
まず、溶解後に連続鋳造法または造塊法によって製造された上記化学組成を有する鋼片を、熱間圧延によって鋼板とする（熱間圧延工程）。その後、熱延板焼鈍工程、酸洗工程および冷間圧延工程を実施し、所定板厚を有する冷延板を得る。熱延板焼鈍は必要に応じて実施されればよく、省略されてもよい。前記各工程は、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板において一般的な製造方法でよい。
まず、溶解後に連続鋳造法または造塊法によって製造された上記化学組成を有する鋼片を、熱間圧延によって鋼板とする（熱間圧延工程）。その後、熱延板焼鈍工程、酸洗工程および冷間圧延工程を実施し、所定板厚を有する冷延板を得る。熱延板焼鈍は必要に応じて実施されればよく、省略されてもよい。前記各工程は、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板において一般的な製造方法でよい。
【0058】
（仕上焼鈍工程）
冷間圧延工程にて所定板厚に制御された冷延鋼板に対し、仕上焼鈍を施す。仕上焼鈍温度は８５０℃以上１０５０℃以下とする。仕上焼鈍の温度が８５０℃未満であると、再結晶粒と未再結晶粒が混在した金属組織となり、結晶粒間の硬さのバラツキが生じた状態になる。結晶粒間に硬さのバラツキが生じると、テンションレベラーによる形状矯正後に良好な平坦性を得られない。一方で仕上焼鈍の温度が１０５０℃を超えると、仕上焼鈍後の平均結晶粒径が粗大になり、歪取熱処理後の平均結晶粒径も粗大になる。したがって、仕上焼鈍の温度は８５０℃以上１０５０℃以下とする。仕上焼鈍工程における焼鈍時間（保定時間）は適宜設定できる。代表的には６００秒以下である。好ましくは４００秒以下、より好ましくは１５０秒以下である。なお、仕上焼鈍工程における焼鈍時間の下限は、再結晶化の観点から、５秒以上としてよい。
冷間圧延工程にて所定板厚に制御された冷延鋼板に対し、仕上焼鈍を施す。仕上焼鈍温度は８５０℃以上１０５０℃以下とする。仕上焼鈍の温度が８５０℃未満であると、再結晶粒と未再結晶粒が混在した金属組織となり、結晶粒間の硬さのバラツキが生じた状態になる。結晶粒間に硬さのバラツキが生じると、テンションレベラーによる形状矯正後に良好な平坦性を得られない。一方で仕上焼鈍の温度が１０５０℃を超えると、仕上焼鈍後の平均結晶粒径が粗大になり、歪取熱処理後の平均結晶粒径も粗大になる。したがって、仕上焼鈍の温度は８５０℃以上１０５０℃以下とする。仕上焼鈍工程における焼鈍時間（保定時間）は適宜設定できる。代表的には６００秒以下である。好ましくは４００秒以下、より好ましくは１５０秒以下である。なお、仕上焼鈍工程における焼鈍時間の下限は、再結晶化の観点から、５秒以上としてよい。
【0059】
仕上焼鈍工程後は、鋼板を室温（２５℃前後）まで冷却する。冷却する際の平均冷却速度は１℃／秒～１００℃／秒としてよい。平均冷却速度が１℃／秒未満であると、冷却過程で粒成長が生じるおそれがある。なお、生産性や酸洗性を考慮すると平均冷却速度は５～５０℃／秒が望ましい。ここで、「平均冷却速度」は、冷却開始（保定終了）時から室温までの鋼板の温度降下幅を、冷却開始時から室温までの冷却に要した所要時間で除した値とする。
【0060】
（調質圧延工程）
前記仕上焼鈍工程の後、調質圧延を行う（調質圧延工程）。調質圧延は素材（鋼板）の強度を向上させる工程である。本実施形態における調質圧延はステンレス鋼製造において一般的な製造方法でよく、所望の強度に応じて調質圧延率を調整してよい。例えば、調質圧延率は４０～７０％としてよい。なお本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼のオーステナイト相は安定状態であり、調質圧延の際に加工誘起マルテンサイトは生成されない。
前記仕上焼鈍工程の後、調質圧延を行う（調質圧延工程）。調質圧延は素材（鋼板）の強度を向上させる工程である。本実施形態における調質圧延はステンレス鋼製造において一般的な製造方法でよく、所望の強度に応じて調質圧延率を調整してよい。例えば、調質圧延率は４０～７０％としてよい。なお本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼のオーステナイト相は安定状態であり、調質圧延の際に加工誘起マルテンサイトは生成されない。
【0061】
（形状矯正工程）
前記調質圧延の後の鋼板に対し、テンションレベラーにより伸び率０．５～３．０％の張力を付与しつつ曲げを繰り返すことで形状矯正を行う（形状矯正工程）。テンションレベラーによる形状矯正は、鋼板の平坦性を確保するための工程であり、通常、伸び率で制御される。本実施形態における形状矯正工程は、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の製造における一般的な条件で問題ないが、伸び率を０．５～３．０％とすることが好ましい。伸び率が０．５％未満であると、ハーフエッチング後の反りが大きくなるおそれがある。一方、伸び率が３．０を超えると製造ライン内で硬質化が生じる場合がある。安定製造の観点から、伸び率は、０．５％～１．５％の範囲が好ましい。
前記調質圧延の後の鋼板に対し、テンションレベラーにより伸び率０．５～３．０％の張力を付与しつつ曲げを繰り返すことで形状矯正を行う（形状矯正工程）。テンションレベラーによる形状矯正は、鋼板の平坦性を確保するための工程であり、通常、伸び率で制御される。本実施形態における形状矯正工程は、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の製造における一般的な条件で問題ないが、伸び率を０．５～３．０％とすることが好ましい。伸び率が０．５％未満であると、ハーフエッチング後の反りが大きくなるおそれがある。一方、伸び率が３．０を超えると製造ライン内で硬質化が生じる場合がある。安定製造の観点から、伸び率は、０．５％～１．５％の範囲が好ましい。
【0062】
（歪熱処理工程）
テンションレベラーによる形状矯正の後の鋼板に対し、７００℃以上８００℃以下の温度範囲にて歪取熱処理を行う（歪熱処理工程）。歪取熱処理は、鋼板上に酸化被膜を付与する工程であり、調質圧延およびテンションレベラーによる形状矯正によって生じた残留応力を低減するための工程でもある。
テンションレベラーによる形状矯正の後の鋼板に対し、７００℃以上８００℃以下の温度範囲にて歪取熱処理を行う（歪熱処理工程）。歪取熱処理は、鋼板上に酸化被膜を付与する工程であり、調質圧延およびテンションレベラーによる形状矯正によって生じた残留応力を低減するための工程でもある。
【0063】
本実施形態の歪取熱処理は、Ｃｒの還元雰囲気となるように露点が－５０℃以上－３０℃以下の範囲内で、かつ７００℃以上８００℃以下の温度範囲で実施することが好ましい。前記条件での歪取熱処理により、Ｍｎ濃度を所定以上含有し、かつ所定以上の厚みを有する酸化被膜を確保できる。歪取熱処理の条件としては、さらに好ましくは、露点－４５℃以上－３５℃以下、歪取熱処理の温度範囲を７２５℃以上７７５℃以下とする。露点が－５０℃未満であると、酸化被膜の厚みを確保できない場合がある。一方で露点が－３０℃を超えると、酸化皮膜が厚くなり、発色する可能性がある。また、露点が高すぎると酸化被膜の厚さにムラが生じる可能性が高くなり、局所的には耐食性を確保できない場合もある。また、歪取熱処理の温度が７００℃未満であると、酸化被膜の厚みが不十分となるため、必要な耐食性を確保できない。また歪取熱処理の温度が低すぎると残留応力の除去も不十分となる。一方で歪取熱処理の温度が８００℃を超えると、硬さ低下が顕著に生じるため、必要な強度を確保できない。
【0064】
歪熱処理の処理時間（焼鈍時間）は、例えば具体的に１５秒以上とすることが好ましい。更に、好ましくは２０秒以上である。歪取熱処理の処理時間が増えるほど酸化被膜の厚みは増加する。歪取熱処理の時間の上限は特に限定する必要はなく、必要な強度と鋼板外観を確保できる範囲で歪熱処理の処理時間を調整すればよい。ただし、連続通板での製造を想定した場合、歪熱処理の処理時間としては、６００秒以下が工業的な上限である。好ましくは、３００秒以下である。
【0065】
なお、本実施形態の歪取熱処理は、Ｃｒの還元雰囲気（以下、「光輝焼鈍」ともいう）にて実施することが好ましい。例えば歪取熱処理は、２５％窒素＋７５％窒素の混合ガスによる還元雰囲気で行うよい。
【0066】
歪熱処理工程後の鋼板の冷却は、緩冷却が好ましい。具体的には、歪熱処理後から５００℃までの範囲の平均冷却速度を２℃／秒以下とすることが好ましく、１℃／秒以下が更に好ましい。更に好ましくは、冷却温度は４００℃までである。これにより、所定の残留応力、酸化被膜を得られる。
【0067】
以上説明した工程により、本実施形態に係るフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を製造することができる。
【実施例0068】
本発明の効果を詳細に確認するため、以下の実験を行った。なお、本実施例は、本発明の一実施例を示すものであり、本発明は以下の構成に限定されるものではない。
【0069】
表１に示す化学組成を有する鋼を溶製し、厚さ１００ｍｍの鋳塊を得た。続いて、前記鋼塊を１２３０℃に加熱した後、熱延して板厚５．０ｍｍの熱延板とした。その後、熱延板焼鈍（焼鈍温度：１０６０℃、焼鈍時間：６０秒）を施し、さらに冷間圧延を、中間焼鈍を挟んで繰り返し実施して、板厚０．２９ｍｍの冷延板を得た。前記冷延板を表２の仕上焼鈍温度で９０秒間加熱した後、室温まで平均冷却速度２０℃／ｓで冷却して仕上焼鈍板を得た。さらに、前記仕上焼鈍板に対して、圧延率６０％の調質圧延、伸び率１．０％のテンションレベラー（ＴＬ）による形状矯正を実施し、板厚を０．１０ｍｍとする鋼板を得た。そして、表２に示す条件で７５０℃の歪取熱処理を実施し二相ステンレス鋼板を得た。歪取熱処理の雰囲気は、光輝焼鈍（２５％窒素＋７５％窒素の混合ガスによる還元雰囲気）、および大気焼鈍の２種類とした。なお大気焼鈍をした場合には焼鈍後に酸洗を行って、鋼板表面の酸化スケールを除去した。
得られた二相ステンレス鋼板を下記各種評価試験に供した。
得られた二相ステンレス鋼板を下記各種評価試験に供した。
【0070】
（平均結晶粒径の測定方法）
平均結晶粒径は、以下の通り特定した。
電解研磨により調整した鋼板のＬ断面（圧延方向および板厚方向を含む平面）を後方散乱電子回折（Electron BackScatter Diffraction：ＥＢＳＤ）により測定した。前記測定の領域は、板厚中心の１００μｍ×３００μｍＬとし、測定のステップサイズは０．１μｍとした。ＴＳＬ Ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ製の解析ソフトウエア「ＯＩＭ－Ａｎａｌｙｓｉｓ」により、測定したデータからＣｏｎｆｉｄｅｎｃｅ Ｉｎｄｅｘの値が０．１より大きいプロットデータを抽出したうえ、求積法により平均結晶粒径を求めた。なお隣接するプロットデータ同士の結晶方位差が１５°未満であれば、それらを同一結晶粒とみなし、１５°以上の方位差があれば、異なる結晶粒として扱った。また前記平均結晶粒径を算出する際、フェライト相とオーステナイト相の区別はしていない。
平均結晶粒径は、以下の通り特定した。
電解研磨により調整した鋼板のＬ断面（圧延方向および板厚方向を含む平面）を後方散乱電子回折（Electron BackScatter Diffraction：ＥＢＳＤ）により測定した。前記測定の領域は、板厚中心の１００μｍ×３００μｍＬとし、測定のステップサイズは０．１μｍとした。ＴＳＬ Ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ製の解析ソフトウエア「ＯＩＭ－Ａｎａｌｙｓｉｓ」により、測定したデータからＣｏｎｆｉｄｅｎｃｅ Ｉｎｄｅｘの値が０．１より大きいプロットデータを抽出したうえ、求積法により平均結晶粒径を求めた。なお隣接するプロットデータ同士の結晶方位差が１５°未満であれば、それらを同一結晶粒とみなし、１５°以上の方位差があれば、異なる結晶粒として扱った。また前記平均結晶粒径を算出する際、フェライト相とオーステナイト相の区別はしていない。
【0071】
（硬さの測定方法）
ＪＩＳ Ｚ ２２４４：２００９に準拠し、ビッカース硬度計により鋼板表面の硬さを測定した。荷重０．５ｋｇｆにて、鋼板表面を１０回測定し、平均値を算出し代表値とした。硬さが４００ＨＶ以上あれば、必要な強度を備えているとして合格と判断した。
ＪＩＳ Ｚ ２２４４：２００９に準拠し、ビッカース硬度計により鋼板表面の硬さを測定した。荷重０．５ｋｇｆにて、鋼板表面を１０回測定し、平均値を算出し代表値とした。硬さが４００ＨＶ以上あれば、必要な強度を備えているとして合格と判断した。
【0072】
（フェライト相比の測定方法）
フェライト相比の測定は、以下の通り特定した。
鋼板から板厚ｔ×４０ｍｍ４０ｍｍの試験片を複数切り出し、総厚み２ｍｍ以上となるように積層したうえで、フェライトメータを用いて測定した。測定は５回行い、平均値を鋼板のフェライト相比とした。
フェライト相比の測定は、以下の通り特定した。
鋼板から板厚ｔ×４０ｍｍ４０ｍｍの試験片を複数切り出し、総厚み２ｍｍ以上となるように積層したうえで、フェライトメータを用いて測定した。測定は５回行い、平均値を鋼板のフェライト相比とした。
【0073】
（酸化被膜厚み、酸化被膜中のＭｎ濃度を測定する方法）
酸化被膜厚みは、以下の通り特定した。
まず、Ｘ線光電子分光分析法（ＧＤＳ）により、得られた二相ステンレス鋼板における深さ方向の元素濃度プロファイルを取得し、酸化被膜の最表面のＯ濃度（強度）に対して１／２となる深さ位置を求めた。本実施例では鋼板最表面（すなわち酸化被膜最表面）からＯ濃度（強度）が１／２となる位置までの深さ方向の距離を「酸化被膜厚み」と定義した。ＧＤＳによる酸化被膜の厚み測定は、最表面から深さ２００ｎｍまで５回行い、得られた測定結果の平均値を代表値として採用した。
一方、酸化被膜中のＭｎ濃度は、以下の通り特定した。
ＧＤＳにより得られた濃度プロファイルを質量濃度（％）に変換したうえで、上記酸化被膜厚みと定義した深さ方向の範囲（距離）における最も低いＭｎ濃度を「酸化被膜中のＭｎ濃度」と定義した。ＧＤＳによる濃度測定は深さ２００ｎｍまで５回行い、得られた測定結果の平均値を酸化被膜中のＭｎ濃度の代表値とした。
酸化被膜厚みは、以下の通り特定した。
まず、Ｘ線光電子分光分析法（ＧＤＳ）により、得られた二相ステンレス鋼板における深さ方向の元素濃度プロファイルを取得し、酸化被膜の最表面のＯ濃度（強度）に対して１／２となる深さ位置を求めた。本実施例では鋼板最表面（すなわち酸化被膜最表面）からＯ濃度（強度）が１／２となる位置までの深さ方向の距離を「酸化被膜厚み」と定義した。ＧＤＳによる酸化被膜の厚み測定は、最表面から深さ２００ｎｍまで５回行い、得られた測定結果の平均値を代表値として採用した。
一方、酸化被膜中のＭｎ濃度は、以下の通り特定した。
ＧＤＳにより得られた濃度プロファイルを質量濃度（％）に変換したうえで、上記酸化被膜厚みと定義した深さ方向の範囲（距離）における最も低いＭｎ濃度を「酸化被膜中のＭｎ濃度」と定義した。ＧＤＳによる濃度測定は深さ２００ｎｍまで５回行い、得られた測定結果の平均値を酸化被膜中のＭｎ濃度の代表値とした。
【0074】
（エッチング面の平滑性の評価試験）
鋼板から切出した板厚０．１ｍｍ×５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片の片側表面に、５０℃に加温した比重１．３５の塩化第二鉄水溶液を４分間噴射しエッチングした。エッチング面の平滑性は、接触式表面粗さ計を用い、圧延方向に対して垂直な方向に沿って算術平均粗さＲａを測定した。Ｒａが０．６μｍ以下を合格と判断した。
鋼板から切出した板厚０．１ｍｍ×５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片の片側表面に、５０℃に加温した比重１．３５の塩化第二鉄水溶液を４分間噴射しエッチングした。エッチング面の平滑性は、接触式表面粗さ計を用い、圧延方向に対して垂直な方向に沿って算術平均粗さＲａを測定した。Ｒａが０．６μｍ以下を合格と判断した。
【0075】
（エッチング加工前後の平坦性の評価試験）
鋼板から板厚０．１ｍｍ×１２ｍｍｗ×１００Ｌの試験片を切出し、これを塩化第二鉄水溶液中でハーフエッチングし、板厚が半分に減少した時点での試験片の曲率半径を測定した。ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であれば、必要なエッチング加工前後の平坦性を備えているとして、合格と判断した。
鋼板から板厚０．１ｍｍ×１２ｍｍｗ×１００Ｌの試験片を切出し、これを塩化第二鉄水溶液中でハーフエッチングし、板厚が半分に減少した時点での試験片の曲率半径を測定した。ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であれば、必要なエッチング加工前後の平坦性を備えているとして、合格と判断した。
【0076】
（耐食性の評価試験）
得られた二相ステンレス鋼板から試験片を切出した後、露出面が１０ｍｍ×１０ｍｍとなるように周囲を樹脂で被覆し、測定用の電極を作製した。なお前記露出面の表面肌は光輝焼鈍まま、あるいは酸洗ままとした。５０℃の人工海水にて孔食試験を行い、孔食電位（Ｖ´ｃ１００：電流値が１００μＡ／ｃｍ２を超える最も貴な電位）を測定した。参照電極には飽和ＫＣｌを内部溶液とするＡｇ／ＡｇＣｌを用い、電位の掃引速度は２０ｍＶ／分とした。試験数は５回とし、得られた孔食電位の平均値にて評価した。孔食電位が０．９Ｖ以上である場合、優れた耐食性を備えているとして、合格と判断した。なお孔食電位が０．９Ｖの時点にてアノード電流密度が１０００μＡ／ｃｍ２未満である場合には孔食試験を終了し、「合格」と評価した。
得られた二相ステンレス鋼板から試験片を切出した後、露出面が１０ｍｍ×１０ｍｍとなるように周囲を樹脂で被覆し、測定用の電極を作製した。なお前記露出面の表面肌は光輝焼鈍まま、あるいは酸洗ままとした。５０℃の人工海水にて孔食試験を行い、孔食電位（Ｖ´ｃ１００：電流値が１００μＡ／ｃｍ２を超える最も貴な電位）を測定した。参照電極には飽和ＫＣｌを内部溶液とするＡｇ／ＡｇＣｌを用い、電位の掃引速度は２０ｍＶ／分とした。試験数は５回とし、得られた孔食電位の平均値にて評価した。孔食電位が０．９Ｖ以上である場合、優れた耐食性を備えているとして、合格と判断した。なお孔食電位が０．９Ｖの時点にてアノード電流密度が１０００μＡ／ｃｍ２未満である場合には孔食試験を終了し、「合格」と評価した。
【0077】
（鋼板の外観評価）
得られた二相ステンレス鋼板の外観について目視にて、発色（特に、干渉色）の有無を調査した。
得られた二相ステンレス鋼板の外観について目視にて、発色（特に、干渉色）の有無を調査した。
【0078】
表２に上記各種評価試験の結果を示す。なお、表１、２中に示す下線は、本発明の範囲、もしくは本発明の好ましい製法条件および各特性の範囲外であることを示す。
【0079】
鋼板の化学組成、硬さ、平均結晶粒径、ハーフエッチング後の曲率半径、酸化被膜の厚み、酸化被膜中のＭｎ濃度が所定範囲にある発明例Ｎｏ．１～８、１６～２５は、強度、エッチング面の平滑性、エッチング加工後での平坦性、耐食性をすべて満足した。なお、これらの発明例、ならびに後述する比較例を含めて、ハーフエッチング前の鋼板の曲率半径は、ほぼ∞（無限大）であり、反りの無い、平坦な形状に調整した。
【0080】
大気焼鈍による歪取熱処理およびその後の酸洗を実施したＮｏ．９は、酸化被膜の厚みが薄く、酸化被膜中のＭｎ濃度も低いため、耐食性が不十分であった。
歪取熱処理の露点が低いＮｏ．１０は酸化被膜の厚みが薄いため、耐食性が不十分であった。
歪取熱処理の露点が低いＮｏ．１０は酸化被膜の厚みが薄いため、耐食性が不十分であった。
【0081】
本発明の化学組成範囲から外れたフェライト・オーステナイト二相であるＮｏ．１１は、酸化被膜中のＭｎ濃度が低いため、耐食性が不十分であった。
オーステナイト系ステンレス鋼であるＮｏ．１２は、酸化被膜の厚みが薄く、酸化被膜中のＭｎ濃度も低いため、耐食性が不十分であった。またＮｏ．１２は、結晶粒径が粗大なため、エッチング面の平滑性も不十分であった。
オーステナイト系ステンレス鋼であるＮｏ．１２は、酸化被膜の厚みが薄く、酸化被膜中のＭｎ濃度も低いため、耐食性が不十分であった。またＮｏ．１２は、結晶粒径が粗大なため、エッチング面の平滑性も不十分であった。
【0082】
本発明の化学組成範囲から外れたフェライト・オーステナイト二相であるＮｏ．１３、１４は、酸化被膜の厚みが薄く、耐食性が不十分であった。
【0083】
歪取熱処理の露点が高すぎたＮｏ．１５は、酸化皮膜が１００ｎｍを超え、干渉色を呈してしまい、鋼板の外観性が劣化した。
【0084】
【表1】
【0085】
【表2】
【産業上の利用可能性】
【0086】
本発明のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板は、耐食性、高強度、エッチング加工後の平坦性およびエッチング面の平滑性すべてを兼ね備えている。すなわち、本発明のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を部品素材として適用することで、一例として、エッチング加工が実施され、耐食性の要求される部品の小型化が期待される。