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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024137014
(43)【公開日】2024-10-04
(54)【発明の名称】フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板
(51)【国際特許分類】
C22C 38/00 20060101AFI20240927BHJP
C22C 38/58 20060101ALI20240927BHJP
C21D 9/46 20060101ALN20240927BHJP
【ＦＩ】
C22C38/00 302H
C22C38/58
C21D9/46 Q
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023048351
(22)【出願日】2023-03-24
(71)【出願人】
【識別番号】503378420
【氏名又は名称】日鉄ステンレス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100149548
【弁理士】
【氏名又は名称】松沼 泰史
(74)【代理人】
【識別番号】100140774
【弁理士】
【氏名又は名称】大浪 一徳
(74)【代理人】
【識別番号】100134359
【弁理士】
【氏名又は名称】勝俣 智夫
(74)【代理人】
【識別番号】100188592
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 洋
(74)【代理人】
【識別番号】100217249
【弁理士】
【氏名又は名称】堀田 耕一郎
(74)【代理人】
【識別番号】100221279
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 健吾
(74)【代理人】
【識別番号】100207686
【弁理士】
【氏名又は名称】飯田 恭宏
(74)【代理人】
【識別番号】100224812
【弁理士】
【氏名又は名称】井口 翔太
(72)【発明者】
【氏名】坪井 耕一
(72)【発明者】
【氏名】今川 一成
(72)【発明者】
【氏名】菊池 淳
(72)【発明者】
【氏名】石丸 詠一朗
【テーマコード（参考）】
4K037
【Ｆターム（参考）】
4K037EA01
4K037EA02
4K037EA05
4K037EA09
4K037EA10
4K037EA12
4K037EA13
4K037EA14
4K037EA15
4K037EA16
4K037EA17
4K037EA18
4K037EA19
4K037EA20
4K037EA21
4K037EA27
4K037EA29
4K037EA31
4K037EA32
4K037EA33
4K037EA35
4K037EA36
4K037EB05
4K037EB07
4K037EB09
4K037EB14
4K037FA03
4K037FB00
4K037FC05
4K037FJ06
4K037FJ07
4K037FK02
4K037FK03
4K037FM02
4K037JA07
(57)【要約】
【課題】高強度、エッチング面の平滑性、エッチング加工前後の平坦性に優れるフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を提供する。
【解決手段】化学組成が、質量%で、Ｃ：０．０２～０．１０％、Ｓｉ：０．１～１．０％、Ｍｎ：０．５～５．０％、Ｃｒ：２０．０～２８．０％、Ｎｉ：１．０～７．０％、Ｃｕ：０．２～２．０％、Ｍｏ：０．３～５．０％、Ｎ：０．１０～０．５０％、を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、平均結晶粒径が２．０μｍ以下であり、ビッカース硬さが４５０ＨＶ以上であり、析出物の平均粒子直径が１５０ｎｍ以下であり、析出物の体積率が０．５０％以上である、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【選択図】なし
【解決手段】化学組成が、質量%で、Ｃ：０．０２～０．１０％、Ｓｉ：０．１～１．０％、Ｍｎ：０．５～５．０％、Ｃｒ：２０．０～２８．０％、Ｎｉ：１．０～７．０％、Ｃｕ：０．２～２．０％、Ｍｏ：０．３～５．０％、Ｎ：０．１０～０．５０％、を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、平均結晶粒径が２．０μｍ以下であり、ビッカース硬さが４５０ＨＶ以上であり、析出物の平均粒子直径が１５０ｎｍ以下であり、析出物の体積率が０．５０％以上である、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
化学組成が、質量%で、
Ｃ ：０．０２～０．１０％、
Ｓｉ：０．１～１．０％、
Ｍｎ：０．５～５．０％、
Ｃｒ：２０．０～２８．０％、
Ｎｉ：１．０～７．０％、
Ｃｕ：０．２～２．０％、
Ｍｏ：０．３～５．０％、
Ｎ ：０．１０～０．５０％、
Ｎｂ：０～０．５０％、
Ｔｉ：０～０．５０％、
Ｖ ：０～０．５０％、
Ｗ ：０～０．５０％、
Ｃｏ：０～０．５０％、
Ｂ ：０～０．００５０％、
Ｓｎ：０～０．５０％、
Ａｌ：０～０．５０％、
Ｍｇ：０～０．０１０％、
Ｃａ：０～０．０１００％、
Ｔａ：０～０．０５０％、
Ｇａ：０～０．０５０％、
Ｚｒ：０～０．５０％、および
希土類元素：０～０．０１０％
を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、
平均結晶粒径が２．０μｍ以下であり、
ビッカース硬さが４５０ＨＶ以上であり、
析出物の平均粒子直径が１５０ｎｍ以下であり、
前記析出物の体積率が０．５０％以上である
ことを特徴する、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
Ｃ ：０．０２～０．１０％、
Ｓｉ：０．１～１．０％、
Ｍｎ：０．５～５．０％、
Ｃｒ：２０．０～２８．０％、
Ｎｉ：１．０～７．０％、
Ｃｕ：０．２～２．０％、
Ｍｏ：０．３～５．０％、
Ｎ ：０．１０～０．５０％、
Ｎｂ：０～０．５０％、
Ｔｉ：０～０．５０％、
Ｖ ：０～０．５０％、
Ｗ ：０～０．５０％、
Ｃｏ：０～０．５０％、
Ｂ ：０～０．００５０％、
Ｓｎ：０～０．５０％、
Ａｌ：０～０．５０％、
Ｍｇ：０～０．０１０％、
Ｃａ：０～０．０１００％、
Ｔａ：０～０．０５０％、
Ｇａ：０～０．０５０％、
Ｚｒ：０～０．５０％、および
希土類元素：０～０．０１０％
を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、
平均結晶粒径が２．０μｍ以下であり、
ビッカース硬さが４５０ＨＶ以上であり、
析出物の平均粒子直径が１５０ｎｍ以下であり、
前記析出物の体積率が０．５０％以上である
ことを特徴する、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【請求項2】
金属組織において、フェライト相比が２０～８０％であることを特徴とする、請求項１のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【請求項3】
ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であることを特徴とする、請求項１または２に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【請求項4】
電子機器または精密機器の部品に使用されることを特徴とする、請求項１または２に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【請求項5】
電子機器または精密機器の部品に使用されることを特徴とする、請求項３に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板に関する。特に電子機器や精密機械の部品素材に適した高強度のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板に関する。
【背景技術】
【0002】
電子機器や精密機器に使用される部品には、更なる小型化・軽量化が要求されており、対応する素材の薄板化とともに、部品に必要とされる剛性を維持するためにより高い強度が必要とされる。更に言えば、高い寸法精度も必要とされ、優れた強度と伸びのバランス、具体的には、従来並みの加工性を維持した上での高強度（以下、単に高強度ともいう）が必要となる。
【0003】
また、前記部品を製造する際、高い精度で所定の形状を得るための手段の一つとしてエッチング加工によって板厚を部分的に薄くする手法が用いられることが多い。そのため、前記部品の素材には、エッチング加工後の形状変化が小さく、板反りが無いこと、すなわちエッチング加工前後の平坦性と、エッチング面の平滑性に優れることが要望されている。
【0004】
板反りは、鋼板表面に対する部分的なエッチング（ここで言う「ハーフエッチング」）を行った後の鋼板全体での変形を表す。ハーフエッチング後の鋼板の反りは、鋼板の残留応力に起因して生じる。そのため、調質圧延後に応力緩和を目的とした熱処理、いわゆる、歪取熱処理を実施することで反りを軽減することができる。
【0005】
また、前記部品の素材は、一般的にステンレス鋼中でも強度と伸びのバランスに優れ、調質圧延などにより強度を高めたオーステナイト系ステンレス鋼が使用される場合が多い。特に、加工誘起マルテンサイト変態を伴う高強度化とＴＲＩＰ効果による優れた加工性を両立し、前記オーステナイト系ステンレス鋼の中でも高強度を比較的容易に得られるＳＵＳ３０１、ＳＵＳ３０４系の準安定オーステナイト系ステンレスが適用される。
【0006】
調質圧延などによって強度を高めたオーステナイト系ステンレス鋼板には、更にテンションレベラーによる形状矯正、残留応力低減を目的とした歪取熱処理などが施される。これは、前記部品への精密加工に対応し、鋼板の形状を整え、平坦にするためである。また、比較的大きな鋼板ないし鋼帯で製造される素材からプレス加工、エッチング加工などにより部品に対応する小片を取り出す場合、もしくは、上述したように、さらなるエッチング加工などによりその小片の一部の板厚を減少させる場合、残留応力に起因した変形が生じるためである。更に言えば、その際の加工面、特にエッチング加工した面（以下、エッチング面ともいう）の平滑性に優れる素材ほど、より高い寸法精度の精密部品を製造することができる。
【0007】
特許文献１には、エッチング面の平滑性が得られるように平均結晶粒径を微細化し、さらに歪取熱処理が施されたフォトエッチング加工用ステンレス鋼板が開示されている。
【0008】
特許文献２には、冷間圧延条件およびテンションレベラーによる矯正条件を調整し、さらに冷間圧延材の０．２％耐力以下に相当する張力を付与して歪取熱処理が施されたオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0009】
【特許文献1】特開２００５－３２０５８７号公報
【特許文献2】特開２００１－２２６７１８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0010】
一方、部品素材としての更なる高強度化という面から見た場合、ＳＵＳ６３０、ＳＵＳ６３１などの適用による析出強化の活用も期待される。しかし、例えば、特許文献１に示されるような６００℃以下の低温域での歪取熱処理では、同熱処理による析出強化の活用は難しいと考えられる。このように、従来のステンレス鋼板において、部品素材の薄板化の要求に対応する高強度を達成でき、かつエッチング面の平滑性およびエッチング加工前後の平坦性を確保することは困難であった。
【0011】
本発明は、電子機器や精密機器に使用される部品の更なる小型化、軽量化の要求に対応可能で、かつ部品素材の薄板化の要求に対応可能な、従来を超える高強度を維持した上で、エッチング面の平滑性およびエッチング加工前後の平坦性を備えるフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0012】
本発明者らは、前記の課題を解決するため、二相ステンレス鋼への析出強化の活用、ならびに、析出強化のための時効熱処理として従来より実施される歪取熱処理の活用について鋭意研究した。その結果、特定の成分からなる二相ステンレス鋼において従来よりも高温となる７００℃超の歪取熱処理を行うことにより、析出強化を有効に活用できることを見出した。また、歪取熱処理の温度範囲を規制することで、調質圧延およびテンションレベラーによる形状矯正で生じた鋼板の残留応力を低減させ、エッチング加工前後の平坦性も維持される。更に、平均結晶粒径を所定以下に達成でき、エッチング面の平滑性を確保できることを見出した。これらの効果が得られる鋼板の化学組成、金属組織の特徴を明確にすることで本発明を完成した。
【0013】
本発明は、上記の知見に更に検討を加えてなされたものであり、上記課題を解決することを目的とした本発明の要旨は、以下の通りである。
【0014】
［１］化学組成が、質量%で、
Ｃ ：０．０２～０．１０％、
Ｓｉ：０．１～１．０％、
Ｍｎ：０．５～５．０％、
Ｃｒ：２０．０～２８．０％、
Ｎｉ：１．０～７．０％、
Ｃｕ：０．２～２．０％、
Ｍｏ：０．３～５．０％、
Ｎ ：０．１０～０．５０％、
Ｎｂ：０～０．５０％、
Ｔｉ：０～０．５０％、
Ｖ ：０～０．５０％、
Ｗ ：０～０．５０％、
Ｃｏ：０～０．５０％、
Ｂ ：０～０．００５０％、
Ｓｎ：０～０．５０％、
Ａｌ：０～０．５０％、
Ｍｇ：０～０．０１０％、
Ｃａ：０～０．０１００％、
Ｔａ：０～０．０５０％、
Ｇａ：０～０．０５０％、
Ｚｒ：０～０．５０％、および
希土類元素：０～０．０１０％
を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、
平均結晶粒径が２．０μｍ以下であり、
ビッカース硬さが４５０ＨＶ以上であり、
析出物の平均粒子直径が１５０ｎｍ以下であり、
前記析出物の体積率が０．５０％以上である
ことを特徴する、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［２］金属組織において、フェライト相比が２０～８０％であることを特徴とする、上記［１］のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［３］ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であることを特徴とする、上記［１］または［２］に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［４］電子機器または精密機器の部品に使用されることを特徴とする、上記［１］または［２］に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［５］電子機器または精密機器の部品に使用されることを特徴とする、上記［３］に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
Ｃ ：０．０２～０．１０％、
Ｓｉ：０．１～１．０％、
Ｍｎ：０．５～５．０％、
Ｃｒ：２０．０～２８．０％、
Ｎｉ：１．０～７．０％、
Ｃｕ：０．２～２．０％、
Ｍｏ：０．３～５．０％、
Ｎ ：０．１０～０．５０％、
Ｎｂ：０～０．５０％、
Ｔｉ：０～０．５０％、
Ｖ ：０～０．５０％、
Ｗ ：０～０．５０％、
Ｃｏ：０～０．５０％、
Ｂ ：０～０．００５０％、
Ｓｎ：０～０．５０％、
Ａｌ：０～０．５０％、
Ｍｇ：０～０．０１０％、
Ｃａ：０～０．０１００％、
Ｔａ：０～０．０５０％、
Ｇａ：０～０．０５０％、
Ｚｒ：０～０．５０％、および
希土類元素：０～０．０１０％
を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、
平均結晶粒径が２．０μｍ以下であり、
ビッカース硬さが４５０ＨＶ以上であり、
析出物の平均粒子直径が１５０ｎｍ以下であり、
前記析出物の体積率が０．５０％以上である
ことを特徴する、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［２］金属組織において、フェライト相比が２０～８０％であることを特徴とする、上記［１］のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［３］ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であることを特徴とする、上記［１］または［２］に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［４］電子機器または精密機器の部品に使用されることを特徴とする、上記［１］または［２］に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
［５］電子機器または精密機器の部品に使用されることを特徴とする、上記［３］に記載のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板。
【発明の効果】
【0015】
本発明によれば、電子機器や精密機械などに代表される部品の更なる小型化に対応しうる高い強度を有し、エッチング面の平滑性、エッチング加工前後の平坦性を備えたフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【0016】
以下、本発明の実施形態にかかるフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板（以下、単に「二相ステンレス鋼板」、「ステンレス鋼板」もしくは「鋼板」とも称する）について詳細に説明する。
【0017】
１．フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板
（化学組成）
まず、本実施形態に係る二相ステンレス鋼板の化学組成について、詳しく説明する。本実施形態の二相ステンレス鋼板を構成するオーステナイト相（γ相）は、加工誘起変態の発現しない安定したγ相から構成される。つまり、本実施形態の二相ステンレス鋼板の化学組成は、加工誘起変態の発現しない成分系である。以下、具体的な化学組成について説明する。なお、特に注記しない限り、本明細書において元素含有量の％は質量％を意味する。
（化学組成）
まず、本実施形態に係る二相ステンレス鋼板の化学組成について、詳しく説明する。本実施形態の二相ステンレス鋼板を構成するオーステナイト相（γ相）は、加工誘起変態の発現しない安定したγ相から構成される。つまり、本実施形態の二相ステンレス鋼板の化学組成は、加工誘起変態の発現しない成分系である。以下、具体的な化学組成について説明する。なお、特に注記しない限り、本明細書において元素含有量の％は質量％を意味する。
【0018】
Ｃ：０．０２～０．１０％
炭素（Ｃ）は、オーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。またＣは、固溶強化元素として強度を向上させる効果もある。Ｃ含有量が０．０２％未満であると、強度の向上が不十分となるおそれがある。それゆえＣ含有量は０．０２％以上とする。好ましくは０．０３％以上である。Ｃ含有量が０．１０％を超えると、仕上げ焼鈍および歪取熱処理（特に、歪取熱処理）の後の冷却の際にＣｒ炭化物が過度に生成されて、鋼板の耐食性を低下させる場合がある。それゆえＣ含有量は０．１０％以下とする。好ましくは０．０９％以下、より好ましくは０．０７％以下である。
炭素（Ｃ）は、オーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。またＣは、固溶強化元素として強度を向上させる効果もある。Ｃ含有量が０．０２％未満であると、強度の向上が不十分となるおそれがある。それゆえＣ含有量は０．０２％以上とする。好ましくは０．０３％以上である。Ｃ含有量が０．１０％を超えると、仕上げ焼鈍および歪取熱処理（特に、歪取熱処理）の後の冷却の際にＣｒ炭化物が過度に生成されて、鋼板の耐食性を低下させる場合がある。それゆえＣ含有量は０．１０％以下とする。好ましくは０．０９％以下、より好ましくは０．０７％以下である。
【0019】
Ｓｉ：０．１～１．０％
ケイ素（Ｓｉ）はフェライト相の安定化元素として作用する元素である。Ｓｉ含有量が０．１％未満であると、製造コストの増加を招く。それゆえＳｉ含有量は０．１％以上とする。好ましくは０．２％以上、より好ましくは０．３％以上である。一方、Ｓｉ含有量が１．０％を超えると、製造時の割れを助長する。それゆえＳｉ含有量は１．０％以下とする。好ましくは０．９％以下、より好ましくは０．８％以下、さらに好ましくは０．７％以下である。
ケイ素（Ｓｉ）はフェライト相の安定化元素として作用する元素である。Ｓｉ含有量が０．１％未満であると、製造コストの増加を招く。それゆえＳｉ含有量は０．１％以上とする。好ましくは０．２％以上、より好ましくは０．３％以上である。一方、Ｓｉ含有量が１．０％を超えると、製造時の割れを助長する。それゆえＳｉ含有量は１．０％以下とする。好ましくは０．９％以下、より好ましくは０．８％以下、さらに好ましくは０．７％以下である。
【0020】
Ｍｎ：０．５～５．０％
Ｍｎはオーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。Ｍｎ含有量が０．５％未満であると、歪取熱処理時の強度低下を抑制する効果が得られない場合がある。したがってＭｎ含有量は０．５％以上とする。好ましくは１．０％以上、より好ましくは１．５％以上である。一方、Ｍｎ含有量が５．０％を超えると、製造コストの増加を招く。したがってＭｎ含有量は５．０％以下とする。好ましくは４．５％以下、より好ましくは４．０％以下である。
Ｍｎはオーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。Ｍｎ含有量が０．５％未満であると、歪取熱処理時の強度低下を抑制する効果が得られない場合がある。したがってＭｎ含有量は０．５％以上とする。好ましくは１．０％以上、より好ましくは１．５％以上である。一方、Ｍｎ含有量が５．０％を超えると、製造コストの増加を招く。したがってＭｎ含有量は５．０％以下とする。好ましくは４．５％以下、より好ましくは４．０％以下である。
【0021】
Ｃｒ：２０．０～２８．０％
クロム（Ｃｒ）はフェライト相の安定化元素として相比に作用する元素である。またＣｒは、歪取熱処理の際にＣｒ窒化物の析出物を生成する元素としても重要である。Ｃｒ含有量が２０．０％未満では、前記析出物の体積率が少なくなるため強度が不十分になる場合がある。そのため、Ｃｒ含有量は２０．０％以上とする。好ましくは２０．５％以上、より好ましくは２１．０％以上である。一方、Ｃｒ含有量が２８．０％を超えると、製造性の低下を招く場合がある。そのため、Ｃｒ含有量は２８．０％以下とする。好ましくは２７．０％以下、より好ましくは２６．０％以下である。
クロム（Ｃｒ）はフェライト相の安定化元素として相比に作用する元素である。またＣｒは、歪取熱処理の際にＣｒ窒化物の析出物を生成する元素としても重要である。Ｃｒ含有量が２０．０％未満では、前記析出物の体積率が少なくなるため強度が不十分になる場合がある。そのため、Ｃｒ含有量は２０．０％以上とする。好ましくは２０．５％以上、より好ましくは２１．０％以上である。一方、Ｃｒ含有量が２８．０％を超えると、製造性の低下を招く場合がある。そのため、Ｃｒ含有量は２８．０％以下とする。好ましくは２７．０％以下、より好ましくは２６．０％以下である。
【0022】
Ｎｉ：１．０～７．０％
ニッケル（Ｎｉ）はオーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。Ｎｉ含有量が１．０％未満であると、耐食性が不十分になる場合がある。そのため、Ｎｉ含有量は１．０％以上とする。好ましくは１．３％以上、より好ましくは１．６％以上である。一方、Ｎｉ含有量が７．０％を超えると、合金コストの上昇や製造性を阻害することにつながる恐れがある。そのため、Ｎｉ含有量は７．０％以下とする。好ましくは５．７％以下、より好ましくは５．４％以下である。
ニッケル（Ｎｉ）はオーステナイト相の安定化元素として作用する元素である。Ｎｉ含有量が１．０％未満であると、耐食性が不十分になる場合がある。そのため、Ｎｉ含有量は１．０％以上とする。好ましくは１．３％以上、より好ましくは１．６％以上である。一方、Ｎｉ含有量が７．０％を超えると、合金コストの上昇や製造性を阻害することにつながる恐れがある。そのため、Ｎｉ含有量は７．０％以下とする。好ましくは５．７％以下、より好ましくは５．４％以下である。
【0023】
Ｃｕ：０．２～２．０％
銅（Ｃｕ）は、歪取熱処理の際に析出強化に寄与する有効な元素である。なお、Ｃｕは、固溶状態ではオーステナイト安定化元素として作用する。Ｃｕ含有量が０．２％未満であると、析出物を生成しないため鋼板の強度が不十分となる場合がある。そのため、Ｃｕ含有量は０．２％以上とする。好ましくは０．３％以上、より好ましくは０．４％以上である。一方、Ｃｕ含有量が２．０％を超えると、強度向上に対する含有効果は飽和する。そのため、Ｃｕ含有量は２．０％以下とする。好ましくは１．７％以下、より好ましくは１．４％以下である。
銅（Ｃｕ）は、歪取熱処理の際に析出強化に寄与する有効な元素である。なお、Ｃｕは、固溶状態ではオーステナイト安定化元素として作用する。Ｃｕ含有量が０．２％未満であると、析出物を生成しないため鋼板の強度が不十分となる場合がある。そのため、Ｃｕ含有量は０．２％以上とする。好ましくは０．３％以上、より好ましくは０．４％以上である。一方、Ｃｕ含有量が２．０％を超えると、強度向上に対する含有効果は飽和する。そのため、Ｃｕ含有量は２．０％以下とする。好ましくは１．７％以下、より好ましくは１．４％以下である。
【0024】
Ｍｏ：０．３～５．０％
モリブデン（Ｍｏ）はフェライト相の安定化元素として作用する元素である。またＭｏは、固溶強化元素として強度を向上させる効果もある。Ｍｏ含有量が０．３％未満であると、強度の向上効果を十分に得られない場合がある。そのため、Ｍｏ含有量は０．３％以上とする。好ましくは０．４％以上、より好ましくは０．５％以上である。一方、Ｍｏ含有量が２．０％を超えると、前記固溶強化による強度向上の効果が飽和する。またＭｏは高価元素であるため、Ｍｏを過度に含有させると製造コストの増大を招く。そのため、Ｍｏ含有量は５．０％以下とする。好ましくは４．５％以下、より好ましくは４．０％以下である。
モリブデン（Ｍｏ）はフェライト相の安定化元素として作用する元素である。またＭｏは、固溶強化元素として強度を向上させる効果もある。Ｍｏ含有量が０．３％未満であると、強度の向上効果を十分に得られない場合がある。そのため、Ｍｏ含有量は０．３％以上とする。好ましくは０．４％以上、より好ましくは０．５％以上である。一方、Ｍｏ含有量が２．０％を超えると、前記固溶強化による強度向上の効果が飽和する。またＭｏは高価元素であるため、Ｍｏを過度に含有させると製造コストの増大を招く。そのため、Ｍｏ含有量は５．０％以下とする。好ましくは４．５％以下、より好ましくは４．０％以下である。
【0025】
Ｎ：０．１０～０．５０％
窒素（Ｎ）は、Ｃと同様に、オーステナイト相の安定化元素かつ有効な固溶強化元素として作用する元素である。またＮは、歪取熱処理の際にＣｒ窒化物を形成し、析出強化に寄与する。ただし、Ｎは拡散の容易な侵入型固溶元素であり、７００℃以下の歪取熱処理でも析出していると考えられる。Ｎ含有量が０．１０％未満であると、前記の析出物の体積率が少ないために強度が不十分となる場合がある。そのため、Ｎ含有量は０．１０％以上とする。好ましくは０．１２％以上、より好ましくは０．１４％以上である。一方、Ｎ含有量が０．５０％を超えて含有すると、析出物の平均粒子直径が過度に増大するため、強度が不十分となる場合がある。そのため、Ｎ含有量は０．５０％以下とする。好ましくは０．４５％以下、より好ましくは０．４０％以下である。
窒素（Ｎ）は、Ｃと同様に、オーステナイト相の安定化元素かつ有効な固溶強化元素として作用する元素である。またＮは、歪取熱処理の際にＣｒ窒化物を形成し、析出強化に寄与する。ただし、Ｎは拡散の容易な侵入型固溶元素であり、７００℃以下の歪取熱処理でも析出していると考えられる。Ｎ含有量が０．１０％未満であると、前記の析出物の体積率が少ないために強度が不十分となる場合がある。そのため、Ｎ含有量は０．１０％以上とする。好ましくは０．１２％以上、より好ましくは０．１４％以上である。一方、Ｎ含有量が０．５０％を超えて含有すると、析出物の平均粒子直径が過度に増大するため、強度が不十分となる場合がある。そのため、Ｎ含有量は０．５０％以下とする。好ましくは０．４５％以下、より好ましくは０．４０％以下である。
【0026】
以上が、本実施形態のフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板の基本となる化学組成であり、上記組成の残部は鉄（Ｆｅ）および不純物である。なお、更に、本実施形態のフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板は、加工性、耐食性、熱間加工性を更に向上させるために、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｗ、Ｃｏ、Ｂ、Ｓｎの中から一種または二種以上を任意で含有することができる。これらの元素の下限は、０％以上、好ましくは０％超である。
【0027】
Ｎｂ：０．５０％以下
ニオブ（Ｎｂ）は、窒化物（ＮｂＮ）や炭化物（ＮｂＣ）を形成し、加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｎｂ含有量は０．０１％以上としてもよい。ただし、Ｎｂ含有量が０．５０％超の場合は延性を低下させるおそれがあることから、Ｎｂ含有量は０．５０％以下が好ましい。Ｎｂ含有量は０．３０％以下がより好ましく、０．２０％以下がさらに好ましい。
ニオブ（Ｎｂ）は、窒化物（ＮｂＮ）や炭化物（ＮｂＣ）を形成し、加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｎｂ含有量は０．０１％以上としてもよい。ただし、Ｎｂ含有量が０．５０％超の場合は延性を低下させるおそれがあることから、Ｎｂ含有量は０．５０％以下が好ましい。Ｎｂ含有量は０．３０％以下がより好ましく、０．２０％以下がさらに好ましい。
【0028】
Ｔｉ：０．５０％以下
チタン（Ｔｉ）は、Ｎｂと同様に窒化物（ＴｉＮ）や炭化物（ＴｉＣ）を形成し、加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｔｉ含有量は０．０１％以上としてもよい。ただし、Ｔｉ含有量が０．５０％超の場合は延性を低下させるおそれがあることから、Ｔｉ含有量は０．５０％以下が好ましい。Ｔｉ含有量は０．３０％以下がより好ましく、０．２０％以下がさらに好ましい。
チタン（Ｔｉ）は、Ｎｂと同様に窒化物（ＴｉＮ）や炭化物（ＴｉＣ）を形成し、加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｔｉ含有量は０．０１％以上としてもよい。ただし、Ｔｉ含有量が０．５０％超の場合は延性を低下させるおそれがあることから、Ｔｉ含有量は０．５０％以下が好ましい。Ｔｉ含有量は０．３０％以下がより好ましく、０．２０％以下がさらに好ましい。
【0029】
Ｖ：０．５０％以下
バナジウム（Ｖ）は窒化物を形成し、加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｖ含有量は０．０１％以上としてもよい。ただし、Ｖ含有量が０．５０％超の場合は延性および熱間加工性を低下させるおそれがあることから、Ｖ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましい。
バナジウム（Ｖ）は窒化物を形成し、加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｖ含有量は０．０１％以上としてもよい。ただし、Ｖ含有量が０．５０％超の場合は延性および熱間加工性を低下させるおそれがあることから、Ｖ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましい。
【0030】
Ｗ：０．５０％以下
タングステン（Ｗ）は耐食性を向上させる元素であり、その効果を発揮するためにはＷ含有量を０．０５％以上とすることが好ましい。ただし、Ｗ含有量が０．５０％超場合は加工性を低下させるおそれがあることから、Ｗ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましい。
タングステン（Ｗ）は耐食性を向上させる元素であり、その効果を発揮するためにはＷ含有量を０．０５％以上とすることが好ましい。ただし、Ｗ含有量が０．５０％超場合は加工性を低下させるおそれがあることから、Ｗ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．４０％以下がより好ましい。
【0031】
Ｃｏ：０．５０％以下
コバルト（Ｃｏ）は高温強度を高め、熱間加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｃｏ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。ただし、Ｃｏ含有量が０．５０％超の場合は靭性低下をもたらすおそれがあることから、Ｃｏ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．３０％以下がより好ましい。
コバルト（Ｃｏ）は高温強度を高め、熱間加工性を向上させる効果を持つ。したがって、Ｃｏ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。ただし、Ｃｏ含有量が０．５０％超の場合は靭性低下をもたらすおそれがあることから、Ｃｏ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．３０％以下がより好ましい。
【0032】
Ｂ：０．００５０％以下
ホウ素（Ｂは）、粒界に偏析して熱間加工性を向上させる元素である。その効果を発揮するためには、Ｂ含有量は０．０００２％以上とすることが好ましい。しかし、Ｂ含有量が０．００５０％を超えると耐食性が著しく劣化するおそれがあるため、Ｂ含有量は０．００５０％以下が好ましく、より好ましくは０．００３０％以下である。
ホウ素（Ｂは）、粒界に偏析して熱間加工性を向上させる元素である。その効果を発揮するためには、Ｂ含有量は０．０００２％以上とすることが好ましい。しかし、Ｂ含有量が０．００５０％を超えると耐食性が著しく劣化するおそれがあるため、Ｂ含有量は０．００５０％以下が好ましく、より好ましくは０．００３０％以下である。
【0033】
Ｓｎ：０．５０％以下
スズ（Ｓｎ）は耐食性を向上させうる元素である。その効果を発揮するためには、Ｓｎ含有量は０．０１％以上とすることが好ましく、０．０３％以上がより好ましい。ただし、Ｓｎ含有量が０．５０％を超えると熱間加工性を悪化させるおそれがあるため、Ｓｎ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．４％以下がより好ましい。
スズ（Ｓｎ）は耐食性を向上させうる元素である。その効果を発揮するためには、Ｓｎ含有量は０．０１％以上とすることが好ましく、０．０３％以上がより好ましい。ただし、Ｓｎ含有量が０．５０％を超えると熱間加工性を悪化させるおそれがあるため、Ｓｎ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．４％以下がより好ましい。
【0034】
更に、本実施形態のフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板は、精錬時に脱酸や脱硫を行うために、Ａｌ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｔａ、Ｇａ、Ｚｒ、希土類元素の中から一種または二種以上を任意で含有してもよい。これらの元素の下限は、０％以上、好ましくは０％超である。
【0035】
Ａｌ：０．５０％以下
アルミニウム（Ａｌ）は、脱硫、脱酸のために若干含有されてもよい。Ａｌ含有量が０．０１％の場合に上記効果が発揮されるため、Ａｌ含有量は０．０１％以上が好ましい。ただし、Ａｌ含有量が０．５０％超の場合、製造疵の増加ならびに原料コストの増加を招くおそれがあるため、Ａｌ含有量は０．５０％以下が好ましい。
アルミニウム（Ａｌ）は、脱硫、脱酸のために若干含有されてもよい。Ａｌ含有量が０．０１％の場合に上記効果が発揮されるため、Ａｌ含有量は０．０１％以上が好ましい。ただし、Ａｌ含有量が０．５０％超の場合、製造疵の増加ならびに原料コストの増加を招くおそれがあるため、Ａｌ含有量は０．５０％以下が好ましい。
【0036】
Ｍｇ：０．０１０％以下
マグネシウム（Ｍｇ）は、脱酸だけでなく、凝固組織を微細化する効果を持つ。これらの効果を発揮するためには、Ｍｇ含有量は０．０００２％以上が好ましい。ただし、Ｍｇ含有量が０．０１０％超場合、製鋼工程でのコスト増加をもたらすため、Ｍｇ含有量は０．０１０％以下がよい。
マグネシウム（Ｍｇ）は、脱酸だけでなく、凝固組織を微細化する効果を持つ。これらの効果を発揮するためには、Ｍｇ含有量は０．０００２％以上が好ましい。ただし、Ｍｇ含有量が０．０１０％超場合、製鋼工程でのコスト増加をもたらすため、Ｍｇ含有量は０．０１０％以下がよい。
【0037】
Ｃａ：０．０１００％以下
カルシウム（Ｃａ）は脱硫、脱酸のために若干含有されてもよい。Ｃａ含有量が０．０００１％以上の場合に上記効果が発揮されるため、Ｃａ含有量は０．０００１％以上が好ましい。ただし、Ｃａ含有量が０．０１００％超の場合、熱間加工割れの発生および耐食性の低下を招くおそれがあることから、Ｃａ含有量は０．０１００％以下が好ましく、０．００５０％以下がより好ましい。
カルシウム（Ｃａ）は脱硫、脱酸のために若干含有されてもよい。Ｃａ含有量が０．０００１％以上の場合に上記効果が発揮されるため、Ｃａ含有量は０．０００１％以上が好ましい。ただし、Ｃａ含有量が０．０１００％超の場合、熱間加工割れの発生および耐食性の低下を招くおそれがあることから、Ｃａ含有量は０．０１００％以下が好ましく、０．００５０％以下がより好ましい。
【0038】
Ｔａ：０．０５０％以下
タンタル（Ｔａ）は介在物の改質により耐食性を向上させる元素であり、必要に応じて含有されてもよい。その効果を発揮するためには、Ｔａ含有量は０．０００２％以上が好ましい。ただし、Ｔａ含有量が０．０５０％超の場合、常温延性の低下や靱性の低下を招くおそれがあるため、Ｔａ含有量は０．０５０％以下が好ましく、より好ましくは０．０３０％以下である。
タンタル（Ｔａ）は介在物の改質により耐食性を向上させる元素であり、必要に応じて含有されてもよい。その効果を発揮するためには、Ｔａ含有量は０．０００２％以上が好ましい。ただし、Ｔａ含有量が０．０５０％超の場合、常温延性の低下や靱性の低下を招くおそれがあるため、Ｔａ含有量は０．０５０％以下が好ましく、より好ましくは０．０３０％以下である。
【0039】
Ｇａ：０．０５０％以下
ガリウム（Ｇａ）は、耐食性向上や水素脆化を抑制する元素であり、必要に応じて含有されてもよい。その効果を発揮するためには、Ｇａ含有量は０．０００２％以上が好ましい。ただし、Ｇａ含有量が０．０５０％超の場合、加工性の低下を招くおそれがあるため、Ｇａ含有量は０．０５０％以下が好ましく、より好ましくは０．０３０％以下である。
ガリウム（Ｇａ）は、耐食性向上や水素脆化を抑制する元素であり、必要に応じて含有されてもよい。その効果を発揮するためには、Ｇａ含有量は０．０００２％以上が好ましい。ただし、Ｇａ含有量が０．０５０％超の場合、加工性の低下を招くおそれがあるため、Ｇａ含有量は０．０５０％以下が好ましく、より好ましくは０．０３０％以下である。
【0040】
Ｚｒ：０．５０％以下
ジルコニウム（Ｚｒ）は、ＮｂおよびＴｉと類似の作用があるとともに、耐酸化性を向上させる元素でもある。それら効果を発揮するには、Ｚｒ含有量は０．０１％以上が好ましい。ただし、Ｚｒ含有量が０．５０％超の場合、原料コストの増加を招くため、Ｚｒ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．３０％以下がより好ましい。
ジルコニウム（Ｚｒ）は、ＮｂおよびＴｉと類似の作用があるとともに、耐酸化性を向上させる元素でもある。それら効果を発揮するには、Ｚｒ含有量は０．０１％以上が好ましい。ただし、Ｚｒ含有量が０．５０％超の場合、原料コストの増加を招くため、Ｚｒ含有量は０．５０％以下が好ましく、０．３０％以下がより好ましい。
【0041】
希土類元素：０．０１０％以下
希土類元素（ＲＥＭ）は、熱間加工性を向上させる元素である。希土類元素の含有量が合計で０．０００２％以上の場合に上記効果が発揮されるため、希土類元素の含有量は０．０００２％以上としてもよい。しかし、希土類元素の添加量が合計で０．０１０％を超えると、製造性を損なうとともにコスト増加をもたらすため、希土類元素の上限は０．０１０％とすることが好ましい。より好ましい希土類元素の含有範囲は、０．０００５～０．００８％である。
希土類元素（ＲＥＭ）は、熱間加工性を向上させる元素である。希土類元素の含有量が合計で０．０００２％以上の場合に上記効果が発揮されるため、希土類元素の含有量は０．０００２％以上としてもよい。しかし、希土類元素の添加量が合計で０．０１０％を超えると、製造性を損なうとともにコスト増加をもたらすため、希土類元素の上限は０．０１０％とすることが好ましい。より好ましい希土類元素の含有範囲は、０．０００５～０．００８％である。
【0042】
ここで、希土類元素（ＲＥＭ）は、スカンジウム（Ｓｃ）、イットリウム（Ｙ）の２元素と、ランタン（Ｌａ）からルテチウム（Ｌｕ）までの１５元素（ランタノイド）の総称を指す。本明細書でいう「希土類元素」は、これら希土類元素から選択される１種以上であり、「希土類元素の含有量」とは、希土類元素の合計量である。
【0043】
本実施形態のステンレス鋼板は、上述してきた元素以外は、Ｆｅ及び不純物（不可避的不純物を含む）からなるが、以上説明した各元素の他にも、本発明の効果を損なわない範囲で含有させることが出来る。
【0044】
また、ステンレス鋼板の製造では、スクラップ原料を使用することが多い。このため、ステンレス鋼板には、種々の不純物元素が不可避的に混入する場合が多く、不純物元素の含有量を一義的に定めることは困難である。したがって、本実施形態における不純物とは、本発明の作用効果を阻害しない量で含有される元素を意味する。
【0045】
（金属組織）
本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の金属組織において、フェライト相比が所定範囲にある場合、平均結晶粒径の微細化が容易になる。前記フェライト相比は２０％以上８０％以下であることが好ましい。より好ましくは２５％以上７５％以下、さらに好ましくは３０％以上７０％以下である。なお、フェライト相およびオーステナイト相の各相が互いの粒成長を抑制し、結晶粒を微細化すると考えられる。そのため、フェライト相比は５０％が最も好ましい。
本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の金属組織において、フェライト相比が所定範囲にある場合、平均結晶粒径の微細化が容易になる。前記フェライト相比は２０％以上８０％以下であることが好ましい。より好ましくは２５％以上７５％以下、さらに好ましくは３０％以上７０％以下である。なお、フェライト相およびオーステナイト相の各相が互いの粒成長を抑制し、結晶粒を微細化すると考えられる。そのため、フェライト相比は５０％が最も好ましい。
【0046】
（平均結晶粒径）
優れたエッチング面の平滑性を得るためには、平均結晶粒径を２．０μｍ以下にすることが有効である。平均結晶粒径が２．０μｍを超えると、エッチング面が粗面化するため、良好なエッチング面の平滑性を得られない。平均結晶粒径は、１．５μｍ以下が好ましく、更に好ましくは１．０μｍ以下である。なお、平均結晶粒径の下限は特に限定されるものではないが、実用的には０．４μｍ以上としてよい。
優れたエッチング面の平滑性を得るためには、平均結晶粒径を２．０μｍ以下にすることが有効である。平均結晶粒径が２．０μｍを超えると、エッチング面が粗面化するため、良好なエッチング面の平滑性を得られない。平均結晶粒径は、１．５μｍ以下が好ましく、更に好ましくは１．０μｍ以下である。なお、平均結晶粒径の下限は特に限定されるものではないが、実用的には０．４μｍ以上としてよい。
【0047】
（ビッカース硬さ）
電子機器や精密機械の小型化、軽量化に対応できる素材として、鋼板のビッカース硬さ（以下、単に「硬さ」ともいう）は４５０ＨＶ以上であることが有効である。硬さは４５５ＨＶ以上が好ましく、さらに好ましくは４６０ＨＶ以上である。一方、硬さの上限は特に限定されるものではないが、実用的には４８５ＨＶ以下としてよい。一方で硬さが４５０ＨＶ未満であると、前記部品素材として必要な強度を確保できない。
電子機器や精密機械の小型化、軽量化に対応できる素材として、鋼板のビッカース硬さ（以下、単に「硬さ」ともいう）は４５０ＨＶ以上であることが有効である。硬さは４５５ＨＶ以上が好ましく、さらに好ましくは４６０ＨＶ以上である。一方、硬さの上限は特に限定されるものではないが、実用的には４８５ＨＶ以下としてよい。一方で硬さが４５０ＨＶ未満であると、前記部品素材として必要な強度を確保できない。
【0048】
本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板において、硬さ４５０ＨＶ以上を確保するためには、析出物の平均粒子直径（平均粒径、平均直径）が１５０ｎｍ以下であることが有効である。析出物の平均粒子直径は１３０ｎｍ以下が好ましく、さらに好ましくは１１０ｎｍ以下である。
【0049】
析出物の体積率は、硬さの観点から、０．５０％以上であることも有効である。析出物の体積率は０．７５％以上が好ましく、さらに好ましくは１．００％以上である。析出物の平均粒子直径または体積率のどちらか一方でも前記範囲を満たさない場合には、硬さ４５０ＨＶ以上は得られない。なお、本明細書でいう「析出物」は、特に限定されないが、例えば、Ｃｕ主体の析出物（Ｃｕ粒子）、Ｃｒ窒化物（ＣｒＮ、Ｃｒ２Ｎ）などが例示される。
【0050】
析出物の平均粒子直径および体積率は以下の方法で測定できる。
まず、鋼板の１／４厚さの位置から薄膜試料を作製し、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）にて画像を撮影する。ここでは前記画像を用いて、析出物の平均粒子直径および体積率を計測する。ＴＥＭの撮影倍率は、平均粒子直径の測定では３万倍、体積率の測定では１万倍とする。本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板での析出強化は主としてＣｕを主体とする析出物により図られると考えられる。なお、析出物にはＣｒ、Ｆｅ、Ｎ、Ｃなどの元素を含むＣｒ窒化物なども含まれ、析出強化の一部を担っていると推定される。ここでは、それらの総称を便宜上、「Ｃｒ窒化物」と呼称する。しかし、Ｃｒ窒化物は７００℃以下の歪取熱処理でも析出し、Ｎを含有する一般的なフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼の一般的な歪取熱処理後の強度に寄与していると考えられる。なお、析出物は、ＴＥＭ－ＥＤＸにより組成分析して同定することができ、Ｃｒ窒化物も確認可能である。
まず、鋼板の１／４厚さの位置から薄膜試料を作製し、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）にて画像を撮影する。ここでは前記画像を用いて、析出物の平均粒子直径および体積率を計測する。ＴＥＭの撮影倍率は、平均粒子直径の測定では３万倍、体積率の測定では１万倍とする。本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板での析出強化は主としてＣｕを主体とする析出物により図られると考えられる。なお、析出物にはＣｒ、Ｆｅ、Ｎ、Ｃなどの元素を含むＣｒ窒化物なども含まれ、析出強化の一部を担っていると推定される。ここでは、それらの総称を便宜上、「Ｃｒ窒化物」と呼称する。しかし、Ｃｒ窒化物は７００℃以下の歪取熱処理でも析出し、Ｎを含有する一般的なフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼の一般的な歪取熱処理後の強度に寄与していると考えられる。なお、析出物は、ＴＥＭ－ＥＤＸにより組成分析して同定することができ、Ｃｒ窒化物も確認可能である。
【0051】
析出物の平均粒子直径は、以下の方法にて特定できる。
画像解析ソフトウエア「Ｉｍａｇｅ Ｊ」を用いて析出物１個の面積を計測し、これを円相当直径に換算する。前記の計測および換算を１００個以上の析出物について行い、その平均値を析出物の平均粒子直径と定義した。なお、計測対象となる析出物は、その種類を問わず、種々の析出物が計測の対象である。ただし、上記のとおり、本実施形態の二相ステンレス鋼における析出物は、主にＣｕ粒子およびＣｒ窒化物であり、かつ、これらが析出強化に大きく寄与していると考えられることから、計測対象はＣｕ粒子およびＣｒ窒化物が主であってもよい。なお、Ｃｕ粒子およびＣｒ窒化物以外の析出物が計測対象に含まれても構わない。
画像解析ソフトウエア「Ｉｍａｇｅ Ｊ」を用いて析出物１個の面積を計測し、これを円相当直径に換算する。前記の計測および換算を１００個以上の析出物について行い、その平均値を析出物の平均粒子直径と定義した。なお、計測対象となる析出物は、その種類を問わず、種々の析出物が計測の対象である。ただし、上記のとおり、本実施形態の二相ステンレス鋼における析出物は、主にＣｕ粒子およびＣｒ窒化物であり、かつ、これらが析出強化に大きく寄与していると考えられることから、計測対象はＣｕ粒子およびＣｒ窒化物が主であってもよい。なお、Ｃｕ粒子およびＣｒ窒化物以外の析出物が計測対象に含まれても構わない。
【0052】
析出物の体積率は、以下の方法にて特定できる。
まず、画像解析ソフトウエア「Ｉｍａｇｅ Ｊ」を用いてＴＥＭ画像中に写る析出物の総面積を求める。そして前記析出物の総面積を、撮影視野の総面積で除して、撮影視野に占める析出物の割合（％）を求める。本実施形態では、前記撮影視野に占める析出物の割合を、析出物の体積率と定義する。
まず、画像解析ソフトウエア「Ｉｍａｇｅ Ｊ」を用いてＴＥＭ画像中に写る析出物の総面積を求める。そして前記析出物の総面積を、撮影視野の総面積で除して、撮影視野に占める析出物の割合（％）を求める。本実施形態では、前記撮影視野に占める析出物の割合を、析出物の体積率と定義する。
【0053】
（ハーフエッチング後の曲率半径）
エッチング加工前後での鋼板の平坦性を得るためには、ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であることが有効である。ハーフエッチング後の曲率半径は１６０ｍｍ以上が好ましく、さらに好ましくは１７０ｍｍ以上である。一方、ハーフエッチング後の曲率半径の上限は、∞（無限大）、すなわち反り無しであることが望ましく、特に限定されるものではないが、実用上では４００ｍｍ以下としてよい。
エッチング加工前後での鋼板の平坦性を得るためには、ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であることが有効である。ハーフエッチング後の曲率半径は１６０ｍｍ以上が好ましく、さらに好ましくは１７０ｍｍ以上である。一方、ハーフエッチング後の曲率半径の上限は、∞（無限大）、すなわち反り無しであることが望ましく、特に限定されるものではないが、実用上では４００ｍｍ以下としてよい。
【0054】
なお、ここで言う「ハーフエッチング」とは、鋼板の一方の圧延面から板厚方向にエッチング加工を実施し、板厚１／２になるまでエッチングすることである。ハーフエッチングは、前記圧延面をマニキュア被覆処理し、塩化第二鉄等の腐食液に浸漬することで実施する。
【0055】
（板厚）
本実施形態に係る二相ステンレス鋼板の板厚は特に限定されないが、３．０～０．０５ｍｍとしてもよい。好ましくは０．０８ｍｍ以上である。また、板厚を１．５ｍｍ以下とすることで、金属組織の微細化が容易となり、上述した金属組織を容易に確保することができる。板厚は１．０ｍｍ以下としてもよい。好ましくは０．５ｍｍ以下である。
本実施形態に係る二相ステンレス鋼板の板厚は特に限定されないが、３．０～０．０５ｍｍとしてもよい。好ましくは０．０８ｍｍ以上である。また、板厚を１．５ｍｍ以下とすることで、金属組織の微細化が容易となり、上述した金属組織を容易に確保することができる。板厚は１．０ｍｍ以下としてもよい。好ましくは０．５ｍｍ以下である。
【0056】
２．フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の製造方法
（製造方法）
本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の製造方法について説明する。
本実施形態に係るフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板は、製造方法によらず、上記の特徴を有していればその効果は得られる。ただし、強度、エッチング面の平滑性およびエッチング加工前後の平坦性を両立させるためには、上述したように金属組織（特に、平均結晶粒径、析出物サイズ、析出物の割合）および硬さを制御する必要がある。上記の金属組織および硬さは、鋼の化学組成と、適切な製造条件とを組み合わせることで実現することができる。
以下、本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を得るための好適な製造方法について説明する。
（製造方法）
本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の製造方法について説明する。
本実施形態に係るフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板は、製造方法によらず、上記の特徴を有していればその効果は得られる。ただし、強度、エッチング面の平滑性およびエッチング加工前後の平坦性を両立させるためには、上述したように金属組織（特に、平均結晶粒径、析出物サイズ、析出物の割合）および硬さを制御する必要がある。上記の金属組織および硬さは、鋼の化学組成と、適切な製造条件とを組み合わせることで実現することができる。
以下、本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を得るための好適な製造方法について説明する。
【0057】
まず、溶解後に連続鋳造法または造塊法によって製造された上記化学組成を有する鋼片を、熱間圧延によって鋼板とする（熱間圧延工程）。その後、熱延板焼鈍工程、酸洗工程および冷間圧延工程を実施し、所定板厚を有する冷延板を得る。熱延板焼鈍は必要に応じて実施されればよく、省略されてもよい。前記各工程は、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板において一般的な製造方法でよい。
【0058】
（仕上焼鈍工程）
冷間圧延工程にて所定板厚に制御された冷延鋼板に対し、仕上焼鈍を施す。仕上焼鈍温度は８５０℃以上１０５０℃以下とする。仕上焼鈍の温度が８５０℃未満であると、再結晶粒と未再結晶粒が混在した金属組織となり、結晶粒間の硬さのバラツキが生じた状態になる。結晶粒間に硬さのバラツキが生じると、テンションレベラーによる形状矯正後に良好な平坦性を得られない。一方で仕上焼鈍の温度が１０５０℃を超えると、仕上焼鈍後の平均結晶粒径が粗大になり、歪取熱処理後の平均結晶粒径も粗大になる。したがって、仕上焼鈍の温度は８５０℃以上１０５０℃以下とする。仕上焼鈍工程における焼鈍時間（保定時間）は適宜設定できる。代表的には６００秒以下である。好ましくは４００秒以下、より好ましくは１５０秒以下である。なお、仕上焼鈍工程における焼鈍時間の下限は、再結晶化の観点から、５秒以上としてよい。
冷間圧延工程にて所定板厚に制御された冷延鋼板に対し、仕上焼鈍を施す。仕上焼鈍温度は８５０℃以上１０５０℃以下とする。仕上焼鈍の温度が８５０℃未満であると、再結晶粒と未再結晶粒が混在した金属組織となり、結晶粒間の硬さのバラツキが生じた状態になる。結晶粒間に硬さのバラツキが生じると、テンションレベラーによる形状矯正後に良好な平坦性を得られない。一方で仕上焼鈍の温度が１０５０℃を超えると、仕上焼鈍後の平均結晶粒径が粗大になり、歪取熱処理後の平均結晶粒径も粗大になる。したがって、仕上焼鈍の温度は８５０℃以上１０５０℃以下とする。仕上焼鈍工程における焼鈍時間（保定時間）は適宜設定できる。代表的には６００秒以下である。好ましくは４００秒以下、より好ましくは１５０秒以下である。なお、仕上焼鈍工程における焼鈍時間の下限は、再結晶化の観点から、５秒以上としてよい。
【0059】
仕上焼鈍工程後は、鋼板を室温（２５℃前後）まで冷却する。冷却する際の平均冷却速度は１℃／秒～１００℃／秒としてよい。平均冷却速度が１℃／秒未満であると、冷却過程で粒成長が生じるおそれがある。なお、生産性や酸洗性を考慮すると平均冷却速度は５～５０℃／秒が望ましい。ここで、「平均冷却速度」は、冷却開始（保定終了）時から室温までの鋼板の温度降下幅を、冷却開始時から室温までの冷却に要した所要時間で除した値とする。
【0060】
（調質圧延工程）
前記仕上焼鈍工程の後、調質圧延を行う（調質圧延工程）。調質圧延は素材（鋼板）の強度を向上させる工程である。本実施形態における調質圧延はステンレス鋼製造において一般的な製造方法でよく、所望の強度に応じて調質圧延率を調整してよい。例えば、調質圧延率は４０～７０％としてよい。なお本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼のオーステナイト相は安定状態であり、調質圧延の際に加工誘起マルテンサイトは生成されない。
前記仕上焼鈍工程の後、調質圧延を行う（調質圧延工程）。調質圧延は素材（鋼板）の強度を向上させる工程である。本実施形態における調質圧延はステンレス鋼製造において一般的な製造方法でよく、所望の強度に応じて調質圧延率を調整してよい。例えば、調質圧延率は４０～７０％としてよい。なお本実施形態のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼のオーステナイト相は安定状態であり、調質圧延の際に加工誘起マルテンサイトは生成されない。
【0061】
（形状矯正工程）
前記調質圧延の後の鋼板に対し、テンションレベラーにより伸び率０．５～３．０％の張力を付与しつつ曲げを繰り返すことで形状矯正を行う（形状矯正工程）。テンションレベラーによる形状矯正は、鋼板の平坦性を確保するための工程であり、通常、伸び率で制御される。本実施形態における形状矯正工程は、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の製造における一般的な条件で問題ないが、伸び率を０．５～３．０％とすることが好ましい。伸び率が０．５％未満であると、ハーフエッチング後の反りが大きくなるおそれがある。一方、伸び率が３．０％を超えると製造ライン内で硬質化が生じる場合がある。安定製造の観点から、伸び率は、０．５％～１．５％の範囲が好ましい。
前記調質圧延の後の鋼板に対し、テンションレベラーにより伸び率０．５～３．０％の張力を付与しつつ曲げを繰り返すことで形状矯正を行う（形状矯正工程）。テンションレベラーによる形状矯正は、鋼板の平坦性を確保するための工程であり、通常、伸び率で制御される。本実施形態における形状矯正工程は、フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板の製造における一般的な条件で問題ないが、伸び率を０．５～３．０％とすることが好ましい。伸び率が０．５％未満であると、ハーフエッチング後の反りが大きくなるおそれがある。一方、伸び率が３．０％を超えると製造ライン内で硬質化が生じる場合がある。安定製造の観点から、伸び率は、０．５％～１．５％の範囲が好ましい。
【0062】
（歪熱処理工程）
テンションレベラーによる形状矯正の後の鋼板に対し、７２０℃以上、７８０℃以下の温度範囲にて歪取熱処理を行う（歪熱処理工程）。当該温度範囲での歪取熱処理によって、調質圧延およびテンションレベラーによる形状矯正によって生じた残留応力が著しく低減するとともに、析出強化が達成される。歪取熱処理の温度範囲が７２０℃以上であればエッチング加工前後での平坦性は確保できるが、７２０℃未満であると、析出物の体積率が少ないため、強度が不十分となる。一方で７８０℃を超えると、エッチング加工前後での平坦性は確保できるが、析出物の平均粒子直径が粗大になり、強度が不十分となる。したがって、前記歪取熱処理の温度は７２０℃以上、７８０℃以下とする。好ましくは、７２５℃以上７７５℃である。
テンションレベラーによる形状矯正の後の鋼板に対し、７２０℃以上、７８０℃以下の温度範囲にて歪取熱処理を行う（歪熱処理工程）。当該温度範囲での歪取熱処理によって、調質圧延およびテンションレベラーによる形状矯正によって生じた残留応力が著しく低減するとともに、析出強化が達成される。歪取熱処理の温度範囲が７２０℃以上であればエッチング加工前後での平坦性は確保できるが、７２０℃未満であると、析出物の体積率が少ないため、強度が不十分となる。一方で７８０℃を超えると、エッチング加工前後での平坦性は確保できるが、析出物の平均粒子直径が粗大になり、強度が不十分となる。したがって、前記歪取熱処理の温度は７２０℃以上、７８０℃以下とする。好ましくは、７２５℃以上７７５℃である。
【0063】
以上説明した工程により、本実施形態に係るフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を製造することができる。
【実施例0064】
本発明の効果を詳細に確認するため、以下の実験を行った。なお、本実施例は、本発明の一実施例を示すものであり、本発明は以下の構成に限定されるものではない。
【0065】
表１に示す化学組成を有する鋼を溶製し、厚さ１００ｍｍの鋳塊を得た。続いて、前記鋼塊を１２３０℃に加熱した後、熱延して板厚５．０ｍｍの熱延板とした。その後、熱延板焼鈍（焼鈍温度：１０７０℃、焼鈍時間：４５秒）を施し、さらに冷間圧延を、中間焼鈍を挟んで繰り返し実施して、板厚０．１８～０．３３ｍｍの冷延板を得た。そして前記冷延板を表２の仕上焼鈍温度で６０秒間加熱した後、室温まで冷却し仕上焼鈍板を得た。さらに、前記仕上焼鈍板に対して、表２に示す調質圧延率およびテンションレベラーによる伸び率（ＴＬ伸び）で調質圧延、テンションレベラー（ＴＬ）による形状矯正を実施し、板厚を０．１０ｍｍとする鋼板を得た。その後、表２に示す条件で６０秒間の歪取熱処理を行い、二相ステンレス鋼板を得た。
得られた二相ステンレス鋼板を下記各種評価試験に供した。
得られた二相ステンレス鋼板を下記各種評価試験に供した。
【0066】
（平均結晶粒径の測定方法）
平均結晶粒径は、以下の通り特定した。
電解研磨により調整した鋼板のＬ断面（圧延方向および板厚方向を含む平面）を後方散乱電子回折（Electron BackScatter Diffraction：ＥＢＳＤ）により測定した。前記測定の領域は、板厚中心の１００μｍ×３００μｍＬとし、測定のステップサイズは０．１μｍとした。ＴＳＬ Ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ製の解析ソフトウエア「ＯＩＭ－Ａｎａｌｙｓｉｓ」により、測定したデータからＣｏｎｆｉｄｅｎｃｅ Ｉｎｄｅｘの値が０．１より大きいプロットデータを抽出したうえ、求積法により平均結晶粒径を求めた。なお隣接するプロットデータ同士の結晶方位差が１５°未満であれば、それらを同一結晶粒とみなし、１５°以上の方位差があれば、異なる結晶粒として扱った。また前記平均結晶粒径を算出する際、フェライト相とオーステナイト相の区別はしていない。
平均結晶粒径は、以下の通り特定した。
電解研磨により調整した鋼板のＬ断面（圧延方向および板厚方向を含む平面）を後方散乱電子回折（Electron BackScatter Diffraction：ＥＢＳＤ）により測定した。前記測定の領域は、板厚中心の１００μｍ×３００μｍＬとし、測定のステップサイズは０．１μｍとした。ＴＳＬ Ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ製の解析ソフトウエア「ＯＩＭ－Ａｎａｌｙｓｉｓ」により、測定したデータからＣｏｎｆｉｄｅｎｃｅ Ｉｎｄｅｘの値が０．１より大きいプロットデータを抽出したうえ、求積法により平均結晶粒径を求めた。なお隣接するプロットデータ同士の結晶方位差が１５°未満であれば、それらを同一結晶粒とみなし、１５°以上の方位差があれば、異なる結晶粒として扱った。また前記平均結晶粒径を算出する際、フェライト相とオーステナイト相の区別はしていない。
【0067】
（析出物の平均粒子直径および体積率の測定方法）
まず、鋼板の１／４厚さから薄膜試料を作製し、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）にて画像を撮影する。ここでは前記画像を用いて、析出物の平均粒子直径および体積率を計測した。ＴＥＭの撮影倍率は、平均粒子直径の測定では３万倍、体積率の測定では１万倍とした。析出物は、ＴＥＭ－ＥＤＸにより組成分析して同定した。
まず、鋼板の１／４厚さから薄膜試料を作製し、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）にて画像を撮影する。ここでは前記画像を用いて、析出物の平均粒子直径および体積率を計測した。ＴＥＭの撮影倍率は、平均粒子直径の測定では３万倍、体積率の測定では１万倍とした。析出物は、ＴＥＭ－ＥＤＸにより組成分析して同定した。
【0068】
析出物の平均粒子直径は、以下の通り特定した。
まず、画像解析ソフトウエアを用いて析出物１個の面積を計測し、これを円相当直径に換算した。前記の計測および換算を１００個以上の析出物について行い、その平均値を析出物の平均粒子直径と定義した。
まず、画像解析ソフトウエアを用いて析出物１個の面積を計測し、これを円相当直径に換算した。前記の計測および換算を１００個以上の析出物について行い、その平均値を析出物の平均粒子直径と定義した。
【0069】
析出物の体積率は、以下の通り特定した。
まず、画像解析ソフトウエア「Ｉｍａｇｅ Ｊ」を用いてＴＥＭ画像中に写る析出物の総面積を求めた。そして前記析出物の総面積を、撮影視野の総面積で除して、撮影視野に占める析出物の割合（％）を求めた。本実施例では、前記撮影視野に占める析出物の割合を、析出物の体積率と定義した。なお、撮影視野内において前記Ｃｕを主体とする析出物またはＣｒ窒化物が認められない場合には、表２の「平均粒子直径」、「体積率」の各項目は、「析出無」と表記した。
まず、画像解析ソフトウエア「Ｉｍａｇｅ Ｊ」を用いてＴＥＭ画像中に写る析出物の総面積を求めた。そして前記析出物の総面積を、撮影視野の総面積で除して、撮影視野に占める析出物の割合（％）を求めた。本実施例では、前記撮影視野に占める析出物の割合を、析出物の体積率と定義した。なお、撮影視野内において前記Ｃｕを主体とする析出物またはＣｒ窒化物が認められない場合には、表２の「平均粒子直径」、「体積率」の各項目は、「析出無」と表記した。
【0070】
（硬さの測定方法）
ＪＩＳ Ｚ ２２４４：２００９に準拠し、ビッカース硬度計により鋼板表面の硬さを測定した。荷重０．５ｋｇｆにて、鋼板表面を１０回測定し、平均値を算出し代表値とした。鋼板の硬さが４５０ＨＶ以上あれば、高強度であると判断した。
ＪＩＳ Ｚ ２２４４：２００９に準拠し、ビッカース硬度計により鋼板表面の硬さを測定した。荷重０．５ｋｇｆにて、鋼板表面を１０回測定し、平均値を算出し代表値とした。鋼板の硬さが４５０ＨＶ以上あれば、高強度であると判断した。
【0071】
（フェライト相比の測定方法）
フェライト相比の測定は、以下の通り特定した。
鋼板から板厚ｔ×４０ｍｍ４０ｍｍの試験片を複数切り出し、総厚み２ｍｍ以上となるように積層したうえで、フェライトメータを用いて測定する。測定は５回行い、平均値を鋼板のフェライト相比とする。
フェライト相比の測定は、以下の通り特定した。
鋼板から板厚ｔ×４０ｍｍ４０ｍｍの試験片を複数切り出し、総厚み２ｍｍ以上となるように積層したうえで、フェライトメータを用いて測定する。測定は５回行い、平均値を鋼板のフェライト相比とする。
【0072】
（エッチング面の平滑性の評価試験）
鋼板から切出した板厚０．１ｍｍ×５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片の片側表面に、５０℃に加温した比重１．３５の塩化第二鉄水溶液を４分間噴射しエッチングした。エッチング面の平滑性は、接触式表面粗さ計を用い、圧延方向に対して垂直な方向に沿って算術平均粗さＲａを測定した。Ｒａが０．６μｍ以下を満たす場合、良好なエッチング面の平滑性を有している（合格）と判断した。
鋼板から切出した板厚０．１ｍｍ×５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片の片側表面に、５０℃に加温した比重１．３５の塩化第二鉄水溶液を４分間噴射しエッチングした。エッチング面の平滑性は、接触式表面粗さ計を用い、圧延方向に対して垂直な方向に沿って算術平均粗さＲａを測定した。Ｒａが０．６μｍ以下を満たす場合、良好なエッチング面の平滑性を有している（合格）と判断した。
【0073】
（エッチング加工前後の平坦性の評価試験）
鋼板から板厚０．１ｍｍ×１２ｍｍｗ×１００Ｌの試験片を切出し、これを塩化第二鉄水溶液中でハーフエッチングし、板厚が半分に減少した時点での試験片の曲率半径を測定した。ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であれば、必要なエッチング加工前後の平坦性を備えているとして、合格と判断した。
鋼板から板厚０．１ｍｍ×１２ｍｍｗ×１００Ｌの試験片を切出し、これを塩化第二鉄水溶液中でハーフエッチングし、板厚が半分に減少した時点での試験片の曲率半径を測定した。ハーフエッチング後の曲率半径が１５０ｍｍ以上であれば、必要なエッチング加工前後の平坦性を備えているとして、合格と判断した。
【0074】
表２に上記各種評価試験の結果を示す。なお、表１、２中に示す下線は、本発明の範囲もしくは本発明の好ましい製法条件および各特性の範囲外であることを示す。
鋼板の化学組成、硬さ、平均結晶粒径、析出物の平均粒子直径、析出物の体積率、ハーフエッチング後の曲率半径が所定範囲にある発明例Ｎｏ．１～２１、３２～４１は、高強度、エッチング面の平滑性、エッチング加工前後での平坦性をすべて満足した。なお、これらの発明例、ならびに後述する比較例を含めて、ハーフエッチング前の鋼板の曲率半径は、ほぼ∞（無限大）であり、反りの無い、平坦な形状に調整した。
鋼板の化学組成、硬さ、平均結晶粒径、析出物の平均粒子直径、析出物の体積率、ハーフエッチング後の曲率半径が所定範囲にある発明例Ｎｏ．１～２１、３２～４１は、高強度、エッチング面の平滑性、エッチング加工前後での平坦性をすべて満足した。なお、これらの発明例、ならびに後述する比較例を含めて、ハーフエッチング前の鋼板の曲率半径は、ほぼ∞（無限大）であり、反りの無い、平坦な形状に調整した。
【0075】
Ｎｏ．２２は歪取熱処理の温度が低過ぎたため、析出物の体積率が所定より小さくなり、強度が不十分であった。
【0076】
Ｎｏ．２３は歪取熱処理の温度が高すぎたため、析出物の平均粒子直径が所定より大きくなり、強度が不十分であった。
【0077】
Ｎｏ．２４はＮ含有量が過少のため、強度が不十分であった。
Ｎｏ．２５はＮ含有量が過多のため、強度が不十分であった。
Ｎｏ．２５はＮ含有量が過多のため、強度が不十分であった。
【0078】
Ｎｏ．２６はＣｒ含有量が過少のため、強度が不十分であった。
Ｎｏ．２７はＣｕ含有量過少のため、強度が不十分であった。
Ｎｏ．２７はＣｕ含有量過少のため、強度が不十分であった。
【0079】
Ｎｏ．２８～３０は鋼組成が本発明の範囲外のため、いずれも強度が不十分であった。
【0080】
Ｎｏ．３１は、フェライト系ステンレス鋼である。Ｎｏ．３１では、仕上焼鈍時の粒成長が速く、平均結晶粒径が粗大化したことにより、エッチング面の平滑性が不十分であった。また強度も不十分であった。
【0081】
Ｎｏ．３２は、仕上げ焼鈍の温度が高すぎたため、平均結晶粒径が粗大化したことにより、エッチング面の平滑性が不十分であった。また強度も不十分であった。
Ｎｏ．３３は、仕上げ焼鈍の温度が低すぎたため、再結晶粒と未再結晶粒が混在した金属組織となり、結晶粒間の硬さのバラツキが生じてしまったため、テンションレベラーによる形状矯正後に良好な平坦性が得られなかった。なお、形状矯正後に良好な平坦性が得られなかったことから、Ｎｏ．３３では、ハーフエッチング試験を実施しなかった。
Ｎｏ．３３は、仕上げ焼鈍の温度が低すぎたため、再結晶粒と未再結晶粒が混在した金属組織となり、結晶粒間の硬さのバラツキが生じてしまったため、テンションレベラーによる形状矯正後に良好な平坦性が得られなかった。なお、形状矯正後に良好な平坦性が得られなかったことから、Ｎｏ．３３では、ハーフエッチング試験を実施しなかった。
【0082】
【表1】
【0083】
【表2A】
【0084】
【表2B】
【産業上の利用可能性】
【0085】
本発明のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板は、高強度、エッチング加工前後の平坦性およびエッチング面の平滑性すべてを兼ね備えている。すなわち、本発明のフェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板を部品素材として適用することで、一例として、部品製造の際、エッチング加工が実施される電子機器や精密機械の小型化、軽量化が期待される。