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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024137823
(43)【公開日】2024-10-07
(54)【発明の名称】スチレン系樹脂押出発泡成形体及びその製造方法
(51)【国際特許分類】
C08J 9/04 20060101AFI20240927BHJP
【ＦＩ】
C08J9/04 101
【審査請求】未請求
【請求項の数】4
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2024041847
(22)【出願日】2024-03-18
(31)【優先権主張番号】P 2023045205
(32)【優先日】2023-03-22
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000000941
【氏名又は名称】株式会社カネカ
(74)【代理人】
【識別番号】110000154
【氏名又は名称】弁理士法人はるか国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】栗原 俊二
(72)【発明者】
【氏名】立山 あい
(72)【発明者】
【氏名】長野 将樹
【テーマコード（参考）】
4F074
【Ｆターム（参考）】
4F074AA13B
4F074AA32
4F074AA98
4F074AC32
4F074AD10
4F074AD16
4F074AG03
4F074AG10
4F074AG11
4F074AG17
4F074BA34
4F074BA37
4F074BA38
4F074BA75
4F074BA95
4F074BC01
4F074BC12
4F074CA22
4F074CC02Z
4F074DA02
4F074DA08
4F074DA32
4F074DA58
(57)【要約】
【課題】平面圧縮強度を確保しつつ、切削する際の端部の欠けを抑制できるスチレン系樹脂押出発泡成形体及びその製造方法を提供する。
【解決手段】スチレン系樹脂押出発泡成形体１００の製造方法は、工程Ｓａと工程Ｓｂとを備える。工程Ｓａでは、スチレン系樹脂と発泡剤とを含むスチレン系樹脂組成物を、高圧域からダイリップ１１を通じて低圧域に押出すことにより押出発泡体２０を得る。工程Ｓｂでは、工程Ｓａで得られた押出発泡体２０を、加熱しながら工程Ｓａの押出方向に延伸する。工程Ｓｂにおける押出発泡体２０の加熱温度は、９５℃以上１４５℃以下である。工程Ｓｂにおける押出発泡体２０の延伸倍率は、１．０１倍以上１．３５倍以下である。
【選択図】図１
【解決手段】スチレン系樹脂押出発泡成形体１００の製造方法は、工程Ｓａと工程Ｓｂとを備える。工程Ｓａでは、スチレン系樹脂と発泡剤とを含むスチレン系樹脂組成物を、高圧域からダイリップ１１を通じて低圧域に押出すことにより押出発泡体２０を得る。工程Ｓｂでは、工程Ｓａで得られた押出発泡体２０を、加熱しながら工程Ｓａの押出方向に延伸する。工程Ｓｂにおける押出発泡体２０の加熱温度は、９５℃以上１４５℃以下である。工程Ｓｂにおける押出発泡体２０の延伸倍率は、１．０１倍以上１．３５倍以下である。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
スチレン系樹脂と発泡剤とを含むスチレン系樹脂組成物を、高圧域からダイリップを通じて低圧域に押出すことにより押出発泡体を得る工程Ｓａと、
前記押出発泡体を、加熱しながら前記工程Ｓａの押出方向に延伸する工程Ｓｂと
を備えるスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法であって、
前記工程Ｓｂにおける前記押出発泡体の加熱温度が、９５℃以上１４５℃以下であり、
前記工程Ｓｂにおける前記押出発泡体の延伸倍率が、１．０１倍以上１．３５倍以下である、スチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法。
前記押出発泡体を、加熱しながら前記工程Ｓａの押出方向に延伸する工程Ｓｂと
を備えるスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法であって、
前記工程Ｓｂにおける前記押出発泡体の加熱温度が、９５℃以上１４５℃以下であり、
前記工程Ｓｂにおける前記押出発泡体の延伸倍率が、１．０１倍以上１．３５倍以下である、スチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法。
【請求項2】
前記工程Ｓｂにおける前記押出発泡体の加熱温度が、１１５℃以上１４５℃以下である、請求項１に記載のスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法。
【請求項3】
前記工程Ｓｂにおける前記押出発泡体の延伸倍率が、１．０１倍以上１．２０倍以下である、請求項１又は２に記載のスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法。
【請求項4】
スチレン系樹脂を含むスチレン系樹脂押出発泡成形体であって、
温度８５℃の条件下で２４時間保管した際の長手方向の変形量が１０ｍｍ以下であり、かつ平面圧縮強度が２５Ｎ／ｃｍ２以上である、スチレン系樹脂押出発泡成形体。
温度８５℃の条件下で２４時間保管した際の長手方向の変形量が１０ｍｍ以下であり、かつ平面圧縮強度が２５Ｎ／ｃｍ２以上である、スチレン系樹脂押出発泡成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、スチレン系樹脂押出発泡成形体及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
スチレン系樹脂押出発泡成形体は、良好な断熱性を有することから、住宅及び建築物等の断熱材（より具体的には、畳床の断熱材等）として用いられている。スチレン系樹脂押出発泡成形体は、例えば、スチレン系樹脂及び発泡剤を押出機において溶融混練し、得られた組成物を任意で冷却し、ダイリップ（例えば、ダイのスリット）を通じて低圧域に押出すことにより、連続的に製造される。
【0003】
例えば、特許文献１には、スチレン系樹脂及び発泡剤を含む組成物を低圧域に押出す際の圧力開放速度を制御することにより、表面が美麗なスチレン系樹脂押出発泡成形体を得ることを可能とする製造方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特開２０１３－１２４２８１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
しかし、特許文献１に記載の技術には、得られるスチレン系樹脂押出発泡成形体の平面圧縮強度を確保しつつ、畳床等に使用するためにスチレン系樹脂押出発泡成形体を切削する際の端部の欠けを抑制することについて、改善の余地が残されている。
【0006】
上記に鑑みて、本発明は、平面圧縮強度を確保しつつ、切削する際の端部の欠けを抑制できるスチレン系樹脂押出発泡成形体及びその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
＜本発明の態様＞
本発明には、以下の態様が含まれる。
本発明には、以下の態様が含まれる。
【0008】
［１］スチレン系樹脂と発泡剤とを含むスチレン系樹脂組成物を、高圧域からダイリップを通じて低圧域に押出すことにより押出発泡体を得る工程Ｓａと、
前記押出発泡体を、加熱しながら前記工程Ｓａの押出方向に延伸する工程Ｓｂと
を備えるスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法であって、
前記工程Ｓｂにおける前記押出発泡体の加熱温度が、９５℃以上１４５℃以下であり、
前記工程Ｓｂにおける前記押出発泡体の延伸倍率が、１．０１倍以上１．３５倍以下である、スチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法。
前記押出発泡体を、加熱しながら前記工程Ｓａの押出方向に延伸する工程Ｓｂと
を備えるスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法であって、
前記工程Ｓｂにおける前記押出発泡体の加熱温度が、９５℃以上１４５℃以下であり、
前記工程Ｓｂにおける前記押出発泡体の延伸倍率が、１．０１倍以上１．３５倍以下である、スチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法。
【0009】
［２］前記工程Ｓｂにおける前記押出発泡体の加熱温度が、１１５℃以上１４５℃以下である、前記［１］に記載のスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法。
【0010】
［３］前記工程Ｓｂにおける前記押出発泡体の延伸倍率が、１．０１倍以上１．２０倍以下である、前記［１］又は［２］に記載のスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法。
【0011】
［４］スチレン系樹脂を含むスチレン系樹脂押出発泡成形体であって、
温度８５℃の条件下で２４時間保管した際の長手方向の変形量が１０ｍｍ以下であり、かつ平面圧縮強度が２５Ｎ／ｃｍ２以上である、スチレン系樹脂押出発泡成形体。
温度８５℃の条件下で２４時間保管した際の長手方向の変形量が１０ｍｍ以下であり、かつ平面圧縮強度が２５Ｎ／ｃｍ２以上である、スチレン系樹脂押出発泡成形体。
【発明の効果】
【0012】
本発明によれば、平面圧縮強度を確保しつつ、切削する際の端部の欠けを抑制できるスチレン系樹脂押出発泡成形体及びその製造方法を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0013】
【発明を実施するための形態】
【0014】
以下、本発明の好適な実施形態について詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。また、本明細書中に記載された学術文献及び特許文献の全てが、本明細書中において参考として援用される。
【0015】
以下、化合物名の後に「系」を付けて、化合物及びその誘導体を包括的に総称する場合がある。また、化合物名の後に「系」を付けて重合体名を表す場合には、何ら規定していなければ、重合体の繰り返し単位が化合物又はその誘導体に由来することを意味する。また、アクリル及びメタクリルを包括的に「（メタ）アクリル」と総称する場合がある。また、アクリロニトリル及びメタクリロニトリルを包括的に「（メタ）アクリロニトリル」と総称する場合がある。
【0016】
本明細書に例示の成分や官能基等は、特記しない限り、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0017】
以下の説明において参照する図面は、理解しやすくするために、それぞれの構成要素を主体に模式的に示しており、図示された各構成要素の大きさ、個数、形状等は、図面作成の都合上から実際とは異なる場合がある。また、説明の都合上、後に説明する図面において、先に説明した図面と同一構成部分については、同一符号を付して、その説明を省略する場合がある。
【0018】
＜第１実施形態：スチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法＞
本発明の第１実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法は、工程Ｓａと工程Ｓｂとを備える。工程Ｓａでは、スチレン系樹脂と発泡剤とを含むスチレン系樹脂組成物を、高圧域からダイリップを通じて低圧域に押出すことにより押出発泡体を得る。工程Ｓｂでは、工程Ｓａで得られた押出発泡体を、加熱しながら工程Ｓａの押出方向に延伸する。第１実施形態では、工程Ｓｂにおける押出発泡体の加熱温度が、９５℃以上１４５℃以下である。また、第１実施形態では、工程Ｓｂにおける押出発泡体の延伸倍率が、１．０１倍以上１．３５倍以下である。
本発明の第１実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法は、工程Ｓａと工程Ｓｂとを備える。工程Ｓａでは、スチレン系樹脂と発泡剤とを含むスチレン系樹脂組成物を、高圧域からダイリップを通じて低圧域に押出すことにより押出発泡体を得る。工程Ｓｂでは、工程Ｓａで得られた押出発泡体を、加熱しながら工程Ｓａの押出方向に延伸する。第１実施形態では、工程Ｓｂにおける押出発泡体の加熱温度が、９５℃以上１４５℃以下である。また、第１実施形態では、工程Ｓｂにおける押出発泡体の延伸倍率が、１．０１倍以上１．３５倍以下である。
【0019】
以下、「スチレン系樹脂押出発泡成形体」を、単に「押出発泡成形体」と記載することがある。また、「工程Ｓａの押出方向」を、単に「押出方向」と記載することがある。また、「工程Ｓａ」を「押出工程」と記載することがある。また、「工程Ｓｂ」を「延伸工程」と記載することがある。
【0020】
第１実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法によれば、平面圧縮強度を確保しつつ、切削する際の端部の欠けを抑制できるスチレン系樹脂押出発泡成形体を製造できる。その理由は、以下のように推測される。
【0021】
第１実施形態では、押出工程で得られた押出発泡体を９５℃以上の温度で加熱しながら１．０１倍以上の延伸倍率で延伸する。これにより、得られた押出発泡成形体の幅方向（延伸方向と直交する方向）において、気泡の配向方向が適度に揃うため、得られた押出発泡成形体を幅方向に沿って切削する際に、押出発泡成形体の端部の切削加工性が向上する。よって、第１実施形態によれば、切削する際の端部の欠けを抑制できる押出発泡成形体を製造できる。
【0022】
また、延伸工程において、温度や延伸倍率を過度に高めると、気泡が扁平しすぎて、得られた押出発泡成形体の平面圧縮強度が小さくなる傾向がある。これに対し、第１実施形態では、延伸工程における加熱温度の上限を１４５℃とし、かつ延伸工程における延伸倍率の上限を１．３５倍としているため、気泡の過度な扁平が抑制される。よって、第１実施形態によれば、得られる押出発泡成形体の平面圧縮強度を十分に確保できる。
【0023】
第１実施形態において、切削する際の端部の欠けをより抑制するためには、延伸工程における押出発泡体の加熱温度が、１００℃以上であることが好ましく、１０５℃以上であることがより好ましく、１１０℃以上であることが更に好ましく、１１５℃以上であることが更により好ましく、１２０℃以上、１２５℃以上又は１３０℃以上であってもよい。
【0024】
第１実施形態において、平面圧縮強度をより容易に確保するためには、延伸工程における押出発泡体の加熱温度が、１４０℃以下であることが好ましく、１３５℃以下であることがより好ましい。
【0025】
第１実施形態において、切削する際の端部の欠けをより抑制するためには、延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が、１．０５倍以上であることが好ましく、１．１０倍以上であることがより好ましい。
【0026】
第１実施形態において、平面圧縮強度をより容易に確保するためには、延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が、１．３０倍以下であることが好ましく、１．２５倍以下であることがより好ましく、１．２０倍以下であることが更に好ましい。
【0027】
第１実施形態において、平面圧縮強度を確保しつつ、切削する際の端部の欠けをより抑制するためには、延伸工程における押出発泡体の加熱温度が、１１５℃以上１４５℃以下であることが好ましく、１１５℃以上１４０℃以下であることがより好ましく、１２０℃以上１４０℃以下であることが更に好ましく、１２５℃以上１４０℃以下であることが更により好ましく、１２５℃以上１３５℃以下であることが特に好ましい。
【0028】
第１実施形態において、切削する際の端部の欠けを抑制しつつ、平面圧縮強度をより容易に確保するためには、延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が、１．０１倍以上１．２０倍以下であることが好ましく、１．０５倍以上１．２０倍以下であることがより好ましく、１．１０倍以上１．２０倍以下であることが更に好ましい。
【0029】
第１実施形態において、平面圧縮強度をより容易に確保しつつ、切削する際の端部の欠けをより抑制するためには、下記条件１を満たすことが好ましく、下記条件２を満たすことがより好ましく、下記条件３を満たすことが更に好ましく、下記条件４を満たすことが更により好ましく、下記条件５を満たすことが特に好ましい。
条件１：延伸工程における押出発泡体の加熱温度が１１５℃以上１４５℃以下であり、かつ延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．０１倍以上１．２０倍以下である。
条件２：延伸工程における押出発泡体の加熱温度が１１５℃以上１４０℃以下であり、かつ延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．０５倍以上１．２０倍以下である。
条件３：延伸工程における押出発泡体の加熱温度が１２０℃以上１４０℃以下であり、かつ延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．１０倍以上１．２０倍以下である。
条件４：延伸工程における押出発泡体の加熱温度が１２５℃以上１４０℃以下であり、かつ延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．１０倍以上１．２０倍以下である。
条件５：延伸工程における押出発泡体の加熱温度が１２５℃以上１３５℃以下であり、かつ延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．１０倍以上１．２０倍以下である。
条件１：延伸工程における押出発泡体の加熱温度が１１５℃以上１４５℃以下であり、かつ延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．０１倍以上１．２０倍以下である。
条件２：延伸工程における押出発泡体の加熱温度が１１５℃以上１４０℃以下であり、かつ延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．０５倍以上１．２０倍以下である。
条件３：延伸工程における押出発泡体の加熱温度が１２０℃以上１４０℃以下であり、かつ延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．１０倍以上１．２０倍以下である。
条件４：延伸工程における押出発泡体の加熱温度が１２５℃以上１４０℃以下であり、かつ延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．１０倍以上１．２０倍以下である。
条件５：延伸工程における押出発泡体の加熱温度が１２５℃以上１３５℃以下であり、かつ延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．１０倍以上１．２０倍以下である。
【0030】
以下、第１実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法の一例について、適宜図面を参照しながら説明する。図１は、第１実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法の一例を説明するための模式図である。
【0031】
図１に示すように、第１実施形態では、押出装置１０のダイリップ１１を通じて、スチレン系樹脂と発泡剤とを含むスチレン系樹脂組成物を押出すことにより押出発泡体２０を得る（押出工程）。この際、押出装置１０の内部の圧力を、スチレン系樹脂組成物が押出される領域の圧力（例えば大気圧）よりも高圧にし、高圧域の押出装置１０内から低圧域へスチレン系樹脂組成物を押出すことで、スチレン系樹脂組成物が発泡し、押出発泡体２０となる。
【0032】
図１に示す例では、押出発泡体２０を得た後、ダイリップ１１に密着又は近接して設置した成形金型３０及びその下流側に設置したロール成形機４０により、押出発泡体２０の厚み及び幅を調整する。成形金型３０は、所定の間隔をあけて設置された２枚の成形板（不図示）を備える。また、ロール成形機４０は、成形ロール４１及び４２を少なくとも一対備える。押出発泡体２０が、成形金型３０の２枚の成形板の間を通り、その後、成形ロール４１及び４２の間を通ることで、押出発泡体２０の厚み及び幅が調整される。なお、図１に示す例では、成形金型及びロール成形機を使用したが、本発明では、成形金型及びロール成形機を使用しなくてもよい。
【0033】
次いで、厚み及び幅が調整された押出発泡体２０を、ロール成形機４０の下流側に設置した加熱炉５０において加熱しながら、加熱炉５０の下流側に設置したロール式引取機６０で引き取ることにより押出方向（図１では、方向Ｘ）に延伸し（延伸工程）、押出発泡成形体１００を得る。ロール式引取機６０は、一対の引取ロール６１及び６２を有する。図１に示す例では、押出発泡体２０の押出方向における延伸倍率は、式「延伸倍率＝ロール式引取機６０の引取ロール６１及び６２の回転速度（線速度）／ロール成形機４０の成形ロール４１及び４２の回転速度（線速度）」で算出される。なお、ロール成形機４０が成形ロールを二対以上備える場合、延伸倍率を計算する際の上記式中の成形ロールの回転速度は、最下流に設置された成形ロールの回転速度である。以下、特に断りがない限り、「成形ロールの回転速度」は、最下流に設置された成形ロールの回転速度である。第１実施形態では、延伸工程における押出発泡体２０の加熱温度が９５℃以上１４５℃以下である。また、第１実施形態では、延伸工程における押出発泡体２０の延伸倍率が１．０１倍以上１．３５倍以下である。
【0034】
次に、第１実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法が備える各工程について説明する。第１実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法は、押出工程及び延伸工程を備える。また、第１実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法は、押出工程及び延伸工程以外の工程を備えてもよい。押出工程及び延伸工程以外の工程としては、以下で説明する樹脂組成物調製工程及び溶融混練工程が挙げられる。
【0035】
［樹脂組成物調製工程］
樹脂組成物調製工程では、押出発泡成形体の各材料をブレンドし、スチレン系樹脂組成物を調製する。スチレン系樹脂組成物は、スチレン系樹脂及び発泡剤を少なくとも含む。なお、発泡剤については、後工程の溶融混練工程において、発泡剤以外の材料を含むスチレン系樹脂組成物に圧入してもよい。以下、スチレン系樹脂組成物を構成する材料の一例について説明する。
樹脂組成物調製工程では、押出発泡成形体の各材料をブレンドし、スチレン系樹脂組成物を調製する。スチレン系樹脂組成物は、スチレン系樹脂及び発泡剤を少なくとも含む。なお、発泡剤については、後工程の溶融混練工程において、発泡剤以外の材料を含むスチレン系樹脂組成物に圧入してもよい。以下、スチレン系樹脂組成物を構成する材料の一例について説明する。
【0036】
（スチレン系樹脂）
スチレン系樹脂としては、スチレン系単量体の単独重合体；２種以上のスチレン系単量体の共重合体；スチレン系単量体と他の単量体との共重合体等が挙げられる。スチレン系樹脂中のスチレン系単量体由来の構成単位の含有率は、７０重量％以上であることが好ましく、８０重量％以上であることがより好ましく、９０重量％以上であることが更に好ましい。共重合体としては、ランダム共重合体、ブロック共重合体、及びグラフト共重合体が挙げられる。
スチレン系樹脂としては、スチレン系単量体の単独重合体；２種以上のスチレン系単量体の共重合体；スチレン系単量体と他の単量体との共重合体等が挙げられる。スチレン系樹脂中のスチレン系単量体由来の構成単位の含有率は、７０重量％以上であることが好ましく、８０重量％以上であることがより好ましく、９０重量％以上であることが更に好ましい。共重合体としては、ランダム共重合体、ブロック共重合体、及びグラフト共重合体が挙げられる。
【0037】
スチレン系単量体としては、スチレン、メチルスチレン、ジメチルスチレン、エチルスチレン、ジエチルスチレン、イソプロピルスチレン、ブロモスチレン、ジブロモスチレン、トリブロモスチレン、クロロスチレン、ジクロロスチレン、トリクロロスチレン、ビニルトルエン、ビニルキシレン等が挙げられる。他の単量体としては、ジビニルベンゼン等の多官能性ビニル化合物；（メタ）アクリル酸；アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸ブチル等の（メタ）アクリル酸エステル化合物；（メタ）アクリロニトリル等のシアン化ビニル化合物；ブタジエン等のジエン系化合物；無水マレイン酸、無水イタコン酸等の不飽和カルボン酸無水物；Ｎ－メチルマレイミド、Ｎ－ブチルマレイミド、Ｎ－シクロヘキシルマレイミド、Ｎ－フェニルマレイミド等のＮ－アルキル置換マレイミド化合物等が挙げられる。これらを単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。
【0038】
また、スチレン系樹脂は、上記スチレン系単量体の単独重合体又は共重合体と、上記他の単量体の単独重合体又は共重合体とのブレンド物であってもよい。例えば、スチレン系樹脂には、ゴム強化ポリスチレン（例えば、ジエン系ゴム強化ポリスチレン、アクリル系ゴム強化ポリスチレン等）、及びポリフェニレンエーテル系樹脂等をブレンドしてもよい。
【0039】
スチレン系樹脂としては、比較的安価であり、押出発泡成形に適している等の観点から、ポリスチレン（スチレンの単独重合体）、スチレン－アクリロニトリル共重合体、スチレン－（メタ）アクリル酸共重合体、スチレン－無水マレイン酸共重合体、及びスチレン－ジエン系化合物共重合体（例えば、スチレン－ブタジエン共重合体）が好ましい。スチレン系樹脂中の共重合体（例えば、スチレン－（メタ）アクリル酸共重合体等）の含有率は、コスト面から、２５重量％未満であることが好ましく、１０重量％未満であることがより好ましい。コスト面から、特に好ましいスチレン系樹脂は、ポリスチレンである。
【0040】
また、スチレン系樹脂は、メルトフローレート、成形加工時の溶融粘度、溶融張力等を調整する目的で、分岐構造を有するスチレン系樹脂であってもよい。以下、メルトフローレートをＭＦＲと記載する。スチレン系樹脂のＭＦＲは、４０ｇ／１０分以下であることが好ましく、１ｇ／１０分以上３０ｇ／１０分以下であることがより好ましい。スチレン系樹脂のＭＦＲが４０ｇ／１０分以下であれば、押出装置中でスチレン系樹脂中に発泡剤を均一に分散させやすいため、安定して押出及び発泡成形を行うことができ、その結果、生産安定性が向上する。なお、本明細書において、スチレン系樹脂のＭＦＲは、温度２００℃及び荷重５ｋｇの条件にて、ＪＩＳ Ｋ７２１０で規定される測定方法に準じて測定した値である。
【0041】
（発泡剤）
発泡剤としては、例えば、二酸化炭素、水、ジメチルエーテル、炭素原子数３～５の飽和炭化水素、炭素原子数１～４のアルコール、無機ガス（より具体的には、窒素等）、及び地球温暖化係数の小さい有機フッ素化合物（より具体的には、ハイドロフルオロオレフィン、ハイドロクロロフルオロオレフィン等）が挙げられる。これらは、単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。
発泡剤としては、例えば、二酸化炭素、水、ジメチルエーテル、炭素原子数３～５の飽和炭化水素、炭素原子数１～４のアルコール、無機ガス（より具体的には、窒素等）、及び地球温暖化係数の小さい有機フッ素化合物（より具体的には、ハイドロフルオロオレフィン、ハイドロクロロフルオロオレフィン等）が挙げられる。これらは、単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。
【0042】
炭素原子数３～５の飽和炭化水素としては、例えば、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、ネオペンタン等が挙げられる。発泡性の観点から、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、及びこれらの混合物が好ましい。また、押出発泡成形体の断熱性能の観点から、ノルマルブタン、イソブタン、及びこれらの混合物が好ましい。
【0043】
炭素原子数１～４のアルコールとしては、例えば、エタノール、メタノール、プロピルアルコール、イソプロピルアルコール、ブチルアルコール、イソブチルアルコール、ｔｅｒｔ－ブチルアルコール等が挙げられる。
【0044】
発泡剤の使用量（複数種の発泡剤を使用する場合は、それらの合計使用量）は、スチレン系樹脂１００重量部に対して、１重量部以上２０重量部以下であることが好ましく、５重量部以上１０重量部以下であることがより好ましい。発泡剤の使用量が１重量部以上２０重量部以下である場合、スチレン系樹脂組成物の発泡力が確保され、所望の厚みを有する押出発泡成形体を安定的に得られやすくなる。
【0045】
（難燃剤）
難燃剤としては、臭素系難燃剤が好ましく用いられる。臭素系難燃剤の具体的な例としては、テトラブロモビスフェノールＡ－ビス（２，３－ジブロモ－２－メチルプロピル）エーテル、テトラブロモビスフェノールＡ－ビス（２，３－ジブロモプロピル）エーテル等の臭素化ビスフェノール系化合物；臭素化スチレン－ブタジエンブロック共重合体、臭素化スチレン－ブタジエンランダム共重合体、臭素化スチレン－ブタジエングラフト共重合体等の臭素含有ポリマー；テトラブロモシクロオクタン；ヘキサブロモシクロドデカン；トリス（２，３－ジブロモプロピル）イソシアヌレート等が挙げられる。これらは、１種を単独で用いても、２種以上を混合して用いてもよい。
難燃剤としては、臭素系難燃剤が好ましく用いられる。臭素系難燃剤の具体的な例としては、テトラブロモビスフェノールＡ－ビス（２，３－ジブロモ－２－メチルプロピル）エーテル、テトラブロモビスフェノールＡ－ビス（２，３－ジブロモプロピル）エーテル等の臭素化ビスフェノール系化合物；臭素化スチレン－ブタジエンブロック共重合体、臭素化スチレン－ブタジエンランダム共重合体、臭素化スチレン－ブタジエングラフト共重合体等の臭素含有ポリマー；テトラブロモシクロオクタン；ヘキサブロモシクロドデカン；トリス（２，３－ジブロモプロピル）イソシアヌレート等が挙げられる。これらは、１種を単独で用いても、２種以上を混合して用いてもよい。
【0046】
難燃剤の使用量は、経済性及び他の要求諸物性への影響の観点からは、スチレン系樹脂１００重量部に対して、０．５重量部以上１０重量部以下であることが好ましく、０．５重量部以上７重量部以下であることがより好ましい。
【0047】
スチレン系樹脂組成物は、その他の添加剤として、吸水性物質（ベントナイト、シリカ等）、気泡径調整剤（タルク等）、滑剤（ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カルシウム等）、ラジカル発生剤（２，３－ジメチル－２，３－ジフェニルブタン、ポリ－１，４－ジイソプロピルベンゼン等）、難燃助剤（トリフェニルホスフィンオキシド等）、安定剤（エポキシ化合物、多価アルコールエステル化合物、フェノール系安定剤、ホスファイト系安定剤等）、界面活性剤、難燃調整剤（酸化鉄、鉄錯体、ジフェニルアルカン、ジケトン等）、加工助剤（脂肪酸金属塩、脂肪酸アミド、脂肪酸エステル、流動パラフィン、オレフィン系ワックス等）、帯電防止剤、着色剤（顔料、染料等）、紫外線吸収剤、蛍光増白剤、可塑剤、充填剤等を含んでもよい。上記界面活性剤としては、アルキルベンゼンスルホン酸、アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム塩、α－オレフィンスルホン酸ナトリウム塩が好ましい。上記界面活性剤の具体例としては、ラウリル硫酸ナトリウム、ラウリル硫酸アンモニウム、ラウリル硫酸トリエタノールアミン等のラウリル硫酸塩；ポリオキシエチレンラウリルエーテル硫酸ナトリウム、ポリオキシエチレンラウリルエーテル酢酸ナトリウム、ラウレス硫酸アンモニウム等のポリオキシエチレンラウリルエーテル酸塩が挙げられる。
【0048】
［溶融混練工程］
溶融混練工程では、押出装置にスチレン系樹脂組成物を供給し、押出装置内でスチレン系樹脂組成物を溶融混練する。押出装置としては、例えばスクリューを用いた押出機を備える押出装置が挙げられる。スクリューを用いた押出機としては、例えば、単軸押出機や二軸押出機が挙げられる。二軸押出機を採用する場合のスクリューの回転方向は、同方向であっても異方向であっても構わない。
溶融混練工程では、押出装置にスチレン系樹脂組成物を供給し、押出装置内でスチレン系樹脂組成物を溶融混練する。押出装置としては、例えばスクリューを用いた押出機を備える押出装置が挙げられる。スクリューを用いた押出機としては、例えば、単軸押出機や二軸押出機が挙げられる。二軸押出機を採用する場合のスクリューの回転方向は、同方向であっても異方向であっても構わない。
【0049】
また、押出装置は、発泡剤と発泡剤以外の材料とを溶融混練する第１押出機、及び、第１押出機で得られた溶融混練物を更に溶融混練し、冷却する第２押出機を備えていてもよい。また、押出装置が第２押出機を備えている場合、第２押出機に発泡剤を供給してもよい。第１押出機の種類及び第２押出機の種類は、同じであっても異なっていてもよい。更に、押出装置は、スチレン系樹脂組成物の発泡に適した温度に調整する目的で、押出機の下流側に冷却機を備えていてもよい。押出装置の最下流には、スチレン系樹脂組成物を押出す開口部として、ダイリップが設けられている。ダイリップは、例えば、開口の長手方向の長さが１００ｍｍ以上５００ｍｍ以下であり、開口の短手方向の長さが１ｍｍ以上７ｍｍ以下である。
【0050】
スチレン系樹脂組成物を溶融混練する際の温度は、例えば１５０℃以上２５０℃以下である。また、冷却機を使用する場合、冷却機内で溶融混練物を、例えば１００℃以上１４０℃以下の温度まで冷却することが好ましい。
【0051】
［押出工程］
押出工程では、スチレン系樹脂組成物（例えば、溶融混練工程で得られた溶融混練物）を、高圧域からダイリップを通じて低圧域（例えば、大気中）に押出すことにより、スチレン系樹脂組成物を発泡させて、押出発泡体を得る。ダイリップから押出される直前のスチレン系樹脂組成物に加えられる圧力（高圧域の圧力）は、例えば、１．５ＭＰａ以上１５ＭＰａ以下である。上述したように、成形金型及びロール成形機を用いて、押出工程で得られた押出発泡体の厚み及び幅を調整してもよい。
押出工程では、スチレン系樹脂組成物（例えば、溶融混練工程で得られた溶融混練物）を、高圧域からダイリップを通じて低圧域（例えば、大気中）に押出すことにより、スチレン系樹脂組成物を発泡させて、押出発泡体を得る。ダイリップから押出される直前のスチレン系樹脂組成物に加えられる圧力（高圧域の圧力）は、例えば、１．５ＭＰａ以上１５ＭＰａ以下である。上述したように、成形金型及びロール成形機を用いて、押出工程で得られた押出発泡体の厚み及び幅を調整してもよい。
【0052】
［延伸工程］
延伸工程では、押出工程で得られた押出発泡体を、加熱しながら押出方向に延伸する。延伸工程における押出発泡体の加熱温度は、９５℃以上１４５℃以下である。また、延伸工程における押出発泡体の加熱時間は、１０秒以上２４０秒以下であることが好ましく、２０秒以上９０秒以下であることがより好ましい。また、延伸工程における押出発泡体の延伸倍率は、１．０１倍以上１．３５倍以下である。例えば、上述したように、ロール成形機、加熱炉及びロール式引取機がこの順に設置されている場合は、ロールの回転速度比（ロール式引取機の引取ロールの回転速度／ロール成形機の成形ロールの回転速度）が、延伸工程における押出発泡体の延伸倍率となる。ロール成形機の成形ロールの回転速度（線速度）は、押出発泡成形体の生産速度に応じて適宜調整可能であり、例えば、２ｍ／分以上１８ｍ／分以下である。
延伸工程では、押出工程で得られた押出発泡体を、加熱しながら押出方向に延伸する。延伸工程における押出発泡体の加熱温度は、９５℃以上１４５℃以下である。また、延伸工程における押出発泡体の加熱時間は、１０秒以上２４０秒以下であることが好ましく、２０秒以上９０秒以下であることがより好ましい。また、延伸工程における押出発泡体の延伸倍率は、１．０１倍以上１．３５倍以下である。例えば、上述したように、ロール成形機、加熱炉及びロール式引取機がこの順に設置されている場合は、ロールの回転速度比（ロール式引取機の引取ロールの回転速度／ロール成形機の成形ロールの回転速度）が、延伸工程における押出発泡体の延伸倍率となる。ロール成形機の成形ロールの回転速度（線速度）は、押出発泡成形体の生産速度に応じて適宜調整可能であり、例えば、２ｍ／分以上１８ｍ／分以下である。
【0053】
第１実施形態では、延伸工程後、得られた押出発泡成形体を、用途に応じてカットする工程を備えてもよい。
【0054】
［第１実施形態に係る製造方法で得られたスチレン系樹脂押出発泡成形体］
次に、第１実施形態に係る製造方法で得られたスチレン系樹脂押出発泡成形体（以下、「押出発泡成形体ＦＭ」と記載することがある）について説明する。
次に、第１実施形態に係る製造方法で得られたスチレン系樹脂押出発泡成形体（以下、「押出発泡成形体ＦＭ」と記載することがある）について説明する。
【0055】
押出発泡成形体ＦＭは、第１実施形態に係る製造方法で製造されるため、平面圧縮強度を確保しつつ、切削する際の端部の欠けを抑制できる。押出発泡成形体ＦＭは、後述する実施例と同じ方法で測定された平面圧縮強度が、例えば２５Ｎ／ｃｍ２以上であり、好ましくは２８Ｎ／ｃｍ２以上である。また、押出発泡成形体ＦＭは、後述する実施例と同じ方法で測定された端部欠け面積が、例えば５００ｍｍ２以下であり、好ましくは４６０ｍｍ２以下である。
【0056】
切削する際の端部の欠けをより抑制するためには、押出発泡成形体ＦＭを温度８５℃の条件下で２４時間保管した際、押出発泡成形体ＦＭの長手方向の変形量が、１０ｍｍ以下であることが好ましく、８ｍｍ以下であることがより好ましい。以下、押出発泡成形体を温度８５℃の条件下で２４時間保管した際の長手方向の変形量を、単に「変形量」と記載することがある。変形量の下限は、特に限定されず、０ｍｍであってもよい。
【0057】
変形量の測定方法について、図２を参照しながら説明する。図２は、押出発泡成形体の変形量の測定方法を説明するための平面図である。まず、温度８５℃の条件下で２４時間保管した後の押出発泡成形体１００の長手方向（図２では、方向Ｙ）の一方の端部において、幅方向の両端を通る直線Ｌ１を引く。次いで、直線Ｌ１から５０ｍｍの間隔をあけて押出発泡成形体１００の幅方向に沿って直線Ｌ２を引く。次いで、直線Ｌ２から押出発泡成形体１００の長手方向の端部までの最短距離Ｄ１（単位：ｍｍ）を測定する。そして、変形量Ｄ２（単位：ｍｍ）を、式「Ｄ２＝５０－Ｄ１」に従い、算出する。
【0058】
押出発泡成形体ＦＭの変形量は、例えば、延伸工程における押出発泡体の加熱温度、及び延伸工程における押出発泡体の延伸倍率のうちの少なくとも一方を変更することにより、調整できる。
【0059】
押出発泡成形体ＦＭの厚みは、特に制限されず、用途に応じて適宜選択される。例えば、建材等の用途に使用される断熱材（より具体的には、畳床の断熱材等）の場合、好ましい断熱性、曲げ強度及び平面圧縮強度を付与するためには、押出発泡成形体ＦＭの厚みは、１０ｍｍ以上であることが好ましく、１５ｍｍ以上であることがより好ましく、２０ｍｍ以上であることが更に好ましい。また、押出発泡成形体ＦＭの加工性の観点から、押出発泡成形体ＦＭの厚みは、１５０ｍｍ以下であることが好ましく、１００ｍｍ以下であることがより好ましく、５０ｍｍ以下であることが更に好ましい。
【0060】
なお、スチレン系樹脂押出発泡成形体では、発泡成形して形状を付与した後に、金型と接触していた表層（スキン層）を、厚み方向に５ｍｍ程度除去して製品とする場合があるが、上記押出発泡成形体ＦＭの厚みは、スキン層を除去する前の押出発泡成形体の厚みである。
【0061】
断熱性、曲げ強度及び平面圧縮強度に優れつつ、軽量な押出発泡成形体ＦＭを得るためには、押出発泡成形体ＦＭの密度は、１５ｋｇ／ｍ３以上６０ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましく、２０ｋｇ／ｍ３以上４０ｋｇ／ｍ３以下であることがより好ましい。
【0062】
断熱性、曲げ強度及び平面圧縮強度に優れる押出発泡成形体ＦＭを得るためには、押出発泡成形体ＦＭの平均気泡径は、０．０５ｍｍ以上１．００ｍｍ以下であることが好ましく、０．１０ｍｍ以上０．８０ｍｍ以下であることがより好ましく、０．１５ｍｍ以上０．６０ｍｍ以下であることが更に好ましく、０．２０ｍｍ以上０．５０ｍｍ以下であることが特に好ましい。断熱性の高い押出発泡成形体ＦＭを得るためには、押出発泡成形体ＦＭの独立気泡率は、７０％以上であることが好ましく、８０％以上であることがより好ましく、９０％以上であることが更に好ましい。押出発泡成形体ＦＭは、良好な断熱性を有することから、住宅及び建築物等の断熱材（より具体的には、畳床の断熱材等）として用いることができる。
【0063】
＜第２実施形態：スチレン系樹脂押出発泡成形体＞
次に、本発明の第２実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体について説明する。以下の説明において、第１実施形態と重複する内容については、その説明を省略する場合がある。
次に、本発明の第２実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体について説明する。以下の説明において、第１実施形態と重複する内容については、その説明を省略する場合がある。
【0064】
第２実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体は、スチレン系樹脂を含む。また、第２実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体は、変形量（図２のＤ２）が１０ｍｍ以下であり、かつ平面圧縮強度が２５Ｎ／ｃｍ２以上である。第２実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体は、変形量が１０ｍｍ以下であり、かつ平面圧縮強度が２５Ｎ／ｃｍ２以上であるため、平面圧縮強度を確保しつつ、切削する際の端部の欠けを抑制できる。
【0065】
第２実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法は、変形量を１０ｍｍ以下に調整しつつ、平面圧縮強度を２５Ｎ／ｃｍ２以上に調整できる方法である限り、特に限定されない。ただし、変形量を１０ｍｍ以下に容易に調整しつつ、平面圧縮強度を２５Ｎ／ｃｍ２以上に容易に調整するためには、第２実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法としては、上述した第１実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体の製造方法が好ましい。第２実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体を、第１実施形態に係る製造方法で製造する場合、上記変形量及び平面圧縮強度は、例えば、延伸工程における押出発泡体の加熱温度、及び延伸工程における押出発泡体の延伸倍率のうちの少なくとも一方を変更することにより、調整できる。
【0066】
切削する際の端部の欠けをより抑制するためには、第２実施形態に係るスチレン系樹脂押出発泡成形体は、メタクリル酸変性ポリスチレンを含有しないか、又は、メタクリル酸変性ポリスチレンの含有率が、スチレン系樹脂の全量に対して２５重量％未満であることが好ましい。
【0067】
第２実施形態のその他の点については、上述した［第１実施形態に係る製造方法で得られたスチレン系樹脂押出発泡成形体］の項で説明した内容と同じである。
【実施例0068】
以下、本発明の実施例について説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【0069】
＜材料の準備＞
実施例及び比較例の押出発泡成形体を作製するための材料として、以下の材料を準備した。
実施例及び比較例の押出発泡成形体を作製するための材料として、以下の材料を準備した。
【0070】
［スチレン系樹脂］
・スチレン系樹脂（ＰＳジャパン社製「Ｇ９４０１」、ＭＦＲ：２．２ｇ／１０分）
・スチレン系樹脂（ＰＳジャパン社製「Ｇ９４０１」、ＭＦＲ：２．２ｇ／１０分）
【0071】
［難燃剤］
・臭素化スチレン－ブタジエンブロック共重合体（ランクセス社製「ＥＭＥＲＡＬＤ ＩＮＮＯＶＡＴＩＯＮ ３０００」、臭素含有率：６５重量％）
・臭素化スチレン－ブタジエンブロック共重合体（ランクセス社製「ＥＭＥＲＡＬＤ ＩＮＮＯＶＡＴＩＯＮ ３０００」、臭素含有率：６５重量％）
【0072】
［吸水性物質］
・ベントナイト（ＢＹＫ社製「ベントライトＬ」）
・シリカ（エボニック デグサ ジャパン社製「カープレックスＢＳ－３０４Ｆ」）
・ベントナイト（ＢＹＫ社製「ベントライトＬ」）
・シリカ（エボニック デグサ ジャパン社製「カープレックスＢＳ－３０４Ｆ」）
【0073】
［ラジカル発生剤］
・ポリ－１，４－ジイソプロピルベンゼン（Ｕｎｉｔｅｄ Ｉｎｉｔｉａｔｏｒｓ社製「ＣＵＲＯＸ ＣＣ－Ｐ３」）
・ポリ－１，４－ジイソプロピルベンゼン（Ｕｎｉｔｅｄ Ｉｎｉｔｉａｔｏｒｓ社製「ＣＵＲＯＸ ＣＣ－Ｐ３」）
【0074】
［安定剤］
・ビスフェノールＡジグリシジルエーテル（ＡＤＥＫＡ社製「ＥＰ－１３」）
・ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシヒドロシンナマート）］（Ｒｉａｎｌｏｎ社製「ＲＩＡＮＯＸ １０１０ＦＦ」）
・３，９－ビス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノキシ）－２，４，８，１０－テトラオキサ－３，９－ジホスファスピロ［５．５］ウンデカン（ＳＯＮＧＷＯＮ社製「ＳＯＮＧＮＯＸ ６２６０ＦＦ」）
・オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂（ＤＩＣ社製「ＥＰＩＣＬＯＮ Ｎ－６８０」）
・ジペンタエリスリトールとアジピン酸の反応混合物（味の素ファインテクノ社製「プレンライザーＳＴ２１０」）
・ビスフェノールＡジグリシジルエーテル（ＡＤＥＫＡ社製「ＥＰ－１３」）
・ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシヒドロシンナマート）］（Ｒｉａｎｌｏｎ社製「ＲＩＡＮＯＸ １０１０ＦＦ」）
・３，９－ビス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノキシ）－２，４，８，１０－テトラオキサ－３，９－ジホスファスピロ［５．５］ウンデカン（ＳＯＮＧＷＯＮ社製「ＳＯＮＧＮＯＸ ６２６０ＦＦ」）
・オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂（ＤＩＣ社製「ＥＰＩＣＬＯＮ Ｎ－６８０」）
・ジペンタエリスリトールとアジピン酸の反応混合物（味の素ファインテクノ社製「プレンライザーＳＴ２１０」）
【0075】
［滑剤］
・ステアリン酸カルシウム（堺化学工業社製「ＳＣ－Ｐ」）
・ステアリン酸カルシウム（堺化学工業社製「ＳＣ－Ｐ」）
【0076】
［気泡径調整剤］
・タルク（林化成社製「ＫＨＰ－４００」）
・タルク（林化成社製「ＫＨＰ－４００」）
【0077】
［界面活性剤］
・ラウリル硫酸ナトリウム（花王社製「エマール１０ＰＴ」）
・ラウリル硫酸ナトリウム（花王社製「エマール１０ＰＴ」）
【0078】
［発泡剤］
・無臭ブタン（岩谷産業社製、イソブタンとノルマルブタンとの混合物、重量比：イソブタン／ノルマルブタン＝３０／７０）
・ジメチルエーテル（岩谷産業社製）
・水（水道水）
・無臭ブタン（岩谷産業社製、イソブタンとノルマルブタンとの混合物、重量比：イソブタン／ノルマルブタン＝３０／７０）
・ジメチルエーテル（岩谷産業社製）
・水（水道水）
【0079】
＜押出発泡成形体の作製＞
以下、実施例１～６及び比較例１～５の押出発泡成形体の作製方法について説明する。
以下、実施例１～６及び比較例１～５の押出発泡成形体の作製方法について説明する。
【0080】
［実施例１］
（樹脂組成物調製工程）
スチレン系樹脂１００重量部と、臭素化スチレン－ブタジエンブロック共重合体２．６重量部と、ポリ－１，４－ジイソプロピルベンゼン０．１重量部と、ジペンタエリスリトールとアジピン酸の反応混合物０．２重量部と、ビスフェノールＡジグリシジルエーテル０．２重量部と、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシヒドロシンナマート）］０．２６重量部と、３，９－ビス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノキシ）－２，４，８，１０－テトラオキサ－３，９－ジホスファスピロ［５．５］ウンデカン０．０１３重量部と、オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂０．１３重量部と、タルク１．０重量部と、ステアリン酸カルシウム０．２重量部と、ベントナイト０．５重量部と、シリカ０．３重量部と、ラウリル硫酸ナトリウム０．０６重量部とをドライブレンドし、樹脂組成物を調製した。
（樹脂組成物調製工程）
スチレン系樹脂１００重量部と、臭素化スチレン－ブタジエンブロック共重合体２．６重量部と、ポリ－１，４－ジイソプロピルベンゼン０．１重量部と、ジペンタエリスリトールとアジピン酸の反応混合物０．２重量部と、ビスフェノールＡジグリシジルエーテル０．２重量部と、ペンタエリトリトールテトラキス［３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシヒドロシンナマート）］０．２６重量部と、３，９－ビス（２，４－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノキシ）－２，４，８，１０－テトラオキサ－３，９－ジホスファスピロ［５．５］ウンデカン０．０１３重量部と、オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂０．１３重量部と、タルク１．０重量部と、ステアリン酸カルシウム０．２重量部と、ベントナイト０．５重量部と、シリカ０．３重量部と、ラウリル硫酸ナトリウム０．０６重量部とをドライブレンドし、樹脂組成物を調製した。
【0081】
（溶融混練工程）
口径１５０ｍｍの単軸押出機（第１押出機）、口径２００ｍｍの単軸押出機（第２押出機）及び冷却機をこの順に直列に連結した押出装置の第１押出機内へ、得られた樹脂組成物を、８００ｋｇ／時の供給速度で供給した。そして、第１押出機内で樹脂組成物を、温度２３０℃の条件で加熱しながら溶融混練し、溶融混練物を得た。次に、スチレン系樹脂１００重量部に対して、無臭ブタン３．５重量部、ジメチルエーテル３．０重量部及び水０．７重量部を、第１押出機の出口付近で溶融混練物中に圧入した。その後、第１押出機に連結された第２押出機で混練し、引き続き、第２押出機に連結された冷却機で、溶融混練物の温度（樹脂温度）を１２３℃まで冷却した。
口径１５０ｍｍの単軸押出機（第１押出機）、口径２００ｍｍの単軸押出機（第２押出機）及び冷却機をこの順に直列に連結した押出装置の第１押出機内へ、得られた樹脂組成物を、８００ｋｇ／時の供給速度で供給した。そして、第１押出機内で樹脂組成物を、温度２３０℃の条件で加熱しながら溶融混練し、溶融混練物を得た。次に、スチレン系樹脂１００重量部に対して、無臭ブタン３．５重量部、ジメチルエーテル３．０重量部及び水０．７重量部を、第１押出機の出口付近で溶融混練物中に圧入した。その後、第１押出機に連結された第２押出機で混練し、引き続き、第２押出機に連結された冷却機で、溶融混練物の温度（樹脂温度）を１２３℃まで冷却した。
【0082】
（押出工程）
次いで、冷却機の先端に設けた長方形状の開口を有するダイリップ（開口の長手方向の長さ：４００ｍｍ、開口の短手方向の長さ：２ｍｍ）から大気中へ溶融混練物（スチレン系樹脂組成物）を押出し、発泡させた。ダイリップから押出される直前のスチレン系樹脂組成物に加えられる圧力は、７ＭＰａであった。次いで、押出されたスチレン系樹脂組成物を、ダイリップに密着させて設置した成形金型（２枚の成形板の間隔：２２ｍｍ）及びその下流側に設置したロール成形機（上下の成形ロールの間隔：２５ｍｍ、成形ロールの回転速度：１３ｍ／分）に通過させて、厚み３５ｍｍ×幅１０００ｍｍの長方形の断面形状を有する押出発泡体（板状押出発泡体）を得た。続いて、この押出工程から連続して下記に示す延伸工程を行った。
次いで、冷却機の先端に設けた長方形状の開口を有するダイリップ（開口の長手方向の長さ：４００ｍｍ、開口の短手方向の長さ：２ｍｍ）から大気中へ溶融混練物（スチレン系樹脂組成物）を押出し、発泡させた。ダイリップから押出される直前のスチレン系樹脂組成物に加えられる圧力は、７ＭＰａであった。次いで、押出されたスチレン系樹脂組成物を、ダイリップに密着させて設置した成形金型（２枚の成形板の間隔：２２ｍｍ）及びその下流側に設置したロール成形機（上下の成形ロールの間隔：２５ｍｍ、成形ロールの回転速度：１３ｍ／分）に通過させて、厚み３５ｍｍ×幅１０００ｍｍの長方形の断面形状を有する押出発泡体（板状押出発泡体）を得た。続いて、この押出工程から連続して下記に示す延伸工程を行った。
【0083】
（延伸工程）
上記押出工程で得られた押出発泡体を、内部雰囲気温度１３０℃に設定した加熱炉にて４０秒間加熱しながら、その下流側に設置したロール式引取機で引き取ることにより押出方向に延伸し、実施例１の押出発泡成形体を得た。押出発泡体を引き取る際、押出発泡体の押出方向における延伸倍率（＝ロール式引取機の引取ロールの回転速度／ロール成形機の成形ロールの回転速度）が１．１７倍となるように調整した。
上記押出工程で得られた押出発泡体を、内部雰囲気温度１３０℃に設定した加熱炉にて４０秒間加熱しながら、その下流側に設置したロール式引取機で引き取ることにより押出方向に延伸し、実施例１の押出発泡成形体を得た。押出発泡体を引き取る際、押出発泡体の押出方向における延伸倍率（＝ロール式引取機の引取ロールの回転速度／ロール成形機の成形ロールの回転速度）が１．１７倍となるように調整した。
【0084】
得られた押出発泡成形体を、カッターにて厚み２５ｍｍ×幅９１０ｍｍ×長さ１８２０ｍｍにカットし、測定用サンプルを得た。なお、押出発泡成形体の厚みを調整する際は、金型と接触していた両面のスキン層を除去した。
【0085】
［実施例２～６及び比較例１～５］
延伸工程における押出発泡体の加熱温度及び延伸倍率を、後述する表１に記載のとおりとしたこと以外は、実施例１と同じ方法で、実施例２～６及び比較例１～５の押出発泡成形体（測定用サンプル）をそれぞれ得た。
延伸工程における押出発泡体の加熱温度及び延伸倍率を、後述する表１に記載のとおりとしたこと以外は、実施例１と同じ方法で、実施例２～６及び比較例１～５の押出発泡成形体（測定用サンプル）をそれぞれ得た。
【0086】
＜測定方法＞
［変形量］
作製後、室温下で１４日経過した時点の押出発泡成形体（測定用サンプル）を裁断し、厚み２５ｍｍ×幅９１０ｍｍ×長さ（押出方向の長さ）３００ｍｍの成形体を得た。得られた成形体を、内部雰囲気温度８５℃に設定した恒温槽（ドライオーブン）にて２４時間加熱した後、加熱後の成形体を恒温槽から取り出して、温度２５℃の雰囲気下に２４時間静置した。次いで、上述した測定方法により、成形体の変形量（図２のＤ２）を測定した。
［変形量］
作製後、室温下で１４日経過した時点の押出発泡成形体（測定用サンプル）を裁断し、厚み２５ｍｍ×幅９１０ｍｍ×長さ（押出方向の長さ）３００ｍｍの成形体を得た。得られた成形体を、内部雰囲気温度８５℃に設定した恒温槽（ドライオーブン）にて２４時間加熱した後、加熱後の成形体を恒温槽から取り出して、温度２５℃の雰囲気下に２４時間静置した。次いで、上述した測定方法により、成形体の変形量（図２のＤ２）を測定した。
【0087】
［平面圧縮強度］
作製後、室温下で１４日経過した時点の押出発泡成形体（測定用サンプル）について、ＪＩＳ Ｋ７２２０：２００６に準拠して平面圧縮強度を測定した。平面圧縮強度が２５Ｎ／ｃｍ２以上の場合、「押出発泡成形体の平面圧縮強度を確保できている」と評価した。一方、平面圧縮強度が２５Ｎ／ｃｍ２未満の場合、「押出発泡成形体の平面圧縮強度を確保できていない」と評価した。
作製後、室温下で１４日経過した時点の押出発泡成形体（測定用サンプル）について、ＪＩＳ Ｋ７２２０：２００６に準拠して平面圧縮強度を測定した。平面圧縮強度が２５Ｎ／ｃｍ２以上の場合、「押出発泡成形体の平面圧縮強度を確保できている」と評価した。一方、平面圧縮強度が２５Ｎ／ｃｍ２未満の場合、「押出発泡成形体の平面圧縮強度を確保できていない」と評価した。
【0088】
［端部欠け面積］
作製後、室温下で１４日経過した時点の押出発泡成形体（測定用サンプル）を裁断し、厚み２５ｍｍ×幅３００ｍｍ×長さ（押出方向の長さ）３５０ｍｍの成形体を得た。得られた成形体の一方の短辺側端面（側面）から６０ｍｍまでの領域を、切削スピード５００ｍｍ／分かつ切削刃の挿入角度４５°の条件で包丁刃にて切削した。切削した領域（切削領域）の寸法は、厚み２５ｍｍ×幅３００ｍｍ×長さ（押出方向の長さ）６０ｍｍであった。そして、切削領域が除去された成形体の切削側の端部（角部）における欠けた領域の面積（端部欠け面積）を算出した。端部欠け面積が５００ｍｍ２以下の場合、「切削する際の端部の欠けを抑制できている」と評価した。一方、端部欠け面積が５００ｍｍ２を超える場合、「切削する際の端部の欠けを抑制できていない」と評価した。なお、上記「端部欠け面積」とは、欠けた領域の厚み方向と直交する２つの面（主面）のうち、より大きい方の面の面積を意味する。
作製後、室温下で１４日経過した時点の押出発泡成形体（測定用サンプル）を裁断し、厚み２５ｍｍ×幅３００ｍｍ×長さ（押出方向の長さ）３５０ｍｍの成形体を得た。得られた成形体の一方の短辺側端面（側面）から６０ｍｍまでの領域を、切削スピード５００ｍｍ／分かつ切削刃の挿入角度４５°の条件で包丁刃にて切削した。切削した領域（切削領域）の寸法は、厚み２５ｍｍ×幅３００ｍｍ×長さ（押出方向の長さ）６０ｍｍであった。そして、切削領域が除去された成形体の切削側の端部（角部）における欠けた領域の面積（端部欠け面積）を算出した。端部欠け面積が５００ｍｍ２以下の場合、「切削する際の端部の欠けを抑制できている」と評価した。一方、端部欠け面積が５００ｍｍ２を超える場合、「切削する際の端部の欠けを抑制できていない」と評価した。なお、上記「端部欠け面積」とは、欠けた領域の厚み方向と直交する２つの面（主面）のうち、より大きい方の面の面積を意味する。
【0089】
［密度］
作製後、室温下で１４日経過した時点の押出発泡成形体（測定用サンプル）を裁断し、厚み２５ｍｍ×幅１００ｍｍ×長さ（押出方向の長さ）１００ｍｍの成形体を得た。得られた成形体について、ＪＩＳ Ａ９５２１：２０２０に準拠して密度を測定した。
作製後、室温下で１４日経過した時点の押出発泡成形体（測定用サンプル）を裁断し、厚み２５ｍｍ×幅１００ｍｍ×長さ（押出方向の長さ）１００ｍｍの成形体を得た。得られた成形体について、ＪＩＳ Ａ９５２１：２０２０に準拠して密度を測定した。
【0090】
＜結果＞
実施例１～６及び比較例１～５について、延伸工程における押出発泡体の加熱温度、延伸工程における押出発泡体の延伸倍率、変形量、平面圧縮強度、及び端部欠け面積を、表１にそれぞれ示す。なお、表１において、「加熱温度」及び「延伸倍率」は、それぞれ「延伸工程における押出発泡体の加熱温度」及び「延伸工程における押出発泡体の延伸倍率」を意味する。
実施例１～６及び比較例１～５について、延伸工程における押出発泡体の加熱温度、延伸工程における押出発泡体の延伸倍率、変形量、平面圧縮強度、及び端部欠け面積を、表１にそれぞれ示す。なお、表１において、「加熱温度」及び「延伸倍率」は、それぞれ「延伸工程における押出発泡体の加熱温度」及び「延伸工程における押出発泡体の延伸倍率」を意味する。
【0091】
【表1】
【0092】
表１に示すように、実施例１～６では、延伸工程における押出発泡体の加熱温度が９５℃以上１４５℃以下であった。実施例１～６では、延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．０１倍以上１．３５倍以下であった。
【0093】
表１に示すように、実施例１～６では、平面圧縮強度が２５Ｎ／ｃｍ２以上であった。よって、実施例１～６では、得られた押出発泡成形体の平面圧縮強度を確保できていた。実施例１～６では、端部欠け面積が５００ｍｍ２以下であった。よって、実施例１～６では、得られた押出発泡成形体を切削する際の端部の欠けを抑制できていた。
【0094】
表１に示すように、比較例１及び２では、延伸工程における押出発泡体の加熱温度が９５℃未満であった。比較例３では、延伸工程における押出発泡体の加熱温度が１４５℃を超えていた。比較例１及び５では、延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．０１倍未満であった。比較例４では、延伸工程における押出発泡体の延伸倍率が１．３５倍を超えていた。
【0095】
表１に示すように、比較例３及び４では、平面圧縮強度が２５Ｎ／ｃｍ２未満であった。よって、比較例３及び４では、得られた押出発泡成形体の平面圧縮強度を確保できていなかった。比較例１、２及び５では、端部欠け面積が５００ｍｍ２を超えていた。よって、比較例１、２及び５では、得られた押出発泡成形体を切削する際の端部の欠けを抑制できていなかった。
【0096】
以上の結果から、本発明によれば、平面圧縮強度を確保しつつ、切削する際の端部の欠けを抑制できるスチレン系樹脂押出発泡成形体を提供できることが示された。
【符号の説明】
【0097】
１１ ：ダイリップ
２０ ：押出発泡体
１００ ：押出発泡成形体（スチレン系樹脂押出発泡成形体）
２０ ：押出発泡体
１００ ：押出発泡成形体（スチレン系樹脂押出発泡成形体）
【図1】
【図2】