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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024140409
(43)【公開日】2024-10-10
(54)【発明の名称】遮音構造体
(51)【国際特許分類】
G10K 11/172 20060101AFI20241003BHJP
G10K 11/16 20060101ALI20241003BHJP
【ＦＩ】
G10K11/172
G10K11/16 110
【審査請求】未請求
【請求項の数】21
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023051540
(22)【出願日】2023-03-28
(71)【出願人】
【識別番号】000005887
【氏名又は名称】三井化学株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100123788
【弁理士】
【氏名又は名称】宮崎 昭夫
(74)【代理人】
【識別番号】100127454
【弁理士】
【氏名又は名称】緒方 雅昭
(72)【発明者】
【氏名】久米田 健太
(72)【発明者】
【氏名】中島 友則
【テーマコード（参考）】
5D061
【Ｆターム（参考）】
5D061CC04
(57)【要約】
【課題】十分な遮音性が得られ、曲面状の載置面に容易に安定的に載置できる薄型で軽量の遮音構造体を提供する。
【解決手段】遮音構造体１が、非通気層２と、弾性を有する支持壁部４および膜部３と、錘部５を有する。膜部３は、支持壁部４と同方向に突出する複数の収容部７を有し、錘部５は収容部７内に配置されている。収容部７は、支持壁部４と同方向に延びる側壁部７ａと、底部７ｂとからなる、有底で中空の筒状である。支持壁部４に仕切られた区画８内に１つずつ収容部７が配置され、側壁部７ａと底部７ｂと非通気層２とに囲まれた空間に錘部５が配置されている。錘部５の一端は底部７ｂに固定され、他端は自由端である。支持壁部４の高さＨ１は側壁部７ａの高さＨ２より大きく、側壁部７ａの高さＨ２は錘部の高さＨ３より大きい。膜部３がばね部として、錘部５が質量部としてばねマス共振器を構成している。
【選択図】図１
【解決手段】遮音構造体１が、非通気層２と、弾性を有する支持壁部４および膜部３と、錘部５を有する。膜部３は、支持壁部４と同方向に突出する複数の収容部７を有し、錘部５は収容部７内に配置されている。収容部７は、支持壁部４と同方向に延びる側壁部７ａと、底部７ｂとからなる、有底で中空の筒状である。支持壁部４に仕切られた区画８内に１つずつ収容部７が配置され、側壁部７ａと底部７ｂと非通気層２とに囲まれた空間に錘部５が配置されている。錘部５の一端は底部７ｂに固定され、他端は自由端である。支持壁部４の高さＨ１は側壁部７ａの高さＨ２より大きく、側壁部７ａの高さＨ２は錘部の高さＨ３より大きい。膜部３がばね部として、錘部５が質量部としてばねマス共振器を構成している。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
シート状の非通気層と、弾性を有し前記非通気層の一方の表面側に突出する支持壁部と、弾性を有する膜部と、錘部と、を有し、
前記膜部は、前記支持壁部と同じ方向に突出する複数の収容部を有し、
前記錘部は前記収容部の内部に配置されており、
前記収容部は、前記支持壁部と同じ方向に延びる側壁部と、前記側壁部の先端部に繋がっており前記非通気層と平行な底部とからなる、有底で中空の円筒状または角筒状であり、
前記支持壁部は、前記非通気層上の空間の少なくとも一部を複数の区画に分割しており、
前記支持壁部によって仕切られた複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に１つずつ前記収容部が配置され、前記収容部の前記側壁部と前記底部と前記非通気層とに囲まれた空間に１つずつ前記錘部が配置されており、前記錘部の一端は前記収容部の前記底部に固定された固定端であり、他端は非固定の自由端であり、
前記支持壁部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さは、前記収容部の前記側壁部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さよりも大きく、前記側壁部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さよりも大きく、
前記膜部がばね部として、前記錘部が質量部としてばねマス共振器を構成していることを特徴とする、遮音構造体。
前記膜部は、前記支持壁部と同じ方向に突出する複数の収容部を有し、
前記錘部は前記収容部の内部に配置されており、
前記収容部は、前記支持壁部と同じ方向に延びる側壁部と、前記側壁部の先端部に繋がっており前記非通気層と平行な底部とからなる、有底で中空の円筒状または角筒状であり、
前記支持壁部は、前記非通気層上の空間の少なくとも一部を複数の区画に分割しており、
前記支持壁部によって仕切られた複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に１つずつ前記収容部が配置され、前記収容部の前記側壁部と前記底部と前記非通気層とに囲まれた空間に１つずつ前記錘部が配置されており、前記錘部の一端は前記収容部の前記底部に固定された固定端であり、他端は非固定の自由端であり、
前記支持壁部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さは、前記収容部の前記側壁部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さよりも大きく、前記側壁部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さよりも大きく、
前記膜部がばね部として、前記錘部が質量部としてばねマス共振器を構成していることを特徴とする、遮音構造体。
【請求項2】
前記膜部は、複数の前記収容部と、隣り合う前記収容部同士の間に位置し前記非通気層に重ね合せられて接合されている平坦部と、を有し、
前記支持壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に向けて立設されており、
前記側壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に屈曲している部分である、請求項１に記載の遮音構造体。
前記支持壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に向けて立設されており、
前記側壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に屈曲している部分である、請求項１に記載の遮音構造体。
【請求項3】
前記膜部は、互いに独立した複数の前記収容部を有し、
前記支持壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に向けて立設されており、
前記側壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に屈曲している部分である、請求項１に記載の遮音構造体。
前記支持壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に向けて立設されており、
前記側壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に屈曲している部分である、請求項１に記載の遮音構造体。
【請求項4】
前記膜部と前記支持壁部はいずれも、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなる、請求項１から３のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項5】
前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下である、請求項１から３のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項6】
前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下である、請求項５に記載の遮音構造体。
【請求項7】
前記支持壁部は、前記非通気層に直交する方向に延びるとともに前記非通気層に平行な第１の方向に延びる複数の第１壁部と、前記非通気層に直交する方向に延びるとともに前記第１の方向に直交する第２の方向に延びる複数の第２壁部と、を含む、請求項１から３のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項8】
前記支持壁部は、個々の前記区画を画定する円形、楕円形または長円形の横断面形状を有する円筒状、あるいは、個々の前記区画を画定する多角形の横断面形状を有する角筒状である、請求項１から３のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項9】
各々の前記区画の前記非通気層に投影した投影面積は、１００ｍｍ2以上１０００ｍｍ2以下である、請求項１から３のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項10】
各々の前記底部の前記非通気層に投影した投影面積は、各々の前記区画の前記投影面積の５％以上７０％以下である、請求項９に記載の遮音構造体。
【請求項11】
各々の前記底部の前記非通気層に投影した投影面積は、各々の前記区画の前記投影面積の１０％以上６０％以下である、請求項１０に記載の遮音構造体。
【請求項12】
前記膜部の前記非通気層に投影した投影面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下の前記区画が設けられている、請求項２に記載の遮音構造体。
【請求項13】
前記膜部の前記非通気層に投影した投影面積１０００ｃｍ2あたり５０個以上５００個以下の前記区画が設けられている、請求項１２に記載の遮音構造体。
【請求項14】
前記支持壁部の板厚は０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である、請求項１から３のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項15】
前記支持壁部の板厚は１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である、請求項１４に記載の遮音構造体。
【請求項16】
前記膜部の膜厚は０．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である、請求項１から３のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項17】
前記非通気層の膜厚は前記膜部の膜厚よりも小さい、請求項１から３のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項18】
前記非通気層に直交する方向の高さが５ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、請求項１から３のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項19】
前記支持壁部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さは５ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、請求項１から３のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項20】
前記錘部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さは１ｍｍ以上である、請求項１から３のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項21】
前記膜部のデュロメータＡ硬さは５０以上であり、前記支持壁部のデュロメータＡ硬さは１以上９０以下である、請求項１から３のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は遮音構造体に関する。
【背景技術】
【0002】
近年、集合住宅、オフィスビル、ホテル等の建物の室内においては、建物の外部の自動車、鉄道、航空機、船舶等からの屋外騒音や、建物内のその室の外部で発生する設備騒音や人声を遮断して、その室の用途に適した静謐性が要求される。また、自動車、鉄道、航空機、船舶等の乗物の内部においては、風切り音やエンジン音を遮断して、乗員に静粛で快適な空間を提供するために騒音を低減する必要がある。そのため、建物や乗物の外部から内部への騒音や振動の伝搬、また建物や乗物の内部における室外から室内への騒音や振動の伝搬を遮断する手段、すなわち、遮音性の高い部材が求められている。近年では、建物においては高層化等に伴い軽量の遮音部材が求められており、また、乗物においてもエネルギー効率向上のため軽量の遮音部材が求められている。乗物や建物における防音壁等を形成する遮音構造体の例が、特許文献１～４に開示されている。
【0003】
特許文献１に記載された発明では、複数の個々のセルに分割された剛性のフレームと、フレキシブルな材料のシートと、複数の重りとを備えている音響減衰パネルにおいて、各重りは各セルにそれぞれ重りが設けられるようにフレキシブルな材料のシートに固定されており、減衰された音響は重りの質量の適切な選択により制御される。
【0004】
特許文献２に記載された発明では、弾性を有するシートと、シートを保持するとともにシートを区画部に区画する支持部とを備えている防音材において、区画部におけるシートの剛性とシートの面密度との関係が規定されている。
【0005】
特許文献３に記載された発明の遮音材は、平板状の基板部と、基板部と連結し所定の共振周波数を有する複数の共振部とを備えている構造体であって、複数の共振部のそれぞれは、錘部と、錘部を基板部と連結する連結部とを有しており、基板部に垂直な方向から見た投影図において、共振部の重心が基板部と連結部との接合領域の外側に位置するように構成されている。
【0006】
特許文献４に記載された発明の振動低減装置は、車体に装着されて車体を通じて伝達される振動を遮断する音響メタ構造を有し、車体に装着されて一定空間を一定領域に区画する十字形状のフレームと、フレームによって区画される各領域のコーナー部に構成されそれぞれの固有振動数を有するように構成されて車体からフレームを通じて伝達される振動を遮断する振動子とを含む。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【特許文献1】特開２００５－２５０４７４号公報
【特許文献2】国際公開ＷＯ２０１９／０２２２４５号公報
【特許文献3】特開２０２１－１５２５８４号公報
【特許文献4】特開２０２０－９１４８１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
特許文献１に記載されている音響減衰パネルは、柔軟でない剛性のフレームを有しており、この剛性のフレームを介してシートに振動が伝達されるため、十分な遮音性が得られないおそれがある。また、剛性のフレームを載置する載置面が曲面状または凹凸を有する場合には、音響減衰パネルを安定して保持できない可能性がある。特に、一般的な乗物（例えば自動車）のパネルには曲面状または凹凸を有する部分が多いため、乗物用の遮音材として簡便に使用することが困難である。また、剛性のフレームは質量が大きく、防音材による質量の増大が問題になる場合がある。
【0009】
特許文献２に記載されている防音材は、支持部の高さ、すなわちシートからそのシートに直交する方向に延びる高さが高く、好ましくは２５ｍｍ以上である。このように高さが高い支持部によってシートを安定的に支持するために支持部は剛性を有することが好ましく、その結果、支持部を介して振動が伝達されるため十分な遮音性が得られないおそれがあるとともに、乗物（例えば自動車）のパネル等の曲面状または凹凸を有する載置面に載置することが困難である。また、このように高さが高い支持部が防音材全体の大型化および重量化を招き、乗物のパネル等に載置すると、乗物の内部において防音材が大きなスペースを占めてスペース効率を低下させ、他部材の設置の妨げになることや、乗員の邪魔になることが懸念される。
【0010】
特許文献３に記載されている遮音材は、遮音効果を発揮する機能部分である共振部が支持壁等に覆われることなく露出しており、この共振部に他の部材や人体が接触すると遮音性が低下または変化するおそれがある。従って、共振部の周囲に大きな空間を設ける必要があり、スペース効率が低下する。
【0011】
特許文献４に記載されている振動低減装置は、膜部を有しておらず、複数の振動子とそれらを繋ぐフレームとからなる。従って、特許文献３の遮音材と同様に、遮音効果を発揮する機能部分である振動子が露出しており、この振動子に他の部材や人体が接触すると遮音性が低下または変化するおそれがある。また、振動低減装置の構造的な最低限の強度を確保するために、フレームが剛性を有することが求められる。その結果、フレームを介して振動が伝達されるため十分な遮音性が得られないおそれがあるとともに、乗物（例えば自動車）のパネル等の曲面状または凹凸を有する載置面に載置することが困難である。
【0012】
そこで、本発明の目的は、十分な遮音性が得られるとともに、建物や機械装置、乗物（例えば自動車）のパネル等の曲面状または凹凸を有する載置面にも容易に安定的に載置することができる薄型かつ軽量の遮音構造体であって、特に１０００Ｈｚ以下の低周波数領域での良好な遮音性を有する遮音構造体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0013】
本発明の遮音構造体は、シート状の非通気層と、弾性を有し前記非通気層の一方の表面側に突出する支持壁部と、弾性を有する膜部と、錘部と、を有し、前記膜部は、前記支持壁部と同じ方向に突出する複数の収容部を有し、前記錘部は前記収容部の内部に配置されており、前記収容部は、前記支持壁部と同じ方向に延びる側壁部と、前記側壁部の先端部に繋がっており前記非通気層と平行な底部とからなる、有底で中空の円筒状または角筒状であり、前記支持壁部は、前記非通気層上の空間の少なくとも一部を複数の区画に分割しており、前記支持壁部によって仕切られた複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に１つずつ前記収容部が配置され、前記収容部の前記側壁部と前記底部と前記非通気層とに囲まれた空間に１つずつ前記錘部が配置されており、前記錘部の一端は前記収容部の前記底部に固定された固定端であり、他端は非固定の自由端であり、前記支持壁部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さは、前記収容部の前記側壁部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さよりも大きく、前記側壁部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さよりも大きく、前記膜部がばね部として、前記錘部が質量部としてばねマス共振器を構成していることを特徴とする。
なお、ここで言う弾性とは、外部から与えられた力によって変形した固体物質が、外力を取り除いた際に元の形状に復元する性質を指し、エネルギー弾性とゴム弾性（エントロピー弾性）とを含む。ここでは、エネルギー弾性とゴム弾性（エントロピー弾性）の少なくとも一方を有する場合を「弾性を有する」と称している。
前記膜部は、複数の前記収容部と、隣り合う前記収容部同士の間に位置し前記非通気層に重ね合せられて接合されている平坦部と、を有し、前記支持壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に向けて立設されており、前記側壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に屈曲している部分であってよい。
前記膜部は、互いに独立した複数の前記収容部を有し、前記支持壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に向けて立設されており、前記側壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に屈曲している部分であってよい。
前記膜部と前記支持壁部はいずれも、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなるものであってよい。
前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下であってよい。さらに、前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下であってよい。より好ましくは、前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０５ＭＰａ以上５０ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０５以上０．４５以下の弾性体からなるものであってよい。具体的には、膜部と支持壁部の弾性は、ＪＩＳＫ７２４４に準じて、動的粘弾性測定装置の引張または圧縮モードで周波数依存性を測定し、２３℃基準のマスターカーブを求めることで得られる動的貯蔵弾性率（Ｅ’）で評価されるものであり、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下であるものとする。
前記支持壁部は、前記非通気層に直交する方向に延びるとともに前記非通気層に平行な第１の方向に延びる複数の第１壁部と、前記非通気層に直交する方向に延びるとともに前記第１の方向に直交する第２の方向に延びる複数の第２壁部と、を含んでいてよい。
前記支持壁部は、個々の前記区画を画定する円形、楕円形または長円形の横断面形状を有する円筒状、あるいは、個々の前記区画を画定する多角形の横断面形状を有する角筒状であってよい。
各々の前記区画の前記非通気層に投影した投影面積は、１００ｍｍ2以上１０００ｍｍ2以下であってよい。
各々の前記底部の前記非通気層に投影した投影面積は、各々の前記区画の前記投影面積の５％以上７０％以下であってよい。さらに、各々の前記底部の前記非通気層に投影した投影面積は、各々の前記区画の前記投影面積の１０％以上６０％以下であってよい。
前記膜部の前記非通気層に投影した投影面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下の前記区画が設けられていてよい。さらに、前記膜部の前記非通気層に投影した投影面積１０００ｃｍ2あたり５０個以上５００個以下の前記区画が設けられていてよい。
前記支持壁部の板厚は０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であってよい。さらに、前記支持壁部の板厚は１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であってよい。
前記膜部の膜厚は０．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であってよい。
前記非通気層の膜厚は前記膜部の膜厚よりも小さくてよい。
前記非通気層に直交する方向の高さが５ｍｍ以上２０ｍｍ以下であってよい。
前記支持壁部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さは５ｍｍ以上２０ｍｍ以下であってよく、部分的に高さが異なっていてもよい。
前記錘部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さは１ｍｍ以上であってよい。
前記膜部のデュロメータＡ硬さは５０以上であり、前記支持壁部のデュロメータＡ硬さは１以上９０以下であってよい。デュロメータＡ硬さは、ＪＩＳ Ｋ ６２５３－３に準じて測定することで得ることができる。
なお、ここで言う弾性とは、外部から与えられた力によって変形した固体物質が、外力を取り除いた際に元の形状に復元する性質を指し、エネルギー弾性とゴム弾性（エントロピー弾性）とを含む。ここでは、エネルギー弾性とゴム弾性（エントロピー弾性）の少なくとも一方を有する場合を「弾性を有する」と称している。
前記膜部は、複数の前記収容部と、隣り合う前記収容部同士の間に位置し前記非通気層に重ね合せられて接合されている平坦部と、を有し、前記支持壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に向けて立設されており、前記側壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に屈曲している部分であってよい。
前記膜部は、互いに独立した複数の前記収容部を有し、前記支持壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に向けて立設されており、前記側壁部は、前記平坦部から前記非通気層の反対側に屈曲している部分であってよい。
前記膜部と前記支持壁部はいずれも、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなるものであってよい。
前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下であってよい。さらに、前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下であってよい。より好ましくは、前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０５ＭＰａ以上５０ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０５以上０．４５以下の弾性体からなるものであってよい。具体的には、膜部と支持壁部の弾性は、ＪＩＳＫ７２４４に準じて、動的粘弾性測定装置の引張または圧縮モードで周波数依存性を測定し、２３℃基準のマスターカーブを求めることで得られる動的貯蔵弾性率（Ｅ’）で評価されるものであり、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下であるものとする。
前記支持壁部は、前記非通気層に直交する方向に延びるとともに前記非通気層に平行な第１の方向に延びる複数の第１壁部と、前記非通気層に直交する方向に延びるとともに前記第１の方向に直交する第２の方向に延びる複数の第２壁部と、を含んでいてよい。
前記支持壁部は、個々の前記区画を画定する円形、楕円形または長円形の横断面形状を有する円筒状、あるいは、個々の前記区画を画定する多角形の横断面形状を有する角筒状であってよい。
各々の前記区画の前記非通気層に投影した投影面積は、１００ｍｍ2以上１０００ｍｍ2以下であってよい。
各々の前記底部の前記非通気層に投影した投影面積は、各々の前記区画の前記投影面積の５％以上７０％以下であってよい。さらに、各々の前記底部の前記非通気層に投影した投影面積は、各々の前記区画の前記投影面積の１０％以上６０％以下であってよい。
前記膜部の前記非通気層に投影した投影面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下の前記区画が設けられていてよい。さらに、前記膜部の前記非通気層に投影した投影面積１０００ｃｍ2あたり５０個以上５００個以下の前記区画が設けられていてよい。
前記支持壁部の板厚は０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であってよい。さらに、前記支持壁部の板厚は１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であってよい。
前記膜部の膜厚は０．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であってよい。
前記非通気層の膜厚は前記膜部の膜厚よりも小さくてよい。
前記非通気層に直交する方向の高さが５ｍｍ以上２０ｍｍ以下であってよい。
前記支持壁部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さは５ｍｍ以上２０ｍｍ以下であってよく、部分的に高さが異なっていてもよい。
前記錘部の、前記非通気層に直交する方向に延びる高さは１ｍｍ以上であってよい。
前記膜部のデュロメータＡ硬さは５０以上であり、前記支持壁部のデュロメータＡ硬さは１以上９０以下であってよい。デュロメータＡ硬さは、ＪＩＳ Ｋ ６２５３－３に準じて測定することで得ることができる。
【発明の効果】
【0014】
本発明によると、十分な遮音性が得られるとともに、建物や機械装置、乗物（例えば自動車）のパネル等の曲面状または凹凸を有する載置面にも容易に安定的に載置することができる薄型かつ軽量の遮音構造体であって、特に１０００Ｈｚ以下の低周波数領域での良好な遮音性を有する遮音構造体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0015】
【図1】（Ａ）は本発明の第１の実施形態の遮音構造体の斜視図であり、（Ｂ）はそのＡ－Ａ線断面図である。
【図3】本発明の第１の実施形態の変形例の遮音構造体の断面図である。
【図4】（Ａ）は本発明の第２の実施形態の遮音構造体の斜視図であり、（Ｂ）はそのＡ－Ａ線断面図である。
【図5】（Ａ）は本発明の遮音構造体の１つの区画を模式的に示す平面図であり、（Ｂ）は複数の区画を模式的に示す平面図である。
【図6】（Ａ）は本発明の遮音構造体の他の例の１つの区画を模式的に示す平面図であり、（Ｂ）は複数の区画を模式的に示す平面図である。
【図7】（Ａ）は本発明の遮音構造体のさらに他の例の１つの区画を模式的に示す平面図であり、（Ｂ）は複数の区画を模式的に示す平面図である。
【図8】（Ａ）は本発明の遮音構造体のさらに他の例の１つの区画を模式的に示す平面図であり、（Ｂ）は複数の区画を模式的に示す平面図である。
【図9】（Ａ）は本発明の遮音構造体のさらに他の例の１つの区画を模式的に示す平面図であり、（Ｂ）は複数の区画を模式的に示す平面図である。
【図10】本発明の実施例１の遮音構造体が鉄板に取り付けられた状態を示す断面図である。
【図11】（Ａ）～（Ｃ）は本発明の実施例１～３および比較例１～４の遮音性を示すグラフである。
【図12】比較例２の構造の断面図である。
【図13】比較例３の構造体の断面図である。
【図14】比較例４の構造体の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【0016】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照して説明する。
［第１の実施形態］
図１（Ａ）は本発明の第１の実施形態の遮音構造体１の、非通気層２の反対側から見た斜視図であり、図１（Ｂ）は図１（Ａ）のＡ－Ａ線に沿って切断し、非通気層２を上側にして記載した断面図である。図２は、遮音構造体１の分解正面図である。この遮音構造体１は、シート状の非通気層２と、弾性を有し非通気層２の一方の表面側に突出する支持壁部４と、弾性を有する膜部３と、錘部５と、を有する。膜部３は、支持壁部４と同じ方向に突出する複数の収容部７と、隣り合う収容部７同士の間に位置し、非通気層２に重ね合せられて接合されている平坦部６と、を有する。すなわち、本実施形態の膜部３は、複数の収容部７と平坦部６とからなる。このように膜部３の一部である収容部７は、支持壁部４と同じ方向に延びる側壁部７ａと、側壁部７ａの先端部に繋がっており非通気層２と平行な底部７ｂとからなる、有底で中空の円筒状または角筒状である。錘部５は収容部７の内部に配置されている。
［第１の実施形態］
図１（Ａ）は本発明の第１の実施形態の遮音構造体１の、非通気層２の反対側から見た斜視図であり、図１（Ｂ）は図１（Ａ）のＡ－Ａ線に沿って切断し、非通気層２を上側にして記載した断面図である。図２は、遮音構造体１の分解正面図である。この遮音構造体１は、シート状の非通気層２と、弾性を有し非通気層２の一方の表面側に突出する支持壁部４と、弾性を有する膜部３と、錘部５と、を有する。膜部３は、支持壁部４と同じ方向に突出する複数の収容部７と、隣り合う収容部７同士の間に位置し、非通気層２に重ね合せられて接合されている平坦部６と、を有する。すなわち、本実施形態の膜部３は、複数の収容部７と平坦部６とからなる。このように膜部３の一部である収容部７は、支持壁部４と同じ方向に延びる側壁部７ａと、側壁部７ａの先端部に繋がっており非通気層２と平行な底部７ｂとからなる、有底で中空の円筒状または角筒状である。錘部５は収容部７の内部に配置されている。
【0017】
支持壁部４は、非通気層２上の空間の少なくとも一部を複数の区画８に分割している。支持壁部４によって仕切られた複数の区画８の全ての内部に、または複数の区画８のうちの一部の区画８の内部に１つずつ収容部７が配置されている。収容部７の側壁部７ａと底部７ｂと非通気層２とに囲まれた空間に１つずつ錘部５が配置されている。錘部５の一端は収容部７の底部７ｂに固定された固定端であり、他端は非固定の自由端である。支持壁部４の、非通気層２に直交する方向に延びる高さＨ１は、収容部７の側壁部７ａの、非通気層２に直交する方向に延びる高さＨ２よりも大きい。側壁部７ａの、非通気層２に直交する方向に延びる高さＨ２は、錘部５の、非通気層２に直交する方向に延びる高さＨ３よりも大きい。そして、膜部３（平坦部６と収容部７の少なくとも一方）がばね部として、錘部５が質量部としてばねマス共振器を構成している。ここで言う弾性とは、外部から与えられた力によって変形した固体物質が、外力を取り除いた際に元の形状に復元する性質を指し、エネルギー弾性とゴム弾性（エントロピー弾性）とを含む。ここでは、エネルギー弾性とゴム弾性（エントロピー弾性）の少なくとも一方を有する場合を「弾性を有する」と称している。
【0018】
本実施形態の膜部３は、複数の収容部７がマトリクス状に配置され、隣り合う収容部７同士の間に平坦部６が位置する構成である。支持壁部４は、平坦部６から非通気層２の反対側に向けて立設されている。側壁部７ａは平坦部６から非通気層２の反対側に屈曲している部分である。図１に示す構成では、膜部３の収容部７の底部７ｂが円形であって、側壁部７ａの横断面形状の輪郭が底部７ｂの輪郭と一致する円形である。従って、収容部７は有底で中空の円筒状である。この収容部７の側壁部７ａと底部７ｂと非通気層２とに囲まれた閉じた空間の内部に、１つの錘部５が配置されている。錘部５は非通気層２には接しておらず、収容部7が振動しても錘部５が非通気層２に当接しないように錘部５と非通気層２との間に隙間が存在する。一例としては、側壁部７の非変形状態（初期状態）で、錘部５と非通気層２との間に、側壁部の高さＨ２の５％～１０％程度の隙間が存在することが好ましい。また、錘部５は側壁部７ａに接することなく錘部５と側壁部７ａとの間に隙間が存在することが好ましい。
【0019】
本実施形態の支持壁部４は、膜部３に平行な第１の方向Ｄ１に延びる複数の第１壁部４ａと、第１の方向Ｄ１に直交する第２の方向Ｄ２に延びる複数の第２壁部４ｂと、を含む。具体的には、複数の第１壁部４ａが平行に並ぶとともに、複数の第２壁部４ｂが平行に並んでおり、第１壁部４ａと第２壁部４ｂとは交点において一体化している。こうして複数の第１壁部４ａと複数の第２壁部４ｂとが格子構造を構成しており、第１壁部４ａと第２壁部４ｂとによって仕切られる平面形状が正方形の複数の区画８がマトリクス状に並んでいる。言い替えると、支持壁部４は、個々の区画８を画定する正方形の横断面形状を有する四角筒が複数並べられた構造である。支持壁部４は、ゴム、エラストマー、樹脂発泡体などの柔軟材料からなることが好ましい。ここで言う柔軟材料とは、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかである。
【0020】
本実施形態の遮音構造体１によると、膜部３に伝わった振動が、膜部３（平坦部６と収容部７の少なくとも一方）と錘部５とが構成しているばねマス共振器の作用により制御される。特に、特定の周波数域（例えば、自動車におけるロードノイズの主な周波数帯である１０００Ｈｚ以下の周波数）において、膜振動が大幅に低減され、その結果、膜部３からの放射音が小さくなり、高い遮音性が発揮される。
【0021】
本実施形態の遮音構造体１の区画８は、膜部３の、非通気層２に投影した投影面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下設けられることが好ましく、５０個以上５００個以下設けられることがより好ましい。仮に、区画８が少なすぎると、遮音構造体１全体を複数の区画８に分割してそれぞれの区画毎に遮音効果を発現させることの作用効果が乏しく、遮音構造体１全体の遮音性が低くなるおそれがある。一方、区画８が多すぎると遮音構造体１全体の重量が増加するおそれがある。各区画８のそれぞれの非通気層２に投影した投影面積は１００ｍｍ2以上１０００ｍｍ2以下であることが好ましく、２００ｍｍ2以上８００ｍｍ2以下であることがより好ましい。仮に、各区画８のそれぞれの投影面積が小さすぎると、内部に収容部７を配置することが難しくなるおそれがあり、一方、投影面積が大きすぎると、膜部３に対する錘部５の効果が乏しく、遮音性が低くなるおそれがある。遮音構造体１全体の、膜部３に直交する方向の高さは、５ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることが好ましい。仮に遮音構造体１全体の高さが低すぎると、錘部５がばねマス共振器として十分な高さを持たなくなるおそれがあり、一方、高すぎると遮音構造体１全体の重量が増加するおそれがある。
【0022】
各々の収容部７の底部７ｂの非通気層２に投影した投影面積は、各々の区画８の投影面積（支持壁部４が接合されている部分は除く）よりも小さく、各々の区画８の投影面積の５％以上７０％以下であることが好ましく、１０％以上６０％以下であることがより好ましい。仮に、底部７ｂの投影面積が、区画８の投影面積の５％より小さい場合、または７０％より大きい場合には、振動低減を意図する主な周波数帯（１ｋＨｚ以下）における共振系として十分に機能しないおそれがある。収容部７の側壁部７ａの、非通気層２に直交する方向に延びる高さＨ２は、支持壁部４の非通気層に直交する方向に延びる高さＨ１よりも小さいことが好ましい。
【0023】
本実施形態の遮音構造体１の膜部３（平坦部６および収容部７）と支持壁部４はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下であることが好ましく、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下であることが好ましい。さらに、本実施形態の膜部３と支持壁部４はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０５ＭＰａ以上５０ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０５以上０．５０以下であることがより好ましい。動的貯蔵弾性率（Ｅ’）および損失正接（ｔａｎδ）は、動的粘弾性試験機を用いて、２３℃基準のマスターカーブを作成することで求められる。仮に、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０１ＭＰａ未満であると、対象とする周波数帯の遮音性が悪化するおそれがあり、膜部３（平坦部６および収容部７）や支持壁部４の形状保持性も悪化するおそれがある。２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１００ＭＰａより大きいと、遮音対象とする周波数帯の振動が悪化するおそれがあり、遮音構造体１が剛直になり設置性も悪化するおそれがある。膜部３（平坦部６および収容部７）と支持壁部４とは同じ材料で形成されていても、異なる材料で形成されていてもよい。膜部３（平坦部６および収容部７）も柔軟材料、すなわちエネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなることが好ましい。
【0024】
膜部３は、錘部５が取り付けられる弾性膜である。膜部３の動的貯蔵弾性率（Ｅ’）は１５ＭＰａ以上であることが好ましく、厚さ（膜厚）は０．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であることが好ましく、０．５ｍｍ程度であることがより好ましい。仮に、膜部３の厚さが０．１ｍｍ未満であると、遮音対象とする周波数帯の振動が悪化するおそれがあり、膜部３の厚さが３．０ｍｍより大きいと、遮音構造体１全体の厚さや重量が増加するおそれがある。膜部３の材料は、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが５０以上であることが好ましく、７０以上であることがより好ましい。膜部３のデュロメータＡ硬さが５０より小さいと、遮音対象とする周波数帯の振動が悪化するおそれがある。
【0025】
膜部３の材料としては、架橋（加硫）ゴム、熱可塑性エラストマー、プラスチックが挙げられる。架橋（加硫）ゴムとしては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）、エチレン－プロピレンゴム（ＥＰＭ）、エチレン－プロピレン－ジエンゴム（ＥＰＤＭ）およびエチレン－ブテン－ジエンゴム（ＥＢＤＭ）等のエチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体、クロロスルホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、塩素化ポリエチレン（ＣＭ）、アクリルゴム（ＡＣＭ）、エチレン－アクリルゴム（ＡＥＭ）、エチレン－酢酸ビニルゴム（ＥＶＡ）、エピクロルヒドリンゴム（ＣＯ，ＥＣＯ）、多硫化ゴム（Ｔ）、メチルビニルシリコーンゴム（ＶＭＱ）およびフッ化シリコーンゴム（ＦＶＭＱ）などのシリコーンゴム（Ｑ）、ウレタンゴム（Ｕ）、フッ素ゴム（ＦＫＭ）等の各種ゴム材料を架橋（加硫）させたものが挙げられる。これらの架橋（加硫）ゴムは、単独で用いることもでき、または２種類以上の組み合わせで用いることもできる。なお、架橋（加硫）方式としては、例えば、架橋剤（加硫剤）として、有機過酸化物、フェノール樹脂、オキシム化合物、イオウ、イオウ系化合物、ポリアミン化合物を用いて、加熱により架橋（加硫）させる方法や、電子線を照射して架橋させる方法が挙げられる。なお、架橋（加硫）ゴムには、一般にゴム配合剤として使用される各種公知の配合剤（カーボンブラック、シリカ等の補強剤、炭酸カルシウムなどの充填剤、パラフィンオイル、可塑剤等の軟化剤、加工助剤、酸化防止剤、光安定剤、難燃剤、防カビ剤、受酸剤、シランカップリング剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤等）が配合されていてよい。また、これらの架橋（加硫）ゴム、架橋剤（加硫剤）、配合剤は、バイオマス原料からなるものであってもよい。
【0026】
熱可塑性エラストマーとしては、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリ塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、エチレン－酢酸ビニル系熱可塑性エラストマー等が挙げられる。また、プラスチックとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリ塩化ビニル、またはそれらを含む複合樹脂などが挙げられる。また、これらの架橋（加硫）ゴム、架橋剤（加硫剤）、配合剤は、バイオマス原料からなるものであってもよい。
【0027】
具体的には、膜部３の材料は、エチレン－プロピレン－ジエンゴム、熱可塑性オレフィン系エラストマー、熱可塑性スチレン系エラストマー、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレートなどであることが好ましい。
【0028】
支持壁部４は、膜部３を支持可能な範囲で柔らかい柔軟材料からなることが好ましい。支持壁部４の板厚は０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であることが好ましく、１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であることがより好ましい。仮に支持壁部４の板厚が０．５ｍｍ未満であると、遮音構造体１の形状保持性が悪化するおそれがあり、支持壁部４の板厚が５．０ｍｍより大きいと、支持壁部４からの振動が膜部３に伝達し、膜部３の振動が大きくなることで、遮音対象となる周波数帯の遮音性が悪化するおそれがあり、遮音構造体１全体の重量も増加するおそれがある。支持壁部４の材料は、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが１以上９０以下のものであることが好ましく、１０以上７０以下のものであることがより好ましい。支持壁部４のデュロメータＡ硬さが１未満であると遮音構造体１の形状保持性が悪化するおそれがあり、９０より大きいと、支持壁部４からの振動が膜部３に伝達し、遮音性能が悪化するとともに、遮音構造体１が剛直になり設置性が悪化するおそれがある。そして、支持壁部４の剛性ｋは、動的貯蔵弾性率Ｅ’と支持壁部４の断面積Ａと支持壁部４の高さＬとから、ｋ＝Ｅ’×Ａ／Ｌと表され、剛性の評価対象とする支持壁部４の面積が１０００ｃｍ2である時に、剛性ｋが１０Ｎ／ｍｍ以上１０6Ｎ／ｍｍ以下であることが好ましく、１０2Ｎ／ｍｍ以上１０5Ｎ／ｍｍ以下であることがより好ましい。支持壁部４の面積が１０００ｃｍ2である時の剛性ｋが１０Ｎ／ｍｍ未満であると、遮音構造体１の形状保持性が悪化するおそれがあり、１０6Ｎ／ｍｍより大きいと、支持壁部４からの振動が膜部３に伝達し、遮音性能が悪化するとともに、遮音構造体１が剛直になり設置性が悪化するおそれがある。
【0029】
支持壁部４の材料としては、架橋（加硫）ゴム、熱可塑性エラストマー、樹脂発泡体などが挙げられる。架橋（加硫）ゴム、熱可塑性エラストマーは、膜部３の材料として挙げられた材料と同じであってよい。樹脂発泡体としては、独立気泡構造でも、連続気泡構造でもよく、ポリウレタンフォーム、ポリスチレンフォーム、ポリエチレンフォーム、エチレン－酢酸ビニルゴム（ＥＶＡ）フォームなどが挙げられる。具体的には、支持壁部４の材料は、エチレン－プロピレン－ジエンゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム、熱可塑性オレフィン系エラストマー、熱可塑性スチレン系エラストマー、熱可塑性ポリウレタン、ポリウレタンフォームなどであることが好ましい。これらの樹脂発泡体はバイオマス原料からなるものであってもよい。
【0030】
錘部５の材料は特に限定しないが、樹脂または金属等からなり、例えば０．１ｇ以上２．０ｇ以下の質量を有している。錘部５は膜部３と一体的に形成されていてもよく、また、別々に形成された後に互いに接合されていてもよい。錘部５の形状は任意に決定可能であり、特に限定されない。例えば、図示しないが、錘部５は非通気層２から離れる方向に向かって先細の円錐台形であってもよい。錘部５の材料が樹脂である場合、その樹脂はバイオマス原料からなるものであってもよい。
【0031】
非通気層２の材料は特に限定しないが、非通気性を有し軽量の樹脂フィルムであることが好ましい。非通気層２は膜部３と同じ材料で形成されていてもよいが、より軽量の材料から形成されることが好ましい。樹脂フィルムとしては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）、ＰＥＮ（ポリエチレンナフタレート）、ポリスチレン、ＰＶＣ（ポリ塩化ビニル）、ポリスチレン、ポリカーボネート、アクリル、ポリイミド、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、またはそれらを含む複合樹脂などが挙げられる。また、膜部３と同様な架橋（加硫）ゴム、熱可塑性エラストマーが用いられていてもよい。非通気層２を形成するこれらの樹脂材料は、バイオマス原料からなるものであってよい。一例としては、非通気層２は厚さ０．１ｍｍ程度のＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）フィルムである。非通気層２は、全ての収容部７を覆うことが可能であれば、必ずしも膜部３の全面を覆っていなくてもよい。非通気層２の厚さ（膜厚）は０．００１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下であることが好ましく、０．０１ｍｍ以上０．２ｍｍ以下であることがより好ましい。仮に非通気層２の厚さが０．００１ｍｍ未満であると、薄過ぎて取り扱いが困難になる。また、非通気層２の厚さが０．３ｍｍより大きいと、遮音構造体１が重くなるとともに、剛直になり設置性が悪化するおそれがある。
【0032】
このような構成であると、非通気層２、膜部３（平坦部６および収容部７）、支持壁部４、錘部５のいずれも比較的軽量であり、非通気層２に直交する方向の寸法が比較的小さい。このように本実施形態の遮音構造体１は軽量かつ薄型でありながら、前述した通り特定の周波数域（例えば１０００Ｈｚ以下）において高い遮音性が得られる。そして、柔軟材料からなる支持壁部４を、平面状の載置面にも、曲面状や凹凸を有する載置面にも、接着等により固定しなくても、容易かつ安定的に設置することができる。
【0033】
図３は本発明の第１の実施形態の遮音構造体１の変形例の断面図である。本変形の膜部３は平坦部を持たず、複数の収容部７のみからなり、各収容部７の側壁部７ａの端面が非通気層に直接固定されている。本変形例の遮音構造体１においても、膜部３（収容部７）と錘部５とが構成しているばねマス共振器の作用により振動が制御される。特に、特定の周波数域（例えば、自動車におけるロードノイズの主な周波数帯である１０００Ｈｚ以下の周波数）において、膜振動が大幅に低減され、その結果、膜部３からの放射音が小さくなり、高い遮音性が発揮される。
【0034】
［第２の実施形態］
図４（Ａ）は本発明の第２の実施形態の遮音構造体１の、非通気層２の反対側から見た斜視図であり、図４（Ｂ）は図４（Ａ）のＡ－Ａ線に沿って切断し、非通気層２を上側にして記載した断面図である。本実施形態の遮音構造体１では、収容部７は、４つの側壁部７ａと１つの底部７ｂを有する有底で中空の四角筒状である。収容部７の４つの側壁部７ａと底部７ｂと非通気層２とに囲まれた閉じた空間の内部に、１つの錘部５が配置されている。錘部５は非通気層２には接していない。本実施形態の遮音構造体１においても、膜部３（平坦部６および収容部７の少なくとも一方）と錘部５とが構成しているばねマス共振器の作用により振動が制御される。特に、特定の周波数域（例えば、自動車におけるロードノイズの主な周波数帯である１０００Ｈｚ以下の周波数）において、膜振動が大幅に低減され、その結果、膜部３からの放射音が小さくなり、高い遮音性が発揮される。なお、本実施形態でも、図３に示す第１の実施形態の変形例と同様に、膜部３は平坦部を持たず、複数の収容部７のみからなり、各収容部７の側壁部７ａの端面が非通気層に直接固定されている構成にすることもできる。
図４（Ａ）は本発明の第２の実施形態の遮音構造体１の、非通気層２の反対側から見た斜視図であり、図４（Ｂ）は図４（Ａ）のＡ－Ａ線に沿って切断し、非通気層２を上側にして記載した断面図である。本実施形態の遮音構造体１では、収容部７は、４つの側壁部７ａと１つの底部７ｂを有する有底で中空の四角筒状である。収容部７の４つの側壁部７ａと底部７ｂと非通気層２とに囲まれた閉じた空間の内部に、１つの錘部５が配置されている。錘部５は非通気層２には接していない。本実施形態の遮音構造体１においても、膜部３（平坦部６および収容部７の少なくとも一方）と錘部５とが構成しているばねマス共振器の作用により振動が制御される。特に、特定の周波数域（例えば、自動車におけるロードノイズの主な周波数帯である１０００Ｈｚ以下の周波数）において、膜振動が大幅に低減され、その結果、膜部３からの放射音が小さくなり、高い遮音性が発揮される。なお、本実施形態でも、図３に示す第１の実施形態の変形例と同様に、膜部３は平坦部を持たず、複数の収容部７のみからなり、各収容部７の側壁部７ａの端面が非通気層に直接固定されている構成にすることもできる。
【0035】
第１～２の実施形態のいずれにおいても、膜部３と支持壁部４とを、前述した材料の射出成形、圧縮成形、プレス成型、押出成形、トランスファー成形、注型等による一体成形や二色成形により形成可能である。さらに、非通気層２と錘部５も、膜部３および支持壁部４とともに、前述した材料の一体成形や二色成形やインサート成形等によって形成できる場合もある。ただし、非通気層２と膜部３と支持壁部４と錘部５とをそれぞれ別々に形成した後で、接着や熱融着により互いに接合することによって遮音構造体１を組み立てるようにしてもよく、遮音構造体１の一部を構成する複数の部分を一体成形するとともに、残りの部分を別々に成形して、それらを接着や熱融着により互いに接合することによって遮音構造体１を組み立てるようにしても構わない。
【0036】
以上説明した遮音構造体１の構成では、図５に示すように、支持壁部４が、膜部３に平行な第１の方向Ｄ１に延びる複数の第１壁部４ａと、第１の方向Ｄ１に直交する第２の方向Ｄ２に延びる複数の第２壁部４ｂと、を含んでおり、各区画８の平面形状は正方形である。言い替えると、支持壁部４は、個々の区画８を画定する正方形の横断面形状を有する角筒状であり、角筒状の支持壁部４が多数並べて配置され、隣接する区画８の支持壁部４が一体化している構成である。しかし、このような構成に限定されない。例えば、図６に示すように、各区画８の平面形状が三角形であって、支持壁部４は、個々の区画８を画定する三角形の横断面形状を有する角筒状であってもよい。また、図７に示すように、各区画８の平面形状が五角形であって、支持壁部４は、個々の区画８を画定する五角形の横断面形状を有する角筒状であってもよい。図８に示すように、各区画８の平面形状が六角形であって、支持壁部４は、個々の区画８を画定する六角形の横断面形状を有する角筒状で、いわゆるハニカム構造を構成するものであってもよい。さらに、図９に示すように、各区画８の平面形状が円形であって、支持壁部４は、個々の区画８を画定する円形の横断面形状を有する円筒状であってもよい。図７，９に示す構成の場合には、区画８同士の間に隙間が生じるので、隙間が小さくなるように支持壁部４の形状および寸法を決定することが好ましい。図５，６，８に示す構成の場合には、区画８同士の間に隙間が生じない。さらに、各区画８は、図示されていない様々な形状、例えば、長方形、平行四辺形、台形、七角形以上の多角形、楕円形、長円形等であってもよく、不規則な形状であってもよい。支持壁部４は、各区画８の平面形状に合わせた形状および寸法に形成される。図示しないが、収容部７も、支持壁部４と同様に、円筒状または四角筒状に限られず、三角筒状または、五角筒状以上の角筒状等であってもよい。
【0037】
本発明の遮音構造体１は、非常に薄く軽量であり、曲面や凹凸を有する面の上に載置することも容易であるため、乗物、特に自動車のパネル上に載置されて使用されてもよい。自動車等のパネルは基本的に通気性のない板であり、一例として、金属板（鉄板、鋼板、アルミニウム板）、樹脂板などが挙げられる。遮音構造体１が載置されるパネルが金属板である場合には、その厚さは０．５ｍｍ～２．０ｍｍの範囲であることが好ましく、樹脂板である場合には、その厚さは０．５ｍｍ～２０ｍｍの範囲であることが好ましい。遮音構造体１を自動車のパネル上に載置する場合には、遮音構造体１の支持壁部４の、膜部３または非通気層２に取り付けられている側と反対側の端面がパネル上に載置されることが好ましい。また、この際、支持壁部４とパネルとは接着されていても接着されていなくても構わないが、支持壁部４がパネルに接着されずにパネル上に載置されて使用されることが好ましい。
【0038】
また、本発明の遮音構造体１は単独で用いられてもよく、他の部材（図示せず）と組み合わせて用いられてもよい。本発明の遮音構造体１が他の部材と組み合わせて用いられる場合には、他の部材と積層または結合されて用いられてもよい。他の部材と積層または結合される場合には、遮音構造体１が載置される部位（例えば自動車のパネル）に遮音構造体１が接するように載置されていてもよく、あるいは、その部位に他の部材が接するように載置されていてもよい。遮音構造体１と組み合わせて用いられる他の部材は、様々な材料からなるものであってよい。
【0039】
本発明の遮音構造体１を自動車に設置する部位としては、エンジンコンパートメントにおいては、エンジンヘッドカバー、エンジンボディカバー、フードインシュレーター、ダッシュ前インシュレーター、エアボックスの壁、エアインテークのクリーナー、ダストサイドダクト、アンダーカバーなどが挙げられ、キャビンにおいては、ダッシュインシュレーター、ダッシュパネル、フロアカーペット（フロアサイレンサー）、スペーサー、ドアのドアトリム、ドアトリムの内部、インストパネル、インストセンターボックス、インストアッパーボックス、エアコンの筐体、ルーフのトリム、ルーフトリムの内部、サンバイザー、後席向けエアコンダクト、電池搭載車両における電池冷却システムの冷却ダクト、冷却ファン、センターコンソールのトリム、コンソールの内部、パーセルトリム、パーセルパネル、シートのヘッドレスト、フロントシートのシートバック、リアシートのシートバックなどが挙げられ、トランクにおいては、トランクサイドのトリム、トリムの内部、ドラフターカバーなどが挙げられる。また、本発明の遮音構造体１は、自動車の骨格内やパネル間にも設置可能であり、さらには、車外に位置するフロア下のアンダーカバー、フェンダープロテクター、バックドア、ホイールカバー、サスペンションの空力カバーなどにも設置可能である。
【実施例0040】
本発明の具体的な実施例と比較例について以下に説明する。
［実施例１］
本発明の実施例１の遮音構造体１は、図１～２に示す第１の実施形態と同じ構造である。本実施例の非通気層２は、膜厚が０．１ｍｍのＰＥＴフィルムからなる。本実施例の膜部３は、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の範囲内である弾性体からなる。より具体的には、本実施例の膜部３は、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２０．４ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１２であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２３．０ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１３であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２５．４ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１６であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２８．８ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１４であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが７０で、膜厚が０．５ｍｍのＥＰＤＭ（エチレン－プロピレン－ジエンゴム）からなる。本実施形態の収容部７は、外径が１５ｍｍで内径が１４ｍｍの円筒状であり、側壁部７ａの、非通気層２に直交する方向の高さＨ２が８ｍｍである。
［実施例１］
本発明の実施例１の遮音構造体１は、図１～２に示す第１の実施形態と同じ構造である。本実施例の非通気層２は、膜厚が０．１ｍｍのＰＥＴフィルムからなる。本実施例の膜部３は、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の範囲内である弾性体からなる。より具体的には、本実施例の膜部３は、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２０．４ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１２であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２３．０ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１３であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２５．４ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１６であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２８．８ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１４であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが７０で、膜厚が０．５ｍｍのＥＰＤＭ（エチレン－プロピレン－ジエンゴム）からなる。本実施形態の収容部７は、外径が１５ｍｍで内径が１４ｍｍの円筒状であり、側壁部７ａの、非通気層２に直交する方向の高さＨ２が８ｍｍである。
【0041】
本実施例の支持壁部４は、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の範囲内である弾性体からなる。より具体的には、本実施例の支持壁部４は、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１３．２ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１２であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１５．０ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１４であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１７．４ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１７であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２０．２ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１６であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが６５で、板厚が１．６ｍｍで、非通気層２に直交する方向の高さＨ１が１０ｍｍのＥＰＤＭからなる。ただし、最も外側に位置する支持壁部４のみは、板厚が半分の０．８ｍｍである。複数の支持壁部４（第１壁部４ａおよび第２壁部４ｂ）によって画定される区画８は２５ｍｍ×２５ｍｍの正方形状であり、膜部３（非通気層２上の空間）の平面形状が２００ｍｍ×２００ｍｍの正方形の領域（評価面）に４９個の区画８が存在する。ただし、図面にはこの領域の一部のみを模式的に示している。各々の収容部７の底部７ｂの非通気層２に投影した投影面積は、各々の区画８の投影面積（支持壁部４が接合されている部分は除く）の２８％である。
【0042】
本実施例の錘部５は、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが７０のＥＰＤＭからなり、直径が１１ｍｍで非通気層２に直交する方向の高さＨ３が６．５ｍｍの円柱状である。錘部５の質量は約０．７ｇであり、膜部３（平坦部６および収容部７の少なくとも一方）と錘部５とからなるばねマス系で、錘部５の設置面に垂直な方向に対して、周波数６００Ｈｚ～６５０Ｈｚにピークを示す共振を有する。遮音構造体１全体の高さは１０．６ｍｍであり、１つの区画５における非通気層２、膜部３（平坦部６および収容部７）、支持壁部４、錘部５を含む全体の面密度は、３．４１ｋｇ／ｍ2である。
【0043】
図１０に示すように、遮音構造体１の支持壁部４の、膜部３に取り付けられている側と反対側の端面を、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に載置した。１つの区画８における非通気層２、膜部３（平坦部６および収容部７）、支持壁部４、錘部５に、鉄板９を加えた全体の面密度は、９．４３ｋｇ／ｍ2であった。鉄板９の遮音構造体１を載置した側と反対側の面を入射音側として遮音性を測定した。具体的には、ＪＩＳ Ａ１４４１－１に示されているインテンシティ法に準じ、音源室が残響室であり受音室が半無響室である試験設備室を用い、１／３オクターブバンド分析による１／３オクターブバンド中心周波数［Ｈｚ］に対する音響透過損失（透過損失）［ｄＢ］を求めた。１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を求め、図１１（Ａ）～１１（Ｃ）に示している。音響透過損失が大きいほど遮音性が高い。なお、図１１（Ａ）～１１（Ｃ）に示されている１／３オクターブバンド中心周波数［Ｈｚ］において、１ｋＨｚは１０００Ｈｚであり、接頭語「ｋ」は１０００を意味する。
【0044】
［実施例２］
図示しないが、本発明の実施例２の遮音構造体１は、実施例１の遮音構造体１と実質的に同じ構造である。本実施例の支持壁部４は、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが３０のＥＰＤＭからなる。それ以外の構成は実施例１と同じである。そして、この構成の面密度は、３．２０ｋｇ／ｍ2であった。この遮音構造体１の支持壁部４の、膜部３に取り付けられている側と反対側の端面を、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に載置し、鉄板９を含めた面密度は、９．２２ｋｇ／ｍ2であった。この遮音構造体１の遮音性を求め、図１１（Ａ）に示している。
図示しないが、本発明の実施例２の遮音構造体１は、実施例１の遮音構造体１と実質的に同じ構造である。本実施例の支持壁部４は、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが３０のＥＰＤＭからなる。それ以外の構成は実施例１と同じである。そして、この構成の面密度は、３．２０ｋｇ／ｍ2であった。この遮音構造体１の支持壁部４の、膜部３に取り付けられている側と反対側の端面を、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に載置し、鉄板９を含めた面密度は、９．２２ｋｇ／ｍ2であった。この遮音構造体１の遮音性を求め、図１１（Ａ）に示している。
【0045】
［実施例３］
図示しないが、本発明の実施例３の遮音構造体１は、実施例１の遮音構造体１と実質的に同じ構造である。本実施例の支持壁部４は、非通気層２に直交する方向の高さが１４ｍｍである。それ以外の構成は実施例１と同じである。そして、この構成の面密度は、４．０２ｋｇ／ｍ2であった。この遮音構造体１の支持壁部４の、膜部３に取り付けられている側と反対側の端面を、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に載置し、鉄板９を含めた面密度は、１０．０４ｋｇ／ｍ2であった。この遮音構造体１の遮音性を求め、図１１（Ａ）に示している。
図示しないが、本発明の実施例３の遮音構造体１は、実施例１の遮音構造体１と実質的に同じ構造である。本実施例の支持壁部４は、非通気層２に直交する方向の高さが１４ｍｍである。それ以外の構成は実施例１と同じである。そして、この構成の面密度は、４．０２ｋｇ／ｍ2であった。この遮音構造体１の支持壁部４の、膜部３に取り付けられている側と反対側の端面を、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に載置し、鉄板９を含めた面密度は、１０．０４ｋｇ／ｍ2であった。この遮音構造体１の遮音性を求め、図１１（Ａ）に示している。
【0046】
［比較例１］
比較例１として、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に、実施例１の遮音構造体１と同じ質量の部材が載置された場合の、質量則に基づいて算出される遮音性の理論値を求めて、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１１（Ｂ）に示している。この構成の面密度は、９．４３ｋｇ／ｍ2である。
比較例１として、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に、実施例１の遮音構造体１と同じ質量の部材が載置された場合の、質量則に基づいて算出される遮音性の理論値を求めて、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１１（Ｂ）に示している。この構成の面密度は、９．４３ｋｇ／ｍ2である。
【0047】
［比較例２］
比較例２として、図１２に示すように、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に何も載置しない状態で遮音性を測定し、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１１（Ｂ）に示している。これは、遮音構造体が設けられていない状態を示す。この構成の面密度は、６．０２ｋｇ／ｍ2である。
比較例２として、図１２に示すように、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に何も載置しない状態で遮音性を測定し、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１１（Ｂ）に示している。これは、遮音構造体が設けられていない状態を示す。この構成の面密度は、６．０２ｋｇ／ｍ2である。
【0048】
［比較例３］
比較例３として、図１３に示すように、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に膜部３（平坦部６および収容部７）と支持壁部４と錘部５のみからなる構造体１０を載置して遮音性を測定し、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１１（Ｃ）に示している。本実施例の膜部３（平坦部６および収容部７）、支持壁部４、錘部５は、実施例１の膜部３（平坦部６および収容部７）、支持壁部４、錘部５と同じであるが、非通気層２が存在しない。この構造体１０の面密度は、３．２５ｋｇ／ｍ2であり、鉄板９を含めた面密度は、９．２７ｋｇ／ｍ2であった。
比較例３として、図１３に示すように、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に膜部３（平坦部６および収容部７）と支持壁部４と錘部５のみからなる構造体１０を載置して遮音性を測定し、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１１（Ｃ）に示している。本実施例の膜部３（平坦部６および収容部７）、支持壁部４、錘部５は、実施例１の膜部３（平坦部６および収容部７）、支持壁部４、錘部５と同じであるが、非通気層２が存在しない。この構造体１０の面密度は、３．２５ｋｇ／ｍ2であり、鉄板９を含めた面密度は、９．２７ｋｇ／ｍ2であった。
【0049】
［比較例４］
比較例４として、図１４に示すように、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に膜部３（平坦部６および収容部７）と支持壁部４のみからなる構造体１１を載置して遮音性を測定し、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１１（Ｃ）に示している。本実施例の膜部３（平坦部６および収容部７）および支持壁部４は、実施例１の膜部３（平坦部６および収容部７）および支持壁部４と同じであるが、非通気層２と錘部５が存在しない。この構造体１１の面密度は、２．６８ｋｇ／ｍ2であり、鉄板９を含めた面密度は、８．７０ｋｇ／ｍ2であった。
比較例４として、図１４に示すように、厚さ０．８ｍｍの鉄板９上に膜部３（平坦部６および収容部７）と支持壁部４のみからなる構造体１１を載置して遮音性を測定し、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１１（Ｃ）に示している。本実施例の膜部３（平坦部６および収容部７）および支持壁部４は、実施例１の膜部３（平坦部６および収容部７）および支持壁部４と同じであるが、非通気層２と錘部５が存在しない。この構造体１１の面密度は、２．６８ｋｇ／ｍ2であり、鉄板９を含めた面密度は、８．７０ｋｇ／ｍ2であった。
【0050】
［結果］
前述した本発明の実施例１～３と比較例１～４を対比した結果を説明する。図１１（Ａ）～１１（Ｃ）を参照すると、本発明の遮音構造体１によって遮音効果が向上することがわかる。特に、実施例１～３の遮音構造体１によると、１ｋＨｚよりも低い周波数帯において、質量則に基づく理論値（比較例１）よりも著しく大きな遮音効果が得られ、本発明の効果が大きいことがわかる。また、比較例３に比べて、実施例１～３の遮音構造体１によると、特に１ｋＨｚよりも低い周波数帯で大きな遮音効果が得られることがわかる。これは、比較例３では、機能部位である収容部７および錘部５が外部に露出しているため、音が再放射したからであると推測される。このことから、非通気層２を設けることが極めて有効であると言える。さらに、比較例４に比べて、実施例１～３の遮音構造体１によると大きな遮音効果が得られることがわかる。これは、比較例４の構造体は、単なる中空二重壁として振る舞うだけであり、鉄板９と構造体１１の内部の間の空気層の遮音効果のみが発揮されるのみであり、特に１．２５ｋＨｚより低い周波数帯の遮音効果が小さい。このことから、非通気層２と錘部５とを設けることが極めて有効であると言える。
前述した本発明の実施例１～３と比較例１～４を対比した結果を説明する。図１１（Ａ）～１１（Ｃ）を参照すると、本発明の遮音構造体１によって遮音効果が向上することがわかる。特に、実施例１～３の遮音構造体１によると、１ｋＨｚよりも低い周波数帯において、質量則に基づく理論値（比較例１）よりも著しく大きな遮音効果が得られ、本発明の効果が大きいことがわかる。また、比較例３に比べて、実施例１～３の遮音構造体１によると、特に１ｋＨｚよりも低い周波数帯で大きな遮音効果が得られることがわかる。これは、比較例３では、機能部位である収容部７および錘部５が外部に露出しているため、音が再放射したからであると推測される。このことから、非通気層２を設けることが極めて有効であると言える。さらに、比較例４に比べて、実施例１～３の遮音構造体１によると大きな遮音効果が得られることがわかる。これは、比較例４の構造体は、単なる中空二重壁として振る舞うだけであり、鉄板９と構造体１１の内部の間の空気層の遮音効果のみが発揮されるのみであり、特に１．２５ｋＨｚより低い周波数帯の遮音効果が小さい。このことから、非通気層２と錘部５とを設けることが極めて有効であると言える。
【0051】
なお、錘部５の重さによって、遮音性が特に良好な周波数帯を調整することができる。例えば、錘部５が、実施例１の錘部５と同程度の質量であると、遮音性が特に良好な周波数帯が１０００Ｈｚ付近であり、錘部５を軽くすると、遮音性が特に良好な周波数帯を高周波数側にシフトすることができる。
【符号の説明】
【0052】
１ 遮音構造体
２ 非通気層
３ 膜部
４ 支持壁部
４ａ 第１壁部
４ｂ 第２壁部
５ 錘部
６ 平坦部
７ 収容部
７ａ 側壁部
７ｂ 底部
８ 区画
９ 鉄板
２ 非通気層
３ 膜部
４ 支持壁部
４ａ 第１壁部
４ｂ 第２壁部
５ 錘部
６ 平坦部
７ 収容部
７ａ 側壁部
７ｂ 底部
８ 区画
９ 鉄板
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】