特開 2024-140797 ＡＯＤ炉のライニング構造

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024140797

(43)【公開日】2024-10-10

(54)【発明の名称】ＡＯＤ炉のライニング構造

(51)【国際特許分類】

   F27D 1/00 20060101AFI20241003BHJP

   C21C 7/072 20060101ALI20241003BHJP

   F27B 3/14 20060101ALI20241003BHJP

   F27B 3/22 20060101ALI20241003BHJP

   F27D 3/16 20060101ALI20241003BHJP

【ＦＩ】

F27D1/00 N

C21C7/072 J

F27B3/14

F27B3/22

F27D3/16 Z

【審査請求】未請求

【請求項の数】5

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2023052135

(22)【出願日】2023-03-28

(71)【出願人】

【識別番号】000170716

【氏名又は名称】黒崎播磨株式会社

(71)【出願人】

【識別番号】000006655

【氏名又は名称】日本製鉄株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001601

【氏名又は名称】弁理士法人英和特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】波多江 英一郎

(72)【発明者】

【氏名】王丸 善太

(72)【発明者】

【氏名】成子 毅

(72)【発明者】

【氏名】吉田 博

(72)【発明者】

【氏名】佐藤 貴史

(72)【発明者】

【氏名】岸本 光功

【テーマコード（参考）】

4K013

4K045

4K051

4K055

【Ｆターム（参考）】

4K013CA09

4K013CA21

4K013CF19

4K045AA06

4K045BA02

4K045DA09

4K045RA16

4K051AA02

4K051AA06

4K051AB03

4K051BE03

4K055AA04

4K055MA05

(57)【要約】

【課題】ＡＯＤ炉のライニング構造の耐用性を向上する。
【解決手段】ＡＯＤ炉１において、羽口本体５、羽口周辺部を構成する羽口周辺部れんが６、及び羽口上段部を構成する羽口上段部れんが７として、Ｃ含有率が１質量％以上５質量％以下のマグネシアカーボンれんが又はマグクロれんがをライニングし、羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部を除く部位には、その部位の炉内表面積の７０％以上を占めるように、Ｃ含有率が２質量％以上９質量％以下のマグネシアカーボンれんがをライニングする。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

ＡＯＤ炉のライニング構造であって、
羽口本体、羽口周辺部を構成する羽口周辺部れんが、及び羽口上段部を構成する羽口上段部れんがとして、Ｃ含有率が１質量％以上５質量％以下のマグネシアカーボンれんが又はマグクロれんががライニングされ、
羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部を除く部位には、その部位の炉内表面積の７０％以上を占めるように、Ｃ含有率が２質量％以上９質量％以下のマグネシアカーボンれんががライニングされている、ＡＯＤ炉のライニング構造。

【請求項2】

羽口上段部れんがは、Ｃ含有率が１質量％以上５質量％以下のマグネシアカーボンれんがである、請求項１に記載のＡＯＤ炉のライニング構造。

【請求項3】

羽口本体及び羽口周辺部れんがのうち少なくとも一方は、Ｃ含有率が１質量％以上５質量％以下のマグネシアカーボンれんがである、請求項１又は請求項２に記載のＡＯＤ炉のライニング構造。

【請求項4】

羽口本体及び羽口周辺部れんがのうち少なくとも一方は、Ｃ含有率が２質量％以上４質量％以下のマグネシアカーボンれんがである、請求項１又は請求項２に記載のＡＯＤ炉のライニング構造。

【請求項5】

羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部を除く部位には、その部位の炉内表面積の７０％以上を占めるように、Ｃ含有率が４質量％以上８質量％以下のマグネシアカーボンれんががライニングされている、請求項１又は請求項２に記載のＡＯＤ炉のライニング構造。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、ステンレス鋼等のＣｒ含有鋼の精錬時に溶鋼中に酸素ガスと共にアルゴン、窒素等の不活性ガスを吹き込みながら脱炭を行うＡＯＤ炉のライニング構造に関する。

【背景技術】

【0002】

ステンレス鋼等の精錬方法としては一般的に、ＡＯＤ法、ＶＯＤ法、これらを組み合わせたＡＯＤ－ＶＯＤ法、あるいは転炉－ＶＯＤ法などが知られている。これらのうち、ＡＯＤ炉のライニングには通常、ドロマイトれんが又はマグクロれんがが使用されている。

【0003】

しかし、ドロマイトれんがを使用したライニング構造の場合、使用前に、また稼働中においても、常温で放置すると消化（水和反応による組織破壊）が進行することから、築炉後の早期予熱・立ち上げの必要が生じ、また一時的に非稼働とする場合においても予熱待機の必要が生じる。

【0004】

また、マグクロれんがを使用したライニング構造の場合は、築炉後放置してもドロマイトれんがに比較すると消化の懸念は少ないものの、立ち上げ後に休止が必要な場合には、常温まで温度を低下させると、稼働面のダスティング現象（浸潤したスラグ成分が低Ｃ／Ｓ組成であることに起因するダイカルシウムシリケート（２ＣａＯ・ＳｉＯ_２）の体積変化現象）により、スラグ浸潤層の脱落が発生する問題がある。また、耐熱衝撃性は一般的にドロマイトれんがより劣る。

【0005】

一方、マグネシアカーボンれんがは、一般的にドロマイトれんがに比較し消化しづらく耐食性も良好である。また、マグクロれんがにおけるスラグ浸潤層の脱落の問題もなく耐熱衝撃性にも優れることからＡＯＤ炉への使用も考えられる。ところが、ＡＯＤ炉では、吹錬の進行と共に炉内のＣＯガス分圧Ｐ_ＣＯが次第に低下するため、マグネシアカーボンれんがはマグカーボン反応（ＭｇＯ＋Ｃ→Ｍｇ↑＋ＣＯ↑）によりれんがの組織が劣化し、加えてスラグ中のＣｒ_２Ｏ_３の還元処理工程では１７００～１８００℃となるため上記の劣化した組織の損耗が大きくなり、ＡＯＤ炉の特に側壁用耐火物としてマグネシアカーボンれんがは使用できないとされてきた。例えば特許文献１には、羽口れんが及びその周囲に配設される羽口受けれんがからなる羽口部れんがをＣ含有率が３～２５質量％のマグネシアカーボンれんがとすることは開示されているが、炉の側壁等への適用はできないとされている。

【0006】

以上の通り、従来のＡＯＤ炉のライニング構造では、その耐用性が十分とはいえなかった。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】特開２００２－１１５０１１号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

本発明が解決しようとする課題は、ＡＯＤ炉のライニング構造の耐用性を向上することにある。

【課題を解決するための手段】

【0009】

本発明者らは、ＡＯＤ炉のライニング構造において、マグカーボン反応の原因となるＣ成分の含有率が低いマグネシアカーボンれんがを使用することで、マグカーボン反応の影響を軽減し組織劣化をある程度抑制することができると考えた。そこで、種々検討した結果、ＡＯＤ炉のライニング構造において、最も損耗が激しい羽口本体、羽口周辺部を構成する羽口周辺部れんが、及び羽口上段部を構成する羽口上段部れんがを、Ｃ含有率が１質量％以上５質量％以下のマグネシアカーボンれんが又はマグクロれんがとし、かつ羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部を除く部位には、基本的にＣ含有率が２質量％以上９質量％以下のマグネシアカーボンれんがをライニングすることで、マグクロれんがあるいはドロマイトれんがをライニングした従来のライニング構造に比べて格段に耐用性が向上することを知見した。

【0010】

すなわち、本発明の一観点によれば、次のＡＯＤ炉のライニング構造が提供される。
ＡＯＤ炉のライニング構造であって、
羽口本体、羽口周辺部を構成する羽口周辺部れんが、及び羽口上段部を構成する羽口上段部れんがとして、Ｃ含有率が１質量％以上５質量％以下のマグネシアカーボンれんが又はマグクロれんががライニングされ、
羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部を除く部位には、その部位の炉内表面積の７０％以上を占めるように、Ｃ含有率が２質量％以上９質量％以下のマグネシアカーボンれんががライニングされている、ＡＯＤ炉のライニング構造。

【発明の効果】

【0011】

本発明によれば、ＡＯＤ炉のライニング構造の耐用性が格段に向上する。そのため、ＡＯＤ炉の寿命を大幅に伸ばすことができ、炉補修回数の削減による操業度の向上、補修作業費用の削減、及び炉材原単価の削減が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【0012】

【図1】本発明の一実施形態であるＡＯＤ炉のライニング構造を適用したＡＯＤ炉の概略縦断面図。

【図2】図１のＡ－Ａ断面図。

【図3】図１のＢ－Ｂ断面図。

【発明を実施するための形態】

【0013】

本発明のＡＯＤ炉のライニング構造において、羽口本体、羽口周辺部を構成する羽口周辺部れんが、及び羽口上段部を構成する羽口上段部れんがとしては、吹錬ガスによる酸化と溶鋼摩耗の影響が大きくなるため、耐酸化性及び耐溶鋼摩耗性の観点からＣ含有率が１質量％以上５質量％以下のマグネシアカーボンれんが又はマグクロれんがを使用する。このマグネシアカーボンれんがのＣ含有率が１質量％未満では、耐熱衝撃性が不十分となるため損耗が大きくなり、Ｃ含有率が５質量％を超えると、吹錬ガスによる酸化や溶鋼摩耗により損耗が大きくなる。

【0014】

ここで、Ｃ含有率が１質量％以上５質量％以下のマグネシアカーボンれんがは、マグクロれんがのようなスラグ浸潤はないことからダスティング現象の発生もなく、また、耐熱衝撃性にも優れることから、特に羽口上段部に使用することで、より耐用性に優れたライニング構造とすることができる。
また、Ｃ含有率が１質量％以上５質量％以下のマグネシアカーボンれんがは、マグクロれんがよりも耐熱衝撃性に優れることから、羽口本体及び羽口周辺部にも使用でき、羽口本体及び羽口周辺部れんがの少なくとも一方をＣ含有率が１質量％以上５質量％以下のマグネシアカーボンれんがとすることで、より耐用性に優れたライニング構造することができる。
なお、羽口本体及び羽口周辺部れんがは、吹錬ガスによる酸化及び溶鋼摩耗による影響を受けるため、Ｃ含有率が少ない方がこれらに対して有利である。また、耐熱衝撃性の観点からはＣ含有率はある程度の確保が必要である。すなわち、羽口本体及び羽口周辺部れんがの少なくとも一方をＣ含有率が２質量％以上４質量％未満のマグネシアカーボンれんがとすることで、ライニング構造の耐用性を更に向上することができる。

【0015】

本発明のＡＯＤ炉のライニング構造において、羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部を除く部位には、その部位の炉内表面積の７０％以上を占めるように、Ｃ含有率が２質量％以上９質量％以下のマグネシアカーボンれんがをライニングする。このマグネシアカーボンれんがのＣ含有率が２質量％未満では、耐熱衝撃性が不十分となるため損耗が大きくなり、Ｃ含有率が９質量％を超えると、マグカーボン反応による組織劣化の影響が大きくなるため耐用性の低下が顕著になる。このマグネシアカーボンれんがのＣ含有率は、耐熱衝撃性及び耐食性を向上する観点から４質量％以上８質量％以下とすることもできる。

【0016】

このように本発明のＡＯＤ炉のライニング構造において、羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部を除く部位には、その部位の炉内表面積の７０％以上を占めるように、Ｃ含有率が２質量％以上９質量％以下のマグネシアカーボンれんがをライニングするが、当該部位の炉内表面積の７０％以外の部分には、例えばＣ含有率が９質量％超１５質量％以下のマグネシアカーボンれんがをライニングすることができる。
なお、炉内表面積とは、ＡＯＤ炉にライニングされているれんがの稼働面の合計面積のことであり、稼働面とは炉内に露出しているれんがの表面のことをいう。

【0017】

本発明で使用されるマグネシアカーボンれんがは、一般的なマグネシアカーボンれんがと同じ製造方法で得ることができ、具体的には耐火原料配合物にフェノール樹脂等の有機バインダーを添加して混練し、成形後に、１５０℃～８００℃で熱処理することで得ることができる。そして、得られるマグネシアカーボンれんがのＣ含有率が所定の値となるように、耐火原料配合物の組成や有機バインダーの添加量等を調整する。

【0018】

ここで、マグネシアカーボンれんがのＣ含有率とは、れんが中のトータルカーボン量の質量割合（％）であり、これは、耐火原料配合物及び有機バインダー中の固定炭素量と炭化珪素等の炭化物原料に含有されるＣ量の合量から計算することができる。耐火原料配合物及び有機バインダー中の固定炭素量は、各原料のメーカーの仕様値から計算することができる。また原料メーカーの仕様値が不明の場合には、使用する原料それぞれの固定炭素をＪＩＳ規格によって測定することができる。具体的には、ピッチはＪＩＳＫ２４２５、黒鉛はＪＩＳＭ８５１１、有機バインダーはＪＩＳＫ６９１０、並びにピッチ、黒鉛及び有機バインダー以外はＪＩＳＭ８８１２に準じ測定して特定することができる。なお、耐火原料配合物及び有機バインダーに含まれるトータルカーボン量は、れんが中のトータルカーボン量と実質的に同一である。

【0019】

一方、本発明で使用されるマグネシアカーボンれんがの組成を耐火原料の含有率の観点から特定すると、マグネシアを８８質量％以上９９質量％以下、黒鉛を８質量％以下（０を含む）、並びにＡｌ、Ａｌ－Ｍｇ合金、Ｓｉ、Ａｌ－Ｓｉ合金、炭化硼素、炭化珪素、ピッチ及びカーボンブラックのうち少なくとも一種を１質量％以上７質量％以下含有することが好ましい。
ＡＯＤ炉の操業は間欠操業でありその際に炉が冷却されることから、本発明のマグネシアカーボンれんがは耐熱衝撃性に優れる黒鉛を含有することが好ましい。ただし、近年では、黒鉛を含有しなくても、ピッチやカーボンブラック等を少量含有する耐熱衝撃性に優れたマグネシアカーボンれんがが開発されており、黒鉛を含有しないマグネシアカーボンれんがを使用することも可能である。
すなわち、本発明で使用されるマグネシアカーボンれんがの組成は、Ｃ含有率で特定することが適当かつ十分であり、その他の成分については技術常識の範囲内で適宜決定すればよい。

【0020】

また、本発明で使用されるマグクロれんがは、一般的なマグクロれんがと同様に、マグネシア原料、マグクロ原料、クロム鉱、酸化クロム等を原料として製造されるれんがであり、焼成タイプ、不焼成タイプのいずれも使用することができる。なお、マグクロれんがは基本的にはＣ成分を含有しないが、有機バインダー由来のＣ成分を１質量％以下で含有するものも使用することができる。

【0021】

次に、本発明のＡＯＤ炉のライニング構造の具体的な実施形態について図１～３を参照しつつ説明する。図１は本発明の一実施形態であるＡＯＤ炉のライニング構造を適用したＡＯＤ炉の概略縦断面図、図２は図１のＡ－Ａ断面、すなわち４段目の横断面図、図３は図１のＢ－Ｂ断面、すなわち５段目の横断面図である。

【0022】

図１に表れているようにＡＯＤ炉１には、鉄皮２の内側にパーマ耐火物３がライニングされ、パーマ耐火物３の内側に内張りれんが４がライニングされている。また、ＡＯＤ炉１には炉内へガスを吹き込むために羽口本体５が設置されている。ここで羽口本体５とは、ガス吹込み管が装入される貫通孔を有する耐火物であり、本実施形態では図２に表れているように、ＡＯＤ炉１の周方向にほぼ等間隔に５個の羽口本体５が設置されている。

【0023】

図２に表れているように５個の羽口本体５どうしの間には、それぞれ５個の羽口周辺部れんが６がライニングされ、合計で２０個の羽口周辺部れんが６がライニングされている。更に、外側に位置する２つの羽口本体５１の羽口本体５とは反対側の円周方向には、それぞれ２個の羽口周辺部れんが６がライニングされている。そして、これらの羽口本体５と羽口周辺部れんが６は、炉の中心から扇形に角度θが１５０°の範囲にライニングされている。
一方、図３には５段目のライニング構造を示しているが、５段目は炉の中心から扇形に角度θが１５０°の範囲に羽口周辺部れんが６のみがライニングされている。

【0024】

図面には示していないが、２段目は４段目（図２参照）と同様なパターンで羽口本体５及び羽口周辺部れんが６がライニングされている。また１段目及び３段目は、５段目（図３参照）と同様に、羽口本体は設置されていないが炉の中心から扇形に１５０°の角度の範囲に羽口周辺部れんが６がライニングされている。

【0025】

ここで、本発明において羽口周辺部れんが（６）とは、羽口本体（５）間に配置されるれんが、外側の羽口本体（５１）に接して羽口本体５とは反対側の円周方向に連続して配置されるれんがで最大で５個までのれんが、及びこれらのれんがの上面又は下面に接するれんがとする。この羽口周辺部れんがは、吹錬時に羽口から吹き込まれるガスの影響を受けて損耗が大きくなる部位であり、他の部位よりも耐用性が高くなるようにれんがの長さを長くしたり、高耐用性の材質を使用している場合が多い。

【0026】

また、本発明において羽口上段部れんが（７）とは、図１において少なくとも羽口周辺部れんが６の最上段のれんが６１の上面に接するれんがと、このれんが６１から上方に最低３段以上最大１０段までにライニングされるれんがとする。図１においては、６段目から１３段目まで、かつ炉の中心から扇形に１５０°の角度θの範囲に羽口上段部れんが７がライニングされている。本実施形態において羽口上段部れんが７の高さは１００ｍｍであり、この羽口上段部れんが７を８段積んでいる。したがって、羽口上段部の高さは８００ｍｍである。

【0027】

ここで、ＡＯＤ炉１の内張りれんが、すなわち本発明で使用する羽口本体５、羽口周辺部れんが６及び羽口上段部れんが７の高さは、ＡＯＤ炉１の大きさやライニング構造によって変わるが、本発明では概ね５０～１５０ｍｍの範囲内とする。一方、この範囲外の高さのれんがをライニングする場合の羽口上段部のライニングの高さは、最低１５０ｍｍ以上最大１５００ｍｍ以下とすることができる。なお、ここでいうれんがの高さとは１個のれんがをＡＯＤ炉に配置したときの、れんがの稼働面における炉長方向のれんがの長さのことである。またライニングの高さも同様に、ライニング（れんが積み集合部）の稼働面（内面）の炉長方向の長さのことである。
また、本発明では、ＡＯＤ炉において羽口上段部れんががライニングされる範囲を羽口上段部、羽口周辺部れんががライニングされる範囲を羽口周辺部という。

【0028】

本発明のライニング構造は通常のＡＯＤ炉に適用することができるが、特にＣｒ_２Ｏ_３の還元処理率が比較的低い条件で使用されるＡＯＤ炉、具体的には脱炭処理後のスラグ中のＣｒ_２Ｏ_３濃度が７～１７．５質量％となるＡＯＤ炉に好適に適用することができる。このようなＡＯＤ炉の操業ではＣＯ分圧の低下が抑制されるため、マグカーボン反応が抑制され、マグネシアカーボンれんがを使用することで炉の耐用性を格段に向上することができる。このようなＡＯＤ炉とは、例えばＡＯＤ－ＶＯＤ法等で使用されるＡＯＤ炉が該当する。

【実施例0029】

表１に、図１～図３に示したＡＯＤ炉のライニング構造において使用した内張りれんがの明細と、実機試験の結果を示している。

【0030】

【表1】

【0031】

表１中、「ライニング構造」の欄における数値は、各例のライニング構造に使用したマグネシアカーボンれんがのＣ含有率（質量％）を示している。このようにマグネシアカーボンれんがとしては、Ｃ含有率の異なるものを使用した。具体的にはマグネシアをベースに黒鉛及びピッチ粉末のうち少なくとも一方、並びに金属粉を含有する耐火原料配合物を使用し、常法で混練、成形後に２５０℃で１０時間熱処理することで製造されたものである。マグネシアカーボンれんがのＣ含有率は黒鉛及びピッチ粉末のうち少なくとも一方の使用量により変えた。ここで、マグネシアカーボンれんがのＣ含有率は、マグネシアカーボンれんがの製造時に使用した黒鉛、有機バインダー、及びピッチ粉末等の固定炭素のメーカー仕様値を元に、それぞれの使用割合から計算した計算値である。
また表１中、「マグクロ」とはマグクロれんが、「ドロマイト」とはドロマイトれんがのことである。具体的にマグクロれんがとしては、ＭｇＯを６５質量％及びＣｒ_２Ｏ_３を２０質量％含有するセミリボンドタイプを使用し、ドロマイトれんがとしては、ＭｇＯを８５質量％及びＣａＯを１１質量％含有する焼成タイプを使用した。なお、使用したマグクロれんが、ドロマイトれんが共にＣ含有率は０質量％である。
また表１中、「面積割合」とは、ＡＯＤ炉において羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部を除く部位にライニングされたれんがの稼働面の合計面積、すなわち、羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部を除く部位の炉内表面積（Ｔ）に対する、Ｃ含有率が２質量％以上９質量％以下のマグネシアカーボンれんがの稼働面の合計面積（Ｍ）の割合（１００×Ｍ（ｍ^２）／Ｔ（ｍ^２））ことである。

【0032】

実機試験は、各例のライニング構造に従いれんがをライニングしたＡＯＤ炉を通常の操業条件で使用し、れんがの損耗量が基準となる限界値になった時点で使用を中止し、その時点の使用回数で評価した。具体的には、比較例１の使用回数を１００としてその他各例の使用回数を指数で表示した。なお、ＡＯＤ炉での脱炭処理後のスラグ中のＣｒ_２Ｏ_３濃度は、平均で１４質量％、ＣａＯ／ＳｉＯ_２は平均で１．８であった。

【0033】

比較例１は羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部をマグクロれんがとし、これら以外の部位をドロマイトれんがとした従来のライニング構造である。また、比較例２は全ての部位をマグクロれんがとした従来のライニング構造である。

【0034】

一方、実施例１及び実施例２並びに実施例４及び実施例５は、羽口本体と羽口周辺部をマグクロれんがとし、これら以外の部位にＣ含有率が２質量％以上９質量％以下のマグネシアカーボンれんがをライニングした本発明の実施例である。比較例１及び比較例２と比較して使用回数が格段に多くなっていることがわかる。また実施例３は羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部をマグクロれんがとし、他の部位にはＣ含有率が４質量％のマグネシアカーボンれんがをライニングした例であるが、これも良好な結果となった。

【0035】

これに対して、比較例３は、羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部以外の部位にＣ含有率が１質量％のマグネシアカーボンれんがをライニングした例であり、耐用性が低下した。その理由は熱衝撃によるれんがの剥離が発生したためであった。また比較例４は、羽口本体、羽口周辺部及び羽口上段部以外にライニングしたマグネシアカーボンれんがのＣ含有率が高すぎたため、損耗が大きくなり耐用性が不十分であった。

【0036】

実施例６から実施例９は、羽口上段部にライニングしたマグネシアカーボンれんがのＣ含有率が異なる例であるが、本発明の範囲内であり、十分な使用回数となった。これに対して、比較例５はＣ含有率が低すぎて耐用性が不十分であった。この原因も熱衝撃によるれんがの剥離が発生したためであった。比較例６は、羽口上段部にライニングしたマグネシアカーボンれんがのＣ含有率が本発明の上限値を超えた例であり、Ｃ成分が多すぎるため損耗が大きくなり、耐用性が不十分となった。

【0037】

実施例１０から実施例１５は、羽口本体及び羽口周辺部に使用したマグネシアカーボンれんがのＣ含有率が異なる例であるが、本発明の範囲内であり、良好な耐用性を示した。また、例えば実施例７と実施例１１の比較から、羽口本体及び羽口周辺部にマグクロれんがを使用するよりも、これらの部位にマグネシアカーボンれんがを使用する方が、使用回数が多くなることがわかった。
これに対して比較例７は、羽口本体及び羽口周辺部に使用したマグネシアカーボンれんがのＣ含有率が低すぎて耐用性が不十分であった。この原因も熱衝撃によるれんがの剥離が発生したためであった。比較例８は、羽口本体及び羽口周辺部に使用したマグネシアカーボンれんがのＣ含有率が本発明の上限値を超えた例であり、Ｃ成分が多すぎるため損耗が大きくなり、耐用性が不十分となった。

【0038】

実施例１６は、ＡＯＤ炉のコーン部の一部にＣ含有率が１０質量％のマグネシアカーボンれんがを使用し、コーン部の他の部分はＣ含有率が６質量％のマグネシアカーボンれんがを使用した例、実施例１７はコーン部をドロマイトれんがとした例であるが、コーン部は溶鋼と直接接触する部位ではないため、大きな損耗も発生せず良好な耐用性となった。なお、ＡＯＤ炉のコーン部とは、図１において炉上部のコーン形状の部位である。

【符号の説明】

【0039】

１ ＡＯＤ炉
２ 鉄皮
３ パーマ耐火物
４ 内張りれんが
５ 羽口本体
５１ 外側の羽口本体
６ 羽口周辺部れんが
６１ 最上段の羽口周辺部れんが
７ 羽口上段部れんが

【図1】

【図2】

【図3】