(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024142566
(43)【公開日】2024-10-11
(54)【発明の名称】切替専焼バーナ
(51)【国際特許分類】
F23D 17/00 20060101AFI20241003BHJP
F23C 99/00 20060101ALI20241003BHJP
F23D 14/22 20060101ALI20241003BHJP
【ＦＩ】
F23D17/00 101
F23C99/00 323
F23D14/22 D
【審査請求】未請求
【請求項の数】7
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023054747
(22)【出願日】2023-03-30
(71)【出願人】
【識別番号】000154668
【氏名又は名称】株式会社ヒラカワ
(74)【代理人】
【識別番号】110001298
【氏名又は名称】弁理士法人森本国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】木下 正成
(72)【発明者】
【氏名】野村 浩之
(72)【発明者】
【氏名】川端 朋子
(72)【発明者】
【氏名】藤原 孝太郎
(72)【発明者】
【氏名】香川 晋一郎
【テーマコード（参考）】
3K019
3K065
【Ｆターム（参考）】
3K019AA01
3K019BA02
3K019BB02
3K019BD06
3K065QB03
3K065QB11
3K065QC04
3K065TA04
3K065TC01
3K065TD04
3K065TD05
3K065TE01
3K065TE02
(57)【要約】
【課題】切替専焼バーナにおいて、燃焼の不具合の発生を効果的に防止できるようにする。
【解決手段】インナーチューブ１４の一端側に液体燃料３７の燃焼用の一次空気１７ａの噴出口６６が形成され、インナーチューブ１４の他端側に燃焼用一次空気１７ａの流入口３９が形成され、アウターチューブ１５の一端側とブラストチューブ１６の一端側との間に気体燃料４７の燃焼用の二次空気１７ｂの噴出口６４、６５が形成され、アウターチューブ１５の他端側とブラストチューブ１６の他端側との間に燃焼用二次空気１７ｂの流入口２２が形成されている。液体燃料３７と気体燃料４７とを切替専焼させる。燃焼用一次空気１７ａの流入口３９と燃焼用二次空気１７ｂの流入口２２との少なくともいずれかの開口面積を調節することができる開度調節部材６８が設けられている。
【選択図】図１
【解決手段】インナーチューブ１４の一端側に液体燃料３７の燃焼用の一次空気１７ａの噴出口６６が形成され、インナーチューブ１４の他端側に燃焼用一次空気１７ａの流入口３９が形成され、アウターチューブ１５の一端側とブラストチューブ１６の一端側との間に気体燃料４７の燃焼用の二次空気１７ｂの噴出口６４、６５が形成され、アウターチューブ１５の他端側とブラストチューブ１６の他端側との間に燃焼用二次空気１７ｂの流入口２２が形成されている。液体燃料３７と気体燃料４７とを切替専焼させる。燃焼用一次空気１７ａの流入口３９と燃焼用二次空気１７ｂの流入口２２との少なくともいずれかの開口面積を調節することができる開度調節部材６８が設けられている。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ブラストチューブの内部にアウターチューブが配置されるとともに、アウターチューブの内部にインナーチューブが配置され、インナーチューブの一端側に、液体燃料の噴出ノズルが配置され、インナーチューブの一端側に燃焼用一次空気の噴出口が形成され、インナーチューブの内部は燃焼用一次空気の供給路とされ、インナーチューブの他端側に燃焼用一次空気の流入口が形成され、インナーチューブの一端側とアウターチューブの一端側との間に気体燃料の噴出口が形成され、インナーチューブとアウターチューブとの間は気体燃料の供給路とされ、アウターチューブの一端側とブラストチューブの一端側との間に燃焼用二次空気の噴出口が形成され、アウターチューブとブラストチューブとの間は燃焼用二次空気の供給路とされ、アウターチューブの他端側とブラストチューブの他端側との間に燃焼用二次空気の流入口が形成され、かつ
液体燃料と気体燃料とを切替専焼させるように構成され、さらに
前記燃焼用一次空気の流入口と前記燃焼用二次空気の流入口との少なくともいずれかの開口面積を調節することができる開度調節部材が設けられていることを特徴とする切替専焼バーナ。
液体燃料と気体燃料とを切替専焼させるように構成され、さらに
前記燃焼用一次空気の流入口と前記燃焼用二次空気の流入口との少なくともいずれかの開口面積を調節することができる開度調節部材が設けられていることを特徴とする切替専焼バーナ。
【請求項2】
開度調節部材は、流入口を塞ぐ閉塞部材に、空気を通すための複数の空気孔が貫通状態で形成されていることを特徴とする請求項１記載の切替専焼バーナ。
【請求項3】
それぞれの空気孔を個別に塞ぐことができる単数または複数のプラグを有することを特徴とする請求項２記載の切替専焼バーナ。
【請求項4】
プラグと空気孔とがねじ結合されていることを特徴とする請求項３記載の切替専焼バーナ。
【請求項5】
開度調節部材は、横断面円形に形成されたチューブに内ばめ可能とされているとともに、外周面にテーパ面が形成され、さらに
開度調節部材は、前記チューブに対する軸心方向の位置を変更することで前記チューブとの間の流路断面積を調節可能、かつ前記軸心方向の位置を変更した状態に保持可能とされていることを特徴とする請求項１記載の切替専焼バーナ。
開度調節部材は、前記チューブに対する軸心方向の位置を変更することで前記チューブとの間の流路断面積を調節可能、かつ前記軸心方向の位置を変更した状態に保持可能とされていることを特徴とする請求項１記載の切替専焼バーナ。
【請求項6】
開度調節部材は、インナーチューブの内部にはめ込まれるとともに、インナーチューブの内部に配置された、液体燃料の噴出ノズルへの燃料供給チューブに外ばめされ、かつ前記燃料供給チューブに沿って前記燃料供給チューブの軸心方向に移動可能とされ、さらに前記燃料供給チューブに対して固定されていることを特徴とする請求項５記載の切替専焼バーナ。
【請求項7】
開度調節部材は、流入口を塞ぐ閉塞部材と、この閉塞部材の端面に沿って配置された板状のカバー体とを有し、
前記閉塞部材に、空気を通すための複数の空気孔が貫通状態で形成され、
前記カバー体に、各空気孔を塞ぐことができる板片が一体に複数形成され、
前記カバー体とそれぞれ一体に形成された各板片は、塑性変形することによって各空気孔との距離を調節可能とされていることを特徴とする請求項１記載の切替専焼バーナ。
前記閉塞部材に、空気を通すための複数の空気孔が貫通状態で形成され、
前記カバー体に、各空気孔を塞ぐことができる板片が一体に複数形成され、
前記カバー体とそれぞれ一体に形成された各板片は、塑性変形することによって各空気孔との距離を調節可能とされていることを特徴とする請求項１記載の切替専焼バーナ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、液体燃料と気体燃料とを切り替えてそれぞれ専焼させるための、切替専焼バーナに関する。
【背景技術】
【0002】
ガス・油切替専焼バーナとして、特許文献１には、内筒と中間筒と外筒とを備えた三重構造の筒状体にて構成されたバーナが記載されている。内筒の内部には油のための燃焼部を構成する油ノズルが配置され、油ノズルと内筒との間は燃焼用一次空気の流路とされている。内筒と中間筒との間は燃料ガスの流路とされ、中間筒と外筒との間は燃焼用二次空気の流路とされている。中間筒の開口端の部分によって、燃料ガスのための燃焼部が形成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開平５－２８０７１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
上記のように、ガス・油切替専焼バーナは、油用の燃焼部と燃料ガス用の燃焼部との２種類の燃焼部を備えている。しかしながら、燃焼用空気の供給の仕方や空気の流速が変化すると、それぞれの燃焼部の燃焼性が変化する。
【0005】
たとえば、油燃焼の際には、一次空気の流速が高すぎると燃焼振動が発生しやすく、また、スモークや一酸化炭素（ＣＯ）の発生が顕著になりやすい。また、二次空気の流速が高すぎると、燃焼振動が発生しやすい。
【0006】
同じ空気量のもとで油燃焼からガス燃焼へ切り替える際において、一次空気の流速が低い場合には、低負荷時に振動燃焼が発生しやすい。
【0007】
その対策として、バーナ各部の寸法を調整することが行われている。しかし、バーナ各部の寸法を調整だけでは上記の問題点が解消しない場合がある。
【0008】
そこで本発明は、切替専焼バーナにおいて、燃焼の不具合の発生を効果的に防止できるようにすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0009】
この目的を達成するため、本発明の切替専焼バーナは、
【0010】
ブラストチューブの内部にアウターチューブが配置されるとともに、アウターチューブの内部にインナーチューブが配置され、インナーチューブの一端側に、液体燃料の噴出ノズルが配置され、インナーチューブの一端側に燃焼用一次空気の噴出口が形成され、インナーチューブの内部は燃焼用一次空気の供給路とされ、インナーチューブの他端側に燃焼用一次空気の流入口が形成され、インナーチューブの一端側とアウターチューブの一端側との間に気体燃料の噴出口が形成され、インナーチューブとアウターチューブとの間は気体燃料の供給路とされ、アウターチューブの一端側とブラストチューブの一端側との間に燃焼用二次空気の噴出口が形成され、アウターチューブとブラストチューブとの間は燃焼用二次空気の供給路とされ、アウターチューブの他端側とブラストチューブの他端側との間に燃焼用二次空気の流入口が形成され、かつ
液体燃料と気体燃料とを切替専焼させるように構成され、さらに
前記燃焼用一次空気の流入口と前記燃焼用二次空気の流入口との少なくともいずれかの開口面積を調節することができる開度調節部材が設けられていることを特徴とする。
液体燃料と気体燃料とを切替専焼させるように構成され、さらに
前記燃焼用一次空気の流入口と前記燃焼用二次空気の流入口との少なくともいずれかの開口面積を調節することができる開度調節部材が設けられていることを特徴とする。
【0011】
このような構成であると、燃焼用一次空気の流入口と燃焼用二次空気の流入口との少なくともいずれかの開口面積を調節することができる開度調節部材によって、一次空気の流れと二次空気の流れとを、液体燃料の燃焼と気体燃料の燃焼とのいずれにも適したものとなるように調節することができる。
【0012】
本発明の切替専焼バーナの一態様によると、開度調節部材は、流入口を塞ぐ閉塞部材に、空気を通すための複数の空気孔が貫通状態で形成されていることが好ましく、それぞれの空気孔を個別に塞ぐことができる単数または複数のプラグを有することがさらに好ましく、プラグと空気孔とがねじ結合されていることがいっそう好ましい。
【0013】
本発明の切替専焼バーナの他の態様によると、開度調節部材は、横断面円形に形成されたチューブに内ばめ可能とされているとともに、外周面にテーパ面が形成され、さらに開度調節部材は、チューブに対する軸心方向の位置を変更することでチューブとの間の流路断面積を調節可能、かつ軸心方向の位置を変更した状態に保持可能とされていることが好ましい。
【0014】
この場合において、開度調節部材は、インナーチューブの内部にはめ込まれるとともに、インナーチューブの内部に配置された、液体燃料の噴出ノズルへの燃料供給チューブに外ばめされ、かつ燃料供給チューブに沿って燃料供給チューブの軸心方向に移動可能とされ、さらに燃料供給チューブに対して固定されていることが、より好ましい。
【0015】
本発明の切替専焼バーナのさらに他の態様によると、開度調節部材は、流入口を塞ぐ閉塞部材と、この閉塞部材の端面に沿って配置された板状のカバー体とを有し、閉塞部材に、空気を通すための複数の空気孔が貫通状態で形成され、カバー体に、各空気孔を塞ぐことができる板片が一体に複数形成され、カバー体とそれぞれ一体に形成された各板片は、塑性変形することによって各空気孔との距離を調節可能とされていることが好ましい。
【発明の効果】
【0016】
本発明によると、空気の流入口の開口面積を調節することができる開度調節部材によって、一次空気の流れと二次空気の流れとを、液体燃料の燃焼と気体燃料の燃焼とのいずれにも適したものとなるように調節することができる。
【図面の簡単な説明】
【0017】
【図1】本発明の実施の形態の切替専焼バーナの断面図である。
【図3】開度調節部材の第１の形態を示す図である。
【図5】開度調節部材の第２の形態を示す図である。
【図8】開度調節部材の第３の形態を示す図である。
【図10】第２の形態の開度調節部材を用いたときの低負荷での油燃焼時の燃焼特性を示すグラフである。
【図11】第２の形態の開度調節部材を用いたときの低負荷でのガス燃焼時の燃焼特性を示すグラフである。
【図12】第２の形態の開度調節部材を用いたときの高負荷での油燃焼時の燃焼特性を示すグラフである。
【図13】第２の形態の開度調節部材を用いたときの高負荷でのガス燃焼時の燃焼特性を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【0018】
［本発明の実施の形態の包括概念］
図１に示される本発明の実施の形態の切替専焼バーナ１０は、ボイラ１において使用される。切替専焼バーナ１０は、炉壁２を有したボイラ１に取り付けられることで、ボイラ１の燃焼室３において必要な燃焼を行う。
図１に示される本発明の実施の形態の切替専焼バーナ１０は、ボイラ１において使用される。切替専焼バーナ１０は、炉壁２を有したボイラ１に取り付けられることで、ボイラ１の燃焼室３において必要な燃焼を行う。
【0019】
ボイラ１の炉壁２には風箱１１が取り付けられている。燃料と燃焼用空気との供給装置１２が、ボイラ１の外部から、風箱１１と炉壁２とを経由して、燃焼室３へ導かれている。燃焼室３に面した位置における供給装置１２の先端には、燃焼部１３が形成されている。
【0020】
燃料と燃焼用空気との供給装置１２は、同心状の三重管の構成とされ、径方向に沿った最も内側のインナーチューブ１４と、インナーチューブ１４よりも径方向に沿った外側に配置されたアウターチューブ１５と、アウターチューブ１５よりもさらに径方向に沿った外側に配置されたブラストチューブ１６とを備える。ブラストチューブ１６は風箱１１を構成する部材によって支持されており、アウターチューブ１５はブラストチューブ１６によって支持されており、インナーチューブ１４はアウターチューブ１５によって支持されている。
【0021】
風箱１１には、この風箱１１に燃焼用空気１７を供給するためのダクト１８が接続されている。ダクト１８は、風箱１１における炉壁２から供給装置１２の軸心方向に沿って距離をおいた位置に接続されている。
【0022】
図示は省略するが、ダクト１８には、風箱１１へ供給する燃焼用空気の量を調節するためのダンパが設けられている。ダンパは、図外のモータなどのアクチュエータによって、その開度が調節される。
【0023】
風箱１１における炉壁２とは反対側の部分には、マニホールドチャンバ２０が取り付けられている。インナーチューブ１４とアウターチューブ１５とは、炉壁２と風箱１１とを貫通した状態でマニホールドチャンバ２０の内部に到達する長さで形成されている。これに対し、ブラストチューブ１６は、炉壁２から風箱１１の内部まで形成されているにとどまり、マニホールドチャンバ２０の内部には到達していない。風箱１１の内部におけるブラストチューブ１６の端部には、ベルマウス２１が設けられている。ベルマウス２１は、ブラストチューブ１６よりも径方向に沿った外側の位置において、風箱１１の内部へ開口している。換言すると、ベルマウス２１は、その開口端２２において、ブラストチューブ１６よりも大径に形成されている。
【0024】
ベルマウス２１とマニホールドチャンバ２０との間における風箱１１の内部には、両端が開口した整流管２３が設けられている。整流管２３は、ブラストチューブ１６と同軸上に配置されている。整流管２３の口径は、ブラストチューブ１６の口径と同等に形成されている。これにより、整流管２３は、一端でマニホールドチャンバ２０と連通し、他端でベルマウス１８に向かい合っている。
【0025】
風箱１１へのマニホールドチャンバ２０の取付け部、すなわち風箱１１とマニホールドチャンバ２０との接続部において、整流管２３よりも外周側の位置には、風箱１１とマニホールドチャンバ２０とを連通させるための連通口２４が開口している。このため、ダクト１８から風箱１１へ送り込まれた燃焼用空気１７の一部はベルマウス２１へ導かれ、燃焼用空気１７の残部はマニホールドチャンバ２０へ導かれる。
【0026】
燃焼用空気１７は、ダクト１８から風箱１１へ向けて、供給装置１２の軸心と交差する方向に沿って送り込まれる。これに対し風箱１１の内部では、燃焼用空気１７は、その一部がベルマウス２１へ導かれるとともに残部が連通口２４を通ってマニホールドチャンバ２０へ導かれる。このため、燃焼用空気１７は、風箱１１の内部では、供給装置１２の軸心に沿った方向に流れる。つまり、燃焼用空気１７は、風箱１１の内部において、その流れの方向が転換される。風箱１１の内部には、燃焼用空気１７の流れの方向の転換を円滑に行わせるための整流部材２５が設けられている。
【0027】
整流部材２５は、整流管２６と、この整流管２６の内部に設けられた多数の整流板２７とを有する。整流管２６は、ブラストチューブ１６よりも径方向に沿った外側の位置において、ブラストチューブ１６と同心状に配置されている。整流管２６は、その一端２８が、風箱１１における炉壁２から離れた場所に位置する壁体２９に、すなわち風箱１１におけるマニホールドチャンバ２０が取り付けられた壁体２９に、接続されている。整流管２６の他端３０は、風箱１１の内部における炉壁２に近い位置において開口している。各整流板２７は、長方形状に形成され、その長さが整流管２６の長さと同等になるようにされている。各整流板２７は、その板面が整流管２６の径方向に向くように配置されて、整流管２６の内面から径方向の内向きに配置されている。整流管２６の径方向に沿った整流板の内縁３１は、ベルマウス２１の開口端２２の外周縁よりも径方向に沿った外側に位置するようにされている。
【0028】
整流部材２５は、整流管２６と整流板２７とが上記の構成であることによって、整流管２６の一端において壁体２９によって閉じられているとともに、整流管２６の他端において開口している。整流部材２５の開口３３は、炉壁２に近い場所に位置している。
【0029】
整流部材２５がこのような構成であることで、ダクト１８から風箱１１の内部へ向けて、供給装置１２の軸心と交差する方向に沿って送り込まれた燃焼用空気１７は、整流部材２５の整流管２６の外周面３４に沿って炉壁２へ向かう方向へ転向され、整流部材２５の開口３３において反転されて、開口３３から整流部材２５の内部に入り込む方向へ転向される。そして燃焼用空気１７は、整流部材２５の内部において整流板２７に案内されることで、供給装置１２の軸心方向に沿った流れとなるように整流される。このようにした整流された燃焼用空気１７は、上述のようにしてベルマウス２１とマニホールドチャンバ２０とに分配される。
【0030】
液体燃料３７の供給管３８が、マニホールドチャンバ２０よりも炉壁２から遠い位置から、マニホールドチャンバ２０に入り込むとともに、マニホールドチャンバ２０におけるインナーチューブ１４の開口３９からインナーチューブ１４の内部に入り込み、燃焼部１３に到達するように設けられている。供給管３８は、燃焼部１３に近い位置において、支持部材４０によってインナーチューブ１４に支持されている。燃焼部１３において、供給管３８の先端には、液体燃料３７の噴出ノズルである、液体燃料噴出ノズル４１が設けられている。液体燃料噴出ノズル４１は、供給管３８によって供給された液体燃料３７を燃焼部１３において噴出する。
【0031】
液体燃料噴出ノズル４１の近傍には、液体燃料噴出ノズル４１から噴射され燃焼用空気と混合した液体燃料を点火させるための点火用電極４２が設けられている。点火用電極４２は、放電スパークを発生させることで、燃焼用空気と混合した液体燃料を点火させる。点火用電極４２には、放電のための高圧電気を点火用電極４２に供給するための導線４３が接続されている。導線４３は、マニホールドチャンバ２０の外部からマニホールドチャンバ２０の内部に挿入され、インナーチューブ１４の内部において液体燃料の供給管３８に沿って配置されたうえで、点火用電極４２に電気的に接続されている。導線４３は、導体が絶縁体でカバーされた構成である。導線４３は、この導線４３の途中からの放電を防止するために、絶縁用の円筒状の碍子４４を介して支持部材４０に支持されている。同様の目的で、導線４３は、碍子４４を介してマニホールドチャンバ２０の壁部４５に支持されている。
【0032】
風箱１１からマニホールドチャンバ２０に入り込んだ燃焼用空気１７は、一次空気１７ａとして、燃焼用一次空気１７ａの流入口としての開口３９からインナーチューブ１４の内部に入り込み、インナーチューブ１４の内部を通って燃焼部１３へ供給される。
【0033】
アウターチューブ１５は、マニホールドチャンバ２０の内部において、インナーチューブ１４の開口３９よりも風箱１１に近い位置で開口４６が形成されている。開口４６は、インナーチューブ１４の外周面とアウターチューブ１５の内周面との間において環状に形成されている。
【0034】
インナーチューブ１４の開口３９とアウターチューブ１５の開口４６との間におけるインナーチューブ１４の部分は、気体燃料４７を開口４６に案内するための環状の案内部材４８によって覆われている。案内部材４８の一端４９はアウターチューブ１５に被さっており、案内部材４８の他端５０はインナーチューブ１４に被さっている。このため、案内部材４７は、その内部空間がアウターチューブ１５の開口４６に連通している。環状の案内部材４７における周方向の１個所には、接続ポート５１が形成されている。接続ポート５１には連結管５２が接続されている。連結管５２は、マニホールドチャンバ２０の外部からの気体燃料４７を、この連結管５２と案内部材４８と開口４６とを通して、インナーチューブ１４の外周面とアウターチューブ１５の内周面との間に形成される環状の気体燃料供給路５３へ送り込むことができる。
【0035】
風箱１１の内部におけるアウターチューブ１５の外周面とブラストチューブ１６の内周面との間には、ベルマウス２１からの燃焼用空気１７を二次空気１７ｂとして燃焼部１３へ供給するための環状の二次空気供給路５４が形成されている。ベルマウス２１の開口端２２は、供給路５４への燃焼用二次空気１７ｂの流入口として機能する。アウターチューブ１５の外周面と整流管２３の内周面との間には、マニホールドチャンバ２０の内部の燃焼用空気１７を、二次空気供給路５２に向かうように、供給装置１２の軸心方向に整流させる整流路３２が形成されている。
【0036】
燃焼部１３における二次空気供給路５３の一部分には、パイロットバーナ５５が設置されている。パイロットバーナ５５は、公知の構成を有する。
【0037】
【0038】
燃焼部１３において、ブラストチューブ１６の先端にはファンネル５６が接続されている。ファンネル５６の先端には、燃焼ガス５７を燃焼室３に向けて噴出させるための噴出口５８が形成されている。インナーチューブ１４は、ファンネル５６の内部において、燃焼用一次空気１７ａの噴出口としての開口６６を有する。開口６６よりもファンネル５６の噴出口５８に近い位置には、環状板の形状のフロントディフューザ５９が設けられている。液体燃料噴出ノズル４１から噴出された液体燃料３７と、インナーチューブ１４の開口６６から噴出された一次空気１７ａとは、フロントディフューザ５９を通過することによって良好に撹拌され、ファンネル５６の内部および燃焼室３において燃焼に供される。
【0039】
インナーチューブ１４とアウターチューブ１５との間に形成された気体燃料供給路５３において、フロントディフューザ５９よりもファンネル５６の噴出口５８から距離をおいた位置には、ガス噴出ノズル６０が設けられている。ガス噴出ノズル６０は、気体燃料供給路５３を塞ぐ環状板６１と、環状板６１の周方向に沿った複数の位置において貫通状態で形成された気体燃料噴出口６２とを有する。
【0040】
ファンネル５６の内部における気体燃料供給路５３の開口端とファンネル５６の内周面との間には、リアディフューザ６３が設けられている。リアディフューザ６３は、環状板の形態であり、その内周縁がアウターチューブ１５に接続されている。リアディフューザ６３は、供給装置１２の軸心方向に沿った、フロントディフューザ５９と環状板６１との間の位置に設置されている。リアディフューザ６３の外周縁とファンネル５６の内周面との間には、二次空気供給路５４に連通する環状の燃焼用空気噴出口６４が形成されている。リアディフューザ６３自体にも、ファンネル５６の内部へ燃焼用の二次空気を噴出させるための噴出口６５が貫通状態で複数形成されている。
【0041】
このような構成の切替専焼バーナ１０において、油などの液体燃料３７を専焼させる場合には、供給装置１２に外部から液体燃料３７を供給するとともに、気体燃料４７は供給せずに、かつダクト１８から風箱１１へ燃焼用空気１７を供給しながら、燃焼を行わせる。この場合には、燃焼部１３において。気体燃料供給路５３からの気体燃料４７の供給は行われないが、液体燃料噴出ノズル４１からの液体燃料３７の噴出が行われる。
【0042】
図１に示すダクト１８から風箱１１へ供給された燃焼用空気１７は、整流部材２５の整流管２６に当たったうえで、整流管２６の外周面３４に沿って炉壁２側へ転向され、整流部材２５の開口３３で方向転換して整流部材２５内部に入り込む。整流部材２５の内部に入り込んだ燃焼用空気１７は、その大部分が整流板２７に沿って流れることで、供給装置１２の軸心方向に沿った流れとなるように整流される。
【0043】
整流された燃焼用空気１７の一部は、二次空気１７ｂとして、流入口としてのベルマウス２１の開口端２２から、二次空気供給路５４へ送り込まれる。供給路５４へ送り込まれた二次空気１７ｂは、燃焼用空気噴出口６４および噴出口６５からファンネル５６の内部へ噴出される。
【0044】
整流部材２５に入り込んだ燃焼用空気１７の残部、すなわち、燃焼用空気１７のうち、二次空気１７ｂとして供給路５４へ送り込まれなかった部分は、風箱１１から連通口２４を通ってマニホールドチャンバ２０へ送り込まれる。このマニホールドチャンバ２０へ送り込まれた燃焼用空気は、一次空気１７ａとして、開口３９からインナーチューブ１４の内部へ入り込み、開口６６と燃焼部１３におけるフロントディフューザ５９とを通って、液体燃料噴出ノズル４１からの液体燃料３７とともにファンネル５６の内部へ噴出されることで、燃焼に供される。このとき、燃焼用空気噴出口６４および噴出口６５から二次空気１７ｂがファンネル５６の内部に噴出される。
【0045】
切替専焼バーナ１０において、液体燃料３７に代えて気体燃料４７を燃焼させるときには、供給管３８による液体燃料噴出ノズル４１への液体燃料３７の供給を停止するとともに、図外からの気体燃料４７を、接続管５２および案内部材４８を通して気体燃料供給路５３へ送り込む。供給路５３へ送り込まれた気体燃料４７は、燃焼部１３のガス噴出ノズル６０からファンネル５６の内部へ噴出される。噴出ノズル６０から噴出された気体燃料４７は、リアディフューザ６３の位置における燃焼用空気噴出口６４および噴出口６５からファンネル５６の内部に噴出された二次空気１７ｂと混合されたうえで、燃焼に供される。このとき、フロントディフューザ５９からは、液体燃料３７を含まない一次空気１７ａのみが、ファンネル５６の内部に噴出される。
【0046】
このようにして、液体燃料３７と気体燃料４７との切替専焼が行われる。
【0047】
マニホールドチャンバ２０の内部におけるインナーチューブ１４の開口３９の部分には、開口３９におけるインナーチューブ１４の開口面積を調節するための開度調節部材６８が設けられている。
【0048】
［開度調節部材の第１の形態］
図３および図４は、開度調節部材６８の第１の形態を示す。ここでは、開度調節部材６８は、円盤体７０を有し、この円盤体７０は、インナーチューブ１４への流入口としての開口３９にはまり込んで、開口３９を塞ぐことができる閉塞部材を構成する。図示の例では、液体燃料３７の噴出ノズルである液体燃料噴出ノズル４１および供給管３８は、図示は省略するが、それぞれ一対が横方向に並んで配置された構成となっている。このため、図４に示すように、円盤体７０には、これら一対の供給管３８を通すための一対の供給管挿通孔７１が貫通状態で形成されている。点火用電極４２も、同様に図示は省略するが一対の液体燃料噴出ノズル４１に対応して一対が設けられており、それに対応した導線４３も一対が横に並んで配置されている。円盤体７０の位置では、導線４３は円筒状の碍子４４を介して円盤体７０に通されている。図４に示すように、円盤体７０には、そのための一対の碍子挿通孔７２が貫通状態で形成されている。
図３および図４は、開度調節部材６８の第１の形態を示す。ここでは、開度調節部材６８は、円盤体７０を有し、この円盤体７０は、インナーチューブ１４への流入口としての開口３９にはまり込んで、開口３９を塞ぐことができる閉塞部材を構成する。図示の例では、液体燃料３７の噴出ノズルである液体燃料噴出ノズル４１および供給管３８は、図示は省略するが、それぞれ一対が横方向に並んで配置された構成となっている。このため、図４に示すように、円盤体７０には、これら一対の供給管３８を通すための一対の供給管挿通孔７１が貫通状態で形成されている。点火用電極４２も、同様に図示は省略するが一対の液体燃料噴出ノズル４１に対応して一対が設けられており、それに対応した導線４３も一対が横に並んで配置されている。円盤体７０の位置では、導線４３は円筒状の碍子４４を介して円盤体７０に通されている。図４に示すように、円盤体７０には、そのための一対の碍子挿通孔７２が貫通状態で形成されている。
【0049】
円盤体７０には、供給管挿通孔７１および碍子挿通孔７２のほかに、燃焼用空気を通すための空気孔７３が、厚み方向への貫通状態で形成されている。空気孔７３の口径およびその数は、所要の開口面積に応じて適宜に設定することができる。空気孔７３が１つだけの場合は、所要の開口面積となる大きさの空気孔７３を備えた円盤体７０を複数種類準備しておいて、適宜交換することもできる。複数の空気孔７３が形成される場合には、すべての空気孔７３の口径をそろえることも可能であるし、あるいは図４に示すように口径の異なる複数種類の空気孔７３をそれぞれ複数設けることもできる。さらに、口径の異なる複数種類の空気孔７３を単数または複数織り交ぜて形成することもできる。
【0050】
円盤体７０は、適宜の手段によってインナーチューブ１４に固定することができる。図４に示す例では、案内部材４８およびインナーチューブ１４に貫通状態でねじ込まれる押しねじ７４によって円盤体７０を押圧することで、円盤体７０をインナーチューブ１４に固定している。インナーチューブ１４の周方向に沿った押しねじ７４の数は、任意である。
【0051】
図４に示すように円盤体７０に複数の空気孔７３が形成されている場合には、任意の空気孔７３を塞ぐことによって、円盤体７０における開口面積、すなわちインナーチューブ１４の開口面積を調節することができる。図示は省略するが、空気孔７３を塞ぐための部材としては、機械要素としてのプラグを好適に用いることができる。図４に示される例では、ねじ込み式のプラグを用いることのできる円盤体７０が示されている。ねじ込み式のプラグに対応して、円盤体７０の空気孔７０には内ねじ７５が形成されている。
【0052】
円盤体７０における開口面積を調節することで、燃焼用空気の量を調節することができて、液体燃料３７の燃焼時と気体燃料４７の燃焼時とのいずれにおいても、安定した燃焼状態を達成することができる。
【0053】
［開度調節部材の第２の形態］
図５～図７は、開度調節部材６８の第２の形態を示す。ここでは、開度調節部材６８は、閉塞部材として機能する栓体７７を有し、この栓体７７における軸心方向に沿った一部分が、横断面円形に形成されたインナーチューブ１４の外側から、流入口としての開口３９にはめ込まれている。
図５～図７は、開度調節部材６８の第２の形態を示す。ここでは、開度調節部材６８は、閉塞部材として機能する栓体７７を有し、この栓体７７における軸心方向に沿った一部分が、横断面円形に形成されたインナーチューブ１４の外側から、流入口としての開口３９にはめ込まれている。
【0054】
図７に示すように、栓体７７の外周には、傾斜角φを有するテーパ面７８が形成されている。テーパ面７８は、栓体７７の一部分がインナーチューブ１４の開口３９にはめ込まれたときに同様にインナーチューブ１４にはめ込まれ、インナーチューブ１４の奥側ほど外径が小さくなる先細り形状になるようにされている。
【0055】
栓体７７には、第１の形態の円盤体７０と同様の供給管挿通孔７１と碍子挿通孔７２とが形成されている。栓体７７は、挿通孔７１に通される供給管３８および挿通孔７２に通される碍子４４に沿って、これら供給管３８および碍子４４の長さ方向に移動できるようにされている。栓体７７には、図６に示すように栓体７７の外周面７９から各挿通孔７１、７２に達する内ねじ８０がそれぞれ形成されている。内ねじ８０に押しねじをねじ込んで、押しねじの先端を供給管３８および碍子４４に押圧することで、栓体７７を、供給管３８および碍子４４の長さ方向に沿った任意の位置に固定し保持することができる。なお、栓体７７を固定、保持するための構成は、図示のものに限られず、任意である。
【0056】
このようにして、栓体７７を、インナーチューブ１４の開口３９の軸心方向に沿った任意の位置に移動させてその位置で固定することにより、栓体７８の外周のテーパ面７８とインナーチューブ１４における横断面円形の開口３９の内周面との間に形成される隙間８１（図５参照）の断面積の大きさを調節することができる。隙間８１は、燃焼用空気を通すための流路を形成する。これによって、インナーチューブ１４の開口面積を調節することができる。
【0057】
テーパ面７８を有した栓体７７を用いることで、インナーチューブ１４の開口面積の調節により、一次空気１７ａの流量を容易に調節することができる。特に、液体燃料３７の燃焼時において、一次空気１７ａの流量を増やすことにより、燃料と燃焼用空気との混合を良好に行うことができる。気体燃料４７の燃焼側の燃焼調整でうまくいかない場合には、バーナ１０の各部の設定寸法を微調整したうえで、テーパ面７８を有した栓体７７を移動させて、一次空気１７ａの流量を絞れば、液体燃料３７の燃焼時において目標とするＣＯ値、スモーク値を達成することができる。
【0058】
［開度調節部材の第３の形態］
図８および図９は、開度調節部材６８の第３の形態を示す。この第３の形態の開度調節部材６８も円盤体８４を有し、この円盤体８４も、インナーチューブ１４の流入口としての開口３９にはまり込んで、開口３９を塞ぐことができる閉塞部材を構成するようにされている。円盤体８４は、第１の形態の円盤体７０と同様に、押しねじ７４によってインナーチューブ１４に固定される構造などとすることができる。円盤体８４には、単数または複数の、厚み方向への空気孔８５が貫通状態で形成されている。空気孔８５は、燃焼用空気を通すための流路を形成する。
図８および図９は、開度調節部材６８の第３の形態を示す。この第３の形態の開度調節部材６８も円盤体８４を有し、この円盤体８４も、インナーチューブ１４の流入口としての開口３９にはまり込んで、開口３９を塞ぐことができる閉塞部材を構成するようにされている。円盤体８４は、第１の形態の円盤体７０と同様に、押しねじ７４によってインナーチューブ１４に固定される構造などとすることができる。円盤体８４には、単数または複数の、厚み方向への空気孔８５が貫通状態で形成されている。空気孔８５は、燃焼用空気を通すための流路を形成する。
【0059】
円盤体８４の一方の端面８６に沿って、板状のカバー体８７が配置されている。カバー体８７は、適宜の手段によって、円盤体８４の一方の端面８６に固定されている。カバー体８７には、各貫通孔８５を塞ぐことができる板片８８が一体に形成されている。板片８８は長方形状に形成され、この長方形はその３辺において板片８８から切り離されるとともに、残りの一辺の連続部８９において板片８８と一体に形成されている。
【0060】
円盤体８４とカバー体８７とには、第１の形態の円盤体７０と同様の供給管挿通孔７１と碍子挿通孔７２とが形成されている。
【0061】
図９に示すように、板片８８は、連続部８９を中心として任意の角度θで折り曲げ形成することができる。板状のカバー体８７が金属材料で形成されることにより、板片８８は、塑性変形することで、連続部８９を中心として折り曲げ形成された任意の角度θを保持することができる。所要の貫通孔８５においては、角度θを実質的にゼロにして、空気孔８５を塞ぐこともできる。これにより、各空気孔８５と各板片８８との距離を調節することができて、各空気孔８５を通る燃焼用空気の流速や流量を任意に調節することができる。その結果、開度調節部材６８によりインナーチューブ１４の開口面積を調節することができ、しかもその調節を空気孔８５ごとに微妙に行うことができる。
【0062】
板片８８の形状は任意である。すなわち、上記においては板片８８を長方形状としたものを説明したが、これに代えてＵ字状やその他の適宜の形状とすることもできる。
【0063】
［技術思想のまとめ］
本発明の実施の形態の切替専焼バーナ１０によれば、インナーチューブ１４への燃焼用空気の流入口の開口面積を調節できることで燃焼用空気１７の流れを、液体燃料３７の燃焼と気体燃料４７の燃焼とのいずれにも適したものとなるように調節することができる。
本発明の実施の形態の切替専焼バーナ１０によれば、インナーチューブ１４への燃焼用空気の流入口の開口面積を調節できることで燃焼用空気１７の流れを、液体燃料３７の燃焼と気体燃料４７の燃焼とのいずれにも適したものとなるように調節することができる。
【0064】
上記においては、液体燃料３７の燃焼に用いる一次空気１７ａのためのインナーチューブ１４の開口３９の開口面積を調節することができる開度調節部材３８について説明した。これに対し、必要に応じて、同様の構成を、気体燃料４７の燃焼に用いる二次空気１７ｂのための流入口、すなわちベルマウス２１やその他の部材における燃焼用空気１７の流入口に適用することもできる。あるいは、一次空気１７ａの流入口と二次空気１７ｂの流入口との両方に開度調節部材を設けることもできる。
【0065】
上述のように、切替専焼バーナにおいては、液体燃料の燃焼用の一次空気の供給の仕方や流速が変化すると、二次空気の供給の仕方や流速が変化する場合に比べて、バーナの燃焼状態に与える影響が大きい。このため、本発明においては、上記した実施の形態のように、液体燃料３７の燃焼に用いる一次空気１７ａのためのインナーチューブ１４の開口３９の開口面積を調節するように構成する方が、より効果的である。
【0066】
［実験例］
熱出力１２５０ｋＷ、メタンガス流量１１７ｍ３（Ｎ）／時、Ａ重油流量１２９．４Ｌ（Ｎ）／時、空気流量１６２７ｍ３（Ｎ）／時の切替専焼バーナを使用し、かつ図５に示される構成の開度調節部材６８を使用して燃焼を行ったときの、同バーナの燃焼特性の測定結果について説明する。対比のために、同切替専焼バーナにおいて開度調節部材を用いなかったときの測定結果についても併せて説明する。
熱出力１２５０ｋＷ、メタンガス流量１１７ｍ３（Ｎ）／時、Ａ重油流量１２９．４Ｌ（Ｎ）／時、空気流量１６２７ｍ３（Ｎ）／時の切替専焼バーナを使用し、かつ図５に示される構成の開度調節部材６８を使用して燃焼を行ったときの、同バーナの燃焼特性の測定結果について説明する。対比のために、同切替専焼バーナにおいて開度調節部材を用いなかったときの測定結果についても併せて説明する。
【0067】
－図１０－
図１０は、液体燃料としてのＡ重油を用いて油燃焼を行ったときの、低負荷時のスモークＮｏ．と排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）とを示すグラフである。ここにいう低負荷時とは、燃焼量４０％の負荷のときをいう。図１０のグラフにおいて、横軸は排ガスＯ２濃度（体積％）である。排ガスＯ２濃度は、バーナに供給される燃焼用空気量を管理するための指標である。図１０において、「振動域」とは、燃焼振動が発生しやすい領域を意味する。
図１０は、液体燃料としてのＡ重油を用いて油燃焼を行ったときの、低負荷時のスモークＮｏ．と排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）とを示すグラフである。ここにいう低負荷時とは、燃焼量４０％の負荷のときをいう。図１０のグラフにおいて、横軸は排ガスＯ２濃度（体積％）である。排ガスＯ２濃度は、バーナに供給される燃焼用空気量を管理するための指標である。図１０において、「振動域」とは、燃焼振動が発生しやすい領域を意味する。
【0068】
図１０にプロットされている黒丸は、バーナ各部の設定寸法を調節することで燃焼状態を調整したときのスモークの測定結果である。白丸は、バーナ各部の設定寸法を調節することなしに、上述の図５に示される第２の形態の開度調節部材６８を用いてインナーチューブの開口の開度を調節したときの、同じ低負荷時の測定結果である。開度調節部材６８の開度は、案内部材４８の他端５０の端面からの隙間８１の長さが０～１５ｍｍとなる範囲で調節した。
【0069】
図１０にプロットされている黒三角は、上記のスモーク測定時にあわせて測定した、同様にバーナ各部の設定寸法を調節することで燃焼状態を調整したときの、排ガスＣＯ濃度の測定結果である。白三角は、同様にバーナ各部の設定寸法を調節することなしに、上述の第２の形態の開度調節部材６８を用いてインナーチューブの開口の開度を調節したときの、排ガスＣＯ濃度の測定結果である。
【0070】
図１０から、バーナ各部の設定寸法を調節することで燃焼状態を調整したときに比べて、開度調節部材６８を用いてインナーチューブの開口の開度を調節したときの方が、液体燃料を燃焼させたときのスモークＮｏ．、排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）とも改善されていることを理解できる。なお、排ガス排ガスＯ２濃度が低い場合には、開度調節部材６８を用いてインナーチューブの開口の開度を調節することで、スモークＮｏ．および排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）を改善しすぎると燃焼振動が生じやすくなることを理解できる。このことから、スモークＮｏ．および排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）の改善の観点と、燃焼振動の発生防止の観点とのバランスをうまくとるべきであることも、図１０から知ることができる。
【0071】
－図１１－
図１１は、気体燃料としてのメタンガスを燃料としてガス燃焼を行ったときの、図１０の場合と同様の低負荷時の、排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）を示すグラフである。同様に、横軸は排ガスＯ２濃度（体積％）である。図１１にも、同様に「振動域」が示されている。
図１１は、気体燃料としてのメタンガスを燃料としてガス燃焼を行ったときの、図１０の場合と同様の低負荷時の、排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）を示すグラフである。同様に、横軸は排ガスＯ２濃度（体積％）である。図１１にも、同様に「振動域」が示されている。
【0072】
図１１にプロットされている黒三角は、バーナ各部の設定寸法を調節することで燃焼状態を調整したときの排ガスＣＯ濃度の測定結果である。白三角は、バーナ各部の設定寸法を調節することなしに、図１０の場合と同じ開度調節部材を用いてインナーチューブの開口の開度を調節したときの、同じ低負荷時の測定結果である。
【0073】
図１１から、バーナ各部の設定寸法を調節することで燃焼状態を調整したときに比べて、開度調節部材６８を用いてインナーチューブの開口の開度を調節したときの方が、特に排ガスＯ２濃度が６体積％以下の領域と８体積％以上の領域において、気体燃料を燃焼させたときの排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）が改善されていることを理解できる。なお、同様に排ガスＯ２濃度が低い場合には、開度調節部材６８を用いてインナーチューブの開口の開度を調節することで、排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）を改善しすぎると燃焼振動が生じやすくなることを理解できる。このことから、同様に、排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）の改善の観点と、燃焼振動の発生防止の観点とのバランスをうまくとるべきであることも、図１１から知ることができる。
【0074】
－図１２－
図１２は、図１０の場合と同様に液体燃料としてのＡ重油を用いて油燃焼を行ったときの、高負荷時のスモークＮｏ．と排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）とを示すグラフである。ここにいう高負荷時とは、燃焼量１００％の負荷のときをいう。図１２のグラフにおける縦軸と横軸は、図１０のものと同じである。
図１２は、図１０の場合と同様に液体燃料としてのＡ重油を用いて油燃焼を行ったときの、高負荷時のスモークＮｏ．と排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）とを示すグラフである。ここにいう高負荷時とは、燃焼量１００％の負荷のときをいう。図１２のグラフにおける縦軸と横軸は、図１０のものと同じである。
【0075】
図１２にプロットされている各記号は、図１０の場合と同じものを意味し、黒丸は、バーナ各部の設定寸法を調節することで燃焼状態を調整したときのスモークＮｏ．の測定結果である。白丸は、バーナ各部の設定寸法を調節することなしに、開度調節部材６８を用いてインナーチューブの開口の開度を調節したときの、同じ高負荷時の測定結果である。開度調節部材６８の開度の調節は、図１０の場合と同様とした。黒三角はバーナ各部の設定寸法を調節することで燃焼状態を調整したときの排ガスＣＯ濃度の測定結果、白三角はバーナ各部の設定寸法を調節することなしに開度調節部材６８を用いてインナーチューブの開口の開度を調節したときの排ガスＣＯ濃度の測定結果である。
【0076】
図１２において、黒三角で示される排ガスＣＯ濃度を制御するためにバーナ各部の設定寸法を調節することで燃焼状態を調整したときにおいて、排ガスＯ２濃度が６体積％を超える領域については、燃焼状態を調整するためにバーナ各部の設定寸法を調節することが、もはや不可能であった。つまり調節可能領域を超えていた。白三角で示される排ガスＣＯ濃度を制御するために開度調節部材による調節を行った場合と、黒丸で示されるスモークＮｏ．を制御するためにバーナ各部の設定寸法を調節した場合と、白丸で示されるスモークＮｏ．を制御するために開度調節部材による調節を行った場合とにおいては、排ガスＯ２濃度が７体積％を超える領域については、燃焼状態を調整するためにバーナ各部の設定寸法を調節したり開度調節部材による調節を行ったりすることが、もはや不可能であった。つまり調節可能領域を超えていた。
【0077】
図１２から、特に排ガスＣＯ濃度については、排ガスＯ２濃度が６体積％以下の領域において、バーナ各部の設定寸法を調節することで燃焼状態を調整したときに比べて、開度調節部材６８を用いてインナーチューブの開口の開度を調節したときの方が改善されていることを理解できる。
【0078】
－図１３－
図１３は、図１１の場合と同様に気体燃料としてのメタンガスを燃料としてガス燃焼を行ったときの、図１２の場合と同様の高負荷時の、排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）を示すグラフである。図１３のグラフにおける縦軸と横軸は、図１１のものと同じである。
図１３は、図１１の場合と同様に気体燃料としてのメタンガスを燃料としてガス燃焼を行ったときの、図１２の場合と同様の高負荷時の、排ガスＣＯ濃度（ｐｐｍ）を示すグラフである。図１３のグラフにおける縦軸と横軸は、図１１のものと同じである。
【0079】
図１３にプロットされている記号は、図１１の場合と同じものを示す。つまり、黒三角は、バーナ各部の設定寸法を調節することで燃焼状態を調整したときの排ガスＣＯ濃度の測定結果である。白三角は、バーナ各部の設定寸法を調節することなしに、図１２の場合と同じ開度調節部材を用いてインナーチューブの開口の開度を調節したときの、同じ高負荷時の測定結果である。
【0080】
図１３において、図１２の場合と同様に、排ガスＯ２濃度が７体積％を超える領域については、燃焼状態を調整するためにバーナ各部の設定寸法を調節することや、開度調節部材による調節を行うことが、もはや不可能であった。つまり調節可能領域を超えていた。
【0081】
図１３から、排ガスＯ２濃度が７体積％以下の領域において、バーナ各部の設定寸法を調節することで燃焼状態を調整したときに比べて、開度調節部材６８を用いてインナーチューブの開口の開度を調節したときの方が、排ガスＣＯ濃度改善されていることを理解できる。
【符号の説明】
【0082】
１４ インナーチューブ
１５ アウターチューブ
１６ ブラストチューブ
１７ 燃焼用空気
１７ａ 燃焼用一次空気
１７ｂ 燃焼用二次空気
２２ 開口端（燃焼用二次空気の流入口）
３７ 液体燃料
３９ 開口（燃焼用一次空気の流入口）
４１ 液体燃料噴出ノズル
４７ 気体燃料
５３ 気体燃料供給路
５４ 二次空気供給路
６０ ガス噴出ノズル
６２ 気体燃料噴出口
６４ 燃焼用空気噴出口（燃焼用二次空気の噴出口）
６５ 噴出口（燃焼用二次空気の噴出口）
６６ 開口（燃焼用一次空気の噴出口）
６８ 開度調節部材
７０ 円盤体（閉塞部材）
７３ 空気孔
７４ 押しねじ
７７ 栓体（閉塞部材）
７８ テーパ面
８４ 円盤体（閉塞部材）
８５ 空気孔
８７ カバー体
８８ 板片
１５ アウターチューブ
１６ ブラストチューブ
１７ 燃焼用空気
１７ａ 燃焼用一次空気
１７ｂ 燃焼用二次空気
２２ 開口端（燃焼用二次空気の流入口）
３７ 液体燃料
３９ 開口（燃焼用一次空気の流入口）
４１ 液体燃料噴出ノズル
４７ 気体燃料
５３ 気体燃料供給路
５４ 二次空気供給路
６０ ガス噴出ノズル
６２ 気体燃料噴出口
６４ 燃焼用空気噴出口（燃焼用二次空気の噴出口）
６５ 噴出口（燃焼用二次空気の噴出口）
６６ 開口（燃焼用一次空気の噴出口）
６８ 開度調節部材
７０ 円盤体（閉塞部材）
７３ 空気孔
７４ 押しねじ
７７ 栓体（閉塞部材）
７８ テーパ面
８４ 円盤体（閉塞部材）
８５ 空気孔
８７ カバー体
８８ 板片
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】