特開 2024-146757 スパークプラグ

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024146757

(43)【公開日】2024-10-15

(54)【発明の名称】スパークプラグ

(51)【国際特許分類】

   H01T 13/20 20060101AFI20241004BHJP

【ＦＩ】

H01T13/20 B

【審査請求】未請求

【請求項の数】8

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2024016039

(22)【出願日】2024-02-06

(31)【優先権主張番号】P 2023057001

(32)【優先日】2023-03-31

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

(71)【出願人】

【識別番号】000004547

【氏名又は名称】日本特殊陶業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110000534

【氏名又は名称】弁理士法人真明センチュリー

(72)【発明者】

【氏名】左▲高▼ 直輝

【テーマコード（参考）】

5G059

【Ｆターム（参考）】

5G059AA04

5G059AA10

5G059CC02

5G059DD04

5G059DD09

5G059DD11

5G059DD15

5G059DD19

5G059DD20

5G059DD21

(57)【要約】

【課題】中心電極の先端部の曲げ応力を低減できるスパークプラグを提供する。
【解決手段】スパークプラグは、先端から後端側へ向かって延びる軸孔が設けられた絶縁体と、絶縁体の軸孔に配置され軸線に沿って延びる中心電極と、を備え、中心電極は絶縁体の先端から突き出す先端部を含み、先端部は、軸線を含む断面において、絶縁体の先端に位置する根元と、根元の幅よりも幅が小さい電極先端と、を含む。断面に現出する先端部の根元と電極先端とを結ぶ外形線は、軸線に向かって凹む凹部を１つ以上含み、凹部のうち根元に最も近い後端凹部の曲率半径Ｒを、後端凹部と電極先端との間の軸線方向の距離Ａで除した値Ｒ／Ａは０．１２以上である。
【選択図】図２

【特許請求の範囲】

【請求項1】

先端から後端側へ向かって延びる軸孔が設けられた絶縁体と、
前記絶縁体の前記軸孔に配置され軸線に沿って延びる中心電極と、を備え、
前記中心電極は、前記絶縁体の前記先端から突き出す先端部を含むスパークプラグであって、
前記軸線を含む断面において、前記先端部は、前記軸線が延びる方向において前記絶縁体の前記先端に位置する根元と、前記根元よりも幅が小さい電極先端と、を含み、
前記断面に現出する前記先端部の前記根元と前記電極先端とを結ぶ外形線は、前記軸線に向かって凹む凹部を１つ以上含み、
前記凹部のうち前記根元に最も近い後端凹部の曲率半径Ｒを、前記後端凹部と前記電極先端との間の軸線方向の距離Ａで除した値Ｒ／Ａは０．１２以上であるスパークプラグ。

【請求項2】

前記値Ｒ／Ａは０．２２以上である請求項１記載のスパークプラグ。

【請求項3】

前記後端凹部における前記軸線と垂直な方向の前記先端部の太さＣは０．８ｍｍ以上である請求項１又は２に記載のスパークプラグ。

【請求項4】

前記距離Ａは０．９ｍｍ以下であり、前記太さＣは０．９ｍｍ以下である請求項３記載のスパークプラグ。

【請求項5】

前記太さＣを前記距離Ａで除した値Ｃ／Ａは１．４２以上である請求項３記載のスパークプラグ。

【請求項6】

前記先端部は、前記根元を含む母材と、
前記電極先端を含み貴金属を含有するチップと、
前記チップと前記母材との間に形成される溶融部と、を含み、
前記母材は、前記後端凹部を含み、
前記溶融部は、前記軸線の両側に位置する２つの前記外形線の間に連続している請求項１又は２に記載のスパークプラグ。

【請求項7】

前記先端部は、前記根元を含む第１部と、
前記第１部の先端側に隣接し前記第１部よりも細い第２部と、
前記電極先端を含み貴金属を含有するチップと、
前記チップと前記第２部との間に形成される溶融部と、を含み、
前記後端凹部は、前記第１部と前記第２部との境界に位置する請求項１又は２に記載のスパークプラグ。

【請求項8】

前記値Ｒ／Ａは０．３以下である請求項１又は２に記載のスパークプラグ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は絶縁体に中心電極が配置されたスパークプラグに関する。

【背景技術】

【0002】

絶縁体の先端から中心電極の先端部が突き出たスパークプラグに係る先行技術は特許文献１に開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開平６－３６８５６号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

先行技術ではエンジンの燃焼圧力によって中心電極の先端部に中心電極を曲げようとする力が加わる。スパークプラグの耐久性等の向上のため、中心電極の先端部の曲げ応力は小さい方が好ましい。

【0005】

本発明はこの要求に応えるためになされたものであり、中心電極の先端部の曲げ応力を低減できるスパークプラグの提供を目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0006】

この目的を達成するために本発明の第１の態様は、先端から後端側へ向かって延びる軸孔が設けられた絶縁体と、絶縁体の軸孔に配置され軸線に沿って延びる中心電極と、を備え、中心電極は絶縁体の先端から突き出す先端部を含み、先端部は、軸線を含む断面において絶縁体の先端に位置する根元と、根元の幅よりも幅が小さい電極先端と、を含む。当該断面に現出する先端部の根元と電極先端とを結ぶ外形線は、軸線に向かって凹む凹部を１つ以上含み、凹部のうち根元に最も近い後端凹部の曲率半径Ｒを、電極先端と後端凹部との間の軸線方向の距離Ａで除した値Ｒ／Ａは０．１２以上である。

【0007】

第２の態様は、第１の態様において、値Ｒ／Ａは０．２２以上である。

【0008】

第３の態様は、第１又は第２の態様において、後端凹部における軸線と垂直な方向の先端部の太さＣは０．８ｍｍ以上である。

【0009】

第４の態様は、第３の態様において、距離Ａは０．９ｍｍ以下であり、太さＣは０．９ｍｍ以下である。

【0010】

第５の態様は、第３又は第４の態様において、太さＣを距離Ａで除した値Ｃ／Ａは１．４２以上である。

【0011】

第６の態様は、第１から第５の態様のいずれかにおいて、先端部は、根元を含む母材と、電極先端を含み貴金属を含有するチップと、チップと母材との間に形成される溶融部と、を含む。母材は後端凹部を含み、溶融部は、軸線の両側に位置する２つの外形線の間に連続している。

【0012】

第７の態様は、第１から第６の態様のいずれかにおいて、先端部は、根元を含む第１部と、第１部の先端側に隣接し第１部よりも細い第２部と、電極先端を含み貴金属を含有するチップと、チップと第２部との間に形成される溶融部と、を含む。後端凹部は、第１部と第２部との境界に位置する。

【0013】

第８の態様は、第１から第７の態様のいずれかにおいて、値Ｒ／Ａは０．３以下である。

【発明の効果】

【0014】

先端部の外形線の凹部のうち先端部の根元に最も近い後端凹部の曲率半径Ｒを、後端凹部と電極先端との間の軸線方向の距離Ａで除した値Ｒ／Ａは０．１２以上であるため先端部の曲げ応力を低減できる。

【図面の簡単な説明】

【0015】

【図1】一実施の形態におけるスパークプラグの片側断面図である。

【図2】中心電極の先端部の断面図である。

【図3】図２のＩＩＩで示す部分を拡大した後端凹部の断面図である。

【図4】値Ｒ／Ａと後端凹部の曲げ応力との関係を示す図である。

【図5】距離Ａと後端凹部の曲げ応力との関係を示す図である。

【図6】値Ｃ／Ａと後端凹部の曲げ応力との関係を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0016】

以下、本発明の好ましい実施形態について添付図面を参照して説明する。図１は一実施の形態におけるスパークプラグ１０の軸線Ｏを境にして外形図と全断面図とを組み合わせた片側断面図である。図１では紙面下側をスパークプラグ１０の後端側、紙面上側をスパークプラグ１０の先端側という（図２及び図３においても同じ）。

【0017】

図１に示すようにスパークプラグ１０は、絶縁体１１と、絶縁体１１に保持される中心電極１４と、を備えている。絶縁体１１は、機械的特性や高温下の絶縁性に優れるアルミナ等のセラミック製の略円筒状の部材である。絶縁体１１は、絶縁体１１の先端１２から後端側へ向かって軸線Ｏに沿って延びる軸孔１３が設けられている。

【0018】

中心電極１４は、絶縁体１１の軸孔１３の中に配置された、軸線Ｏに沿って延びる棒状の導体である。中心電極１４は、銅を主成分とする芯材が有底円筒状の金属に覆われている。芯材を省略することは可能である。中心電極１４を構成する金属はＮｉ基合金が例示される。中心電極１４は、絶縁体１１の先端１２から突き出す先端部１５を含む。先端部１５は軸線Ｏ上に設けられている。

【0019】

中心電極１４は、軸孔１３の中で端子金具１６と電気的に接続されている。端子金具１６は、点火装置（図示せず）が接続される棒状の部材であり、導電性を有する金属材料（例えば低炭素鋼等）からなる。端子金具１６は、先端側が軸孔１３に挿入され、後端が絶縁体１１から突き出た状態で、絶縁体１１の後端側に固定されている。

【0020】

絶縁体１１の外周に主体金具１７が固定されている。主体金具１７は金属材料（例えば低炭素鋼）からなる円筒状の部材である。主体金具１７にはエンジン（図示せず）のプラグホールのめねじに結合するおねじ１８が設けられている。絶縁体１１の先端１２は、おねじ１８の先端部よりも先端側に位置する。おねじ１８の先端部に接地電極１９が接続されている。

【0021】

接地電極１９は、主体金具１７から軸線Ｏへ向かって延びる導体である。接地電極１９は、銅を主成分とする芯材が埋め込まれている。芯材を省略することは可能である。本実施形態では接地電極１９は、主体金具１７から中心電極１４の先端部１５の先端側へ向かって屈曲している。

【0022】

図２は中心電極１４の先端部１５の軸線Ｏを含む断面図である。先端部１５は中心電極１４のうち絶縁体１１の先端１２よりも先端側に位置する部分である。先端部１５は、軸線Ｏ方向において絶縁体１１の先端１２に位置する根元２０と、根元２０の幅よりも幅が小さい電極先端２１と、を含む。軸線Ｏは電極先端２１の重心を通る。電極先端２１の重心は、電極先端２１の面を平面図形としたときの、周知の手段で算出される幾何中心である。

【0023】

本実施形態では先端部１５は、電極先端２１を含むチップ２２と、根元２０を含む母材２３と、母材２３とチップ２２とが溶けてなる溶融部２４と、を含む。チップ２２はＰｔ，Ｉｒ，Ｒｕ，Ｒｈ等の貴金属元素から選択される１種以上を含む。母材２３はチップ２２が溶接される金属材料である。本実施形態ではレーザ溶接によって溶融部２４が作られている。抵抗溶接などによって溶融部２４を設けることは当然可能である。

【0024】

本実施形態では先端部１５は、根元２０を含む第１部２５と、第１部２５の先端側に隣接する第２部２８と、チップ２２と、チップ２２と第２部２８とが溶けてなる溶融部２４と、を含む。第２部２８は第１部２５よりも細い。第１部２５及び第２部２８は母材２３を構成する金属材料である。第１部２５及び第２部２８は金属材料の塑性加工によって作られる。

【0025】

本実施形態では第１部２５は、根元２０を含む円柱部２６と、円柱部２６の先端側に隣接する円錐部２７と、を含む。円柱部２６は軸孔１３にはまっている。円柱部２６は軸線方向の全長に亘って略同一の太さの円柱状であり、円錐部２７は先端側に向かうにつれて次第に細くなる円錐状である。円錐部２７の先端側に第２部２８が隣接している。第２部２８は軸線方向の全長に亘って略同一の太さの円柱状である。第１部２５と第２部２８は塑性加工によって一体に成形されているが、これに限られるものではなく、溶接や拡散接合等によって第１部２５と第２部２８とを継ぎ合わすことは当然可能である。

【0026】

図２には先端部１５の外形を表す２本の外形線２９，３０が、軸線Ｏを挟んで軸線Ｏの両側に現出している。外形線２９，３０は、先端部１５の根元２０と電極先端２１とをそれぞれ結んでいる。外形線２９，３０は軸線Ｏに関して略対称なため、外形線２９，３０のうち片方の外形線３０について説明し、外形線２９の説明は省略する。

【0027】

外形線３０は、根元２０から電極先端２１へ向かって順に、軸線Ｏから離れる方向へ突出する凸部３１、軸線Ｏへ向かって凹む凹部３２、軸線Ｏから離れる方向へ突出する凸部３３、軸線Ｏへ向かって凹む凹部３４がつながっている。凸部３１は円柱部２６と円錐部２７とがつながる部分であり、凹部３２は第１部２５（円錐部２７）と第２部２８とがつながる部分である。凸部３３は溶融部２４の後端付近であり、凹部３４は溶融部２４とチップ２２とがつながる部分である。

【0028】

溶融部２４は、軸線Ｏの両側に位置する２つの外形線２９，３０の間に連続している。溶融部２４が連続しているため、チップ２２と溶融部２４との間の界面３５、及び、母材２３と溶融部２４との間の界面３６が、外形線２９と外形線３０との間をつないでいる。凹部３２は界面３６と根元２０との間に位置する。溶融部２４が連続しているため、外形線２９，３０の間で溶融部２４が離れているものに比べ、チップ２２と母材２３との間の溶融部２４による接合面積を大きくできる。従ってチップ２２の接合強度を大きくできる。

【0029】

凹部３２，３４のうち根元２０に最も近い凹部３２は、凹部３２に比べて電極先端２１からの距離が長い。従ってエンジン（図示せず）の燃焼圧力によって中心電極１４（図１参照）を曲げようとする力が先端部１５に加わったときの凹部３２の曲げ応力は、凹部３４の曲げ応力に比べて大きくなりやすい。そこで凹部３２，３４のうち根元２０に最も近い凹部３２（後端凹部）の曲率半径Ｒを、後端凹部３２と電極先端２１との間の軸線方向の距離Ａで除した値Ｒ／Ａを、先端部１５の曲げ応力の指標とする。

【0030】

図３は図２のＩＩＩで示す部分を拡大した後端凹部３２の断面図である。後端凹部３２と電極先端２１との間の距離Ａが始まる後端凹部３２側の起点３７は、円錐部２７の外形線の直線部分を先端側に延長した直線３８と、第２部２８の外形線の直線部分を後端側に延長した直線３９と、が交わる点である。本実施形態では電極先端２１（図２参照）と軸線Ｏとが直交しているため、距離Ａが終わる電極先端２１側の終点は、電極先端２１の端４０，４１のどちらを選んでも良い。電極先端２１と軸線Ｏとが斜めに交わるときは、電極先端２１の端４０，４１のうち距離Ａが長くなる方の端を距離Ａの終点とする。

【0031】

後端凹部３２の曲率半径Ｒは、外形線３０と直線３８とが離れる直前の点４２、外形線３０と直線３９とが離れる直前の点４３、及び、点４２と点４３との中間点４４の３点を通る円弧４５を一部とする円４６の半径である。点４２と中間点４４との間の距離は、点４３と中間点４４との間の距離に等しい。外形線３０のうち点４２と点４３との間の部分が変曲点を有しない滑らかな曲線（円弧）の場合、外形線３０をなぞった曲線を円弧４５とする。

【0032】

外形線３０のうち点４２と点４３との間の部分が、円弧でなく、変曲点を有する線などの場合、外形線３０をなぞると円弧にならないため、外形線３０をなぞらずに、外形線３０上または外形線３０の近くに中間点４４を定めた後、点４２，４３及び中間点４４の３点を通る円弧４５をひく。中間点４４は、点４２，４３及び中間点４４の３点を通る円弧４５が、外形線３０を代表する近似曲線となるような位置に定める。

【0033】

軸線Ｏの両側に２本の外形線２９，３０があるため、後端凹部３２は外形線２９，３０の上にそれぞれ存在する。外形線２９上の後端凹部３２の曲率半径Ｒと、外形線３０上の後端凹部３２の曲率半径Ｒと、が異なる場合、小さい方の曲率半径Ｒを採用して値Ｒ／Ａを求める。

【0034】

図２に戻って説明する。太さＣは後端凹部３２における軸線Ｏと垂直な方向の先端部１５の太さである。本実施形態では太さＣは第２部２８の後端の直径に等しい。中心電極１４を曲げようとする力が先端部１５に加わったときの後端凹部３２の曲げ応力は、後端凹部３２の曲率半径Ｒが大きいほど小さくなり、距離Ａが小さいほど小さくなる。後端凹部３２の曲げ応力は、太さＣが大きいほど小さくなる。すなわち後端凹部３２の曲げ応力の低減には、値Ｒ／Ａ及び太さＣは大きい方が有利である。

【0035】

図４は値Ｒ／Ａと後端凹部３２の曲げ応力σとの関係を示す図である。図４は距離Ａと太さＣとが異なる表１に示すサンプルＮｏ．１－５について、曲率半径Ｒを変えたときの曲げ応力σを計算し、横軸に値Ｒ／Ａをとり、縦軸に曲げ応力σをとったグラフである。グラフに付した番号はサンプルＮｏ．１－５の番号である。縦軸の目盛は曲げ応力の基準値を１とし、基準値と基準値の１／１０の値とを示した。

【0036】

【表1】

【0037】

図４に示すように曲げ応力σは値Ｒ／Ａが大きくなるにつれて小さくなり、曲げ応力σのグラフの接線の傾きは、値Ｒ／Ａが大きくなるにつれて小さくなることが確認された。５つのサンプルのうちＡが最も長く曲げ応力が最も大きいサンプルＮｏ．１において、Ｒ／Ａが０．１２以上であると、Ｒ／Ａ＝０．０４５（Ｒ＝０．１４ｍｍ）のときの曲げ応力に対して６６％以下にできることがわかった。サンプルＮｏ．１－５においてＲ／Ａが０．１２以上であると、Ｒ／Ａが０．１２未満のときに比べ、グラフの傾きが緩やかになっていることから、Ｒ／Ａが０．１２以上であると後端凹部３２の曲げ応力を低減できることが明らかになった。

【0038】

サンプルＮｏ．１－５において、値Ｒ／Ａが０．２２以上のときのグラフの傾きが、Ｒ／Ａが０．２２未満のときのグラフの傾きよりもさらに緩やかになっていることから、Ｒ／Ａは０．２２以上がより好ましいことが明らかになった。

【0039】

距離Ｃは０．８５ｍｍであるが距離Ａが異なるサンプルＮｏ．１－３，５のグラフを比較すると、距離Ａが短くなるＮｏ．５，３，２，１の順に曲げ応力σが小さかった。従って後端凹部３２の曲げ応力σの低減のため、距離Ａは短い方が好ましいことが確認された。距離Ａは２．１３ｍｍ以下が好ましく、１．８７ｍｍ以下がより好ましく、１．７３ｍｍ以下がさらに好ましい。

【0040】

距離Ａが共に１．７３ｍｍであるサンプルＮｏ．４のグラフとＮｏ．５のグラフとを比較すると、太さＣが０．８５ｍｍのＮｏ．５のグラフは、太さＣが０．７０ｍｍのＮｏ．４のグラフに比べて曲げ応力σが小さかった。従って後端凹部３２の曲げ応力σの低減のために、後端凹部３２における先端部１５の太さＣは大きい方が好ましく、特に０．８０ｍｍ以上であることが好ましい。

【0041】

図５は距離Ａと後端凹部３２の曲げ応力σとの関係を示す図である。図５は距離Ａが異なる表２に示すサンプルＮｏ．６－１１について、距離Ａを変えたときの曲げ応力σを計算し、横軸に距離Ａをとり、縦軸に曲げ応力σをとったグラフである。サンプルＮｏ．６－１１は太さＣを０．８５ｍｍと一定にし、距離Ａが０．８ｍｍ以下のサンプルＮｏ．６－９は曲率半径Ｒを０．１０ｍｍとし、距離Ａが０．９ｍｍ以上のサンプル１０，１１は曲率半径Ｒを０．１４ｍｍとした。縦軸の目盛は曲げ応力の比率を示した。

【0042】

【表2】

【0043】

図５に示すように曲げ応力σは、距離Ａが短くなるにつれて小さくなることが確認された。曲げ応力σの低減のため、距離Ａは１．００ｍｍ以下がより好ましく、０．９０ｍｍ以下が特に好ましい。

【0044】

一方、太さＣは小さい方が、火花放電によって生じた火炎核のエネルギーが先端部１５に奪われにくくなり、火炎核が成長しやすくなるため、着火性が向上する。着火性の確保のため、太さＣは０．９０ｍｍ以下が好ましく、０．８５ｍｍ以下がより好ましい。従って後端凹部３２の曲げ応力σの低減と着火性の確保のため、距離Ａは０．９０ｍｍ以下が好ましく、太さＣは０．９０ｍｍ以下が好ましい。太さＣは０．８５ｍｍ以下がより好ましい。

【0045】

図６は太さＣを距離Ａで除した値Ｃ／Ａと後端凹部３２の曲げ応力σとの関係を示す図である。図６は距離Ａと太さＣとが異なる表３に示すサンプルＮｏ．１２－２１について、距離Ａと太さＣとを変えたときの曲げ応力σを計算し、横軸に値Ｃ／Ａをとり、縦軸に曲げ応力σをとったグラフである。距離Ａが０．８ｍｍ以下のサンプルＮｏ．１２－１９は曲率半径Ｒを０．１０ｍｍとし、距離Ａが０．９ｍｍ以上のサンプル２０，２１は曲率半径Ｒを０．１４ｍｍとした。縦軸の目盛は曲げ応力の比率を示した。

【0046】

【表3】

【0047】

後端凹部３２の曲げ応力σは、太さＣが大きいほど小さくなり、距離Ａが短いほど小さくなる。従って曲げ応力σの低減のため、値Ｃ／Ａは大きい方が好ましい。図６に示すように値Ｃ／Ａと曲げ応力σは反比例することが確認された。値Ｃ／Ａが１．４２以上であると曲げ応力σを十分に低減できることが確認された。

【0048】

なお、火花放電によって生じた火炎核のエネルギーを先端部１５に奪われにくくするために、太さＣは小さい方が好ましく、距離Ａはある程度の長さが必要である。これらを考慮すると、後端凹部３２の曲げ応力σの低減と着火性の確保のために値Ｃ／Ａは１．４２以上が好ましい。

【0049】

後端凹部３２は、溶融部２４の界面３６と根元２０との間の母材２３に位置するため、溶融部２４に後端凹部３２が位置する場合に比べ、後端凹部３２を作製するときに後端凹部３２の曲率半径Ｒを制御しやすくできる。従って後端凹部３２の曲げ応力σの管理を容易にできる。

【0050】

後端凹部３２は、第１部２５と、第１部２５よりも細い第２部２８と、の間の境界に位置し、第２部２８とチップ２２との間に溶融部２４が介在するため、第２部２８を有しない場合に比べ、第２部２８からチップ２２までの体積を小さくできる。第２部２８からチップ２２までの熱容量を小さくできるため、火花放電によって生じた火炎核のエネルギーが先端部１５に奪われにくくなり、火炎核が成長しやすくなる。その結果、着火性が向上する。

【0051】

後端凹部３２の曲げ応力を低減するために、後端凹部３２の曲率半径Ｒは大きい方が好ましく、距離Ａは短い方が好ましい。しかし後端凹部３２の作製のしやすさを考慮すると曲率半径Ｒには最適な範囲がある。また、火花放電によって生じた火炎核のエネルギーを先端部１５に奪われにくくするために、距離Ａはある程度の長さが必要である。これらを考慮すると値Ｒ／Ａは０．３以下が好ましい。

【0052】

以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。

【0053】

実施形態では中心電極１４の先端部１５の根元２０が、第１部２５の円柱部２６に位置する場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。絶縁体１１の先端１２から突き出す中心電極１４の長さを短くすることにより、第１部２５の円錐部２７に先端部１５の根元２０を設けることは当然可能である。この場合も先端部１５の外形線２９，３０に含まれる凹部３２，３４のうち根元２０に最も近い凹部３２が後端凹部である。

【0054】

実施形態では中心電極１４の母材２３にチップ２２が溶接されているが、必ずしもこれに限られるものではない。チップ２２と溶融部２４とを除去することは当然可能である。この場合、実施形態で説明した母材２３の形状が、中心電極１４の形状である。チップ２２と溶融部２４とが除去された場合、先端部１５の外形線２９，３０に含まれる凹部３２はそれぞれ１つであり、その凹部３２が後端凹部である。耐火花消耗性などの向上のため、チップ２２と溶融部２４とを除去した中心電極１４の先端部１５の表面に、貴金属元素を含む被膜を設けることは当然可能である。

【0055】

実施形態では第２部２８が円柱状の場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。第１部２５の円錐部２７と同様に、第２部２８を円錐状にすることは当然可能である。

【0056】

第２部２８を円錐状にする場合、第１部２５の円錐部２７に第２部２８をつなげても良いし、第１部２５の円錐部２７を除去し、第２部２８を円柱部２６につなげても良い。第１部２５の円錐部２７に円錐状の第２部２８をつなげる場合、第１部２５と第２部２８との間に凹部を設けるため、軸線Ｏを含む断面における第２部２８の外形線と軸線Ｏとのなす角は、軸線Ｏを含む断面における円錐部２７の外形線と軸線Ｏとのなす角よりも小さくする。第１部２５の円錐部２７を除去し、円錐状の第２部２８を円柱部２６につなげる場合、第１部２５と第２部２８との間に凹部を設けるため、第２部２８の底面の直径は円柱部２６の直径よりも小さくする。

【0057】

実施形態では円柱状の第２部２８が第１部２５の円錐部２７につながっている場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。第１部２５の円錐部２７を除去し、円柱状の第２部２８を第１部２５の円柱部２６につなげても良い。この場合、第１部２５と第２部２８との間に凹部を設けるため、第２部２８の直径は円柱部２６の直径よりも小さくする。

【符号の説明】

【0058】

１０ スパークプラグ
１１ 絶縁体
１２ 先端
１３ 軸孔
１４ 中心電極
１５ 先端部
２０ 根元
２１ 電極先端
２２ チップ
２３ 母材
２４ 溶融部
２５ 第１部
２８ 第２部
２９，３０ 外形線
３２ 後端凹部（凹部）
３４ 凹部

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】