特開 2024-146879 ファン用部材、ファン、ファンユニット、空気調和機、ヒートポンプ装置、及びファン用部材の製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024146879

(43)【公開日】2024-10-15

(54)【発明の名称】ファン用部材、ファン、ファンユニット、空気調和機、ヒートポンプ装置、及びファン用部材の製造方法

(51)【国際特許分類】

   F04D 29/38 20060101AFI20241004BHJP

   F04D 29/66 20060101ALI20241004BHJP

【ＦＩ】

F04D29/38 A

F04D29/66 M

【審査請求】有

【請求項の数】13

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2024053224

(22)【出願日】2024-03-28

(31)【優先権主張番号】P 2023059491

(32)【優先日】2023-03-31

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

(31)【優先権主張番号】P 2023167785

(32)【優先日】2023-09-28

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

(71)【出願人】

【識別番号】000002853

【氏名又は名称】ダイキン工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100087985

【弁理士】

【氏名又は名称】福井 宏司

(72)【発明者】

【氏名】山崎 登博

(72)【発明者】

【氏名】寺岡 弘宣

(72)【発明者】

【氏名】丸山 要

(72)【発明者】

【氏名】陳 作舟

(72)【発明者】

【氏名】小西 英明

(72)【発明者】

【氏名】中井 聡

(72)【発明者】

【氏名】山下 祐希

(72)【発明者】

【氏名】太田黒 竜佑

【テーマコード（参考）】

3H130

【Ｆターム（参考）】

3H130AA13

3H130AB26

3H130AB52

3H130AC11

3H130BA16C

3H130CA04

3H130CB19

3H130EA08C

3H130EC17C

3H130ED01C

(57)【要約】

【課題】多孔質部材の騒音低減効果を維持しつつ、多孔質部材と樹脂部材とを好適に一体成形できるファン用部材、ファン、ファンユニット、空気調和機、ヒートポンプ装置、及びファン用部材の製造方法を提供する。
【解決手段】ファン用部材４０は、複数の気孔を有する多孔質部材４１と、多孔質部材４１と一体に成形される樹脂部材４２と、を備える。樹脂部材４２を構成する樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下である。複数の気孔のうちの一部には、樹脂が充填されている。
【選択図】図３

【特許請求の範囲】

【請求項1】

複数の気孔を有する多孔質部材（４１）と、前記多孔質部材（４１）と一体に成形される樹脂部材（４２）と、を備えるファン用部材（４０）であって、
前記樹脂部材（４２）を構成する樹脂（４２Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下であって、
前記複数の気孔のうちの一部には、前記樹脂（４２Ａ）が充填されている、
ファン用部材。

【請求項2】

前記樹脂（４２Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、５ｇ／１０分以上、かつ、４０ｇ／１０分以下である、
請求項１に記載のファン用部材。

【請求項3】

前記樹脂（４２Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、５ｇ／１０分以上、かつ、３５ｇ／１０分以下である、
請求項２に記載のファン用部材。

【請求項4】

前記多孔質部材（４１）の流動抵抗は、０．５ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下である、
請求項１に記載のファン用部材。

【請求項5】

前記多孔質部材（４１）の気孔率は、２０％以上、かつ、９０％以下であって、
前記多孔質部材（４１）の気孔径は、５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下である、
請求項１に記載のファン用部材。

【請求項6】

前記多孔質部材（４１）の気孔率は、３０％以上、かつ、９０％以下であって、
前記多孔質部材（４１）の気孔径は、９０μｍ以上、かつ、３００μｍ以下である、
請求項５に記載のファン用部材。

【請求項7】

前記多孔質部材（４１）は、孔充填部（４５）を有し、
前記孔充填部（４５）において、前記多孔質部材（４１）の前記複数の気孔は、前記樹脂（４２Ａ）によって充填されている、
請求項１に記載のファン用部材。

【請求項8】

前記多孔質部材（４１）は、中央部（４３）と、前記中央部（４３）の周囲に位置する周縁部（４４）と、を有し、
前記周縁部（４４）の流動抵抗は、前記中央部（４３）の流動抵抗とは異なる、
請求項１に記載のファン用部材。

【請求項9】

多孔質部材（４１）と、前記多孔質部材（４１）と一体に成形される樹脂部材（４２）と、を備えるファン用部材（４０）であって、
前記多孔質部材（４１）の気孔率は、２０％以上、かつ、９０％以下であって、
前記多孔質部材（４１）の気孔径は、５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下である、
ファン用部材。

【請求項10】

請求項１から９のいずれか一項に記載の前記ファン用部材（４０）により構成される、
ファン。

【請求項11】

請求項１０に記載の前記ファン（３０）と、
ベルマウス（２１）と、を備える、
ファンユニット。

【請求項12】

請求項１１に記載の前記ファンユニット（２０）を備える、
空気調和機。

【請求項13】

請求項１１に記載の前記ファンユニット（２０）を備える、
ヒートポンプ装置。

【請求項14】

複数の気孔を有する多孔質部材（４１）と、前記多孔質部材（４１）と一体に成形される樹脂部材（４２）と、を備えるファン用部材（４０）の製造方法であって、
前記多孔質部材（４１）を、メルトフローレート（ＭＦＲ）が２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下である樹脂（４２Ａ）でインサート成形する工程を含む、
製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本開示は、ファン用部材、ファン、ファンユニット、空気調和機、ヒートポンプ装置、及びファン用部材の製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

回転時におけるファンユニットの騒音を低減するために、ファン用部材に多孔質部材を使用することが知られている。特許文献１には、多孔質部材を有するファンが開示されている。ファンが回転する際に、多孔質部材の気孔は空気流がファンの上面から下面に向けて通過することを可能にする。そのため、多孔質部材を有するファンによって、回転時におけるファンユニットの騒音が低減される。

【0003】

また、多孔質部材を有するファン用部材の製造方法として、多孔質部材と樹脂部材とを一体成形する方法が知られている。特許文献２及び特許文献３には、一例として多孔質部材を金型内に固定して、金型内に樹脂を射出するインサート成形による方法が開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２０２１－１３４７５１号公報

【特許文献2】特開平４－０１２１９９号公報

【特許文献3】実開平６－０２５５９７号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

特許文献２及び特許文献３のように、多孔質部材をインサート成形する場合では、多孔質部材の気孔に樹脂が流れ込むことによって、樹脂が多孔質部材の気孔に充填されてしまう問題がある。多孔質部材の気孔が失われると、多孔質部材によって十分な騒音低減効果を得られない虞がある。

【0006】

本開示は、多孔質部材による騒音低減効果を維持しつつ、多孔質部材と樹脂部材とを好適に一体成形できるファン用部材、ファン、ファンユニット、空気調和機、ヒートポンプ装置、及びファン用部材の製造方法を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0007】

この課題を解決する第１観点のファン用部材は、複数の気孔を有する多孔質部材と、前記多孔質部材と一体に成形される樹脂部材と、を備えるファン用部材であって、前記樹脂部材を構成する樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下であって、前記複数の気孔のうちの一部には、前記樹脂が充填されている。

【0008】

この構成によれば、樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）が４５ｇ／１０分以下であるため、樹脂が充填される多孔質部材の気孔を少なくできる。したがって、多孔質部材の騒音低減効果を維持しつつ、多孔質部材と樹脂部材とを好適に一体成形できる。

【0009】

第２観点のファン用部材は、第１観点のファン用部材であって、前記樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、５ｇ／１０分以上、かつ、４０ｇ／１０分以下である。この構成によれば、樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）が４０ｇ／１０分以下であるため、樹脂が充填される多孔質部材の気孔をより少なくできる。

【0010】

第３観点のファン用部材は、第２観点のファン用部材であって、前記樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、５ｇ／１０分以上、かつ、３５ｇ／１０分以下である前記樹脂によって形成される。この構成によれば、樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）が３５ｇ／１０分以下であるため、樹脂が充填される多孔質部材の気孔をより少なくできる。

【0011】

第４観点のファン用部材は、第１観点から第３観点のいずれか１つのファン用部材であって、前記多孔質部材の流動抵抗は、０．５ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下である。この構成によれば、多孔質部材の流動抵抗が０．５ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下であるため、多孔質部材を樹脂部材と一体に成形しつつ、多孔質構造による騒音低減効果を維持できる。

【0012】

第５観点のファン用部材は、第１観点から第４観点のいずれか１つのファン用部材であって、前記多孔質部材の気孔率は、２０％以上、かつ、９０％以下であって、前記多孔質部材の気孔径は、５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下である。この構成によれば、多孔質部材の気孔率が２０％以上、かつ、９０％以下であって、多孔質部材の気孔径が５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下であるため、樹脂が充填される多孔質部材の気孔をより少なくできる。

【0013】

第６観点のファン用部材は、第５観点のファン用部材であって、前記多孔質部材の気孔率は、３０％以上、かつ、９０％以下であって、前記多孔質部材の気孔径は、９０μｍ以上、かつ、３００μｍ以下である。この構成によれば、多孔質部材の気孔率が３０％以上、かつ、９０％以下であって、多孔質部材の気孔径が９０μｍ以上、かつ、３００μｍ以下であるため、樹脂が充填される多孔質部材の気孔をより少なくできる。

【0014】

第７観点のファン用部材は、第１観点から第６観点のいずれか１つのファン用部材であって、前記多孔質部材は、孔充填部を有し、前記孔充填部において、前記多孔質部材の前記複数の気孔は、前記樹脂によって充填されている。この構成によれば、充填部において多孔質部材の気孔に樹脂が充填されているため、多孔質部材は、樹脂部材と好適に接合できる。

【0015】

第８観点のファン用部材は、第１観点から第７観点のいずれか１つのファン用部材であって、前記多孔質部材は、中央部と、前記中央部の周囲に位置する周縁部と、を有し、前記周縁部の流動抵抗は、前記中央部の流動抵抗とは異なる。この構成によれば、多孔質部材において、中央部の流動抵抗と周縁部の流動抵抗とを異ならせることによって、多孔質部材と樹脂部材との接合具合を好適に操作できる。

【0016】

第９観点のファン用部材は、多孔質部材と、前記多孔質部材と一体に成形される樹脂部材と、を備えるファン用部材であって、前記多孔質部材の気孔率は、２０％以上、かつ、９０％以下であって、前記多孔質部材の気孔径は、５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下である。この構成によれば、多孔質部材の気孔率が２０％以上、かつ、９０％以下であって、多孔質部材の気孔径が５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下であるため、樹脂が充填される多孔質部材の気孔を少なくできる。したがって、多孔質部材の騒音低減効果を維持しつつ、多孔質部材と樹脂部材とを好適に一体成形できる。

【0017】

第１０観点のファンは、第１観点から第９観点のいずれか１つの前記ファン用部材により構成される。この構成によれば、ファン用部材により構成されるファンを提供できる。

【0018】

第１１観点のファンユニットは、第１０観点の前記ファンと、ベルマウスと、を備える。この構成によれば、ファンとベルマウスとを備えるファンユニットを提供できる。

【0019】

第１２観点の空気調和機は、第１１観点の前記ファンユニットを備える。この構成によれば、ファンユニットを備える空気調和機を提供できる。

【0020】

第１３観点のヒートポンプ装置は、第１１観点の前記ファンユニットを備える。この構成によれば、ファンユニットを備えるヒートポンプ装置を提供できる。

【0021】

第１４観点の製造方法は、複数の気孔を有する多孔質部材と、前記多孔質部材と一体に成形される樹脂部材と、を備えるファン用部材の製造方法であって、前記多孔質部材を、メルトフローレート（ＭＦＲ）が２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下である樹脂でインサート成形する工程を含む。この構成によれば、樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）が２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下であるため、多孔質部材がインサート成形される際に、樹脂が多孔質部材の気孔に流れ込み難い。樹脂が多孔質部材の気孔に流れ込み難いため、多孔質部材の気孔が、維持され易い。このようなメルトフローレート（ＭＦＲ）の樹脂を使用することによって、多孔質部材の騒音低減効果を維持しつつ、好適に多孔質部材をインサート成形できる。

【図面の簡単な説明】

【0022】

【図1】室外機の概略構成図である。

【図2】ファンの正面図である。

【図3】ファンの翼の拡大図である。

【図4】流動抵抗の測定装置を示す模式図である。

【図5】ファン用部材の製造方法の工程を示す模式図である。

【図6】ファン用部材の製造方法の工程を示す模式図である。

【図7】多孔質部材の気孔率、気孔径、及び流動抵抗の関係を示す図である。

【図8】多孔質部材の気孔率、気孔径、及び騒音低減効果の関係を示す図である。

【図9】樹脂部材を構成する樹脂のＭＦＲに対するファン用部材の騒音低減効果を、多孔質部材の流動抵抗ごとに示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0023】

＜実施形態＞
図１から図９を参照して、実施形態に係る空気調和機１０Ａ、ファンユニット２０、ファン３０、ファン用部材４０、及びファン用部材４０の製造方法について説明する。

【0024】

＜空気調和機＞
図１に示されるように、本実施形態の空気調和機１０Ａは、蒸気圧縮式冷凍サイクルを用いて室内の空気の温度を調整する装置である。本実施形態の空気調和機１０Ａは、室外機１０及び室内機(図示せず)を含む。なお、空気調和機は、必ずしも、蒸気圧縮式冷凍サイクルを用いて室内の空気の温度を調整する装置に限られず、例えば空気清浄機や換気装置等を含む概念である。

【0025】

＜室外機＞
室外機１０は、空気調和機１０Ａの室外機１０である。空気調和機１０Ａは、例えば、住宅、オフィス等の室内空間の冷房または暖房を行う。空気調和機１０Ａは、例えば、物品を保管する倉庫内の空間、物品を取り扱う作業用空間等の屋内空間の冷房または暖房を行ってもよい。

【0026】

図１は、室外機１０を正面から見た場合の模式図である。図１の例では、縦置き型の室外機１０が例示されるが、室外機１０は、横置き型であってもよい。室外機１０は、例えば、連絡配管によって空気調和機１０Ａの室内機と接続される。室内機には、室内膨張弁、室内熱交換器等の機器が設けられる。

【0027】

室外機１０は、例えば、下部ユニット１１を備える。下部ユニット１１は、下部ケーシング１２を有する。下部ケーシング１２には、圧縮機、室外熱交換器、室外膨張弁、アキュムレータ、オイルセパレータ等の冷媒回路の構成機器と、冷媒回路を制御するための電子部品を有する制御機器が設けられる。空気調和機１０Ａは、ファンユニット２０を備える。室外機１０は、ファンユニット２０を備える。ファンユニット２０は、例えば、下部ユニット１１と接続される。空気調和機１０Ａの室内機が、ファンユニット２０を備えていてもよい。

【0028】

＜ファンユニット＞
ファンユニット２０は、ファン３０と、ベルマウス２１と、を備える。本実施形態では、ファン３０は、回転の中心軸心が上下方向に延びるように配置される。ファンユニット２０は、例えば、下部ユニット１１から吸込まれた空気を、ファン３０によって、ベルマウス２１を介して上向きに吹き出すように構成される。本実施形態のベルマウス２１は、空気流ＫＲが下から上に通過するように配置される。ベルマウス２１は、ファン３０の周囲に設けられる筒状部２１Ａを有する。筒状部２１Ａは、例えば、樹脂によって構成される。

【0029】

ファンユニット２０は、例えば、モータ２２と、ファンケーシング２３と、を備える。モータ２２の回転軸は、ファン３０を回転させるように、ファン３０に接続される。モータ２２は、例えば、モータケースに収容される。

【0030】

ファンケーシング２３は、例えば、下部ケーシング１２の上部に配置される。ファンケーシング２３は、例えば、ファン３０、ベルマウス２１、及びモータ２２を収容する。ファンケーシング２３は、例えば、ベルマウス２１から吹き出した空気が通過する吹出口２３Ａと、吹出口２３Ａを支持する支持部２３Ｂとを有する。ファンケーシング２３は、例えば、樹脂によって構成される。

【0031】

＜ファン＞
図２に示されるように、本実施形態のファン３０は、軸流ファンである。ファン３０は、遠心ファンであってもよい。ファン３０は、ハブ３１と、ハブ３１の周囲に設けられる翼３２とを備える。ハブ３１は、円筒状に形成される。ハブ３１は、翼３２と一体に形成される。ハブ３１には、モータ２２の回転軸が取り付けられる軸孔３１Ａが形成される。

【0032】

ハブ３１には、周方向において互いに一定の角度間隔をあけて配置される複数の翼３２が配置される。本実施形態では複数の翼３２の数は３枚であるが、翼３２の数は、３枚より少なくてもよく、３枚より多くてもよい。複数の翼３２は、ハブ３１からファン３０の回転半径方向における外側に向けて放射状に広がるように配置される。隣り合う翼３２同士は、ファン３０の正面視または背面視で重なり合わない。翼３２は、回転半径方向および回転方向に沿って滑らかに湾曲した板状に形成される。複数の翼３２の形状は同じである。

【0033】

＜ファン用部材＞
図１及び図２に示されるように、ファンユニット２０は、ファン用部材４０を備える。ファン用部材４０は、空気流ＫＲに接触することによってファンユニット２０に発生する騒音を低減するように、ファンユニット２０に配置される。ファンユニット２０のうちの空気流ＫＲに接触する部材は、例えば、ファン用部材４０によって構成される。本実施形態では、ファン３０は、ファン用部材４０により構成される。

【0034】

ファン用部材４０は、多孔質部材４１と、多孔質部材４１と一体に成形される樹脂部材４２と、を備える。ファン用部材４０は、樹脂部材４２によって形成される。本実施形態では、翼３２は、多孔質部材４１と樹脂部材４２とによって構成される。多孔質部材４１は、例えば、各翼３２の翼面３２Ａに配置される。翼面３２Ａは、例えば、空気流ＫＲに対して面するように配置される面である。多孔質部材４１の厚さは、樹脂部材４２の厚さと略同じ厚さである。多孔質部材４１が配置される場所は、翼３２に限定されない。ハブ３１が、多孔質部材４１を備えるように構成されてもよい。

【0035】

ファン用部材４０は、多孔質部材４１が、樹脂部材４２を形成する樹脂４２Ａ（図６参照）にインサート成形されることによって成形される。多孔質部材４１は、例えば、多孔質体によって形成される。多孔質部材４１の形成材料の例として、樹脂、セラミックス、金属等が挙げられる。樹脂の例として、発泡樹脂を挙げることができる。樹脂製の多孔質部材４１の具体例として、ポリスチレン樹脂（ＰＳ）製の発泡体、ＡＢＳ樹脂製の発泡体、アクリルスチレン（ＡＳ）製の発泡体、またはポリプロピレン（ＰＰ）製の発泡体が挙げられる。多孔質部材４１は、ガラス繊維強化スチレンアタリロニトリル樹脂（ＡＳＧ）の発泡体によって構成されてもよい。多孔質部材４１として、セラミックスや金属製の多孔質焼結体を採用することもできる。多孔質部材４１として、金属製網状体を採用することもできる。

【0036】

多孔質部材４１は、複数の気孔を有する。複数の気孔のうちの一部には、樹脂４２Ａが充填されている。多孔質部材４１は多孔質構造を有している。多孔質構造は、翼３２を厚さ方向に貫通する貫通孔を有する。多孔質構造の貫通孔は、多孔質部材４１に含まれる複数の気孔がつながることによって、翼３２を厚さ方向に貫通する。気孔は、空気流ＫＲが通過可能である。多孔質部材４１の気孔を空気流ＫＲが通過することによって、ファンユニット２０による騒音が低減される。

【0037】

樹脂部材４２は、例えば、空気流ＫＲが流通できないように構成される。樹脂部材４２は、例えば、樹脂４２Ａによって構成される。樹脂部材４２は、例えば、熱可塑性樹脂によって構成されている。樹脂部材４２は、例えば、ポリスチレン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ガラス繊維強化スチレンアタリロニトリル樹脂（ＡＳＧ）、またはガラス繊維強化ポリプロピレン樹脂（ＰＰＧＦ）によって構成されている。

【0038】

多孔質部材４１は、例えば、樹脂部材４２と同種の樹脂によって形成される。多孔質部材４１が、ポリスチレン樹脂製の発泡体である場合、樹脂部材４２は、ポリスチレン樹脂によって構成されている。多孔質部材４１が、ＡＢＳ樹脂製の発泡体である場合、樹脂部材４２は、ＡＢＳ樹脂によって構成されている。多孔質部材４１が、アクリルスチレン製の発泡体である場合、樹脂部材４２は、ガラス繊維強化スチレンアタリロニトリル樹脂によって構成されている。多孔質部材４１が、ポリプロピレン製の発泡体である場合、樹脂部材４２は、ガラス繊維強化ポリプロピレン樹脂によって構成されている。多孔質部材４１は、樹脂部材４２と異種の樹脂によって形成されてもよく、樹脂とは異なる材料によって形成されてもよい。

【0039】

多孔質部材４１が樹脂部材４２と同種の材料によって構成される場合、ファン用部材４０のインサート成形時に、多孔質部材４１の気孔に樹脂部材４２が流れ込むときに多孔質部材４１と樹脂部材４２とが密着し易い。多孔質部材４１と樹脂部材４２とが密着し合うことによって、インサート成形時における多孔質部材４１と樹脂部材４２との接合強度を向上できる。

【0040】

図３及び図６に示されるように、多孔質部材４１に対する樹脂４２Ａの流れ易さを示すパラメータは、例えば、所定条件における樹脂４２Ａのメルトフローレート（ＭＦＲ：Melt Flow Rate）を含む。例えば、ＭＦＲが大きい程、インサート成形時に樹脂４２Ａが多孔質部材４１に流れ易くなる。ＭＦＲは、例えば、メルトマスフローレート（Melt mass-flow rate）である。所定条件は、例えば、ＩＳＯ １１３３に準拠する試験条件である。一例として樹脂部材４２がポリスチレン樹脂である場合、樹脂４２ＡのＭＦＲの測定のための所定条件は、ＩＳＯ １１３３に準拠して、温度２００℃、荷重５ｋｇの条件である。

【0041】

所定条件において、樹脂部材４２を構成する樹脂４２ＡのＭＦＲは、２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下である。所定条件において樹脂４２ＡのＭＦＲは、２ｇ／１０分以上、かつ、４０ｇ／１０分以下であってもよい。所定条件において樹脂４２ＡのＭＦＲは、２ｇ／１０分以上、かつ、３５ｇ／１０分以下であってもよい。所定条件において樹脂４２ＡのＭＦＲは、２ｇ／１０分以上、かつ、３０ｇ／１０分以下であってもよい。所定条件において樹脂４２ＡのＭＦＲは、５ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下であってもよい。所定条件において樹脂４２ＡのＭＦＲは、５ｇ／１０分以上、かつ、４０ｇ／１０分以下であってもよい。所定条件において樹脂４２ＡのＭＦＲは、５ｇ／１０分以上、かつ、３５ｇ／１０分以下であってもよい。所定条件において樹脂４２ＡのＭＦＲは、５ｇ／１０分以上、かつ、２５ｇ／１０分以下であってもよい。所定条件において樹脂４２ＡのＭＦＲは、７ｇ／１０分以上、かつ、１６．５ｇ／１０分以下であってもよい。所定条件において樹脂４２ＡのＭＦＲが、７ｇ／１０分であってもよく、所定条件において樹脂４２ＡのＭＦＲが、１６．５ｇ／１０分であってもよい。一例として樹脂４２Ａがポリスチレン樹脂である場合、樹脂４２ＡのＭＦＲの測定のための所定条件は、ＩＳＯ １１３３に準拠して、温度２００℃、荷重５ｋｇの条件である。樹脂４２ＡのＭＦＲが２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下である場合、多孔質部材４１を樹脂４２Ａが流れ難くなる。

【0042】

多孔質部材４１に対する樹脂４２Ａの流れ易さを示すパラメータは、例えば、多孔質部材４１の流動抵抗を含む。例えば、多孔質部材４１の流動抵抗が大きい程、インサート成形時に樹脂４２Ａが多孔質部材４１に流れ難くなる。多孔質部材４１の流動抵抗は、例えば、多孔質部材４１の形成段階において調整される。多孔質部材４１の流動抵抗は、例えば、多孔質部材４１を構成する素材の粉砕粒径によって調整される。

【0043】

実施形態において多孔質部材４１の流動抵抗は、多孔質部材４１の多孔質構造における空気の流れ難さを示す。例えば、多孔質部材４１の流動抵抗が大きい程、多孔質部材４１を空気流ＫＲが通過し難くなる。多孔質部材４１の流動抵抗が大きいと、多孔質部材４１の気孔径が小さい、または多孔質部材４１の気孔率が低い傾向があるため、多孔質部材４１に対して樹脂４２Ａが流れ難くなる。

【0044】

図４は、多孔質部材４１の流動抵抗を測定する測定装置６０の一例を示す。測定装置６０は、試験片６１の流動抵抗を測定するための治具である。測定装置６０は、第１ケース６２及び第２ケース６３を有する。第１ケース６２は、第１チャンバ６４を構成する。第２ケース６３は、第２チャンバ６５を構成する。第１チャンバ６４と第２チャンバ６５とは、連通孔６６によって連通する。連通孔６６は、第１ケース６２及び第２ケース６３を貫通するように設けられる。連通孔６６には、試験片６１が配置される。試験片６１は、第１チャンバ６４から第２チャンバ６５まで貫通する貫通孔を有する多孔質構造を有する。空気は、試験片６１の多孔質構造を通過することによって、第１チャンバ６４と第２チャンバ６５との間において移動できる。

【0045】

測定装置６０は、第１流路６７、第２流路６８、及び送風機６９を有する。第１流路６７は、第１チャンバ６４を第１ケース６２の外と連通させるように、第１チャンバ６４に繋がる。第２流路６８は、第２チャンバ６５を第２ケース６３の外と連通させるように、第２チャンバ６５に繋がる。第１流路６７、第１チャンバ６４、第２チャンバ６５、及び第２流路６８によって、測定装置６０に空気流路７０が構成される。送風機６９は、第１流路６７から測定装置６０に空気を送り込む。送風機６９が送り込む空気は、空気流路７０を流れる。空気流路７０を流れた空気は、第２流路６８から測定装置６０の外に流れ出る。

【0046】

測定装置６０は、第１流量計７１及び第２流量計７２を有する。第１流量計７１および第２流量計７２は、例えば風量計である。第１流量計７１は、第１流路６７の通過風量を測定するように構成される。第２流量計７２は、第２流路６８の通過風量を測定するように構成される。

【0047】

測定装置６０は、第１差圧計７３及び第２差圧計７４を有する。第１差圧計７３及び第２差圧計７４は、例えば圧力計である。第１差圧計７３は、第１チャンバ６４内の圧力を測定するように構成される。第２差圧計７４は、第２チャンバ６５内の圧力を測定するように構成される。送風機６９によって測定装置６０に空気が送り込まれる状態において、第１チャンバ６４内の圧力と第２チャンバ６５内の圧力との差が、試験片６１の流動抵抗である。

【0048】

測定装置６０は、第１流路６７の通過風量が１００Ｌ／分である場合に、第１流路６７の通過風量と第２流路６８の通過風量との差が、第１流路６７の通過風量の１％未満であるように構成される。第１ケース６２及び第２ケース６３は、連通孔６６以外の部分からは、空気が第１チャンバ６４と第２チャンバ６５との間において移動できないように構成される。試験片６１は、第１ケース６２と第２ケース６３との間に挟み込まれるように配置される。この際、第１ケース６２と試験片６１とが接触する部分、及び第２ケース６３と試験片６１とが接触する部分は、空気が漏れないようにパッキンによって密閉される。試験片６１の表面における空気通過面積は、試験片６１の種類に関わらず同じに設定される。試験片６１のうち、第１チャンバ６４に露出する面積は、試験片６１の種類に関わらず同じに設定される。試験片６１のうち、第２チャンバ６５に露出する面積は、試験片６１の種類に関わらず同じに設定される。送風機６９は、第１流量計７１及び第２流量計７２によって測定される通過風量が安定するように、測定装置６０及び試験片６１による圧損に関わらず、１００Ｌ／分を確保できるように構成される。

【0049】

多孔質部材４１の流動抵抗は、例えば、０．２ｋＰａ以上、かつ、１．２ｋＰａ以下である。多孔質部材４１の流動抵抗は、例えば、０．３ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下であってもよい。多孔質部材４１の流動抵抗は、例えば、０．３５ｋＰａ以上、かつ、１．０ｋＰａ以下であってもよい。多孔質部材４１の流動抵抗を、０．２ｋＰａ以上とすることによって、多孔質部材４１を樹脂４２Ａが流れ難くなる。一方、多孔質部材４１の流動抵抗を、１．２ｋＰａ以下とすることによって、樹脂４２Ａが多孔質部材４１の気孔へ適度に充填されるため、樹脂部材４２が多孔質部材４１と接合できる。

【0050】

多孔質部材４１の流動抵抗は、例えば、０．４ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下であってもよい。多孔質部材４１の流動抵抗は、例えば、０．５ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下であってもよい。多孔質部材４１の流動抵抗を、０．４ｋＰａ以上とすることによって、ファン用部材４０において多孔質部材４１の多孔質構造が好適に維持される。多孔質部材４１の流動抵抗を、１．１ｋＰａ以下とすることによって、多孔質部材４１の多孔質構造が維持されつつも、樹脂部材４２が多孔質部材４１と好適に接合できる。

【0051】

多孔質部材４１の流動抵抗は、例えば、樹脂４２ＡのＭＦＲに重力加速度を乗じた後に、その乗算値を多孔質部材４１の断面積によって除した値よりも大きい。多孔質部材４１の断面積は、翼３２を厚さ方向から見た場合の多孔質部材４１の断面積である。

【0052】

多孔質部材４１の流動抵抗は、多孔質部材４１の気孔径と、多孔質部材４１の気孔率とによって設定される。多孔質部材４１の気孔径が小さい程、多孔質部材４１の流動抵抗は大きくなり、多孔質部材４１の気孔径が大きい程、多孔質部材４１の流動抵抗は小さくなる。多孔質部材４１の気孔率が小さい程、多孔質部材４１の流動抵抗は大きくなり、多孔質部材４１の気孔率が大きい程、多孔質部材４１の流動抵抗は小さくなる。

【0053】

多孔質部材４１の気孔径は、例えば、多孔質部材４１が有する気孔の平均気孔径である。平均気孔径の測定方法は特に制限されないが、例えばＢＥＴ法ともいうガス吸着法によって測定することができる。ガス吸着法の条件は、例えば、ＪＩＳ Ｚ８８３１－２ ２０１０またはＩＳＯ １５９０１－２ ２００６に準拠する試験条件である。ガス吸着法の条件は、ＪＩＳ Ｚ８８３０ ２０１３またはＩＳＯ ９２７７ ２０１０に準拠する試験条件であってもよい。多孔質部材４１の気孔率は、例えば、多孔質部材４１の総体積に対する多孔質部材４１が有する気孔の総体積である。

【0054】

多孔質部材４１の気孔率は、２０％以上、かつ、９０％以下であって、多孔質部材４１の気孔径は、５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下である。多孔質部材４１の気孔率は、３０％以上、かつ、９０％以下であってもよく、多孔質部材４１の気孔径は、９０μｍ以上、かつ、３００μｍ以下であってもよい。多孔質部材４１の気孔率は、３０％以上、かつ、８０％以下であってもよく、多孔質部材４１の気孔径は、１００μｍ以上、かつ、２００μｍ以下であってもよい。

【0055】

図３に示されるように、多孔質部材４１は、中央部４３と、周縁部４４と、を有する。図３では中央部４３と周縁部４４との境目が、破線によって表示されている。中央部４３は、多孔質部材４１のうちの樹脂４２Ａが流れずに、多孔質構造が露出する部分である。中央部４３には、ファン用部材４０のインサート成形後において多孔質部材４１の気孔によって多孔質部材４１の貫通孔が形成されるように、多孔質部材４１の気孔が維持される。

【0056】

中央部４３の面積は、例えば、２４００ｍｍ^２以上、かつ、６２００ｍｍ^２以下である。中央部４３の面積は、例えば、２８００ｍｍ^２以上、かつ、５８００ｍｍ^２以下であってもよい。中央部４３の面積は、例えば、３２００ｍｍ^２以上、かつ、５４００ｍｍ^２以下であってもよい。中央部４３の面積は、例えば、１つの翼３２に配置される多孔質部材４１のうちの中央部４３の面積である。

【0057】

周縁部４４は、例えば、中央部４３の周囲に位置する。周縁部４４は、多孔質部材４１のうちの樹脂４２Ａが流れる部分である。周縁部４４は、ファン用部材４０のインサート成形後において、多孔質部材４１の気孔が維持されてもよく、維持されていなくてもよい。周縁部４４の幅Ｄ１は、例えば、２ｍｍ以上、かつ、６ｍｍ以下である。周縁部４４の幅Ｄ１は、例えば、２．５ｍｍ以上、かつ、５．５ｍｍ以下である。周縁部４４の幅Ｄ１は、例えば、３ｍｍ以上、かつ、５ｍｍ以下である。周縁部４４の幅Ｄ１は、例えば、中央部４３の端部から多孔質部材４１の端部までの長さである。周縁部４４の幅Ｄ１は、例えば、中央部４３の端部から多孔質部材４１の端部までの長さのうちの最も短い長さである。

【0058】

周縁部４４の気孔径は、中央部４３の気孔径と同じでもよく、中央部４３の気孔径よりも小さくてもよい。周縁部４４の気孔率は、中央部４３の気孔率と同じでもよく、中央部４３の気孔率よりも小さくてもよい。本実施形態では、周縁部４４の気孔径が中央部４３の気孔径と同じ場合、周縁部４４の気孔率は、中央部４３の気孔率よりも小さい。本実施形態では、周縁部４４の気孔率が中央部４３の気孔率と同じ場合、周縁部４４の気孔径は、中央部４３の気孔径よりも小さい。

【0059】

周縁部４４の流動抵抗は、中央部４３の流動抵抗とは異なる。本実施形態では、周縁部４４の流動抵抗は、中央部４３の流動抵抗よりも大きい。周縁部４４の流動抵抗は、多孔質部材４１の形成時に、中央部４３の流動抵抗と異なるように設定される。周縁部４４の流動抵抗が、中央部４３の流動抵抗よりも大きいため、ファン用部材４０のインサート成形時に、樹脂４２Ａが周縁部４４を越えて中央部４３まで流れ込み難い。周縁部４４の流動抵抗は、インサート成形時に金型５０によって多孔質部材４１が圧縮される際に、気孔が圧縮されて、気孔率が低くなることによって、中央部４３の流動抵抗よりも大きくなってもよい（図６参照）。

【0060】

図３に示されるように、多孔質部材４１は、孔充填部４５を有する。孔充填部４５において、多孔質部材４１の複数の気孔は、樹脂４２Ａによって充填されている。孔充填部４５は、ファン用部材４０がインサート成形される際に、多孔質部材４１の気孔に樹脂４２Ａが浸み込むことによって成形される部分である。多孔質部材４１は、孔充填部４５によって樹脂部材４２と接続される。孔充填部４５は中央部４３の周囲に位置する。孔充填部４５は、周縁部４４と重なってもよい。

【0061】

＜ファン用部材の製造方法＞
図３から図６に示されるように、製造方法は、複数の気孔を有する多孔質部材４１と、多孔質部材４１と一体に成形される樹脂部材４２と、を備えるファン用部材４０の製造方法である。製造方法は、多孔質部材４１を、メルトフローレート（ＭＦＲ）が２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下である樹脂４２Ａでインサート成形する工程を含む。ファン用部材４０は、例えば、インサート成形によって成形される。図５及び図６では、図の右側が、回転半径方向における翼３２のハブ３１側に対応する。また、図の左側が、回転半径方向における翼３２の外端側に対応する。製造方法は、第１工程、第２工程、及び第３工程を含む。

【0062】

第１工程は、金型５０に多孔質部材４１を配置する工程である。図５は、第１工程において、金型５０に多孔質部材４１が配置された状態を示す。金型５０には、孔５１に挿入されるピン５２が設けられる。第１工程では、ピン５２は、孔５１から突出するように配置される。多孔質部材４１は、ピン５２に接触するように、金型５０に配置される。

【0063】

第２工程は、金型５０によって、多孔質部材４１を押さえる工程である。第２工程において、多孔質部材４１の厚さが第１寸法Ｗ１から第２寸法Ｗ２に薄くなるように、多孔質部材４１は、金型５０によって厚さ方向に圧縮される。多孔質部材４１の圧縮量は、例えば、圧縮後の多孔質部材４１の流動抵抗に基づいて設定される。

【0064】

第３工程は、多孔質部材４１を、樹脂４２Ａでインサート成形する工程である。図６に矢印で示すように、図６の右側から金型５０内に樹脂４２Ａが射出される。樹脂４２Ａが射出される工程において、多孔質部材４１は、ピン５２によって移動が抑制される。樹脂４２Ａが金型５０内を満たすと、樹脂４２Ａの圧力によって、ピン５２は、孔５１に押し込まれる。インサート成形後の樹脂部材４２には、ピン５２の跡５２Ａが残ってもよい（図３参照）。インサート成形時に多孔質部材４１が金型５０に対して動かないように多孔質部材４１を金型５０に配置できれば、金型５０から、孔５１及びピン５２が省略されてもよい。

【0065】

＜多孔質部材の騒音低減効果＞
ファン用部材４０の騒音低減効果は、多孔質部材４１が、空気流ＫＲが多孔質部材４１の気孔を通過するように配置されることによって得られる。多孔質部材４１の気孔が小さすぎる場合、または多孔質部材４１の気孔率が少なすぎる場合では、空気流ＫＲが多孔質部材４１の気孔を通過できないため、十分な騒音低減効果が得られない。多孔質部材４１の気孔が大きい場合、または多孔質部材４１の気孔率が大きい場合では、多孔質部材４１の気孔を通過する空気流ＫＲの量が大きくなる。多孔質部材４１の気孔を通過する空気流ＫＲの量が大きくなると、ファン３０本来の昇圧効果を得られない虞がある。十分な騒音低減効果を維持できるだけでなく、ファン３０本来の昇圧効果を得るために、多孔質部材４１の気孔径及び気孔率に基づいて、多孔質部材４１の流動抵抗が設定される。

【0066】

図７では、多孔質部材４１の気孔径及び気孔率に対する多孔質部材４１の流動抵抗の値がマッピングされる。図７では、流動抵抗が０．２ｋＰａである線が一点鎖線によって表示されている。多孔質部材４１の流動抵抗が０．２ｋＰａ以上の領域では、インサート成形時に樹脂４２Ａが多孔質部材４１に流れ込み難い。多孔質部材４１の流動抵抗が０．２ｋＰａ以上の領域では、インサート成形時に樹脂４２Ａが多孔質部材４１に流れ込み難いだけでなく、ファン３０が好適な昇圧効果を得ることができる。

【0067】

図８では、多孔質部材４１の気孔径及び気孔率に対する多孔質部材４１の騒音低減効果の値がマッピングされる。騒音低減効果の値は、例えば、多孔質部材４１が騒音を低減できる音圧である。多孔質部材４１の気孔径が５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下であって、多孔質部材４１の気孔率が２０％以上、かつ、９０％以下の領域では、多孔質部材４１は、騒音低減効果を維持できる。なお、騒音低減効果は、同じ形状のファン３０において、多孔質部材４１が設けられないファン３０における騒音の大きさに対する、多孔質部材４１が設けられるファン３０における騒音の大きさとして数値化される。

【0068】

図８には、流動抵抗が０．２ｋＰａ以上であって、多孔質部材４１の気孔径が５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下であって、多孔質部材４１の気孔率が２０％以上、かつ、９０％以下の領域が二点鎖線によって表示される。二点鎖線によって表示される領域では、騒音低減効果を維持できるだけでなく、ファン３０が好適な昇圧効果を得ることができる。

【0069】

図９では、多孔質部材４１の流動抵抗が０．４ｋＰａ、０．５ｋＰａ、０．８ｋＰａ、または、１．１ｋＰａの場合における、樹脂部材４２を構成する樹脂４２ＡのＭＦＲに対するファン用部材４０の騒音低減効果の割合が示される。図９のデータを取得するために、試験用の複数のファン３０が作成される。具体的には、多孔質部材４１の流動抵抗と、樹脂部材４２を構成する樹脂４２ＡのＭＦＲとが異なるファン用部材４０によって、試験用の複数のファン３０が構成される。試験用の複数のファン３０は、形状が同じである。試験用の複数のファン３０のそれぞれを構成するファン用部材４０の多孔質部材４１は、同じ材料で流動抵抗が異なるように作成されている。試験用の複数のファン３０のそれぞれを構成するファン用部材４０の樹脂部材４２は、ＭＦＲが異なる同種の樹脂４２Ａで作成されている。試験用のファン３０を構成するファン用部材４０の多孔質部材４１は、ガラス繊維強化スチレンアタリロニトリル樹脂（ＡＳＧ）の発泡体によって構成されている。試験用のファン３０を構成するファン用部材４０の樹脂部材４２は、ガラス繊維強化スチレンアタリロニトリル樹脂（ＡＳＧ）によって構成されている。試験用の複数のファン３０のそれぞれが回転する際の騒音を測定することによって、図９のデータが取得される。

【0070】

図９における騒音低減効果の割合は、多孔質部材４１の流動抵抗が所定の値である場合において、試験用のファン３０の騒音低減効果の最大値に対する、樹脂４２ＡのＭＦＲの各値における試験用のファン３０の騒音低減効果の値の比である。図９によれば、多孔質部材４１の流動抵抗が１．１ｋＰａである場合では、樹脂４２ＡのＭＦＲが２５ｇ／１０分であると、騒音低減効果が最大値となる。多孔質部材４１の流動抵抗が１．１ｋＰａである場合、樹脂４２ＡのＭＦＲが３５ｇ／１０分であると、ファン３０は、騒音低減効果の最大値の約８０％以上の騒音低減効果が得られる。

【0071】

樹脂４２ＡのＭＦＲが大きくなる程、インサート成形時に、樹脂４２Ａが多孔質部材４１の貫通孔に流れ込み易いため、ファン用部材４０による騒音低減効果は小さくなる傾向がある。なお、多孔質部材４１の流動抵抗が大きく、かつ、樹脂４２ＡのＭＦＲが小さい領域では、ファン３０の形成が難しいため、ファン用部材４０の騒音低減効果にばらつきが発生する場合がある。

【0072】

ファン用部材４０は、多孔質部材４１の流動抵抗が０．４ｋＰａ以上０．８ｋＰａ以下の場合であり、かつ、樹脂４２ＡのＭＦＲが２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下の範囲において、騒音低減効果を得ることができる。また、ファン用部材４０は、多孔質部材４１の流動抵抗が０．４ｋＰａ以上１．１ｋＰａ以下の場合であり、かつ、樹脂４２ＡのＭＦＲが５ｇ／１０分以上、かつ、４０ｇ／１０分以下の範囲において、騒音低減効果の最大値の２０％以上の騒音低減効果を得ることができる。好ましくは、ファン用部材４０は、多孔質部材４１の流動抵抗が０．５ｋＰａ以上１．１ｋＰａ以下の場合であり、かつ、樹脂４２ＡのＭＦＲが５ｇ／１０分以上、かつ、４０ｇ／１０分以下の範囲において、騒音低減効果の最大値の３０％以上の騒音低減効果を得ることができる。

【0073】

＜実施形態の作用＞
本実施形態の作用を説明する。
本実施形態では、ファン用部材４０は、ＭＦＲが２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下である樹脂４２Ａによって形成される樹脂部材４２を備える。ＭＦＲが４５ｇ／１０分以下の樹脂４２Ａは、樹脂４２Ａによるインサート成形時に、多孔質部材４１の気孔に流れ込み難い。

【0074】

本実施形態のファン用部材４０の一例では、多孔質部材４１の流動抵抗は、０．５ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下である。図７には、流動抵抗が０．５ｋＰａの場合、及び流動抵抗が１．１ｋＰａの場合が、破線で示される。図７には、流動抵抗について、０．５ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下の範囲が、破線の間の領域によって表示される。流動抵抗が１．１ｋＰａ以下であることによって、樹脂４２Ａによるインサート成形時に、樹脂４２Ａは多孔質部材４１を流れることができる。このため、ファン用部材４０において、多孔質部材４１と樹脂部材４２とが好適に接合できる。一方、流動抵抗が０．５ｋＰａ以上であることによって、樹脂４２Ａによるインサート成形時に、ファン用部材４０が多孔質構造による騒音低減効果を得られる程度に、多孔質部材４１の多孔質構造が維持される。

【0075】

本実施形態の多孔質部材４１は、多孔質部材４１の気孔径が５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下であって、多孔質部材４１の気孔率が２０％以上、かつ、９０％以下であるような流動抵抗を有する。多孔質部材４１の流動抵抗が十分大きいため、多孔質部材４１は、樹脂４２Ａが流れ難い。ファン用部材４０は、十分な騒音低減効果を維持できるだけでなく、インサート成形時に樹脂４２Ａが多孔質部材４１の気孔に流れ込み難い。

【0076】

本実施形態の多孔質部材４１は、周縁部４４を有する。ファン用部材４０のインサート成形時において、樹脂４２Ａは、まず周縁部４４に流れ込み、その後、周縁部４４を介して中央部４３に向かって流れる。本実施形態の周縁部４４は、幅Ｄ１を有するため、樹脂４２Ａが中央部４３まで流れ込むことを抑制できる。周縁部４４に樹脂４２Ａが流れ込むことによって、多孔質部材４１に孔充填部４５が形成される。孔充填部４５では気孔に樹脂４２Ａが流れ込むため、孔充填部４５によって、多孔質部材４１と樹脂部材４２とが好適に接合される。

【0077】

＜実施形態の効果＞
本実施形態の効果を説明する。
（１）ファン用部材４０は、多孔質部材４１と、樹脂部材４２と、を備える。樹脂部材４２を構成する樹脂４２ＡのＭＦＲは、２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下である。多孔質部材４１が有する複数の気孔のうちの一部には、樹脂４２Ａが充填されている。

【0078】

この構成によれば、樹脂４２ＡのＭＦＲが４５ｇ／１０分以下であるため、樹脂４２Ａが充填される多孔質部材４１の気孔を少なくできる。したがって、多孔質部材４１の騒音低減効果を維持しつつ、多孔質部材４１と樹脂部材４２とを好適に一体成形できる。

【0079】

ＭＦＲが４５ｇ／１０分以下の樹脂４２Ａでは、樹脂部材４２が多孔質部材４１と一体に成形される際に、樹脂４２Ａが多孔質部材４１の気孔に流れ込み難い。樹脂４２Ａが多孔質部材４１の気孔に流れ込み難いため、多孔質部材４１の気孔が維持され易い。

【0080】

樹脂４２ＡのＭＦＲが４５ｇ／１０分よりも大きい場合、金型５０に対して樹脂４２Ａが流れやすくなるため、インサート成形時の射出時間を短縮できる。しかし樹脂４２ＡのＭＦＲが大きすぎる場合、インサート成形時に樹脂４２Ａが多孔質部材４１の周縁部４４だけでなく、多孔質部材４１の中央部４３まで流れ込む。多孔質部材４１の中央部４３まで樹脂４２Ａが流れ込むと、樹脂４２Ａが中央部４３の気孔に充填されるため、多孔質部材４１の気孔が少なくなる。多孔質部材４１の気孔が少なくなることによって、多孔質部材４１による騒音低減効果が減少する虞がある。樹脂４２ＡのＭＦＲが４５ｇ／１０分以下であると、インサート成形時に樹脂４２Ａが多孔質部材４１の中央部４３まで浸み込むことを抑制できる。

【0081】

樹脂４２ＡのＭＦＲは、２ｇ／１０分以上、かつ、４０ｇ／１０分以下であってもよい。この構成によれば、樹脂４２Ａが多孔質部材４１の気孔に、より流れ込み難いため、多孔質部材４１の気孔が、より維持され易い。

【0082】

樹脂４２ＡのＭＦＲは、２ｇ／１０分以上、かつ、３５ｇ／１０分以下であってもよい。この構成によれば、樹脂４２Ａが多孔質部材４１の気孔に、より流れ込み難いため、多孔質部材４１の気孔が、より維持され易い。

【0083】

樹脂４２ＡのＭＦＲが２ｇ／１０分未満である場合、インサート成形時に樹脂４２Ａが金型５０内を流れ難いため、ファン用部材４０を形成し難い。樹脂４２ＡのＭＦＲが小さすぎると、ファン用部材４０を薄肉化する場合に、樹脂４２Ａは、よりファン用部材４０を形成し難い。樹脂４２ＡのＭＦＲが２ｇ／１０分以上であると、樹脂４２Ａは、インサート成形時に金型５０内を好適に流れることができるため、ファン用部材４０を好適に形成できる。

【0084】

樹脂４２ＡのＭＦＲは、５ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下であってもよい。この構成によれば、樹脂４２Ａがインサート成形時に金型５０内をより好適に流れることができるため、ファン用部材４０を、より好適に形成できる。

【0085】

また、この構成によれば、多孔質部材４１の複数の気孔のうち、樹脂４２Ａが充填される気孔が適切に設定される。このようにＭＦＲを設定することによって、多孔質部材４１の多孔質構造による騒音低減効果を維持しつつ、多孔質部材４１と樹脂部材４２との接合強度を向上することができる。

【0086】

（２）樹脂４２ＡのＭＦＲは、５ｇ／１０分以上、かつ、４０ｇ／１０分以下である。この構成によれば、樹脂４２ＡのＭＦＲが４０ｇ／１０分以下であるため、樹脂４２Ａが充填される多孔質部材４１の気孔をより少なくできる。また、樹脂４２ＡのＭＦＲが５ｇ／１０分以上であると、樹脂４２Ａは、インサート成形時に金型５０内を好適に流れることができるため、ファン用部材４０をより好適に形成できる。

【0087】

（３）樹脂４２ＡのＭＦＲは、５ｇ／１０分以上、かつ、３５ｇ／１０分以下である。この構成によれば、樹脂４２ＡのＭＦＲが３５ｇ／１０分以下であるため、樹脂４２Ａが充填される多孔質部材４１の気孔をより少なくできる。また、樹脂４２ＡのＭＦＲが５ｇ／１０分以上であると、樹脂４２Ａは、インサート成形時に金型５０内を好適に流れることができるため、ファン用部材４０をより好適に形成できる。

【0088】

（４）多孔質部材４１の流動抵抗は、０．５ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下である。この構成によれば、多孔質部材４１の流動抵抗が０．５ｋＰａ以上であるため、樹脂４２Ａが充填される多孔質部材４１の気孔をより少なくできる。一方、多孔質部材４１の流動抵抗が１．１ｋＰａ以下であるため、樹脂４２Ａは、多孔質部材４１と樹脂部材４２とが一体となる程度に、多孔質部材４１の気孔に充填できる。このように、ファン用部材４０は、多孔質部材４１の流動抵抗が０．５ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下であるため、多孔質部材４１を樹脂部材４２と一体に成形しつつ、多孔質構造による騒音低減効果を維持できる。

【0089】

（５）多孔質部材４１の気孔率は、２０％以上、かつ、９０％以下であって、多孔質部材４１の気孔径は、５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下である。この構成によれば、多孔質部材４１の気孔率が２０％以上、かつ、９０％以下であって、多孔質部材４１の気孔径が５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下であるため、樹脂４２Ａが充填される多孔質部材４１の気孔をより少なくできる。

【0090】

多孔質部材４１の流動抵抗を大きくすることによって、樹脂４２Ａが多孔質部材４１に流れ難くできる。樹脂４２Ａが多孔質部材４１に流れ難いため、多孔質部材４１の気孔に樹脂４２Ａが流れ込み難い。多孔質部材４１の流動抵抗が大きくなるように、気孔率及び気孔径を小さくすることによって、多孔質部材４１を樹脂部材４２と一体に成形する際に多孔質部材４１の気孔を維持し易い。気孔率が２０％以上かつ９０％以下、気孔径が５０μｍ以上かつ５００μｍ以下の多孔質部材４１は、騒音低減効果を維持できるだけでなく、樹脂４２Ａが多孔質部材４１の気孔に流れ込み難い流動抵抗を保持できる。

【0091】

多孔質部材４１の気孔径が５０μｍ未満である場合、多孔質部材４１による騒音低減効果が低下する。多孔質部材４１の気孔径が５００μｍよりも大きい場合、多孔質部材４１の流動抵抗が小さくなるため、インサート成形時に樹脂４２Ａが多孔質部材４１の気孔に流れ込み易い。多孔質部材４１の気孔率が２０％未満である場合、多孔質部材４１による騒音低減効果が低下する。多孔質部材４１の気孔率が９０％よりも大きい場合、多孔質部材４１の流動抵抗が小さくなるため、インサート成形時に樹脂４２Ａが多孔質部材４１の気孔に流れ込み易い。

【0092】

（６）多孔質部材４１の気孔率は、３０％以上、かつ、９０％以下であって、多孔質部材４１の気孔径は、９０μｍ以上、かつ、３００μｍ以下である。この構成によれば、多孔質部材４１の気孔率が３０％以上、かつ、９０％以下であって、多孔質部材４１の気孔径が９０μｍ以上、かつ、３００μｍ以下であるため、樹脂４２Ａが充填される多孔質部材４１の気孔をより少なくできる。

【0093】

（７）多孔質部材４１は、孔充填部４５を有する。孔充填部４５において、多孔質部材４１の気孔は、樹脂４２Ａによって充填されている。この構成によれば、孔充填部４５では、多孔質部材４１の複数の気孔に樹脂４２Ａが充填されているため、孔充填部４５において、多孔質部材４１は、樹脂部材４２と好適に接合できる。

【0094】

（８）多孔質部材４１は、中央部４３と、周縁部４４と、を有する。周縁部４４の流動抵抗は、中央部４３の流動抵抗とは異なる。この構成によれば、多孔質部材４１において、中央部４３の流動抵抗と周縁部４４の流動抵抗とを異ならせることによって、多孔質部材４１と樹脂部材４２との接合具合を好適に操作できる。本実施形態では、周縁部４４の流動抵抗を中央部４３の流動抵抗よりも大きくすることによって、多孔質部材４１と樹脂部材４２とが、周縁部４４においてのみ接合するように操作できる。

【0095】

（９）ファン用部材４０は、多孔質部材４１と、多孔質部材４１と一体に成形される樹脂部材４２と、を備える。多孔質部材４１の気孔率は、２０％以上、かつ、９０％以下であって、多孔質部材４１の気孔径は、５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下である。この構成によれば、多孔質部材４１の気孔率が２０％以上、かつ、９０％以下であって、多孔質部材４１の気孔径が５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下であるため、樹脂４２Ａが充填される多孔質部材４１の気孔を少なくできる。したがって、多孔質部材４１の騒音低減効果を維持しつつ、多孔質部材４１と樹脂部材４２とを好適に一体成形できる。

【0096】

（１０）ファン３０は、ファン用部材４０により構成される。この構成によれば、ファン用部材４０により構成されるファン３０を提供できる。

【0097】

（１１）ファンユニット２０は、ファン３０と、ベルマウス２１と、を備える。この構成によれば、ファン３０とベルマウス２１とを備えるファンユニット２０を提供できる。

【0098】

（１２）空気調和機１０Ａは、ファンユニット２０を備える。この構成によれば、ファンユニット２０を備える空気調和機１０Ａを提供できる。

【0099】

（１３）ファン用部材４０の製造方法は、複数の気孔を有する多孔質部材４１を、ＭＦＲが２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下である樹脂４２Ａでインサート成形する工程を含む。この構成によれば、樹脂４２ＡのＭＦＲが２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下であるため、多孔質部材４１がインサート成形される際に、樹脂４２Ａが多孔質部材４１の気孔に流れ込み難い。樹脂４２Ａが多孔質部材４１の気孔に流れ込み難いため、多孔質部材４１の気孔が、維持され易い。このようなＭＦＲの樹脂部材４２を使用することによって、多孔質部材４１の騒音低減効果を維持しつつ、好適に多孔質部材４１をインサート成形できる。

【0100】

＜変形例＞
本開示の空気調和機、ファンユニット、ファン、ファン用部材、及びファン用部材の製造方法は、上記実施形態以外に、例えば以下に示される変形例、及び相互に矛盾しない少なくとも二つの変形例を組み合わせた形態としてもよい。

【0101】

・空気調和機１０Ａは、空気清浄機であってもよい。ファンユニット２０は、空気清浄機の吸込口または吹出口を構成してもよい。空気清浄機は、例えば、吸い込んだ空気を、フィルタ、ＵＶ装置、イオナイザー装置、除ウィルスの散布装置、および、ストリーマ装置等によって処理した後に、吹き出す。空気清浄機は、住宅、オフィス等の室内空間の空気を処理するように構成される。空気清浄機は、物品を保管する倉庫内の空間、物品を取り扱う作業用空間等の屋内空間の空気を処理するように構成されてもよい。

【0102】

・ファンユニット２０は、ヒートポンプ装置に備えられてもよい。本変形例のヒートポンプ装置は、ファンユニット２０を備える。ヒートポンプ装置は、例えば、冷媒回路を有する装置である。ヒートポンプ装置は、例えば、空調機または給湯器である。この構成によれば、ファンユニット２０を備えるヒートポンプ装置を提供できる。

【0103】

・ファン用部材４０によって構成される部材は、ファン３０に限定されない。ベルマウス２１が、ファン用部材４０によって構成されてもよく、ファンケーシング２３が、ファン用部材４０によって構成されてもよい。ファンケーシング２３がファン用部材４０によって構成される場合、吹出口２３Ａまたは支持部２３Ｂがファン用部材４０によって構成されてもよい。

【0104】

・所定条件は、ＩＳＯ １１３３－１またはＩＳＯ １１３３－２に準拠する試験条件であってもよい。所定条件は、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１、ＪＩＳ Ｋ７２１０－２、またはＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠する試験条件であってもよい。

【0105】

・ＭＦＲは、メルトボリュームフローレート（ＭＶＲ：Melt volume-flow rate）であってもよい。ＭＶＲは、例えば、樹脂４２Ａのメルトマスフローレートと、樹脂４２Ａの融解密度との積である。

【0106】

・周縁部４４の流動抵抗は、中央部４３の流動抵抗よりも小さくてもよい。この構成によれば、周縁部４４に樹脂４２Ａが浸み込みやすくなるため、多孔質部材４１と樹脂部材４２との接合強度が向上する。

【0107】

本明細書は、次の技術を開示する。
（Ｃ１）多孔質部材（４１）と、前記多孔質部材（４１）と一体に成形される樹脂部材（４２）と、を備えるファン用部材（４０）であって、前記多孔質部材（４１）は、中央部（４３）と、前記中央部（４３）の周囲に位置する周縁部（４４）と、を有する。前記周縁部（４４）の流動抵抗は、前記中央部（４３）の流動抵抗とは異なる。
（Ｃ２）（Ｃ１）に記載のファン用部材（４０）であって、前記多孔質部材（４１）の気孔率は、２０％以上、かつ、９０％以下であって、前記多孔質部材（４１）の気孔径は、５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下である。

【0108】

以上、ファン用部材、ファン、ファンユニット、空気調和機、ヒートポンプ装置、及びファン用部材の製造方法の実施形態及び変形例を説明したが、特許請求の範囲に記載されたファン用部材、ファン、ファンユニット、空気調和機、ヒートポンプ装置、及びファン用部材の製造方法の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。

【符号の説明】

【0109】

１０Ａ…空気調和機、１０…室外機、２０…ファンユニット、２１…ベルマウス、３０…ファン、４０…ファン用部材、４１…多孔質部材、４２…樹脂部材、４２Ａ…樹脂、４３…中央部、４４…周縁部、４５…孔充填部。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【手続補正書】

【提出日】2024-08-09

【手続補正1】

【補正対象書類名】特許請求の範囲

【補正対象項目名】全文

【補正方法】変更

【補正の内容】

【特許請求の範囲】

【請求項1】

複数の気孔を有する多孔質部材（４１）と、前記多孔質部材（４１）と一体に成形される樹脂部材（４２）と、を備えるファン用部材（４０）であって、
前記樹脂部材（４２）を構成する樹脂（４２Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、５ｇ／１０分以上、かつ、４０ｇ／１０分以下であって、
前記多孔質部材（４１）の流動抵抗は、０．５ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下であって、
前記複数の気孔のうちの一部には、前記樹脂（４２Ａ）が充填されている、
ファン用部材。

【請求項2】

前記樹脂（４２Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、５ｇ／１０分以上、かつ、３５ｇ／１０分以下である、
請求項１に記載のファン用部材。

【請求項3】

前記多孔質部材（４１）の気孔率は、２０％以上、かつ、９０％以下であって、
前記多孔質部材（４１）の気孔径は、５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下である、
請求項１に記載のファン用部材。

【請求項4】

前記多孔質部材（４１）の気孔率は、３０％以上、かつ、９０％以下であって、
前記多孔質部材（４１）の気孔径は、９０μｍ以上、かつ、３００μｍ以下である、
請求項３に記載のファン用部材。

【請求項5】

前記多孔質部材（４１）は、孔充填部（４５）を有し、
前記孔充填部（４５）において、前記多孔質部材（４１）の前記複数の気孔は、前記樹脂（４２Ａ）によって充填されている、
請求項１に記載のファン用部材。

【請求項6】

前記多孔質部材（４１）は、中央部（４３）と、前記中央部（４３）の周囲に位置する周縁部（４４）と、を有し、
前記周縁部（４４）の流動抵抗は、前記中央部（４３）の流動抵抗とは異なる、
請求項１に記載のファン用部材。

【請求項7】

複数の気孔を有する多孔質部材（４１）と、前記多孔質部材（４１）と一体に成形される樹脂部材（４２）と、を備えるファン用部材（４０）であって、
前記樹脂部材（４２）を構成する樹脂（４２Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、２ｇ／１０分以上、かつ、４５ｇ／１０分以下であって、
前記多孔質部材（４１）は、中央部（４３）と、前記中央部（４３）の周囲に位置する周縁部（４４）と、を有し、
前記周縁部（４４）の流動抵抗は、前記中央部（４３）の流動抵抗とは異なり、
前記複数の気孔のうちの一部には、前記樹脂（４２Ａ）が充填される、
ファン用部材。

【請求項8】

多孔質部材（４１）と、前記多孔質部材（４１）と一体に成形される樹脂部材（４２）と、を備えるファン用部材（４０）であって、
前記多孔質部材（４１）の気孔率は、２０％以上、かつ、９０％以下であって、
前記多孔質部材（４１）の気孔径は、５０μｍ以上、かつ、５００μｍ以下であって、
前記樹脂部材（４２）を構成する樹脂（４２Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、５ｇ／１０分以上、かつ、４０ｇ／１０分以下であって、
前記多孔質部材（４１）の流動抵抗は、０．５ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下である、
ファン用部材。

【請求項9】

請求項１から８のいずれか一項に記載の前記ファン用部材（４０）により構成される、
ファン。

【請求項10】

請求項９に記載の前記ファン（３０）と、
ベルマウス（２１）と、を備える、
ファンユニット。

【請求項11】

請求項１０に記載の前記ファンユニット（２０）を備える、
空気調和機。

【請求項12】

請求項１０に記載の前記ファンユニット（２０）を備える、
ヒートポンプ装置。

【請求項13】

複数の気孔を有する多孔質部材（４１）と、前記多孔質部材（４１）と一体に成形される樹脂部材（４２）と、を備えるファン用部材（４０）の製造方法であって、
前記多孔質部材（４１）を、メルトフローレート（ＭＦＲ）が５ｇ／１０分以上、かつ、４０ｇ／１０分以下である樹脂（４２Ａ）でインサート成形する工程を含み、
前記多孔質部材（４１）の流動抵抗は、０．５ｋＰａ以上、かつ、１．１ｋＰａ以下である、
製造方法。