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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024146891
(43)【公開日】2024-10-15
(54)【発明の名称】回転式圧縮機およびそれを備える冷凍装置
(51)【国際特許分類】
F04C 23/02 20060101AFI20241004BHJP
【ＦＩ】
F04C23/02 J
【審査請求】有
【請求項の数】7
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2024054059
(22)【出願日】2024-03-28
(31)【優先権主張番号】P 2023057770
(32)【優先日】2023-03-31
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000002853
【氏名又は名称】ダイキン工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001427
【氏名又は名称】弁理士法人前田特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】和田 光
(72)【発明者】
【氏名】片山 達也
(72)【発明者】
【氏名】外島 隆造
(72)【発明者】
【氏名】川江 ありさ
(72)【発明者】
【氏名】上野 広道
(72)【発明者】
【氏名】熊崎 僚也
【テーマコード（参考）】
3H129
【Ｆターム（参考）】
3H129AA04
3H129AA11
3H129AA13
3H129AA32
3H129AB03
3H129BB24
3H129CC16
(57)【要約】
【課題】回転式圧縮機の高速運転時における振動を低減する。
【解決手段】回転式圧縮機（１０）では、モータ（２１）が、圧縮機構（３０）の上方に配置され、圧縮機構と駆動軸（２５）を介して連結される。圧縮機構は、上側に位置する第１シリンダ（４０）と、下側に位置する第２シリンダ（５０）と、第１シリンダ内に収容された第１偏心部（４４）と、第２シリンダ内に収容された第２偏心部（５４）とを有する。ロータ（２３）の下側端部には第１バランスウエイト（７１）、上側端部には第２バランスウエイト（７２）がそれぞれ設けられる。第２バランスウエイトの質量および偏心距離の積の値は、第１バランスウエイトの質量および偏心距離の積の値よりも小さい。
【選択図】図７
【解決手段】回転式圧縮機（１０）では、モータ（２１）が、圧縮機構（３０）の上方に配置され、圧縮機構と駆動軸（２５）を介して連結される。圧縮機構は、上側に位置する第１シリンダ（４０）と、下側に位置する第２シリンダ（５０）と、第１シリンダ内に収容された第１偏心部（４４）と、第２シリンダ内に収容された第２偏心部（５４）とを有する。ロータ（２３）の下側端部には第１バランスウエイト（７１）、上側端部には第２バランスウエイト（７２）がそれぞれ設けられる。第２バランスウエイトの質量および偏心距離の積の値は、第１バランスウエイトの質量および偏心距離の積の値よりも小さい。
【選択図】図７
【特許請求の範囲】
【請求項1】
流体を吸入して圧縮する圧縮機構（30）と、該圧縮機構（30）を駆動する駆動軸（25）と、該駆動軸（25）に連結されたロータ（23）を有するモータ（21）と、前記ロータ（23）に設けられたバランサ（70）と、を備え、
前記圧縮機構（30）は、前記駆動軸（25）の軸心（AC）に沿う軸方向に並ぶように前記ロータ（23）側から順に設けられた第１シリンダ（40）および第２シリンダ（50）と、前記第１シリンダ（40）の内部に収容された第１偏心部（44）と、前記第２シリンダ（50）の内部に収容された第２偏心部（54）と、を有し、
前記バランサ（70）は、前記ロータ（23）の軸方向における前記圧縮機構（30）側の一端部に配置された第１バランスウエイト（71）と、前記ロータ（23）の軸方向における他端部に配置された第２バランスウエイト（72）と、を有し、
前記第１偏心部（44）および前記第１バランスウエイト（71）は前記駆動軸（25）の軸心（AC）に対して一側に偏心し、前記第２偏心部（54）および前記第２バランスウエイト（72）は前記駆動軸（25）の軸心（AC）に対して他側に偏心し、
前記駆動軸（25）の回転に連動して、前記第１偏心部（44）が前記第１シリンダ（40）の内部で偏心回転すると共に、前記第２偏心部（54）が前記第２シリンダ（50）の内部で偏心回転する回転式圧縮機であって、
前記第１バランスウエイト（71）の質量をｍ１、前記第１バランスウエイト（71）の重心（GC1）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ１、前記第２バランスウエイト（72）の質量をｍ２、前記第２バランスウエイト（72）の重心（GC2）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ２としたとき、
ｍ１×ｒ１＞ｍ２×ｒ２
の関係を満たす、回転式圧縮機。
前記圧縮機構（30）は、前記駆動軸（25）の軸心（AC）に沿う軸方向に並ぶように前記ロータ（23）側から順に設けられた第１シリンダ（40）および第２シリンダ（50）と、前記第１シリンダ（40）の内部に収容された第１偏心部（44）と、前記第２シリンダ（50）の内部に収容された第２偏心部（54）と、を有し、
前記バランサ（70）は、前記ロータ（23）の軸方向における前記圧縮機構（30）側の一端部に配置された第１バランスウエイト（71）と、前記ロータ（23）の軸方向における他端部に配置された第２バランスウエイト（72）と、を有し、
前記第１偏心部（44）および前記第１バランスウエイト（71）は前記駆動軸（25）の軸心（AC）に対して一側に偏心し、前記第２偏心部（54）および前記第２バランスウエイト（72）は前記駆動軸（25）の軸心（AC）に対して他側に偏心し、
前記駆動軸（25）の回転に連動して、前記第１偏心部（44）が前記第１シリンダ（40）の内部で偏心回転すると共に、前記第２偏心部（54）が前記第２シリンダ（50）の内部で偏心回転する回転式圧縮機であって、
前記第１バランスウエイト（71）の質量をｍ１、前記第１バランスウエイト（71）の重心（GC1）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ１、前記第２バランスウエイト（72）の質量をｍ２、前記第２バランスウエイト（72）の重心（GC2）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ２としたとき、
ｍ１×ｒ１＞ｍ２×ｒ２
の関係を満たす、回転式圧縮機。
【請求項2】
請求項１に記載の回転式圧縮機において、
前記駆動軸（25）の最高回転数は、１２０ｒｐｓ以上である、回転式圧縮機。
前記駆動軸（25）の最高回転数は、１２０ｒｐｓ以上である、回転式圧縮機。
【請求項3】
請求項２に記載の回転式圧縮機において、
前記第１偏心部（44）の質量をｍ３、前記第１偏心部（44）の重心（GC3）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ３、前記第２偏心部（54）の質量をｍ４、前記第２偏心部（54）の重心（GC4）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ４、前記駆動軸（25）の最高回転数をＮｍａｘ［ｒｐｓ］としたとき、
１．２－０．００２×Ｎｍａｘ≦（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）／（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３）≦０．９８
の関係を満たす、回転式圧縮機。
前記第１偏心部（44）の質量をｍ３、前記第１偏心部（44）の重心（GC3）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ３、前記第２偏心部（54）の質量をｍ４、前記第２偏心部（54）の重心（GC4）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ４、前記駆動軸（25）の最高回転数をＮｍａｘ［ｒｐｓ］としたとき、
１．２－０．００２×Ｎｍａｘ≦（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）／（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３）≦０．９８
の関係を満たす、回転式圧縮機。
【請求項4】
請求項３に記載の回転式圧縮機において、
０．８８≦（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）／（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３）
の関係を満たす、回転式圧縮機。
０．８８≦（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）／（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３）
の関係を満たす、回転式圧縮機。
【請求項5】
請求項１～４のいずれか１項に記載の回転式圧縮機において、
前記第１シリンダ（40）の内周面と前記第１偏心部（44）との間に形成される第１圧縮室（41s）の容積と、前記第２シリンダ（50）の内周面と前記第２偏心部（54）との間に形成される第２圧縮室（51s）の容積と、の総和をＶｃｃ［ｃｃ］、前記駆動軸（25）の前記ロータ（23）に連結される主軸部（26）の直径をΦ［ｍｍ］としたとき、
Ｖｃｃ／Φ４≧３×１０－４
の関係を満たす、回転式圧縮機。
前記第１シリンダ（40）の内周面と前記第１偏心部（44）との間に形成される第１圧縮室（41s）の容積と、前記第２シリンダ（50）の内周面と前記第２偏心部（54）との間に形成される第２圧縮室（51s）の容積と、の総和をＶｃｃ［ｃｃ］、前記駆動軸（25）の前記ロータ（23）に連結される主軸部（26）の直径をΦ［ｍｍ］としたとき、
Ｖｃｃ／Φ４≧３×１０－４
の関係を満たす、回転式圧縮機。
【請求項6】
請求項１～４のいずれか１項に記載の回転式圧縮機において、
前記駆動軸（25）の前記ロータ（23）に連結される主軸部（26）の直径は、１６ｍｍ以下であり、
前記第１偏心部（44）の質量をｍ３［ｇ］、前記第１偏心部（44）の重心（GC3）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ３［ｍｍ］、前記第２偏心部（54）の質量をｍ４［ｇ］、前記第２偏心部（54）の重心（GC4）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ４［ｍｍ］としたとき、
（ｍ３×ｒ３＋ｍ４×ｒ４）／２≧６００
の関係を満たす、回転式圧縮機。
前記駆動軸（25）の前記ロータ（23）に連結される主軸部（26）の直径は、１６ｍｍ以下であり、
前記第１偏心部（44）の質量をｍ３［ｇ］、前記第１偏心部（44）の重心（GC3）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ３［ｍｍ］、前記第２偏心部（54）の質量をｍ４［ｇ］、前記第２偏心部（54）の重心（GC4）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ４［ｍｍ］としたとき、
（ｍ３×ｒ３＋ｍ４×ｒ４）／２≧６００
の関係を満たす、回転式圧縮機。
【請求項7】
冷凍サイクルを行う冷媒回路（1a）を備える冷凍装置であって、
前記冷媒回路（1a）は、請求項１～４のいずれか１項に記載の回転式圧縮機（10）を含む、冷凍装置。
前記冷媒回路（1a）は、請求項１～４のいずれか１項に記載の回転式圧縮機（10）を含む、冷凍装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、回転式圧縮機およびそれを備える冷凍装置に関する。
【背景技術】
【0002】
従来から、回転式圧縮機として、二気筒式のロータリ圧縮機が知られている。二気筒式のロータリ圧縮機は、ケーシングの内部に、モータと、駆動軸と、圧縮機構とを収容し、駆動軸の軸心に沿う軸方向が鉛直方向となるように構成される縦型の圧縮機である。モータは、圧縮機構に対して上方に配置される。駆動軸は、モータを構成するロータと圧縮機構とを連結する。
【0003】
圧縮機構は、上下に並ぶように設けられた２つのシリンダと、各シリンダに収容された偏心部とを有する。２つの偏心部は、駆動軸の軸心に対して周方向に１８０度の位相差をもって偏心する。各シリンダの内部は、ピストンから径方向における外側に延びるブレードによって高圧室と低圧室とに区画される。各偏心部は、駆動軸の回転に伴い、シリンダの内部で偏心回転する。その動作により、圧縮機構は、低圧室に流体を吸入し、その低圧室を高圧室に遷移させ、高圧室で流体を圧縮する。
【0004】
二気筒式のロータリ圧縮機において、モータを構成するロータには、圧縮機構における偏心回転運動に伴うアンバランスを平衡させるためのバランサが設けられる。バランサは、ロータの上下両面に設けられた２つのバランスウエイトを含んで構成される。このようなバランサ付きのロータリ圧縮機の一例は、特許文献１に開示される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２００９－１８０２０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
上述したようなバランサ付きのロータリ圧縮機では、静止時のバランスが釣り合う構成とするのが一般的である。具体的には、下側バランスウエイトが上側偏心部と同じ方向に偏心し、上側バランスウエイトが下側偏心部と同じ方向に偏心する構成を採用し、上側偏心部の質量および偏心量の積の値と下側偏心部の質量および偏心量の積の値とが同じになり、上側バランスウエイトの質量および偏心距離の積の値と下側バランスウエイトの質量および偏心距離の積の値とが同じになるように設計される。
【0007】
しかしながら、ロータリ圧縮機の運転時には、シリンダの内部で圧縮された流体の圧力が各偏心部に作用し、それによる圧縮荷重が駆動軸にかかって、駆動軸がわずかに撓む。駆動軸が撓むと、ロータが予め設定された回転中心から外れる。そうなると、ロータの遠心力が上側バランスウエイトに作用する慣性力と合わさるように作用し、駆動軸の撓みを助長する。その結果、高速運転時には、圧縮機構（２つの偏心部）とバランサ（２つのバランスウエイト）との静バランスが大きく崩れて、振動が増大する。
【0008】
本開示の目的は、回転式圧縮機の高速運転時における振動を低減することにある。
【課題を解決するための手段】
【0009】
本開示の第１の態様は、回転式圧縮機（10）を対象とする。第１の態様に係る回転式圧縮機（10）は、流体を吸入して圧縮する圧縮機構（30）と、該圧縮機構（30）を駆動する駆動軸（25）と、該駆動軸（25）に連結されたロータ（23）を有するモータ（21）と、前記ロータ（23）に設けられたバランサ（70）とを備える。前記圧縮機構（30）は、前記駆動軸（25）の軸心（AC）に沿う軸方向に並ぶように前記ロータ（23）側から順に設けられた第１シリンダ（40）および第２シリンダ（50）と、前記第１シリンダ（40）の内部に収容された第１偏心部（44）と、前記第２シリンダ（50）の内部に収容された第２偏心部（54）とを有する。前記バランサ（70）は、前記ロータ（23）の軸方向における前記圧縮機構（30）側の一端部に配置された第１バランスウエイト（71）と、前記ロータ（23）の軸方向における他端部に配置された第２バランスウエイト（72）とを有する。前記第１偏心部（44）および前記第１バランスウエイト（71）は前記駆動軸（25）の軸心（AC）に対して一側に偏心し、前記第２偏心部（54）および前記第２バランスウエイト（72）は前記駆動軸（25）の軸心（AC）に対して他側に偏心する。当該回転式圧縮機（10）では、前記駆動軸（25）の回転に連動して、前記第１偏心部（44）が前記第１シリンダ（40）の内部で偏心回転すると共に、前記第２偏心部（54）が前記第２シリンダ（50）の内部で偏心回転する。そして、前記第１バランスウエイト（71）の質量をｍ１、前記第１バランスウエイト（71）の重心（GC1）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ１、前記第２バランスウエイト（72）の質量をｍ２、前記第２バランスウエイト（72）の重心（GC2）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ２としたとき、ｍ１×ｒ１＞ｍ２×ｒ２の関係を満たす。
【0010】
第１の態様では、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）が、第１バランスウエイト（71）の質量および偏心距離の積の値（ｍ１×ｒ１）よりも小さい。そのことで、回転式圧縮機（10）の運転時において、駆動軸（25）が撓んだときに、所定の回転中心から外れたロータ（23）の遠心力に合わさるように作用する第２バランスウエイト（72）の慣性力を小さくし、駆動軸（25）の撓みが助長されるのを抑制できる。これにより、回転式圧縮機（10）の高速運転時における振動を低減できる。
【0011】
本開示の第２の態様は、第１の態様の回転式圧縮機（10）において、前記駆動軸（25）の最高回転数が、１２０ｒｐｓ以上である、回転式圧縮機（10）である。
【0012】
第２の態様では、駆動軸（25）の最高回転数が１２０ｒｐｓ以上であって比較的高い。駆動軸（25）の回転が高速化するほど、駆動軸（25）の撓みに起因して第１偏心部（44）および第２偏心部（54）と第１バランスウエイト（71）および第２バランスウエイト（72）との静バランスが大きく崩れやすく、回転式圧縮機（10）の振動が大きくなる傾向にある。よって、このように比較的高い回転数で運転される回転式圧縮機（10）において、本開示の技術は有効である。
【0013】
本開示の第３の態様は、第２の態様の回転式圧縮機（10）において、前記第１偏心部（44）の質量をｍ３、前記第１偏心部（44）の重心（GC3）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ３、前記第２偏心部（54）の質量をｍ４、前記第２偏心部（54）の重心（GC4）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ４、前記駆動軸（25）の最高回転数をＮｍａｘ［ｒｐｓ］としたとき、１．２－０．００２×Ｎｍａｘ≦（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）／（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３）≦０．９８の関係を満たす、回転式圧縮機（10）である。
【0014】
第３の態様では、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値と第２偏心部（54）の質量および偏心距離の積の値との合算値（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）を、第１バランスウエイト（71）の質量および偏心距離の積の値と第１偏心部（44）の質量および偏心距離の積の値との合算値（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３）で除した静バランスの関係値が、１．２－０．００２×Ｎｍａｘ（最高回転数）以上且つ０．９８以下である。これによれば、駆動軸（25）の最高回転数に応じて、回転式圧縮機（10）の高速運転時における振動を低減できる。
【0015】
本開示の第４の態様は、第３の態様の回転式圧縮機（10）において、０．８８≦（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）／（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３）の関係を満たす、回転式圧縮機（10）である。
【0016】
第４の態様では、静バランスの関係値が０．８８以上である。静バランスの関係値が０．８８よりも小さいと、回転式圧縮機（10）の高速運転時における振動を低減する効果が、駆動軸（25）の最高回転数に比較的近い側の回転数域でしか期待できない。これに対して、静バランスの関係値が０．８８以上であると、駆動軸（25）の最高回転数から比較的広い回転数域に亘って回転式圧縮機（10）の振動を低減できる。
【0017】
本開示の第５の態様は、第１～第４の態様のいずれか１つの回転式圧縮機において、前記第１シリンダ（40）の内周面と前記第１偏心部（44）との間に形成される第１圧縮室（41s）の容積と、前記第２シリンダ（50）の内周面と前記第２偏心部（54）との間に形成される第２圧縮室（51s）の容積と、の総和をＶｃｃ［ｃｃ］、前記駆動軸（25）の前記ロータ（23）に連結される主軸部（26）の直径をΦ［ｍｍ］としたとき、Ｖｃｃ／Φ４≧３×１０－４の関係を満たす、回転式圧縮機である。
【0018】
第５の態様では、第１圧縮室（41s）の容積と第２圧縮室（51s）の容積との総和Ｖｃｃを駆動軸（25）の主軸部（26）の直径Φで除した、主軸部（26）の撓み易さを示す指標値が３×１０－４以上である。これによれば、回転式圧縮機（10）の運転時において、第１偏心部（44）および第２偏心部（54）と第１バランスウエイト（71）および第２バランスウエイト（72）との静バランスがとれるように主軸部（26）を好適に撓ませることが可能になる。
【0019】
本開示の第６の態様は、第１～第５の態様のいずれか１つの回転式圧縮機（10）において、前記駆動軸（25）の前記ロータ（23）に連結される主軸部（26）の直径が、１６ｍｍ以下である、回転式圧縮機（10）である。そして、前記第１偏心部（44）の質量をｍ３［ｇ］、前記第１偏心部（44）の重心（GC3）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ３［ｍｍ］、前記第２偏心部（54）の質量をｍ４［ｇ］、前記第２偏心部（54）の重心（GC4）の前記駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ４［ｍｍ］としたとき、（ｍ３×ｒ３＋ｍ４×ｒ４）／２≧６００の関係を満たす。
【0020】
第６の態様では、駆動軸（25）の主軸部（26）の直径が１６ｍｍ以下であって比較的小さく、且つ第１偏心部（44）および第２偏心部（54）における質量および偏心距離の積の値の平均値が６００以上であって比較的大きい。
【0021】
駆動軸（25）の撓みに起因する回転式圧縮機（10）の高速運転時における振動を抑制する手立てとしては、主軸部（26）の直径を大きくして駆動軸（25）の剛性を高めたり、第１偏心部（44）および第２偏心部（54）の質量や偏心距離、ロータ（23）を小さくしたりすることが考えられる。しかし、前者の方法を採ると、軸受損失などの機械的損失が増大し、回転式圧縮機（10）の効率が低下する。また、後者の方法を採ると、回転式圧縮機（10）の容量が制限される。
【0022】
これに対して、駆動軸（25）の主軸部（26）の直径が１６ｍｍ以下であると、軸受損失などの機械的損失を低減でき、回転式圧縮機（10）を高効率化できる。また、第１偏心部（44）および第２偏心部（54）における質量および偏心距離の積の値の平均値が６００以上であると、回転式圧縮機（10）の容量を比較的大きく確保できる。よって、高速運転時における振動が小さく、高効率かつ大容量な回転式圧縮機（10）を実現できる。
【0023】
本開示の第７の態様は、冷凍装置（1）を対象とする。第７の態様に係る冷凍装置（1）は、冷凍サイクルを行う冷媒回路（1a）を備える。前記冷媒回路（1a）は、第１～第６の態様のいずれか１つの回転式圧縮機（10）を含む。
【0024】
第７の態様では、本開示の技術に係る回転式圧縮機（10）が冷媒回路（1a）に用いられる。回転式圧縮機（10）では、高速運転時における振動が低減される。当該回転式圧縮機（10）を冷媒回路（1a）に用いると、低振動および低騒音な冷凍サイクルの実行に寄与する。
【図面の簡単な説明】
【0025】
【発明を実施するための形態】
【0026】
以下、例示的な実施形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。以下の実施形態では、本開示の技術に係る回転式圧縮機を冷凍装置に適用した場合を例に挙げる。なお、図面は、本開示の技術を概念的に説明するためのものである。よって、図面では、本開示の技術の理解を容易にするために、寸法、比または数を、誇張あるいは簡略化して表す場合がある。
【0027】
以下の実施形態において、回転式圧縮機の駆動軸の軸心に沿う方向を「軸方向」と称し、軸方向に垂直な方向を「径方向」と称し、駆動軸の周囲に沿う方向を「周方向」と称する。また、「第１」、「第２」…という記載は、これらの記載が付与された語句を区別するために用いられ、その語句の数や何らかの順序までも限定するものではない。
【0028】
《実施形態》
図１に示すように、この実施形態の回転式圧縮機（10）は、冷凍装置（1）に設けられる。
図１に示すように、この実施形態の回転式圧縮機（10）は、冷凍装置（1）に設けられる。
【0029】
－冷凍装置－
冷凍装置（1）は、冷媒回路（1a）を備える。冷媒回路（1a）には、冷媒が充填される。冷媒は、回転式圧縮機（10）によって圧縮される流体の一例である。冷媒回路（1a）は、回転式圧縮機（10）、放熱器（3）、減圧機構（4）、および蒸発器（5）を有する。減圧機構（4）は、例えば膨張弁である。冷媒回路（1a）は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う。
冷凍装置（1）は、冷媒回路（1a）を備える。冷媒回路（1a）には、冷媒が充填される。冷媒は、回転式圧縮機（10）によって圧縮される流体の一例である。冷媒回路（1a）は、回転式圧縮機（10）、放熱器（3）、減圧機構（4）、および蒸発器（5）を有する。減圧機構（4）は、例えば膨張弁である。冷媒回路（1a）は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う。
【0030】
冷凍サイクルでは、回転式圧縮機（10）によって圧縮されたガス冷媒が、放熱器（3）において空気に放熱する。このとき、冷媒は、液化して液冷媒に変化する。放熱した液冷媒は、減圧機構（4）によって減圧される。減圧された液冷媒は、蒸発器（5）において蒸発する。このとき、冷媒は、気化してガス冷媒に変化する。蒸発したガス冷媒は、回転式圧縮機（10）に吸入される。回転式圧縮機（10）は、吸入したガス冷媒を圧縮する。
【0031】
冷凍装置（1）は、例えば空気調和装置である。空気調和装置は、冷房と暖房とを切り換える冷暖房兼用機であってもよい。この場合、空気調和装置は、冷媒の循環方向を切り換える切換機構を有する。切換機構は、例えば四方切換弁である。空気調和装置は、冷房専用機または暖房専用機であってもよい。
【0032】
冷凍装置（1）は、給湯器、チラーユニット、庫内の空気を冷却する冷却装置などであってもよい。冷却装置は、給湯器、冷蔵庫、冷凍庫、コンテナなどの内部の空気を冷却する装置である。
【0033】
－回転式圧縮機－
図２に示すように、回転式圧縮機（10）は、二気筒式のロータリ圧縮機である。回転式圧縮機（10）の最高回転数は、１２０ｒｐｓ以上である。ここでいう最高回転数は、モータ（21）の作動による駆動軸（25）の回転数であり、製品の運転範囲の中で出現し得る最高の回転数を意味する。回転式圧縮機（10）の最高回転数を高くすることは、冷媒回路（1a）における冷媒の循環量を増加させ、冷媒の最大循環量を確保するのに好ましい。
図２に示すように、回転式圧縮機（10）は、二気筒式のロータリ圧縮機である。回転式圧縮機（10）の最高回転数は、１２０ｒｐｓ以上である。ここでいう最高回転数は、モータ（21）の作動による駆動軸（25）の回転数であり、製品の運転範囲の中で出現し得る最高の回転数を意味する。回転式圧縮機（10）の最高回転数を高くすることは、冷媒回路（1a）における冷媒の循環量を増加させ、冷媒の最大循環量を確保するのに好ましい。
【0034】
回転式圧縮機（10）は、ケーシング（11）と、駆動機構（20）と、圧縮機構（30）と、バランサ（70）とを備える。駆動機構（20）、圧縮機構（30）、およびバランサ（70）は、ケーシング（11）の内部に収容される。
【0035】
〈ケーシング〉
ケーシング（11）は、両端が閉塞された縦長の円筒状の密閉容器で構成される。ケーシング（11）は、起立した姿勢に設置される。ケーシング（11）は、胴部（12）と、下部鏡板（13）と、上部鏡板（14）とを有する。胴部（12）は、上下に延びる円筒状に形成される。下部鏡板（13）は、胴部（12）の下端に固定され、その下端開口を閉塞する。上部鏡板（14）は、胴部（12）の上端に固定され、その上端開口を閉塞する。
ケーシング（11）は、両端が閉塞された縦長の円筒状の密閉容器で構成される。ケーシング（11）は、起立した姿勢に設置される。ケーシング（11）は、胴部（12）と、下部鏡板（13）と、上部鏡板（14）とを有する。胴部（12）は、上下に延びる円筒状に形成される。下部鏡板（13）は、胴部（12）の下端に固定され、その下端開口を閉塞する。上部鏡板（14）は、胴部（12）の上端に固定され、その上端開口を閉塞する。
【0036】
胴部（12）の下側部分には、吸入管（15）が取り付けられる。吸入管（15）は、胴部（12）を貫通し、圧縮機構（30）に接続される。上部鏡板（14）には、吐出管（16）が取り付けられる。吐出管（16）は、上部鏡板（14）を貫通し、ケーシング（11）の内部における上側の空間に開口する。
【0037】
ケーシング（11）の底部には、油溜め部（18）が形成される。油溜め部（18）は、胴部（12）の下部および下部鏡板（13）の各内壁によって構成される。油溜め部（18）には、油が貯留される。油は、圧縮機構（30）や駆動軸（25）の摺動部分を潤滑するためのものである。
【0038】
〈駆動機構〉
駆動機構（20）は、モータ（21）と、駆動軸（25）とを有する。モータ（21）は、圧縮機構（30）の上方に配置される。モータ（21）は、ステータ（22）と、ロータ（23）とを有する。ステータ（22）およびロータ（23）はそれぞれ、円筒状に形成される。ステータ（22）は、ケーシング（11）の胴部（12）に固定される。ロータ（23）は、ステータ（22）の中空部に配置される。
駆動機構（20）は、モータ（21）と、駆動軸（25）とを有する。モータ（21）は、圧縮機構（30）の上方に配置される。モータ（21）は、ステータ（22）と、ロータ（23）とを有する。ステータ（22）およびロータ（23）はそれぞれ、円筒状に形成される。ステータ（22）は、ケーシング（11）の胴部（12）に固定される。ロータ（23）は、ステータ（22）の中空部に配置される。
【0039】
ロータ（23）の軸方向における両端にはそれぞれ、有孔円板状の端板（24）が設けられる。駆動軸（25）は、ロータ（23）の中空部に挿通される。ロータ（23）は、駆動軸（25）に固定される。モータ（21）が通電されると、駆動軸（25）がロータ（23）と共に一体に回転する。駆動軸（25）は、圧縮機構（30）を駆動する軸体であり、ケーシング（11）の内部を上下方向に延びる。
【0040】
駆動軸（25）は、主軸部（26）と、第１偏心軸部（27）と、第２偏心軸部（28）とを有する。主軸部（26）の上部は、ロータ（23）に連結される。第１偏心軸部（27）および第２偏心軸部（28）は、主軸部（26）の下端寄りに設けられる。第１偏心軸部（27）は、第２偏心軸部（28）よりも上側に配置される。第１偏心軸部（27）および第２偏心軸部（28）は、主軸部（26）よりも大径に形成される。
【0041】
第１偏心軸部（27）および第２偏心軸部（28）は、駆動軸（25）（主軸部（26））の軸心（AC）から所定距離だけ偏心する。第１偏心軸部（27）と第２偏心軸部（28）とは、駆動軸（25）の軸心（AC）に対して互いに反対側に偏心する。主軸部（26）における第１偏心軸部（27）よりも上部は、フロントヘッド（31）によって回転可能に支持される。主軸部（26）における第２偏心軸部（28）よりも下部は、リアヘッド（33）により回転可能に支持される。
【0042】
駆動軸（25）の内部には、第１油通路（25b）が形成される。第１油通路（25b）は、圧縮機構（30）や駆動軸（25）の摺動部分に延びる。駆動軸（25）の下端には、給油ポンプ（25a）が設けられる。給油ポンプ（25a）は、油溜め部（18）の油に浸漬される。給油ポンプ（25a）は、駆動軸（25）の回転に伴い油を搬送する。搬送された油は、第１油通路（25b）を通って、圧縮機構（30）や駆動軸（25）の摺動部分へ供給される。
【0043】
〈圧縮機構〉
圧縮機構（30）は、冷媒を吸入して圧縮する機構であり、モータ（21）の下方に配置される。圧縮機構（30）は、フロントヘッド（31）と、第１シリンダ（40）と、ミドルプレート（32）と、第２シリンダ（50）と、リアヘッド（33）とを有する。フロントヘッド（31）、第１シリンダ（40）、ミドルプレート（32）、第２シリンダ（50）、およびリアヘッド（33）は、上方から下方に向かって順に重ね合わされた状態で、締結ボルト（35）によって固定される。
圧縮機構（30）は、冷媒を吸入して圧縮する機構であり、モータ（21）の下方に配置される。圧縮機構（30）は、フロントヘッド（31）と、第１シリンダ（40）と、ミドルプレート（32）と、第２シリンダ（50）と、リアヘッド（33）とを有する。フロントヘッド（31）、第１シリンダ（40）、ミドルプレート（32）、第２シリンダ（50）、およびリアヘッド（33）は、上方から下方に向かって順に重ね合わされた状態で、締結ボルト（35）によって固定される。
【0044】
フロントヘッド（31）は、ケーシング（11）の胴部（12）に固定される。フロントヘッド（31）は、第１シリンダ（40）の上部に積層される。フロントヘッド（31）は、第１シリンダ（40）の中空部（第１シリンダボア（41））を上方から覆うようにして配置される。フロントヘッド（31）の中央部には、駆動軸（25）の主軸部（26）が挿通される。フロントヘッド（31）は、駆動軸（25）を回転可能に支持する。
【0045】
ミドルプレート（32）は、第１シリンダ（40）と、第２シリンダ（50）との間に挟み込まれる。ミドルプレート（32）は、第１シリンダ（40）の中空部（第１シリンダボア（41））を下方から覆うようにして配置される。ミドルプレート（32）は、第２シリンダ（50）の中空部（第２シリンダボア（51））を上方から覆うようにして配置される。
【0046】
リアヘッド（33）は、第２シリンダ（50）の下部に積層される。リアヘッド（31）は、第２シリンダ（50）の中空部（第２シリンダボア（51））を下方から覆うようにして配置される。リアヘッド（31）の中央部には、駆動軸（25）の主軸部（26）が挿通される。リアヘッド（31）は、駆動軸（25）を回転可能に支持する。
【0047】
第１シリンダ（40）は、厚肉な略環状の部材である。第１シリンダ（40）の中央部には、第１シリンダボア（41）が形成される。第１シリンダボア（41）は、第１シリンダ（40）を厚さ方向に貫通する円形状の孔である。第１シリンダボア（41）は、フロントヘッド（31）およびミドルプレート（32）により閉空間とされる。第１シリンダ（40）は、第１シリンダボア（41）の中心線を軸方向（上下方向）に向けた姿勢でケーシング（11）の胴部（12）に固定される。
【0048】
図４に示すように、第１シリンダ（40）には、第１ブッシュ孔（43a）および第１ブレード孔（43b）が形成される。第１ブッシュ孔（43a）および第１ブレード孔（43b）は、第１シリンダ（40）を軸方向（厚さ方向）に貫通する。第１ブッシュ孔（43a）および第１ブレード孔（43b）はそれぞれ、略円形状に形成される。第１ブッシュ孔（43a）は、第１シリンダボア（41）に開口する。第１ブレード孔（43b）は、第１シリンダ（40）の径方向において第１ブッシュ孔（43a）の外側に位置し、第１ブッシュ孔（43a）と連通する。
【0049】
第１ブッシュ孔（43a）には、一対の第１ブッシュ（48）が嵌め込まれる。各第１ブッシュ（48）は、半円柱状の部材である。一対の第１ブッシュ（48）の平坦な面同士は、互いに隙間をあけて対向する。一対の第１ブッシュ（48）は、第１ブッシュ孔（43a）の中心線を軸心として揺動可能である。一対の第１ブッシュ（48）は、後述の第１ブレード（47）を挟み込むことで、第１ピストン（45）の自転を規制する。
【0050】
第１シリンダボア（41）には、第１ピストン（45）が収容される。第１ピストン（45）は、第１ローラ（46）と、第１ブレード（47）とを有する。第１ローラ（46）は、円筒状の部材である。第１ローラ（46）の内部には、駆動軸（25）の第１偏心軸部（27）が嵌め込まれる。第１ローラ（46）の外周面は、第１シリンダ（40）の内周面に摺接する。
【0051】
第１ローラ（46）の外周面と第１シリンダ（40）の内周面との間には、冷媒を圧縮するための空間が形成される。この空間は、第１シリンダボア（41）の一部からなる第１圧縮室（41s）である。第１ローラ（46）は、第１偏心軸部（27）と一体に回転する。第１ローラ（46）および第１偏心軸部（27）は、第１偏心部（44）を構成する。このように、圧縮機構（30）は、第１シリンダ（40）の内部に収容された第１偏心部（44）を備える。そして、第１シリンダ（40）の内周面と第１偏心部（44）との間には、第１圧縮室（41s）が形成される。
【0052】
第１ブレード（47）は、第１ローラ（46）の外周面に設けられ、第１ローラ（46）の径方向における外側へ延びる。第１ブレード（47）は、一対の第１ブッシュ（48）の間に進退自在に挟み込まれる。第１ブレード（47）の先端部は、第１ブレード孔（43b）に収容される。第１ローラ（46）の外周面と第１シリンダ（40）の内周面との間の空間は、第１ブレード（47）によって第１低圧室と第１高圧室とに区画される。
【0053】
第１シリンダ（40）には、第１吸入ポート（42）が形成される。第１吸入ポート（42）は、第１シリンダ（40）を径方向に貫通する。第１吸入ポート（42）の一端は、第１シリンダ（40）の内周面に開口し、第１ブッシュ（48）に隣接した位置（図４で第１ブッシュ（48）の右隣の位置）で第１低圧室に連通する。第１吸入ポート（42）の他端は、第１シリンダ（40）の外周面に開口する。この第１吸入ポート（42）の他端には、吸入管（15）が接続される。
【0054】
フロントヘッド（31）には、第１吐出ポート（49）が形成される。第１吐出ポート（49）は、フロントヘッド（31）を軸方向に貫通する。第１吐出ポート（49）の一端は、フロントヘッド（31）の下面に開口し、第１ブッシュ（48）に対して第１吸入ポート（42）とは逆側の位置（図４で第１ブッシュ（48）の左隣の位置）で第１高圧室に連通する。第１吐出ポート（49）の他端は、フロントヘッド（31）の上面に開口する。
【0055】
フロントヘッド（31）の上面には、第１吐出弁（60）が設けられる。第１吐出弁（60）は、第１吐出ポート（49）を開閉する。第１吐出弁（60）は、例えばリード弁によって構成される。第１吐出弁（60）は、第１高圧室内のガス圧がケーシング（11）内のガス圧（ドーム内圧力）よりも低い間は、第１吐出ポート（49）を閉じる閉状態となる。また、第１吐出弁（60）は、第１高圧室内のガス圧がドーム内圧力を超えると、第１吐出ポート（49）を開ける開状態となる。
【0056】
第２シリンダ（50）は、厚肉な略環状の部材である。第２シリンダ（50）の中央部には、第２シリンダボア（51）が形成される。第２シリンダボア（51）は、第２シリンダ（50）を厚さ方向に貫通する円形状の孔である。第２シリンダボア（51）は、ミドルプレート（32）およびリアヘッド（33）により閉空間とされる。第２シリンダ（50）は、第２シリンダボア（51）の中心線を軸方向（上下方向）に向けた姿勢で設けられる。
【0057】
図５に示すように、第２シリンダ（50）には、第２ブッシュ孔（53a）および第２ブレード孔（53b）が形成される。第２ブッシュ孔（53a）および第２ブレード孔（53b）は、第２シリンダ（50）を軸方向（厚さ方向）に貫通する。第２ブッシュ孔（53a）および第２ブレード孔（53b）はそれぞれ、略円形状に形成される。第２ブッシュ孔（53a）は、第２シリンダボア（51）に開口する。第２ブレード孔（53b）は、第２シリンダ（50）の径方向において第２ブッシュ孔（53a）の外側に位置し、第２ブッシュ孔（53a）に連通する。
【0058】
第２ブッシュ孔（53a）には、一対の第２ブッシュ（58）が嵌め込まれる。各第２ブッシュ（58）は、半円柱状の部材である。一対の第２ブッシュ（58）の平坦な面同士は、互いに隙間をあけて対向する。一対の第２ブッシュ（58）は、第２ブッシュ孔（53a）の中心線を軸心として揺動可能である。一対の第２ブッシュ（58）は、後述の第２ブレード（57）を挟み込むことで、第２ピストン（55）の自転を規制する。
【0059】
第２シリンダボア（51）には、第２ピストン（55）が収容される。第２ピストン（55）は、第２ローラ（56）と、第２ブレード（57）とを有する。第２ローラ（56）は、円筒状の部材である。第２ローラ（56）の内部には、駆動軸（25）の第２偏心軸部（28）が嵌め込まれる。第２ローラ（56）の外周面は、第２シリンダ（50）の内周面に摺接する。
【0060】
第２ローラ（56）の外周面と第２シリンダ（50）の内周面との間には、冷媒を圧縮するための空間が形成される。この空間は、第２シリンダボア（51）の一部からなる第２圧縮室（51s）である。第２ローラ（56）は、第２偏心軸部（28）と一体に回転する。第２ローラ（56）および第２偏心軸部（28）は、第２偏心部（54）を構成する。このように、圧縮機構（30）は、第２シリンダ（50）の内部に収容された第２偏心部（54）を備える。そして、第２シリンダ（50）の内周面と第２偏心部（54）との間には、第２圧縮室（51s）が形成される。
【0061】
第２ブレード（57）は、第２ローラ（56）の外周面に設けられ、第２ローラ（56）の径方向における外側へ延びる。第２ブレード（57）は、一対の第２ブッシュ（58）の間に進退自在に挟み込まれる。第２ブレード（57）の先端部は、第２ブレード孔（53b）に収容される。第２ローラ（56）の外周面と第２シリンダ（50）の内周面との間の空間は、第２ブレード（57）によって第２低圧室と第２高圧室とに区画される。
【0062】
第２シリンダ（50）には、第２吸入ポート（52）が形成される。第２吸入ポート（52）は、第２シリンダ（50）を径方向に貫通する。第２吸入ポート（52）の一端は、第２シリンダ（50）の内周面に開口し、第２ブッシュ（58）に隣接した位置（図５で第２ブッシュ（58）の右隣の位置）で第２低圧室に連通する。第２吸入ポート（52）の他端は、第２シリンダ（50）の外周面に開口する。この第２吸入ポート（52）の他端には、吸入管（15）が接続される。
【0063】
リアヘッド（33）には、第２吐出ポート（59）が形成される。第２吐出ポート（59）は、リアヘッド（33）を軸方向に貫通する。第２吐出ポート（59）の一端は、リアヘッド（33）の上面に開口し、第２ブッシュ（58）に対して第２吸入ポート（52）とは逆側の位置（図５で第２ブッシュ（58）の左側の位置）で第２高圧室に連通する。第２吐出ポート（59）の他端は、リアヘッド（33）の下面に開口する。
【0064】
リアヘッド（33）の下面には、第２吐出弁（61）が設けられる。第２吐出弁（61）は、第２吐出ポート（59）を開閉する。第２吐出弁（61）は、例えばリード弁によって構成される。第２吐出弁（61）は、第２高圧室のガス圧がドーム内圧力よりも低い間は、第２吐出ポート（59）を閉じる閉状態となる。また、第２吐出弁（61）は、第２高圧室内のガス圧がドーム内圧力を超えると、第２吐出ポート（59）を開ける開状態となる。
【0065】
圧縮機構（30）においては、駆動軸（25）の回転に連動して、第１偏心部（44）が第１シリンダ（40）の内部で偏心回転する。第１偏心部（44）の偏心回転に伴い、第１低圧室の容積が徐々に大きくなると、吸入管（15）を流れる冷媒が第１吸入ポート（42）から第１低圧室へ吸入される。引き続き第１偏心部（44）が偏心回転することで、第１低圧室が第１吸入ポート（42）から遮断されると、遮断された空間が第１高圧室を構成する。
【0066】
さらなる第１偏心部（44）の偏心回転により、第１高圧室の容積が徐々に小さくなるに連れて、第１高圧室内のガス圧が上昇していく。そして、第１高圧室内のガス圧がドーム内圧力を上回ると、第１吐出弁（60）が開状態となり、第１高圧室の冷媒が第１吐出ポート（49）を通じて、圧縮機構（30）の外部へ流出する。
【0067】
また、駆動軸（25）の回転に連動して、第１偏心部（44）の偏心回転と共に第２偏心部（54）が第２シリンダ（50）の内部で偏心回転する。第２偏心部（54）の偏心回転に伴い、第２低圧室の容積が徐々に大きくなると、吸入管（15）を流れる冷媒が第２吸入ポート（52）から第２低圧室へ吸入される。引き続き第２偏心部（54）が偏心回転することで、第２低圧室が第２吸入ポート（52）から遮断されると、遮断された空間が第２高圧室を構成する。
【0068】
さらなる第２偏心部（54）の偏心回転により、第２高圧室の容積が徐々に小さくなるに連れて、第２高圧室内のガス圧が上昇していく。そして、第２高圧室内のガス圧がドーム内圧力を上回ると、第２吐出弁（61）が開状態となり、第２高圧室の冷媒が第２吐出ポート（59）を通じて、圧縮機構（30）の外部へ流出する。
【0069】
圧縮機構（30）の外部に流出した高圧冷媒は、ケーシング（11）の内部空間を上方へ流れ、モータ（21）のコアカット（不図示）等を通過する。そして、モータ（21）の上方に流れた高圧冷媒は、吐出管（16）より冷媒回路（1a）へ送られる。
【0070】
図２に示すように、リアヘッド（33）には、サイフォン給油管（36）が接続される。サイフォン給油管（36）の上端は、第２油通路（37）に接続される。第２油通路（37）は、リアヘッド（31）、第２シリンダ（50）、ミドルプレート（32）、第１シリンダ（40）を貫通するように連続して設けられる。サイフォン給油管（36）の下端は、油溜め部（18）の油に浸漬される。サイフォン給油管（36）は、油溜まり部（18）の油を吸い上げて、第２油通路（37）を介して第１ブレード孔（43b）および第２ブレード孔（53b）に供給する。
【0071】
〈アキュムレータ〉
回転式圧縮機（10）の上流側には、アキュムレータ（80）が接続される。アキュムレータ（80）は、回転式圧縮機（10）に吸入される前の冷媒を一時的に貯留すると共に、ガス冷媒に含まれる液冷媒や油を気液分離する。アキュムレータ（80）は、密閉容器（81）と、入口管（82）と、出口管（83）とを有する。
回転式圧縮機（10）の上流側には、アキュムレータ（80）が接続される。アキュムレータ（80）は、回転式圧縮機（10）に吸入される前の冷媒を一時的に貯留すると共に、ガス冷媒に含まれる液冷媒や油を気液分離する。アキュムレータ（80）は、密閉容器（81）と、入口管（82）と、出口管（83）とを有する。
【0072】
密閉容器（81）は、縦長の円筒状の部材で構成される。入口管（82）は、密閉容器（81）に冷媒を流入させる管体である。入口管（82）は、密閉容器（81）の上部に接続される。入口管（82）の下端は、密閉容器（81）の内部空間における上部寄りの位置に開口する。入口管（82）の上端は、冷媒回路（1a）に接続される。
【0073】
出口管（83）は、密閉容器（81）から冷媒を流出させる管体である。出口管（83）は、密閉容器（81）の下部に２つ接続される。各出口管（83）の上端部は、密閉容器（81）内を上下方向に延びて密閉容器（81）の内部空間における上部寄りの位置に開口する。各出口管（83）の下端部は、密閉容器（81）の下端から下方に延びた後に屈曲して、回転式圧縮機（10）の吸入管（15）に接続される。
【0074】
〈バランサ〉
図６～図８にも示すように、バランサ（70）は、圧縮機構（30）における偏心回転運動に伴うアンバランスを平衡させるためのものであり、ロータ（23）に設けられる。バランサ（70）は、第１バランスウエイト（71）と、第２バランスウエイト（72）とを有する。
図６～図８にも示すように、バランサ（70）は、圧縮機構（30）における偏心回転運動に伴うアンバランスを平衡させるためのものであり、ロータ（23）に設けられる。バランサ（70）は、第１バランスウエイト（71）と、第２バランスウエイト（72）とを有する。
【0075】
第１バランスウエイト（71）は、円弧板状の部材である。第１バランスウエイト（71）は、ロータ（23）の軸方向における圧縮機構（30）側の一端部、つまり下側の端部に配置される。第１バランスウエイト（71）は、円弧形状を周方向に沿わせるようにして、２本のリベット（75）により両端部を下側の端板（24）に固定し、当該端板（24）の下面に取り付けられる。
【0076】
第２バランスウエイト（72）は、円筒状の部材である。第２バランスウエイト（72）は、ロータ（23）の軸方向における圧縮機構（30）とは反対側の他端部、つまり上側の端部に配置される。第２バランスウエイト（72）は、平面視で駆動軸（25）の軸心（AC）を介して第１バランスウエイト（71）と対峙する位置に対応させるようにして、１本のリベット（75）により中央部を上側の端板（24）に固定し、当該端板（24）の上面に取り付けられる。
【0077】
図９にも示すように、第１バランスウエイト（71）と第２バランスウエイト（72）とは、駆動軸（25）の軸心（AC）に対して互いに反対側に偏心し、周方向に１８０°の位相差を設けて配置される。第１バランスウエイト（71）は、第１偏心部（44）と同一方向に偏心する。第１バランスウエイト（71）および第１偏心部（44）は、互いに同位相にある。第２バランスウエイト（72）は、第２偏心部（54）と同一方向に偏心する。第２バランスウエイト（72）および第２偏心部（54）は、互いに同位相にある。
【0078】
このように、第１バランスウエイト（71）は第１偏心部（44）と共に駆動軸（25）の軸心（AC）に対して一側に偏心し、第２バランスウエイト（72）は第２偏心部（54）と共に駆動軸（25）の軸心（AC）に対して他側に偏心する。第１バランスウエイト（71）および第２バランスウエイト（72）は、第１偏心部（44）および第２偏心部（54）に作用する慣性力に基づいて駆動軸（25）を平行に移動させようとする力をバランスさせて、静バランス（平行移動力の釣り合い）を保持する。
【0079】
〈高速運転時の静バランスに係る構成〉
回転式圧縮機（10）の運転時には、駆動軸（25）が圧縮機構（30）からの圧縮荷重によりわずかに撓み、ロータ（23）が予め設定された回転中心から外れる。そして、ロータ（23）の遠心力が第２バランスウエイト（72）に作用する慣性力と合わさるように作用し、駆動軸（25）の撓みを助長する。その結果、高速運転時には、圧縮機構（30）（第１偏心部（44）および第２偏心部（54））とバランサ（70）（第１バランスウエイト（71）および第２バランスウエイト（72））との静バランスが大きく崩れて、振動が増大する。
回転式圧縮機（10）の運転時には、駆動軸（25）が圧縮機構（30）からの圧縮荷重によりわずかに撓み、ロータ（23）が予め設定された回転中心から外れる。そして、ロータ（23）の遠心力が第２バランスウエイト（72）に作用する慣性力と合わさるように作用し、駆動軸（25）の撓みを助長する。その結果、高速運転時には、圧縮機構（30）（第１偏心部（44）および第２偏心部（54））とバランサ（70）（第１バランスウエイト（71）および第２バランスウエイト（72））との静バランスが大きく崩れて、振動が増大する。
【0080】
そこで、本例の回転式圧縮機（10）では、駆動軸（25）に撓みが生じたときに、ロータ（23）の遠心力が第２バランスウエイト（72）に作用する慣性力と合わさるように作用することを考慮して、第２バランスウエイト（72）に作用する遠心力を第１バランスウエイト（71）に作用する遠心力よりも小さくし、高速運転時において静バランスをとるようにした。
【0081】
具体的には、第１バランスウエイト（71）の質量をｍ１［ｇ］、第１バランスウエイト（71）の重心（GC1）の駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ１［ｍｍ］、第２バランスウエイト（72）の質量をｍ２［ｇ］、第２バランスウエイト（72）の重心（GC2）の駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ２［ｍｍ］としたとき、第１バランスウエイト（71）および第２バランスウエイト（72）のそれぞれの質量および偏心距離とは、以下の式（１）で示す関係を満たす。
【0082】
ｍ１×ｒ１＞ｍ２×ｒ２ ・・・・・（１）
【0083】
そして、駆動機構（20）、圧縮機構（30）およびバランサ（70）を含む回転系全体としての静バランスをとるように、回転式圧縮機（10）の最高回転数に応じて、第１偏心部（44）および第１バランスウエイト（71）に作用する総合的な遠心力と、第２偏心部（54）および第２バランスウエイト（72）に作用する総合的な遠心力との比に対応する静バランスの関係値を調整するようにした。
【0084】
具体的には、第１偏心部（44）の質量をｍ３［ｇ］、第１偏心部（44）の重心（GC3）の駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ３［ｍｍ］、第２偏心部（54）の質量をｍ４［ｇ］、第２偏心部（54）の重心（GC4）の駆動軸（25）の軸心（AC）からの偏心距離をｒ４［ｍｍ］、圧縮機構（30）の最高回転数をＮｍａｘ［ｒｐｓ］としたとき、第１偏心部（44）、第２偏心部（54）、第１バランスウエイト（71）および第２バランスウエイト（72）のそれぞれの質量および偏心距離は、以下の式（２）で示す関係を満たす。
【0085】
１．２－０．００２×Ｎｍａｘ≦（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）／（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３）≦０．９８ ・・・・・（２）
【0086】
第１偏心部（44）の質量は、第１偏心軸部（27）の質量と第１ピストン（45）の質量とを加算して算出される。第２偏心部（54）の質量は、第２偏心軸部（28）の質量と第２ピストン（55）の質量とを加算して算出される。第１偏心部（44）、第２偏心部（54）、第１バランスウエイト（71）および第２バランスウエイト（72）のそれぞれの質量および偏心距離はさらに、回転式圧縮機（10）の振動を低減できる回転数域を比較的広く確保する観点から、以下の式（３）で示す関係を満たすことが好ましい。
【0087】
０．８８≦（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）／（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３） ・・・・・（３）
【0088】
本例の回転式圧縮機（10）では、第１偏心部（44）の質量と第２偏心部（54）の質量、第１偏心部（44）の偏心距離と第２偏心部（54）の偏心距離とは、それぞれ互いに同じに設計される。対して、第１バランスウエイト（71）の質量は第２バランスウエイト（72）の質量よりも小さく、第１バランスウエイト（71）の偏心距離は第２バランスウエイト（72）の偏心距離よりも長い。
【0089】
本例の回転式圧縮機（10）では、駆動軸（25）に撓みを生じた状態で静バランスをとるので、駆動軸（25）の主軸部（26）の直径が、撓みを許容するように比較的小さく設計される。図３に示すように、駆動軸（25）の主軸部（26）における直径をΦ［ｍｍ］としたとき、当該主軸部（26）の断面二次モーメントＩｓは、以下の式（４）で表される。この断面二次モーメントは、主軸部（26）の撓み量に関係する。主軸部（26）の撓み量は、その直径Φの４乗に反比例する関係にある。
【0090】
Ｉｓ＝π×Φ４／６４ ・・・・・（４）
【0091】
また、回転式圧縮機（10）では、第１圧縮室（41s）の容積と第２圧縮室（51s）の容積との総和が大きいほど、第１偏心部（44）の質量と第２偏心部（54）の質量との総和が大きくなる傾向にある。そして、第１偏心部（44）の質量と第２偏心部（54）の質量との総和が大きいほど、圧縮機構（30）より駆動軸（25）の主軸部（26）に作用する遠心力が増す。このため、主軸部（26）の撓み量が大きくなる。
【0092】
以上のことから、第１圧縮室（41s）の容積と第２圧縮室（51s）の容積との総和をＶｃｃ［ｃｃ］としたとき、以下の式（５）で示す関係を満たすことが好ましい。Ｖｃｃ／Φ４の値が３×１０－４以上であると、第１圧縮室（41s）および第２圧縮室（51s）の総和容積に対して主軸部（26）が比較的細いので、回転式圧縮機（10）の運転時において、主軸部（26）が圧縮機構（30）の作動による遠心力を受けて撓み易い。このように主軸部（26）が比較的細い場合、従来の回転式圧縮機では、高速運転時に振動が増大するという上述の課題が顕著に生じる。
【0093】
Ｖｃｃ／Φ４≧３×１０－４ ・・・・・（５）
【0094】
第１シリンダ（40）の内径面積をＳｃ１、第１シリンダボア（41）の長さをＨ１、第１ローラ（46）の外径面積をＳｒ１、第１ローラ（46）の厚さをＴ１としたとき、第１圧縮室（41s）の容積Ｖ１は、以下の式（６）で表される。また、第２シリンダ（50）の内径面積をＳｃ２、第２シリンダボア（51）の長さをＨ２、第２ローラ（56）の外径面積をＳｒ２、第２ローラ（56）の厚さをＴ２としたとき、第２圧縮室（51s）の容積Ｖ２は、以下の式（７）で表される。そして、第１圧縮室（41s）の容積と第２圧縮室（51s）の容積との総和Ｖｃｃは、以下の式（８）で表される。
【0095】
Ｖ１＝（Ｓｃ１×Ｈ１）－（Ｓｒ１×Ｔ１） ・・・・・（６）
Ｖ２＝（Ｓｃ２×Ｈ２）－（Ｓｒ２×Ｔ２） ・・・・・（７）
Ｖｃｃ＝Ｖ１＋Ｖ２ ・・・・・（８）
Ｖ２＝（Ｓｃ２×Ｈ２）－（Ｓｒ２×Ｔ２） ・・・・・（７）
Ｖｃｃ＝Ｖ１＋Ｖ２ ・・・・・（８）
【0096】
例えば、主軸部（26）の直径は、１６ｍｍ以下である。そして、第１圧縮室（41s）の容積と第２圧縮室（51s）の容積との総和は、例えば２０ｃｃ以上である。また、回転式圧縮機（10）の容量を確保する観点から、第１偏心部（44）および第２偏心部（54）は、それら第１偏心部（44）および第２偏心部（54）に作用する遠心力が比較的大きくなるように設計される。具体的には、第１偏心部（44）および第２偏心部（54）のそれぞれの質量および偏心距離は、以下の式（９）で示す関係を満たす。
【0097】
（ｍ３×ｒ３＋ｍ４×ｒ４）／２≧６００ ・・・・・（９）
【0098】
以上を踏まえて、具体的な一例を示すと、第１偏心部（44）の質量および第２偏心部（54）の質量はいずれも、１８７．４ｇである。第１偏心部（44）の偏心距離および第２偏心部（54）の偏心距離はいずれも、４．９５ｍｍである。また、第１バランスウエイト（71）の質量は、１０．４６ｇである。第２バランスウエイト（72）の質量は、５．４ｇである。第１バランスウエイト（71）の偏心距離は、１８．６３ｍｍである。第２バランスウエイト（72）の偏心距離は、２３．５ｍｍである。この一例での静バランスの関係値（（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）／（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３））は、０．９３９である。
【0099】
－振動抑制効果の評価－
静バランスの関係値（（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）／（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３））が１．０である比較例と、当該静バランスの関係値が０．８４～０．９９において０．０１刻みで異なる値をとる実施例１～１６について、回転式圧縮機（10）の運転時に生じる振動加速度をシミュレーションで求めた。
静バランスの関係値（（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）／（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３））が１．０である比較例と、当該静バランスの関係値が０．８４～０．９９において０．０１刻みで異なる値をとる実施例１～１６について、回転式圧縮機（10）の運転時に生じる振動加速度をシミュレーションで求めた。
【0100】
図１０に示すように、比較例および実施例１～１６の回転式圧縮機（10）では、第１バランスウエイト（71）の質量および偏心距離の積の値（ｍ１×ｒ１）、第１偏心部（44）の質量および偏心距離の積の値（ｍ３×ｒ３）、第２偏心部（54）の質量および偏心距離の積の値（ｍ４×ｒ４）が同一であり、第２バランスウエイト（71）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）のみが異なる。
【0101】
比較例および実施例１～１６の回転式圧縮機（10）において、第１バランスウエイト（71）の質量および偏心距離の積の値（ｍ１×ｒ１）は、１９４．９ｇ・ｍｍであり、第１偏心部（44）の質量および偏心距離の積の値（ｍ３×ｒ３）と、第２偏心部（54）の質量および偏心距離の積の値（ｍ４×ｒ４）とは、同一であり、それぞれ９２７．５ｇ・ｍｍである。
【0102】
比較例の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、１９５．１ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、１．０である。
【0103】
実施例１の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、１８３．８ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．９９である。実施例２の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、１７２．５ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．９８である。
【0104】
実施例３の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、１６１．２ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．９７である。実施例４の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、１４９．９ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．９６である。
【0105】
実施例５の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、１３８．７ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．９５である。実施例６の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、１２７．６ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．９４である。
【0106】
実施例７の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、１１６．３ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．９３である。実施例８の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、１０５．０ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．９２である。
【0107】
実施例９の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、９４．０ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．９１である。実施例１０の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、８２．７ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．９０である。
【0108】
実施例１１の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、７１．４ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．８９である。実施例１２の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、６０．２ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．８８である。
【0109】
実施例１３の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、４９．０ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．８７である。実施例１４の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、３７．８ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．８６である。
【0110】
実施例１５の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、２６．５ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．８５である。実施例１６の回転式圧縮機（10）において、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）は、１５．３ｇ・ｍｍであり、静バランスの関係値は、０．８４である。
【0111】
比較例および実施例１～１１の各回転式圧縮機（10）についてのシミュレーション結果をグラフ化して図１１に示す。図１１では、便宜上、実施例１２～１４の各回転式圧縮機（10）についてのシミュレーション結果を省略する。図１１に示すように、いずれの回転式圧縮機（10）であっても、回転数を上げるに連れて、振動加速度が一旦上がった後に下がって極小値をとり、極小値から回転数をさらに上げると振動加速度が上昇の一途を辿る傾向にある。
【0112】
そして、振動加速度の極小値は、静バランスの関係値が小さいほど高回転側にシフトする傾向が看て取れる。すなわち、比較例の回転式圧縮機（10）、実施例１の回転式圧縮機（10）、実施例２の回転式圧縮機（10）、実施例３の回転式圧縮機（10）、実施例４の回転式圧縮機（10）、実施例５の回転式圧縮機（10）、実施例６の回転式圧縮機（10）、実施例７の回転式圧縮機（10）、実施例８の回転式圧縮機（10）、実施例９の回転式圧縮機（10）、実施例１０の回転式圧縮機（10）、実施例１１の回転式圧縮機（10）の順に、振動加速度の極小値をとる回転数が大きくなる。
【0113】
また、比較例および実施例１～１７の各回転式圧縮機（10）についてのシミュレーション結果の振動加速度の数値［ｍ／ｓ２］を、１２０ｒｐｓ、１３０ｒｐｓ、１４０ｒｐｓ、１５０ｒｐｓ、１６０ｒｐｓ、１７０ｒｐｓ、１８０ｒｐｓの回転数ごとに図１２に示す。図１２に示すように、実施例１～１７の各回転式圧縮機（10）に関し、比較例の回転式圧縮機（10）と比べて、振動加速度が小さくなり、高速運転時における振動の抑制効果が確認された。図１２では、振動の抑制効果を示す数値に下線を付す。本シミュレーションによると、静バランスの関係値が小さいほど回転数の高い側でのみ振動の抑制効果が得られ、静バランスの関係値が大きい側（つまり１．０に近い側）では、広い回転数域に亘って振動の抑制効果が得られることが分かった。
【0114】
－実施形態１の特徴－
この実施形態１の回転式圧縮機（10）では、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）が、第１バランスウエイト（71）の質量および偏心距離の積の値（ｍ１×ｒ１）よりも小さい。そのことで、回転式圧縮機（10）の運転時において、駆動軸（25）が撓んだときに、所定の回転中心から外れたロータ（23）の遠心力に合わさるように作用する第２バランスウエイト（72）の慣性力を小さくし、駆動軸（25）の撓みが助長されるのを抑制できる。これにより、回転式圧縮機（10）の高速運転時における振動を低減できる。
この実施形態１の回転式圧縮機（10）では、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）が、第１バランスウエイト（71）の質量および偏心距離の積の値（ｍ１×ｒ１）よりも小さい。そのことで、回転式圧縮機（10）の運転時において、駆動軸（25）が撓んだときに、所定の回転中心から外れたロータ（23）の遠心力に合わさるように作用する第２バランスウエイト（72）の慣性力を小さくし、駆動軸（25）の撓みが助長されるのを抑制できる。これにより、回転式圧縮機（10）の高速運転時における振動を低減できる。
【0115】
この実施形態１の回転式圧縮機（10）では、最高回転数が１２０ｒｐｓ以上であって比較的高い。回転式圧縮機（10）の回転が高速化するほど、駆動軸（25）の撓みに起因して第１偏心部（44）および第２偏心部（54）と第１バランスウエイト（71）および第２バランスウエイト（72）との静バランスが大きく崩れやすく、回転式圧縮機（10）の運転時における振動が大きくなる傾向にある。よって、比較的高い回転数で運転される回転式圧縮機（10）において、本開示の技術は有効である。
【0116】
この実施形態１の回転式圧縮機（10）では、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値と第２偏心部（54）の質量および偏心距離の積の値との合算値（ｍ２×ｒ２＋ｍ４×ｒ４）を、第１バランスウエイト（71）の質量および偏心距離の積の値と第１偏心部（44）の質量および偏心距離の積の値との合算値（ｍ１×ｒ１＋ｍ３×ｒ３）で除した静バランスの関係値が、１．２－０．００２×Ｎｍａｘ（最高回転数）以上且つ０．９８以下である。これによれば、回転式圧縮機（10）の最高回転数に応じて、高速運転時における振動を低減できる。
【0117】
この実施形態１の回転式圧縮機（10）では、静バランスの関係値が０．８８以上である。静バランスの関係値が０．８８よりも小さいと、回転式圧縮機（10）の高速運転時における振動を低減する効果が、圧縮機構（30）の最高回転数に比較的近い側の回転数域でしか期待できない。これに対して、静バランスの関係値が０．８８以上であると、圧縮機構（30）の最高回転数から比較的広い回転数域に亘って回転式圧縮機（10）の振動を低減できる。
【0118】
この実施形態１の回転式圧縮機（10）では、第１圧縮室（41s）の容積と第２圧縮室（51s）の容積との総和Ｖｃｃを駆動軸（25）の主軸部（26）の直径Φで除した、主軸部（26）の撓み易さを示す指標値が３×１０－４以上である。これによれば、回転式圧縮機（10）の運転時において、第１偏心部（44）および第２偏心部（54）と第１バランスウエイト（71）および第２バランスウエイト（72）との静バランスがとれるように主軸部（26）を好適に撓ませることが可能になる。
【0119】
この実施形態１の回転式圧縮機（10）では、駆動軸（25）の主軸部（26）の直径が１６ｍｍ以下であって比較的小さく、且つ第１偏心部（44）および第２偏心部（54）における質量および偏心距離の積の値の平均値が６００以上であって比較的大きい。
【0120】
駆動軸（25）の撓みに起因する回転式圧縮機（10）の高速運転時における振動を抑制する手立てとしては、主軸部（26）の直径を大きくして駆動軸（25）の剛性を高めたり、第１偏心部（44）および第２偏心部（54）の質量や偏心距離、ロータを小さくしたりすることが考えられる。しかし、前者の方法を採ると、軸受損失などの機械的損失が増大し、回転式圧縮機（10）の効率が低下する。また、後者の方法を採ると、回転式圧縮機（10）の容量が制限される。
【0121】
これに対して、駆動軸（25）の主軸部（26）の直径が１６ｍｍ以下であると、軸受損失などの機械的損失を低減でき、回転式圧縮機（10）を高効率化できる。また、第１偏心部（44）および第２偏心部（54）における質量および偏心距離の積の値の平均値が６００以上であると、回転式圧縮機（10）の容量を比較的大きく確保できる。よって、高速運転時における振動が小さく、高効率かつ大容量な回転式圧縮機（10）を実現できる。
【0122】
この実施形態１の冷凍装置（1）では、回転式圧縮機（10）が冷媒回路（1a）に用いられる。回転式圧縮機（10）では、高速運転時における振動が低減される。当該回転式圧縮機（10）を冷媒回路（1a）に用いると、低振動および低騒音な冷凍サイクルの実行に寄与する。
【0123】
《その他の実施形態》
図１３に示すように、上記実施形態の回転式圧縮機（10）の圧縮機構（30）は、第１ピストン（45）の第１ブレード（47）が第１ローラ（46）と別体に形成されたローリングピストン型に構成されてもよい。この圧縮機構（30）は、平板状の第１ブレード（47）が第１シリンダ（40）の径方向へ延びる第１ブレード溝（90）に進退自在に嵌め込まれ、第１ブッシュ（48）が省略される。第１ブレード（47）は、ばね（91）によって第１ローラ（46）の外周面に押圧される。第１ブレード（47）の先端部は、第１ローラ（46）の外周面と摺接する。これらのことは、第２ピストン（55）においても同様であってもよい。
図１３に示すように、上記実施形態の回転式圧縮機（10）の圧縮機構（30）は、第１ピストン（45）の第１ブレード（47）が第１ローラ（46）と別体に形成されたローリングピストン型に構成されてもよい。この圧縮機構（30）は、平板状の第１ブレード（47）が第１シリンダ（40）の径方向へ延びる第１ブレード溝（90）に進退自在に嵌め込まれ、第１ブッシュ（48）が省略される。第１ブレード（47）は、ばね（91）によって第１ローラ（46）の外周面に押圧される。第１ブレード（47）の先端部は、第１ローラ（46）の外周面と摺接する。これらのことは、第２ピストン（55）においても同様であってもよい。
【0124】
上記実施形態の回転式圧縮機（10）において、第１バランスウエイト（71）の質量および第２バランスウエイト（72）の質量、または第１バランスウエイト（71）の偏心距離と第２バランスウエイト（72）の偏心距離とは、互いに同じでもよい。また、第１バランスウエイト（71）の形状と第２バランスウエイト（72）の形状とは、互いに同じであってもよく、任意の形状を採り得る。要は、第２バランスウエイト（72）の質量および偏心距離の積の値（ｍ２×ｒ２）が第１バランスウエイト（71）の質量および偏心距離の積の値（ｍ１×ｒ１）よりも小さければよい。
【0125】
上記実施形態の回転式圧縮機（10）において、第１偏心部（44）の質量と第２偏心部（54）の質量とは互いに異なってもよく、第１偏心部（44）の偏心距離と第２偏心部（54）の偏心距離とは互いに異なってもよい。要は、回転式圧縮機（10）の運転時に、駆動機構（20）、圧縮機構（30）およびバランサ（70）を含む回転系全体としての静バランスがとれるようになっていればよい。
【0126】
以上、実施形態および変形例を説明したが、特許請求の範囲の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。また、以上の実施形態および変形例は、本開示の対象の機能を損なわない限り、適宜組み合わせたり、置換したりしてもよい。
【産業上の利用可能性】
【0127】
以上説明したように、本開示は、回転式圧縮機およびそれを備える冷凍装置について有用である。
【符号の説明】
【0128】
AC 軸心
GC1 第１バランスウエイトの重心
GC2 第２バランスウエイトの重心
GC3 第１偏心部の重心
GC4 第２偏心部の重心
1 冷凍装置
1a 冷媒回路
10 回転式圧縮機
21 モータ
23 ロータ
25 駆動軸
30 圧縮機構
40 第１シリンダ
41s 第１圧縮室
44 第１偏心部
50 第２シリンダ
51s 第２圧縮室
54 第１偏心部
70 バランサ
71 第１バランスウエイト
72 第２バランスウエイト
GC1 第１バランスウエイトの重心
GC2 第２バランスウエイトの重心
GC3 第１偏心部の重心
GC4 第２偏心部の重心
1 冷凍装置
1a 冷媒回路
10 回転式圧縮機
21 モータ
23 ロータ
25 駆動軸
30 圧縮機構
40 第１シリンダ
41s 第１圧縮室
44 第１偏心部
50 第２シリンダ
51s 第２圧縮室
54 第１偏心部
70 バランサ
71 第１バランスウエイト
72 第２バランスウエイト
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
