特開 2024-147956 回転切削工具

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024147956

(43)【公開日】2024-10-17

(54)【発明の名称】回転切削工具

(51)【国際特許分類】

   B23D 77/00 20060101AFI20241009BHJP

【ＦＩ】

B23D77/00

【審査請求】有

【請求項の数】5

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2023060739

(22)【出願日】2023-04-04

(71)【出願人】

【識別番号】000220103

【氏名又は名称】株式会社アライドマテリアル

(74)【代理人】

【識別番号】110001195

【氏名又は名称】弁理士法人深見特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】井上 治男

【テーマコード（参考）】

3C050

【Ｆターム（参考）】

3C050EA00

3C050EB03

3C050EB06

3C050EB09

3C050EC01

(57)【要約】

【課題】加工品質の高い回転切削工具を提供する。
【解決手段】台金と、台金の外周側に設けられたチップとを備え、チップのすくい面と外周逃げ面との境界部に外周切れ刃が設けられ、外周切れ刃の回転方向後側にはマージンが設けられ、マージンに深さ０．００５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下の溝が設けられ、溝は前記外周切れ刃に平行または角度を有して設けられ、溝の工具先端側は、外周切れ刃の稜線より回転方向後ろ側に設けられる。
【選択図】図４

【特許請求の範囲】

【請求項1】

台金と、前記台金の外周側に設けられたチップとを備え、
前記チップのすくい面と外周逃げ面との境界部に外周切れ刃が設けられ、
前記外周切れ刃の回転方向後側にはマージンが設けられ、
前記マージンに深さ０．００５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下の溝が設けられ、
前記溝は前記外周切れ刃に平行または角度を有して設けられ、
前記溝の工具先端側は、前記外周切れ刃の稜線より回転方向後ろ側に設けられた回転切削工具。

【請求項2】

前記溝の幅は、０．０３ｍｍ～０．１５ｍｍである請求項１に記載の回転切削工具。

【請求項3】

前記溝の工具先端側の部分は、前記外周切れ刃の稜線に最も近く、工具後端側へ向かうほど前記外周切れ刃の稜線から離れるように設けられる請求項１または２に記載の回転切削工具。

【請求項4】

前記溝のピッチは少なくとも工具の１回転当たりの送り量以下である、請求項１または２に記載の回転切削工具。

【請求項5】

前記溝の断面形状は、台形または円形である、請求項１または２に記載の回転切削工具。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本開示は、回転切削工具に関するものである。

【背景技術】

【0002】

従来、回転切削工具は、たとえば特開２０１４－８７８５６号公報（先行文献１）に開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２０１４－８７８５６号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

従来の回転切削工具では加工品質が低いという問題があった。

【課題を解決するための手段】

【0005】

回転切削工具は、台金と、前記台金の外周側に設けられたチップとを備える。前記チップのすくい面と外周逃げ面との境界部に外周切れ刃が設けられる。前記外周切れ刃の回転方向後側にはマージンが設けられる。前記マージンに深さ０．００５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下の溝が設けられる。前記溝は前記外周切れ刃に平行または角度を有して設けられる。前記溝の工具先端側は、前記外周切れ刃の稜線より回転方向後ろ側に設けられる。

【0006】

本開示は、自動車向けアルミニウムの基幹部品（シリンダーヘッド／ブロック／ステアリング／油圧コントロールバルブ）、燒結金属などの穴仕上げ加工用で、ワーク孔の表面粗さの改善や径収縮が問題となる肉厚が薄い部品などに高精度な加工を行うことができるＰＣＤ（Polycrystalline Diamond）回転切削工具に関する。

【0007】

従来、アルミニウム部品の内径仕上げ切削加工に超硬リーマまたはＰＣＤリーマなどが使用される。一般的に孔加工後の内径は弾性回復するために収縮したり、リーマの振れにより拡大するなど、内径を決めるリーマ径の設定は非常に難しい。

【0008】

一般的にリーマ径は、内径公差上限値から１～３μｍ小さくすると共に、刃径公差幅を５μｍ前後で設定される。

【0009】

上記の公差のリーマ工具を用いて加工すると、リーマ径に対し孔径は２～３μｍ小さくなる結果、刃径値より３～６μｍ程度小さな値で加工が始まる。すなわち、加工径収縮量は２～３μｍであり刃径の設定範囲は１～３μｍである。

【0010】

具体例には、φ１８Ｈ７（＋０．０１８／０）（Ｈ７は、はめあいで用いる孔の寸法許容差：ＪＩＳ Ｂ ０４０１－１，－２（１９９８））を対象にした場合、刃径φ１８．０１６＋０／－０．００５で収縮量３μｍの場合、φ１８．００８～１８．０１３と許容公差の中央値以下からスタートになる。

【0011】

また、使い続けていくと、切れ味の低下と共に内径も小さくなるため、公差下限値の１～２μｍ手前で工具交換が行われることから、収縮量の制御は工具寿命を左右するとも言える。

【0012】

その結果、工具径を公差上限側にすることで、工具寿命が長くすることができるため、内径収縮抑制のニーズがある。

【0013】

そのニーズ実現する為、内径サイズまたは加工部位の厚みなどによる内径変化を経験および前例を想定して、リーマ径およびマージン幅などを決定している。

【0014】

アルミニウム部品は、高機能および燃費向上を狙いに複雑形状および軽量化の設計が広まっている。さらに、生産性向上を狙いに、工具の送り速度を高めて時間短縮や、２工程を１工程に集約するなどの取り組みがなされている。

【0015】

複雑形状／軽量化によってワークは薄肉になる傾向にあり、薄肉ワークを高送り加工する。その結果、切削抵抗が増加と切削点温度が高くなり、弾性変形量が増える結果、径変化が大きくなる。また、連続加工では、リーマ切れ刃の食付き部の摩耗で、切削抵抗が増加するため、品質確保が難しくなる。

【0016】

クーラントを用いて、切れ刃およびワークを冷却し、収縮抑制の対策を講じるものの、（１）狙い位置に供給されない、（２）再研磨によりクーラント供給位置がずれる、に加え、（３）切れ刃外周（マージン）と内径の界面にクーラントが行き届いてない為、マージンでの摩擦熱発生を起因とした温度変化による収縮、および微小な切り屑が加工孔内面とマージンとの隙間へ噛込み傷が発生する、等で内径品質の悪化を招く。

【0017】

内径や真円度などの品質改善として、内径を決定する切れ刃外周（マージン）と内径の境界にクーラントを供給し、加工時の切削熱の抑制できる構造として、マージンに溝を設けることを考案した。

【0018】

本開示のＰＣＤ回転切削工具は、以下の構成を有する。

【0019】

Ａ）台金と、台金の外周側に設けられたチップとを備える。

【0020】

Ｂ）チップのすくい面と外周逃げ面との境界部に外周切れ刃が設けられる。

【0021】

Ｃ）外周切れ刃の回転方向後側にはマージンが設けられる。

【0022】

Ｄ）マージンに深さ０．００５～０．５ｍｍの溝が設けられる。

【0023】

Ｅ）溝は外周切れ刃に平行または角度を有して設けられる。

【0024】

Ｆ）溝の工具先端側は、外周切れ刃の稜線より回転方向後ろ側に設けられる。

【0025】

このように構成された回転切削工具においては加工品質が高いものとなる。

【0026】

好ましくは、以下の構成を有する。

【0027】

Ｇ）溝の幅は、０．０３～０．１５ｍｍとする。

【0028】

Ｈ）溝の工具先端側の部分は外周切れ刃の稜線に最も近く、工具後端側へ向かうほど外周切れ刃の稜線から離れるように設けられる。

【0029】

Ｉ）溝のピッチは少なくとも工具の１回転当たりの送り量以下としても良い。

【0030】

Ｊ）溝の断面形状は台形もしくは円形とする。

【0031】

マージンに溝を形成することで、内径を決定する切れ刃外周（マージン）と加工孔内面径の境界にクーラントが供給されるため、加工時の切削熱が抑制できて内径変化が小さくなり、内径品質が安定する。

【0032】

また、外周切れ刃の稜線の回転方向後ろ側の直近部には溝が無いので、外周切れ刃全体にわたり小さい幅でマージンが作用して安定したバニシング作用が行える。

【0033】

さらに、再研磨時においても新品時と同様の性能の切刃を再現することができ、工具寿命が延びランニングコストが下がる。

【0034】

溝を設ける具体的手段として、熱加工（レーザー）を採用することができる。

【0035】

ＷＥＤＭ（Wire Electric Discharge Machinning）の場合、刃間ピッチが狭い（小径＋多刃）ときに、前後の切れ刃にワイヤー干渉を招くこと、すくい面に対し傾斜を設ける事が難しく、溝形成に制限を受けてしまうため好ましくない。

【0036】

加工孔の径収縮は、切削時の摩擦熱と押しつけ力に依存すると考えられる。

【0037】

マージンに溝を付けることで、切れ刃やマージンにクーラントが供給されるとともに、より加工点の近くにクーラントが供給されやすくなるので、切り屑排出が促進される。

【0038】

また、マージンの面積が分割され接触圧力高くなり、バニシング作用が効果的に作用する。

【0039】

マージンの溝深さが０．００５ｍｍ未満では、クーラントが溝に入りにくくなり、マージン面と加工孔内面との隙間にクーラントが供給されにくい。また、溝深さが０．５ｍｍを超えるとクーラントと共に微小な切り屑がマージン面と加工孔内面との隙間に入り込みやすくなる為、表面品位の低下を招きやすくなる。このようなことから、溝深さは０．００５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下とする。これにより、マージン面と加工孔内面との隙間にクーラントが効率よく供給され、ワークの冷却効果と微小な切屑排出効果も高まる。その結果、加工孔の内径収縮が抑制され、孔内面の表面あらさも向上して真円度や円筒度が向上する。

【0040】

溝の幅は、０．０３ｍｍ以上０．１５ｍｍ以下とするのが好ましい。溝の形成はレーザー加工で行うのが好ましく、レーザービームの最小径が０．０３ｍｍのため、溝の幅は０．０３ｍｍ以上となる。また、０．１５ｍｍ以下とするのは、一刃の最大送り量が０．１５ｍｍのため、バニシング作用の低下を防ぐよう０．１５ｍｍ以下とする。これにより、加工孔の真円度や円筒度が向上する。

【0041】

溝の先端は外周切れ刃稜線に近く、後端に向かい稜線から離れるように傾斜させることで、切れ刃付近に供給されたクーラントが回転と送りにより排出されやすく、微小な切り屑も滞留しにくくなる。また、外周切れ刃稜線の直後はマージンに溝が無いので、加工孔内面に対してマージンが安定して接触し、加工孔内面の荒れが生じるのを防ぐ。

【0042】

溝のピッチを工具１回転あたりの送り量以下としてもよい。送り量以上のピッチだと溝の数が少なく、マージン面と加工孔内面の隙間全体へクーラントが供給されにくくなり、冷却効果が低下おそれがある。そのため、加工孔内面の表面あらさの悪化や真円度、円筒度が低下しやすいため、溝のピッチは工具１回転あたりの送り量以下としてもよい。なお、「おそれがある」とは、僅かながらそのようになる可能性があることを示し、高い確率でそのようになることを意味するものではない。

【0043】

溝の断面形状を台形または円形にするのは、微小な溝でもクーラントが入りやすく、排出されやすくするためである。このような形状にすることで、孔径収縮の抑制と孔内面の表面あらさを向上させることができる。

【0044】

特許文献１は、外周切れ刃に沿ってマージンが設けられ、マージンには外周切れ刃の延在方向に沿って凹凸が付与されている。この凹凸の凹部や凸部は、特許文献１に記載の例では周方向（回転方向）と平行になるように形成されている。この凹凸により、加工中に目詰まりを防止するとともに、加工する孔内面の表面あらさを適度な粗さとすることができるようにするものである。

【0045】

これに対し本開示においては、加工する孔内面の表面あらさを小さくして高精度な面にするとともに、孔内面に焼けなどが発生するのを防ぐ作用効果があり、本開示は特許文献１とは異なる。

【図面の簡単な説明】

【0046】

【図1】図１は、実施の形態１に従った回転切削工具１の斜視図である。

【図2】図２は、実施の形態１に従った回転切削工具１の側面図である。

【図3】図３は、図２中のＩＩＩで囲んだ部分を拡大して示す図である。

【図4】図４は、実施の形態１の回転切削工具１に取り付けられるチップ１０の斜視図である。

【図5】図５は、実施の形態１の回転切削工具１に取り付けられるチップ１０の側面図である。

【図6】図６は、図５中のＶＩ－ＶＩ線に沿ったマージン１２０および溝１３０の断面図である。

【図7】図７は、実施の形態２の回転切削工具１に取り付けられるチップ１０の斜視図である。

【図8】図８は、実施の形態３の回転切削工具１に取り付けられるチップ１０の側面図である。

【発明を実施するための形態】

【0047】

［本開示の実施形態の説明］
最初に本開示の実施態様を列記して説明する。

【0048】

（実施の形態１）
図１は、実施の形態１に従った回転切削工具１の斜視図である。図１で示すように、回転切削工具１は台金２を有する。台金２の長手方向に沿って延びるようにフルート３が設けられている。台金２は、たとえば超硬合金により構成される。

【0049】

フルート３の先端にはチップ１０が設けられている。チップ１０は多結晶ダイヤモンドにより構成されている。チップ１０は単結晶ダイヤモンドまたは立方晶窒化ホウ素により構成されていてもよい。

【0050】

チップ１０にクーラントを供給するためのクーラント吐出孔４が台金２に設けられている。クーラント吐出孔４からは切削加工中にクーラントが供給されてクーラントがワークと接触するチップ１０に供給される。これにより切削抵抗を低減できる。

【0051】

台金２の先端には４つのチップ１０が設けられている。チップ１０の数は、４よりも多くてもよく、少なくてもよい。

【0052】

図２は、実施の形態１に従った回転切削工具１の側面図である。図２で示すように、台金２が長手方向に延びている。台金２には長手方向に延びるようにクーラント幹孔５が設けられている。クーラント幹孔５の先端は枝分かれしており、クーラント吐出孔４に繋がっている。

【0053】

図３は、図２中のＩＩＩで囲んだ部分を拡大して示す図である。図４は、実施の形態１の回転切削工具１に取り付けられるチップ１０の斜視図である。図３および図４で示すように、チップ１０にはすくい面１４０が設けられている。

【0054】

すくい面１４０は外周切れ刃１１０、斜め切れ刃１１１および前切れ刃１１２に囲まれている。外周切れ刃１１０、斜め切れ刃１１１および前切れ刃１１２は、この実施の形態では直線形状である。しかしながら、外周切れ刃１１０、斜め切れ刃１１１および前切れ刃１１２の少なくとも１つが曲線形状であってもよい。斜め切れ刃１１１は設けられていなくてもよい。

【0055】

外周切れ刃１１０の回転方向後ろ側にマージン１２０が設けられている。マージン１２０の回転方向後ろ側に外周逃げ面１５０が設けられている。マージン１２０は、回転切削において工作物と接触する部分、外周逃げ面１５０は、回転切削において工作物と接触しない部分である。マージン１２０は曲面形状を有する。マージン１２０が工作物と接触することでバニシング作用を発揮する。

【0056】

マージン１２０に複数の溝１３０が設けられている。複数の溝１３０は互いに間隔を隔てて、かつ、外周切れ刃１１０に到達しないように設けられている。溝１３０は矢印２０で示す長手方向（送り方向）と平行または矢印２０で示す方向に角度を有している。これによりクーラントが溝１３０内を流れやすくなる。その結果、溝１３０内に切り屑が詰まる、いわゆる目詰まりを防止できる。

【0057】

チップ１０には斜め切れ刃１１１およびそれに連続する斜め切れ刃逃げ面１５１が設けられている。チップ１０には前切れ刃１１２およびそれに連続する前切れ刃逃げ面１５２が設けられている。

【0058】

図５は、実施の形態１の回転切削工具１に取り付けられるチップ１０の側面図である。図６は、図５中のＶＩ－ＶＩ線に沿ったマージン１２０および溝１３０の断面図である。図５および図６で示すように溝１３０の断面は半円形である。溝１３０の断面は矩形であってもよい。溝１３０の断面は台形であってもよい。

【0059】

溝１３０の深さＤは０．００５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下である。溝１３０の深さが０．００５ｍｍ未満では、クーラントが溝１３０に入りにくい。その結果、マージン１２０の表面と加工孔の内面との隙間にクーラントが供給されにくい。

【0060】

溝１３０の深さＤが０．５ｍｍを超えるとクーラントと共に微小な切り屑が溝１３０を経由してマージン１２０の表面と加工孔の内面との隙間に入り込みやすくなる。その結果、表面品位の低下を招きやすくなる。

【0061】

溝１３０の深さおよび幅はデジタルマイクロスコープもしくは非接触三次元測定機によって測定する。溝１３０の深さは溝１３０の深さの最も深い部分における深さである。溝１３０の幅Ｗは制限されるものではない。溝１３０の幅Ｗは、０．０３ｍｍ以上０．１５ｍｍ以下とするのが好ましい。溝１３０の幅Ｗは溝１３０の延びる方向に垂直な方向に沿って、溝１３０の外周切れ刃１１０に最も近い部分において測定する。溝１３０のピッチＰは回転切削工具１の１回転あたりの送り量以下であることが好ましい。溝１３０のピッチは各溝１３０の最も前切れ刃１１２に近い部分を基準として測定する。

【0062】

（実施の形態２）
図７は、実施の形態２の回転切削工具１に取り付けられるチップ１０の斜視図である。実施の形態２に従ったチップ１０においては、複数の溝１３０において、外周切れ刃１１０からの距離が異なる。ある溝１３０ａから外周切れ刃１１０までの距離Ｌ１は後端側に位置する他の溝１３０ｂから他の外周切れ刃１１０までの距離Ｌ２より短い。

【0063】

すなわち、実施の形態２においては前切れ刃１１２側の溝１３０において外周切れ刃１１０に近いように配置されている。これにより、切削条件が厳しい前切れ刃１１２側において多くのクーラントを供給することができる。一方、後端側では溝１３０と外周切れ刃１１０との距離を大きくすることでマージン１２０におけるバニシング効果を高めることができる。

【0064】

（実施の形態３）
図８は、実施の形態３の回転切削工具１に取り付けられるチップ１０の側面図である。実施の形態３に従ったチップ１０においては、複数の溝１３０において、図５と逆方向に溝１３０が傾斜している点において、実施の形態１のチップと異なる。

【0065】

［本開示の実施形態の詳細］
（実施例）
φ１２－４ＮＴ（マージン幅０．２）×の１段リーマ（刃径１２ｍｍ、４枚刃の１段リーマ）で、アルミニウム合金（ＡＤＣ１２）の下穴φ１１ｍｍ深さ３０ｍｍを孔径１２ｍｍに加工する実験を行った。

【0066】

（下孔の形成）
アルミニウム合金に内径１１ｍｍ、深さ３０ｍｍの貫通孔である下孔を形成した。下孔の形成条件は、切削速度Ｖが１００ｍ／ｍｉｎ、回転数Ｓが２８９５／ｍｉｎ、送りｆが０．２５ｍｍ／ｒｅｖ、送りＦが７２４ｍｍ／ｒｅｖである。

【0067】

（リーマの製造）
表１に示すような、様々なリーマを製造した。

【0068】

【表1】

【0069】

表１の「すくい面への溝の貫通有無」の欄において、「溝無」とは図３から図７で示すような溝１３０が設けられていないことをいう。「溝貫通」とは図３から図８で示すような溝１３０が設けられているものの溝１３０が外周切れ刃１１０にまで到達しているため溝１３０がすくい面１４０に貫通していることをいう。「溝非貫通」とは、図３から図８のように溝１３０が設けられてすくい面１４０に貫通していないことをいう。「溝の角度」の欄において正の角度は図５の傾斜、負の角度は図８の傾斜をいう。

【0070】

すべての試料において、４枚のチップ１０は多結晶ダイヤモンドにより構成される。多結晶ダイヤモンドの平均粒径は８（６～１０）μｍである。４枚のチップ１０の寸法は、外周切れ刃１１０の長さが５ｍｍ、斜め切れ刃１１１の長さが１．４１ｍｍ、前切れ刃１１２の長さが２ｍｍ、マージンの回転方向の長さが０．２ｍｍである。

【0071】

ダイヤモンド粒子の平均粒径を測定するには、多結晶ダイヤモンドを走査型電子顕微鏡により、５μｍ×５μｍの範囲で、任意の３か所を写真撮影する。写真撮影された画像から、個々のダイヤモンド粒子を抽出し、抽出したダイヤモンド粒子を２値化処理して各ダイヤモンド粒子の面積を算出する。そして、各ダイヤモンド粒子と同じ面積を持つ円を想定し、この円の直径をダイヤモンド粒子の粒径とする。各ダイヤモンド粒子径（円の直径）の算術平均値を平均粒径とする。

【0072】

これらのリーマを用いて、直径１１ｍｍの貫通孔を直径１２ｍｍとする加工を行った。具体的には、下穴径（φ）が１１ｍｍ、刃径（φ）が１２ｍｍ、切削速度Ｖが２００ｍ／ｍｉｎ、主軸回転数Ｓが５３０８（／ｍｉｎ）、送りｆが０．４（ｍｍ／ｒｅｖ）、送り速度Ｆが２１２３（ｍｍ／ｍｉｎ）、一刃あたりの送りｆｚが０．１０（ｍｍ／刃）、クーラントがＪＩＳＷ１種８％希釈液である。

【0073】

加工後の孔の真円度、円筒度、表面粗さ、内径および半径方向の切削抵抗を求めた。それらの結果を表２に示す。

【0074】

【表2】

【0075】

孔の真円度・円筒度は、真円度・円筒度測定機（株式会社東京精密製ロンコム６５Ａ等）を使い、ＪＩＳ Ｂ０６２１（１９８４）で規定されている内容に従い、測定した。なお、測定データは、ＭＺＣ最小領域中心法により測定した数値である。

【0076】

評価基準は、真円度は、ＡＡ：３μｍ未満、Ａ：３μｍ以上４μｍ未満、Ｂ：４μｍ以上で、Ｂが不合格である。円筒度は、ＡＡ：４μｍ未満、Ａ：４μｍ以上６μｍ未満、Ｂ：６μｍ以上で、Ｂが不合格である。

【0077】

「表面粗さＲｚ」はＪＩＳ Ｂ ０６０１－２００１に従い、孔の入口から４ｍｍの深さまでの部分の表面あらさと孔の出口から４ｍｍ手前の深さまでの部分表面あらさの平均値とした。表面粗さＲｚが３．２μｍＲｚ以下であれば良品、３．２μｍＲｚを超えると不良品とした。

【0078】

「内径」は、刃径に対する内径の差であり、内径－刃径の値である。内径品位の合否ラインに関して「内径」が±３μｍを超えると不良品、「内径」が±１～２μｍの範囲であれば良品、「内径」が±０～１μｍの範囲であれば最良品とした。

【0079】

半径方向の切削抵抗は、孔加工時に３成分動力計で切削抵抗を測定し、試料番号１０１の溝無しの従来品の切削抵抗を１００としたときの切削抵抗の指数で表している。たとえば試料番号１０２における「９８％」とは、試料番号１０２の切削抵抗／試料番号１０１の切削抵抗の値が９８％であることを示している。

【0080】

溝無しの試料番号１０１は、クーラントが加工面に供給されにくい。結果、加工熱による内径収縮と、収縮による抵抗が高くなる。

【0081】

試料番号１０２では、送り設定値と溝ピッチによって、表面粗さが制御される。すくい面と外周マージンが交わる稜線部まで溝が貫通し、その貫通により稜線部に形成された凹凸に切り屑が介入し、品位低下する場合がある。本仕様の工具は、真円度、表面粗さおよび内径が悪化する。

【0082】

試料番号１では、内径変化および抵抗が抑制され、加工点の冷却と洗浄効果により表面粗さや真円度／円筒度が改善された。

【0083】

試料番号２では、試料番号１と同様の性能を発揮する。

【0084】

試料番号３では、試料番号１より、抵抗を減らす効果が小さい。

【0085】

試料番号４は、試料番号１と同様である。

【0086】

試料番号１０３は、試料番号１０１と同じ傾向を示した。

【0087】

試料番号１０４に関して、溝深さ大きくした場合、ＰＣＤ層を超え超硬基材に溝が及び、チップ強度低下によりチッピングが発生した。その結果表面粗さが悪化した。

【0088】

試料番号１１および１２では、試料番号１および２より、表面粗さが若干悪化し、さらに、抵抗減効果が小さい。

【0089】

試料番号１３では、試料番号１および２よりバニシング作用が弱く、表面あらさが若干悪い。

【0090】

試料番号１４では、試料番号１～４と比較して溝幅を大きくしたため、バニシング効果が低下し、内径差が大きくなり品質が低下した。さらに抵抗バラツキが発生した。

【0091】

試料番号２１は試料番号２と同様だが、溝方向が逆の影響で表面粗さが悪化し、抵抗の値も悪化した。

【0092】

試料番号３１は試料番号２と同様の結果である。

【0093】

試料番号３２から３４において、工具１回転あたりの送り量以上のピッチであったため、冷却効果低く、内径収縮抑制機能が弱くなり、さらに表面粗さが若干悪化した。

【0094】

試料番号４１は試料番号１と同様の結果である。

【0095】

試料番号４２では、溝形状が長方形であるため、クーラントの出入りが少し悪く、表面あらさが若干悪化した。

【0096】

（付記１）
台金と、前記台金の外周側に設けられたチップとを備え、
前記チップのすくい面と外周逃げ面との境界部に外周切れ刃が設けられ、
前記外周切れ刃の回転方向後側にはマージンが設けられ、
前記マージンに深さ０．００５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下の溝が設けられ、
前記溝は前記外周切れ刃に平行または角度を有して設けられ、
前記溝の工具先端側は、前記外周切れ刃の稜線より回転方向後ろ側に設けられた回転切削工具。

【0097】

（付記２）
前記溝の幅は、０．０３ｍｍ～０．１５ｍｍである付記１に記載の回転切削工具。

【0098】

（付記３）
前記溝の工具先端側の部分は、前記外周切れ刃の稜線に最も近く、工具後端側へ向かうほど前記外周切れ刃の稜線から離れるように設けられる付記１または２に記載の回転切削工具。

【0099】

（付記４）
前記溝のピッチは少なくとも工具の１回転当たりの送り量以下である、付記１から３のいずれか１項に記載の回転切削工具。

【0100】

（付記５）
前記溝の断面形状は、台形または円形である、付記１から４のいずれか１項に記載の回転切削工具。

【0101】

今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

【符号の説明】

【0102】

１ 回転切削工具、２ 台金、３ フルート、４ クーラント吐出孔、５ クーラント幹孔、１０ チップ、２０ 矢印、１１０ 外周切れ刃、１１１ 斜め切れ刃（コーナーエッジ）、１１２ 前切れ刃（底刃）、１２０ マージン、１３０，１３０ａ，１３０ｂ 溝、１４０ すくい面、１５０ 外周逃げ面、１５１ 斜め切れ刃逃げ面、１５２ 前切れ刃逃げ面。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】