(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024150079
(43)【公開日】2024-10-23
(54)【発明の名称】蒸気タービン
(51)【国際特許分類】
F01D 9/02 20060101AFI20241016BHJP
F01D 11/02 20060101ALI20241016BHJP
F16J 15/447 20060101ALI20241016BHJP
【ＦＩ】
F01D9/02 101
F01D11/02
F16J15/447
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023063311
(22)【出願日】2023-04-10
(71)【出願人】
【識別番号】000006208
【氏名又は名称】三菱重工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000785
【氏名又は名称】ＳＳＩＰ弁理士法人
(72)【発明者】
【氏名】福島 久剛
(72)【発明者】
【氏名】門倉 永
【テーマコード（参考）】
3G202
3J042
【Ｆターム（参考）】
3G202GA07
3G202GB05
3G202KK04
3G202KK10
3G202KK17
3J042AA03
3J042CA10
3J042CA15
3J042DA20
(57)【要約】
【課題】チップリークが蒸気の主流に再び合流する際の損失を抑制する。
【解決手段】本開示の少なくとも一実施形態に係る蒸気タービンは、ロータの外周に設けられる第１動翼と、ロータの軸方向下流側で第１動翼と隣り合う静翼と、を備える。静翼は、静翼翼形部と、静翼翼形部のチップ側に位置するチップ側壁面と、静翼翼形部のハブ側に位置するハブ側壁面とを有する。チップ側壁面は、軸方向下流側に向かうにつれてロータの中心軸に近づくように傾斜している。
【選択図】図２
【解決手段】本開示の少なくとも一実施形態に係る蒸気タービンは、ロータの外周に設けられる第１動翼と、ロータの軸方向下流側で第１動翼と隣り合う静翼と、を備える。静翼は、静翼翼形部と、静翼翼形部のチップ側に位置するチップ側壁面と、静翼翼形部のハブ側に位置するハブ側壁面とを有する。チップ側壁面は、軸方向下流側に向かうにつれてロータの中心軸に近づくように傾斜している。
【選択図】図２
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ロータの外周に設けられる第１動翼と、
前記ロータの軸方向下流側で前記第１動翼と隣り合う静翼と、
を備え、
前記静翼は、静翼翼形部と、前記静翼翼形部のチップ側に位置するチップ側壁面と、前記静翼翼形部のハブ側に位置するハブ側壁面とを有し、
前記チップ側壁面は、前記軸方向下流側に向かうにつれて前記ロータの中心軸に近づくように傾斜している、
蒸気タービン。
前記ロータの軸方向下流側で前記第１動翼と隣り合う静翼と、
を備え、
前記静翼は、静翼翼形部と、前記静翼翼形部のチップ側に位置するチップ側壁面と、前記静翼翼形部のハブ側に位置するハブ側壁面とを有し、
前記チップ側壁面は、前記軸方向下流側に向かうにつれて前記ロータの中心軸に近づくように傾斜している、
蒸気タービン。
【請求項2】
前記第１動翼は、前記第１動翼の第１動翼翼形部に対して前記ロータの径方向外側に設けられた外側シュラウドを有し、
前記外側シュラウドと前記外側シュラウドに対して前記径方向外側に位置する静止部材との間に前記ロータの軸方向に間隔を空けて複数列設けられ、前記ロータの周方向に延在する円弧状のシールフィン、
を備え、
前記複数列のシールフィンの内、最も前記軸方向下流側に位置する前記シールフィンの先端の前記ロータの径方向の位置は、前記静翼の前縁端における前記チップ側壁面の前記径方向の位置と同じか、該位置よりも前記径方向の内側に位置している、
請求項１に記載の蒸気タービン。
前記外側シュラウドと前記外側シュラウドに対して前記径方向外側に位置する静止部材との間に前記ロータの軸方向に間隔を空けて複数列設けられ、前記ロータの周方向に延在する円弧状のシールフィン、
を備え、
前記複数列のシールフィンの内、最も前記軸方向下流側に位置する前記シールフィンの先端の前記ロータの径方向の位置は、前記静翼の前縁端における前記チップ側壁面の前記径方向の位置と同じか、該位置よりも前記径方向の内側に位置している、
請求項１に記載の蒸気タービン。
【請求項3】
前記最も軸方向下流側に位置する前記シールフィンは、前記静止部材から前記外側シュラウドに向けて突出する、
請求項２に記載の蒸気タービン。
請求項２に記載の蒸気タービン。
【請求項4】
前記最も軸方向下流側に位置する前記シールフィンは、前記外側シュラウドから前記静止部材に向けて突出する、
請求項２に記載の蒸気タービン。
請求項２に記載の蒸気タービン。
【請求項5】
前記ロータの外周であって、前記静翼の前記軸方向下流側に設けられる第２動翼、を備え、
前記第２動翼の後縁端における前記第２動翼の第２動翼翼形部の翼高さは、前記静翼の後縁端における前記静翼翼形部の翼高さと同じか該翼高さよりも高い、
請求項１乃至４の何れか一項に記載の蒸気タービン。
前記第２動翼の後縁端における前記第２動翼の第２動翼翼形部の翼高さは、前記静翼の後縁端における前記静翼翼形部の翼高さと同じか該翼高さよりも高い、
請求項１乃至４の何れか一項に記載の蒸気タービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、蒸気タービンに関する。
【背景技術】
【0002】
発電プラント等に用いられる蒸気タービンは、ケーシングに対して回転自在なタービンロータ（以下、単にロータとする）に支持された動翼と、ケーシングに支持された静翼とを有し、ロータの軸線方向の上流から下流へと流れる蒸気のエネルギーをロータの回転エネルギーに変換するように構成されている。
【0003】
このような蒸気タービンでは、動翼の外側シュラウドとこの外側シュラウドと径方向で向かい合う静止部材との間からの漏洩蒸気流（チップリーク）を抑制するためにシールフィンが設けられている（例えば特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特許第６８０８８７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
発明者らが鋭意検討した結果、動翼の外側シュラウドを通過してチップリークが主流に再合流する際に、混合損失が生じるとともに、静翼外周側の二次流れと干渉して付加的な損失も生じることが判明した。
【0006】
本開示の少なくとも一実施形態は、上述の事情に鑑みて、チップリークが蒸気の主流に再び合流する際の損失を抑制することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本開示の少なくとも一実施形態に係る蒸気タービンは、
ロータの外周に設けられる第１動翼と、
前記ロータの軸方向下流側で前記第１動翼と隣り合う静翼と、
を備え、
前記静翼は、静翼翼形部と、前記静翼翼形部のチップ側に位置するチップ側壁面と、前記静翼翼形部のハブ側に位置するハブ側壁面とを有し、
前記チップ側壁面は、前記軸方向下流側に向かうにつれて前記ロータの中心軸に近づくように傾斜している。
ロータの外周に設けられる第１動翼と、
前記ロータの軸方向下流側で前記第１動翼と隣り合う静翼と、
を備え、
前記静翼は、静翼翼形部と、前記静翼翼形部のチップ側に位置するチップ側壁面と、前記静翼翼形部のハブ側に位置するハブ側壁面とを有し、
前記チップ側壁面は、前記軸方向下流側に向かうにつれて前記ロータの中心軸に近づくように傾斜している。
【発明の効果】
【0008】
本開示の少なくとも一実施形態によれば、チップリークが蒸気の主流に再び合流する際の損失を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【図1】幾つかの実施形態に係る蒸気タービンについて説明するための図である。
【図2】一実施形態の動翼及び静翼の翼形部の径方向外側の端部近傍を模式的に示す図である。
【図3】他の実施形態の動翼及び静翼の翼形部の径方向外側の端部近傍を模式的に示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0010】
以下、添付図面を参照して本開示の幾つかの実施形態について説明する。ただし、実施形態として記載されている又は図面に示されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は、本開示の範囲をこれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
例えば、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは絶対的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度や距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。
例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
例えば、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
一方、一の構成要素を「備える」、「具える」、「具備する」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。
例えば、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは絶対的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度や距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。
例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
例えば、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
一方、一の構成要素を「備える」、「具える」、「具備する」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。
【0011】
図１は、幾つかの実施形態に係る蒸気タービンについて説明するための図である。図２は、一実施形態の動翼及び静翼の翼形部の径方向外側の端部近傍を模式的に示す図である。図３は、他の実施形態の動翼及び静翼の翼形部の径方向外側の端部近傍を模式的に示す図である。
図１に示すように、蒸気タービン１は、軸線Ｏを中心に回転するロータ本体１１と、ロータ本体１１に接続されるロータ３と、作動流体としての蒸気Ｓを蒸気供給源（不図示）から蒸気タービン１に供給する蒸気供給管１２と、蒸気タービン１の下流側に接続されて蒸気を排出する蒸気排出管１３とを備えている。
図１に示すように、蒸気タービン１は、軸線Ｏを中心に回転するロータ本体１１と、ロータ本体１１に接続されるロータ３と、作動流体としての蒸気Ｓを蒸気供給源（不図示）から蒸気タービン１に供給する蒸気供給管１２と、蒸気タービン１の下流側に接続されて蒸気を排出する蒸気排出管１３とを備えている。
【0012】
図１において、蒸気供給管１２が位置する側を上流側と呼び、蒸気排出管１３が位置する側を下流側と呼び、これに準じて以降の説明をする。
【0013】
図１に示すように、蒸気タービン１は、軸線Ｏ方向（軸方向）に沿って延びるロータ３と、ロータ３を外周側から覆うように設けられた概略筒状の部材であるケーシング２と、ロータ本体１１を軸線Ｏ回りに回転可能に支持する軸受部４とを備えている。
以下の説明では、軸線Ｏ方向を単に軸方向とも称し、軸線Ｏを中心とする径方向を単に径方向とも称し、軸線Ｏを中心とする周方向を単に周方向とも称する。
以下の説明では、軸線Ｏ方向を単に軸方向とも称し、軸線Ｏを中心とする径方向を単に径方向とも称し、軸線Ｏを中心とする周方向を単に周方向とも称する。
【0014】
幾つかの実施形態に係る蒸気タービン１は、ケーシング２の内部に、静翼翼列２０と、当該静翼翼列２０の下流側で当該静翼翼列２０と隣り合う動翼翼列３０とで構成されるタービン段落６０を複数備えている。静翼翼列２０及び動翼翼列３０は、軸方向に沿って交互に配置されている。各静翼翼列２０は、ロータ３の周囲に配置された複数の静翼２１で構成され、これら複数の静翼２１はケーシング２側に取り付けられている。各動翼翼列３０は、ロータ本体１１の周囲に配置された複数の動翼３１で構成され、これら複数の動翼３１はロータ本体１１に取り付けられている。すなわちロータ３は、ロータ本体１１と動翼翼列３０とを備えている。
【0015】
静翼２１は、静翼翼形部２２と、静翼翼形部２２のチップ側、すなわち径方向外側に位置するチップ側壁面２３と、静翼翼形部２２のハブ側、すなわち径方向内側に位置するハブ側壁面２４とを有する。
動翼３１は、動翼翼形部３２と、動翼翼形部３２のチップ側、すなわち径方向外側に位置する外側シュラウド３３とを有する。
動翼３１は、動翼翼形部３２と、動翼翼形部３２のチップ側、すなわち径方向外側に位置する外側シュラウド３３とを有する。
【0016】
説明の便宜上、図２及び図３において図示した静翼２１と軸方向上流側で隣り合う動翼３１、すなわち図２及び図３において図示した静翼２１が属するタービン段落の１つ上流側のタービン段落の動翼３１を第１動翼３１Ａとする。以下の説明では、第１動翼３１Ａの動翼翼形部３２のことを第１動翼翼形部３２Ａとも称する。
説明の便宜上、図２及び図３において図示した静翼２１と軸方向下流側で隣り合う動翼３１、すなわち図２及び図３において図示した静翼２１が属するタービン段落の動翼３１（軸方向下流側で図２及び図３において図示した静翼２１と隣り合う動翼３１）を第２動翼３１Ｂとする。以下の説明では、第２動翼３１Ｂの動翼翼形部３２のことを第２動翼翼形部３２Ｂとも称する。
説明の便宜上、図２及び図３において図示した静翼２１と軸方向下流側で隣り合う動翼３１、すなわち図２及び図３において図示した静翼２１が属するタービン段落の動翼３１（軸方向下流側で図２及び図３において図示した静翼２１と隣り合う動翼３１）を第２動翼３１Ｂとする。以下の説明では、第２動翼３１Ｂの動翼翼形部３２のことを第２動翼翼形部３２Ｂとも称する。
【0017】
ケーシング２の内部において、静翼翼列２０と動翼翼列３０が配列された領域は、作動流体である蒸気Ｓが流通する主流路２９を形成する。
さらに、ケーシング２の内周面２８と外側シュラウド３３との間には空間が形成されており、この空間をキャビティ５０と称する。
さらに、ケーシング２の内周面２８と外側シュラウド３３との間には空間が形成されており、この空間をキャビティ５０と称する。
【0018】
図２及び図３に示すように、幾つかの実施形態に係るキャビティ５０には、シールフィン（シール構造）４０が設けられている。幾つかの実施形態のシールフィン４０は、ケーシング２の内周面２８から径方向内側に向かって延在する円環状の部材、又は、外側シュラウド３３の外表面３３ａに形成され、外側シュラウド３３の外表面３３ａからケーシング２の内周面２８に向かって径方向外側に延在する円環状の部材である。より詳細には、シールフィン４０は基端部４０ａから先端部４０ｂに向かうに従って次第に軸線Ｏ方向の厚みが減少する形状を有するように形成されている。
図２及び図３に示す幾つかの実施形態では、軸線Ｏ方向に沿ってキャビティ５０の内部に３列のシールフィン４０が配列されており、上流側から順に第１シールフィン４１、第２シールフィン４２及び第３シールフィン４３と呼ぶ。
すなわちシールフィン４０は、外側シュラウド３３と外側シュラウド３３に対して径方向外側に位置する静止部材であるケーシング２との間に軸方向に間隔を空けて複数列設けられている。
なお、軸線Ｏ方向に沿ってキャビティ５０の内部に配列されるシールフィン４０の配列数は、３列に限らず、１列以上であればよい。
図２及び図３に示す幾つかの実施形態では、軸線Ｏ方向に沿ってキャビティ５０の内部に３列のシールフィン４０が配列されており、上流側から順に第１シールフィン４１、第２シールフィン４２及び第３シールフィン４３と呼ぶ。
すなわちシールフィン４０は、外側シュラウド３３と外側シュラウド３３に対して径方向外側に位置する静止部材であるケーシング２との間に軸方向に間隔を空けて複数列設けられている。
なお、軸線Ｏ方向に沿ってキャビティ５０の内部に配列されるシールフィン４０の配列数は、３列に限らず、１列以上であればよい。
【0019】
図２に示す実施形態では、第１シールフィン４１及び第３シールフィン４３はケーシング２の内周面２８から径方向内側に向かって延在し、第２シールフィン４２は外側シュラウド３３の外表面３３ａからケーシング２の内周面２８に向かって径方向外側に延在している。
図３に示す実施形態では、第１シールフィン４１及び第３シールフィン４３は外側シュラウド３３の外表面３３ａからケーシング２の内周面２８に向かって径方向外側に延在し、第２シールフィン４２はケーシング２の内周面２８から径方向内側に向かって延在している。
図３に示す実施形態では、第１シールフィン４１及び第３シールフィン４３は外側シュラウド３３の外表面３３ａからケーシング２の内周面２８に向かって径方向外側に延在し、第２シールフィン４２はケーシング２の内周面２８から径方向内側に向かって延在している。
【0020】
図２及び図３に示すように、幾つかの実施形態では、シールフィン４０の径方向内側又は内側の先端部４０ｂは、該先端部４０ｂと対向する外側シュラウド３３の外表面３３ａとの間、又は、ケーシング２の内周面２８との間で微小な間隙ｍを形成する。径方向における間隙ｍの寸法は、ケーシング２や動翼翼形部３２の熱膨張量や、動翼翼形部３２の遠心伸び量等を考慮して、シールフィン４０の先端部４０ｂが、該先端部４０ｂと対向する相手側の部材と接触することがない範囲で決定される。
【0021】
このように構成される幾つかの実施形態に係る蒸気タービン１では、蒸気供給源からの蒸気Ｓが蒸気供給管１２を介して蒸気タービン１に供給される。
蒸気タービン１に供給された蒸気Ｓは、主流路２９に到達する。主流路２９を到達した蒸気Ｓは、主流路２９を流通するにともなって膨張と流れの転向を繰り返しながら、下流側に向かって流通する。動翼翼形部３２は翼型断面を有するため、動翼翼形部３２に蒸気Ｓが衝突したり、周方向に沿って隣接する動翼翼形部３２同士の間に形成される翼間流路の内部でも蒸気が膨張する際の反力を受けたりすることで、ロータ３が回転する。これにより、蒸気Ｓの有するエネルギーは、蒸気タービン１の回転動力として取り出される。
蒸気タービン１に供給された蒸気Ｓは、主流路２９に到達する。主流路２９を到達した蒸気Ｓは、主流路２９を流通するにともなって膨張と流れの転向を繰り返しながら、下流側に向かって流通する。動翼翼形部３２は翼型断面を有するため、動翼翼形部３２に蒸気Ｓが衝突したり、周方向に沿って隣接する動翼翼形部３２同士の間に形成される翼間流路の内部でも蒸気が膨張する際の反力を受けたりすることで、ロータ３が回転する。これにより、蒸気Ｓの有するエネルギーは、蒸気タービン１の回転動力として取り出される。
【0022】
上述の過程において主流路２９を流通する蒸気Ｓは、前述のキャビティ５０にも流入する。すなわち、主流路２９に流入した蒸気Ｓは静翼翼列２０を通過した後、主蒸気流ＳＭと漏洩蒸気流ＳＬ（チップリーク）とに分かれる。主蒸気流ＳＭは、漏洩せずに動翼翼列３０に導入される。
漏洩蒸気流ＳＬは、外側シュラウド３３とケーシング２との間を介してキャビティ５０に流入する。
漏洩蒸気流ＳＬは、外側シュラウド３３とケーシング２との間を介してキャビティ５０に流入する。
【0023】
キャビティ５０に流入した漏洩蒸気流ＳＬは、第１シールフィン４１、第２シールフィン４２及び第３シールフィン４３が形成する間隙ｍを順次通過する。第３シールフィン４３が形成する間隙ｍを通過した漏洩蒸気流ＳＬは、動翼翼列３０を通過した主蒸気流ＳＭと共に次段落の静翼翼列２０に流入する。
【0024】
発明者らが鋭意検討した結果、漏洩蒸気流ＳＬが動翼翼列３０を通過した主蒸気流ＳＭに再び合流する際に、混合損失が生じるとともに、漏洩蒸気流ＳＬが次段落の静翼翼列２０の静翼外周側の二次流れと干渉して付加的な損失も生じることが判明した。
そこで、幾つかの実施形態に係る蒸気タービン１では、上述した混合損失を抑制するために、図２及び図３で示すようにチップ側壁面２３を軸方向下流側に向かうにつれてロータ３の軸線Ｏに近づくように傾斜させている。
これにより、第１動翼３１Ａの外側シュラウド３３を通過した漏洩蒸気流ＳＬを滑らかに主蒸気流ＳＭへ再合流させることができ、漏洩蒸気流ＳＬが主蒸気流ＳＭに再合流する際の混合損失を低減させるとともに、静翼２１外周側の二次流れとの干渉も抑制できる。
そこで、幾つかの実施形態に係る蒸気タービン１では、上述した混合損失を抑制するために、図２及び図３で示すようにチップ側壁面２３を軸方向下流側に向かうにつれてロータ３の軸線Ｏに近づくように傾斜させている。
これにより、第１動翼３１Ａの外側シュラウド３３を通過した漏洩蒸気流ＳＬを滑らかに主蒸気流ＳＭへ再合流させることができ、漏洩蒸気流ＳＬが主蒸気流ＳＭに再合流する際の混合損失を低減させるとともに、静翼２１外周側の二次流れとの干渉も抑制できる。
【0025】
幾つかの実施形態に係る蒸気タービン１では、複数列のシールフィン４０の内、最も下流側に位置するシールフィン４０である第３シールフィン４３の先端部４０ｂの径方向の位置４３Ｐは、静翼２１の前縁端２１ｌにおけるチップ側壁面２３の径方向の位置２３Ｐと同じか、該位置よりも径方向の内側に位置している。
これにより、最も下流側に位置するシールフィン４０である第３シールフィン４３の先端部４０ｂから流出する漏洩蒸気流ＳＬの流れが比較的スムーズに静翼２１に流れるようになる。よって、漏洩蒸気流ＳＬが主蒸気流ＳＭに再び合流する際の漏洩蒸気流ＳＬと静翼外周側の二次流れとの干渉による混合損失を一層抑制できる。
なお、複数列のシールフィン４０の内、最も下流側に位置するシールフィン４０である第３シールフィン４３の先端部４０ｂの位置は、静止部材と回転部材とが径方向で対向している位置であり、下流側の動翼翼列３０に向かう漏洩蒸気流ＳＬの径方向及び軸方向の流出開始位置を規定する位置である。
これにより、最も下流側に位置するシールフィン４０である第３シールフィン４３の先端部４０ｂから流出する漏洩蒸気流ＳＬの流れが比較的スムーズに静翼２１に流れるようになる。よって、漏洩蒸気流ＳＬが主蒸気流ＳＭに再び合流する際の漏洩蒸気流ＳＬと静翼外周側の二次流れとの干渉による混合損失を一層抑制できる。
なお、複数列のシールフィン４０の内、最も下流側に位置するシールフィン４０である第３シールフィン４３の先端部４０ｂの位置は、静止部材と回転部材とが径方向で対向している位置であり、下流側の動翼翼列３０に向かう漏洩蒸気流ＳＬの径方向及び軸方向の流出開始位置を規定する位置である。
【0026】
幾つかの実施形態に係る蒸気タービン１では、図２に示すように最も下流側に位置するシールフィン４０である第３シールフィン４３は、静止部材としてのケーシング２の内周面２８から外側シュラウド３３に向かって突出するとよい。
これにより、第３シールフィン４３の先端部４０ｂから流出する漏洩蒸気流ＳＬの径方向の流出位置が比較的径方向内側に位置することとなる。よって、軸方向下流側に向かうにつれてロータ３の軸線Ｏに近づくように傾斜しているチップ側壁面２３の傾斜角度を比較的小さくすることができるので、静翼２１に沿って流れる蒸気Ｓの流れにチップ側壁面２３の傾斜角度が与える影響を抑制できる。
これにより、第３シールフィン４３の先端部４０ｂから流出する漏洩蒸気流ＳＬの径方向の流出位置が比較的径方向内側に位置することとなる。よって、軸方向下流側に向かうにつれてロータ３の軸線Ｏに近づくように傾斜しているチップ側壁面２３の傾斜角度を比較的小さくすることができるので、静翼２１に沿って流れる蒸気Ｓの流れにチップ側壁面２３の傾斜角度が与える影響を抑制できる。
【0027】
幾つかの実施形態に係る蒸気タービン１では、図３に示すように最も下流側に位置するシールフィン４０である第３シールフィン４３は、外側シュラウド３３から静止部材としてのケーシング２の内周面２８に向けて突出してもよい。
これにより、第３シールフィン４３が外側シュラウド３３から静止部材（ケーシング２の内周面２８）に向けて突出している場合であっても、漏洩蒸気流ＳＬが主蒸気流ＳＭに再び合流する際の漏洩蒸気流ＳＬと静翼外周側の二次流れとの干渉による混合損失を抑制できる。
これにより、第３シールフィン４３が外側シュラウド３３から静止部材（ケーシング２の内周面２８）に向けて突出している場合であっても、漏洩蒸気流ＳＬが主蒸気流ＳＭに再び合流する際の漏洩蒸気流ＳＬと静翼外周側の二次流れとの干渉による混合損失を抑制できる。
【0028】
幾つかの実施形態に係る蒸気タービン１では、第２動翼３１Ｂの後縁端３２ｔにおける第２動翼翼形部３２Ｂの翼高さＨＢ２は、静翼２１の後縁端２２ｔにおける静翼翼形部２２の翼高さＨＶと同じか該翼高さＨＶよりも高いとよい。
または、第２動翼３１Ｂの後縁端３２ｔにおける第２動翼３１Ｂの第２動翼翼形部３２Ｂの径方向外側の端部３２ａの径方向位置ＰＢ２は、静翼２１の後縁端２２ｔにおける静翼翼形部２２の径方向外側の端部２２ａの径方向位置ＰＶと同じか該径方向位置ＰＶよりも径方向外側であるとよい。
これにより、静翼２１及び第２動翼３１Ｂの翼高さＨＶ、ＨＢ２が蒸気タービン１内で下流側に向かうにつれて体積が膨張する蒸気の流れ（主蒸気流ＳＭ）に適したものとなる。
または、第２動翼３１Ｂの後縁端３２ｔにおける第２動翼３１Ｂの第２動翼翼形部３２Ｂの径方向外側の端部３２ａの径方向位置ＰＢ２は、静翼２１の後縁端２２ｔにおける静翼翼形部２２の径方向外側の端部２２ａの径方向位置ＰＶと同じか該径方向位置ＰＶよりも径方向外側であるとよい。
これにより、静翼２１及び第２動翼３１Ｂの翼高さＨＶ、ＨＢ２が蒸気タービン１内で下流側に向かうにつれて体積が膨張する蒸気の流れ（主蒸気流ＳＭ）に適したものとなる。
【0029】
本開示は上述した実施形態に限定されることはなく、上述した実施形態に変形を加えた形態や、これらの形態を適宜組み合わせた形態も含む。
【0030】
上記各実施形態に記載の内容は、例えば以下のように把握される。
（１）本開示の少なくとも一実施形態に係る蒸気タービン１は、ロータ３（ロータ本体１１）の外周に設けられる第１動翼３１Ａと、ロータ３の軸方向下流側で第１動翼３１Ａと隣り合う静翼２１と、を備える。静翼２１は、静翼翼形部２２と、静翼翼形部２２のチップ側に位置するチップ側壁面２３と、静翼翼形部２２のハブ側に位置するハブ側壁面２４とを有する。チップ側壁面２３は、軸方向下流側に向かうにつれてロータ３の中心軸（軸線Ｏ）に近づくように傾斜している。
（１）本開示の少なくとも一実施形態に係る蒸気タービン１は、ロータ３（ロータ本体１１）の外周に設けられる第１動翼３１Ａと、ロータ３の軸方向下流側で第１動翼３１Ａと隣り合う静翼２１と、を備える。静翼２１は、静翼翼形部２２と、静翼翼形部２２のチップ側に位置するチップ側壁面２３と、静翼翼形部２２のハブ側に位置するハブ側壁面２４とを有する。チップ側壁面２３は、軸方向下流側に向かうにつれてロータ３の中心軸（軸線Ｏ）に近づくように傾斜している。
【0031】
上記（１）の構成によれば、チップ側壁面２３を軸方向下流側に向かうにつれてロータ３の中心軸（軸線Ｏ）に近づくように傾斜させることで、第１動翼３１Ａの外側シュラウド３３を通過したチップリーク（漏洩蒸気流ＳＬ）を滑らかに蒸気の主流（主蒸気流ＳＭ）へ再合流させることができ、チップリーク（漏洩蒸気流ＳＬ）が蒸気の主流（主蒸気流ＳＭ）に再合流する際の混合損失を低減させるとともに、静翼２１外周側の二次流れとの干渉も抑制できる。
【0032】
（２）幾つかの実施形態では、上記（１）の構成において、第１動翼３１Ａは、第１動翼３１Ａの第１動翼翼形部３２Ａに対してロータ３の径方向外側に設けられた外側シュラウド３３を有している。少なくとも一実施形態に係る蒸気タービン１は、外側シュラウド３３と外側シュラウド３３に対して径方向外側に位置する静止部材（ケーシング２）との間にロータ３の軸方向に間隔を空けて複数列設けられ、ロータ３の周方向に延在する円弧状のシールフィン４０、を備えている。複数列のシールフィン４０の内、最も軸方向下流側に位置するシールフィン４０（第３シールフィン４３）の先端（先端部４０ｂ）のロータ３の径方向の位置は、静翼２１の前縁端２１ｌにおけるチップ側壁面２３の径方向の位置と同じか、該位置よりも径方向の内側に位置しているとよい。
【0033】
上記（２）の構成によれば、最も軸方向下流側に位置するシールフィン４０（第３シールフィン４３）の先端（先端部４０ｂ）から流出するチップリーク（漏洩蒸気流ＳＬ）の流れが比較的スムーズに静翼２１に流れるようになる。これにより、チップリーク（漏洩蒸気流ＳＬ）が蒸気の主流（主蒸気流ＳＭ）に再び合流する際のチップリーク（漏洩蒸気流ＳＬ）と静翼２１外周側の二次流れとの干渉による混合損失を一層抑制できる。
【0034】
（３）幾つかの実施形態では、上記（２）の構成において、最も軸方向下流側に位置するシールフィン４０（第３シールフィン４３）は、静止部材（ケーシング２の内周面２８）から外側シュラウド３３に向けて突出するとよい。
【0035】
上記（３）の構成によれば、最も軸方向下流側に位置するシールフィン４０（第３シールフィン４３）の先端（先端部４０ｂ）から流出するチップリーク（漏洩蒸気流ＳＬ）の径方向の流出位置が比較的径方向内側に位置することとなる。これにより、軸方向下流側に向かうにつれてロータ３の中心軸（軸線Ｏ）に近づくように傾斜しているチップ側壁面２３の傾斜角度を比較的小さくすることができる。これにより、静翼２１に沿って流れる蒸気の流れ（主蒸気流ＳＭ）にチップ側壁面２３の傾斜角度が与える影響を抑制できる。
【0036】
（４）幾つかの実施形態では、上記（２）の構成において、最も軸方向下流側に位置するシールフィン４０（第３シールフィン４３）は、外側シュラウド３３から静止部材（ケーシング２の内周面２８）に向けて突出してもよい。
【0037】
上記（４）の構成によれば、最も軸方向下流側に位置するシールフィン４０（第３シールフィン４３）が外側シュラウド３３から静止部材（ケーシング２の内周面２８）に向けて突出している場合であっても、チップリーク（漏洩蒸気流ＳＬ）が蒸気の主流（主蒸気流ＳＭ）に再び合流する際のチップリーク（漏洩蒸気流ＳＬ）と静翼２１外周側の二次流れとの干渉による混合損失を抑制できる。
【0038】
（５）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（４）の何れかの構成において、ロータ３（ロータ本体１１）の外周であって、静翼２１の軸方向下流側に設けられる第２動翼３１Ｂ、を備えていてもよい。第２動翼３１Ｂの後縁端３２ｔにおける第２動翼３１Ｂの第２動翼翼形部３２Ｂの翼高さＨＢ２は、静翼２１の後縁端２２ｔにおける静翼翼形部２２の翼高さＨＶと同じか該翼高さＨＶよりも高いとよい。
【0039】
上記（５）の構成によれば、静翼２１及び第２動翼３１Ｂの翼高さＨＶ、ＨＢ２が蒸気タービン１内で下流側に向かうにつれて体積が膨張する蒸気の流れ（主蒸気流ＳＭ）に適したものとなる。
【符号の説明】
【0040】
１ 蒸気タービン
２ ケーシング
３ ロータ
１１ ロータ本体
２０ 静翼翼列
２１ 静翼
２１ｌ 前縁端
２２ 静翼翼形部
２２ａ 端部
２２ｔ 後縁端
２３ チップ側壁面
２３Ｐ 位置
２４ ハブ側壁面
２８ 内周面
３０ 動翼翼列
３１ 動翼
３１Ａ 第１動翼
３１Ｂ 第２動翼
３２ 動翼翼形部
３２Ａ 第１動翼翼形部
３２Ｂ 第２動翼翼形部
３２ａ 端部
３２ｔ 後縁端
３３ 外側シュラウド
４０ シールフィン（シール構造）
４０ａ 基端部
４０ｂ 先端部
４１ 第１シールフィン
４２ 第２シールフィン
４３ 第３シールフィン
４３Ｐ 位置
５０ キャビティ
６０ タービン段落
２ ケーシング
３ ロータ
１１ ロータ本体
２０ 静翼翼列
２１ 静翼
２１ｌ 前縁端
２２ 静翼翼形部
２２ａ 端部
２２ｔ 後縁端
２３ チップ側壁面
２３Ｐ 位置
２４ ハブ側壁面
２８ 内周面
３０ 動翼翼列
３１ 動翼
３１Ａ 第１動翼
３１Ｂ 第２動翼
３２ 動翼翼形部
３２Ａ 第１動翼翼形部
３２Ｂ 第２動翼翼形部
３２ａ 端部
３２ｔ 後縁端
３３ 外側シュラウド
４０ シールフィン（シール構造）
４０ａ 基端部
４０ｂ 先端部
４１ 第１シールフィン
４２ 第２シールフィン
４３ 第３シールフィン
４３Ｐ 位置
５０ キャビティ
６０ タービン段落
【図1】
【図2】
【図3】