(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024151058
(43)【公開日】2024-10-24
(54)【発明の名称】熱交換器コア及びその製造方法
(51)【国際特許分類】
C22C 21/00 20060101AFI20241017BHJP
F28F 1/32 20060101ALI20241017BHJP
F28F 19/06 20060101ALI20241017BHJP
F28F 21/08 20060101ALI20241017BHJP
F28D 1/053 20060101ALI20241017BHJP
【ＦＩ】
C22C21/00 J
F28F1/32 G
F28F19/06 A
F28F21/08 A
F28D1/053 A
【審査請求】未請求
【請求項の数】6
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023064179
(22)【出願日】2023-04-11
(71)【出願人】
【識別番号】000107538
【氏名又は名称】株式会社ＵＡＣＪ
(74)【代理人】
【識別番号】110000648
【氏名又は名称】弁理士法人あいち国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】戸谷 友貴
(72)【発明者】
【氏名】中村 真一
(72)【発明者】
【氏名】小路 知浩
(72)【発明者】
【氏名】土公 武宜
【テーマコード（参考）】
3L103
【Ｆターム（参考）】
3L103AA12
3L103BB38
3L103BB39
3L103CC02
3L103CC17
3L103CC18
3L103CC22
3L103DD08
3L103DD34
3L103DD85
3L103DD97
(57)【要約】
【課題】優れた耐食性を有する熱交換器コア及びその製造方法を提供する。
【解決手段】熱交換器コア１は、フィン２と、チューブ３と、フィン２とチューブ３とを接合するろう付接合４とを有している。フィン２は、Ｓｉ：２．０～３．０質量％、Ｆｅ：０．０５～１．２質量％、Ｃｕ：０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３～１．８質量％、Ｚｎ：０．３～５．０質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するアルミニウム合金から構成されている。チューブ３は、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材から構成されている。チューブ３の外表面には犠牲陽極層３１が形成されている。犠牲陽極層３１の自然電極電位、チューブ３の内表面の自然電極電位、ろう付接合４におけるフィレットの自然電極電位及びフィン２の自然電極電位が特定の条件を満たしている。
【選択図】図２
【解決手段】熱交換器コア１は、フィン２と、チューブ３と、フィン２とチューブ３とを接合するろう付接合４とを有している。フィン２は、Ｓｉ：２．０～３．０質量％、Ｆｅ：０．０５～１．２質量％、Ｃｕ：０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３～１．８質量％、Ｚｎ：０．３～５．０質量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するアルミニウム合金から構成されている。チューブ３は、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材から構成されている。チューブ３の外表面には犠牲陽極層３１が形成されている。犠牲陽極層３１の自然電極電位、チューブ３の内表面の自然電極電位、ろう付接合４におけるフィレットの自然電極電位及びフィン２の自然電極電位が特定の条件を満たしている。
【選択図】図２
【特許請求の範囲】
【請求項1】
Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上５．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するフィンと、
Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブと、
前記フィンと前記チューブとを接合するろう付接合と、を有し、
前記チューブの外表面には、前記チューブの内表面よりも低い自然電極電位を有する犠牲陽極層が形成されており、
（１）前記犠牲陽極層の自然電極電位、前記ろう付接合におけるフィレットの自然電極電位及び前記フィンの自然電極電位のうち最も高い自然電極電位を基準としたときの前記チューブの内表面の自然電極電位が＋８０ｍＶ以上である、（２）前記フィレットの自然電極電位を基準としたときの前記犠牲陽極層の自然電極電位が＋８０ｍＶ以下である、（３）前記フィン、前記フィレット及び前記犠牲陽極層のそれぞれの自然電極電位と、前記フィンの自然電極電位、前記フィレットの自然電極電位及び前記犠牲陽極層の自然電極電位の平均との電位差の絶対値が５０ｍＶ以下である、の３つの条件を満たす、熱交換器コア。
Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブと、
前記フィンと前記チューブとを接合するろう付接合と、を有し、
前記チューブの外表面には、前記チューブの内表面よりも低い自然電極電位を有する犠牲陽極層が形成されており、
（１）前記犠牲陽極層の自然電極電位、前記ろう付接合におけるフィレットの自然電極電位及び前記フィンの自然電極電位のうち最も高い自然電極電位を基準としたときの前記チューブの内表面の自然電極電位が＋８０ｍＶ以上である、（２）前記フィレットの自然電極電位を基準としたときの前記犠牲陽極層の自然電極電位が＋８０ｍＶ以下である、（３）前記フィン、前記フィレット及び前記犠牲陽極層のそれぞれの自然電極電位と、前記フィンの自然電極電位、前記フィレットの自然電極電位及び前記犠牲陽極層の自然電極電位の平均との電位差の絶対値が５０ｍＶ以下である、の３つの条件を満たす、熱交換器コア。
【請求項2】
前記フィンは、さらに、Ｚｒ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｃｒ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｔｉ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｖ：０質量％超え０．３質量％、Ｎｉ：０質量％超え０．８質量％以下、Ｍｇ：０質量％超え０．１質量％以下、Ｉｎ：０質量％超え０．０３質量％以下及びＳｎ：０質量％超え０．１質量％以下からなる群より選択される１種または２種以上の元素を含んでいる、請求項１に記載の熱交換器コア。
【請求項3】
請求項１または２に記載の熱交換器コアの製造方法であって、
Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上４．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するフィンと、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブとを交互に重ね合わせて組立体を組み立て、
前記組立体を加熱し、亜鉛蒸気を含む雰囲気中で前記組立体のろう付を行うことにより前記フィンと前記チューブとの間に前記ろう付接合を形成するとともに、前記チューブの外表面に前記犠牲陽極層を形成する、熱交換器コアの製造方法。
Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上４．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するフィンと、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブとを交互に重ね合わせて組立体を組み立て、
前記組立体を加熱し、亜鉛蒸気を含む雰囲気中で前記組立体のろう付を行うことにより前記フィンと前記チューブとの間に前記ろう付接合を形成するとともに、前記チューブの外表面に前記犠牲陽極層を形成する、熱交換器コアの製造方法。
【請求項4】
前記フィンは、さらに、Ｚｒ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｃｒ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｔｉ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｖ：０質量％超え０．３質量％、Ｎｉ：０質量％超え０．８質量％以下、Ｍｇ：０質量％超え０．１質量％以下、Ｉｎ：０質量％超え０．０３質量％以下及びＳｎ：０質量％超え０．１質量％以下からなる群より選択される１種または２種以上の元素を含んでいる、請求項３に記載の熱交換器コアの製造方法。
【請求項5】
外表面にＺｎ溶射皮膜が設けられた前記チューブを用いて前記組立体を組み立てる、請求項３に記載の熱交換器コアの製造方法。
【請求項6】
ろう付後における前記フィン中のＺｎの含有量が、ろう付前における前記フィン中のＺｎの含有量に対して０．１質量％以上高い、請求項３に記載の熱交換器コアの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、熱交換器コア及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
例えば、自動車のラジエータや自動車に組み込まれる空気調和装置のコンデンサ及びエバポレータなどには、アルミニウム合金製のパラレルフロー型熱交換器が用いられている。この種の熱交換器は、伝熱媒体が流通可能に構成された複数のチューブと、複数のフィンとを含む熱交換器コアを有している。パラレルフロー型熱交換器のコアにおいて、チューブとフィンとは交互に積層されており、ろう付接合を介して互いに接合されている。
【0003】
従来、熱交換器コアのフィンとしては、心材の少なくとも一方の面上にろう材が設けられたブレージングシートが多用されている。一方、近年では、相手材との間にろう付接合を形成する機能を有する単層のアルミニウム合金材をフィンとして用いることが提案されている。
【0004】
例えば特許文献１には、Ｓｉ：１．０～５．０ｍａｓｓ％、Ｆｅ：０．０１～２．０ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．０５～２．０ｍａｓｓ％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなり、液相率が５％以上３５％以下となる温度において単層で加熱接合機能を有する熱交換器用フィン材が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特許第５６９８４１６号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
ところで、熱交換器コアの耐食性を向上させる方法として、チューブの外表面にＺｎ溶射皮膜を形成することにより、チューブの外表面をチューブの内部に対する犠牲陽極として機能させる方法が知られている。しかし、Ｚｎ溶射皮膜を設けたチューブと、特許文献１の熱交換器用フィン材とを組み合わせる場合、ろう付接合やフィン材の腐食が早期に進行し、熱交換器コアの耐食性の低下を招くことがあった。
【0007】
本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、優れた耐食性を有する熱交換器コア及びその製造方法を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明の一態様は、Ｓｉ（シリコン）：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ（鉄）：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ（銅）：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ（マンガン）：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ（亜鉛）：０．３質量％以上５．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ（アルミニウム）及び不可避的不純物からなる化学成分を有するフィンと、
Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブと、
前記フィンと前記チューブとを接合するろう付接合と、を有し、
前記チューブの外表面には、前記チューブの内表面よりも低い自然電極電位を有する犠牲陽極層が形成されており、
（１）前記犠牲陽極層の自然電極電位、前記ろう付接合におけるフィレットの自然電極電位及び前記フィンの自然電極電位のうち最も高い自然電極電位を基準としたときの前記チューブの内表面の自然電極電位が＋８０ｍＶ以上である、（２）前記フィレットの自然電極電位を基準としたときの前記犠牲陽極層の自然電極電位が＋８０ｍＶ以下である、（３）前記フィン、前記フィレット及び前記犠牲陽極層のそれぞれの自然電極電位と、前記フィンの自然電極電位、前記フィレットの自然電極電位及び前記犠牲陽極層の自然電極電位の平均との電位差の絶対値が５０ｍＶ以下である、の３つの条件を満たす、熱交換器コアにある。
Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブと、
前記フィンと前記チューブとを接合するろう付接合と、を有し、
前記チューブの外表面には、前記チューブの内表面よりも低い自然電極電位を有する犠牲陽極層が形成されており、
（１）前記犠牲陽極層の自然電極電位、前記ろう付接合におけるフィレットの自然電極電位及び前記フィンの自然電極電位のうち最も高い自然電極電位を基準としたときの前記チューブの内表面の自然電極電位が＋８０ｍＶ以上である、（２）前記フィレットの自然電極電位を基準としたときの前記犠牲陽極層の自然電極電位が＋８０ｍＶ以下である、（３）前記フィン、前記フィレット及び前記犠牲陽極層のそれぞれの自然電極電位と、前記フィンの自然電極電位、前記フィレットの自然電極電位及び前記犠牲陽極層の自然電極電位の平均との電位差の絶対値が５０ｍＶ以下である、の３つの条件を満たす、熱交換器コアにある。
【0009】
また、本発明の他の態様は、前記の態様の熱交換器コアの製造方法であって、
Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上４．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するフィンと、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブとを交互に重ね合わせて組立体を組み立て、
前記組立体を加熱し、亜鉛蒸気を含む雰囲気中で前記組立体のろう付を行うことにより前記フィンと前記チューブとの間に前記ろう付接合を形成するとともに、前記チューブの外表面に前記犠牲陽極層を形成する、熱交換器コアの製造方法にある。
Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上４．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するフィンと、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブとを交互に重ね合わせて組立体を組み立て、
前記組立体を加熱し、亜鉛蒸気を含む雰囲気中で前記組立体のろう付を行うことにより前記フィンと前記チューブとの間に前記ろう付接合を形成するとともに、前記チューブの外表面に前記犠牲陽極層を形成する、熱交換器コアの製造方法にある。
【発明の効果】
【0010】
前記熱交換器コアにおけるフィンは、前記特定の化学成分を有するアルミニウム合金から構成されている。前記熱交換器コアは、少なくとも、前記特定の化学成分を有するフィンを用いることにより、前記犠牲陽極層の表面、前記チューブの内表面、前記ろう付接合のフィレット及び前記フィンの自然電極電位を、従来の熱交換器コアでは実現が困難であった前記３つの条件の全てを満たすように調整することができる。そして、熱交換器コアにおける各部位の自然電極電位を前記の態様とすることにより、熱交換器コアの耐食性を向上させることができる。
【0011】
また、前記熱交換器コアの製造方法においては、前記特定の化学成分を有するフィンと、チューブとを組み合わせて組立体を作製した後、亜鉛蒸気を含む雰囲気中で組立体のろう付を行う。ろう付雰囲気中の亜鉛蒸気は、フィン及びろう付接合の自然電極電位を適度に卑化させることができる。さらに、ろう付雰囲気中の亜鉛蒸気は、チューブの外表面に犠牲陽極層を形成することができる。
【0012】
このように、単に前記特定のフィンを用いるだけではなく、亜鉛蒸気を含む雰囲気中で組立体のろう付けを行うことにより、熱交換器コアの各部位の自然電極電位を従来の熱交換器コアでは実現できなかった前記３つの条件がすべて満たされるように調整することができる。その結果、優れた耐食性を有する熱交換器コアを容易に得ることができる。
【0013】
以上のように、前記の態様によれば、優れた耐食性を有する熱交換器コア及びその製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0014】
【発明を実施するための形態】
【0015】
（熱交換器コア）
前記熱交換器コアは、フィンと、チューブとを有している。また、フィンとチューブとの間に両者を接合するろう付接合が形成されている。熱交換器コアは、例えば、フィンとチューブとが交互に積層された、いわゆるパラレルフロー型熱交換器のコアとして構成されていてもよい。また、熱交換器コアには、フィン及びチューブに加え、さらに、複数のフィンのうち最も外側に位置するフィンに接合されたサイドプレートや、チューブの両端に取り付けられたヘッダなどが設けられていてもよい。
前記熱交換器コアは、フィンと、チューブとを有している。また、フィンとチューブとの間に両者を接合するろう付接合が形成されている。熱交換器コアは、例えば、フィンとチューブとが交互に積層された、いわゆるパラレルフロー型熱交換器のコアとして構成されていてもよい。また、熱交換器コアには、フィン及びチューブに加え、さらに、複数のフィンのうち最も外側に位置するフィンに接合されたサイドプレートや、チューブの両端に取り付けられたヘッダなどが設けられていてもよい。
【0016】
〔フィン〕
熱交換器コアのフィンは、Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上５．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するアルミニウム合金の単一の層から構成されている。フィンの厚みは、例えば０．０４ｍｍ以上０．１５ｍｍ以下の範囲内から適宜設定することができる。
熱交換器コアのフィンは、Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上５．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するアルミニウム合金の単一の層から構成されている。フィンの厚みは、例えば０．０４ｍｍ以上０．１５ｍｍ以下の範囲内から適宜設定することができる。
【0017】
以下、フィンの化学成分及びその限定理由について説明する。
【0018】
・Ｓｉ
フィン中には、必須成分として、２．０質量％以上３．０質量％以下のＳｉが含まれている。フィン中のＳｉの含有量を２．０質量％以上とすることにより、ろう付加熱によってＡｌ及びＳｉを含む融液を生成し、フィンとチューブとの間にろう付接合を形成することができる。Ｓｉの含有量は、２．１質量％以上であることが好ましく、２．２質量％以上であることがより好ましく、２．３質量％以上であることがさらに好ましい。この場合には、ろう付加熱によって生じる融液の量をより多くし、ろう付性をより向上させることができる。Ｓｉの含有量が２．０質量％未満の場合は、ろう付加熱によって生じる融液の量が不足するため、ろう付性の悪化を招くおそれがある。
フィン中には、必須成分として、２．０質量％以上３．０質量％以下のＳｉが含まれている。フィン中のＳｉの含有量を２．０質量％以上とすることにより、ろう付加熱によってＡｌ及びＳｉを含む融液を生成し、フィンとチューブとの間にろう付接合を形成することができる。Ｓｉの含有量は、２．１質量％以上であることが好ましく、２．２質量％以上であることがより好ましく、２．３質量％以上であることがさらに好ましい。この場合には、ろう付加熱によって生じる融液の量をより多くし、ろう付性をより向上させることができる。Ｓｉの含有量が２．０質量％未満の場合は、ろう付加熱によって生じる融液の量が不足するため、ろう付性の悪化を招くおそれがある。
【0019】
一方、Ｓｉの含有量が過度に多くなると、ろう付加熱の際にフィンの融解量が多くなり、フィンの強度の低下を招くおそれがある。その結果、ろう付中に、熱交換器コアの形状が維持できなくなるおそれがある。かかる問題を回避する観点から、Ｓｉの含有量は３．０質量％以下とする。同様の観点から、Ｓｉの含有量は２．９質量％以下とすることが好ましく、２．８質量％以下とすることがより好ましく、２．７質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0020】
前記フィン中のＳｉの含有量の好ましい範囲を構成するに当たっては、前述したＳｉの含有量の上限と下限とを任意に組み合わせることができる。例えば、前記フィン中のＳｉの含有量の好ましい範囲は、２．１質量％以上２．９質量％以下であってもよく、２．２質量％以上２．８質量％以下であってもよく、２．３質量％以上２．７質量％以下であってもよい。
【0021】
・Ｆｅ
フィン中には、必須成分として、０．０５質量％以上１．２質量％以下のＦｅが含まれている。Ｆｅの一部は、Ａｌマトリクス中に固溶してフィンの強度を向上させる作用を有している。また、Ｆｅの残部は、晶出物としてＡｌマトリクス中に分散しており、常温及び高温におけるフィンの強度を向上させる作用を有している。さらに、Ｆｅは、前記フィンの結晶粒を微細化させる作用を有している。前記フィンの結晶粒を微細化させることにより、ろう付加熱中に結晶粒界から融液が染み出しやすくなり、ろう付性を向上させることができる。
フィン中には、必須成分として、０．０５質量％以上１．２質量％以下のＦｅが含まれている。Ｆｅの一部は、Ａｌマトリクス中に固溶してフィンの強度を向上させる作用を有している。また、Ｆｅの残部は、晶出物としてＡｌマトリクス中に分散しており、常温及び高温におけるフィンの強度を向上させる作用を有している。さらに、Ｆｅは、前記フィンの結晶粒を微細化させる作用を有している。前記フィンの結晶粒を微細化させることにより、ろう付加熱中に結晶粒界から融液が染み出しやすくなり、ろう付性を向上させることができる。
【0022】
従って、フィン中のＦｅの含有量を０．０５質量％以上とすることにより、フィンの強度及びろう付性を向上させることができる。フィンの強度及びろう付性をより向上させる観点からは、フィン中のＦｅの含有量は０．０７質量％以上であることが好ましく、０．１０質量％以上であることがより好ましく、０．１３質量％以上であることがさらに好ましく、０．１５質量％以上であることが特に好ましい。フィン中のＦｅの含有量が０．０５質量％未満の場合には、前述した効果の低下を招くおそれがある。
【0023】
一方、Ｆｅの含有量が過度に多くなると、鋳造時に粗大な金属間化合物が形成されやすくなり、フィンの製造性の低下を招くおそれがある。フィン中のＦｅの含有量を１．２質量％以下、好ましくは１．０質量％以下、より好ましくは０．８質量％以下、さらに好ましくは０．６質量％以下、特に好ましくは０．４質量％以下とすることにより、フィンへの粗大な金属間化合物の形成を抑制することができる。
【0024】
前記フィン中のＦｅの含有量の好ましい範囲を構成するに当たっては、前述したＦｅの含有量の上限と下限とを任意に組み合わせることができる。例えば、前記フィン中のＦｅの含有量の好ましい範囲は、０．０７質量％以上１．０質量％以下であってもよく、０．１０質量％以上０．８質量％以下であってもよく、０．１３質量％以上０．６質量％以下であってもよく、０．１５質量％以上０．４質量％以下であってもよい。
【0025】
・Ｃｕ
フィン中には、任意成分として、０質量％以上０．２５質量％以下のＣｕが含まれていてもよい。フィン中のＣｕは、Ｆｅと同様にＡｌマトリクス中に固溶してフィンの強度を向上させる作用を有している。また、Ｃｕは、Ｆｅと同様に、フィンの結晶粒を微細化させる作用を有している。しかし、Ｃｕの含有量が過度に多くなると、ろう付加熱中にフィンから生じる融液の量が過度に多くなり、高温における強度の低下を招くおそれがある。また、この場合には、フィンの自然電極電位が貴化し、熱交換器コアにおける犠牲防食効果の低下を招くおそれもある。
フィン中には、任意成分として、０質量％以上０．２５質量％以下のＣｕが含まれていてもよい。フィン中のＣｕは、Ｆｅと同様にＡｌマトリクス中に固溶してフィンの強度を向上させる作用を有している。また、Ｃｕは、Ｆｅと同様に、フィンの結晶粒を微細化させる作用を有している。しかし、Ｃｕの含有量が過度に多くなると、ろう付加熱中にフィンから生じる融液の量が過度に多くなり、高温における強度の低下を招くおそれがある。また、この場合には、フィンの自然電極電位が貴化し、熱交換器コアにおける犠牲防食効果の低下を招くおそれもある。
【0026】
従って、フィン中のＣｕの含有量を０．２５質量％以下とすることにより、高温における強度の低下及び犠牲防食効果の低下を容易に回避することができる。かかる効果をより確実に得る観点からは、フィン中のＣｕの含有量は、０質量％以上０．２０質量％以下であることが好ましく、０質量％以上０．１５質量％以下であることがより好ましく、０質量％以上０．１０質量％以下であることがさらに好ましく、０質量％以上０．０５質量％以下であることが特に好ましく、０質量％以上０．０４質量％以下であることが最も好ましい。
【0027】
・Ｍｎ
前記フィン中には、必須成分として、０．３質量％以上１．８質量％以下のＭｎが含まれている。Ｍｎの一部は、前記フィン中にＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成し、分散強化によって前記フィンの強度を向上させる作用を有する。また、Ｍｎの残部は、Ａｌマトリクス中に固溶し、固溶強化によって前記フィンの強度を向上させる作用を有する。
前記フィン中には、必須成分として、０．３質量％以上１．８質量％以下のＭｎが含まれている。Ｍｎの一部は、前記フィン中にＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成し、分散強化によって前記フィンの強度を向上させる作用を有する。また、Ｍｎの残部は、Ａｌマトリクス中に固溶し、固溶強化によって前記フィンの強度を向上させる作用を有する。
【0028】
前記フィン中のＭｎの含有量を０．３質量％以上とすることにより、分散強化及び固溶強化によって前記フィンの強度を向上させることができる。また、フィン中のＭｎの含有量を０．３質量％以上とすることにより、ろう付加熱中におけるフィンの結晶粒の成長を促進し、ろう付加熱中におけるフィンの変形や座屈の発生を抑制することができる。Ｍｎによるフィンの強度の向上及びろう付け中の変形の抑制の効果をより高める観点からは、Ｍｎの含有量は、０．５質量％以上であることが好ましく、０．７質量％以上であることがより好ましく、０．９質量％以上であることがさらに好ましい。Ｍｎの含有量が０．３質量％未満の場合には、前述した効果が低下し、ろう付加熱中に前記フィンの変形や座屈が発生しやすくなるおそれがある。
【0029】
一方、Ｍｎの含有量が過度に多い場合には、前記フィンの製造過程において粗大な金属間化合物が形成されやすくなる。この粗大な金属間化合物を包含したまま圧延を行うと、ピンホールが発生しやすくなるおそれがある。また、Ｍｎの含有量が過度に多くなると、ＭｎとＳｉとを含む金属間化合物が形成されやすくなり、融液の形成に関与することができるＳｉの量が不足しやすくなる。その結果、ろう付性の低下を招くおそれがある。これらの問題を容易に回避する観点から、Ｍｎの含有量は１．８質量％以下とする。同様の観点から、Ｍｎの含有量は、１．７質量％以下であることがより好ましく、１．６質量％以下であることがさらに好ましく、１．５質量％以下であることが特に好ましい。
【0030】
前記フィン中のＭｎの含有量の好ましい範囲を構成するに当たっては、前述したＭｎの含有量の上限と下限とを任意に組み合わせることができる。例えば、前記フィン中のＭｎの含有量の好ましい範囲は、０．５質量％以上１．７質量％以下であってもよく、０．７質量％以上１．６質量％以下であってもよく、０．９質量％以上１．５質量％以下であってもよい。
【0031】
・Ｚｎ
前記フィン中には、必須成分として、０．３質量％以上５．０質量％以下のＺｎが含まれている。フィン中のＺｎは、前記フィンから生じる融液の量を多くするとともに、フィンの自然電極電位を卑化させる作用を有している。フィン中のＺｎの含有量を０．３質量％以上、好ましくは０．５質量％以上、より好ましくは０．７質量％以上、さらに好ましくは０．９質量％以上、特に好ましくは１．０質量％以上とすることにより、フィンの自然電極電位Ｅｆを、前述した条件を満たす範囲に容易に調整することができる。フィン中のＺｎの含有量が０．３質量％未満の場合には、フィンの自然電極電位Ｅｆが過度に貴化し、犠牲防食効果の低下を招くおそれがある。
前記フィン中には、必須成分として、０．３質量％以上５．０質量％以下のＺｎが含まれている。フィン中のＺｎは、前記フィンから生じる融液の量を多くするとともに、フィンの自然電極電位を卑化させる作用を有している。フィン中のＺｎの含有量を０．３質量％以上、好ましくは０．５質量％以上、より好ましくは０．７質量％以上、さらに好ましくは０．９質量％以上、特に好ましくは１．０質量％以上とすることにより、フィンの自然電極電位Ｅｆを、前述した条件を満たす範囲に容易に調整することができる。フィン中のＺｎの含有量が０．３質量％未満の場合には、フィンの自然電極電位Ｅｆが過度に貴化し、犠牲防食効果の低下を招くおそれがある。
【0032】
一方、フィン中のＺｎの含有量が過度に多くなると、フィンの自然電極電位Ｅｆが過度に卑化し、フィンの自己耐食性の低下を招くおそれがある。また、フィン中のＺｎの含有量が過度に多くなると、フィンの製造過程において割れが発生しやすくなり、生産性の低下を招くおそれがある。フィン中のＺｎの含有量を５．０質量％以下、好ましくは３．５質量％以下、より好ましくは３．０質量％以下、さらに好ましくは２．５質量％以下、特に好ましくは２．０質量％以下、最も好ましくは１．５質量％以下とすることにより、これらの問題を容易に回避することができる。
【0033】
前記フィン中のＺｎの含有量の好ましい範囲を構成するに当たっては、前述したＺｎの含有量の上限と下限とを任意に組み合わせることができる。例えば、前記フィン中のＺｎの含有量の好ましい範囲は、０．５質量％以上３．５質量％以下であってもよく、０．５質量％以上３．０質量％以下であってもよく、０．７質量％以上２．５質量％以下であってもよく、０．９質量％以上２．０質量％以下であってもよく、０．９質量％以上１．５質量％以下であってもよく、１．０質量％以上１．５質量％以下であってもよい。
【0034】
前記フィン中には、前述した必須成分及びＡｌの他に、任意成分として、Ｚｒ（ジルコニウム）、Ｃｒ（クロム）、Ｔｉ（チタン）、Ｖ（バナジウム）、Ｎｉ（ニッケル）、Ｍｇ（マグネシウム）、Ｉｎ（インジウム）及びＳｎ（スズ）等の元素が含まれていてもよい。
【0035】
・Ｚｒ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｖ
前記フィンには、任意成分として、Ｚｒ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｃｒ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｔｉ：０質量％超え０．３質量％以下及びＶ：０質量％超え０．３質量％からなる群より選択される１種または２種以上の元素が含まれていてもよい。これらの元素は、ろう付加熱中にフィンの結晶粒の成長を促進する作用を有している。それ故、フィン中におけるＺｒの含有量、Ｃｒの含有量、Ｔｉの含有量及びＶの含有量をそれぞれ前記特定の範囲内とすることにより、ろう付加熱中におけるフィンの変形や座屈の発生をより効果的に抑制することができる。
前記フィンには、任意成分として、Ｚｒ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｃｒ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｔｉ：０質量％超え０．３質量％以下及びＶ：０質量％超え０．３質量％からなる群より選択される１種または２種以上の元素が含まれていてもよい。これらの元素は、ろう付加熱中にフィンの結晶粒の成長を促進する作用を有している。それ故、フィン中におけるＺｒの含有量、Ｃｒの含有量、Ｔｉの含有量及びＶの含有量をそれぞれ前記特定の範囲内とすることにより、ろう付加熱中におけるフィンの変形や座屈の発生をより効果的に抑制することができる。
【0036】
・Ｎｉ
前記フィンには、任意成分として、０質量％超え０．８質量％以下のＮｉが含まれていてもよい。Ｎｉは、前記フィン中に金属間化合物を形成し、分散強化によって前記フィンのろう付後の強度を向上させる作用を有する。一方、Ｎｉの含有量が過度に多くなると、前記フィンの自己耐食性の低下を招くおそれがある。前記フィン中のＮｉの含有量を０質量％超え０．８質量％以下とすることにより、前述した問題を容易に回避しつつ前記フィンの強度をより向上させることができる。
前記フィンには、任意成分として、０質量％超え０．８質量％以下のＮｉが含まれていてもよい。Ｎｉは、前記フィン中に金属間化合物を形成し、分散強化によって前記フィンのろう付後の強度を向上させる作用を有する。一方、Ｎｉの含有量が過度に多くなると、前記フィンの自己耐食性の低下を招くおそれがある。前記フィン中のＮｉの含有量を０質量％超え０．８質量％以下とすることにより、前述した問題を容易に回避しつつ前記フィンの強度をより向上させることができる。
【0037】
・Ｍｇ
前記フィンには、任意成分として、０質量％超え０．１質量％以下のＭｇが含まれていてもよい。Ｍｇは、ろう付後の前記フィン中にＭｇ２Ｓｉを形成し、時効硬化によりフィンの強度を向上させる作用を有している。一方、Ｍｇの含有量が過度に多くなると、フラックスを用いてろう付を行う場合にＭｇとフラックスとが反応し、ろう付性の低下を招くおそれがある。Ｍｇの含有量を０質量％超え０．１質量％以下とすることにより、かかる問題を容易に回避しつつフィンの強度をより向上させることができる。
前記フィンには、任意成分として、０質量％超え０．１質量％以下のＭｇが含まれていてもよい。Ｍｇは、ろう付後の前記フィン中にＭｇ２Ｓｉを形成し、時効硬化によりフィンの強度を向上させる作用を有している。一方、Ｍｇの含有量が過度に多くなると、フラックスを用いてろう付を行う場合にＭｇとフラックスとが反応し、ろう付性の低下を招くおそれがある。Ｍｇの含有量を０質量％超え０．１質量％以下とすることにより、かかる問題を容易に回避しつつフィンの強度をより向上させることができる。
【0038】
・Ｉｎ、Ｓｎ
前記フィンには、任意成分として、Ｉｎ：０質量％超え０．０３質量％以下及びＳｎ：０質量％超え０．１質量％以下からなる群より選択される１種または２種の元素が含まれていてもよい。Ｓｎ及びＩｎは、Ｚｎと同様に前記フィンの電位を卑化させる作用を有している。前記フィン中のＳｎの含有量及びＩｎの含有量を前記特定の範囲内とすることにより、自己耐食性の低下を回避しつつ前記フィンの電位を調整し、アルミニウム構造体の耐食性をより高めることができる。
前記フィンには、任意成分として、Ｉｎ：０質量％超え０．０３質量％以下及びＳｎ：０質量％超え０．１質量％以下からなる群より選択される１種または２種の元素が含まれていてもよい。Ｓｎ及びＩｎは、Ｚｎと同様に前記フィンの電位を卑化させる作用を有している。前記フィン中のＳｎの含有量及びＩｎの含有量を前記特定の範囲内とすることにより、自己耐食性の低下を回避しつつ前記フィンの電位を調整し、アルミニウム構造体の耐食性をより高めることができる。
【0039】
前記フィンには、前述した任意成分のうち１種または２種以上の元素が含まれていてもよい。例えば、前記フィンは、Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上５．０質量％以下及びＴｉ：０質量％超え０．３０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有していてもよい。
【0040】
また、前記フィンは、例えば、Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上０．６質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．０５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上５．０質量％以下及びＴｉ：０質量％超え０．３０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有していてもよい。
【0041】
また、前記フィンは、例えば、Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上０．６質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．０４質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上５．０質量％以下及びＴｉ：０質量％超え０．３０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有していてもよい。
【0042】
また、前記フィンは、例えば、Ｓｉ：２．２質量％以上２．７質量％以下、Ｆｅ：０．１３質量％以上０．６質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．０４質量％以下、Ｍｎ：０．７質量％以上１．６質量％以下、Ｚｎ：０．９質量％以上２．０質量％以下及びＴｉ：０質量％超え０．３０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有していてもよい。
【0043】
・その他の元素
前記フィン中には、前述した効果を損なわない範囲内において、前述した必須成分及び任意成分以外の元素が含まれていてもよい。フィン中に含まれ得る元素としては、例えば、Ｓｒ、Ｎａ及び希土類元素などが挙げられる。これらの元素は、個々の元素の含有量が０．０５質量％以下であり、かつ、含有量の合計が０．１５質量％以下であれば、前述した作用効果に影響を及ぼさず、不可避的不純物として取り扱うことができる。
前記フィン中には、前述した効果を損なわない範囲内において、前述した必須成分及び任意成分以外の元素が含まれていてもよい。フィン中に含まれ得る元素としては、例えば、Ｓｒ、Ｎａ及び希土類元素などが挙げられる。これらの元素は、個々の元素の含有量が０．０５質量％以下であり、かつ、含有量の合計が０．１５質量％以下であれば、前述した作用効果に影響を及ぼさず、不可避的不純物として取り扱うことができる。
【0044】
・フィンの製造方法
前記フィンの製造方法は種々の態様を取り得る。例えば、前記フィンは、展伸加工が施されてなる展伸材であってもよく、鍛造加工が施されてなる鍛造材であってもよい。また、前記フィンは、鋳造により得られる鋳物であってもよい。
前記フィンの製造方法は種々の態様を取り得る。例えば、前記フィンは、展伸加工が施されてなる展伸材であってもよく、鍛造加工が施されてなる鍛造材であってもよい。また、前記フィンは、鋳造により得られる鋳物であってもよい。
【0045】
ろう付性及び強度の向上の観点からは、前記フィンは、展伸材であることが好ましい。展伸材は、その製造過程における加工度が鍛造材や鋳物等に比べて大きいため、製造過程において第二相粒子が分断されやすい。そのため、展伸材からなる前記フィンは、Ａｌマトリクス中に分散したＳｉ粒子やＳｉ系金属間化合物、Ａｌ系金属間化合物等の数をより多くすることができる。その結果、ろう付性及び強度をバランスよく向上させることができる。
【0046】
展伸材からなる前記フィンを作製する場合、例えば、双ロール式連続鋳造圧延法や双ベルト式連続鋳造法などの連続鋳造法を採用することができる。連続鋳造法は、ＤＣ鋳造法に比べて鋳造時の冷却速度を高くすることができる。そのため、前記フィン中に、多数の微細なＳｉ粒子等の第二相粒子を形成することができる。そして、前記フィン中に多数の微細な第二相粒子を分散させることにより、ろう付加熱中に形成される融液の量を多くし、ろう付性を向上させることができる。
【0047】
双ロール式連続鋳造圧延法により前記フィンを作製する場合、鋳造速度を０．５ｍ／分以上３ｍ／分以下とすることが好ましい。双ロール式連続鋳造圧延法において、鋳造速度を０．５ｍ／分以上とすることにより、鋳造時の冷却速度を十分に高くし、前記フィン中の第二相粒子を容易に微細化することができる。また、鋳造速度を３ｍ／分以下とすることにより、鋳造中に溶湯を十分に冷却して凝固させることができる。
【0048】
また、鋳造時の溶湯の温度は、６５０℃以上８００℃以下であることが好ましく、６８０℃以上７５０℃以下であることがより好ましい。溶湯の温度を好ましくは６５０℃以上、より好ましくは６８０℃以上とすることにより、溶湯中への巨大な晶出物の形成を回避することができる。また、溶湯の温度を好ましくは８００℃以下、より好ましくは７５０℃以下とすることにより、鋳造中に溶湯を十分に冷却して凝固させることができる。
【0049】
鋳造により得られる圧延板の厚みは、２ｍｍ以上１０ｍｍ以下であることが好ましく、４ｍｍ以上８ｍｍ以下であることがより好ましい。圧延板の厚みを好ましくは２ｍｍ以上、より好ましくは４ｍｍ以上とすることにより、健全な圧延板を安定して製造することができる。また、圧延板の厚みを好ましくは１０ｍｍ以下、より好ましくは８ｍｍ以下とすることにより、鋳造後の圧延板をロールに巻き取りやすくなる。
【0050】
連続鋳造法により得られる圧延板は、そのまま前記フィンとして使用されてもよい。また、圧延板に冷間圧延や熱処理等を施して厚み及び質別を調整することにより、所望の厚み及び質別を備えた前記フィンを得ることもできる。前記フィンは、例えば、質別記号Ｏ、Ｈ１ｎまたはＨ２ｎで表される質別を有していてもよい。ろう付時のエロージョンを抑制する観点からは、前記フィンは、質別記号Ｈ１ｎまたはＨ２ｎで表される質別を有していることが好ましい。
【0051】
また、展伸材からなる前記フィンは、例えば、ＤＣ鋳造により鋳塊を作製した後、鋳塊に展伸加工を施す方法により作製されていてもよい。ＤＣ鋳造により鋳塊を作製する場合、鋳造速度は２０ｍｍ／分以上１００ｍｍ／分以下であることが好ましく、３０ｍｍ／分以上８０ｍｍ／分以下であることがより好ましい。ＤＣ鋳造において、鋳造速度を好ましくは２０ｍｍ／分以上、より好ましくは３０ｍｍ／分以上とすることにより、鋳造時の冷却速度を十分に高くし、前記フィン中の第二相粒子を容易に微細化することができる。また、鋳造速度を好ましくは１００ｍｍ／分以下、より好ましくは８０ｍｍ／分以下とすることにより、鋳造中に溶湯を十分に冷却して凝固させることができる。
【0052】
ＤＣ鋳造によりスラブを作製する場合、スラブの厚みは６００ｍｍ以下であることが好ましく、５００ｍｍ以下であることがより好ましい。この場合には、鋳造時の冷却速度を十分に高くし、前記フィン中の第二相粒子を容易に微細化することができる。
【0053】
ＤＣ鋳造により鋳塊を作製した後、鋳塊に展伸加工を行うことにより、所望の形状を備えたフィンを得ることができる。例えば、ＤＣ鋳造においてスラブを作製した後、スラブに圧延加工を行うことにより、所望の厚みを有する圧延板からなる前記フィンを得ることができる。圧延加工としては、熱間圧延及び冷間圧延を適宜組み合わせて行えばよい。また、圧延加工を行う前から圧延加工が完了した後までの間に、必要に応じて、均質化処理や焼鈍処理などの熱処理を行い、前記フィンの質別を調整することもできる。前記フィンは、例えば、質別記号Ｏ、Ｈ１ｎまたはＨ２ｎで表される質別を有していてもよい。ろう付時のエロージョンを抑制する観点からは、前記フィンは、質別記号Ｈ１ｎまたはＨ２ｎで表される質別を有していることが好ましい。
【0054】
また、ＤＣ鋳造においてビレットを作製した後、ビレットに熱間押出加工を行うことにより所望の断面形状を備えた押出材からなる前記フィンを得ることができる。熱間押出加工を行う前に、必要に応じてビレットに均質化処理を施してもよい。ビレットの鋳造は、ホットトップ鋳造法またはＧＤＣ鋳造法等の鋳造法より行われる。
【0055】
前記製造方法において、鋳造時の鋳造原料としては、アルミニウム新地金、中間合金及びアルミニウム廃材を使用することができる。鋳造原料として使用されるアルミニウム廃材には、例えば、廃棄されたアルミニウム製品、廃棄された製品から分離されたアルミニウム製部品、アルミニウム製品やアルミニウム製部品の製造過程で発生する端材及び切りくず等が含まれる。アルミニウム廃材を鋳造原料として用いる場合には、アルミニウム廃材をそのまま溶解してもよい。また、アルミニウム廃材を切断したり、圧縮したりすることによりアルミニウム廃材のサイズを調整した後に溶解してもよい。さらに、アルミニウム廃材から一旦アルミニウム再生地金を作製した後、アルミニウム再生地金を鋳造原料として使用してもよい。
【0056】
〔チューブ〕
前記熱交換器コアにおけるチューブは、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材から構成されている。
前記熱交換器コアにおけるチューブは、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材から構成されている。
【0057】
熱交換器コアにおけるチューブとしては、扁平管や扁平多穴管などの、扁平な断面形状を有する管材を使用することができる。より具体的には、チューブは、互いに間隔をあけて対向して配置された一対の平坦壁部と、平坦壁部の幅方向における両端同士を接続する接続壁部と、を有しており、平坦壁部と接続壁部とによって囲まれた伝熱媒体流路に伝熱媒体を流通可能に構成されていればよい。また、チューブは、さらに、平坦壁部と接続壁部とによって囲まれた内部空間を複数の伝熱媒体流路に区画する隔壁部を有していてもよい。熱交換器コアにおいては、チューブの平坦壁部とフィンとがろう付接合を介して接合されている。
【0058】
チューブの長手方向に垂直な断面における断面形状は特に限定されることはなく、長方形状や長円形状などの種々の態様を取り得る。また、伝熱媒体流路の断面形状も特に限定されることはなく、円形状や長円形状、楕円形状、三角形状、四角形状などの種々の態様を取り得る。
【0059】
チューブを構成するアルミニウム合金押出材の化学成分は、Ｃｕの含有量が前記特定の範囲内であればよい。例えば、チューブを構成するアルミニウム合金押出材は、Ｃｕ：０質量％以上０．０５質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有していてもよい。チューブ中のＣｕは、ろう付時にチューブからＺｎ溶射皮膜やろう付接合に拡散し、これらの部分の自然電極電位を貴化させる作用を有しているため、チューブ中のＣｕの含有量が過度に多くなると、熱交換器コアの各部の自然電極電位のバランスが損なわれ、耐食性の低下を招くおそれがある。従って、チューブ中のＣｕの含有量を前記特定の範囲内とすることにより、熱交換器コアの耐食性の低下を容易に回避することができる。
【0060】
チューブには、Ｃｕの他に、任意成分として１種または２種以上の元素が含まれていてもよい。例えば、チューブを構成するアルミニウム合金押出材は、Ｃｕ：０質量％以上０．０５質量％以下、Ｓｉ：０．７質量％以下、Ｆｅ：０．５質量％以下、Ｍｎ：１．２質量％以下、Ｔｉ：０．３質量％以下からなる群より選択される１種または２種以上の元素を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有していてもよい。また、チューブを構成するアルミニウム合金押出材は、Ｃｕ：０質量％以上０．０５質量％以下、超え０．６質量％以下、Ｓｉ：０．０５質量％以上０．７質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上０．５質量％以下、Ｍｎ：０．０５質量％以上１．２質量％以下及びＴｉ：０．０１質量％以上０．３質量％以下からなる群より選択される１種または２種以上の元素を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有していてもよい。
【0061】
また、チューブの外表面には、前記チューブの内表面よりも低い自然電極電位を有する犠牲陽極層が形成されている。犠牲陽極層は、例えばＺｎ溶射皮膜であってもよい。犠牲陽極層としてのＺｎ皮膜は、例えば、ろう付前のチューブの外表面に設けられたＺｎ溶射皮膜の一部がろう付後に残存することにより形成される。
【0062】
また、犠牲陽極層は、例えば、周囲よりもＺｎの濃度の高いＺｎ濃化層であってもよい。犠牲陽極層としてのＺｎ濃化層は、例えば、亜鉛蒸気やＺｎ溶射皮膜に含まれるＺｎ原子がろう付中にチューブの外表面から内部に向かって拡散することにより形成される。なお、犠牲陽極層がＺｎ濃化層である場合、チューブにおける、Ｚｎ濃化層とＺｎ濃化層に隣接する層との境界は必ずしも明確でない場合がある。このような場合であっても、犠牲陽極層としてのＺｎ濃化層の表面における自然電極電位Ｅｔｓが前述した条件を満たしていれば、前述した効果を得ることができる。
【0063】
〔自然電極電位〕
前記熱交換器コアにおけるチューブ、フィン及びろう付接合は、（１）前記犠牲陽極層の自然電極電位、前記ろう付接合におけるフィレットの自然電極電位及び前記フィンの自然電極電位のうち最も高い自然電極電位を基準としたときの前記チューブの内表面の自然電極電位が＋８０ｍＶ以上である、（２）前記フィレットの自然電極電位を基準としたときの前記犠牲陽極層の自然電極電位が＋８０ｍＶ以下である、（３）前記フィン、前記フィレット及び前記犠牲陽極層のそれぞれの自然電極電位と、前記フィンの自然電極電位、前記フィレットの自然電極電位及び前記犠牲陽極層の自然電極電位の平均との電位差の絶対値が５０ｍＶ以下である、の３つの条件の全てを満たしている。
前記熱交換器コアにおけるチューブ、フィン及びろう付接合は、（１）前記犠牲陽極層の自然電極電位、前記ろう付接合におけるフィレットの自然電極電位及び前記フィンの自然電極電位のうち最も高い自然電極電位を基準としたときの前記チューブの内表面の自然電極電位が＋８０ｍＶ以上である、（２）前記フィレットの自然電極電位を基準としたときの前記犠牲陽極層の自然電極電位が＋８０ｍＶ以下である、（３）前記フィン、前記フィレット及び前記犠牲陽極層のそれぞれの自然電極電位と、前記フィンの自然電極電位、前記フィレットの自然電極電位及び前記犠牲陽極層の自然電極電位の平均との電位差の絶対値が５０ｍＶ以下である、の３つの条件の全てを満たしている。
【0064】
換言すると、前記犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓ、前記チューブの内表面の自然電極電位Ｅｔｉ、前記ろう付接合におけるフィレットの自然電極電位Ｅｊ及び前記フィンの自然電極電位Ｅｆは、下記の３つの条件を全て満たしている。
（１）チューブの内表面の自然電極電位Ｅｔｉと、犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓ、フィレットの自然電極電位Ｅｊ及びフィンの自然電極電位Ｅｆのうち最も高い自然電極電位Ｅとの電位差Ｅｔｉ－Ｅが８０ｍＶ以上である。
（２）犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓと、フィレットの自然電極電位Ｅｊとの電位差Ｅｔｓ－Ｅｊが８０ｍＶ以下である。
（３）フィンの自然電極電位Ｅｆ、フィレットの自然電極電位Ｅｊ及び犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓのそれぞれと、フィンの自然電極電位Ｅｆ、フィレットの自然電極電位Ｅｊ及び犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓの平均Ｅａｖとの電位差Ｅａｖ－Ｅｆ、Ｅａｖ－Ｅｊ、Ｅａｖ－Ｅｔｓの絶対値が５０ｍＶ以下である。なお、フィン、フィレット及び犠牲陽極層の自然電極電位の平均Ｅａｖは、フィンの自然電極電位Ｅｆと、フィレットの自然電極電位Ｅｊと、犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓとの算術平均値（つまり、（Ｅｆ＋Ｅｊ＋Ｅｔｓ）／３）である。
（１）チューブの内表面の自然電極電位Ｅｔｉと、犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓ、フィレットの自然電極電位Ｅｊ及びフィンの自然電極電位Ｅｆのうち最も高い自然電極電位Ｅとの電位差Ｅｔｉ－Ｅが８０ｍＶ以上である。
（２）犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓと、フィレットの自然電極電位Ｅｊとの電位差Ｅｔｓ－Ｅｊが８０ｍＶ以下である。
（３）フィンの自然電極電位Ｅｆ、フィレットの自然電極電位Ｅｊ及び犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓのそれぞれと、フィンの自然電極電位Ｅｆ、フィレットの自然電極電位Ｅｊ及び犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓの平均Ｅａｖとの電位差Ｅａｖ－Ｅｆ、Ｅａｖ－Ｅｊ、Ｅａｖ－Ｅｔｓの絶対値が５０ｍＶ以下である。なお、フィン、フィレット及び犠牲陽極層の自然電極電位の平均Ｅａｖは、フィンの自然電極電位Ｅｆと、フィレットの自然電極電位Ｅｊと、犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓとの算術平均値（つまり、（Ｅｆ＋Ｅｊ＋Ｅｔｓ）／３）である。
【0065】
このような自然電極電位の関係は、例えば、ブレージングシートやろう付接合を形成する能力を有しない単層のアルミニウム材からなるフィンを用いて得られる従来の熱交換器コアでは実現することが困難である。前述した３つの条件の全てを満たす熱交換器コアは、フィン及びチューブを構成するアルミニウム合金の化学成分を前記特定の範囲内とした上で、ろう付時に亜鉛蒸気の存在下でろう付を行うことにより初めて実現することができる。
【0066】
前記条件（１）は、チューブの内表面の自然電極電位Ｅｔｉと、犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓ、ろう付接合の自然電極電位Ｅｊ及びフィンの自然電極電位Ｅｆのそれぞれとの電位差を規定している。前記条件（１）を満たすためには、より具体的には、（１－１）チューブの内表面の自然電極電位Ｅｔｉと犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓとの電位差Ｅｔｉ－Ｅｔｓが８０ｍＶ以上である、（１－２）チューブの内表面の自然電極電位Ｅｔｉとフィレットの自然電極電位Ｅｊとの電位差Ｅｔｉ－Ｅｊが８０ｍＶ以上である、（１－３）チューブの内表面の自然電極電位Ｅｔｉとフィンの自然電極電位Ｅｆとの電位差Ｅｔｉ－Ｅｆが８０ｍＶ以上である、の３つの条件の全てを満たせばよい。
【0067】
このように、チューブの内表面の自然電極電位Ｅｔｉを犠牲陽極層、フィン及びろう付接合のいずれに対しても８０ｍＶ以上高い（つまり、貴な）電位とすることにより、犠牲陽極層、ろう付接合及びフィンをチューブの内表面に対する犠牲陽極として機能させ、チューブの内部の腐食を抑制することができる。前述した電位差Ｅｔｉ－Ｅが８０ｍＶ未満の場合、つまり、電位差Ｅｔｉ－Ｅｔｓ、電位差Ｅｔｉ－Ｅｊ及び電位差Ｅｔｉ－Ｅｆのうちいずれか１つ以上の電位差が８０ｍＶ未満の場合には、犠牲防食効果が不十分となり、チューブの内部が腐食しやすくなる。その結果、チューブからの伝熱媒体の漏出が早期に起こりやすくなるおそれがある。
【0068】
前記条件（２）は、犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓとろう付接合におけるフィレットの自然電極電位Ｅｊとの電位差Ｅｔｓ－Ｅｊを規定している。犠牲陽極層とフィレットとの電位差Ｅｔｓ－Ｅｊを８０ｍＶ以下とすることにより、犠牲陽極層とろう付接合との電位のバランスを最適な範囲内とし、ろう付接合の早期の消失を容易に回避することができる。その結果、熱交換器コアからのフィンの脱落を抑制することができる。犠牲陽極層とフィレットとの電位差Ｅｔｓ－Ｅｊが８０ｍＶを超える場合には、ろう付接合が熱交換器コアの他の部位よりも腐食しやすくなり、ろう付接合が早期に消失するおそれがある。その結果、フィンが熱交換器コアから早期に脱落しやすくなるおそれがある。
【0069】
前記条件（３）は、フィン、フィレット及び犠牲陽極層のそれぞれの自然電極電位Ｅｆ、Ｅｊ、Ｅｔｓと、これらの自然電極電位の平均Ｅａｖとの関係を規定している。前記条件（３）を満たすためには、より具体的には、（３－１）前記平均Ｅａｖとフィンの自然電極電位Ｅｆとの電位差Ｅａｖ－Ｅｆが－５０ｍＶ以上５０ｍＶ以下である、（３－２）前記平均Ｅａｖとフィレットの自然電極電位Ｅｊとの電位差Ｅａｖ－Ｅｊが－５０ｍＶ以上５０ｍＶ以下である、（３－３）前記平均Ｅａｖと犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓとの電位差Ｅａｖ－Ｅｔｓが－５０ｍＶ以上５０ｍＶ以下である、の３つの条件の全てを満たせばよい。
【0070】
熱交換器コアの各部の自然電極電位が、前記条件（１）～（２）に加え、さらに前記条件（３）を満たすことにより、フィン、ろう付接合及び犠牲陽極層のうちいずれかの部位が他の部位よりも早期に消失することを容易に回避することができる。
【0071】
前述した平均Ｅａｖと、フィンの自然電極電位Ｅｆ、フィレットの自然電極電位Ｅｊ及び犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓのうちいずれか１つ以上の自然電極電位との電位差が－５０ｍＶ未満となる場合、前記特定の範囲から逸脱した自然電極電位を有する部位が、他の部位よりも腐食しやすくなる。その結果、当該部位が他の部位よりも早期に消失し、熱交換器コアの耐食性の低下を招くおそれがある。また、前述した平均Ｅａｖと、フィンの自然電極電位Ｅｆ、フィレットの自然電極電位Ｅｊ及び犠牲陽極層の自然電極電位Ｅｔｓのうちいずれか１つ以上の自然電極電位との電位差が５０ｍＶを超える場合、前記特定の範囲から逸脱した自然電極電位を有する部位が腐食しにくくなる一方で、当該部位以外の部位が相対的に腐食しやすくなる。その結果、前記特定の範囲から逸脱した自然電極電位を有する部位以外の部位が早期に消失し、熱交換器コアの耐食性の低下を招くおそれがある。
【0072】
以上のように、熱交換器コアにおける各部位の自然電極電位が前記３つの条件の全てを満たすことにより、熱交換器コアの各部位における自然電極電位のバランスを最適な範囲内に調整することができる。その結果、犠牲陽極層、フィン及びろう付接合のうちいずれかの部位が他の部位よりも早期に腐食することを容易に回避し、熱交換器コア全体としての耐食性を向上させることができる。
【0073】
（熱交換器コアの製造方法）
前記熱交換器コアは、Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上４．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するフィンと、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブとを交互に重ね合わせて組立体を組み立て、
前記組立体を加熱し、亜鉛蒸気を含む雰囲気中で前記組立体のろう付を行うことにより前記フィンと前記チューブとの間に前記ろう付接合を形成するとともに、前記チューブの外表面に前記犠牲陽極層を形成することにより得られる。
前記熱交換器コアは、Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上４．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するフィンと、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブとを交互に重ね合わせて組立体を組み立て、
前記組立体を加熱し、亜鉛蒸気を含む雰囲気中で前記組立体のろう付を行うことにより前記フィンと前記チューブとの間に前記ろう付接合を形成するとともに、前記チューブの外表面に前記犠牲陽極層を形成することにより得られる。
【0074】
熱交換器コアの作製に用いられるフィンの化学成分は、ろう付後の熱交換器コアにおけるフィンの化学成分と同様である。従って、ろう付前のフィンに含まれる元素の種類、含有量及びその効果については、前述したろう付後の熱交換器コアにおけるフィンの説明を適宜参照することができる。
【0075】
また、熱交換器コアの作製に用いられるチューブの構成は、外表面に犠牲陽極層が形成されていない以外は、ろう付後の熱交換器コアにおけるチューブの構成と同様である。従って、ろう付前のチューブに含まれる元素の種類、含有量及びその効果については、前述したろう付後の熱交換器コアにおけるチューブの説明を適宜参照することができる。
【0076】
前記熱交換器コアの製造方法においては、チューブとフィンとを交互に重ね合わせて組立体を組み立てた後、亜鉛蒸気を含む雰囲気中で組立体を加熱してろう付を行う。ろう付時の雰囲気は、より具体的には、例えば、亜鉛蒸気を含む非酸化性ガス雰囲気であってもよい。非酸化性ガスとしては、例えば、窒素やアルゴンなどを用いることができる。また、ろう付時の雰囲気は、亜鉛蒸気を含む減圧雰囲気であってもよい。
【0077】
前記組立体をろう付する際の加熱温度は、フィンの液相率、つまり、ろう付前のフィンの質量に対するフィンから生じる融液の質量の比が５質量％を超え３５質量％以下となるように設定することが好ましく、７質量％以上２５質量％以下となるように設定することがより好ましい。加熱中のフィンの液相率を前記特定の範囲内とすることにより、加熱中のフィンの強度の低下を抑制しつつ、フィンから十分な量の融液を生じさせ、チューブとの間にろう付接合を容易に形成することができる。
【0078】
また、前記組立体をろう付する際の加熱温度の保持時間は、前記フィンの液相率が５質量％以上となる時間が３０秒以上３６００秒以下となるように設定することが好ましく、６０秒以上１８００秒以下となるように設定することがより好ましい。ろう付時の保持時間を前記特定の範囲内とすることにより、加熱中のフィンの強度の低下を抑制しつつ、フィンから生じた融液を、フィンとチューブとの間に十分に充填することができる。なお、フィンとチューブとの接合においては、フィンの全面から融液が生じるため、フィンとチューブとの間に形成されるろう付接合の面積とは無関係に保持時間の長さを設定することができる。
【0079】
より具体的には、例えば、ろう付における加熱温度は、５８０℃以上６２０℃以下の範囲から適宜設定することができる。また、前記加熱温度の保持時間は、例えば０分以上１０分以下、好ましくは３０秒以上５分以下の範囲から適宜設定することができる。ここで、保持時間とは、加熱温度が所望の温度に達した時点からの経過時間をいう。加熱温度の保持時間が０分の場合には、加熱温度が所望の時間に達した後、直ちに加熱を終了して熱交換器コアの冷却を開始すればよい。
【0080】
前述したフィンの液相率は、所望の温度における平衡状態図に基づき、てこの原理（ｌｅｖｅｒ ｒｕｌｅ）に基づいて決定することができる。液相率の算出に用いる平衡状態図としては、公知となっている平衡状態図を用いてもよく、平衡状態図を算出するためのソフトウェアにより作成された平衡状態図を用いてもよい。この種のソフトウェアとしては、例えば、Ｔｈｅｒｍｏ－ＣａｌｃＳｏｆｔｗａｒｅＡＢ社製の熱力学計算システム「Ｔｈｅｒｍｏ－Ｃａｌｃ（登録商標）」等を使用することができる。
【0081】
また、ろう付を行う前に、組立体におけるろう付接合を形成しようとする部分に予めフラックスを配置し、その後に組立体を加熱してろう付を行ってもよい。フラックスとしては、例えば、ＫＡｌＦ４、Ｋ２ＡｌＦ５、Ｋ２ＡｌＦ５・Ｈ２Ｏ、Ｋ３ＡｌＦ６、ＡｌＦ３、ＫＺｎＦ３及びＫ２ＳｉＦ６等のフッ化物系フラックスや、Ｃｓ３ＡｌＦ６、ＣｓＡｌＦ４・２Ｈ２Ｏ、Ｃｓ２ＡｌＦ５・Ｈ２Ｏ等のセシウム系フラックス、塩化物系フラックス等のアルミニウムのろう付用フラックスとして用いられる化合物を使用することができる。
【0082】
前記製造方法において、組立体を加熱すると、フィンから微量の融液が生じる。この融液が表面張力によってフィンとチューブとの当接部に集まることにより、フィンとチューブとの間にフィレットを備えたろう付接合が形成される。
【0083】
また、前記製造方法においては、亜鉛蒸気を含む雰囲気中でろう付が行われる。このように、亜鉛蒸気の存在下でろう付を行うことにより、チューブの表面に犠牲陽極層を形成することができる。さらに、亜鉛蒸気中のＺｎ原子は、ろう付接合の形成過程において、フィンから生じる融液に容易に溶け込むことができる。そのため、フィンとチューブとの当接部に集まった融液にＺｎ原子が溶け込むことにより、ろう付接合の自然電極電位を適度に卑化させることができる。また、フィンから生じた融液はごく微量であるため、フィンとチューブとの当接部から離れた位置に存在する融液は、フィンとチューブとの当接部に引き込まれず、フィン上に留まっている。それ故、フィンの融液に溶け込んだＺｎ原子はフィンの内部まで容易に拡散し、フィンの自然電極電位を適度に卑化させることができる。
【0084】
以上のように、前記特定の化学成分を有し、単層でろう付接合を形成可能なアルミニウム合金からなるフィンを用いるとともに、亜鉛蒸気を含む雰囲気中でろう付けを行うことにより、フィン及びろう付接合の自然電極電位を適度に卑化させると共に、チューブの外表面に犠牲陽極層を容易に形成することができる。その結果、前記熱交換器コアをより容易に得ることができる。
【0085】
前記製造方法において、ろう付時に亜鉛蒸気を発生させる方法は特に限定されることはなく、種々の態様を取り得る。例えば、前記製造方法においては、ろう付に用いる加熱炉内に亜鉛を配置し、ろう付時の加熱によって加熱炉内の亜鉛から亜鉛蒸気を発生させる方法を採用することができる。また、後述するように、ろう付前のチューブの外表面にＺｎ溶射皮膜を形成し、ろう付時にＺｎ溶射皮膜から亜鉛蒸気を発生させる方法を採用することもできる。
【0086】
熱交換器コアの作製に用いられるチューブの外表面には、Ｚｎ溶射皮膜が設けられていることが好ましい。外表面にＺｎ溶射皮膜が設けられた前記チューブを用いて前記組立体を組み立てた後、ろう付を行うことにより、Ｚｎ溶射皮膜中のＺｎ原子をチューブに拡散させ、チューブの外表面に犠牲陽極層をより容易に形成することができる。さらに、Ｚｎ溶射皮膜は、ろう付時に加熱されることによって亜鉛蒸気を発生させることができる。この亜鉛蒸気がフィンやろう付接合と接触することにより、フィン及びろう付接合の自然電極電位を卑化させることができる。以上の結果、ろう付後の熱交換器コアにおける各部位の自然電極電位をより容易に前記特定の範囲内に調整することができる。
【0087】
チューブの外表面に設けられるＺｎ溶射皮膜におけるＺｎの付着量は、特に限定されることはないが、例えば３ｇ／ｍ２以上９ｇ／ｍ２以下の範囲から適宜設定することができる。
【0088】
前記製造方法においては、ろう付後における前記フィン中のＺｎの含有量が、ろう付前における前記フィン中のＺｎの含有量に対して０．１質量％以上高いことが好ましい。この場合には、ろう付後の熱交換器コアにおける各部位の自然電極電位をより容易に前記特定の範囲内に調整することができる。
【0089】
なお、ろう付後におけるフィン中のＺｎの含有量とろう付前におけるフィン中のＺｎの含有量との差は、例えば、ろう付時の雰囲気における亜鉛蒸気の濃度によって調整することができる。例えば、ろう付後におけるフィン中のＺｎの含有量をより多くしようとする場合には、ろう付時の雰囲気中の亜鉛蒸気の濃度を高くすればよい。また、ろう付時の雰囲気における亜鉛蒸気の濃度は、例えば、加熱炉内に配置される亜鉛の総量によって容易に調整することができる。例えば、ろう付時の雰囲気における亜鉛蒸気の濃度を高くしようとする場合には、加熱炉内に配置される亜鉛及び／またはチューブの外表面に設けられるＺｎ溶射皮膜の量を多くすればよい。
【実施例0090】
（実施例）
前記熱交換器コア及びその製造方法の実施例を、図１～図３を参照しつつ説明する。本例の熱交換器コア１は、図１及び図２に示すように、フィン２と、チューブ３と、フィン２とチューブ３とを接合するろう付接合４とを有している。フィン２は、Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上５．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するアルミニウム合金から構成されている。
前記熱交換器コア及びその製造方法の実施例を、図１～図３を参照しつつ説明する。本例の熱交換器コア１は、図１及び図２に示すように、フィン２と、チューブ３と、フィン２とチューブ３とを接合するろう付接合４とを有している。フィン２は、Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上５．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するアルミニウム合金から構成されている。
【0091】
チューブ３は、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材から構成されている。図２に示すように、チューブ３の外表面には、チューブ３の内表面よりも低い自然電極電位を有する犠牲陽極層３１が形成されている。また、熱交換器コア１は、（１）犠牲陽極層３１の自然電極電位、ろう付接合４におけるフィレットの自然電極電位及びフィン２の自然電極電位Ｅｆのうち最も高い自然電極電位を基準としたときのチューブ３の内表面の自然電極電位が＋８０ｍＶ以上である、（２）フィレットの自然電極電位を基準としたときの犠牲陽極層３１の自然電極電位が＋８０ｍＶ以下である、（３）フィン２、フィレット及び犠牲陽極層３１のそれぞれの自然電極電位と、フィン２の自然電極電位、フィレットの自然電極電位及び犠牲陽極層３１の自然電極電位の平均との電位差の絶対値が５０ｍＶ以下である、の３つの条件を満たしている。
【0092】
本例の熱交換器コア１は、図１に示すように、複数のフィン２と複数のチューブ３とを有しており、フィン２とチューブ３とが交互に積層された、いわゆるパラレルフロー型熱交換器のコアとして構成されている。本例の熱交換器コア１におけるフィン２は、プレス加工によってコルゲート形状が付与されており、図２に示すように、Ｕ字状に湾曲した複数のフィン頂部２１と、フィン頂部２１同士の間を接続するフィン中間部２２とから構成されている。また、チューブ３は、図３に示すように、互いに間隔をあけて対向して配置された一対の平坦壁部３２と、平坦壁部３２の幅方向における両端同士を接続する接続壁部３３と、平坦壁部３２と接続壁部３３とによって囲まれた内部空間を複数の伝熱媒体流路３４に区画する隔壁部３５と、を備えた押出多穴管から構成されている。そして、図２に示すように、フィン２のフィン頂部２１とチューブ３の平坦壁部３２とがろう付接合４を介して接合されている。
【0093】
図１に示すように、本例の熱交換器コア１は、複数のチューブ３の両端に取り付けられたヘッダタンク１１と、複数のフィン２のうち積層方向における最も外側のフィン２に接合されたサイドプレート１２とを有していてもよい。ヘッダタンク１１の内部空間は、チューブ３の伝熱媒体流路３４に伝熱媒体を流通可能に構成されている。ヘッダタンク１１は、ヘッダタンク１１内の伝熱媒体を複数のチューブ３に分配し、またはチューブ３から導出された伝熱媒体をヘッダタンク１１において合流させることができる。
【0094】
図には示さないが、ヘッダタンク１１とチューブ３とはろう付接合を介して接合されている。ヘッダタンク１１とチューブ３との接合方法は特に限定されることはなく、公知の方法によりろう付接合を形成すればよい。例えば、ろう付前のヘッダタンク１１を、心材と心材の少なくとも片面上に積層されたろう材とを備えたブレージングシートから構成し、ヘッダタンク１１のろう材によってろう付接合４を形成する方法を採用することができる。また、ヘッダタンク１１とチューブ３との間に別途ろう材を配置し、このろう材によってろう付接合を形成してもよい。
【0095】
また、サイドプレート１２とフィン２とは、ろう付接合４を介して接合されている。
【0096】
本例の熱交換器コア１の製造方法は、例えば以下の通りである。まず、Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上４．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するフィン２と、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブ３とを交互に重ね合わせて積層体を作製する。この積層体におけるチューブ３の両端にヘッダタンク１１を取り付けるとともに、複数のフィン２のうち最も外側に位置するフィン２にサイドプレート１２を当接させることにより、組立体を得る。
【0097】
次に、組立体を加熱し、亜鉛蒸気を含む雰囲気中でろう付を行う。以上により、図１に示す熱交換器コア１を得ることができる。
【0098】
次に、本例の作用効果を説明する。本例の熱交換器コア１におけるフィン２は、前記特定の化学成分を有するアルミニウム合金から構成されている。熱交換器コア１は、少なくとも、前記特定の化学成分を有するフィン２を用いることにより、各部位の自然電極電位が前記３つの条件の全てを満たす熱交換器コア１を得ることができる。そして、熱交換器コア１における各部位の自然電極電位を前記の態様とすることにより、熱交換器コア１の耐食性を向上させることができる。
【0099】
また、前記熱交換器コア１の製造方法においては、前記特定の化学成分を有するフィン２と、チューブ３とを組み合わせて組立体を作製した後、亜鉛蒸気を含む雰囲気中で組立体のろう付を行う。ろう付雰囲気中の亜鉛蒸気は、フィン２及びろう付接合４の自然電極電位を適度に卑化させることができる。さらに、ろう付雰囲気中の亜鉛蒸気は、チューブ３の外表面に犠牲陽極層３１を形成することができる。このように、亜鉛蒸気によって熱交換器コア１の各部位の電位が調整されることにより、各部位の自然電極電位が前述した３つの条件の全てを満たす熱交換器コア１を容易に得ることができる。
【0100】
（実験例）
本例では、熱交換器コア１を模擬したミニコア試験体Ｓ１を用いて耐食性の評価を行う例を説明する。なお、本例において用いる符号のうち、既出の実施例において用いた符号と同一の符号は、既出の実施例における構成要素と同一の構成要素等を示す。
本例では、熱交換器コア１を模擬したミニコア試験体Ｓ１を用いて耐食性の評価を行う例を説明する。なお、本例において用いる符号のうち、既出の実施例において用いた符号と同一の符号は、既出の実施例における構成要素と同一の構成要素等を示す。
【0101】
図４に示すように、ミニコア試験体Ｓ１は、互いに間隔をあけて配置された２本のチューブ３（３ａ、３ｂ）と、２本のチューブ３の間に介在するフィン２とを有している。また、チューブ３の平坦壁部３２はフィン２のフィン頂部２１と当接しており、チューブ３とフィン２との間にろう付接合４が形成されている。
【0102】
ミニコア試験体Ｓ１の作製に用いるチューブ３は、具体的には、表１に示す化学成分を有するアルミニウム合金押出材から構成された扁平多穴管である。なお、表１における「Ｂａｌ．」は残部であることを示す記号である。チューブ３の幅は１４ｍｍであり、長さは４０ｍｍであり、平坦壁部３２、接続壁部３３及び隔壁部３５の厚みはいずれも０．２ｍｍである。また、チューブ３の外表面には、予めＺｎ溶射皮膜が形成されている。Ｚｎ溶射皮膜におけるＺｎ原子の付着量は約８ｇ／ｍ２である。
【0103】
ミニコア試験体Ｓ１の作製に用いるフィン２は、具体的には、表１に示す化学成分を有するアルミニウム合金からなる単層構造のコルゲートフィンである。また、フィン２の厚みは０．０８ｍｍであり、フィン頂部２１の間隔は３ｍｍであり、フィン２の高さは１０ｍｍである。２本のチューブ３のうち、第１のチューブ３ａと当接するフィン頂部２１の数は１１であり、第２のチューブ３ｂと当接するフィン頂部２１の数は１２である。
【0104】
ミニコア試験体Ｓ１を作製するに当たっては、まず、チューブ３とフィン２とを重ね合わせた後、チューブ３とフィン２との当接部にフラックスを塗布して組立体を作製する。この組立体１０個を加熱炉に入れた後、組立体の周囲に亜鉛を配置する。さらに、亜鉛蒸気を組立体の周囲に滞留させるために、１０個の組立体及び亜鉛に覆いを被せる。その後、組立体を不活性ガス雰囲気中で加熱し、亜鉛及びＺｎ溶射皮膜から亜鉛蒸気を発生させつつ、亜鉛蒸気の存在下で組立体のろう付を行う。以上によりミニコア試験体Ｓ１を得ることができる。
【0105】
このようにして得られるミニコア試験体Ｓ１のフィン２中のＺｎの含有量は、ろう付時の亜鉛蒸気との接触により、ろう付前のフィン２中のＺｎの含有量に比べて多くなる。例えば、本例のミニコア試験体Ｓ１においては、ろう付後におけるフィン２中のＺｎの含有量を、ろう付前のフィン２中のＺｎの含有量よりも０．４７質量％多い１．９５質量％とすることができる。なお、ろう付後におけるフィン２中のＺｎの含有量の測定は、例えば、電子線プローブマイクロアナライザ（つまり、ＥＰＭＡ）を用いて行うことができる。ＥＰＭＡを用いてフィン２中のＺｎの含有量を測定する場合、具体的には、ミニコア試験体Ｓ１の中心部においてフィン２の表面の線分析を行い、得られたＺｎ濃度のプロファイルの平均値をＺｎの含有量とすればよい。
【0106】
表２に、ミニコア試験体Ｓ１の各部位の自然電極電位及び耐食性を示す。なお、表２に示すミニコア試験体Ｒ１は、ミニコア試験体Ｓ１との比較のための試験体である。ミニコア試験体Ｒ１は、フィン２として、心材の両面にろう材が積層された両面ブレージングシートが用いられている点を除き、ミニコア試験体Ｓ１と同様の構成を有している。ミニコア試験体Ｒ１のフィン２における心材及びろう材の化学成分は、表１に示す通りである。また、ろう付前の両面ブレージングシートの厚みは０．０８ｍｍであり、ろう材のクラッド率はそれぞれ１０％である。また、ミニコア試験体Ｒ１の作製方法は、単層のアルミニウム合金からなるフィン２に替えて両面ブレージングシートを用いる以外は、ミニコア試験体Ｓ１の製造方法と同様である。なお、ミニコア試験体Ｒ１のろう付後におけるフィン中のＺｎの含有量は、ろう付前のフィンの心材中のＺｎの含有量よりも０．２８質量％少ない１．２０質量％となる。
【0107】
表２に示した自然電極電位の測定方法及び耐食性の評価方法は以下の通りである。
【0108】
・犠牲陽極層３１の自然電極電位Ｅｔｓ
ろう付後のミニコア試験体Ｓ１、Ｒ１からフィン２を切除し、第１のチューブ３ａを取り外す。このチューブ３ａの犠牲陽極層３１において、いずれか１か所のろう付接合４から当該ろう付接合４の隣のろう付接合４までの間の領域を特定し、この領域を電位測定領域とする。すなわち、電位測定領域は、第１のチューブ３ａの外表面における、１ピッチのフィンに対面する領域である。
ろう付後のミニコア試験体Ｓ１、Ｒ１からフィン２を切除し、第１のチューブ３ａを取り外す。このチューブ３ａの犠牲陽極層３１において、いずれか１か所のろう付接合４から当該ろう付接合４の隣のろう付接合４までの間の領域を特定し、この領域を電位測定領域とする。すなわち、電位測定領域は、第１のチューブ３ａの外表面における、１ピッチのフィンに対面する領域である。
【0109】
以上のように電位測定領域を特定した後、電位測定領域以外の部分をシーラントで被覆する。その後、以下のようにして電位測定領域の自然電極電位の測定を行う。自然電極電位の測定には、図５に示す測定装置５を使用する。測定装置５は、チューブ３を浸漬するための溶液を入れる第１の容器５１と、参照電極５４を浸漬するための溶液を入れる第２の容器５２と、第１の容器５１内の溶液と第２の容器５２内の溶液とを電気的に接続するための塩橋５３と、参照電極５４に対する電位測定領域の電位を測定及び記録するためのエレクトロメータ５５と、を有している。なお、図５においては、チューブ３の形状を模式的に示した。
【0110】
自然電極電位の測定は、以下のようにして行われる。まず、第１の容器５１内に酢酸を用いてｐＨを３に調整した５％ＮａＣｌ水溶液を準備するとともに、第２の容器５２内に飽和ＮａＣｌ水溶液を準備する。そして、第１の容器５１内の溶液と第２の容器５２内の溶液とを塩橋５３を介して電気的に接続する。なお、各溶液の温度は室温とする。
【0111】
次に、エレクトロメータ５５にチューブ３及び参照電極５４を電気的に接続する。なお、参照電極５４としては、例えば、飽和カロメル電極（いわゆるＳＣＥ）を使用することができる。
【0112】
この状態で第１の容器５１内の溶液を攪拌しながらチューブ３の電位測定領域Ｍを浸漬するととともに、第２の容器５２内の飽和ＮａＣｌ水溶液に参照電極５４を浸漬することにより、参照電極５４を基準としたときのチューブ３の電位測定領域Ｍの自然電極電位（単位：ｍＶ ｖｓ ＳＣＥ）を測定することができる。そして、測定開始から２０時間経過した時点から２４時間経過した時点までの電位測定領域Ｍの自然電極電位の算術平均値を、犠牲陽極層３１の自然電極電位Ｅｔｓとする。
【0113】
・チューブ３の内表面の自然電極電位Ｅｔｉ
ろう付後のミニコア試験体Ｓ１、Ｒ１からフィン２を切除し、第１のチューブ３ａを取り外す。このチューブ３ａから、フィン頂部２１と接合されていない平坦壁部３２ａ、接続壁部３３及び隔壁部３５を面削することにより、フィン頂部２１と接合された平坦壁部３２ｂ（図４参照）の内表面を露出させる。この内表面上に電位測定領域を設定し、電位測定領域以外の部分をシーラントで被覆する。その後、犠牲陽極層３１の自然電極電位Ｅｔｓと同様の方法により、電位測定領域の自然電極電位を測定する。このようにして得られた自然電極電位をチューブ３の内表面の自然電極電位Ｅｔｉとする。
ろう付後のミニコア試験体Ｓ１、Ｒ１からフィン２を切除し、第１のチューブ３ａを取り外す。このチューブ３ａから、フィン頂部２１と接合されていない平坦壁部３２ａ、接続壁部３３及び隔壁部３５を面削することにより、フィン頂部２１と接合された平坦壁部３２ｂ（図４参照）の内表面を露出させる。この内表面上に電位測定領域を設定し、電位測定領域以外の部分をシーラントで被覆する。その後、犠牲陽極層３１の自然電極電位Ｅｔｓと同様の方法により、電位測定領域の自然電極電位を測定する。このようにして得られた自然電極電位をチューブ３の内表面の自然電極電位Ｅｔｉとする。
【0114】
・フィン２の自然電極電位Ｅｆ
ろう付後のミニコア試験体Ｓ１、Ｒ１から第１のチューブ３ａ及び第１のチューブ３ａと接合されたフィン頂部２１を切除する。次に、第２のチューブ３ｂに接合されたフィン２の表面上に電位測定領域を設定し、電位測定領域以外の部分をシーラントで被覆する。その後、犠牲陽極層３１の自然電極電位Ｅｔｓと同様の方法により、電位測定領域の自然電極電位を測定する。このようにして得られた自然電極電位をフィン２の自然電極電位Ｅｆとする。
ろう付後のミニコア試験体Ｓ１、Ｒ１から第１のチューブ３ａ及び第１のチューブ３ａと接合されたフィン頂部２１を切除する。次に、第２のチューブ３ｂに接合されたフィン２の表面上に電位測定領域を設定し、電位測定領域以外の部分をシーラントで被覆する。その後、犠牲陽極層３１の自然電極電位Ｅｔｓと同様の方法により、電位測定領域の自然電極電位を測定する。このようにして得られた自然電極電位をフィン２の自然電極電位Ｅｆとする。
【0115】
・フィレットの自然電極電位Ｅｊ
ろう付後のミニコア試験体Ｓ１、Ｒ１からフィン２を切除し、第１のチューブ３ａを取り外す。次に、ろう付接合４のフィレットとフィン頂部２１との両方が共通の平面上に露出するようにして、第１のチューブ３ａに残存するフィン頂部２１を面削する。次に、面削によって露出したフィレット上に電位測定領域を設定し、電位測定領域以外の部分をシーラントで被覆する。その後、犠牲陽極層３１の自然電極電位Ｅｔｓと同様の方法により、電位測定領域の自然電極電位を測定する。このようにして得られた自然電極電位をフィレットの自然電極電位Ｅｊとする。
ろう付後のミニコア試験体Ｓ１、Ｒ１からフィン２を切除し、第１のチューブ３ａを取り外す。次に、ろう付接合４のフィレットとフィン頂部２１との両方が共通の平面上に露出するようにして、第１のチューブ３ａに残存するフィン頂部２１を面削する。次に、面削によって露出したフィレット上に電位測定領域を設定し、電位測定領域以外の部分をシーラントで被覆する。その後、犠牲陽極層３１の自然電極電位Ｅｔｓと同様の方法により、電位測定領域の自然電極電位を測定する。このようにして得られた自然電極電位をフィレットの自然電極電位Ｅｊとする。
【0116】
・耐食性
前述した方法により得られたミニコア試験体Ｓ１、Ｒ１における、チューブ３の端面、チューブ３の接続壁部３３及びフィン２と接合していない平坦壁部３２ａをシーラントで被覆した後、ＡＳＴＭ－Ｇ８５－Ａ３に準拠した方法によりＳＷＡＡＴ試験を実施する。なお、試験期間は２０日または４０日のいずれかとする。酸を用いて試験終了後のミニコア試験体Ｓ１、Ｒ１を洗浄した後、チューブ３の貫通の有無及びチューブ３からのフィン２の剥離の有無に基づいて耐食性を評価する。
前述した方法により得られたミニコア試験体Ｓ１、Ｒ１における、チューブ３の端面、チューブ３の接続壁部３３及びフィン２と接合していない平坦壁部３２ａをシーラントで被覆した後、ＡＳＴＭ－Ｇ８５－Ａ３に準拠した方法によりＳＷＡＡＴ試験を実施する。なお、試験期間は２０日または４０日のいずれかとする。酸を用いて試験終了後のミニコア試験体Ｓ１、Ｒ１を洗浄した後、チューブ３の貫通の有無及びチューブ３からのフィン２の剥離の有無に基づいて耐食性を評価する。
【0117】
表２における「フィンの剥離」欄に示した記号の意味は以下の通りである。
Ａ：全てのフィン頂部がチューブに接合されている
Ｂ：一部のフィン頂部がチューブから剥離している
Ｃ：全てのフィン頂部がチューブから剥離している
Ａ：全てのフィン頂部がチューブに接合されている
Ｂ：一部のフィン頂部がチューブから剥離している
Ｃ：全てのフィン頂部がチューブから剥離している
【0118】
また、表２における「チューブの貫通」欄に示した記号は以下の通りである。
Ａ：チューブを貫通する腐食が生じていない
Ｂ：チューブを貫通する腐食が生じている
Ａ：チューブを貫通する腐食が生じていない
Ｂ：チューブを貫通する腐食が生じている
【0119】
【表1】
【0120】
【表2】
【0121】
表１に示すように、ミニコア試験体Ｓ１は、前記特定の化学成分を有するアルミニウム合金からなる単層のフィン２と、外表面に犠牲陽極層３１を有するチューブ３とを有している。また、ミニコア試験体Ｓ１における各部位の自然電極電位Ｅｔｓ、Ｅｔｉ、Ｅｆ及びＥｊは、前記３つの条件をすべて満たしている。それ故、ミニコア試験体Ｓ１は、犠牲陽極層３１、フィン２またはろう付接合４のいずれかが早期に消失することを回避でき、優れた耐食性を有している。
【0122】
一方、両面ブレージングシートからなるフィンを有するミニコア試験体Ｒ１は、ミニコア試験体Ｓ１に比べて耐食性に劣り、ＳＷＡＡＴ試験を２０日間継続した時点で、チューブ３からのフィンの剥離が発生する。また、ミニコア試験体Ｒ１のＳＷＡＡＴ試験を４０日間継続すると、フィンがチューブ３から完全に剥離すると共に、チューブ３を貫通する腐食が生じる。この理由としては、例えば以下の理由が考えられる。ブレージングシートをフィンとして用いる場合、ろう材が溶融してなる溶融ろうの流動性が高いため、Ｚｎ原子を含む溶融ろうがろう付接合のフィレットまで容易に移動し易いと考えられる。これにより、ろう付接合におけるＺｎの含有量が過度に多くなり、ろう付接合の自然電極電位Ｅｊが過度に低くなりやすいと考えられる。
【0123】
また、ろう付時に溶融ろうが容易に流動することにより、溶融ろうから心材へのＺｎの拡散が不十分となりやすいと考えられる。これにより、ろう付後のフィンの表面に形成される犠牲陽極層の効果が不十分となり、チューブの内部まで腐食が進行しやすくなると考えられる。
【0124】
以上、実施例及び実験例に基づいて本発明に係る熱交換器コア及びその製造方法の態様を説明したが、本発明に係る熱交換器コア及びその製造方法の具体的な態様は実施例及び実験例の態様に限定されるものではなく、本発明の趣旨を損なわない範囲で適宜構成を変更することができる。
【0125】
例えば、前記熱交換器コアは、以下の〔１〕～〔２〕に係る態様を取り得る。
【0126】
〔１〕Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上５．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するフィンと、
Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブと、
前記フィンと前記チューブとを接合するろう付接合と、を有し、
前記チューブの外表面には、前記チューブの内表面よりも低い自然電極電位を有する犠牲陽極層が形成されており、
（１）前記犠牲陽極層の自然電極電位、前記ろう付接合におけるフィレットの自然電極電位及び前記フィンの自然電極電位のうち最も高い自然電極電位を基準としたときの前記チューブの内表面の自然電極電位が＋８０ｍＶ以上である、（２）前記フィレットの自然電極電位を基準としたときの前記犠牲陽極層の自然電極電位が＋８０ｍＶ以下である、（３）前記フィン、前記フィレット及び前記犠牲陽極層のそれぞれの自然電極電位と、前記フィンの自然電極電位、前記フィレットの自然電極電位及び前記犠牲陽極層の自然電極電位の平均との電位差の絶対値が５０ｍＶ以下である、の３つの条件を満たす、熱交換器コア。
Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブと、
前記フィンと前記チューブとを接合するろう付接合と、を有し、
前記チューブの外表面には、前記チューブの内表面よりも低い自然電極電位を有する犠牲陽極層が形成されており、
（１）前記犠牲陽極層の自然電極電位、前記ろう付接合におけるフィレットの自然電極電位及び前記フィンの自然電極電位のうち最も高い自然電極電位を基準としたときの前記チューブの内表面の自然電極電位が＋８０ｍＶ以上である、（２）前記フィレットの自然電極電位を基準としたときの前記犠牲陽極層の自然電極電位が＋８０ｍＶ以下である、（３）前記フィン、前記フィレット及び前記犠牲陽極層のそれぞれの自然電極電位と、前記フィンの自然電極電位、前記フィレットの自然電極電位及び前記犠牲陽極層の自然電極電位の平均との電位差の絶対値が５０ｍＶ以下である、の３つの条件を満たす、熱交換器コア。
【0127】
〔２〕前記フィンは、さらに、Ｚｒ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｃｒ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｔｉ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｖ：０質量％超え０．３質量％、Ｎｉ：０質量％超え０．８質量％以下、Ｍｇ：０質量％超え０．１質量％以下、Ｉｎ：０質量％超え０．０３質量％以下及びＳｎ：０質量％超え０．１質量％以下からなる群より選択される１種または２種以上の元素を含んでいる、〔１〕に記載の熱交換器コア。
【0128】
また、前記熱交換器コアの製造方法は、以下の〔３〕～〔６〕に示す態様を取り得る。
【0129】
〔３〕〔１〕または〔２〕に記載の熱交換器コアの製造方法であって、
Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上４．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するフィンと、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブとを交互に重ね合わせて組立体を組み立て、
前記組立体を加熱し、亜鉛蒸気を含む雰囲気中で前記組立体のろう付を行うことにより前記フィンと前記チューブとの間に前記ろう付接合を形成するとともに、前記チューブの外表面に前記犠牲陽極層を形成する、熱交換器コアの製造方法。
Ｓｉ：２．０質量％以上３．０質量％以下、Ｆｅ：０．０５質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０質量％以上０．２５質量％以下、Ｍｎ：０．３質量％以上１．８質量％以下、Ｚｎ：０．３質量％以上４．０質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる化学成分を有するフィンと、Ｃｕの含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金押出材からなるチューブとを交互に重ね合わせて組立体を組み立て、
前記組立体を加熱し、亜鉛蒸気を含む雰囲気中で前記組立体のろう付を行うことにより前記フィンと前記チューブとの間に前記ろう付接合を形成するとともに、前記チューブの外表面に前記犠牲陽極層を形成する、熱交換器コアの製造方法。
【0130】
〔４〕前記フィンは、さらに、Ｚｒ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｃｒ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｔｉ：０質量％超え０．３質量％以下、Ｖ：０質量％超え０．３質量％、Ｎｉ：０質量％超え０．８質量％以下、Ｍｇ：０質量％超え０．１質量％以下、Ｉｎ：０質量％超え０．０３質量％以下及びＳｎ：０質量％超え０．１質量％以下からなる群より選択される１種または２種以上の元素を含んでいる、〔３〕に記載の熱交換器コアの製造方法。
【0131】
〔５〕外表面にＺｎ溶射皮膜が設けられた前記チューブを用いて前記組立体を組み立てる、〔３〕または〔４〕に記載の熱交換器コアの製造方法。
［６］ろう付後における前記フィン中のＺｎの含有量が、ろう付前における前記フィン中のＺｎの含有量に対して０．１質量％以上高い、〔３〕または〔４〕に記載の熱交換器コアの製造方法。
［６］ろう付後における前記フィン中のＺｎの含有量が、ろう付前における前記フィン中のＺｎの含有量に対して０．１質量％以上高い、〔３〕または〔４〕に記載の熱交換器コアの製造方法。
【符号の説明】
【0132】
１ 熱交換器コア
２ フィン
３ チューブ
３１ 犠牲陽極層
４ ろう付接合
２ フィン
３ チューブ
３１ 犠牲陽極層
４ ろう付接合
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】