(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024156761
(43)【公開日】2024-11-06
(54)【発明の名称】樹脂組成物および成形体
(51)【国際特許分類】
C08L 23/20 20060101AFI20241029BHJP
C08K 3/013 20180101ALI20241029BHJP
C08L 101/12 20060101ALI20241029BHJP
【ＦＩ】
C08L23/20
C08K3/013
C08L101/12
【審査請求】未請求
【請求項の数】9
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2024120934
(22)【出願日】2024-07-26
(62)【分割の表示】P 2022576733の分割
【原出願日】2022-01-20
(31)【優先権主張番号】P 2021009498
(32)【優先日】2021-01-25
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
【公序良俗違反の表示】
（特許庁注：以下のものは登録商標）
１．ＢＬＵＥＴＯＯＴＨ
(71)【出願人】
【識別番号】000005887
【氏名又は名称】三井化学株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001070
【氏名又は名称】弁理士法人エスエス国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】深川 克正
(72)【発明者】
【氏名】植草 貴行
(72)【発明者】
【氏名】安井 基泰
(57)【要約】
【課題】本発明は、容易に成形加工することができ、柔軟かつ重量感を有する熱可塑性樹脂と無機充填材からなる樹脂組成物、および成形体を提供することを課題としている。
【解決手段】特定の４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）１５～５０質量部と、無機充填材（Ｂ）１０～５０質量部と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）５～４９質量部（４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計を１００質量部とする）を含み、かつ、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）が、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とからなる群より選ばれる少なくとも１種である樹脂組成物、並びに、前記樹脂組成物からなる成形体。
【選択図】なし
【解決手段】特定の４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）１５～５０質量部と、無機充填材（Ｂ）１０～５０質量部と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）５～４９質量部（４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計を１００質量部とする）を含み、かつ、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）が、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とからなる群より選ばれる少なくとも１種である樹脂組成物、並びに、前記樹脂組成物からなる成形体。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
以下の要件（ｄ）および要件（ｅ）の少なくとも１つの要件を満たす４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）１５～５０質量部と、
無機充填材（Ｂ）１０～５０質量部と、
熱可塑性エラストマー（Ｃ）５～４９質量部（４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計量を１００質量部とする）と
を含み、
前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）が、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とからなる群より選ばれる少なくとも１種であり、かつ、
以下の要件（ａ）～（ｃ）を満たすことを特徴とする樹脂組成物。
（ａ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められる損失正接ｔａｎδの値が最大となる際の温度（以下、ｔａｎδピーク温度ともいう。）が、０℃以上６０℃以下である。
（ｂ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められる損失正接ｔａｎδの最大値（以下、ｔａｎδピーク値ともいう。）が、０．６以上５．０以下である。
（ｃ）密度が、１．０ｇ／ｃｍ3以上５．０ｇ／ｃｍ3以下である。
（ｄ）４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位５５～９０モル％と、炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位１０～４５モル％（４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位と炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）とからなる。
（ｅ）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融点が１６０℃以下であるか、または融点が観測されない。
無機充填材（Ｂ）１０～５０質量部と、
熱可塑性エラストマー（Ｃ）５～４９質量部（４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計量を１００質量部とする）と
を含み、
前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）が、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とからなる群より選ばれる少なくとも１種であり、かつ、
以下の要件（ａ）～（ｃ）を満たすことを特徴とする樹脂組成物。
（ａ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められる損失正接ｔａｎδの値が最大となる際の温度（以下、ｔａｎδピーク温度ともいう。）が、０℃以上６０℃以下である。
（ｂ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められる損失正接ｔａｎδの最大値（以下、ｔａｎδピーク値ともいう。）が、０．６以上５．０以下である。
（ｃ）密度が、１．０ｇ／ｃｍ3以上５．０ｇ／ｃｍ3以下である。
（ｄ）４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位５５～９０モル％と、炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位１０～４５モル％（４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位と炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）とからなる。
（ｅ）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融点が１６０℃以下であるか、または融点が観測されない。
【請求項2】
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）が、以下の要件（ｆ）および（ｇ）を満たすことを特徴とする請求項１に記載の樹脂組成物。
（ｆ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク温度が、１５℃以上４５℃以下である。
（ｇ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク値が、０．６以上５．０以下である。
（ｆ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク温度が、１５℃以上４５℃以下である。
（ｇ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク値が、０．６以上５．０以下である。
【請求項3】
前記無機充填材（Ｂ）が、炭酸カルシウム、硫酸マグネシウム、硫酸バリウム、酸化マグネシウムおよびタルクからなる群より選ばれる１種以上であることを特徴とする請求項１～２のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
【請求項4】
前記無機充填材（Ｂ）の平均粒子径が、０．０１～１００μｍであることを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
【請求項5】
請求項１～４のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなる成形体。
【請求項6】
請求項１～４のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなる日用雑貨。
【請求項7】
請求項１～４のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなる玩具。
【請求項8】
請求項１～４のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなる挿耳部材。
【請求項9】
請求項１～４のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなるシート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、樹脂組成物および成形体、より詳しくは熱可塑性樹脂と無機充填材とを含む樹脂組成物および成形体、その用途に関する。
【背景技術】
【0002】
熱可塑性樹脂の中でもポリオレフィンは、従来から日用雑貨に幅広く使用されている。射出成形などの量産が可能であり、比重が軽いうえに機械強度に優れ、光沢性や着色性、耐薬品性やリサイクル性等の様々な特長を有する。しかしながら、薄肉成形体の場合には、衝撃荷重に対して破損しやすいことがある。成形体の形状として、例えば、リブ構造を設けると、衝撃荷重の緩衝効果を発揮して破損を防止することもできるが、リブ構造を設けることが困難な形状の場合には、無機フィラーを充填した成形材料を用いて、衝撃強度の向上を図ることがある。
【0003】
玩具にも従来からポリオレフィンが幅広く使用されている。薄肉形状の玩具でも、耐衝撃性の向上としては、日用雑貨と同様に無機フィラーを充填した成形材料が用いられる。そのような成形材料は硬くなる傾向であり、例えば、玩具を扱う機会が多い幼児には、硬い感触ゆえに形状の変化が乏しいため、遊び飽きてしまうということがあった。
【0004】
一方、スチレン系熱可塑性エラストマーは、ゴム材料に近い弾性を有する特徴から、日用雑貨や玩具に使用されている。例えば、スチレン・エチレン・ブチレン・スチレン共重合体（スチレン・エチレン・ブテン・スチレンブロック共重合体）（ＳＥＢＳ）は、硬いポリスチレン部分（ハードセグメント）と柔らかいポリブチレン部分（ソフトセグメント）をブロック状に共重合体した構成単位を有する。ポリスチレンの末端ブロックは、お互いに凝集した構造（ドメイン）を形成するため、それらポリスチレンのドメインが疑似架橋点となって、ゴム材料に近い弾性を発現することが知られている。ただし、強固な自己粘着力（タック性）を有する樹脂でもあり、例えば、射出成形時に成形体が金型へ貼り付いてしまい、量産性に劣るという不具合があった。その自己粘着力を抑制するため、結晶性ポリオレフィン等の配合や無機フィラーを充填した成形材料が用いられる。しかしながら、それらの成形材料は柔軟性を維持できず、硬質な成形体となる傾向であった。
【0005】
特許文献１には、無機鉱物粉末とポリエチレンを含む樹脂組成物からなる合成紙が開示されている。
さらに、特許文献２および特許文献３には、特定の無機充填物とポリオレフィンを含む樹脂組成物からなるシート成形体が開示されている。このうち、特許文献２には、ポリプロピレン樹脂と炭酸カルシウムとを等量含む樹脂組成物および当該樹脂組成物からなるシートが開示されている。ここで、特許文献２には、ポリプロピレン樹脂の代わりにポリエチレン樹脂を用いうることも開示されている。また、特許文献３には、ポリプロピレン樹脂やポリエチレン樹脂などの結晶性高分子と無機微細粉末とを含む樹脂組成物および当該樹脂組成物からなるシートが開示されている。ここで、特許文献３は、そのような樹脂組成物の例として、プロピレン単独重合体と炭酸カルシウムと少量のステアリン酸マグネシウムとを含む樹脂組成物を具体的に開示している。
さらに、特許文献２および特許文献３には、特定の無機充填物とポリオレフィンを含む樹脂組成物からなるシート成形体が開示されている。このうち、特許文献２には、ポリプロピレン樹脂と炭酸カルシウムとを等量含む樹脂組成物および当該樹脂組成物からなるシートが開示されている。ここで、特許文献２には、ポリプロピレン樹脂の代わりにポリエチレン樹脂を用いうることも開示されている。また、特許文献３には、ポリプロピレン樹脂やポリエチレン樹脂などの結晶性高分子と無機微細粉末とを含む樹脂組成物および当該樹脂組成物からなるシートが開示されている。ここで、特許文献３は、そのような樹脂組成物の例として、プロピレン単独重合体と炭酸カルシウムと少量のステアリン酸マグネシウムとを含む樹脂組成物を具体的に開示している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0006】
【特許文献1】特開２００１－０７１３７８号公報
【特許文献2】特開２００３－０２６８６６号公報
【特許文献3】ＷＯ２０１８／０９２４９４号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
エラストマーなどの材料が変形する際の粘弾性を評価する際の指標として、損失係数が挙げられる。この損失係数は、損失弾性率（Ｇ"）と貯蔵弾性率（Ｇ'）との比（Ｇ"／Ｇ'）で表される数値であり、ｔａｎδとして知られている。ｔａｎδが大きい材料は、成形体としたときに柔らかい感触につながりやすい傾向にある。
【0008】
特許文献１の樹脂組成物は、合成紙として活用することができ、折り畳み性や引裂き性に優れる。しかしながら、高いｔａｎδピーク値は発現せず、柔軟性に劣る材料である。
特許文献２および特許文献３の樹脂組成物は、無機充填物を多く含有しつつも、良好な成形加工性が得られることが提案されている。それらは、成形体表面のべたつきが解消されたものと推察できる。ただし、無機充填物を多く含有するので、得られる成形体は硬質なものである。したがって、柔軟性が失われる傾向であり、そもそも高いｔａｎδピーク値を発現することは困難である。
特許文献２および特許文献３の樹脂組成物は、無機充填物を多く含有しつつも、良好な成形加工性が得られることが提案されている。それらは、成形体表面のべたつきが解消されたものと推察できる。ただし、無機充填物を多く含有するので、得られる成形体は硬質なものである。したがって、柔軟性が失われる傾向であり、そもそも高いｔａｎδピーク値を発現することは困難である。
【0009】
そこで、本発明は、容易に成形加工することができ、柔軟かつ重量感を有する熱可塑性樹脂と無機充填材からなる樹脂組成物、および成形体を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0010】
前述の課題を解決するために鋭意検討した結果、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、特定の熱可塑性エラストマー（Ｃ）ととを、特定の配合比率で含む樹脂組成物を用いることにより、前述の課題が解決されることを見出し、本発明を完成するに至った。
【0011】
即ち、本発明は、例えば以下の[１]～[９]の事項に関する。
[１]
以下の要件（ｄ）および要件（ｅ）の少なくとも１つの要件を満たす４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）１５～５０質量部と、
無機充填材（Ｂ）１０～５０質量部と、
熱可塑性エラストマー（Ｃ）５～４９質量部（４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計量を１００質量部とする）と
を含み、
前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）が、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とからなる群より選ばれる少なくとも１種であり、かつ、
下記の要件（ａ）～（ｃ）を満たすことを特徴とする樹脂組成物。
[１]
以下の要件（ｄ）および要件（ｅ）の少なくとも１つの要件を満たす４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）１５～５０質量部と、
無機充填材（Ｂ）１０～５０質量部と、
熱可塑性エラストマー（Ｃ）５～４９質量部（４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計量を１００質量部とする）と
を含み、
前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）が、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とからなる群より選ばれる少なくとも１種であり、かつ、
下記の要件（ａ）～（ｃ）を満たすことを特徴とする樹脂組成物。
【0012】
（ａ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められる損失正接ｔａｎδの値が最大となる際の温度（以下、ｔａｎδピーク温度ともいう。）が、０℃以上６０℃以下である。
【0013】
（ｂ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められる損失正接ｔａｎδの最大値（以下、ｔａｎδピーク値ともいう。）が、０．６以上５．０以下である。
【0014】
（ｃ）密度が、１．０ｇ／ｃｍ3以上５．０ｇ／ｃｍ3以下である。
（ｄ）４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位５５～９０モル％と、炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位１０～４５モル％（４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位と炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）とからなる。
（ｄ）４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位５５～９０モル％と、炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位１０～４５モル％（４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位と炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）とからなる。
【0015】
（ｅ）示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融点が１６０℃以下であるか、または融点が観測されない。
[２]
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）が、下記の要件（ｆ）および（ｇ）を満たすことを特徴とする[１]に記載の樹脂組成物。
[２]
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）が、下記の要件（ｆ）および（ｇ）を満たすことを特徴とする[１]に記載の樹脂組成物。
【0016】
（ｆ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク温度が、１５℃以上４５℃以下である。
（ｇ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク値が、０．６以上５．０以下である。
（ｇ）－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク値が、０．６以上５．０以下である。
【0017】
[３]
前記無機充填材（Ｂ）が、炭酸カルシウム、硫酸マグネシウム、硫酸バリウム、酸化マグネシウムおよびタルクからなる群より選ばれる１種以上であることを特徴とする[１]～[２]のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
前記無機充填材（Ｂ）が、炭酸カルシウム、硫酸マグネシウム、硫酸バリウム、酸化マグネシウムおよびタルクからなる群より選ばれる１種以上であることを特徴とする[１]～[２]のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
【0018】
[４]
前記無機充填材（Ｂ）の平均粒子径が、０．０１～１００μｍであることを特徴とする
[１]～[３]のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
前記無機充填材（Ｂ）の平均粒子径が、０．０１～１００μｍであることを特徴とする
[１]～[３]のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
【0019】
[５]
[１]～[４]のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなる成形体。
[６]
[１]～[４]のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなる日用雑貨。
[１]～[４]のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなる成形体。
[６]
[１]～[４]のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなる日用雑貨。
【0020】
[７]
[１]～[４]のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなる玩具。
[８]
[１]～[４]のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなる挿耳部材。
[１]～[４]のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなる玩具。
[８]
[１]～[４]のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなる挿耳部材。
【0021】
[９]
[１]～[４]のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなるシート。
[１]～[４]のいずれか１項に記載の樹脂組成物からなるシート。
【発明の効果】
【0022】
本発明によれば、容易に成形加工することができ、高いｔａｎδピーク値を発現して、柔軟かつ重量感を有する樹脂組成物、および成形体を提供することができる。
本発明の樹脂組成物からなる成形体は、例えば、高い応力緩和性、弾性変形した後にゆっくり元の形状へ回復する保形性、柔軟かつ重量感を有した日用雑貨や玩具、および挿耳部材などのウェアラブル機器の部材を提供することができる。したがって、本発明で得られる成形体は、例えば、玩具、日用雑貨、および挿耳部材として好適である。
本発明の樹脂組成物からなる成形体は、例えば、高い応力緩和性、弾性変形した後にゆっくり元の形状へ回復する保形性、柔軟かつ重量感を有した日用雑貨や玩具、および挿耳部材などのウェアラブル機器の部材を提供することができる。したがって、本発明で得られる成形体は、例えば、玩具、日用雑貨、および挿耳部材として好適である。
【発明を実施するための形態】
【0023】
以下、本発明の具体的な実施形態について詳細に説明するが、本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施することができる。なお、本明細書において、「重合体」および「（共）重合体」との語句は、特に断りのない限り、単独重合体および共重合体を包含する意味で用いられる。
【0024】
＜樹脂組成物＞
本発明の樹脂組成物は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）とを含む。
本発明の樹脂組成物は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）とを含む。
【0025】
具体的には、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）１５～５０質量部と、無機充填材（Ｂ）１０～５０質量部と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）５～４９質量部とを含む。ここで、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計量を１００質量部とする。ここで、本発明において、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）は、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とからなる群より選ばれる少なくとも１種である。
【0026】
ここで、本発明における典型的かつ好適な態様において、本発明の樹脂組成物は、熱可塑性エラストマー（Ｃ）として、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とのうちのいずれか一方のみを含んでいる。この態様において、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）の量と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）の量とのうちのいずれか一方は、０質量部となる。
【0027】
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）を含まない樹脂組成物の場合、前記１００質量部の基準は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）との合計量である。言い換えると、このような樹脂組成物は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）との合計量を１００質量部として、
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）：１５～５０質量部と、
無機充填材（Ｂ）：１０～５０質量部と、
オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）：５～４９質量部と
を含むが、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）は含まない。
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）：１５～５０質量部と、
無機充填材（Ｂ）：１０～５０質量部と、
オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）：５～４９質量部と
を含むが、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）は含まない。
【0028】
また、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）を含まない樹脂組成物の場合、前記１００質量部の基準は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）との合計量である。言い換えると、このような樹脂組成物は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）との合計量を１００質量部として、
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）：１５～５０質量部と、
無機充填材（Ｂ）：１０～５０質量部と、
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）：５～４９質量部と
を含むが、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）は含まない。
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）：１５～５０質量部と、
無機充填材（Ｂ）：１０～５０質量部と、
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）：５～４９質量部と
を含むが、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）は含まない。
【0029】
本発明の樹脂組成物は、以下の要件（ａ）～（ｃ）を全て満たす。
要件（ａ）
本発明の樹脂組成物は、－４０～１５０℃ の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められる損失正接ｔａｎδの値が最大となる際の温度（以下、「ｔａｎδピーク温度」ともいう。）が、０℃以上６０℃以下である。ここで、前記ｔａｎδピーク温度の下限値については、前記ｔａｎδピーク温度は、２℃以上であることが好ましく、４℃以上であることがより好ましい。また、前記ｔａｎδピーク温度の上限値については、前記ｔａｎδピーク温度は、５５℃以下であることが好ましく、５０℃以下であることがより好ましく、４５℃以下であることが特に好ましい。ｔａｎδピーク温度を上記の温度範囲に調整することで、成形体は幅広い環境温度下に対応して、高い応力緩和性を発揮する。
要件（ａ）
本発明の樹脂組成物は、－４０～１５０℃ の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められる損失正接ｔａｎδの値が最大となる際の温度（以下、「ｔａｎδピーク温度」ともいう。）が、０℃以上６０℃以下である。ここで、前記ｔａｎδピーク温度の下限値については、前記ｔａｎδピーク温度は、２℃以上であることが好ましく、４℃以上であることがより好ましい。また、前記ｔａｎδピーク温度の上限値については、前記ｔａｎδピーク温度は、５５℃以下であることが好ましく、５０℃以下であることがより好ましく、４５℃以下であることが特に好ましい。ｔａｎδピーク温度を上記の温度範囲に調整することで、成形体は幅広い環境温度下に対応して、高い応力緩和性を発揮する。
【0030】
要件（ｂ）
本発明の樹脂組成物は、－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められる損失正接ｔａｎδの最大値（以下、「ｔａｎδピーク値」ともいう。）が、０．６以上５．０以下である。このｔａｎδピーク値が、０．６以上４．５以下であることが好ましく、０．６以上４．０以下であることがより好ましく、０．６以上３．５以下であることが特に好ましい。ｔａｎδピーク値を上記範囲に調整することで、得られる成形体は応力緩和性に優れ、弾性変形した後にゆっくり元の形状へ回復することができる。
本発明の樹脂組成物は、－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められる損失正接ｔａｎδの最大値（以下、「ｔａｎδピーク値」ともいう。）が、０．６以上５．０以下である。このｔａｎδピーク値が、０．６以上４．５以下であることが好ましく、０．６以上４．０以下であることがより好ましく、０．６以上３．５以下であることが特に好ましい。ｔａｎδピーク値を上記範囲に調整することで、得られる成形体は応力緩和性に優れ、弾性変形した後にゆっくり元の形状へ回復することができる。
【0031】
前記損失正接ｔａｎδは、動的粘弾性で測定される貯蔵弾性率（Ｇ'）と損失弾性率（Ｇ"）との比（Ｇ"／Ｇ'）で算出することができる。
本発明において、損失正接ｔａｎδは、－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められ、この温度範囲の中で当該損失正接ｔａｎδが最大値となる時の温度を前述のｔａｎδピーク温度とし、その時の損失正接ｔａｎδの値をｔａｎδピーク値とする。前述のｔａｎδピーク温度は、樹脂組成物のガラス転移温度に起因すると考えられる。なお、測定方法の詳細については、後述の実施例に記載する内容のとおりである。
本発明において、損失正接ｔａｎδは、－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められ、この温度範囲の中で当該損失正接ｔａｎδが最大値となる時の温度を前述のｔａｎδピーク温度とし、その時の損失正接ｔａｎδの値をｔａｎδピーク値とする。前述のｔａｎδピーク温度は、樹脂組成物のガラス転移温度に起因すると考えられる。なお、測定方法の詳細については、後述の実施例に記載する内容のとおりである。
【0032】
要件（ｃ）
本発明の樹脂組成物は、密度が１．０ｇ／ｃｍ3以上５．０ｇ／ｃｍ3以下である。ここで前記樹脂組成物の密度の下限値について見ると、前記密度は、１．０５ｇ／ｃｍ3以上であることが好ましく、１．１ｇ／ｃｍ3以上であることがより好ましい。また、前記樹脂組成物の密度の上限値について見ると、４．０ｇ／ｃｍ3以下であることが好ましく、３．５ｇ／ｃｍ3以下であることがより好ましい。前記樹脂組成物の密度が上記の範囲内にあると、成形体としたときに重量感が得られるため好ましい。例えば、日用雑貨に用いると、机やテーブル等に置いた際に据え付け安定性が期待できる。なお、密度の測定方法の詳細については、後述の実施例に記載する内容のとおりである。
本発明の樹脂組成物は、密度が１．０ｇ／ｃｍ3以上５．０ｇ／ｃｍ3以下である。ここで前記樹脂組成物の密度の下限値について見ると、前記密度は、１．０５ｇ／ｃｍ3以上であることが好ましく、１．１ｇ／ｃｍ3以上であることがより好ましい。また、前記樹脂組成物の密度の上限値について見ると、４．０ｇ／ｃｍ3以下であることが好ましく、３．５ｇ／ｃｍ3以下であることがより好ましい。前記樹脂組成物の密度が上記の範囲内にあると、成形体としたときに重量感が得られるため好ましい。例えば、日用雑貨に用いると、机やテーブル等に置いた際に据え付け安定性が期待できる。なお、密度の測定方法の詳細については、後述の実施例に記載する内容のとおりである。
【0033】
さらに本発明の樹脂組成物は、シート状の成形体にした際に、押針接触開始から１５秒後におけるショアＡ硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４４に準拠、厚さ２ｍｍの成形体を３枚重ねた状態で測定）の下限値は、１０であることが好ましく、２０であることがより好ましく、３０であることがさらに好ましい。一方、押針接触開始から１５秒後におけるショアＡ硬度の上限値は９５であることが好ましく、９２であることがより好ましく、８８であることがさらに好ましい。成形体の作製方法は、実施例に示すとおりである。
【0034】
本発明の樹脂組成物は、シート状の成形体にした際に、下式で定義されるショアＡ硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４４に準拠、厚さ２ｍｍの成形体を３枚重ねた状態で測定）の値の変化ΔＨＳの下限値は５であることが好ましく、１０であることがより好ましく、１５であることがさらに好ましい。一方、ΔＨＳの上限値は６０であることが好ましく、５０であることがより好ましく、４０であることがさらに好ましい。
【0035】
ΔＨＳ＝（押針接触開始直後のショアＡ硬度値－押針接触開始から１５秒後のショアＡ硬度値）
ΔＨＳは、樹脂組成物を構成する４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）によって任意に変えることができ、ΔＨＳが上記範囲内であると、柔軟性に優れる。
ΔＨＳは、樹脂組成物を構成する４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）によって任意に変えることができ、ΔＨＳが上記範囲内であると、柔軟性に優れる。
【0036】
なお、ショアＡ硬度の測定が困難な場合には、代わりにショアＤ硬度値を用いて同様の評価を行うことができる。この場合、上記ΔＨＳに代えて、下式で定義されるショアＤ硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４４に準拠、厚さ２ｍｍの成形体を３枚重ねた状態で測定）の値の変化ΔＨＳ'の値によって評価することができる。
【0037】
ΔＨＳ'＝（押針接触開始直後のショアＤ硬度値－押針接触開始から１５秒後のショアＤ硬度値）
この場合、このΔＨＳ'の下限値は５であることが好ましく、８であることがより好ましく、１１であることがさらに好ましい。一方、ΔＨＳ'の上限値は６０であることが好ましく、５０であることがより好ましく、４０であることがさらに好ましい。このΔＨＳ'も、上記ΔＨＳと同様、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）によって任意に変えることができ、ΔＨＳ'が上記範囲内であると、柔軟性に優れる。
この場合、このΔＨＳ'の下限値は５であることが好ましく、８であることがより好ましく、１１であることがさらに好ましい。一方、ΔＨＳ'の上限値は６０であることが好ましく、５０であることがより好ましく、４０であることがさらに好ましい。このΔＨＳ'も、上記ΔＨＳと同様、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）によって任意に変えることができ、ΔＨＳ'が上記範囲内であると、柔軟性に優れる。
【0038】
＜４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）＞
本発明の樹脂組成物に含まれる４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、限定されるものではないが、好ましくは以下の要件（ｄ）～（ｇ）の１つ以上、より好ましくは２つ以上、さらに好ましくは３つ以上、特に好ましくは全てを満たす。本発明の典型的な態様において、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、要件（ｄ）および（ｅ）の少なくとも１つの要件を満たす。すなわち、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、要件（ｄ）のみを満たしていても良く、要件（ｅ）のみを満たしていても良く、あるいは、要件（ｄ）および要件（ｅ）の両方を満たしていても良い。この態様において、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、要件（ｄ）および／または（ｅ）に加えて、好ましくは要件（ｆ）と要件（ｇ）とのうちのいずれか一方、特に好ましくは要件（ｆ）および要件（ｇ）の両方をさらに満たす。
本発明の樹脂組成物に含まれる４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、限定されるものではないが、好ましくは以下の要件（ｄ）～（ｇ）の１つ以上、より好ましくは２つ以上、さらに好ましくは３つ以上、特に好ましくは全てを満たす。本発明の典型的な態様において、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、要件（ｄ）および（ｅ）の少なくとも１つの要件を満たす。すなわち、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、要件（ｄ）のみを満たしていても良く、要件（ｅ）のみを満たしていても良く、あるいは、要件（ｄ）および要件（ｅ）の両方を満たしていても良い。この態様において、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、要件（ｄ）および／または（ｅ）に加えて、好ましくは要件（ｆ）と要件（ｇ）とのうちのいずれか一方、特に好ましくは要件（ｆ）および要件（ｇ）の両方をさらに満たす。
【0039】
要件（ｄ）
４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位（以下「構成単位（ｉ）」と呼ばれる場合がある。）５５～９０モル％と、炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位（以下「構成単位（ｉｉ）」と呼ばれる場合がある。）１０～４５モル％（構成単位（ｉ）と構成単位（ｉｉ）の合計を１００モル％とする）とからなる。
４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位（以下「構成単位（ｉ）」と呼ばれる場合がある。）５５～９０モル％と、炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位（以下「構成単位（ｉｉ）」と呼ばれる場合がある。）１０～４５モル％（構成単位（ｉ）と構成単位（ｉｉ）の合計を１００モル％とする）とからなる。
【0040】
要件（ｅ）
示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融点が１６０℃以下であるか、または融点が観測されない。
示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融点が１６０℃以下であるか、または融点が観測されない。
【0041】
要件（ｆ）
－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク温度が、１５℃以上４５℃以下である。
－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク温度が、１５℃以上４５℃以下である。
【0042】
要件（ｇ）
－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク値が、０．６以上５．０以下である。
－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク値が、０．６以上５．０以下である。
【0043】
上記要件（ｄ）は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）が、４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位（ｉ）と、炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位（ｉｉ）とを特定の割合で有することを規定している。
【0044】
本明細書において、α－オレフィンから導かれる構成単位とは、α－オレフィンに対応する構成単位、即ち、－ＣＨ2－ＣＨＲ－（Ｒは水素原子、またはアルキル基）で表される構成単位を示唆する。４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位（ｉ）についても、同様に解釈でき、４－メチル－１－ペンテンに対応する構成単位（即ち、－ＣＨ2－ＣＨ（－ＣＨ2ＣＨ（ＣＨ3）2）－で表される構成単位）を示唆する。
【0045】
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）について、４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位の量の下限値は５５モル％である。その構成単位の量は６０モル％であることが好ましく、６８モル％であることがより好ましい。一方、４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位の量の上限値は９０モル％であるが、８６モル％であることが好ましく、８５モル％であることがより好ましく、８４モル％であることがさらに好ましい。
【0046】
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）において、４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位（ｉ）の量が上記の下限値以上であると、動的粘弾性で測定されるｔａｎδピーク温度が室温付近になるため、樹脂組成物のｔａｎδピーク温度も前述した範囲内に調整しやすい。一方、４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位（ｉ）の量が上記の上限値以下であると、室温での緩和性が上がり成形体としてフィット感が向上する。
【0047】
したがって、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）において、炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位（ｉｉ）の量の上限値は４５モル％である。この構成単位の量は４０モル％であることが好ましく、３２モル％であることがより好ましい。
【0048】
一方、炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位（ｉｉ）の量の下限値は、１０モル％であるが、１４モル％であることが好ましく、１５モル％であることがより好ましく、１６モル％であることがさらに好ましい。
【0049】
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）を構成する各構成単位の含有率（モル％）の値は、13Ｃ－ＮＭＲにより測定される。なお、測定方法の詳細については、後述の実施例に記載する内容のとおりである。
【0050】
このように、本発明で用いられる４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、α－オレフィンとして炭素原子数２～４のα－オレフィンを含んでいる。このような４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）を含む本発明の樹脂組成物では、４－メチル－１－ペンテンと炭素原子数のより大きいα－オレフィンとからなる４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体を含む樹脂組成物と比べて、より結晶化度が低くなり、柔軟な組成物が得られる。前記炭素原子数２～４のα－オレフィンの具体例としては、エチレン、プロピレン、１－ブテンなどが挙げられ、この中でも特にプロピレンが好ましい。構成単位（ｉｉ）は、これらのうち１つの化合物から導かれてもよいし、２以上の化合物から導かれてもよい。
【0051】
前記炭素原子数２～４のα－オレフィンとして、プロピレンを選択することにより、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）との均一で良好な混練性が得られ、その樹脂組成物からなる成形体は、柔軟性を有する成形体が得られやすい。なお、本発明で用いられる無機充填材（Ｂ）および熱可塑性エラストマー（Ｃ）についての詳細な説明は、それぞれ後記「無機充填材（Ｂ）」および後記「熱可塑性エラストマー（Ｃ）」の項で後述する。
【0052】
本発明の典型的な態様において、本発明の樹脂組成物を構成する４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、前記構成単位（ｉ）と前記構成単位（ｉｉ）とのみからなる。すなわち、この態様において、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、４－メチル－１－ペンテンと炭素原子数２～４のα－オレフィンとの共重合体である。
【0053】
上記要件（ｅ）について、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融点が１６０℃以下または融点が観測されず、好ましくは融点が１４０℃以下または融点が観測されず、さらに好ましくは融点が観測されない。
【0054】
このような要件を満たすことにより本発明の樹脂組成物において、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）との良好な混練性が得られ、応力緩和性を向上させることができる。
【0055】
上記要件（ｆ）について、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク温度が１５℃以上４５℃以下であり、２０℃以上４５℃以下であることが好ましく、２５℃以上４５℃以下であることがより好ましい。
【0056】
ｔａｎδピーク温度を上記の範囲内にすることで、室温付近での応力緩和特性がより発揮することができる。
上記要件（ｇ）について、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク値が、０．６以上５．０以下であり、１．０以上５．０以下であることが好ましく、１．５以上５．０以下であることがより好ましく、２．０以上４．０以下であることがさらに好ましい。
上記要件（ｇ）について、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、－４０～１５０℃の温度範囲で、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性測定で求められるｔａｎδピーク値が、０．６以上５．０以下であり、１．０以上５．０以下であることが好ましく、１．５以上５．０以下であることがより好ましく、２．０以上４．０以下であることがさらに好ましい。
【0057】
ｔａｎδピーク値を上記の範囲内にすることで、引張応力や変形する速度に応じて、元の形状に緩やかに戻ろうとする復元性に優れる。
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、デカリン中１３５℃で測定した極限粘度［η］が、０．１～５．０ｄｌ／ｇの範囲であることが好ましい。より好ましくは０．５～４．０ｄｌ／ｇ、さらに好ましくは１．０～３．５ｄｌ／ｇである。後述するように、重合中に水素を併用すると分子量を制御でき、低分子量体から高分子量体まで自在に得て、上記範囲の極限粘度［η］に調整することができる。測定方法の詳細については、後述の実施例に記載する内容のとおりである。
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、デカリン中１３５℃で測定した極限粘度［η］が、０．１～５．０ｄｌ／ｇの範囲であることが好ましい。より好ましくは０．５～４．０ｄｌ／ｇ、さらに好ましくは１．０～３．５ｄｌ／ｇである。後述するように、重合中に水素を併用すると分子量を制御でき、低分子量体から高分子量体まで自在に得て、上記範囲の極限粘度［η］に調整することができる。測定方法の詳細については、後述の実施例に記載する内容のとおりである。
【0058】
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される重量平均分子量（Ｍｗ）が、ポリスチレン換算で１，０００～１，０００，０００以下であることが好ましく、５，０００～８００，０００以下であることがより好ましく、１０，０００～５００，０００以下であることがさらに好ましい。なお、測定方法の詳細については、後述の実施例に記載する内容のとおりである。
【0059】
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比である分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が、１．０～３．５の範囲にあることが好ましい。より好ましくは１．２～３．０、さらに好ましくは１．５～２．８以下である。前記分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以下であると、組成分布に由来する低分子量、低立体規則性ポリマーの影響が少なく、得られる成形体の機械強度が低下しにくいため好ましい。
【0060】
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）のメルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度２３０℃ 、荷重２．１６ｋｇ）は、０．１～１００ｇ／１０分であることが好ましく、０．５～５０ｇ／１０分であることがより好ましく、１．０～３０ｇ／１０分の範囲内にあることがさらに好ましい。
【0061】
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）のメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）が上記の範囲で下限値以上である場合には、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）との良好な分散性が得られる。
【0062】
前述の範囲の上限値以下である場合は、樹脂の分子量が低すぎず、成形体として十分な機械強度が得られるため好ましい。
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の密度は、好ましくは８３０～８７０ｋｇ／ｍ3、より好ましくは８３０～８６０ｋｇ／ｍ3、さらに好ましくは８３０～８５０ｋｇ／ｍ3である。なお、測定方法の詳細は、後述する実施例に記載する内容のとおりである。前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の密度は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体のコモノマー組成比によって、適宜変えることができる。密度が上記の範囲内にある前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、無機充填材（Ｂ）との良好な混練性が得られ、さらに、熱可塑性エラストマー（Ｃ）に対して、すなわち、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）およびスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）の両方に対して、均一で良好な分散性が得られるため有利である。
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の密度は、好ましくは８３０～８７０ｋｇ／ｍ3、より好ましくは８３０～８６０ｋｇ／ｍ3、さらに好ましくは８３０～８５０ｋｇ／ｍ3である。なお、測定方法の詳細は、後述する実施例に記載する内容のとおりである。前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の密度は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体のコモノマー組成比によって、適宜変えることができる。密度が上記の範囲内にある前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）は、無機充填材（Ｂ）との良好な混練性が得られ、さらに、熱可塑性エラストマー（Ｃ）に対して、すなわち、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）およびスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）の両方に対して、均一で良好な分散性が得られるため有利である。
【0063】
本発明の樹脂組成物における４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の添加量は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計量を１００質量部に対して１５～５０質量部である。前記添加量は、前記樹脂組成物からなる成形体が高いｔａｎδピーク値を発現できる点から一定以上であることが好ましく、より好ましくは２０質量部以上である。一方、前記樹脂組成物からなる成形体の重量感が得られる点から一定以下であることが好ましく、より好ましくは５０質量部以下である。
【0064】
＜４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の製造方法＞
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の製造方法は、特に限定されないが、例えば、４－メチル－１－ペンテンと前述の炭素原子数２～４のα－オレフィンとをマグネシウム担持型チタン触媒、またはメタロセン触媒などの適切な重合触媒存在下で重合することにより製造できる。
前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の製造方法は、特に限定されないが、例えば、４－メチル－１－ペンテンと前述の炭素原子数２～４のα－オレフィンとをマグネシウム担持型チタン触媒、またはメタロセン触媒などの適切な重合触媒存在下で重合することにより製造できる。
【0065】
ここで、使用することができる重合触媒としては、従来公知の触媒、例えば、マグネシウム担持型チタン触媒、国際公開第０１／５３３６９号、国際公開第０１／２７１２４号、特開平３－１９３７９６号公報、あるいは特開平２－４１３０３号公報、国際公開第２０１１／０５５８０３号、国際公開第２０１４／０５０８１７号等に記載のメタロセン触媒などが好適に用いられる。重合は、溶解重合（solution polymerization）および懸濁重合などを含む液相重合法、ならびに気相重合法などから適宜選択して行うことができる。
【0066】
液相重合法では、液相を構成する溶媒として不活性炭化水素溶媒を用いることができる。上記不活性炭化水素の例には、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、デカン、ドデカン、および灯油などを含む脂肪族炭化水素、シクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロペンタン、およびメチルシクロヘキサンなどを含む脂環族炭化水素、ベンゼン、トルエン、およびキシレンなどを含む芳香族炭化水素、ならびにエチレンクロリド、クロロベンゼン、ジクロロメタン、トリクロロメタン、およびテトラクロロメタンなどを含むハロゲン化炭化水素、ならびにこれらの混合物などが含まれる。
【0067】
また、液相重合法では、前述の４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位（ｉ）に対応するモノマー（すなわち、４－メチル－１－ペンテン）、前述の炭素原子数２～４のα－オレフィンから導かれる構成単位（ｉｉ）に対応するモノマー（すなわち、前述の炭素原子数２～４のα－オレフィン）自体を溶媒とした塊状重合とすることもできる。
【0068】
なお、上記の４－メチル－１－ペンテンと上記の炭素原子数２～４のα－オレフィンとの共重合を段階的に行うことにより、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）を構成する４－メチル－１－ペンテンの構成単位（ｉ）、および、炭素原子数２～４のα－オレフィンの構成単位（ｉｉ）の組成分布を適度に制御することもできる。
【0069】
重合温度は、－５０～２００℃が好ましく、０～１００℃がより好ましく、２０～１００℃がさらに好ましい。重合圧力は、常圧～１０ＭＰａゲージ圧（すなわち、常圧以上（常圧＋１０ＭＰａ）以下）であることが好ましく、常圧～５ＭＰａゲージ圧（すなわち、常圧以上（常圧＋５ＭＰａ）以下）であることがより好ましい。
【0070】
重合の時に、生成するポリマーの分子量や重合活性を制御する目的として、水素を添加してもよい。添加する水素の量は、前述の４－メチル－１－ペンテンの量と前述の炭素原子数２～４のα－オレフィンの量との合計１ｋｇに対して、０．００１～１００ＮＬ程度が適切である。
【0071】
＜無機充填材（Ｂ）＞
本発明の樹脂組成物は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）に加えて無機充填材（Ｂ）を含む。この無機充填材（Ｂ）は、本発明の樹脂組成物に十分な衝撃強度を与えるとともに、十分な重量感を与える役割を果たす。
本発明の樹脂組成物は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）に加えて無機充填材（Ｂ）を含む。この無機充填材（Ｂ）は、本発明の樹脂組成物に十分な衝撃強度を与えるとともに、十分な重量感を与える役割を果たす。
【0072】
無機充填材（Ｂ）は、無機系化合物であれば特に限定されることなく、公知のものが使用できる。例えば、カーボンブラックまたはグラファイトもしくはシランカップリング剤などにより表面処理が施されたカーボンブラック、微粉ケイ酸、シリカ（煙霧質シリカ、沈降性シリカ、珪藻土および石英などを含む）、アルミナ、酸化鉄、フェライト、酸化マグネシウム、酸化チタン、三酸化アンチモン、酸化ジルコニウム、酸化バリウムおよび酸化カルシウムなどを含む酸化物系フィラー、水酸化アルミニウムおよび水酸化マグネシウムなどを含む水酸化物系フィラー、珪酸アルミニウム（クレー）、珪酸マグネシウム（タルク）、マイカ、カオリン、珪酸カルシウム、ガラス繊維、ガラスフレーク、ガラスビーズなどを含む珪酸塩系フィラー、珪藻土および石灰岩などを含む堆積岩系フィラー、モンモリロン石（モンモリロンナイト）、マグネシアンモンモリロン石、テツモンモリロン石、テツマグネシアンモンモリロン石、バイデライト、アルミニアンバイデライト、ノントロン石、アルミニアンノントロナイト、サポー石（サポナイト）、アルミニアンサポー石、ヘクトライト、ソーコナイト、スチーブンサイト、およびベントナイトなどを含む粘土鉱物系フィラー、フェライト、鉄およびコバルトなどを含む磁性系フィラー、銀、金、銅およびこれらの合金などを含む導電性フィラー、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、シリコーンカーバイトなどを含む熱伝導性フィラー、硫酸アルミニウム、硫酸マグネシウム、硫酸バリウム、硫酸カルシウムなどを含む硫酸塩系フィラー、亜硫酸カルシウムなどを含む亜硫酸塩系フィラー、炭酸カルシウム、塩基性炭酸マグネシウム、ドロマイト、チタン酸バリウム、チタン酸カリウム、などが挙げられる。
【0073】
上記の中でも、本発明に使用する無機充填材（Ｂ）としては、シリカ、硫酸マグネシウム、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、水酸化マグネシウム、酸化マグネシウム、および、タルクが好ましく、硫酸マグネシウム、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、酸化マグネシウムおよびタルクがより好ましく、硫酸マグネシウム、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、および、タルクがさらに好ましく、性能、取り扱い易さ、供給安定性、価格等の観点から、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、およびタルクが最も好ましい。
【0074】
これらの無機充填材（Ｂ）は、１種単独で用いてもよく、あるいは本発明の特性を損なわない範囲で２種以上を組み合わせて用いてもよい。
無機充填材（Ｂ）の粒径は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）および熱可塑性エラストマー（Ｃ）との成形加工性の観点から、好ましくは０．０１μｍ～１００μｍ、より好ましくは０．０１μｍ～８０μｍ、さらに好ましくは０．０１μｍ～５０μｍである。
無機充填材（Ｂ）の粒径は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）および熱可塑性エラストマー（Ｃ）との成形加工性の観点から、好ましくは０．０１μｍ～１００μｍ、より好ましくは０．０１μｍ～８０μｍ、さらに好ましくは０．０１μｍ～５０μｍである。
【0075】
無機充填材（Ｂ）の粒径とは、公知の方法であるレーザー回折式粒度分布測定装置を用いた方法により求めることができ、具体的には、レーザー回折式粒度分布測定装置で測定される積算％の分布曲線から得られる５０％平均粒子径（ｄ５０）である。
【0076】
本発明の樹脂組成物における無機充填材（Ｂ）の添加量は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、無機充填材（Ｂ）と、「熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計量を１００質量部に対して１０～５０質量部である。前記添加量は、前記樹脂組成物からなる成形体が重量感および十分な衝撃強度を得る点から一定以上であることが好ましく、より好ましくは２０質量部以上である。一方、前記樹脂組成物からなる成形体が高い応力緩和性、即ち、弾性変形した後にゆっくり元の形状へ回復する保形性の点から一定以下であることが好ましく、より好ましくは５０質量部以下である。
【0077】
なお、無機充填材（Ｂ）が２種以上の場合、無機充填材（Ｂ）の合計の添加量について、前記数値範囲が適用される。
＜熱可塑性エラストマー（Ｃ）＞
本発明の樹脂組成物は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）および前記無機充填材（Ｂ）に加えて、熱可塑性エラストマー（Ｃ）が含まれる。ここで、本発明で用いられる「熱可塑性エラストマー（Ｃ）」は、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とからなる群より選ばれる少なくとも１種である。本発明において、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）および後述するスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）は、いずれも、本発明の樹脂組成物について求められる上記ｔａｎδピーク温度を０℃以上６０℃以下の範囲に調整する役割を果たす。本発明における典型的かつ好適な態様において、本発明の樹脂組成物は、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とのうちのいずれか一方のみを含んでいる。
＜熱可塑性エラストマー（Ｃ）＞
本発明の樹脂組成物は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）および前記無機充填材（Ｂ）に加えて、熱可塑性エラストマー（Ｃ）が含まれる。ここで、本発明で用いられる「熱可塑性エラストマー（Ｃ）」は、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とからなる群より選ばれる少なくとも１種である。本発明において、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）および後述するスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）は、いずれも、本発明の樹脂組成物について求められる上記ｔａｎδピーク温度を０℃以上６０℃以下の範囲に調整する役割を果たす。本発明における典型的かつ好適な態様において、本発明の樹脂組成物は、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とのうちのいずれか一方のみを含んでいる。
【0078】
本発明の第１の態様において、本発明の樹脂組成物は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）とを含むが、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）は含まない。
【0079】
本発明の第２の態様において、本発明の樹脂組成物は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）とを含むが、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）は含まない。
【0080】
オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）
オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）としては、特に限定されることなく、従来公知の樹脂を使用することができる。具体的には、エチレン系重合体、プロピレン系重合体、ブテン系重合体が挙げられる。より具体的には、
エチレンと炭素原子数３～２０のα－オレフィンとの共重合体、エチレンと炭素原子数３～２０のα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体、および、スチレン、酢酸ビニル、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステル等の各種ビニル化合物をコモノマーとするエチレン系共重合体などのプロピレン系共重合体からなるエチレン系エラストマー、並びに、ポリエチレンをハードセグメントとして含む海島構造を有するエチレン系エラストマー等の各種エチレン系エラストマー；
プロピレンと炭素原子数４～２０のα－オレフィンとの共重合体、プロピレンとエチレンと炭素原子数４～２０のα－オレフィンとの共重合体、および、プロピレンと炭素原子数４～２０のα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体などのプロピレン系共重合体からなるプロピレン系エラストマー、並びに、ポリプロピレンをハードセグメントとして含む海島構造を有するプロピレン系エラストマー等の各種プロピレン系エラストマー；並びに、
１－ブテンと炭素原子数５～２０のα－オレフィンとの共重合体、および、１－ブテンと炭素原子数５～２０のα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体などの１－ブテン系共重合体からなるブテン系エラストマー、並びに、ポリブテンをハードセグメントとして含む海島構造を有するブテン系エラストマー等の各種ブテン系エラストマー；
等が挙げられる。
オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）としては、特に限定されることなく、従来公知の樹脂を使用することができる。具体的には、エチレン系重合体、プロピレン系重合体、ブテン系重合体が挙げられる。より具体的には、
エチレンと炭素原子数３～２０のα－オレフィンとの共重合体、エチレンと炭素原子数３～２０のα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体、および、スチレン、酢酸ビニル、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステル等の各種ビニル化合物をコモノマーとするエチレン系共重合体などのプロピレン系共重合体からなるエチレン系エラストマー、並びに、ポリエチレンをハードセグメントとして含む海島構造を有するエチレン系エラストマー等の各種エチレン系エラストマー；
プロピレンと炭素原子数４～２０のα－オレフィンとの共重合体、プロピレンとエチレンと炭素原子数４～２０のα－オレフィンとの共重合体、および、プロピレンと炭素原子数４～２０のα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体などのプロピレン系共重合体からなるプロピレン系エラストマー、並びに、ポリプロピレンをハードセグメントとして含む海島構造を有するプロピレン系エラストマー等の各種プロピレン系エラストマー；並びに、
１－ブテンと炭素原子数５～２０のα－オレフィンとの共重合体、および、１－ブテンと炭素原子数５～２０のα－オレフィンと環状オレフィンとの共重合体などの１－ブテン系共重合体からなるブテン系エラストマー、並びに、ポリブテンをハードセグメントとして含む海島構造を有するブテン系エラストマー等の各種ブテン系エラストマー；
等が挙げられる。
【0081】
ここで、「エチレン系共重合体」とは、エチレンを主成分とする（具体的には、エチレンを５０質量％以上、好ましくは７０質量％以上含む）共重合体をいい、「プロピレン系共重合体」とは、プロピレンを主成分とする（具体的には、プロピレンを５０質量％以上、好ましくは７０質量％以上含む）共重合体をいい、「ブテン系共重合体」とは、ブテンを主成分とする（具体的には、ブテンを５０質量％以上、好ましくは７０質量％以上含む）共重合体をいう。
【0082】
本発明の好適な態様の１つにおいて、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）は、プロピレンとエチレンと炭素原子数４～２０のα－オレフィンとの共重合体であり、その好適な例として、プロピレンとエチレンとブテンとの共重合体が挙げられる。
【0083】
本発明で用いうるオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）は、１種単独であってもよく、あるいは２種類以上の組み合せであってもよい。
本発明において、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）は、未変性のオレフィン系熱可塑性エラストマーであってもよく、あるいは、オレフィン系熱可塑性エラストマーを酸無水物基、カルボキシル基、アミノ基、イミノ基、アルコキシシリル基、シラノール基、シリルエーテル基、ヒドロキシル基およびエポキシ基からなる群から選ばれる少なくとも１種の官能基で変性される変性オレフィン系熱可塑性エラストマーであってもよい。本発明の好適な態様の１つにおいて、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）は、未変性のオレフィン系熱可塑性エラストマーである。
本発明において、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）は、未変性のオレフィン系熱可塑性エラストマーであってもよく、あるいは、オレフィン系熱可塑性エラストマーを酸無水物基、カルボキシル基、アミノ基、イミノ基、アルコキシシリル基、シラノール基、シリルエーテル基、ヒドロキシル基およびエポキシ基からなる群から選ばれる少なくとも１種の官能基で変性される変性オレフィン系熱可塑性エラストマーであってもよい。本発明の好適な態様の１つにおいて、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）は、未変性のオレフィン系熱可塑性エラストマーである。
【0084】
上記の中でも、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）としては、プロピレン系共重合体が、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と前記無機充填材（Ｂ）との混練性、および本発明の樹脂組成物として容易に成形加工でき、柔軟性を有する成形体が得られるため好ましい。
【0085】
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）としては、例えば、硬質部（または結晶部）となるポリスチレンブロックと、軟質部（または非晶部）となるジエン系モノマーブロックとのブロック共重合体であり、硬質部は軟質部の両末端にあってもよい。スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）としては、スチレン・ブタジエン・スチレン共重合体（ＳＢＳ）、水添スチレン・ブタジエン・スチレン共重合体（水添スチレン・ブタジエンゴム）（ＨＳＢＲ）、スチレン・エチレン・プロピレン・スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、スチレン・エチレン・ブテン・スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン・イソプレン・スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレン・イソブチレン・スチレン共重合体（ＳＩＢＳ）、スチレン・イソブチレン共重合体（ＳＩＢ）、スチレン・エチレン・ブテン・スチレン・スチレン共重合体（ＳＥＢＳＳ）などが挙げられる。
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）としては、例えば、硬質部（または結晶部）となるポリスチレンブロックと、軟質部（または非晶部）となるジエン系モノマーブロックとのブロック共重合体であり、硬質部は軟質部の両末端にあってもよい。スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）としては、スチレン・ブタジエン・スチレン共重合体（ＳＢＳ）、水添スチレン・ブタジエン・スチレン共重合体（水添スチレン・ブタジエンゴム）（ＨＳＢＲ）、スチレン・エチレン・プロピレン・スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、スチレン・エチレン・ブテン・スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン・イソプレン・スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレン・イソブチレン・スチレン共重合体（ＳＩＢＳ）、スチレン・イソブチレン共重合体（ＳＩＢ）、スチレン・エチレン・ブテン・スチレン・スチレン共重合体（ＳＥＢＳＳ）などが挙げられる。
【0086】
本発明で用いうるスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）は、１種単独であってもよく、あるいは２種類以上の組み合せであってもよい。
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）としては、市販品を使用することもできる。
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）としては、市販品を使用することもできる。
【0087】
ＨＳＢＲとしては、ＪＳＲ（株）製ダイナロン（登録商標）が挙げられる。ＳＥＰＳとは、スチレン・イソプレン・スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）を水素添加してなるものである。ＳＩＳとしては、ＪＳＲ（株）製ＪＳＲ ＳＩＳ（登録商標）、（株）クラレ製ハイブラー(登録商標)、クレイトンポリマージャパン（株）製クレイトンＤ（登録商標）などが挙げられる。ＳＥＰＳとしては、（株）クラレ製セプトン（登録商標）、またはクレイトンポリマージャパン（株）製クレイトン（登録商標）などが挙げられる。ＳＥＢＳとしては、旭化成（株）製タフテックＨシリーズ（登録商標）、クレイトンジャパンポリマー（株）製クレイトン（登録商標）などが挙げられる。ＳＥＢＳＳとしては、軟質部にもスチレンを含む構造を有する旭化成（株）製Ｓ．Ｏ．Ｅ．(登録商標)などが挙げられる。ＳＩＢおよびＳＩＢＳとしては、（株）カネカ製シブスター（登録商標）などが挙げられる。上記のスチレン系共重合体とポリオレフィンなど他樹脂とを組み合わせてコンパウンドされた市販品としては、例えば、三菱ケミカル（株）製テファブロック（登録商標）、クラレプラスチックス（株）製アーネストン（登録商標）、アロン化成（株）製エラストマーＡＲシリーズ（登録商標）などが挙げられる。
【0088】
熱可塑性エラストマー（Ｃ）の添加量
本発明の樹脂組成物における前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）の添加量は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計量を１００質量部に対して５～４９質量部である。前記添加量は、前記樹脂組成物のｔａｎδピーク温度を０℃以上６０℃以下の範囲に調整する点から一定以上であることが好ましく、より好ましくは１０質量部以上である。一方、前記樹脂組成物からなる成形体が弾性変形した後にゆっくり元の形状へ回復する保形性の点から一定以下であることが好ましく、より好ましくは４０質量部以下である。
本発明の樹脂組成物における前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）の添加量は、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計量を１００質量部に対して５～４９質量部である。前記添加量は、前記樹脂組成物のｔａｎδピーク温度を０℃以上６０℃以下の範囲に調整する点から一定以上であることが好ましく、より好ましくは１０質量部以上である。一方、前記樹脂組成物からなる成形体が弾性変形した後にゆっくり元の形状へ回復する保形性の点から一定以下であることが好ましく、より好ましくは４０質量部以下である。
【0089】
ここで、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）が２種以上の場合（すなわち、前記オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）として２種以上のオレフィン系熱可塑性エラストマーが用いられる場合、並びに、前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）として２種以上のスチレン系熱可塑性エラストマーが用いられる場合）、本発明の樹脂組成物に含まれうる熱可塑性エラストマー（Ｃ）の合計の添加量について、前記数値範囲が適用される。
【0090】
＜その他の成分＞
本発明の樹脂組成物は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）とを含む。ここで、本発明の樹脂組成物は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）とからなるものであっても良い。ただ、本発明の樹脂組成物は、必要に応じて本発明の特性を損なわない範囲で、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）にも、前記無機充填材（Ｂ）にも、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）にも該当しないその他の成分（以下、「その他の成分」）をさらに含んでいても良い。このような「その他の成分」として、公知の添加剤が挙げられる。
本発明の樹脂組成物は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）とを含む。ここで、本発明の樹脂組成物は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）とからなるものであっても良い。ただ、本発明の樹脂組成物は、必要に応じて本発明の特性を損なわない範囲で、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）にも、前記無機充填材（Ｂ）にも、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）にも該当しないその他の成分（以下、「その他の成分」）をさらに含んでいても良い。このような「その他の成分」として、公知の添加剤が挙げられる。
【0091】
添加剤としては、例えば、軟化剤、離型付与剤、酸化防止剤、難燃剤、紫外線吸収剤、界面活性剤、帯電防止剤、顔料、染料、スリップ剤、耐候性安定剤、耐熱安定剤、赤外線吸収剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、滑剤、可塑剤、老化防止剤、塩酸吸収剤、結晶核剤、防黴剤、抗菌剤、および有機充填剤などが挙げられるが、これらは限定されるものではない。これらの添加剤は１種単独で使用してもよく、あるいは２種以上を併用してもよい。
【0092】
軟化剤の例としては、プロセスオイル、潤滑油、パラフィン、流動パラフィン、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックス、石油アスファルトおよびワセリンなどを含む石油系物質、コールタールおよびコールタールピッチなどを含むコールタール類、ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、大豆油および椰子油などを含む脂肪油、トール油、蜜ロウ、カルナウバロウおよびラノリンなどを含むロウ類、リシノール酸、パルミチン酸、ステアリン酸、１２－水酸化ステアリン酸、モンタン酸、オレイン酸およびエルカ酸などを含む脂肪酸またはその金属塩、石油樹脂、クマロンインデン樹脂およびアタクチックポリプロピレンなどを含む合成高分子、ジオクチルフタレート、ジオクチルアジペートおよびジオクチルセバケートなどを含むエステル系可塑剤、マイクロクリスタリンワックス、液状ポリブタジエンまたはその変性物もしくは水添物、ならびに液状チオコールなどを含む公知の軟化剤が挙げられる。
【0093】
さらに、軟化剤としては、芳香族カルボン酸エステル（フタル酸ジブチル等）、脂肪族カルボン酸エステル（メチルアセチルリシノレート等）、脂肪族ジアルボン酸エステル（アジピン酸－プロピレングリコール系ポリエステル等）、脂肪族トリカルボン酸エステル（クエン酸トリエチル等）、リン酸トリエステル（リン酸トリフェニル等）、エポキシ脂肪酸エステル（ステアリン酸エポキシブチル等）、石油樹脂等が挙げられる。
【0094】
離型付与剤としては、例えば、高級脂肪酸の低級（炭素原子数１～４）アルコールエステル（ステアリン酸ブチル等）、脂肪酸（炭素原子数４～３０）の多価アルコールエステル（硬化ヒマシ油等）、脂肪酸のグリコールエステル、流動パラフィンなどが挙げられる。
【0095】
酸化防止剤としては、例えば、フェノール系（２，６－ジ－ｔ－ブチル－４－メチルフェノール等）、多環フェノール系（２，２'－メチレンビス（４－メチル－６－ｔ－ブチルフェノール）その他のメチレン架橋化多環フェノール等）、リン系（テトラキス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）－４，４－ビフェニレンジホスフォネート等）、アミン系（Ｎ，Ｎ－ジイソプロピル－ｐ－フェニレンジアミン等）などが挙げられる。
【0096】
難燃剤としては、例えば、ポリリン酸アンモニウム、エチレンビストリス（２－シアノエチル）ホスフォニウムクロリド、トリス（トリブロモフェニル）ホスフェート、トリス（トリブロモフェニル）ホスフェート、トリス（３－ヒドロキシプロピル）ホスフィンオキシド等のリン酸エステル及びその他のリン化合物、塩素化パラフィン、塩素化ポリオレフィン、パークロロシクロペンタデカン等の塩素系難燃剤、ヘキサブロモベンゼン、エチレンビスジブロモノルボルナンジカルボキシイミド、エチレンビステトラブロモフタルイミド、テトラブロモビスフェノールＡ誘導体、テトラブロモビスフェノールＳ、およびテトラブロモジペンタエリスリトール等の臭素系難燃剤、ならびにこれらの混合物が挙げられる。
【0097】
紫外線吸収剤としては、例えば、ベンゾトリアゾール系、ベンゾフェノン系、サリチル酸系、アクリレート系等が挙げられる。
抗菌剤としては、４級アンモニウム塩、ピリジン系化合物、有機酸、有機酸エステル、ハロゲン化フェノール、有機ヨウ素などが挙げられる。
抗菌剤としては、４級アンモニウム塩、ピリジン系化合物、有機酸、有機酸エステル、ハロゲン化フェノール、有機ヨウ素などが挙げられる。
【0098】
界面活性剤としては、例えば、非イオン性、アニオン性、カチオン性または両性の界面活性剤を挙げることができる。非イオン性界面活性剤としては、高級アルコールエチレンオキシド付加物、脂肪酸エチレンオキシド付加物、高級アルキルアミンエチレンオキシド付加物、ポリプロピレングリコールエチレンオキシド付加物等のポリエチレングリコール型非イオン界面活性剤、ポリエチレンオキシドもしくはグリセリンの脂肪酸エステル、ペンタエリスリトールの脂肪酸エステル、ソルビットもしくはソルビタンの脂肪酸エステル、多価アルコールのアルキルエーテル、アルカノールアミンの脂肪族アミド等の多価アルコール型非イオン性界面活性剤などが挙げられ、アニオン性界面活性剤としては、例えば、高級脂肪酸のアルカリ金属塩等の硫酸エステル塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、アルキルスルホン酸塩、パラフィンスルホン酸塩等のスルホン酸塩、高級アルコールリン酸エステル塩等のリン酸エステル塩などが挙げられ、カチオン性界面活性剤としては、アルキルトリメチルアンモニウム塩等の第４級アンモニウム塩などが挙げられる。両性界面活性剤としては、高級アルキルアミノプロピオン酸塩等のアミノ酸型両面界面活性剤、高級アルキルジメチルベタイン、高級アルキルジヒドロキシエチルベタイン等のベタイン型両性界面活性剤などが挙げられる。
【0099】
帯電防止剤としては、例えば、前述の界面活性剤、脂肪酸エステル、高分子型帯電防止剤が挙げられる。脂肪酸エステルとしてはステアリン酸やオレイン酸のエステルなどが挙げられ、高分子型帯電防止剤としてはポリエーテルエステルアミドなどが挙げられる。
【0100】
顔料としては、例えば、無機含量（酸化チタン、酸化鉄、酸化クロム、硫化カドミウム等）、有機顔料（アゾレーキ系、チオインジゴ系、フタロシアニン系、アントラキノン系）が挙げられる。染料としては、例えば、アゾ系、アントラキノン系、トリフェニルメタン系などが挙げられる。
【0101】
これら顔料および染料の添加量は、特に限定されないが、本発明の樹脂組成物１００質量部に対して、通常５質量部以下、好ましくは０．１～３質量部である。
スリップ剤としては、例えば、ワックス（カルナバロウワックス等）、高級脂肪酸（ステアリン酸等）、高級脂肪酸塩（ステアリン酸カルシウム等）、高級アルコール（ステアリルアルコール等）、高級脂肪酸アミド（ステアリン酸アミド、エルカ酸アミド等）などが挙げられる。
スリップ剤としては、例えば、ワックス（カルナバロウワックス等）、高級脂肪酸（ステアリン酸等）、高級脂肪酸塩（ステアリン酸カルシウム等）、高級アルコール（ステアリルアルコール等）、高級脂肪酸アミド（ステアリン酸アミド、エルカ酸アミド等）などが挙げられる。
【0102】
上記の各種添加剤の添加量は、本発明の目的を損なわない範囲内で用途に応じて、特に限定されないが、本発明の樹脂組成物１００質量部に対して、それぞれ合計で、０．０１～３０質量部であることが好ましい。
【0103】
本発明の樹脂組成物の典型的且つ例示的な態様として、以下の（Ｘ１）～（Ｘ４）に示すものが挙げられる：
（Ｘ１）前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）からなる樹脂組成物；
（Ｘ２）前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）からなる樹脂組成物；
（Ｘ３）前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）と、前記各種添加剤とのみからなる樹脂組成物；
（Ｘ４）前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）と、前記各種添加剤とのみからなる樹脂組成物；
なお、本発明の樹脂組成物が「その他の成分」を含む場合、本発明の樹脂組成物における「その他の成分」の合計量は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計量１００質量部に対して、０．０１～３０質量部であることが好ましく、例えば０．１～３質量部であることがより好ましい。
（Ｘ１）前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）からなる樹脂組成物；
（Ｘ２）前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）からなる樹脂組成物；
（Ｘ３）前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）と、前記各種添加剤とのみからなる樹脂組成物；
（Ｘ４）前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）と、前記各種添加剤とのみからなる樹脂組成物；
なお、本発明の樹脂組成物が「その他の成分」を含む場合、本発明の樹脂組成物における「その他の成分」の合計量は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）との合計量１００質量部に対して、０．０１～３０質量部であることが好ましく、例えば０．１～３質量部であることがより好ましい。
【0104】
＜樹脂組成物の製造方法＞
本発明の樹脂組成物の製造方法には特に限定されることはなく、例えば、従来公知の製造方法が使用できる。本発明の樹脂組成物を構成する前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）と、オプショナルの前記「その他の成分」とを公知の混合機を用いて、ドライブレンドする方法が挙げられる。ここで、前記混合機として、例えば、ヘンシェルミキサー、タンブラーブレンダー、Ｖ－ブレンダー等が挙げられる。
本発明の樹脂組成物の製造方法には特に限定されることはなく、例えば、従来公知の製造方法が使用できる。本発明の樹脂組成物を構成する前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）と、前記無機充填材（Ｂ）と、前記熱可塑性エラストマー（Ｃ）と、オプショナルの前記「その他の成分」とを公知の混合機を用いて、ドライブレンドする方法が挙げられる。ここで、前記混合機として、例えば、ヘンシェルミキサー、タンブラーブレンダー、Ｖ－ブレンダー等が挙げられる。
【0105】
上記の混合機でドライブレンドした後、例えば、１８０～２５０℃の温度設定下で、単軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサー、ニーダー、ロールミル等により溶融混練後、造粒あるいは粉砕する方法を採用することができる。それらの中でも、各成分の混合性や生産性の観点から、二軸押出機やバンバリーミキサーによる溶融混練が好ましい。それらの方法によって、各成分が均一に混合分散された高品質なペレットを得ることができる。
【0106】
なお、前記無機充填材（Ｂ）は、前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）等の樹脂成分との混合物、例えば、前記無機充填材（Ｂ）と前記４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）等の樹脂成分とを予め混合してなるマスターバッチ、の形態で用いてもよい。
【0107】
＜成形体の製造方法＞
本発明の成形体は、上述した本発明の樹脂組成物からなる。本発明の成形体として、例えば、玩具、日用雑貨、挿耳部材の他に、シート状の成形体が挙げられる。
本発明の成形体は、上述した本発明の樹脂組成物からなる。本発明の成形体として、例えば、玩具、日用雑貨、挿耳部材の他に、シート状の成形体が挙げられる。
【0108】
本発明の成形体の製造方法には特に限定されることはなく、例えば、従来公知の製造方法が使用でき、射出成形、押出成形、圧縮成形、３Ｄ造形、マイクロ波加熱成形などが挙げられる。そのような成形方法の中でも、所要の金型による射出成形が好ましく、そのような射出成形によって、好適に成形体を製造することができる。
【0109】
また、シート状の成形体を得たいという場合には、一般的なＴダイを装着した押出シート成形が好ましい。Ｔダイを装着した単軸押出機あるいは二軸押出機にて、シリンダー温度１８０～２５０℃、キャスティングロール温度２０～８０℃で製膜し、シートを製造することができる。シートの厚みは、その用途にもよるが、通常１０～１０００μｍ、好ましくは２０～５００μｍであると、シート成形時にピンホールが生じず、十分な機械強度が得られ、シートの量産性にも有利である。
【0110】
また、シートの表面にはエンボス加工を施してもよく、シート成形時またはシート成形後に延伸してもよい。さらに、シートの残留応力を取り除く目的で、樹脂の融点未満の温度でアニーリング処理を行ってもよい。
【0111】
＜成形体の用途＞
本発明の樹脂組成物からなる成形体は、室温領域での高い応力緩和性によるフィット感向上に加えて、弾性変形した後にゆっくり元の形状へ回復する特徴を有する。
本発明の樹脂組成物からなる成形体は、室温領域での高い応力緩和性によるフィット感向上に加えて、弾性変形した後にゆっくり元の形状へ回復する特徴を有する。
【0112】
本発明の樹脂組成物からなる成形体は、例えば、日用雑貨、玩具、挿耳部材、およびシートに留まらず、従来公知である自動車用資材、衣類用資材、衛生用資材、建築用資材、スポーツ用資材、生活用資材、レジャー用資材、産業用資材、電子材料用資材などに有用である。
【0113】
また、家庭用品の分野でも用いることができる。具体的には、食品等を入れる容器、フォークやスプーン（特に、フォークやスプーンの柄やグリップ）、皿等の食器等が挙げられる。これらは射出成形により容易に成形でき、重量感が得られるという観点で、陶磁器に代わる容器や食器として有用である。
【0114】
陶磁器を用いる他の用途、例えば、ランプシェードや花瓶等の日用雑貨、特定の音響スピーカーの構造部材、洗面台や便器等の水廻り製品等への展開も可能である。陶磁器以外でも、重量感を付与できる特徴を活用して、例えば、プラモデル等の模型、楽器用部材、タイル、人工大理石代替品、建築用部材等にも展開が可能である。また、蓋付き容器（エアレス容器などを含む）、化粧品コンパクトなどの容器として有用である。その他に、成形加工性と保形性を活用して、３Ｄプリンター用フィラメント材料としても有用である。
【0115】
さらに、重量感、触感および意匠性などの特徴を活用して、例えば、挿耳部材としても有用である。耳の中で補聴器が適切に装着され、安定かつ快適に使用できる。
特に最近では、デバイスの持ち運びを可能とするウェアラブル機器が進展している。その中でも、コネクタを用いて音響機器と接続、あるいはＢｌｕｅｔｏｏｔｈやＷｉ－Ｆｉ、赤外線などの無線通信を用いて聴取するイヤフォン部材にも有用である。耳に対する圧力が減じられ、過度なイヤフォンの動きを防止するので、フィット感や快適性が得られる。また、スマートウォッチのバンド部材としても、好適に用いることができる。
特に最近では、デバイスの持ち運びを可能とするウェアラブル機器が進展している。その中でも、コネクタを用いて音響機器と接続、あるいはＢｌｕｅｔｏｏｔｈやＷｉ－Ｆｉ、赤外線などの無線通信を用いて聴取するイヤフォン部材にも有用である。耳に対する圧力が減じられ、過度なイヤフォンの動きを防止するので、フィット感や快適性が得られる。また、スマートウォッチのバンド部材としても、好適に用いることができる。
【0116】
さらに無機物の充填性および追従性などの特徴を生かして、例えば電子情報材料の放熱材としても有用である。特に最近では半導体回路の高精細化により電子デバイスから放出される熱量が多くなり放熱材による効率化が必要になってくるが、密着性、追従性を生かして効率的に放熱効果を向上させることができる。
【実施例0117】
以下、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。以下の実施例および比較例における樹脂の物性測定方法、使用樹脂、試験片の作製方法および評価方法は次のとおりである。
【0118】
［樹脂の物性測定方法］
＜構成単位の含有率＞
ポリマー中の４－メチル－１－ペンテン、およびα－オレフィン含量の定量化は、以下の装置および条件により13Ｃ－ＮＭＲで測定した結果を基にした。ただし、本測定結果のα－オレフィン含量には、４－メチル－１－ペンテンの含量は含まれない。
＜構成単位の含有率＞
ポリマー中の４－メチル－１－ペンテン、およびα－オレフィン含量の定量化は、以下の装置および条件により13Ｃ－ＮＭＲで測定した結果を基にした。ただし、本測定結果のα－オレフィン含量には、４－メチル－１－ペンテンの含量は含まれない。
【0119】
日本電子（株）製ＥＣＰ５００型核磁気共鳴装置を用いて、オルトジクロロベンゼン／重水素化ベンゼン（８０／２０容量％）混合溶媒、試料濃度５５ｍｇ／０．６ｍＬ、測定温度１２０℃、観測核は13Ｃ（１２５ＭＨｚ）、シーケンスはシングルパルスプロトンデカップリング、パルス幅は４．７μ秒（４５°パルス）、繰り返し時間は５．５秒、積算回数は１万回以上、２７．５０ｐｐｍをケミカルシフトの基準値として測定した。得られた13Ｃ－ＮＭＲスペクトルにより、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン（Ａ）の組成を定量化した。
【0120】
＜極限粘度＞
ウベローデ粘度計を用いて、デカリン中１３５℃で測定した値である。重合パウダー、およびペレットまたは樹脂塊を約２０ｍｇ採取し、デカリン１５ｍＬに溶解して、得られるデカリン溶液につき、１３５℃に加熱したオイルバス中で比粘度ηｓｐを測定した。このデカリン溶液にデカリン溶媒を５ｍＬ追加して希釈後、同じように比粘度ηｓｐを測定した。この希釈操作をさらに２回繰り返し、濃度（Ｃ）をゼロに外挿した時のηｓｐ／Ｃの値を極限粘度[η]として算出した（下式参照）。
ウベローデ粘度計を用いて、デカリン中１３５℃で測定した値である。重合パウダー、およびペレットまたは樹脂塊を約２０ｍｇ採取し、デカリン１５ｍＬに溶解して、得られるデカリン溶液につき、１３５℃に加熱したオイルバス中で比粘度ηｓｐを測定した。このデカリン溶液にデカリン溶媒を５ｍＬ追加して希釈後、同じように比粘度ηｓｐを測定した。この希釈操作をさらに２回繰り返し、濃度（Ｃ）をゼロに外挿した時のηｓｐ／Ｃの値を極限粘度[η]として算出した（下式参照）。
【0121】
[η]＝ｌｉｍ（ηｓｐ／Ｃ） （Ｃ→０）
＜重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ値）＞
分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定した。
＜重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ値）＞
分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定した。
【0122】
具体的には、液体クロマトグラフとしてＷａｔｅｒｓ社製ＡＬＣ／ＧＰＣ１５０－Ｃｐｌｕｓ型（示差屈折計検出器一体型）を用い、分離カラムとして東ソー（株）製ＧＭＨ６－ＨＴを２本、およびＧＭＨ６－ＨＴＬを２本直列接続して用い、移動相媒体としてｏ－ジクロロベンゼン、酸化防止剤として０．０２５質量％のジブチルヒドロキシトルエン（武田薬品工業（株）製）を用い、移動相媒体を１．０ｍＬ／分で移動させ、試料濃度は１５ｍｇ／１０ｍＬとし、試料注入量は５００μＬとし、検出器は示差屈折計を用いた。標準ポリスチレンとしては、重量平均分子量（Ｍｗ）が１，０００以上、４，０００，０００以下において、東ソー（株）製の標準ポリスチレンを用いた。
【0123】
得られたクロマトグラムを、公知の方法によって、標準ポリスチレンサンプルを用いて検量線を作成して解析することで、重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）および分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ値）を算出した。１サンプル当たりの測定時間は６０分であった。
【0124】
＜メルトマスフローレイト（ＭＦＲ）＞
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定した。
＜融点＞
ＪＩＳ Ｋ７１２１に準拠し、セイコーインスツル（株）示差走査熱量計ＤＳＣ２２０Ｃを用い、昇温速度１０℃／分で測定される融解ピーク頂点の最も高い温度を融点とした。
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定した。
＜融点＞
ＪＩＳ Ｋ７１２１に準拠し、セイコーインスツル（株）示差走査熱量計ＤＳＣ２２０Ｃを用い、昇温速度１０℃／分で測定される融解ピーク頂点の最も高い温度を融点とした。
【0125】
＜４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の密度＞
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の密度（ｋｇ／ｍ3）は、ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠して、密度勾配管を用いて測定した。
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の密度（ｋｇ／ｍ3）は、ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠して、密度勾配管を用いて測定した。
【0126】
＜４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の合成＞
充分に窒素置換した容量１．５Ｌの攪拌翼付ＳＵＳ製オートクレーブに、２３℃でｎ－ヘキサン３００ｍｌ（乾燥窒素雰囲気下、活性アルミナ上で乾燥したもの）、４－メチル－１－ペンテン４５０ｍｌを装入した。このオートクレーブに、トリイソブチルアルミニウム（ＴＩＢＡＬ）の１．０ｍｍｏｌ／ｍｌトルエン溶液を０．７５ｍｌ装入して攪拌した。
充分に窒素置換した容量１．５Ｌの攪拌翼付ＳＵＳ製オートクレーブに、２３℃でｎ－ヘキサン３００ｍｌ（乾燥窒素雰囲気下、活性アルミナ上で乾燥したもの）、４－メチル－１－ペンテン４５０ｍｌを装入した。このオートクレーブに、トリイソブチルアルミニウム（ＴＩＢＡＬ）の１．０ｍｍｏｌ／ｍｌトルエン溶液を０．７５ｍｌ装入して攪拌した。
【0127】
次に、オートクレーブを内温６０℃まで加熱し、全圧（ゲージ圧）が０．４０ＭＰａとなるようにプロピレンで加圧した。
続いて、予め調製しておいたアルミニウム換算で１ｍｍｏｌのメチルアルミノキサン、および０．０１ｍｍｏｌのジフェニルメチレン（１－エチル－３－ｔ－ブチル－シクロペンタジエニル）（２，７－ジ－ｔ－ブチル－フルオレニル）ジルコニウムジクロリドを含むトルエン溶液０．３４ｍｌをオートクレーブに窒素で圧入し、重合反応を開始した。
続いて、予め調製しておいたアルミニウム換算で１ｍｍｏｌのメチルアルミノキサン、および０．０１ｍｍｏｌのジフェニルメチレン（１－エチル－３－ｔ－ブチル－シクロペンタジエニル）（２，７－ジ－ｔ－ブチル－フルオレニル）ジルコニウムジクロリドを含むトルエン溶液０．３４ｍｌをオートクレーブに窒素で圧入し、重合反応を開始した。
【0128】
重合反応中は、オートクレーブの内温が６０℃になるように温度を調整した。
重合開始から６０分後、オートクレーブにメタノール５ｍｌを窒素で圧入し、重合反応を停止させた後、オートクレーブ内を大気圧まで脱圧した。脱圧後、反応溶液にアセトンを添加しながら攪拌した。
重合開始から６０分後、オートクレーブにメタノール５ｍｌを窒素で圧入し、重合反応を停止させた後、オートクレーブ内を大気圧まで脱圧した。脱圧後、反応溶液にアセトンを添加しながら攪拌した。
【0129】
得られた溶媒を含むパウダー状の共重合体を１００℃、減圧下で１２時間乾燥した。生成物である４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の重量は３６．９ｇで、共重合体中の４－メチル－１－ペンテン含有量は７２．３ｍｏｌ％、プロピレン含有量は２７．７ｍｏｌ％であった。ＤＳＣ測定を行ったところ、融点は観測されなかった。各物性の測定結果を表１に示す。
【0130】
＜４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の動的粘弾性測定＞
前述の方法で得られた４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）をＳＵＳ製型枠に所定量充填し、加熱盤２００℃に設定した油圧式熱プレス機（関西ロール社製ＰＥＷＲ－３０）を用いて、予熱７分間、ゲージ圧１０ＭＰａで２分間加圧した後、２０℃に設定した冷却盤に移し替え、ゲージ圧１０ＭＰａで圧縮して３分間冷却し、厚み２．０ｍｍの測定用プレスシートを作製した。
前述の方法で得られた４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）をＳＵＳ製型枠に所定量充填し、加熱盤２００℃に設定した油圧式熱プレス機（関西ロール社製ＰＥＷＲ－３０）を用いて、予熱７分間、ゲージ圧１０ＭＰａで２分間加圧した後、２０℃に設定した冷却盤に移し替え、ゲージ圧１０ＭＰａで圧縮して３分間冷却し、厚み２．０ｍｍの測定用プレスシートを作製した。
【0131】
次に、前述の方法で得られた厚み２．０ｍｍの測定用プレスシートから、長さ３５ｍｍ×幅１０ｍｍの寸法に打ち抜き加工した試験片を作製し、レオメーター（アントンパール社製ＭＣＲ３０１）により、トーションモード、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）、歪設定０．１％、昇温速度２℃／分の条件で、－４０～１５０℃における動的粘弾性の温度分散を観測したところ、ｔａｎδピーク値は２．７０、ｔａｎδピーク温度は３０℃であった。
【0132】
各物性の測定結果を表１に示す。
【0133】
【表1】
【0134】
＜無機充填材（Ｂ）＞
無機充填材（Ｂ－１）として、重質炭酸カルシウム（（株）カルファイン製ＫＳ－１０００：５０％平均粒子径４．２μｍ）を使用した。
無機充填材（Ｂ－１）として、重質炭酸カルシウム（（株）カルファイン製ＫＳ－１０００：５０％平均粒子径４．２μｍ）を使用した。
【0135】
＜無機充填材（Ｂ－２）＞
無機充填材（Ｂ－２）として、硫酸バリウム（堺化学工業株式会社、平均粒子径１０．０μｍ）を使用した。
無機充填材（Ｂ－２）として、硫酸バリウム（堺化学工業株式会社、平均粒子径１０．０μｍ）を使用した。
【0136】
＜オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）＞
オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）として、以下の３種を使用した。
（Ｃ１－１）：三井化学（株）製タフマーＰＮ－２０６０（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）６ｇ／１０分、密度８６８ｋｇ／ｍ3、融点１６０℃、表面硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４４準拠）ショアＡ８４）
（Ｃ１－２）：三井化学（株）製三井ＥＰＴ３０７２ＥＰＭ（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）１．０ｇ／１０分、密度８８０ｋｇ／ｍ3、融点観測されない）
（Ｃ１－３）：三井化学（株）製三井ＥＰＴ Ｋ－９７２０Ｍ（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）０．５ｇ／１０分、密度８７０ｋｇ／ｍ3、融点観測されない）
＜スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）＞
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）として、以下の４種を使用した。
オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）として、以下の３種を使用した。
（Ｃ１－１）：三井化学（株）製タフマーＰＮ－２０６０（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）６ｇ／１０分、密度８６８ｋｇ／ｍ3、融点１６０℃、表面硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４４準拠）ショアＡ８４）
（Ｃ１－２）：三井化学（株）製三井ＥＰＴ３０７２ＥＰＭ（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）１．０ｇ／１０分、密度８８０ｋｇ／ｍ3、融点観測されない）
（Ｃ１－３）：三井化学（株）製三井ＥＰＴ Ｋ－９７２０Ｍ（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）０．５ｇ／１０分、密度８７０ｋｇ／ｍ3、融点観測されない）
＜スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）＞
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）として、以下の４種を使用した。
【0137】
（Ｃ２－１）：旭化成（株）製タフテックＨ１０５２（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）１３ｇ／１０分、密度０．８９ｇ／ｃｍ3、表面硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４４準拠）ショアＡ６７）、
（Ｃ２－２）：旭化成（株）製タフテックＨ１２７２（密度０．９０ｇ／ｃｍ3、表面硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４４準拠）ショアＡ３５、油展組成物）、
（Ｃ２－３）：クラレプラスチックス（株）製アーネストンＣＪ００１Ｎ（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）２ｇ／１０分、密度０．９０ｇ／ｃｍ3、表面硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４４準拠）ショアＡ４０）、
（Ｃ２－４）：クラレプラスチックス（株）製アーネストンＪＳ２０Ｎ（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）１５ｇ／１０分、密度０．８９ｇ／ｃｍ3、表面硬度（ＪＩＳ Ｋ６２５３－３準拠）ショアＥ２０）
（Ｃ２－５）：旭化成（株）製Ｓ．Ｏ．Ｅ． Ｓ１６１３（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）ｇ／１４分、密度０．９３ｇ／ｃｍ3、表面硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４４準拠）ショアＡ４６）、
なお、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）およびスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）につき、表現「ショアＡ」および「ショアＥ」の直後にある数値は、それぞれショアＡ硬度およびショアＥ硬度での値である。
（Ｃ２－２）：旭化成（株）製タフテックＨ１２７２（密度０．９０ｇ／ｃｍ3、表面硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４４準拠）ショアＡ３５、油展組成物）、
（Ｃ２－３）：クラレプラスチックス（株）製アーネストンＣＪ００１Ｎ（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）２ｇ／１０分、密度０．９０ｇ／ｃｍ3、表面硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４４準拠）ショアＡ４０）、
（Ｃ２－４）：クラレプラスチックス（株）製アーネストンＪＳ２０Ｎ（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）１５ｇ／１０分、密度０．８９ｇ／ｃｍ3、表面硬度（ＪＩＳ Ｋ６２５３－３準拠）ショアＥ２０）
（Ｃ２－５）：旭化成（株）製Ｓ．Ｏ．Ｅ． Ｓ１６１３（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）ｇ／１４分、密度０．９３ｇ／ｃｍ3、表面硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４４準拠）ショアＡ４６）、
なお、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）およびスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２）につき、表現「ショアＡ」および「ショアＥ」の直後にある数値は、それぞれショアＡ硬度およびショアＥ硬度での値である。
【0138】
＜プロピレン系樹脂（Ｅ）＞
プロピレン系樹脂（Ｅ）として、プロピレンホモポリマーである（株）プライムポリマー製Ｊ１０５Ｇ（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）９ｇ／１０分、融点１６２℃）を使用した。
プロピレン系樹脂（Ｅ）として、プロピレンホモポリマーである（株）プライムポリマー製Ｊ１０５Ｇ（メルトマスフローレイト（ＭＦＲ；ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）９ｇ／１０分、融点１６２℃）を使用した。
【0139】
＜樹脂組成物の作製＞
本発明の樹脂組成物は、ペレット化を目的とする単軸押出機が設けられたバンバリーミキサー（（株）神戸製鋼所ＢＢ－Ｌ１８００：接線式４翼ローター、混練槽容積１．６３Ｌ）を使用した。バンバリーミキサーのホッパーには、予めドライブレンドされた各種の樹脂成分を所定量投入し、フローティングウェイトによりミキシングチャンバー内に押し込み、前記無機充填材（Ｂ）の所定量をホッパーサイドプレートから投入した。温度設定２２０℃、ローター回転数８０ｒｐｍの条件で溶融混練し、その溶融状態を維持した混練物を単軸押出機へ送り込み、円形穴を有するダイ（ペレタイジングヘッド）、冷却水槽およびペレタイダーを用いて造粒し、樹脂組成物からなるペレットを得た。得られた樹脂組成物のペレットは均一に混合分散しており、ペレットの直径は２．５～３．０ｍｍであった。
本発明の樹脂組成物は、ペレット化を目的とする単軸押出機が設けられたバンバリーミキサー（（株）神戸製鋼所ＢＢ－Ｌ１８００：接線式４翼ローター、混練槽容積１．６３Ｌ）を使用した。バンバリーミキサーのホッパーには、予めドライブレンドされた各種の樹脂成分を所定量投入し、フローティングウェイトによりミキシングチャンバー内に押し込み、前記無機充填材（Ｂ）の所定量をホッパーサイドプレートから投入した。温度設定２２０℃、ローター回転数８０ｒｐｍの条件で溶融混練し、その溶融状態を維持した混練物を単軸押出機へ送り込み、円形穴を有するダイ（ペレタイジングヘッド）、冷却水槽およびペレタイダーを用いて造粒し、樹脂組成物からなるペレットを得た。得られた樹脂組成物のペレットは均一に混合分散しており、ペレットの直径は２．５～３．０ｍｍであった。
【0140】
＜成形体の作製＞
樹脂組成物の材料構成に基づいた成形体の物性評価として、射出成形機（東芝機械（株）製ＥＳ７５ＳＸIII；型締力７３５ｋＮ、スクリュー直径Φ３２ｍｍ）を用いて、長さ１２０ｍｍ×幅１３０ｍｍ×厚み２ｍｍの角板および機械物性測定用のＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠した厚み３ｍｍのダンベル（ダンベル型成形体試験片）を作製した。なお、主な成形条件は以下のとおりである。
樹脂組成物の材料構成に基づいた成形体の物性評価として、射出成形機（東芝機械（株）製ＥＳ７５ＳＸIII；型締力７３５ｋＮ、スクリュー直径Φ３２ｍｍ）を用いて、長さ１２０ｍｍ×幅１３０ｍｍ×厚み２ｍｍの角板および機械物性測定用のＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠した厚み３ｍｍのダンベル（ダンベル型成形体試験片）を作製した。なお、主な成形条件は以下のとおりである。
【0141】
・シリンダー設定温度：２２０～２４０℃
・スクリュー回転数：１００ｒｐｍ
・射出圧力：３０～４０ＭＰａ
・射出速度：２５～３０ｍｍ／秒
・金型温度：３０～６０℃（角板の場合は４０℃）
・冷却時間：３０～６０秒（角板の場合は４０秒）
成形体の物性評価
＜動的粘弾性の測定＞
前述の方法で得られた厚み２．０ｍｍの成形体から、長さ３５ｍｍ×幅１０ｍｍの寸法に打ち抜き加工した試験片を作製し、レオメーター（アントンパール社製ＭＣＲ３０１）を使用して、トーションモード、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）、歪設定０．１％、昇温速度２℃／分の条件で、－４０～１５０℃の温度分散におけるｔａｎδピーク温度およびｔａｎδピーク値を観測した。
・スクリュー回転数：１００ｒｐｍ
・射出圧力：３０～４０ＭＰａ
・射出速度：２５～３０ｍｍ／秒
・金型温度：３０～６０℃（角板の場合は４０℃）
・冷却時間：３０～６０秒（角板の場合は４０秒）
成形体の物性評価
＜動的粘弾性の測定＞
前述の方法で得られた厚み２．０ｍｍの成形体から、長さ３５ｍｍ×幅１０ｍｍの寸法に打ち抜き加工した試験片を作製し、レオメーター（アントンパール社製ＭＣＲ３０１）を使用して、トーションモード、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）、歪設定０．１％、昇温速度２℃／分の条件で、－４０～１５０℃の温度分散におけるｔａｎδピーク温度およびｔａｎδピーク値を観測した。
【0142】
＜成形体の密度＞
前述の方法で得られた厚み２ｍｍ（２．０ｍｍ）の成形体（角板）から、長さ６２ｍｍ×幅１３ｍｍの寸法に打ち抜き加工した試験片を作製し、ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠する水中置換法によって、成形体の密度（ｇ／ｃｍ3）を測定した。
前述の方法で得られた厚み２ｍｍ（２．０ｍｍ）の成形体（角板）から、長さ６２ｍｍ×幅１３ｍｍの寸法に打ち抜き加工した試験片を作製し、ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠する水中置換法によって、成形体の密度（ｇ／ｃｍ3）を測定した。
【0143】
＜表面硬度＞
前述の方法で得られた厚み２ｍｍ（２．０ｍｍ）の成形体（角板）を３枚重ねて試験片として、ＡＳＴＭ Ｄ２２４４に準拠して、２３℃で硬度計の押針を試験片の表面に押しつけた直後と１５秒後とのそれぞれについて、ショアＡ硬度をそれぞれ測定した。通常、ショアＡ９０以上では、ショアＤの硬度計に変更して測定するが、押針の圧力を受けた経時変位を把握する目的で、ショアＡ９０以上でも硬度計を変更せずに測定した。
前述の方法で得られた厚み２ｍｍ（２．０ｍｍ）の成形体（角板）を３枚重ねて試験片として、ＡＳＴＭ Ｄ２２４４に準拠して、２３℃で硬度計の押針を試験片の表面に押しつけた直後と１５秒後とのそれぞれについて、ショアＡ硬度をそれぞれ測定した。通常、ショアＡ９０以上では、ショアＤの硬度計に変更して測定するが、押針の圧力を受けた経時変位を把握する目的で、ショアＡ９０以上でも硬度計を変更せずに測定した。
【0144】
得られたそれぞれのショアＡ硬度の値をもとに、下式に基づきΔＨＳの値を算出した。
ΔＨＳ＝（押針接触開始直後のショアＡ硬度値－押針接触開始から１５秒後のショアＡ硬度値）
＜機械物性＞
成形体の引張強度および引張弾性率は、前記ダンベル型成形体試験片を用いて引張試験により測定した。引張試験は、株式会社インテスコ製５本掛け引張試験機 2005X-5を用い、ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して２３℃において、試験速度５０ｍｍ／分で行った。
ΔＨＳ＝（押針接触開始直後のショアＡ硬度値－押針接触開始から１５秒後のショアＡ硬度値）
＜機械物性＞
成形体の引張強度および引張弾性率は、前記ダンベル型成形体試験片を用いて引張試験により測定した。引張試験は、株式会社インテスコ製５本掛け引張試験機 2005X-5を用い、ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して２３℃において、試験速度５０ｍｍ／分で行った。
【0145】
＜成形収縮率＞
収縮率は、前記厚さ２．０ｍｍの成形体（角板）を用い、射出金型の長さとの差を４辺について測定し、金型の長さに対する寸法変化を用いて算出した。
収縮率は、前記厚さ２．０ｍｍの成形体（角板）を用い、射出金型の長さとの差を４辺について測定し、金型の長さに対する寸法変化を用いて算出した。
【0146】
〔実施例１〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）３２質量部と、無機充填材（Ｂ－１）４８質量部と、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）２０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）３２質量部と、無機充填材（Ｂ－１）４８質量部と、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）２０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
【0147】
次いで、そのペレットを用いて、前述の方法とおりに成形体および各種試験片を作製して、前述で記載した物性評価を行った。その結果を表２－１に示す。
〔実施例２〕
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－１に記載したとおり変更した以外は、実施例１と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－１に示す。
〔実施例２〕
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－１に記載したとおり変更した以外は、実施例１と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－１に示す。
【0148】
〔実施例３〕
使用する樹脂のうち、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）をスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－１）に変更した以外は、実施例１と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－１に示す。
使用する樹脂のうち、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）をスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－１）に変更した以外は、実施例１と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－１に示す。
【0149】
〔実施例４〕
使用する樹脂のうち、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）をスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－２）に変更した以外は、実施例１と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－１に示す。
使用する樹脂のうち、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１）をスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－２）に変更した以外は、実施例１と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－１に示す。
【0150】
〔実施例５〕
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－１に記載したとおり変更した以外は、実施例４と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－１に示す。
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－１に記載したとおり変更した以外は、実施例４と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－１に示す。
【0151】
〔実施例６〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）３０質量部と、無機充填材（Ｂ－１）４０質量部と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－３）３０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）３０質量部と、無機充填材（Ｂ－１）４０質量部と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－３）３０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
【0152】
次いで、そのペレットを用いて、前述の方法とおりに成形体および各種試験片を作製して、前述で記載した物性評価を行った。その結果を表２－１に示す。
〔実施例７〕
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－１に記載したとおり変更した以外は、実施例６と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－１に示す。
〔実施例７〕
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－１に記載したとおり変更した以外は、実施例６と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－１に示す。
【0153】
〔実施例８〕
使用する樹脂のうち、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－３）をスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－４）に変更した以外は、実施例６と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－２に示す。
使用する樹脂のうち、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－３）をスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－４）に変更した以外は、実施例６と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－２に示す。
【0154】
〔実施例９〕
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－２に記載したとおり変更した以外は、実施例８と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－２に示す。
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－２に記載したとおり変更した以外は、実施例８と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－２に示す。
【0155】
〔実施例１０〕
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－２に記載したとおり変更した以外は、実施例８と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－２に示す。
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－２に記載したとおり変更した以外は、実施例８と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－２に示す。
【0156】
〔実施例１１〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）４０質量部と、無機充填材（Ｂ－１）３０質量部と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－５）３０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）４０質量部と、無機充填材（Ｂ－１）３０質量部と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－５）３０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
【0157】
次いで、そのペレットを用いて、前述の方法とおりに成形体および各種試験片を作製して、前述で記載した物性評価を行った。その結果を表２－２に示す。
〔実施例１２〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）４０質量部と、無機充填材（Ｂ－２）３０質量部と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－５）３０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
〔実施例１２〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）４０質量部と、無機充填材（Ｂ－２）３０質量部と、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｃ２－５）３０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
【0158】
次いで、そのペレットを用いて、前述の方法とおりに成形体および各種試験片を作製して、前述で記載した物性評価を行った。その結果を表２－２に示す。
〔実施例１３〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）５０質量部と、無機充填材（Ｂ－１）４０質量部と、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１－２）１０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
〔実施例１３〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）５０質量部と、無機充填材（Ｂ－１）４０質量部と、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１－２）１０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
【0159】
次いで、そのペレットを用いて、前述の方法とおりに成形体および各種試験片を作製して、前述で記載した物性評価を行った。その結果を表２－２に示す。
〔実施例１４〕
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－２に記載したとおり変更した以外は、実施例１３と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－２に示す。
〔実施例１４〕
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－２に記載したとおり変更した以外は、実施例１３と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－２に示す。
【0160】
〔実施例１５〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）５０質量部と、無機充填材（Ｂ－１）４０質量部と、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１－３）１０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）５０質量部と、無機充填材（Ｂ－１）４０質量部と、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｃ１－３）１０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
【0161】
次いで、そのペレットを用いて、前述の方法とおりに成形体および各種試験片を作製して、前述で記載した物性評価を行った。その結果を表２－３に示す。
〔実施例１６〕
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－３に記載したとおり変更した以外は、実施例１５と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－３に示す。
〔実施例１６〕
使用する樹脂および無機充填材（Ｂ－１）の配合量を、表２－３に記載したとおり変更した以外は、実施例１５と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－３に示す。
【0162】
〔比較例１〕
樹脂組成物の材料構成として、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）単独に変更した以外は、実施例１と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－３に示す。
樹脂組成物の材料構成として、４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）単独に変更した以外は、実施例１と同様にして、成形体および各種試験片を作製して、物性評価を行った。その結果を表２－３に示す。
【0163】
〔比較例２〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）３０質量部と、無機充填材（Ｂ－１）７０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）３０質量部と、無機充填材（Ｂ－１）７０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
【0164】
次いで、そのペレットを用いて、前述の方法とおりに成形体および各種試験片を作製して、前述で記載した物性評価を行った。その結果を表２－３に示す。
〔比較例３〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）４０質量部と、プロピレン系樹脂（Ｅ）６０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
〔比較例３〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）４０質量部と、プロピレン系樹脂（Ｅ）６０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
【0165】
次いで、そのペレットを用いて、前述の方法とおりに成形体および各種試験片を作製して、前述で記載した物性評価を行った。その結果を表２－３に示す。
〔比較例４〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）３０質量部と、無機充填材（Ｂ－２）７０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
〔比較例４〕
４－メチル－１－ペンテン・α－オレフィン共重合体（Ａ）３０質量部と、無機充填材（Ｂ－２）７０質量部とを含む樹脂組成物の材料構成において、前述の方法とおりに溶融混練を行ってペレットを得た。
【0166】
次いで、そのペレットを用いて、前述の方法とおりに成形体および各種試験片を作製して、前述で記載した物性評価を行った。その結果を表２－３に示す。
【0167】
【表2-1】
【0168】
【表2-2】
【0169】
【表2-3】
【0170】
表２－１～表２－３に示すように、実施例１～１６で得られた樹脂組成物からなる成形体は、周波数１０ｒａｄ／ｓ（１．６Ｈｚ）による動的粘弾性（－４０～１５０℃の温度範囲）で測定されるｔａｎδピーク温度が０℃以上６０℃以下、ｔａｎδピーク値が０．６以上５．０以下であるため、室温領域での応力緩和性に優れ、弾性変形した後にゆっくり元の形状へ回復する。また、密度が１．０ｇ／ｃｍ3以上５．０ｇ／ｃｍ3以下であり、重量感のある成形体が得られた。さらに、表面硬度の測定によると、直後と１５秒後における硬度の変位が大きいことから、柔らかい感触を認識できる成形体といえる。
【産業上の利用可能性】
【0171】
本発明の樹脂組成物および成形体は、日用雑貨、玩具および挿耳部材として好適に用いることができる。本発明の樹脂組成物からなる日用雑貨としては、例えば、食品等を入れる容器、フォークやスプーン（特に、フォークやスプーンの柄やグリップ）、および皿等の食器類、蓋付き容器、化粧品コンパクトなどの容器が挙げられる。玩具としては、例えば、プラモデル等の模型が挙げられる。挿耳部材としては、例えば、補聴器用部材、イヤフォン部材が挙げられる。その他例えば、放熱材などが挙げられる。