2024-162481 締結構造

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024162481

(43)【公開日】2024-11-21

(54)【発明の名称】締結構造

(51)【国際特許分類】

   F16B 43/00 20060101AFI20241114BHJP

   F16B 5/02 20060101ALI20241114BHJP

   F16B 1/02 20060101ALI20241114BHJP

   E04B 1/58 20060101ALI20241114BHJP

【ＦＩ】

F16B43/00 Z

F16B5/02 U

F16B1/02 M

F16B5/02 E

E04B1/58 509E

【審査請求】未請求

【請求項の数】6

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2023078020

(22)【出願日】2023-05-10

(71)【出願人】

【識別番号】000000549

【氏名又は名称】株式会社大林組

(74)【代理人】

【識別番号】110000176

【氏名又は名称】弁理士法人一色国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】内海 良和

【テーマコード（参考）】

2E125

3J001

3J034

【Ｆターム（参考）】

2E125AA03

2E125AA13

2E125AA33

2E125AA58

2E125AB12

2E125AC14

2E125AG03

2E125AG12

2E125BE10

2E125CA05

2E125CA14

2E125EB02

2E125EB04

3J001FA02

3J001GA02

3J001GB01

3J001HA02

3J001JA10

3J001KA21

3J001KB04

3J034AA01

(57)【要約】

【課題】摩擦力を向上させ、より強固な締結構造とする技術を提供する。
【解決手段】第１板材と第２板材とを締結部材で締結する締結構造であって、締結部材は、第１板材と第２板材の一方の側に頭部を有し、第１板材の第１貫通孔及び第２板材の第２貫通孔を貫通するボルトと、第１板材と第２板材の他方の側からボルトに螺合するナットと、頭部とナットの一方と第１板材との間に介装された介装部材と、を備え、第２貫通孔の最大孔径が、第１貫通孔の径より長く、介装部材は、頭部とナットの一方の側に設けられたブッシュと、第１板材の側に設けられたリングを備え、ブッシュの外径は、頭部又はナットの最小外径より広径であり、リングの内径は、頭部又はナットの最小外径より広径であり、且つ、ブッシュの外径より狭径であることを特徴とする締結構造である。
【選択図】図３

【特許請求の範囲】

【請求項1】

第１板材と第２板材とを締結部材で締結する締結構造であって、
前記締結部材は、
前記第１板材と前記第２板材の一方の側に頭部を有し、前記第１板材の第１貫通孔及び前記第２板材の第２貫通孔を貫通するボルトと、
前記第１板材と前記第２板材の他方の側から前記ボルトに螺合するナットと、
前記頭部と前記ナットの一方と前記第１板材との間に介装された介装部材と、を備え、
前記第２貫通孔の最大孔径が、前記第１貫通孔の径より長く、
前記介装部材は、前記頭部と前記ナットの一方の側に設けられたブッシュと、前記第１板材の側に設けられたリングを備え、
前記ブッシュの外径は、前記頭部と前記ナットの一方の最小外径より広径であり、
前記リングの内径は、前記頭部と前記ナットの一方の最小外径より広径であり、且つ、前記ブッシュの外径より狭径である
ことを特徴とする締結構造。

【請求項2】

請求項１に記載の締結構造であって、
前記頭部と前記ナットの他方と前記第２板材との間に他の板材を有し、
前記ボルトは、前記第１貫通孔、前記第２貫通孔、及び前記他の板材の貫通孔を貫通することを特徴とする締結構造。

【請求項3】

請求項１又は２に記載の締結構造であって、
前記ブッシュと前記リングとが一体に形成されていることを特徴とする締結構造。

【請求項4】

請求項１又は２に記載の締結構造であって、
前記リングの外径は、前記第２貫通孔の最大孔径より大きいことを特徴とする締結構造。

【請求項5】

請求項１又は２に記載の締結構造であって、
前記リングの内径は、前記第２貫通孔の最大孔径より大きいことを特徴とする締結構造。

【請求項6】

請求項１又は２に記載の締結構造であって、
前記ブッシュは、前記第１板材の側に突出して、前記リングの内側に貫入する突出部を備え、
前記突出部の外径は、前記リングの内径より狭径であることを特徴とする締結構造。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、締結構造に関する。

【背景技術】

【0002】

一般的に、建物架構は、柱，梁、ブレース、床スラブのデッキプレート等の各種鉄骨部材を接合して構築される。これら鉄骨部材は溶接やボルトを介して接合される。例えば、特許文献１には、接合しようとする２つの板材を締付け力により圧着して固定する接合構造が開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２０２１－４２８２７号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

特許文献１のような接合構造では、ボルトの締め付け力が局所的に加えられてしまい、所望の摩擦力が得られない恐れがある。そのため、摩擦力を向上させ、より強固な締結構造とすることが望まれている。

【0005】

本発明は、摩擦力を向上させ、より強固な締結構造とする技術を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0006】

かかる目的を達成するために本発明は、第１板材と第２板材とを締結部材で締結する締結構造であって、前記締結部材は、前記第１板材と前記第２板材の一方の側に頭部を有し、前記第１板材の第１貫通孔及び前記第２板材の第２貫通孔を貫通するボルトと、前記第１板材と前記第２板材の他方の側から前記ボルトに螺合するナットと、前記頭部と前記ナットの一方と前記第１板材との間に介装された介装部材と、を備え、前記第２貫通孔の最大孔径が、前記第１貫通孔の径より長く、前記介装部材は、前記頭部と前記ナットの一方の側に設けられたブッシュと、前記第１板材の側に設けられたリングを備え、前記ブッシュの外径は、前記頭部と前記ナットの一方の最小外径より広径であり、前記リングの内径は、前記頭部と前記ナットの一方の最小外径より広径であり、且つ、前記ブッシュの外径より狭径であることを特徴とする締結構造である。
本発明の他の特徴については、本明細書の記載により明らかにする。

【発明の効果】

【0007】

本発明によれば、摩擦力を向上させ、より強固な締結構造とすることができる。

【図面の簡単な説明】

【0008】

【図1】第１実施形態の締結構造１０が設けられた建物架構１の概略立面図である。

【図2】図１中のＡ－Ａ矢視図である。

【図3】図２中の部分ｂの拡大図である。

【図4】図３中のＢ－Ｂ矢視図である。

【図5】図５Ａは、従来の締結構造１００を説明する図である。図５Ｂは、図５Ａ中のＥ－Ｅ矢視図である。

【図6】第２実施形態の締結構造１０ｄを説明する図である。

【図7】図６中の部分ｄの拡大図である。

【図8】図７中のＤ－Ｄ矢視図である。

【図9】本実施形態の変形例を説明する図である。

【図10】第３実施形態の変形例の締結構造１０ｈを説明する図である。

【図11】図１０中の部分ｈの拡大図である。

【図12】図１１中のＨ－Ｈ矢視図である。

【発明を実施するための形態】

【0009】

本明細書及び添付図面の記載により、少なくとも以下の事項が明らかとなる。
（態様１）
第１板材と第２板材とを締結部材で締結する締結構造であって、前記締結部材は、前記第１板材と前記第２板材の一方の側に頭部を有し、前記第１板材の第１貫通孔及び前記第２板材の第２貫通孔を貫通するボルトと、前記第１板材と前記第２板材の他方の側から前記ボルトに螺合するナットと、前記頭部と前記ナットの一方と前記第１板材との間に介装された介装部材と、を備え、前記第２貫通孔の最大孔径が、前記第１貫通孔の径より長く、前記介装部材は、前記頭部と前記ナットの一方の側に設けられたブッシュと、前記第１板材の側に設けられたリングを備え、前記ブッシュの外径は、前記頭部と前記ナットの一方の最小外径より広径であり、前記リングの内径は、前記頭部と前記ナットの一方の最小外径より広径であり、且つ、前記ブッシュの外径より狭径であることを特徴とする締結構造である。

【0010】

態様１の締結構造によれば、頭部とナットの一方の最小外径より広径の内径を有するリングによって、ボルトから伝わる力をボルト近傍よりも外側に伝えつつ、ボルトから第１板材に伝わる力の面圧を下げることができるため、第１板材と第２板材との間の摩擦係数を上げやすくなり、摩擦力を向上させ、より強固な締結構造とすることができる。

【0011】

（態様２）
態様１の締結構造であって、前記頭部と前記ナットの他方と前記第２板材との間に他の板材を有し、前記ボルトは、前記第１貫通孔、前記第２貫通孔、及び前記他の板材の貫通孔を貫通することが望ましい。

【0012】

態様２の締結構造によれば、ボルトから伝わる力をボルト近傍よりも外側に伝えつつ、第１板材と第２板材との間の摩擦力を向上させ、より強固な締結構造とすることができる。

【0013】

（態様３）
態様１又は２の締結構造であって、前記ブッシュと前記リングとが一体に形成されていることが望ましい。

【0014】

態様３の締結構造によれば、ボルトから伝わる力をボルト近傍よりも外側に伝え、第１板材と第２板材との間の摩擦力を上げつつ、締結構造の構成部材数を削減することで、締結構造の形成過程を簡略化させやすくなる。

【0015】

（態様４）
態様１～３のいずれかの締結構造であって、前記リングの外径は、前記第２貫通孔の最大孔径より大きいことが望ましい。

【0016】

態様４の締結構造によれば、リングの外径を第２貫通孔の最大孔径より短くした場合よりも、ボルトに沿った方向において、リングと第２板材とが重なった部分を広く設けることができるため、第２板材を安定的に固定させやすくなる。

【0017】

（態様５）
態様１～４のいずれかの締結構造であって、前記リングの内径は、前記第２貫通孔の最大孔径より大きいことが望ましい。

【0018】

態様５の締結構造によれば、ボルトから伝わる力をボルト近傍よりも外側に伝えつつ、第１板材と第２板材との間の摩擦力を向上させ、より強固な締結構造とすることができる。

【0019】

（態様６）
態様１～５のいずれかの締結構造であって、前記ブッシュは、前記第１板材の側に突出して、前記リングの内側に貫入する突出部を備え、前記突出部の外径は、前記リングの内径より狭径であることが望ましい。

【0020】

態様６の締結構造によれば、突出部によって、ブッシュ及び介装部材の位置を容易に合わせやすくなる。

【0021】

＜＜＜本実施形態＞＞＞
＝＝＝第１実施形態の締結構造１０＝＝＝
図１は、第１実施形態の締結構造１０が設けられた建物架構１の概略立面図である。図２は、図１中のＡ－Ａ矢視図である。図３は、図２中の部分ｂの拡大図である。図４は、図３中のＢ－Ｂ矢視図である。

【0022】

本発明の締結構造は、柱，梁、ブレース、床スラブのデッキプレート等の各種鉄骨部材である複数枚の板材の接合に適用することができる。以下、建物架構１としての柱梁架構１のＨ形鋼のブレース７に組み込まれた形態の締結構造１０について説明する。なお、締結構造１０が、摩擦ダンパーであってもよい。

【0023】

図１に示すように、ブレース７は、適宜位置で互いに所定間隔を隔てて分断されて、一対のブレース分断片７１、７２が形成されている。締結構造１０は、ブレース７のブレース分断片７１、７２の間に配置されており、地震、風等の外力が発生した際でも、板材同士の摩擦力により、ブレース分断片７１、７２の締結構造を維持する。

【0024】

図２等に示すように、締結構造１０は、一方のブレース分断片７１のウエブ７１Ｗにボルト止めされる第１板材１１と第３板材１３、他方のブレース分断片７２のウエブ７２Ｗがそのまま流用される第２板材１２、第１板材１１と第２板材１２と第３板材１３とを締結する締結部材６０を有する。締結部材６０は、高力ボルト６１ｂ、ナット６１ｎ、介装部材６５ｈを備える。

【0025】

第１板材１１には第１貫通孔１１ａ、第２板材１２には第２貫通孔１２ａ、第３板材（他の板材）１３には第３貫通孔（他の板材の貫通孔）１３ａがそれぞれ板厚方向に貫通形成されているとともに、これらの貫通孔１１ａ、１２ａ、１３ａには、串刺し状に高力ボルト６１ｂが通されている。第１貫通孔１１ａ及び第３貫通孔１３ａは円形であり、第２貫通孔１２ａは長孔（楕円形）である。図３等に示すように、締結構造１０は、第１板材１１の側（第１板材１１と第２板材１２の一方の側）に高力ボルト６１ｂのボルト頭部６１ｈが設けられており、第２板材１２の側（第１板材１１と第２板材１２の他方の側）から高力ボルト６１ｂに螺合するナット６１ｎが設けられている。

【0026】

介装部材６５ｈは、高力ボルト６１ｂのボルト頭部６１ｈと第１板材１１との間に設けられたリング状（円形）の部材である。介装部材６５ｈは、貫通孔６５ｈａ、ブッシュ６５ｈｂ、リング６５ｈｒを備える。

【0027】

貫通孔６５ｈａは、介装部材６５ｈの板厚方向に貫通形成されており、各板材１１、１２、１３の貫通孔１１ａ、１２ａ、１３ａと一緒に、高力ボルト６１ｂが通されている。なお、介装部材６５ｈの貫通孔６５ｈａと高力ボルト６１ｂとの間には隙間があるものの、その隙間が小さいほど好ましい。

【0028】

ブッシュ６５ｈｂは、ボルト頭部６１ｈ側に設けられている。便宜上、図４に、ブッシュ６５ｈｂが設けられた部分を右斜め下がりの斜線で示す。ブッシュ６５ｈｂは、第１板材１１側に突出して、リング６５ｈｒの内側に貫入する突出部６５ｈｂｍを備えることが好ましく、この突出部６５ｈｂｍの外径が、リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａより狭径であることがより好ましい。このような突出部６５ｈｂｍを備えるブッシュ６５ｈｂとすることで、ブッシュ６５ｈｂ及び介装部材６５ｈの位置を容易に合わせやすくなる。なお、ブッシュ６５ｈｂの突出部６５ｈｂｍは、ブッシュ６５ｈｂと一体に形成されていてもよく、別体に形成されていてもよい。

【0029】

リング６５ｈｒは、ブッシュ６５ｈｂより第１板材１１側に設けられている。便宜上、図４に、リング６５ｈｒが設けられた部分を左斜め下がりの斜線で示す。

【0030】

ブッシュ６５ｈｂ、リング６５ｈｒは、一体に形成されていてもよく、別体に形成されていてもよい。ブッシュ６５ｈｂとリング６５ｈｒが、一体に形成されていることで、締結構造１０を形成するための構成部材数を削減することができるため、締結構造１０の形成過程を簡略化させやすくなる。

【0031】

高力ボルト６１ｂの先端部には、ナット６１ｎが螺着されており、高力ボルト６１ｂ及びナット６１ｎによって、第２板材１２が、第１板材１１と第３板材１３とに挟まれた状態で締結され、圧接力が板厚方向に付与される。この圧接力により、第１板材１１と第２板材１２、及び第２板材１２と第３板材１３とがそれぞれ当接され、圧接力に応じた摩擦力を生じる。この摩擦力が大きいほど、締結構造１０のすべり耐力が大きくなる。

【0032】

摩擦力Ｆは、Ｆ＝μ×Ｎで求められる。
μは摩擦係数、Ｎは垂直抗力である。
摩擦係数μは、部材の材質や部材に加えられる垂直抗力の面圧（単位面積当たりの力）によって変化することが知られている（「摩擦のおはなし」 田中 久一郎 著 日本規格協会 発行 第１版 参照）。締結構造１０では、板材に加えられる面圧が高いほど摩擦係数μが小さくなり、板材に加えられる面圧が低いほど摩擦係数μが大きくなる。

【0033】

図５Ａは、従来の締結構造１００を説明する図である。図５Ｂは、図５Ａ中のＥ－Ｅ矢視図である。図５の締結構造１００の各部材について、上述の締結構造１０の構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１００の基本構成の詳細な説明は省略する。

【0034】

一般的に、圧接力等の力は最短距離を経て伝わる。つまり、ボルト頭部６１ｈから加えられた力ｆｈは、第１板材１１に対して垂直方向に伝わりやすい。そのため、図５Ｂに示すように、高力ボルト６１ｂ（締結部材６０）によって生じる摩擦力は、各板材１１、１２、１３の高力ボルト６１ｂ近傍で伝わりやすく、特に、ボルト頭部６１ｈと板厚方向に重なる領域で伝わりやすい。そして、ボルト頭部６１ｈから第１板材１１に対する力ｆｈの面圧が高くなる。図５Ｂにボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈが特に働く領域をクロスハッチングで示す。面圧が高いほど摩擦係数μが小さくなり、摩擦力（すべり耐力）が低下してしまう恐れがあった。

【0035】

これに対し、締結構造１０は、図３等に示すように、第２貫通孔１２ａの最大孔径（Ｄ１２ａ）が、第１貫通孔１１ａの径Ｄ１１ａより長い（Ｄ１２ａ＞Ｄ１１ａ）。そして、ブッシュ６５ｈｂの外径Ｄ６５ｈｂが、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈより広径（Ｄ６５ｈｂ＞Ｄ６１ｈ）であり、リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａが、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈより広径であり（Ｄ６５ｈｒａ＞Ｄ６１ｈ）、且つ、リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａが、ブッシュ６５ｈｂの外径Ｄ６５ｈｂより狭径である（Ｄ６５ｈｒａ＜Ｄ６５ｈｂ）。

【0036】

なお、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈとは、ボルト頭部６１ｈにおける対角線のうちの最も短い長さである。

【0037】

図４に本実施形態の締結構造１０のボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈが特に働く領域を着色領域で示す。図４に示すように、締結構造１０のボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈが特に働く領域は、締結構造１０をボルト頭部６１ｈ側から見たときに、ブッシュ６５ｈｂとリング６５ｈｒとが重なる部分である。

【0038】

締結構造１０は、介装部材６５ｈのブッシュ６５ｈｂの外径Ｄ６５ｈｂが、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈより広径であり（Ｄ６５ｈｂ＞Ｄ６１ｈ）、ブッシュ６５ｈｂの外径Ｄ６５ｈｂが、リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａより広径（Ｄ６５ｈｒａ＜Ｄ６５ｈｂ）であることで、ボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈを、介装部材６５ｈ（ブッシュ６５ｈｂ、リング６５ｈｒ）を介して第１板材１１に伝える。一方、リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａが、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈより広径であることで（Ｄ６５ｈｒａ＞Ｄ６１ｈ）、図３のＢ－Ｂ矢視における、板厚方向（高力ボルト６１ｂに沿った方向）において、ボルト頭部６１ｈと重なるリング６５ｈｒが設けられないため、ボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈを高力ボルト６１ｂ近傍から遠ざけた外側に向かって力が働きやすくなる。そして、図３のＢ－Ｂ矢視において、板厚方向に、ブッシュ６５ｈｂとリング６５ｈｒと第１板材１１とが重なる領域（図４の着色領域）に力ｆｈが働きやすくなる。

【0039】

また、締結構造１０において、ボルト頭部６１ｈから第１板材１１に対して力ｆｈが加えられやすい部分は、ボルト頭部６１ｈ側から見たときに、第１板材１１とブッシュ６５ｈｂとリング６５ｈｒとが重なる部分であるため、締結構造１０のボルト頭部６１ｈから第１板材１１に対して力ｆｈが加えられる領域の面積（図４の着色領域の面積）が、従来の締結構造１００のボルト頭部６１ｈから力ｆｈが加えられる面積（図５Ｂのクロスハッチング領域）より広くなる。そして、本実施形態の締結構造１０のボルト頭部６１ｈから第１板材１１に加える力ｆｈの面圧が、従来の締結構造１００のボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈの面圧よりも小さくなる。そのため、本実施形態の締結構造１０の第１板材１１と第２板材１２との間の摩擦係数μは、従来の締結構造１００の第１板材１１と第２板材１２との間の摩擦係数μよりも大きくなる。

【0040】

これによって、本実施形態の締結構造１０は、第１板材１１と第２板材１２との間の摩擦力（すべり耐力）を向上させて、締結構造１０をより強固な締結構造とすることができる。

【0041】

なお、介装部材６５ｈの貫通孔６５ｈａと高力ボルト６１ｂとの間には隙間があるものの、その隙間が小さいほど好ましい。

【0042】

また、図３等に示すように、リング６５ｈｒの外径Ｄ６５ｈｒが、第２貫通孔１２ａの最大孔径Ｄ１２ａより長いことが好ましい（Ｄ６５ｈｒ＞Ｄ１２ａ）。さらに、リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａが、第２貫通孔１２ａの最大孔径Ｄ１２ａより長いことが好ましい（Ｄ６５ｈｒａ＞Ｄ１２ａ）。これにより、第１板材１１と第２板材１２との間の摩擦力（すべり耐力）を向上させて、締結構造１０をより強固な締結構造とすることができる。また、リング６５ｈｒの外径Ｄ６５ｈｒを、第２貫通孔１２ａの最大孔径Ｄ１２ａより短くした場合よりも、高力ボルト６１ｂに沿った方向において、リング６５ｈｒと第２板材１２とが重なる部分を広く設けることができるため、第２板材１２を安定的に固定させやすくなる。

【0043】

＝＝＝第２実施形態の締結構造１０ｄ＝＝＝
図６は、第２実施形態の締結構造１０ｄを説明する図である。図７は、図６中の部分ｄの拡大図である。図８は、図７中のＤ－Ｄ矢視図である。締結構造１０ｄについて、上述の締結構造１０の構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１０ｄの基本構成の詳細な説明は省略する。

【0044】

締結構造１０ｄは、第３板材（他の板材）２１と第２板材２２と第１板材２３と、これらの板材２１、２２、２３を締結する締結部材６０を有する。締結構造１０ｄは、高力ボルト６１ｂに沿った方向（板厚方向）に沿って、第３板材２１、第２板材２２、第１板材２３の順に配置し、締結部材６０で締結している。締結部材６０は、高力ボルト６１ｂ、ナット６１ｎ、介装部材６５ｎを備える。

【0045】

第３板材２１には第３貫通孔（他の板材の貫通孔）２１ａ、第２板材２２には第２貫通孔２２ａ、第１板材２３には第１貫通孔２３ａがそれぞれ板厚方向に貫通形成されているとともに、これらの貫通孔２１ａ、２２ａ、２３ａには、串刺し状に高力ボルト６１ｂが通されている。第３貫通孔２１ａ及び第１貫通孔２３ａは円形であり、第２貫通孔２２ａは長孔（楕円形）である。図７等に示すように、第３板材２１の側（第３板材２１と第２板材２２の一方の側である第３板材２１側）に高力ボルト６１ｂのボルト頭部６１ｈが設けられ、第１板材２３の側（第３板材２１と第２板材２２の他方の側）から高力ボルト６１ｂに螺合するナット６１ｎが設けられている。

【0046】

介装部材６５ｎは、第１板材２３とナット６１ｎとの間に介装されたリング状（円形）の部材であり、貫通孔６５ｎａ、ブッシュ６５ｎｂ、リング６５ｎｒを備える。

【0047】

貫通孔６５ｎａは、介装部材６５ｎの板厚方向に貫通形成されており、各板材１１、１２、１３の貫通孔１１ａ、１２ａ、１３ａと一緒に、高力ボルト６１ｂが通されている。なお、介装部材６５ｎの貫通孔６５ｎａと高力ボルト６１ｂとの間には隙間があるものの、その隙間が小さいほど好ましい。

【0048】

ブッシュ６５ｎｂは、ナット６１ｎ側に設けられている。便宜上、図８に、ブッシュ６５ｎｂが設けられた部分を右斜め下がりの斜線で示す。ブッシュ６５ｎｂは、第１板材２３側に突出して、リング６５ｎｒの内側に貫入する突出部６５ｎｂｍを備えることが好ましく、この突出部６５ｎｂｍの外径が、リング６５ｎｒの内径Ｄ６５ｎｒａより狭径であることがより好ましい。このような突出部６５ｎｂｍを備えるブッシュ６５ｎｂとすることで、ブッシュ６５ｎｂ及び介装部材６５ｎの位置を容易に合わせやすくなる。なお、ブッシュ６５ｎｂの突出部６５ｎｂｍは、ブッシュ６５ｎｂと一体に形成されていてもよく、別体に形成されていてもよい。

【0049】

リング６５ｎｒは、ブッシュ６５ｎｂより第１板材２３側に設けられている。便宜上、図８に、リング６５ｎｒが設けられた部分を左斜め下がりの斜線で示す。

【0050】

ブッシュ６５ｎｂ、リング６５ｎｒは、一体に形成されていてもよく、別体に形成されていてもよい。ブッシュ６５ｎｂとリング６５ｎｒが、一体に形成されていることで、締結構造１０ｄを形成するための構成部材数を削減することができるため、締結構造１０ｄの形成過程を簡略化させやすくなる。

【0051】

締結構造１０ｄは、図７等に示すように、第２貫通孔２２ａの最大孔径（Ｄ２２ａ）が、第１貫通孔２３ａの径Ｄ２３ａより長い（Ｄ２２ａ＞Ｄ２３ａ）。そして、ブッシュ６５ｎｂの外径Ｄ６５ｎｂが、ナット６１ｎの最小外径Ｄ６１ｎより広径（Ｄ６５ｎｂ＞Ｄ６１ｎ）であり、リング６５ｎｒの内径Ｄ６５ｎｒａが、ナット６１ｎの最小外径Ｄ６１ｎより広径であり（Ｄ６５ｎｒａ＞Ｄ６１ｎ）、且つ、リング６５ｎｒの内径Ｄ６５ｎｒａが、ブッシュ６５ｎｂの外径Ｄ６５ｎｂより狭径である（Ｄ６５ｎｒａ＜Ｄ６５ｎｂ）。

【0052】

なお、ナット６１ｎの最小外径Ｄ６１ｎとは、ナット６１ｎにおける対角線のうちの最も短い長さである。

【0053】

図８に締結構造１０ｄのナット６１ｎから加えられる力ｆｎが特に働く領域を着色領域で示す。図８に示すように、締結構造１０ｄのナット６１ｎから加えられる力ｆｎが特に働く領域は、締結構造１０ｄをナット６１ｎ側から見たときに、ブッシュ６５ｎｂとリング６５ｎｒとが重なる部分である。

【0054】

締結構造１０ｄは、介装部材６５ｎのブッシュ６５ｎｂの外径Ｄ６５ｎｂが、ナット６１ｎの最小外径Ｄ６１ｎより広径であり（Ｄ６５ｎｂ＞Ｄ６１ｎ）、ブッシュ６５ｎｂの外径Ｄ６５ｎｂが、リング６５ｎｒの内径Ｄ６５ｎｒａより広径（Ｄ６５ｎｒａ＜Ｄ６５ｎｂ）であることで、ナット６１ｎから加えられる力ｆｎを、介装部材６５ｎ（ブッシュ６５ｎｂ、リング６５ｎｒ）を介して第１板材２３に伝える。一方、リング６５ｎｒの内径Ｄ６５ｎｒａが、ナット６１ｎの最小外径Ｄ６１ｎより広径であることで（Ｄ６５ｎｒａ＞Ｄ６１ｎ）、図７のＤ－Ｄ矢視における、板厚方向（高力ボルト６１ｂに沿った方向）において、ナット６１ｎと重なるリング６５ｎｒが設けられないため、ナット６１ｎから加えられる力ｆｎを高力ボルト６１ｂ近傍から遠ざけた外側に向かって力が働きやすくなる。そして、図７のＤ－Ｄ矢視において、板厚方向に、ブッシュ６５ｎｂとリング６５ｎｒと第１板材２３とが重なる領域（図８の着色領域）に力ｆｎが働きやすくなる。

【0055】

また、締結構造１０ｄにおいて、ナット６１ｎから第１板材２３に対して力ｆｎが加えられやすい部分は、ナット６１ｎ側から見たときに、第１板材２３とブッシュ６５ｎｂとリング６５ｎｒとが重なる部分であるため、締結構造１０ｄのナット６１ｎから第１板材２３に対して力ｆｎが加えられる領域の面積（図８の着色領域の面積）が、従来の締結構造（例えば、図５の締結構造１００）のナット６１ｎから力が加えられる面積より広くなる。そして、締結構造１０ｄのナット６１ｎから第１板材２３に加える力ｆｎの面圧が、従来の締結構造１０ｄ０のナット６１ｎから加えられる力ｆｎの面圧よりも小さくなる。そのため、締結構造１０ｄの第１板材２３と第２板材２２との間の摩擦係数μは、従来の締結構造の板材間の摩擦係数μよりも大きくなる。

【0056】

これによって、締結構造１０ｄは、第１板材２３と第２板材２２との間の摩擦力（すべり耐力）を向上させて、締結構造１０ｄをより強固な締結構造とすることができる。

【0057】

なお、介装部材６５ｎの貫通孔６５ｎａと高力ボルト６１ｂとの間には隙間があるものの、その隙間が小さいほど好ましい。

【0058】

また、図７等に示すように、リング６５ｎｒの外径Ｄ６５ｎｒが、第２貫通孔２２ａの最大孔径Ｄ２２ａより長いことが好ましい（Ｄ６５ｎｒ＞Ｄ２２ａ）。さらに、リング６５ｎｒの内径Ｄ６５ｎｒａが、第２貫通孔２２ａの最大孔径Ｄ２２ａより長いことが好ましい（Ｄ６５ｎｒａ＞Ｄ２２ａ）。これにより、第１板材２３と第２板材２２との間の摩擦力（すべり耐力）を向上させて、締結構造１０ｄをより強固な締結構造とすることができる。また、リング６５ｎｒの外径Ｄ６５ｎｒを、第２貫通孔２２ａの最大孔径Ｄ２２ａより短くした場合よりも、高力ボルト６１ｂに沿った方向において、リング６５ｎｒと第２板材２２とが重なる部分を広く設けることができるため、第２板材２２を安定的に固定させやすくなる。

【0059】

また、図９に示すように、第１板材１１と第２板材１２と第３板材１３とを備えた締結構造において、第１板材１１とボルト頭部６１ｈとの間に介装部材６５ｈを備え、且つ、第３板材１３とナット６１ｎとの間に介装部材６５ｎを備える構成であってもよい。図９は、本実施形態の変形例を説明する図である。これにより、第１板材１１と第２板材１２と第３板材１３とを締結する締結構造をより強固なものとすることができる。

【0060】

＝＝＝第３実施形態の締結構造１０ｈ＝＝＝
図１０は、第３実施形態の変形例の締結構造１０ｈを説明する図である。図１１は、図１０中の部分ｈの拡大図である。図１２は、図１１中のＨ－Ｈ矢視図である。締結構造１０ｈについて、上述の締結構造１０の構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１０ｈの基本構成の詳細な説明は省略する。

【0061】

上述の締結構造１０は、第１板材１１と第２板材１２と第３板材１３とを締結部材６０で締結した構成としたが、図１０～１２に示すように、第１板材３１と第２板材３２とを締結部材６０で締結した締結構造１０ｈとし、他の板材を備えない構成でもよい。

【0062】

締結構造１０ｈは、第１板材３１と第２板材３２と、これらの板材３１、３２を締結する締結部材６０を有する。締結構造１０ｈは、高力ボルト６１ｂに沿った方向（板厚方向）に沿って、第１板材３１、第２板材３２の順に配置し、締結部材６０で締結している。締結部材６０は、高力ボルト６１ｂ、ナット６１ｎ、介装部材６５ｈを備える。

【0063】

第１板材３１には第１貫通孔３１ａ、第２板材３２には第２貫通孔３２ａがそれぞれ板厚方向に貫通形成されているとともに、これらの貫通孔３１ａ、３２ａには、串刺し状に高力ボルト６１ｂが通されている。第１貫通孔３１ａは円形であり、第２貫通孔３２ａは長孔（楕円形）である。図１１等に示すように、第１板材３１側（第１板材１１と第２板材１２の一方の側）に高力ボルト６１ｂのボルト頭部６１ｈが設けられ、第２板材３２側（第１板材１１と第２板材１２の他方の側）から高力ボルト６１ｂに螺合するナット６１ｎが設けられている。

【0064】

介装部材６５ｈは、上述の締結構造１０の介装部材６５ｈと同様の構成であり、第１板材３１とボルト頭部６１ｈとの間に介装されたリング状（円形）の部材で、貫通孔６５ｈａ、ブッシュ６５ｈｂ、リング６５ｈｒを備える。

【0065】

ブッシュ６５ｈｂは、ボルト頭部６１ｈ側に設けられている。便宜上、図１１に、ブッシュ６５ｈｂが設けられた部分を右斜め下がりの斜線で示す。ブッシュ６５ｈｂは、第１板材３１側に突出して、リング６５ｈｒの内側に貫入する突出部６５ｈｂｍを備えることが好ましく、この突出部６５ｈｂｍの外径が、リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａより狭径であることがより好ましい。このような突出部６５ｈｂｍを備えるブッシュ６５ｈｂとすることで、ブッシュ６５ｈｂ及び介装部材６５ｈの位置を容易に合わせやすくなる。なお、ブッシュ６５ｈｂの突出部６５ｈｂｍは、ブッシュ６５ｈｂと一体に形成されていてもよく、別体に形成されていてもよい。

【0066】

リング６５ｈｒは、ブッシュ６５ｈｂより第１板材３１側に設けられている。便宜上、図１１に、リング６５ｈｒが設けられた部分を左斜め下がりの斜線で示す。

【0067】

ブッシュ６５ｈｂ、リング６５ｈｒは、一体に形成されていてもよく、別体に形成されていてもよい。ブッシュ６５ｈｂとリング６５ｈｒが、一体に形成されていることで、締結構造１０ｈを形成するための構成部材数を削減することができるため、締結構造１０ｈの形成過程を簡略化させやすくなる。

【0068】

締結構造１０ｈは、図１１等に示すように、第２貫通孔３２ａの最大孔径（Ｄ３２ａ）が、第１貫通孔３１ａの径Ｄ３１ａより長い（Ｄ３２ａ＞Ｄ３１ａ）。そして、ブッシュ６５ｈｂの外径Ｄ６５ｈｂが、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈより広径（Ｄ６５ｈｂ＞Ｄ６１ｈ）である。また、リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａがボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈより広径であり（Ｄ６５ｈｒａ＞Ｄ６１ｈ）、且つ、リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａがブッシュ６５ｈｂの外径Ｄ６５ｈｂより狭径である（Ｄ６５ｈｒａ＜Ｄ６５ｈｂ）。

【0069】

図１２に、締結構造１０ｈのボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈが特に働く領域を灰色の着色で示す。締結構造１０ｈは、介装部材６５ｈのブッシュ６５ｈｂの外径が、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈより広径で、リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａより広径（リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａがブッシュ６５ｈｂの外径より狭径）であることで、ボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈを、介装部材６５ｈ（ブッシュ６５ｈｂ、リング６５ｈｒ）を介して第１板材３１に伝える。一方、リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａが、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈより広径であることで、図１１のＨ－Ｈ矢視における、板厚方向（高力ボルト６１ｂに沿った方向）において、ボルト頭部６１ｈと重なるリング６５ｈｒが設けられないため、ボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈが高力ボルト６１ｂ近傍から遠ざけた外側に向かって働きやすくなる。そして、図１１のＨ－Ｈ矢視において、板厚方向にブッシュ６５ｈｂとリング６５ｈｒと第１板材３１とが重なる領域（図１２の着色領域）に力ｆｈが働きやすくなる。

【0070】

また、締結構造１０ｈのボルト頭部６１ｈから第１板材３１に対して力ｆｈが加えられる領域が、ブッシュ６５ｈｂとリング６５ｈｒと第１板材３１とが重なる領域であり、この面積（図１２の着色領域の面積）が、従来の締結構造（例えば、図５に示す締結構造１００）より広くなるため、締結構造１０ｈのボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈの面圧が従来の締結構造の締結構造のナットから加えられる力の面圧より小さくなる。そのため、締結構造１０ｈの第１板材３１と第２板材３２との間の摩擦係数μは、従来の締結構造の板材間の摩擦係数μよりも大きくなる。

【0071】

これにより、締結構造１０ｈは、第１板材３１と第２板材３２との間の摩擦力（すべり耐力）を向上させて、締結構造１０をより強固な締結構造とすることができる。

【0072】

図１１等に示すように、リング６５ｈｒの外径Ｄ６５ｈｒが、第２貫通孔３２ａの最大孔径Ｄ３２ａより長いことが好ましい（Ｄ６５ｈｒ＞Ｄ３２ａ）。さらに、リング６５ｈｒの内径Ｄ６５ｈｒａが、第２貫通孔３２ａの最大孔径Ｄ３２ａより長いことが好ましい（Ｄ６５ｈｒａ＞Ｄ３２ａ）。これにより、第１板材３１と第２板材３２との間の摩擦力（すべり耐力）を向上させて、締結構造１０ｈをより強固な締結構造とすることができる。また、リング６５ｈｒの外径Ｄ６５ｈｒを、第２貫通孔３２ａの最大孔径Ｄ３２ａより短くした場合よりも、高力ボルト６１ｂに沿った方向において、リング６５ｈｒと第２板材３２とが重なる部分を広く設けることができるため、第２板材３２を安定的に固定させやすくなる。

【0073】

＝＝＝その他の実施の形態＝＝＝
以上、本発明の実施形態について説明したが、上記の実施形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定して解釈するためのものではない。また、本発明は、その趣旨を逸脱することなく、変更や改良され得るとともに、本発明にはその等価物が含まれるのはいうまでもない。

【符号の説明】

【0074】

１ 建物架構（柱梁架構、構造物）、
７ ブレース、
１０、１０ｄ、１０ｈ、１００ 締結構造、
１１ 第１板材、
１１ａ 第１貫通孔、
１２ 第２板材、
１２ａ 第２貫通孔、
１３ 第３板材(他の板材)、
１３ａ 第３貫通孔（他の板材の貫通孔）、
２１ 第３板材（他の板材）、
２１ａ 第３貫通孔（他の板材の貫通孔）、
２２ 第２板材、
２２ａ 第２貫通孔、
２３ 第１板材、
２３ａ 第１貫通孔、
３１ 第１板材、
３１ａ 第１貫通孔、
３２ 第２板材、
３２ａ 第２貫通孔、
６０ 締結部材、
６１ｂ 高力ボルト（ボルト）、
６１ｈ ボルト頭部（頭部）、
６１ｎ ナット、
６５ｈ 介装部材、
６５ｈａ 貫通孔、
６５ｈｂ ブッシュ、
６５ｈｂｍ 突出部、
６５ｈｒ リング、
６５ｎ 介装部材、
６５ｎａ 貫通孔、
６５ｎｂ ブッシュ、
６５ｎｂｍ 突出部、
６５ｎｒ リング、
７１、７２ ブレース分断片

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】