(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024162482
(43)【公開日】2024-11-21
(54)【発明の名称】締結構造
(51)【国際特許分類】
F16B 43/00 20060101AFI20241114BHJP
F16B 5/02 20060101ALI20241114BHJP
F16B 1/02 20060101ALI20241114BHJP
E04B 1/58 20060101ALI20241114BHJP
【ＦＩ】
F16B43/00 Z
F16B5/02 U
F16B5/02 E
F16B1/02 M
E04B1/58 509E
【審査請求】未請求
【請求項の数】3
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023078021
(22)【出願日】2023-05-10
(71)【出願人】
【識別番号】000000549
【氏名又は名称】株式会社大林組
(74)【代理人】
【識別番号】110000176
【氏名又は名称】弁理士法人一色国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】内海 良和
【テーマコード（参考）】
2E125
3J001
3J034
【Ｆターム（参考）】
2E125AA03
2E125AA13
2E125AA33
2E125AA58
2E125AB12
2E125AC14
2E125AG03
2E125AG12
2E125BE10
2E125CA05
2E125CA14
2E125EB04
3J001FA02
3J001GA02
3J001GB01
3J001HA02
3J001JA10
3J001KA21
3J001KB04
3J034AA01
(57)【要約】
【課題】摩擦力の低下を軽減させつつ、作業性を向上させる締結構造の技術を提供する。
【解決手段】第１板材と第２板材とを締結部材で締結する締結構造であって、締結部材は、第１板材と第２板材の一方の側に頭部を有し、第１板材の第１貫通孔及び第２板材の第２貫通孔を貫通するボルトと、第１板材と第２板材の他方の側からボルトに螺合するナットと、頭部とナットの一方と第１板材との間に介装された介装部材と、を備え、頭部とナットの一方の最小外径は、第１貫通孔より狭径であり、介装部材の外径は、第１貫通孔より広径であることを特徴とする締結構造である。
【選択図】図３
【解決手段】第１板材と第２板材とを締結部材で締結する締結構造であって、締結部材は、第１板材と第２板材の一方の側に頭部を有し、第１板材の第１貫通孔及び第２板材の第２貫通孔を貫通するボルトと、第１板材と第２板材の他方の側からボルトに螺合するナットと、頭部とナットの一方と第１板材との間に介装された介装部材と、を備え、頭部とナットの一方の最小外径は、第１貫通孔より狭径であり、介装部材の外径は、第１貫通孔より広径であることを特徴とする締結構造である。
【選択図】図３
【特許請求の範囲】
【請求項1】
第１板材と第２板材とを締結部材で締結する締結構造であって、
前記締結部材は、
前記第１板材と前記第２板材の一方の側に頭部を有し、前記第１板材の第１貫通孔及び前記第２板材の第２貫通孔を貫通するボルトと、
前記第１板材と前記第２板材の他方の側から前記ボルトに螺合するナットと、
前記頭部と前記ナットの一方と前記第１板材との間に介装された介装部材と、を備え、
前記頭部と前記ナットの一方の最小外径は、前記第１貫通孔より狭径であり、
前記介装部材の外径は、前記第１貫通孔より広径である
ことを特徴とする締結構造。
前記締結部材は、
前記第１板材と前記第２板材の一方の側に頭部を有し、前記第１板材の第１貫通孔及び前記第２板材の第２貫通孔を貫通するボルトと、
前記第１板材と前記第２板材の他方の側から前記ボルトに螺合するナットと、
前記頭部と前記ナットの一方と前記第１板材との間に介装された介装部材と、を備え、
前記頭部と前記ナットの一方の最小外径は、前記第１貫通孔より狭径であり、
前記介装部材の外径は、前記第１貫通孔より広径である
ことを特徴とする締結構造。
【請求項2】
請求項１に記載の締結構造であって、
前記頭部と前記ナットの他方と前記第２板材との間に他の板材を有し、
前記ボルトは、前記第１貫通孔、前記第２貫通孔、及び前記他の板材の貫通孔を貫通することを特徴とする締結構造。
前記頭部と前記ナットの他方と前記第２板材との間に他の板材を有し、
前記ボルトは、前記第１貫通孔、前記第２貫通孔、及び前記他の板材の貫通孔を貫通することを特徴とする締結構造。
【請求項3】
請求項１又は２に記載の締結構造であって、
前記介装部材は、前記第１貫通孔に貫入する貫入部を備え、
前記貫入部の外径は、前記第１貫通孔より狭径であることを特徴とする締結構造。
前記介装部材は、前記第１貫通孔に貫入する貫入部を備え、
前記貫入部の外径は、前記第１貫通孔より狭径であることを特徴とする締結構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、締結構造に関する。
【背景技術】
【0002】
一般的に、建物架構は、柱，梁、ブレース、床スラブのデッキプレート等の各種鉄骨部材を接合して構築される。これら鉄骨部材は溶接やボルトを介して接合される。例えば、特許文献１には、接合しようとする２つの板材を締付け力により圧着して固定する接合構造が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０２１－４２８２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
特許文献１のような接合構造において、施工現場において、位置合わせを容易に行う等の作業性の向上のために、板材に過大孔（長孔）を設けることが望ましい。しかし、過大孔を設けた板材を用いると、ボルトの締め付け力が局所的に加えられてしまい、所望の摩擦力を得られなくなってしまう。そのため、摩擦力の低下を軽減させつつ、作業性を向上させる締結構造が望まれている。
【0005】
本発明は、摩擦力の低下を軽減させつつ、作業性を向上させる締結構造の技術を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
かかる目的を達成するために本発明は、第１板材と第２板材とを締結部材で締結する締結構造であって、前記締結部材は、前記第１板材と前記第２板材の一方の側に頭部を有し、前記第１板材の第１貫通孔及び前記第２板材の第２貫通孔を貫通するボルトと、前記第１板材と前記第２板材の他方の側から前記ボルトに螺合するナットと、前記頭部と前記ナットの一方と前記第１板材との間に介装された介装部材と、を備え、前記頭部と前記ナットの一方の最小外径は、前記第１貫通孔より狭径であり、前記介装部材の外径は、前記第１貫通孔より広径であることを特徴とする締結構造である。
本発明の他の特徴については、本明細書の記載により明らかにする。
本発明の他の特徴については、本明細書の記載により明らかにする。
【発明の効果】
【0007】
本発明によれば、摩擦力の低下を軽減させつつ、作業性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【図1】第１実施形態の締結構造１０が設けられた建物架構１の概略立面図である。
【図5】第２実施形態の締結構造１０ｇを説明する図である。
【図7】第１実施形態の変形例を説明する図である。
【図8】第３実施形態の締結構造１０ｈを説明する図である。
【図10】第４実施形態の締結構造１０ｊを説明する図である。
【図12】第５実施形態の締結構造１０ｋを説明する図である。
【図14】第４実施形態の変形例を説明する図である。
【図15】第６実施形態の締結構造１０ｍを説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【0009】
本明細書及び添付図面の記載により、少なくとも以下の事項が明らかとなる。
（態様１）
第１板材と第２板材とを締結部材で締結する締結構造であって、前記締結部材は、前記第１板材と前記第２板材の一方の側に頭部を有し、前記第１板材の第１貫通孔及び前記第２板材の第２貫通孔を貫通するボルトと、前記第１板材と前記第２板材の他方の側から前記ボルトに螺合するナットと、前記頭部と前記ナットの一方と前記第１板材との間に介装された介装部材と、を備え、前記頭部と前記ナットの一方の最小外径は、前記第１貫通孔より狭径であり、前記介装部材の外径は、前記第１貫通孔より広径であることを特徴とする締結構造である。
（態様１）
第１板材と第２板材とを締結部材で締結する締結構造であって、前記締結部材は、前記第１板材と前記第２板材の一方の側に頭部を有し、前記第１板材の第１貫通孔及び前記第２板材の第２貫通孔を貫通するボルトと、前記第１板材と前記第２板材の他方の側から前記ボルトに螺合するナットと、前記頭部と前記ナットの一方と前記第１板材との間に介装された介装部材と、を備え、前記頭部と前記ナットの一方の最小外径は、前記第１貫通孔より狭径であり、前記介装部材の外径は、前記第１貫通孔より広径であることを特徴とする締結構造である。
【0010】
態様１の締結構造によれば、介装部材によって、ボルトから伝わる力をボルト近傍よりも外側に伝え、ボルトから第１板材に伝わる力の面圧を下げることで、第１板材と第２板材との間の摩擦係数を上げやすくなり、摩擦力の低下を軽減させつつ、頭部の最小外径より大きい第１貫通孔を備える第１板材によって作業性を向上させることができる。
【0011】
（態様２）
態様１の締結構造であって、前記頭部と前記ナットの他方と前記第２板材との間に他の板材を有し、前記ボルトは、前記第１貫通孔、前記第２貫通孔、及び前記他の板材の貫通孔を貫通することが望ましい。
態様１の締結構造であって、前記頭部と前記ナットの他方と前記第２板材との間に他の板材を有し、前記ボルトは、前記第１貫通孔、前記第２貫通孔、及び前記他の板材の貫通孔を貫通することが望ましい。
【0012】
態様２の締結構造によれば、介装部材によって、ボルトから伝わる力をボルト近傍よりも外側に伝えて、摩擦力の低下を軽減させつつ、作業性を向上させることができる。
【0013】
（態様３）
態様１又は２の締結構造であって、前記介装部材は、前記第１貫通孔に貫入する貫入部を備え、前記貫入部の外径は、前記第１貫通孔より狭径であることが望ましい。
態様１又は２の締結構造であって、前記介装部材は、前記第１貫通孔に貫入する貫入部を備え、前記貫入部の外径は、前記第１貫通孔より狭径であることが望ましい。
【0014】
態様３の締結構造によれば、貫入部を備えた介装部材によって、ボルトから伝わる力をボルト近傍よりも外側に伝えて、摩擦力の低下を軽減させつつ、介装部材を第１板材に固定させやすくなり、作業性をより向上させることができる。
【0015】
＜＜＜本実施形態＞＞＞
＝＝＝第１実施形態の締結構造１０＝＝＝
図１は、第１実施形態の締結構造１０が設けられた建物架構１の概略立面図である。図２は、図１中のＡ－Ａ矢視図である。図３Ａは、図２中の部分ｂの拡大図である。図３Ｂは、図３Ａ中のＢ－Ｂ矢視図である。
＝＝＝第１実施形態の締結構造１０＝＝＝
図１は、第１実施形態の締結構造１０が設けられた建物架構１の概略立面図である。図２は、図１中のＡ－Ａ矢視図である。図３Ａは、図２中の部分ｂの拡大図である。図３Ｂは、図３Ａ中のＢ－Ｂ矢視図である。
【0016】
本発明の締結構造は、柱，梁、ブレース、床スラブのデッキプレート等の各種鉄骨部材である複数枚の板材の接合に適用することができる。以下、建物架構１としての柱梁架構１のＨ形鋼のブレース７に組み込まれた形態の締結構造１０について説明する。なお、締結構造１０が、摩擦ダンパーであってもよい。
【0017】
図１に示すように、ブレース７は、適宜位置で互いに所定間隔を隔てて分断されて、一対のブレース分断片７１、７２が形成されている。締結構造１０は、ブレース７のブレース分断片７１、７２の間に配置されており、地震、風等の外力が発生した際でも、板材同士の摩擦力により、ブレース分断片７１、７２の締結構造を維持する。
μは摩擦係数、Ｎは垂直抗力である。
摩擦係数μは、部材の材質や部材に加えられる垂直抗力の面圧（単位面積当たりの力）によって変化することが知られている（「摩擦のおはなし」 田中 久一郎 著 日本規格協会 発行 第１版 参照）。締結構造１０では、板材に加えられる面圧が高いほど摩擦係数μが小さくなり、板材に加えられる面圧が低いほど摩擦係数μが大きくなる。
μは摩擦係数、Ｎは垂直抗力である。
摩擦係数μは、部材の材質や部材に加えられる垂直抗力の面圧（単位面積当たりの力）によって変化することが知られている（「摩擦のおはなし」 田中 久一郎 著 日本規格協会 発行 第１版 参照）。締結構造１０では、板材に加えられる面圧が高いほど摩擦係数μが小さくなり、板材に加えられる面圧が低いほど摩擦係数μが大きくなる。
【0018】
図４Ａは、従来の締結構造１００を説明する図である。図４Ｂは、図４Ａ中のＥ－Ｅ矢視図である。図４の締結構造１００の各部材について、上述の締結構造１０の構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１００の基本構成の詳細な説明は省略する。
【0019】
一般的に、圧接力等の力は最短距離を経て伝わる。つまり、ボルト頭部６１ｈから加えられた力ｆｈは、第１板材１１に対して垂直方向に伝わりやすい。そのため、図４Ｂに示すように、高力ボルト６１ｂ（締結部材６０）によって生じる摩擦力は、各板材１１、１２、１３の高力ボルト６１ｂ近傍で伝わりやすく、特に、ボルト頭部６１ｈと板厚方向に重なる領域で伝わりやすい。そして、ボルト頭部６１ｈから第１板材１１に対する力ｆｈの面圧が高くなる。図４Ｂにボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈが特に働く領域をクロスハッチングで示す。面圧が高いほど摩擦係数μが小さくなり、摩擦力（すべり耐力）が低下してしまう。
【0020】
また、施工現場において、各板材の位置合わせ等の作業を容易に行うために、板材に過大孔（長孔）を設けて施工誤差を吸収させることが望ましい。しかし、過大孔を設けた板材を用いると、図４Ａ及び図４Ｂに示すように、高力ボルト６１ｂの締め付け力が局所的に加えられて、面圧が高くなり、所望の摩擦力（すべり耐力）を得られなくなる恐れがある。
【0021】
これに対し、本実施形態の締結構造１０は、図３等に示すように、ボルト頭部６１ｈ側に位置して第１貫通孔１１ａを備える第１板材１１と、ナット６１ｎ側に位置して第３貫通孔１３ａを備える第３板材１３と、第１板材１１と第３板材１３との間に位置して第２貫通孔１２ａを備える第２板材１２を有している。そして、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈが、第１板材１１の第１貫通孔１１ａの径Ｄ１１ａより狭径であり（Ｄ６１ｈ＜Ｄ１１ａ）、介装部材６５ｈの外径Ｄ６５ｈが、第１貫通孔１１ａの径Ｄ１１ａより広径である（Ｄ６５ｈ＞Ｄ１１ａ）。
【0022】
ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈとは、ボルト頭部６１ｈにおける対角線のうちの最も短い長さである。
【0023】
図３Ｂに本実施形態の締結構造１０のボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈが特に働く領域をクロスハッチングで示す。締結構造１０は、介装部材６５ｈの外径Ｄ６５ｈが第１貫通孔１１ａの径Ｄ１１ａより広径であることで、ボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈを、介装部材６５ｈを介して第１板材１１に伝える。一方、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈを第１貫通孔１１ａの径Ｄ１１ａより狭径とすることで、ボルト頭部６１ｈと板厚方向（高力ボルト６１ｂに沿った方向）に重なる第１板材１１が設けられないため、ボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈを高力ボルト６１ｂ近傍から遠ざけた外側に向かって働かせやすくなる。そして、板厚方向に、介装部材６５ｈと第１板材１１とが重なる領域（図３Ｂのクロスハッチング領域）に力ｆｈが働きやすくなる。これによって、従来よりも、ボルト頭部６１ｈから板厚方向に伝わる力を高力ボルト６１ｂの近傍から外側に向かって伝えやすくなる。
【0024】
また、本実施形態の締結構造１０のボルト頭部６１ｈから力ｆｈが加えられる領域の面積（図３Ｂのクロスハッチング領域の面積）は、従来の締結構造１００のボルト頭部６１ｈから力ｆｈが加えられる面積（図４Ｂのクロスハッチング領域）より広いことから、締結構造１０のボルト頭部６１ｈから第１板材１１に加える力ｆｈの面圧が、従来の締結構造１００のボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈの面圧よりも小さくなる。そのため、本実施形態の締結構造１０の第１板材１１と第２板材１２との間の摩擦係数μは、従来の締結構造１００の第１板材１１と第２板材１２との間の摩擦係数μよりも大きくなる。
【0025】
これによって、本実施形態の締結構造１０は、第１板材１１と第２板材１２との間の摩擦力（すべり耐力）の低下を軽減させつつ、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈより径が大きい第１貫通孔１１ａを備える第１板材１１によって、作業性を向上させることができる。
【0026】
なお、介装部材６５ｈの貫通孔６５ｈａと高力ボルト６１ｂとの間には隙間があるものの、その隙間が小さいほど好ましい。
【0027】
＝＝＝第２実施形態の締結構造１０ｇ＝＝＝
図５は、第２実施形態の締結構造１０ｇを説明する図である。図６Ａは、図５中の部分ｇの拡大図である。図６Ｂは、図６Ａ中のＧ－Ｇ矢視図である。締結構造１０ｇについて、上述の締結構造１０の構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１０ｇの基本構成の詳細な説明は省略する。
図５は、第２実施形態の締結構造１０ｇを説明する図である。図６Ａは、図５中の部分ｇの拡大図である。図６Ｂは、図６Ａ中のＧ－Ｇ矢視図である。締結構造１０ｇについて、上述の締結構造１０の構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１０ｇの基本構成の詳細な説明は省略する。
【0028】
締結構造１０ｇは、第３板材（他の板材）２１と第２板材２２と第１板材２３と、これらの板材２１、２２、２３を締結する締結部材６０を有する。締結構造１０ｇは、高力ボルト６１ｂに沿った方向（板厚方向）に沿って、第３板材２１、第２板材２２、第１板材２３の順に配置し、締結部材６０で締結している。締結部材６０は、高力ボルト６１ｂ、ナット６１ｎ、介装部材６５ｎを備える。
【0029】
第３板材２１には第３貫通孔（他の板材の貫通孔）２１ａ、第２板材２２には第２貫通孔２２ａ、第１板材２３には第１貫通孔２３ａがそれぞれ板厚方向に貫通形成されているとともに、これらの貫通孔２１ａ、２２ａ、２３ａには、串刺し状に高力ボルト６１ｂが通されている。第３貫通孔２１ａ及び第１貫通孔２３ａは円形であり、第２貫通孔２２ａは長孔（楕円形）である。図６Ａ等に示すように、第３板材２１の側（第３板材２１と第２板材２２の一方の側である第３板材２１側）に高力ボルト６１ｂのボルト頭部６１ｈが設けられ、第１板材２３の側（第３板材２１と第２板材２２の他方の側）から高力ボルト６１ｂに螺合するナット６１ｎが設けられている。
【0030】
介装部材６５ｎは、リング状（円形）の部材である。介装部材６５ｎには、貫通孔６５ｎａが板厚方向に貫通形成されており、各板材１１、１２、１３の貫通孔１１ａ、１２ａ、１３ａと一緒に、高力ボルト６１ｂが通されている。
【0031】
締結構造１０ｇは、図６に示すように、ナット６１ｎの最小外径Ｄ６１ｎが、第１板材２３の第１貫通孔２３ａの径Ｄ２３ａより狭径であり（Ｄ６１ｎ＜Ｄ２３ａ）、介装部材６５ｎの外径Ｄ６５ｎが、第１貫通孔２３ａの径Ｄ２３ａより広径である（Ｄ６５ｎ＞Ｄ２３ａ）。
【0032】
なお、ナット６１ｎの最小外径Ｄ６１ｎとは、ナット６１ｎにおける対角線のうちの最も短い長さである。
【0033】
施工現場において、各板材の位置合わせ等の作業を容易に行うために、板材に過大孔（長孔）を設けて施工誤差を吸収させることが望ましいが、過大孔を設けた板材を用いると、従来の締結構造（例えば、図４に示す締結構造１００）のように、高力ボルトの締め付け力が局所的に加えられて（面圧が高くなる）、所望の摩擦力（すべり耐力）を得られなくなる恐れがある。上述のボルト頭部６１ｈ側と同様に、従来の締結構造は、ナット６１ｎから加えられた力ｆｎが垂直に伝わりやすい。そのため、高力ボルト６１ｂ（締結部材６０）によって生じる摩擦力は、各板材１１、１２、１３の高力ボルト６１ｂ近傍で伝わりやすく、特に、ナット６１ｎと板厚方向に重なる領域で伝わりやすい。そして、ナット６１ｎから伝わる力の面圧が高くなる。そして、板材に対する加えられる力ｆｎの面圧が高いほど摩擦係数μが小さくなり、摩擦力（すべり耐力）が低下する。
【0034】
これに対し、締結構造１０ｇは、介装部材６５ｎの外径Ｄ６５ｎが第１貫通孔２３ａの径Ｄ２３ａより広径であることで（Ｄ６５ｎ＞Ｄ２３ａ）、ナット６１ｎから加えられる力ｆｎを、介装部材６５ｎを介して第１板材２３に伝える。一方、ナット６１ｎの最小外径Ｄ６１ｎを第１貫通孔２３ａの径Ｄ２３ａより狭径とすることで（Ｄ６１ｎ＜Ｄ２３ａ）、ナット６１ｎと板厚方向（高力ボルト６１ｂに沿った方向）に重なる第１板材２３が設けられないため、ナット６１ｎから加えられる力ｆｎを高力ボルト６１ｂ近傍から遠ざけた外側に向かって働かせやすくなる。そして、板厚方向に、介装部材６５ｎと第１板材２３とが重なる領域（図６Ｂのクロスハッチング領域）に力ｆｎが働きやすくなる。これにより、従来よりも、ナット６１ｎから板厚に伝わる力を高力ボルト６１ｂから外側に向かって伝えやすくなる。
【0035】
また、締結構造１０ｇのナット６１ｎから力ｆｎが加えられる領域の面積（図６Ｂのクロスハッチング領域の面積）が、従来の締結構造（例えば、図４の締結構造１００）のナットから力が加えられる面積より広いことから、締結構造１０ｇのナット６１ｎから第１板材２３に加える力ｆｎの面圧を、従来の締結構造のナットから加えられる力の面圧よりも小さくすることができる。図６Ｂにナット６１ｎから加えられる力ｆｎが特に働く領域をクロスハッチングで示す。そのため、締結構造１０ｇの第１板材２３と第２板材２２との間の摩擦係数μは、従来の締結構造１００の板材間の摩擦係数μよりも大きくなる。
【0036】
これによって、締結構造１０ｇは、第１板材２３と第２板材２２との間の摩擦力（すべり耐力）の低下を軽減させつつ、ナット６１ｎの最小外径Ｄ６１ｎより径が大きい第１貫通孔２３ａを備える第１板材２３によって、作業性を向上させることができる。
【0037】
なお、介装部材６５ｎの貫通孔６５ｎａと高力ボルト６１ｂとの間には隙間があるものの、その隙間が小さいほど好ましい。
【0038】
また、図７に示すように、第１板材１１と第２板材１２と第３板材１３とを備えた締結構造において、第１板材１１とボルト頭部６１ｈとの間に介装部材６５ｈを備え、且つ、第３板材１３とナット６１ｎとの間に介装部材６５ｎを備える構成であってもよい。図７は、第１実施形態の変形例を説明する図である。これにより、第１板材１１と第２板材１２と第３板材１３とを締結する締結構造をより強固なものとすることができる。
【0039】
＝＝＝第３実施形態の締結構造１０ｈ＝＝＝
図８は、第３実施形態の締結構造１０ｈを説明する図である。図９Ａは、図８中の部分ｈの拡大図である。図９Ｂは、図９Ａ中のＨ－Ｈ矢視図である。締結構造１０ｈについて、上述の締結構造１０の構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１０ｈの基本構成の詳細な説明は省略する。
図８は、第３実施形態の締結構造１０ｈを説明する図である。図９Ａは、図８中の部分ｈの拡大図である。図９Ｂは、図９Ａ中のＨ－Ｈ矢視図である。締結構造１０ｈについて、上述の締結構造１０の構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１０ｈの基本構成の詳細な説明は省略する。
【0040】
上述の締結構造１０は、第１板材１１と第２板材１２と第３板材１３とを締結部材６０で締結した構成としたが、図８及び図９に示すように、第１板材３１と第２板材３２とを締結部材６０で締結した締結構造１０ｈとし、他の板材を備えない構成でもよい。
【0041】
締結構造１０ｈは、第１板材３１と第２板材３２と、これらの板材３１、３２を締結する締結部材６０を有する。締結構造１０ｈは、高力ボルト６１ｂに沿った方向（板厚方向）に沿って、第１板材３１、第２板材３２の順に配置し、締結部材６０で締結している。締結部材６０は、高力ボルト６１ｂ、ナット６１ｎ、介装部材６５ｈを備える。
【0042】
第１板材３１には第１貫通孔３１ａ、第２板材３２には第２貫通孔３２ａがそれぞれ板厚方向に貫通形成されているとともに、これらの貫通孔３１ａ、３２ａには、串刺し状に高力ボルト６１ｂが通されている。第１貫通孔３１ａは円形であり、第２貫通孔３２ａは長孔（楕円形）である。図９等に示すように、第１板材３１側（第１板材３１と第２板材３２の一方の側）に高力ボルト６１ｂのボルト頭部６１ｈが設けられ、第２板材３２側（第１板材３１と第２板材３２の他方の側）から高力ボルト６１ｂに螺合するナット６１ｎが設けられている。
【0043】
介装部材６５ｈは、上述の締結構造１０の介装部材６５ｈと同様に、高力ボルト６１ｂのボルト頭部６１ｈと第１板材３１との間に設けられたリング状（円形）の部材である。介装部材６５ｈは、貫通孔６５ｈａ、ブッシュ６５ｈｂ、リング６５ｈｒを備える。貫通孔６５ｈａは、介装部材６５ｈの板厚方向に貫通形成されており、各板材３１、３２の貫通孔３１ａ、３２ａと一緒に、高力ボルト６１ｂが通されている。なお、介装部材６５ｈの貫通孔６５ｈａと高力ボルト６１ｂとの間には隙間があるものの、その隙間が小さいほど好ましい。
【0044】
図９に示すように、締結構造１０ｈは、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈが、第１板材３１の第１貫通孔３１ａの径Ｄ３１ａより狭径であり（Ｄ６１ｈ＜Ｄ３１ａ）、介装部材６５ｈの外径Ｄ６５ｈが、第１貫通孔３１ａの径Ｄ３１ａより広径である（Ｄ６５ｈ＞Ｄ３１ａ）。
【0045】
図９Ｂに、締結構造１０ｈのボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈが特に働く領域をクロスハッチングで示す。締結構造１０ｈは、介装部材６５ｈの外径Ｄ６５ｈが第１貫通孔３１ａの径Ｄ３１ａより広径であることで（Ｄ６５ｈ＞Ｄ３１ａ）、ボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈを、介装部材６５ｈを介して第１板材３１に伝える。一方、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈを第１貫通孔３１ａの径Ｄ３１ａより狭径とすることで（Ｄ６１ｈ＜Ｄ３１ａ）、ボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈを高力ボルト６１ｂ近傍から遠ざけた外側に向かって力が働きやすくなる。
【0046】
また、締結構造１０ｈのボルト頭部６１ｈから力ｆｈが加えられる領域の面積（図９Ｂのクロスハッチング領域の面積）は、従来の締結構造（例えば、図４に示す締結構造１００）より広い。締結構造１０ｈのボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈによる面圧を、従来の締結構造のボルト頭部から加えられる力による面圧よりも小さくすることができる。そのため、締結構造１０ｈの第１板材３１と第２板材３２との間の摩擦係数μが、従来の締結構造の板材間の摩擦係数μよりも大きくなる。
【0047】
これによって、締結構造１０ｈは、第１板材３１と第２板材３２との間の摩擦力（すべり耐力）の低下を軽減させつつ、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈより径が大きい第１貫通孔３１ａを備える第１板材３１によって、作業性を向上させることができる。
【0048】
＝＝＝第４実施形態の締結構造１０ｊ＝＝＝
図１０は、第４実施形態の締結構造１０ｊを説明する図である。図１１Ａは、図１０中の部分ｊの拡大図である。図１１Ｂは、図１１Ａ中のＪ－Ｊ矢視図である。締結構造１０ｊについて、上述の締結構造１０の構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１０ｊの基本構成の詳細な説明は省略する。
図１０は、第４実施形態の締結構造１０ｊを説明する図である。図１１Ａは、図１０中の部分ｊの拡大図である。図１１Ｂは、図１１Ａ中のＪ－Ｊ矢視図である。締結構造１０ｊについて、上述の締結構造１０の構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１０ｊの基本構成の詳細な説明は省略する。
【0049】
締結構造１０ｊは、第１板材４１と第２板材４２と第３板材（他の板材）４３と、これらの板材４１、４２、４３を締結する締結部材６０を有する。締結構造１０ｊは、高力ボルト６１ｂに沿った方向（板厚方向）に沿って、第１板材４１、第２板材４２、第３板材４３の順に配置し、締結部材６０で締結している。締結部材６０は、高力ボルト６１ｂ、ナット６１ｎ、介装部材６５ｈを備える。
【0050】
第１板材４１には第１貫通孔４１ａ、第２板材４２には第２貫通孔４２ａ、第３板材４３には第３貫通孔（他の板材の貫通孔）４３ａがそれぞれ板厚方向に貫通形成されているとともに、これらの貫通孔４１ａ、４２ａ、４３ａには、串刺し状に高力ボルト６１ｂが通されている。第１貫通孔４１ａ、第３貫通孔４３ａは円形であり、第２貫通孔４２ａは長孔（楕円形）である。図１１等に示すように、第１板材４１側（第１板材４１と第２板材４２の一方の側）に高力ボルト６１ｂのボルト頭部６１ｈが設けられ、第３板材４３側（第１板材４１と第２板材４２の他方の側である第２板材４２の側）から高力ボルト６１ｂに螺合するナット６１ｎが設けられている。
【0051】
介装部材６５ｈは、高力ボルト６１ｂのボルト頭部６１ｈと第１板材４１との間に設けられたリング状（円形）の部材である。締結構造１０ｊの介装部材６５ｈは、貫通孔６５ｈａ、介装部６５ｈｘ、及び貫入部６５ｈｙを備える。介装部６５ｈｘと貫入部６５ｈｙは、一体に形成されていてもよく、別体に形成されていてもよい。
【0052】
貫通孔６５ｈａは、板厚方向に貫通形成された孔であり、各板材４１、４２、４３の貫通孔４１ａ、４２ａ、４３ａと一緒に、高力ボルト６１ｂが通される。介装部材６５ｈの貫通孔６５ｈａと高力ボルト６１ｂとの間には隙間があるものの、その隙間が小さいほど好ましい。介装部６５ｈｘは、ボルト頭部６１ｈと第１板材４１との間に位置する。また、貫入部６５ｈｙは、介装部６５ｈｘよりナット６１ｎ側に設けられており、第１貫通孔４１ａに貫入される部材である。
【0053】
締結構造１０ｊは、図１１に示すように、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈが、第１板材４１の第１貫通孔４１ａの径Ｄ４１ａより狭径である（Ｄ６１ｈ＜Ｄ４１ａ）。そして、介装部６５ｈｘの外径Ｄ６５ｈｘが、第１貫通孔４１ａの径Ｄ４１ａより広径である（Ｄ６５ｈｘ＞Ｄ４１ａ）。
【0054】
図１１Ｂに、締結構造１０ｊのボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈが特に働く領域をクロスハッチングで示す。締結構造１０ｊは、介装部材６５ｈ（介装部６５ｈｘ）の外径Ｄ６５ｈｘが第１貫通孔４１ａの径Ｄ４１ａより広径であることで（Ｄ６５ｈｘ＞Ｄ４１ａ）、ボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈを、介装部材６５ｈ（介装部６５ｈｘ）を介して第１板材４１に伝える。一方、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈを第１貫通孔４１ａの径Ｄ４１ａより狭径とすることで（Ｄ６１ｈ＜Ｄ４１ａ）、ボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈを高力ボルト６１ｂ近傍から遠ざけた外側に向かって働かせやすくなる。
【0055】
また、締結構造１０ｊのボルト頭部６１ｈから力ｆｈが加えられる領域の面積（図１１Ｂのクロスハッチング領域の面積）が、従来の締結構造（例えば、図４Ｂに示す締結構造１００）のナットから力が加えられる領域の面積より広ことから、締結構造１０ｊのボルト頭部６１ｈから第１板材４１に加える力ｆｈの面圧が、従来の締結構造のボルト頭部から加えられる力の面圧よりも小さくなる。そのため、締結構造１０ｊの第１板材４１と第２板材４２との間の摩擦係数μが、従来の締結構造の板材間の摩擦係数μよりも大きくなる。
【0056】
これによって、締結構造１０ｊは、第１板材４１と第２板材４２との間の摩擦力（すべり耐力）の低下を軽減させつつ、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈより径が大きい第１貫通孔４１ａを備える第１板材４１によって、作業性を向上させることができる。
【0057】
貫入部６５ｈｙの外径Ｄ６５ｈｙは、第１貫通孔４１ａの径Ｄ４１ａより狭径である（Ｄ６５ｈｙ＜Ｄ４１ａ）。介装部材６５ｈが貫入部６５ｈｙを備えることで、介装部６５ｈｘのみを備える場合よりも剛性が大きくなり、高力ボルト６１ｂからの軸力の伝達効率が向上する。貫入部６５ｈｙを第１貫通孔４１ａに貫入させることで、第１板材４１に対する介装部材６５ｈの位置を容易に特定させ、固定させやすくなるため、締結部材６０による締結力を締結構造１０ｊに付与させやすくなる。
【0058】
＝＝＝第５実施形態の締結構造１０ｋ＝＝＝
図１２は、第５実施形態の締結構造１０ｋを説明する図である。図１３Ａは、図１２中の部分ｋの拡大図である。図１３Ｂは、図１３Ａ中のＫ－Ｋ矢視図である。締結構造１０ｋについて、上述の締結構造１０の構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１０ｋの基本構成の詳細な説明は省略する。
図１２は、第５実施形態の締結構造１０ｋを説明する図である。図１３Ａは、図１２中の部分ｋの拡大図である。図１３Ｂは、図１３Ａ中のＫ－Ｋ矢視図である。締結構造１０ｋについて、上述の締結構造１０の構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１０ｋの基本構成の詳細な説明は省略する。
【0059】
締結構造１０ｋは、第３板材（他の板材）５１と第２板材５２と第１板材５３と、これらの板材５１、５２、５３を締結する締結部材６０を有する。締結構造１０ｋは、高力ボルト６１ｂに沿った方向（板厚方向）に沿って、第３板材５１、第２板材５２、第１板材５３の順に配置し、締結部材６０で締結している。締結部材６０は、高力ボルト６１ｂ、ナット６１ｎ、介装部材６５ｎを備える。
【0060】
第３板材５１には第３貫通孔（他の板材の貫通孔）５１ａ、第２板材５２には第２貫通孔５２ａ、第１板材５３には第１貫通孔５３ａがそれぞれ板厚方向に貫通形成されているとともに、これらの貫通孔５１ａ、５２ａ、５３ａには、串刺し状に高力ボルト６１ｂが通されている。第３貫通孔５１ａ及び第１貫通孔５３ａは円形であり、第２貫通孔５２ａは長孔（楕円形）である。図１２等に示すように、第３板材５１の側（第３板材５１と第２板材５２の一方の側である第３板材５１側）に高力ボルト６１ｂのボルト頭部６１ｈが設けられ、第１板材５３の側（第３板材５１と第２板材５２の他方の側）から高力ボルト６１ｂに螺合するナット６１ｎが設けられている。
【0061】
介装部材６５ｎは、ナット６１ｎと第１板材５３との間に設けられたリング状（円形）の部材である。介装部材６５ｎは、貫通孔６５ｎａ、介装部６５ｎｘ、及び貫入部６５ｎｙを備える。介装部６５ｎｘと貫入部６５ｎｙは、一体に形成されていてもよく、別体に形成されていてもよい。
【0062】
貫通孔６５ｎａは、板厚方向に貫通形成された孔であり、各板材５１、５２、５３の貫通孔５１ａ、５２ａ、５３ａと一緒に、高力ボルト６１ｂが通される。介装部材６５ｎの貫通孔６５ｎａと高力ボルト６１ｂとの間には隙間があるものの、その隙間が小さいほど好ましい。介装部６５ｎｘは、ナット６１ｎと第１板材５３との間に位置する。また、貫入部６５ｎｙは、介装部６５ｎｘよりボルト頭部６１ｈ側に設けられており、第１貫通孔５３ａに貫入される部材である。
【0063】
締結構造１０ｋは、図１３に示すように、ナット６１ｎの最小外径Ｄ６１ｎが、第１板材５３の第１貫通孔５３ａの径Ｄ５３ａより狭径である（Ｄ６１ｎ＜Ｄ５３ａ）。そして、介装部６５ｎｘの外径Ｄ６５ｎｘが、第１貫通孔５３ａの径Ｄ５３ａより広径である（Ｄ６５ｎｘ＞Ｄ５３ａ）。
【0064】
図１３Ｂに、締結構造１０ｋのナット６１ｎから加えられる力ｆｎが特に働く領域をクロスハッチングで示す。締結構造１０ｋは、介装部材６５ｎ（介装部６５ｎｘ）の外径Ｄ６５ｎｘが第１貫通孔５３ａの径Ｄ５３ａより広径であることで（Ｄ６５ｎｘ＞Ｄ５３ａ）、ナット６１ｎから加えられる力ｆｎを、介装部材６５ｎ（介装部６５ｎｘ）を介して第１板材５３に伝える。一方、ナット６１ｎの最小外径Ｄ６１ｎを第１貫通孔５３ａの径Ｄ５３ａより狭径とすることで（Ｄ６１ｎ＜Ｄ５３ａ）、ナット６１ｎから加えられる力ｆｎを高力ボルト６１ｂ近傍から遠ざけた外側に向かって働かせやすくなる。
【0065】
また、締結構造１０ｋのナット６１ｎから力ｆｎが加えられる領域の面積（図１３Ｂのクロスハッチング領域の面積）が、従来の締結構造（例えば、図４に示す締結構造１００）のナットから力が加えられる領域の面積より広ことから、締結構造１０ｋのナット６１ｎから第１板材５３に加える力ｆｎの面圧が、従来の締結構造のナットから加えられる力の面圧よりも小さくなる。そのため、締結構造１０ｋの第１板材５３と第２板材５２との間の摩擦係数μが、従来の締結構造の板材間の摩擦係数μよりも大きくなる。
【0066】
これによって、締結構造１０ｊは、第１板材５３と第２板材５２との間の摩擦力（すべり耐力）の低下を軽減させつつ、ナット６１ｎの最小外径Ｄ６１ｈより径が大きい第１貫通孔５３ａを備える第１板材５３によって、作業性を向上させることができる。
【0067】
また、貫入部６５ｎｙは、介装部６５ｎｘよりボルト頭部６１ｈ側に設けられている。貫入部６５ｎｙの外径Ｄ６５ｎｙは、第１貫通孔５３ａの径Ｄ５３ａより狭径である（Ｄ６５ｎｙ＜Ｄ５３ａ）。介装部材６５ｎが貫入部６５ｎｙを備えることで、介装部６５ｎｘのみの場合よりも剛性が大きくなり、高力ボルト６１ｂからの軸力の伝達効率が向上する。貫入部６５ｎｙを第１貫通孔５３ａに貫入させることで、第１板材５３に対する介装部材６５ｎの位置を容易に特定させ、固定させやすくなるため、締結部材６０による締結力を締結構造１０ｋに付与させやすくなる。
【0068】
また、図１４に示すように、第１板材４１と第２板材４２と第３板材４３とを備えた締結構造において、第１板材４１とボルト頭部６１ｈとの間に介装部材６５ｈを備え、且つ、第３板材４３とナット６１ｎとの間に介装部材６５ｎを備える構成であってもよい。図１４は、第４実施形態の変形例を説明する図である。これにより、第１板材４１と第２板材４２と第３板材４３とを締結する締結構造をより強固なものとすることができる。
【0069】
＝＝＝第６実施形態の変形例の締結構造１０ｍ＝＝＝
図１５は、第６実施形態の締結構造１０ｍを説明する図である。図１６Ａは、図１５中の部分ｍの拡大図である。図１６Ｂは、図１６Ａ中のＭ－Ｍ矢視図である。締結構造１０ｍについて、上述の締結構造１０ｊの構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１０ｍの基本構成の詳細な説明は省略する。
図１５は、第６実施形態の締結構造１０ｍを説明する図である。図１６Ａは、図１５中の部分ｍの拡大図である。図１６Ｂは、図１６Ａ中のＭ－Ｍ矢視図である。締結構造１０ｍについて、上述の締結構造１０ｊの構成と共通する部分は符号等を同じとし、締結構造１０ｍの基本構成の詳細な説明は省略する。
【0070】
第４実施形態の締結構造１０ｊは、第１板材４１と第２板材４２と第３板材４３とを締結部材６０で締結した構成としたが、図１５及び図１６に示すように、第１板材９１と第２板材９２とを締結部材６０で締結した締結構造１０ｍとし、第３板材を備えない構成でもよい。
【0071】
締結構造１０ｍの介装部材６５ｈは、上述の締結構造１０ｊと同様の構成であり、高力ボルト６１ｂのボルト頭部６１ｈと第１板材９１との間に設けられたリング状（円形）の部材である。上述の締結構造１０ｊと同様に、介装部材６５ｈは、貫通孔６５ｈａ、介装部６５ｈｘ、及び貫入部６５ｈｙを備える。
【0072】
貫通孔６５ｈａは、板厚方向に貫通形成された孔であり、各板材９１、９２の貫通孔９１ａ、９２ａと一緒に、高力ボルト６１ｂが通される。介装部材６５ｈの貫通孔６５ｈａと高力ボルト６１ｂとの間には隙間があるものの、その隙間が小さいほど好ましい。介装部６５ｈｘは、ボルト頭部６１ｈと第１板材９１との間に位置する部材である。
【0073】
締結構造１０ｍは、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈが、第１板材９１の第１貫通孔９１ａの径Ｄ９１ａより狭径である（Ｄ６１ｈ＜Ｄ９１ａ）。そして、介装部材６５ｈ（介装部６５ｈｘ）の外径Ｄ６５ｈｘが、第１貫通孔９１ａの径Ｄ９１ａより広径である（Ｄ６５ｈｘ＞Ｄ９１ａ）。
【0074】
図１６Ｂに、締結構造１０ｍのボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈが特に働く領域をクロスハッチングで示す。締結構造１０ｍは、介装部材６５ｈ（介装部６５ｈｘ）の外径Ｄ６５ｈｘが第１貫通孔９１ａの径Ｄ９１ａより広径であることで、ボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈを、介装部材６５ｈ（介装部６５ｈｘ）を介して第１板材９１に伝える。一方、ボルト頭部６１ｈの最小外径Ｄ６１ｈを第１貫通孔９１ａの径Ｄ９１ａより狭径とすることで、ボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈを高力ボルト６１ｂ近傍から遠ざけた外側に向かって働かせやすくなる。
【0075】
また、締結構造１０ｍのボルト頭部６１ｈから力ｆｈが加えられる領域の面積（図１６Ｂのクロスハッチング領域の面積）が、従来の締結構造（例えば、図４に示す締結構造１００）より広い。締結構造１０ｍのボルト頭部６１ｈから加えられる力ｆｈの面圧を、従来の締結構造のボルト頭部から加えられる力の面圧よりも小さくすることができる。そのため、締結構造１０ｍの第１板材９１と第２板材９２との間の摩擦係数μが、従来の締結構造の板材間の摩擦係数μよりも大きくなる。
【0076】
また、貫入部６５ｈｙは、介装部６５ｈｘよりナット６１側に設けられている。貫入部６５ｈｙの外径Ｄ６５ｈｙは、第１貫通孔９１ａの径１１ａより狭径である（Ｄ６５ｈｙ＜Ｄ９１ａ）。介装部材６５ｈが貫入部６５ｈｙを備えることで、介装部６５ｈｘのみを備える場合よりも剛性が大きくなり、高力ボルト６１ｂからの軸力の伝達効率が向上する。貫入部６５ｈｙを第１貫通孔９１ａに貫入させることで、第１板材９１に対する介装部材６５ｈの位置を容易に特定させ、固定させやすくなるため、締結部材６０による締結力を締結構造１０ｍに付与させやすくなる。
【0077】
＝＝＝その他の実施の形態＝＝＝
以上、本発明の実施形態について説明したが、上記の実施形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定して解釈するためのものではない。また、本発明は、その趣旨を逸脱することなく、変更や改良され得るとともに、本発明にはその等価物が含まれるのはいうまでもない。
以上、本発明の実施形態について説明したが、上記の実施形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定して解釈するためのものではない。また、本発明は、その趣旨を逸脱することなく、変更や改良され得るとともに、本発明にはその等価物が含まれるのはいうまでもない。
【符号の説明】
【0078】
１ 建物架構（柱梁架構、構造物）、
７ ブレース、
１０、１０ｇ、１０ｈ、１０ｊ、１０ｋ、１０ｍ、１００ 締結構造、
１１ 第１板材、
１１ａ 第１貫通孔、
１２ 第２板材、
１２ａ 第２貫通孔、
１３ 第３板材（他の板材）、
１３ａ 第３貫通孔（他の板材の貫通孔）、
２１ 第３板材（他の板材）、
２１ａ 第３貫通孔（他の板材の貫通孔）、
２２ 第２板材、
２２ａ 第２貫通孔、
２３ 第１板材、
２３ａ 第１貫通孔、
３１ 第１板材、
３１ａ 第１貫通孔、
３２ 第２板材、
３２ａ 第２貫通孔、
４１ 第１板材、
４１ａ 第１貫通孔、
４２ 第２板材、
４２ａ 第２貫通孔、
４３ 第３板材（他の板材）、
４３ａ 第３貫通孔（他の板材の貫通孔）、
５１ 第３板材（他の板材）、
５１ａ 第３貫通孔（他の板材の貫通孔）、
５２ 第２板材、
５２ａ 第２貫通孔、
５３ 第１板材、
５３ａ 第１貫通孔、
９１ 第１板材、
９１ａ 第１貫通孔、
９２ 第２板材、
９２ａ 第２貫通孔、
６０ 締結部材、
６１ｂ 高力ボルト（ボルト）、
６１ｈ ボルト頭部（頭部）、
６１ｎ ナット、
６５ｈ 介装部材、
６５ｈｘ 介装部、
６５ｈｙ 貫入部、
６５ｈａ 貫通孔、
６５ｎ 介装部材、
６５ｎｘ 介装部、
６５ｎｙ 貫入部、
６５ｎａ 貫通孔、
７１、７２ ブレース分断片
７ ブレース、
１０、１０ｇ、１０ｈ、１０ｊ、１０ｋ、１０ｍ、１００ 締結構造、
１１ 第１板材、
１１ａ 第１貫通孔、
１２ 第２板材、
１２ａ 第２貫通孔、
１３ 第３板材（他の板材）、
１３ａ 第３貫通孔（他の板材の貫通孔）、
２１ 第３板材（他の板材）、
２１ａ 第３貫通孔（他の板材の貫通孔）、
２２ 第２板材、
２２ａ 第２貫通孔、
２３ 第１板材、
２３ａ 第１貫通孔、
３１ 第１板材、
３１ａ 第１貫通孔、
３２ 第２板材、
３２ａ 第２貫通孔、
４１ 第１板材、
４１ａ 第１貫通孔、
４２ 第２板材、
４２ａ 第２貫通孔、
４３ 第３板材（他の板材）、
４３ａ 第３貫通孔（他の板材の貫通孔）、
５１ 第３板材（他の板材）、
５１ａ 第３貫通孔（他の板材の貫通孔）、
５２ 第２板材、
５２ａ 第２貫通孔、
５３ 第１板材、
５３ａ 第１貫通孔、
９１ 第１板材、
９１ａ 第１貫通孔、
９２ 第２板材、
９２ａ 第２貫通孔、
６０ 締結部材、
６１ｂ 高力ボルト（ボルト）、
６１ｈ ボルト頭部（頭部）、
６１ｎ ナット、
６５ｈ 介装部材、
６５ｈｘ 介装部、
６５ｈｙ 貫入部、
６５ｈａ 貫通孔、
６５ｎ 介装部材、
６５ｎｘ 介装部、
６５ｎｙ 貫入部、
６５ｎａ 貫通孔、
７１、７２ ブレース分断片
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】