特開 2024-165696 ２アームベルトテンショナを備えた内燃機関

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024165696

(43)【公開日】2024-11-28

(54)【発明の名称】２アームベルトテンショナを備えた内燃機関

(51)【国際特許分類】

   F02B 67/06 20060101AFI20241121BHJP

   F16H 7/12 20060101ALI20241121BHJP

【ＦＩ】

F02B67/06 D

F16H7/12 A

【審査請求】未請求

【請求項の数】2

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2023082097

(22)【出願日】2023-05-18

(71)【出願人】

【識別番号】000003218

【氏名又は名称】株式会社豊田自動織機

(74)【代理人】

【識別番号】110000394

【氏名又は名称】弁理士法人岡田国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】降旗 克行

【テーマコード（参考）】

3J049

【Ｆターム（参考）】

3J049AA01

3J049BB13

3J049BB23

3J049BH02

3J049CA03

(57)【要約】

【課題】テンショナプーリを支持して揺動自在に支持されたアームの揺動軸が片持ち状態の場合、当該揺動軸が偏摩耗することを抑制することができる２アームベルトテンショナを備えた内燃機関を提供する。
【解決手段】第１・第２テンショナプーリと、これらを回転自在に支持する第１・第２アームと、これらを揺動自在に支持する第１・第２シャフトとが立設されたベース１３と、第１・第２テンショナプーリの押圧力を発生させる弾性体とを有し、第１シャフト１１と第２シャフト１２は片持ち状態で立設され、無負荷状態では対向方向に向かってプーリ回転軸線に対して所定傾斜角度θ１を有するように立設されている。ベースにおける第１シャフトと第２シャフトの間にはベース脆弱部１３ｗ、１３ｘが設けられており、ベース脆弱部は、内燃機関が運転された場合に、傾斜していた第１シャフト１１と第２シャフト１２を、ほぼ平行にするベースの弾性変形の起点となる。
【選択図】図７

【特許請求の範囲】

【請求項1】

プーリに掛けられた環状の動力伝達ベルトにテンションを付与する２アームベルトテンショナを備えた内燃機関であって、
前記２アームベルトテンショナは、
前記動力伝達ベルトにおける前記プーリへの入力側の部位を外周側から内周側へと押圧する第１テンショナプーリと、
前記動力伝達ベルトにおける前記プーリからの出力側の部位を外周側から内周側へと押圧する第２テンショナプーリと、
前記第１テンショナプーリを回転自在に支持する第１アームと、
前記第２テンショナプーリを回転自在に支持する第２アームと、
前記第１アームを揺動自在に支持する第１シャフトと前記第２アームを揺動自在に支持する第２シャフトとが立設されたベースと、
前記第１アームと前記第２アームに接続されて前記第１テンショナプーリと前記第２テンショナプーリを前記動力伝達ベルトに押圧する押圧力を発生させる弾性体と、
を有し、
前記第１シャフトと前記第２シャフトは、それぞれの一方端のみが前記ベースに接合されて片持ち状態で立設されており、前記第１テンショナプーリ及び前記第２テンショナプーリが無負荷状態の場合では互いに対向している方向に向かって前記ベースから延在するよう前記プーリの回転軸線であるプーリ回転軸線に対して所定傾斜角度を有するように立設されており、
前記ベースにおける前記第１シャフトと前記第２シャフトの間には、周囲よりも剛性が低いベース脆弱部が設けられており、
前記ベース脆弱部は、前記内燃機関が運転されて前記第１テンショナプーリと前記第２テンショナプーリに負荷がかかった場合に、前記プーリ回転軸線に対して傾斜していた前記第１シャフトと前記第２シャフトを、前記動力伝達ベルトと前記弾性体からの押圧力によって前記プーリ回転軸線に対してほぼ平行にする前記ベースの弾性変形の起点となる、
２アームベルトテンショナを備えた内燃機関。

【請求項2】

プーリに掛けられた環状の動力伝達ベルトにテンションを付与する２アームベルトテンショナを備えた内燃機関であって、
前記２アームベルトテンショナは、
前記動力伝達ベルトにおける前記プーリへの入力側の部位を外周側から内周側へと押圧する第１テンショナプーリと、
前記動力伝達ベルトにおける前記プーリからの出力側の部位を外周側から内周側へと押圧する第２テンショナプーリと、
前記第１テンショナプーリを回転自在に支持する第１アームと、
前記第２テンショナプーリを回転自在に支持する第２アームと、
前記第１アームを揺動自在に支持する第１シャフトと前記第２アームを揺動自在に支持する第２シャフトとが立設されたベースと、
前記第１アームと前記第２アームに接続されて前記第１テンショナプーリと前記第２テンショナプーリを前記動力伝達ベルトに押圧する押圧力を発生させる弾性体と、
を有し、
前記第１シャフトと前記第２シャフトは、それぞれの一方端のみが前記ベースに接合されて片持ち状態で立設されており、前記第１テンショナプーリ及び前記第２テンショナプーリが無負荷状態の場合では互いに対向している方向に向かって前記ベースから延在するよう前記プーリの回転軸線であるプーリ回転軸線に対して所定傾斜角度を有するように立設されており、
前記第１シャフトと前記第２シャフトのそれぞれにおける前記ベースへの接合個所の近傍には、周囲よりも剛性が低いシャフト脆弱部が設けられており、
前記シャフト脆弱部は、前記内燃機関が運転されて前記第１テンショナプーリと前記第２テンショナプーリに負荷がかかった場合に、前記プーリ回転軸線に対して傾斜していた前記第１シャフトと前記第２シャフトを、前記動力伝達ベルトと前記弾性体からの押圧力によって前記プーリ回転軸線に対してほぼ平行にする前記第１シャフトと前記第２シャフトの弾性変形の起点となる、
２アームベルトテンショナを備えた内燃機関。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、プーリに掛けられた動力伝達ベルトにテンションを付与する２アームベルトテンショナを備えた内燃機関に関する。

【背景技術】

【0002】

例えば車両に搭載された内燃機関には、オルタネータ（またはモータジェネレータ）、エアコンコンプレッサ、ウォーターポンプ、オイルポンプ等の種々の補機が取り付けられている。これらの補機にはプーリが取り付けられており、内燃機関のクランクシャフトに取り付けられたクランクプーリから動力伝達ベルトを介して各補機のプーリが回転駆動される。各補機のプーリには前記動力伝達ベルトが掛けられているが、当該動力伝達ベルトの滑りを抑制するために、一部のプーリには、動力伝達ベルトにテンションを付与するベルトテンショナが設けられている。

【0003】

例えば特許文献１には、平ベルトを介して電動機の駆動側プーリの動力を従動側プーリに伝達して送風機を回転駆動する冷却塔送風機用ベルト伝動機構が開示されている。特許文献１には、送風動作時には、動荷重によって電動機出力軸が傾くことが記載されている。そこで、電動機を固定する場合、電動機出力軸の向きを送風機作動時に傾く側とは反対側に所定角度分傾斜させて固定している。これにより、送風機作動時には、駆動側プーリの回転中心軸が、従動側プーリの回転中心軸と平行になることが記載されている。また従動側プーリの近傍には、平ベルトにテンションを付与する１個のテンショナプーリ（回転軸が片持ち状態とされたテンショナプーリ）が配置されている。

【0004】

また特許文献２には、第１のテンショナプーリを回転自在に支持したメインアームと、第２のテンショナプーリを回転自在に支持したサブアームとを有する自動車用エンジンの補機ベルト用オートテンショナ（２アームベルトテンショナに相当）が記載されている。特許文献２におけるメインアームは、片持ち状態のメインアーム揺動軸に揺動自在に支持されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0005】

【特許文献1】特開２０１９－０９４９４０号公報

【特許文献2】特開２０２２－１３４９１２号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0006】

ベルトテンショナのテンショナプーリには、テンショナプーリをベルトに押圧する弾性体からの押圧力と、ベルトからの押圧力と、が印加される。上記押圧力を発生させる弾性体からの押圧力と、前記ベルトからの押圧力は、アーム（テンショナプーリを支持しているアーム）を揺動自在に支持する揺動軸に印加される。そして揺動軸が片持ち状態で支持されている場合、上記のベルトと弾性体からの押圧力は、この揺動軸を傾斜させる力となる。揺動軸が傾斜した場合には、揺動軸を収容しているスリーブや軸受に、傾斜した揺動軸が当たるので、当該揺動軸または当該スリーブや軸受が偏摩耗するので好ましくない。また、上記のベルトと弾性体からの押圧力は、テンションを付与するベルトが運転状態となって駆動されている場合に、最も大きな力となる。

【0007】

特許文献１では、送風動作時（平ベルトのテンションが大きくなった時）に、電動機出力軸が傾斜する点を考慮しているが、片持ち状態とされたテンショナプーリの回転軸の傾斜については考慮されていない。従って、テンショナプーリの揺動軸または当該揺動軸の軸受が偏摩耗する可能性がある。

【0008】

また特許文献２も特許文献１と同様に、エンジン運転時（補機ベルトのテンションが大きくなった時）に、片持ち状態のメインアーム揺動軸が傾斜することを考慮していない。従って、メインアーム揺動軸または当該揺動軸の軸受が偏摩耗する可能性がある。

【0009】

本発明は、このような点に鑑みて創案されたものであり、テンショナプーリを支持して揺動自在に支持されたアームの揺動軸が片持ち状態の場合、当該揺動軸または当該揺動軸の軸受が偏摩耗することを抑制することができる２アームベルトテンショナを備えた内燃機関を提供することを課題とする。

【課題を解決するための手段】

【0010】

上記課題を解決するため、第１の発明は、プーリに掛けられた環状の動力伝達ベルトにテンションを付与する２アームベルトテンショナを備えた内燃機関である。前記２アームベルトテンショナは、前記動力伝達ベルトにおける前記プーリへの入力側の部位を外周側から内周側へと押圧する第１テンショナプーリと、前記動力伝達ベルトにおける前記プーリからの出力側の部位を外周側から内周側へと押圧する第２テンショナプーリと、前記第１テンショナプーリを回転自在に支持する第１アームと、前記第２テンショナプーリを回転自在に支持する第２アームと、前記第１アームを揺動自在に支持する第１シャフトと前記第２アームを揺動自在に支持する第２シャフトとが立設されたベースと、前記第１アームと前記第２アームに接続されて前記第１テンショナプーリと前記第２テンショナプーリを前記動力伝達ベルトに押圧する押圧力を発生させる弾性体と、を有する。また前記第１シャフトと前記第２シャフトは、それぞれの一方端のみが前記ベースに接合されて片持ち状態で立設されており、前記第１テンショナプーリ及び前記第２テンショナプーリが無負荷状態の場合では互いに対向している方向に向かって前記ベースから延在するよう前記プーリの回転軸線であるプーリ回転軸線に対して所定傾斜角度を有するように立設されている。そして前記ベースにおける前記第１シャフトと前記第２シャフトの間には、周囲よりも剛性が低いベース脆弱部が設けられており、前記ベース脆弱部は、前記内燃機関が運転されて前記第１テンショナプーリと前記第２テンショナプーリに負荷がかかった場合に、前記プーリ回転軸線に対して傾斜していた前記第１シャフトと前記第２シャフトを、前記動力伝達ベルトと前記弾性体からの押圧力によって前記プーリ回転軸線に対してほぼ平行にする前記ベースの弾性変形の起点となる、２アームベルトテンショナを備えた内燃機関である。

【0011】

次に、第２の発明は、プーリに掛けられた環状の動力伝達ベルトにテンションを付与する２アームベルトテンショナを備えた内燃機関である。前記２アームベルトテンショナは、前記動力伝達ベルトにおける前記プーリへの入力側の部位を外周側から内周側へと押圧する第１テンショナプーリと、前記動力伝達ベルトにおける前記プーリからの出力側の部位を外周側から内周側へと押圧する第２テンショナプーリと、前記第１テンショナプーリを回転自在に支持する第１アームと、前記第２テンショナプーリを回転自在に支持する第２アームと、前記第１アームを揺動自在に支持する第１シャフトと前記第２アームを揺動自在に支持する第２シャフトとが立設されたベースと、前記第１アームと前記第２アームに接続されて前記第１テンショナプーリと前記第２テンショナプーリを前記動力伝達ベルトに押圧する押圧力を発生させる弾性体と、を有する。また前記第１シャフトと前記第２シャフトは、それぞれの一方端のみが前記ベースに接合されて片持ち状態で立設されており、前記第１テンショナプーリ及び前記第２テンショナプーリが無負荷状態の場合では互いに対向している方向に向かって前記ベースから延在するよう前記プーリの回転軸線であるプーリ回転軸線に対して所定傾斜角度を有するように立設されている。そして前記第１シャフトと前記第２シャフトのそれぞれにおける前記ベースへの接合個所の近傍には、周囲よりも剛性が低いシャフト脆弱部が設けられており、前記シャフト脆弱部は、前記内燃機関が運転されて前記第１テンショナプーリと前記第２テンショナプーリに負荷がかかった場合に、前記プーリ回転軸線に対して傾斜していた前記第１シャフトと前記第２シャフトを、前記動力伝達ベルトと前記弾性体からの押圧力によって前記プーリ回転軸線に対してほぼ平行にする前記第１シャフトと前記第２シャフトの弾性変形の起点となる、２アームベルトテンショナを備えた内燃機関である。

【発明の効果】

【0012】

第１の発明では、ベースに対して片持ち状態で立設された第１シャフトと第２シャフトを、互いに対向している方向に向かってプーリ回転軸線に対して所定傾斜角度を有するように予め傾斜させておき、ベースには周囲よりも剛性が低いベース脆弱部を設けておく。これにより、内燃機関が運転された場合には、ベース脆弱部が起点となってベースが弾性変形して、第１シャフトと第２シャフトがプーリ回転軸線に対してほぼ平行になる。従って、第１シャフトまたは第１シャフトの軸受、及び第２シャフトまたは第２シャフトの軸受が偏摩耗することを抑制することができる。

【0013】

第２の発明では、ベースに対して片持ち状態で立設された第１シャフトと第２シャフトを、互いに対向している方向に向かってプーリ回転軸線に対して所定傾斜角度を有するように予め傾斜させておき、第１シャフトと第２シャフトのそれぞれには周囲よりも剛性が低いシャフト脆弱部を設けておく。これにより、内燃機関が運転された場合には、シャフト脆弱部が起点となって第１シャフト及び第２シャフトが弾性変形して、第１シャフトと第２シャフトがプーリ回転軸線に対してほぼ平行になる。従って、第１シャフトまたは第１シャフトの軸受、及び第２シャフトまたは第２シャフトの軸受が偏摩耗することを抑制することができる。

【図面の簡単な説明】

【0014】

【図1】２アームベルトテンショナを備えた内燃機関の外観の例を説明する図である。

【図2】２アームベルトテンショナの外観の例を説明する図である。

【図3】２アームベルトテンショナの構造を説明する図であり、第１アームと第１テンショナプーリの周囲の分解斜視図である。

【図4】内燃機関の運転時に、動力伝達ベルトと弾性体からの押圧力が、第１シャフト及び第２シャフトに印加されることを説明する図である。

【図5】図４におけるＡ方向から２アームベルトテンショナを見た場合であって、２アームベルトテンショナにおけるベースと第１シャフト及び第２シャフトの模式図である。

【図6】第１の実施の形態の２アームベルトテンショナの模式図であって、ベースにはベース脆弱部が設けられており、第１シャフトと第２シャフトが無負荷状態の場合の模式図である。

【図7】図６の状態から内燃機関が運転されて、ベース脆弱部が起点となってベースが弾性変形して、第１シャフトと第２シャフトがプーリ回転軸線に対してほぼ平行となることを説明する模式図である。

【図8】第２の実施の形態の２アームベルトテンショナの模式図であって、ベースにはベース脆弱部が設けられており、第１シャフトと第２シャフトが無負荷状態の場合の模式図である。

【図9】図８の状態から内燃機関が運転されて、ベース脆弱部が起点となってベースが弾性変形して、第１シャフトと第２シャフトがプーリ回転軸線に対してほぼ平行となることを説明する模式図である。

【図10】第２の実施の形態において、プーリ回転軸線に対して所定傾斜角度で傾斜した第１シャフトの外観の例と、第１シャフトを接合するベースの接合個所の例を説明する図である。

【図11】第３の実施の形態の２アームベルトテンショナの模式図であって、ベースにはベース脆弱部が設けられており、第１シャフトと第２シャフトが無負荷状態の場合の模式図である。

【図12】図１１の状態から内燃機関が運転されて、ベース脆弱部が起点となってベースが弾性変形して、第１シャフトと第２シャフトがプーリ回転軸線に対してほぼ平行となることを説明する模式図である。

【図13】第４の実施の形態の２アームベルトテンショナの模式図であって、第１シャフトと第２シャフトのそれぞれにはシャフト脆弱部が設けられており、第１シャフトと第２シャフトが無負荷状態の場合の模式図である。

【図14】図１３の状態から内燃機関が運転されて、シャフト脆弱部が起点となって第１シャフト及び第２シャフトが弾性変形して、第１シャフトと第２シャフトがプーリ回転軸線に対してほぼ平行となることを説明する模式図である。

【図15】第５の実施の形態の２アームベルトテンショナの模式図であって、第１シャフトと第２シャフトのそれぞれにはシャフト脆弱部が設けられており、第１シャフトと第２シャフトが無負荷状態の場合の模式図である。

【図16】図１５の状態から内燃機関が運転されて、シャフト脆弱部が起点となって第１シャフト及び第２シャフトが弾性変形して、第１シャフトと第２シャフトがプーリ回転軸線に対してほぼ平行となることを説明する模式図である。

【図17】第５の実施の形態において、プーリ回転軸線に対して所定傾斜角度で傾斜した第１シャフトの外観の例と、第１シャフトを接合するベースの接合個所の例を説明する図である。

【図18】第６の実施の形態の２アームベルトテンショナの模式図であって、第１シャフトと第２シャフトのそれぞれにはシャフト脆弱部が設けられており、第１シャフトと第２シャフトが無負荷状態の場合の模式図である。

【図19】図１８の状態から内燃機関が運転されて、シャフト脆弱部が起点となって第１シャフト及び第２シャフトが弾性変形して、第１シャフトと第２シャフトがプーリ回転軸線に対してほぼ平行となることを説明する模式図である。

【発明を実施するための形態】

【0015】

以下、２アームベルトテンショナ１０を備えた内燃機関１を説明し、２アームベルトテンショナ１０の第１～第６の実施形態について説明する。

【0016】

＜２アームベルトテンショナ１０を備えた内燃機関１（図１）＞
図１に、２アームベルトテンショナ１０を備えた内燃機関１（以下、「２アームベルトテンショナ１０を備えた内燃機関１」を「内燃機関１」と記載する）の概略外観を示す。図１に示すように内燃機関１は、シリンダヘッド１ａ、シリンダ１ｂ、クランクケース１ｃ、オイルパン１ｄ等を有する。クランクケース１ｃ内のクランクシャフトの一方端には、クランクプーリ２が設けられており、クランクプーリ２の回転動力は、オルタネータやオイルポンプ等の種々の補機に伝達される。

【0017】

図１の例は、クランクプーリ２の回転動力が、動力伝達ベルト４を介して、プーリ３が取り付けられた補機３ｈに伝達される例を示している。２アームベルトテンショナ１０は、図１に示すように、第１テンショナプーリ１７と第２テンショナプーリ１８とを用いて、プーリ３に掛けられた動力伝達ベルト４を挟んで押圧することで環状の動力伝達ベルト４にテンションを付与し、動力伝達ベルト４の滑りを抑制する。なお、内燃機関１には一般的には複数の補機が取り付けられているが、図１では１つの補機３ｈのみを記載し、他の補機の記載については省略している。

【0018】

＜２アームベルトテンショナ１０の外観と構造（図２～図４）＞
次に図２～図４を用いて、２アームベルトテンショナ１０の外観と構造について説明する。２アームベルトテンショナ１０は、図２～図４に示すように、第１アーム１５、第２アーム１６、第１テンショナプーリ１７、第２テンショナプーリ１８、ベース１３、弾性体１４等を有している。なお図４は、図１からクランクプーリ２、プーリ３、動力伝達ベルト４、２アームベルトテンショナ１０を抽出した図である。

【0019】

ベース１３は、略板状の形状を有し、第１アーム１５が揺動軸線１１ｚ回りに揺動自在に支持する第１シャフト１１と、第２アーム１６が揺動軸線１２ｚ回りに揺動自在に支持する第２シャフト１２とが立設されている（図３参照）。図３に示すように、ベース１３には、第１シャフト１１の圧入部１１ｙが圧入される嵌合孔１３ｙが形成されている。またベース１３には、第２シャフト１２の圧入部１２ｙが圧入される嵌合孔（図示省略）も形成されている。またベース１３には、２アームベルトテンショナ１０を内燃機関の所定位置に取り付けるための取付部１９が設けられている。

【0020】

第１シャフト１１は、図３に示すように、第１アーム１５に挿通される揺動軸部１１ｋと、径方向外周側に延出されたフランジ部１１ｘと、上記の圧入部１１ｙと、を有し、第２シャフト１２も同様に揺動軸部１２ｋ、フランジ部１２ｘ、圧入部１２ｙ（図５参照）を有している。第１シャフト１１と第２シャフト１２は、それぞれ一方端のみがベース１３に接合されて片持ち状態で立設されている（図５の模式図参照）。なお、第１シャフト１１及び第２シャフト１２は、ベース１３に対して圧入以外の方法で接合されて立設されていてもよい。図３の例に示すように、第１アーム１５は、プレート２１ａ、２１ｃ、２１ｄ、ブッシュ２１ｂ（軸受に相当）、ワッシャ２１ｅ、キャップ２１ｆとともに、第１シャフト１１に取り付けられる。

【0021】

弾性体１４は、図２～図４に示すように、第１アーム１５における第１テンショナプーリ１７とは反対側の端部と、第２アーム１６における第２テンショナプーリ１８とは反対側の端部とに接続されている。弾性体１４は、図４に示すように、押圧力Ｆｃ（弾性力）にて第１アーム１５の他方端を押圧することで第１アーム１５を揺動させ、第１アーム１５の一方端の第１テンショナプーリ１７の押圧力Ｆａを発生させる。同様に、弾性体１４は、図４に示すように、押圧力Ｆｄ（弾性力）にて第２アーム１６の他方端を押圧することで第２アーム１６を揺動させ、第２アーム１６の一方端の第２テンショナプーリ１８の押圧力Ｆｂを発生させる（押圧力Ｆｃと押圧力Ｆｄは、大きさが同じで方向が異なる）。

【0022】

第１アーム１５は、第１シャフト１１にて揺動自在に支持されており、一方端の側は第１テンショナプーリ１７を回転自在に支持し、他方端の側は弾性体１４が接続されて押圧力Ｆｃ（図４参照）を受けている。同様に、第２アーム１６は、第２シャフト１２にて揺動自在に支持されており、一方端の側は第２テンショナプーリ１８を回転自在に支持し、他方端の側は弾性体１４が接続されて押圧力Ｆｄ（図４参照）を受けている。

【0023】

第１アーム１５は、図２～図４に示すように、第１テンショナプーリ１７を、回転軸線１７ｚ回りに回転自在に支持している。同様に、第２アーム１６は、図２～図４に示すように、第２テンショナプーリ１８を、回転軸線１８ｚ回りに回転自在に支持している。図３の例に示すように、第１テンショナプーリ１７は、カバー２３ｂ及びプレート２３ｃとともに締結部材２３ａ、２３ｄにて第１アーム１５に取り付けられる。

【0024】

第１テンショナプーリ１７は、図４に示すように、押圧力Ｆｃを受けて動力伝達ベルト４におけるプーリ３への入力側の部位を外周側から内周側へと押圧する。図４の例では、第１テンショナプーリ１７は、押圧力Ｆａにて動力伝達ベルト４を押圧し、動力伝達ベルト４から押圧力Ｆｈを受けている。

【0025】

第２テンショナプーリ１８は、図４に示すように、押圧力Ｆｄを受けて動力伝達ベルト４におけるプーリ３からの出力側の部位を外周側から内周側へと押圧する。図４の例では、第２テンショナプーリ１８は、押圧力Ｆｂにて動力伝達ベルト４を押圧し、動力伝達ベルト４から押圧力Ｆｇを受けている。

【0026】

＜２アームベルトテンショナ１０の第１シャフト１１と第２シャフト１２にかかる負荷（図４～図５）＞
なお図５は、図４においてＡ方向から２アームベルトテンショナ１０を見た場合におけるベース１３、第１シャフト１１、第２シャフト１２の模式図である。

【0027】

内燃機関１の運転時には、図４に示すように、クランクプーリ２が回転駆動され（図４の例では時計回り方向に駆動）、動力伝達ベルト４は、点線で示す符号４ａに示す状態となって第２テンショナプーリ１８を紙面右側に向けて押圧する。この押圧力は弾性体１４に伝達され、弾性体１４は押圧力Ｆｃ、Ｆｄ（弾性力）にて押し返し、第２テンショナプーリ１８の押圧力Ｆｂと第１テンショナプーリ１７の押圧力Ｆａを発生させる。

【0028】

図４に示すように、第１アーム１５の揺動軸である第１シャフト１１には、第１テンショナプーリ１７が動力伝達ベルト４から受ける押圧力Ｆｈ（押圧力Ｆａに対する反力）と、弾性体１４から受ける押圧力Ｆｃ（弾性力）とが印加される。同様に、第２アーム１６の揺動軸である第２シャフト１２には、第２テンショナプーリ１８が動力伝達ベルト４から受ける押圧力Ｆｇ（押圧力Ｆｂに対する反力）と、弾性体１４から受ける押圧力Ｆｄ（弾性力）とが印加される。

【0029】

第１シャフト１１及び第２シャフト１２は、ベース１３に対して片持ち状態で立設されているので、図５に示すように、第１シャフト１１は、押圧力Ｆｈと押圧力Ｆｃによって、第２シャフト１２から遠ざかる方向に傾斜するように変形する可能性がある。同様に第２シャフト１２は、押圧力Ｆｇと押圧力Ｆｄによって、第１シャフト１１から遠ざかる方向に傾斜するように変形する可能性がある。

【0030】

第１シャフト１１が、図５に実線で示す無負荷状態から、図５に二点鎖線で示すように傾斜した場合、第１シャフト１１の軸受であるブッシュ２１ｂ（図３参照）に片当たりしてブッシュ２１ｂが偏摩耗して寿命が短くなるので好ましくない。同様に第２シャフト１２が、図５に実線で示す無負荷状態から、図５に二点鎖線で示すように傾斜した場合、第２シャフト１２の軸受であるブッシュ２２ｂに片当たりしてブッシュ２２ｂが偏摩耗して寿命が短くなるので好ましくない。

【0031】

以下では、内燃機関１の運転時における第１シャフト１１と第２シャフト１２の傾斜を抑制することでブッシュ（軸受）の偏摩耗を抑制することができる、２アームベルトテンショナ１０の第１の実施形態（２アームベルトテンショナ１０ａ）～第６の実施形態（２アームベルトテンショナ１０ｆ）を説明する。なお、以降の説明において各図に示した所定傾斜角度θ１は、実際には微細な傾斜角度であるが、説明のため、実際よりも大きな傾斜角度としている。

【0032】

＜第１の実施形態の２アームベルトテンショナ１０ａ（図６～図７）＞
図６及び図７に示す模式図は、図４のＡ方向から見た場合における、第１の実施形態の２アームベルトテンショナ１０ａのベース１３ａ（１３）、第１シャフト１１ａ（１１）、第２シャフト１２ａ（１２）を示している。また図６は、２アームベルトテンショナ１０ａが内燃機関に取り付けられる前の無負荷時の状態（第１テンショナプーリと第２テンショナプーリに負荷がかかっていない製造時の状態）の場合を示している。そして図７は、２アームベルトテンショナ１０ａが内燃機関に取り付けられて内燃機関の運転時の負荷がかかった状態（第１テンショナプーリと第２テンショナプーリに最大の負荷がかかった状態）の場合を示している。

【0033】

図６及び図７に示すように、ベース１３ａ（１３）における第１シャフト１１ａ（１１）と第２シャフト１２ａ（１２）の間には、薄肉状にして周囲よりも剛性が低いベース脆弱部１３ｗ、１３ｘが設けられている。なお、図６及び図７の例では、ベース１３ａ（１３）における第１シャフトと第２シャフトを立設した側にベース脆弱部１３ｗを設け、反対側にベース脆弱部１３ｘを設けているが、ベース脆弱部１３ｗ、１３ｘは、少なくとも一方が設けられていればよい（以降の第２、第３の実施形態も同様）。

【0034】

図６に示すように、無負荷時（製造時）では、第１シャフト１１ａ（１１）がベース１３ａ（１３）に対して揺動軸線１１ｚが直角となるように取り付けられている。同様に、第２シャフト１２ａ（１２）がベース１３ａ（１３）に対して揺動軸線１２ｚが直角となるように取り付けられている。その後、ベース１３ａ（１３）は、ベース脆弱部１３ｗ、１３ｘの位置にて、第１シャフト１１ａ（１１）及び第２シャフト１２ａ（１２）が立設されている側へ向かって、仮想基準面Ｍに対して所定傾斜角度θ１を有するように折り曲げられている。

【0035】

これにより、第１シャフト１１ａ（１１）は、プーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて、対向している第２シャフト１２ａ（１２）に向かってベースから延在するように傾斜している。同様に、第２シャフト１２ａ（１２）は、プーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて、対向している第１シャフト１１ａ（１１）に向かってベースから延在するように傾斜している。

【0036】

そして図７に示すように、内燃機関１の運転時（最大の負荷がかかった場合）では、第１シャフト１１ａ（１１）にかかる押圧力Ｆｈと押圧力Ｆｃ、及び第２シャフト１２ａ（１２）にかかる押圧力Ｆｇと押圧力Ｆｄによって、ベース１３ａ（１３）が、周囲よりも剛性が低いベース脆弱部１３ｗ、１３ｘを起点として弾性変形する（押圧力Ｆｈ、Ｆｇ、押圧力Ｆｃ、Ｆｄが無くなればベース１３ａ（１３）の形状は戻る）。図７に示すように、弾性変形の結果、ベース１３ａ（１３）の所定傾斜角度θ１は無くなり、第１シャフト１１ａ（１１）と第２シャフト１２ａ（１２）は、プーリ回転軸線３ｚとほぼ平行になる。ベース脆弱部１３ｗ、１３ｘの深さ等は、適切な深さ等に設定されている。

【0037】

つまり、ベース脆弱部１３ｗ、１３ｘは、内燃機関１が運転されて第１テンショナプーリ１７と第２テンショナプーリ１８（図４参照）に負荷がかかった場合に、プーリ回転軸線３ｚに対して傾斜していた第１シャフト１１ａ（１１）と第２シャフト１２ａ（１２）を、動力伝達ベルト４からの押圧力Ｆｈ、Ｆｇ（図４参照）と弾性体１４からの押圧力Ｆｃ、Ｆｄ（図４参照）によってプーリ回転軸線３ｚに対してほぼ平行にする（図７参照）ベース１３ａ（１３）の弾性変形の起点となる。

【0038】

＜第２の実施形態の２アームベルトテンショナ１０ｂ（図８～図１０）＞
図８及び図９に示す模式図は、図４のＡ方向から見た場合における、第２の実施形態の２アームベルトテンショナ１０ｂのベース１３ｂ（１３）、第１シャフト１１ｂ（１１）、第２シャフト１２ｂ（１２）を示している。また図８は、２アームベルトテンショナ１０ｂが内燃機関に取り付けられる前の無負荷時の状態（製造時の状態）の場合を示している。そして図９は、２アームベルトテンショナ１０ｂが内燃機関に取り付けられて内燃機関の運転時の負荷がかかった状態（最大の負荷がかかった状態）の場合を示している。

【0039】

図８及び図９に示す第２の実施形態は、図６及び図７に示す第１の実施形態に対して、無負荷時において傾斜が設けられている部材が、ベース１３ｂ（１３）ではなく、第１シャフト１１ｂ（１１）及び第２シャフト１２ｂ（１２）である点が異なる。

【0040】

図８及び図９に示すように、ベース１３ｂ（１３）における第１シャフト１１ｂ（１１）と第２シャフト１２ｂ（１２）の間には、薄肉状にして周囲よりも剛性が低いベース脆弱部１３ｗ、１３ｘが設けられている。また図８に示すように、無負荷時（製造時）において、ベース１３ｂ（１３）は、折り曲げられておらず、仮想基準面Ｍに沿った平板状とされている。

【0041】

図１０に示すように、第１シャフト１１ｂ（１１）は、フランジ部１１ｘと圧入部１１ｙの軸線３ｙ（３ｚ）はプーリ回転軸線３ｚと平行とされているが、揺動軸部１１ｋはプーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。また揺動軸部１１ｋの傾斜方向を第２シャフト１２ｂ（１２）の側にするため、ベース１３ｂ（１３）には突起部１３ｕが設けられ、フランジ部１１ｘには切欠凹部１１ｕが設けられている。第２シャフト１２ｂ（１２）の側も同様に、突起部１３ｖと切欠凹部１２ｖ（図８、図９参照）が設けられている。

【0042】

図８に示すように、無負荷時（製造時）では、第１シャフト１１ｂ（１１）は、圧入部１１ｙとフランジ部１１ｘの軸線がベース１３ｂ（１３）に対して直角となるように取り付けられている。また、第２シャフト１２ｂ（１２）も同様に、圧入部１２ｙとフランジ部１２ｘの軸線がベース１３ｂ（１３）に対して直角となるように取り付けられている。そして突起部１３ｕ及び切欠凹部１１ｕにより、第１シャフト１１ｂ（１１）は、対向している第２シャフト１２ｂ（１２）に向かって、ベースから延在するようプーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。同様に、突起部１３ｖ及び切欠凹部１２ｖにより、第２シャフト１２ｂ（１２）は、対向している第１シャフト１１ｂ（１１）に向かって、ベースから延在するようプーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。

【0043】

そして図９に示すように、内燃機関１の運転時（最大の負荷がかかった場合）では、第１シャフト１１ｂ（１１）にかかる押圧力Ｆｈと押圧力Ｆｃ、及び第２シャフト１２ｂ（１２）にかかる押圧力Ｆｇと押圧力Ｆｄによって、ベース１３ｂ（１３）が、周囲よりも剛性が低いベース脆弱部１３ｗ、１３ｘを起点として弾性変形する（押圧力Ｆｈ、Ｆｇ、押圧力Ｆｃ、Ｆｄが無くなればベース１３ｂ（１３）の形状は戻る）。図９に示すように、弾性変形の結果、ベース１３ｂ（１３）は、仮想基準面Ｍに対して、第１シャフト１１ｂ（１１）及び第２シャフト１２ｂ（１２）の立設方向とは反対の側へ、所定傾斜角度θ１にて弾性変形した状態となる。これにより、第１シャフト１１ｂ（１１）と第２シャフト１２ｂ（１２）は、プーリ回転軸線３ｚとほぼ平行になる。ベース脆弱部１３ｗ、１３ｘの深さ等は、適切な深さ等に設定されている。

【0044】

つまり、ベース脆弱部１３ｗ、１３ｘは、内燃機関１が運転されて第１テンショナプーリ１７と第２テンショナプーリ１８（図４参照）に負荷がかかった場合に、プーリ回転軸線３ｚに対して傾斜していた第１シャフト１１ｂ（１１）と第２シャフト１２ｂ（１２）を、動力伝達ベルト４からの押圧力Ｆｈ、Ｆｇ（図４参照）と弾性体１４からの押圧力Ｆｃ、Ｆｄ（図４参照）によってプーリ回転軸線３ｚに対してほぼ平行にする（図９参照）ベース１３ｂ（１３）の弾性変形の起点となる。

【0045】

＜第３の実施形態の２アームベルトテンショナ１０ｃ（図１１～図１２）＞
図１１及び図１２に示す模式図は、図４のＡ方向から見た場合における、第３の実施形態の２アームベルトテンショナ１０ｃのベース１３ｃ（１３）、第１シャフト１１ｃ（１１）、第２シャフト１２ｃ（１２）を示している。また図１１は、２アームベルトテンショナ１０ｃが内燃機関に取り付けられる前の無負荷時の状態（製造時の状態）の場合を示している。そして図１２は、２アームベルトテンショナ１０ｃが内燃機関に取り付けられて内燃機関の運転時の負荷がかかった状態（最大の負荷がかかった状態）の場合を示している。

【0046】

図１１及び図１２に示す第３の実施形態は、図６及び図７に示す第１の実施形態に対して、無負荷時において傾斜が設けられている部材が、ベース１３ｃ（１３）における第１シャフト１１ｃ（１１）を取り付ける座面１３ｍ、及びベース１３ｃ（１３）における第２シャフト１２ｃ（１２）を取り付ける座面１３ｎである点が異なる。

【0047】

図１１及び図１２に示すように、ベース１３ｃ（１３）における第１シャフト１１ｃ（１１）と第２シャフト１２ｃ（１２）の間には、薄肉状にして周囲よりも剛性が低いベース脆弱部１３ｗ、１３ｘが設けられている。また図１１に示すように、無負荷時（製造時）において、ベース１３ｃ（１３）は、折り曲げられておらず、仮想基準面Ｍに沿った平板状とされている。

【0048】

図１１に示すように、ベース１３ｃ（１３）における第１シャフト１１ｃ（１１）の座面１３ｍは、第２シャフト１２ｃ（１２）の側に向かって、仮想基準面Ｍに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。同様に、ベース１３ｃ（１３）における第２シャフト１２ｃ（１２）の座面１３ｎは、第１シャフト１１ｃ（１１）の側に向かって、仮想基準面Ｍに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。

【0049】

図１１に示すように、無負荷時（製造時）では、第１シャフト１１ｃ（１１）は、傾斜している座面１３ｍに取り付けられることで、対向している第２シャフト１２ｃ（１２）に向かって、ベースから延在するようプーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。同様に、第２シャフト１２ｃ（１２）は、傾斜している座面１３ｎに取り付けられることで、対向している第１シャフト１１ｃ（１１）に向かって、ベースから延在するようプーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。

【0050】

そして図１２に示すように、内燃機関１の運転時（最大の負荷がかかった場合）では、第１シャフト１１ｃ（１１）にかかる押圧力Ｆｈと押圧力Ｆｃ、及び第２シャフト１２ｃ（１２）にかかる押圧力Ｆｇと押圧力Ｆｄによって、ベース１３ｃ（１３）が、周囲よりも剛性が低いベース脆弱部１３ｗ、１３ｘを起点として弾性変形する（押圧力Ｆｈ、Ｆｇ、押圧力Ｆｃ、Ｆｄが無くなればベース１３ｃ（１３）の形状は戻る）。図１２に示すように、弾性変形の結果、ベース１３ｃ（１３）は、仮想基準面Ｍに対して、第１シャフト１１ｃ（１１）及び第２シャフト１２ｃ（１２）の立設方向とは反対の側へ、所定傾斜角度θ１にて弾性変形した状態となる。これにより、第１シャフト１１ｃ（１１）と第２シャフト１２ｃ（１２）は、プーリ回転軸線３ｚとほぼ平行になる。ベース脆弱部１３ｗ、１３ｘの深さ等は、適切な深さ等に設定されている。

【0051】

つまり、ベース脆弱部１３ｗ、１３ｘは、内燃機関１が運転されて第１テンショナプーリ１７と第２テンショナプーリ１８（図４参照）に負荷がかかった場合に、プーリ回転軸線３ｚに対して傾斜していた第１シャフト１１ｃ（１１）と第２シャフト１２ｃ（１２）を、動力伝達ベルト４からの押圧力Ｆｈ、Ｆｇ（図４参照）と弾性体１４からの押圧力Ｆｃ、Ｆｄ（図４参照）によってプーリ回転軸線３ｚに対してほぼ平行にする（図１２参照）ベース１３ｃ（１３）の弾性変形の起点となる。

【0052】

＜第４の実施形態の２アームベルトテンショナ１０ｄ（図１３～図１４）＞
図１３及び図１４に示す模式図は、図４のＡ方向から見た場合における、第４の実施形態の２アームベルトテンショナ１０ｄのベース１３ｄ（１３）、第１シャフト１１ｄ（１１）、第２シャフト１２ｄ（１２）を示している。また図１３は、２アームベルトテンショナ１０ｄが内燃機関に取り付けられる前の無負荷時の状態（製造時の状態）の場合を示している。そして図１４は、２アームベルトテンショナ１０ｄが内燃機関に取り付けられて内燃機関の運転時の負荷がかかった状態（最大の負荷がかかった状態）の場合を示している。

【0053】

図１３及び図１４に示すように、第１シャフト１１ｄ（１１）と第２シャフト１２ｄ（１２）のそれぞれにおけるベース１３ｄ（１３）への接合個所の近傍（揺動軸部１１ｋ、１２ｋの根本）には、揺動軸部１１ｋ、１２ｋの径を絞って小径状にして周囲よりも剛性が低いシャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗが設けられている。

【0054】

図１３に示すように、無負荷時（製造時）では、第１シャフト１１ｄ（１１）は、ベース１３ｄ（１３）に対して揺動軸線１１ｚが直角となるように取り付けられている。同様に、第２シャフト１２ｄ（１２）がベース１３ｄ（１３）に対して揺動軸線１２ｚが直角となるように取り付けられている。その後、ベース１３ｄ（１３）は、第１シャフト１１ｄ（１１）と第２シャフト１２ｄ（１２）の間の位置にて、第１シャフト１１ｄ（１１）及び第２シャフト１２ｄ（１２）が立設されている側へ向かって、仮想基準面Ｍに対して所定傾斜角度θ１を有するように折り曲げられている。

【0055】

これにより、第１シャフト１１ｄ（１１）は、プーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて、対向している第２シャフト１２ｄ（１２）に向かってベースから延在するように傾斜している。同様に、第２シャフト１２ｄ（１２）は、プーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて、対向している第１シャフト１１ｄ（１１）に向かってベースから延在するように傾斜している。

【0056】

そして図１４に示すように、内燃機関１の運転時（最大の負荷がかかった場合）では、第１シャフト１１ｄ（１１）にかかる押圧力Ｆｈと押圧力Ｆｃ、及び第２シャフト１２ｄ（１２）にかかる押圧力Ｆｇと押圧力Ｆｄによって、第１シャフト１１ｄ（１１）と第２シャフト１２ｄ（１２）のそれぞれが、周囲よりも剛性が低いシャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗを起点として弾性変形する（押圧力Ｆｈ、Ｆｇ、押圧力Ｆｃ、Ｆｄが無くなれば第１シャフト１１ｄ（１１）と第２シャフト１２ｄ（１２）の形状は戻る）。図１４に示すように、ベース１３ｄ（１３）は変形しないが、第１シャフト１１ｄ（１１）と第２シャフト１２ｄ（１２）の弾性変形の結果、第１シャフト１１ｄ（１１）と第２シャフト１２ｄ（１２）は、プーリ回転軸線３ｚとほぼ平行になる。シャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗの深さ等は、適切な深さ等に設定されている。

【0057】

つまり、シャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗは、内燃機関１が運転されて第１テンショナプーリ１７と第２テンショナプーリ１８（図４参照）に負荷がかかった場合に、プーリ回転軸線３ｚに対して傾斜していた第１シャフト１１ｄ（１１）と第２シャフト１２ｄ（１２）を、動力伝達ベルト４からの押圧力Ｆｈ、Ｆｇ（図４参照）と弾性体１４からの押圧力Ｆｃ、Ｆｄ（図４参照）によってプーリ回転軸線３ｚに対してほぼ平行にする（図１４参照）第１シャフト１１ｄ（１１）と第２シャフト１２ｄ（１２）の弾性変形の起点となる。

【0058】

＜第５の実施形態の２アームベルトテンショナ１０ｅ（図１５～図１７）＞
図１５及び図１６に示す模式図は、図４のＡ方向から見た場合における、第５の実施形態の２アームベルトテンショナ１０ｅのベース１３ｅ（１３）、第１シャフト１１ｅ（１１）、第２シャフト１２ｅ（１２）を示している。また図１５は、２アームベルトテンショナ１０ｅが内燃機関に取り付けられる前の無負荷時の状態（製造時の状態）の場合を示している。そして図１６は、２アームベルトテンショナ１０ｅが内燃機関に取り付けられて内燃機関の運転時の負荷がかかった状態（最大の負荷がかかった状態）の場合を示している。

【0059】

図１５及び図１６に示す第５の実施形態は、図１３及び図１４に示す第４の実施形態に対して、無負荷時において傾斜が設けられている部材が、ベース１３ｄ（１３）ではなく、第１シャフト１１ｅ（１１）及び第２シャフト１２ｅ（１２）である点が異なる。

【0060】

図１５及び図１６に示すように、第１シャフト１１ｅ（１１）と第２シャフト１２ｅ（１２）のそれぞれにおけるベース１３ｅ（１３）への接合個所の近傍（揺動軸部１１ｋ、１２ｋの根本）には、揺動軸部１１ｋ、１２ｋの径を絞って小径状にして周囲よりも剛性が低いシャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗが設けられている。また図１５に示すように、無負荷時（製造時）において、ベース１３ｅ（１３）は、折り曲げられておらず、仮想基準面Ｍに沿った平板状とされている。

【0061】

図１７に示すように、第１シャフト１１ｅ（１１）において、フランジ部１１ｘと圧入部１１ｙの軸線３ｙ（３ｚ）はプーリ回転軸線３ｚと平行とされているが、揺動軸部１１ｋはプーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。また揺動軸部１１ｋの傾斜方向を第２シャフト１２ｂ（１２）の側にするため、ベース１３ｅ（１３）には突起部１３ｕが設けられ、フランジ部１１ｘには切欠凹部１１ｕが設けられている。第２シャフト１２ｅ（１２）の側も同様に、突起部１３ｖと切欠凹部１２ｖ（図１５、図１６参照）が設けられている。

【0062】

図１７に示すように、無負荷時（製造時）では、第１シャフト１１ｅ（１１）は、圧入部１１ｙとフランジ部１１ｘの軸線がベース１３ｅ（１３）に対して直角となるように取り付けられている。また、第２シャフト１２ｅ（１２）も同様に、圧入部１２ｙとフランジ部１２ｘの軸線がベース１３ｅ（１３）に対して直角となるように取り付けられている。そして突起部１３ｕ及び切欠凹部１１ｕにより、第１シャフト１１ｅ（１１）は、対向している第２シャフト１２ｅ（１２）に向かって、ベースから延在するようプーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。同様に、突起部１３ｖ及び切欠凹部１２ｖにより、第２シャフト１２ｅ（１２）は、対向している第１シャフト１１ｅ（１１）に向かって、ベースから延在するようプーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。

【0063】

そして図１６に示すように、内燃機関１の運転時（最大の負荷がかかった場合）では、第１シャフト１１ｅ（１１）にかかる押圧力Ｆｈと押圧力Ｆｃ、及び第２シャフト１２ｅ（１２）にかかる押圧力Ｆｇと押圧力Ｆｄによって、第１シャフト１１ｅ（１１）と第２シャフト１２ｅ（１２）のそれぞれが、周囲よりも剛性が低いシャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗを起点として弾性変形する（押圧力Ｆｈ、Ｆｇ、押圧力Ｆｃ、Ｆｄが無くなれば第１シャフト１１ｅ（１１）と第２シャフト１２ｅ（１２）の形状は戻る）。図１６に示すように、弾性変形の結果、ベース１３ｅ（１３）は変形しないが、第１シャフト１１ｅ（１１）及び第２シャフト１２ｅ（１２）は、互いに対向する側とは反対の側へ、所定傾斜角度θ１にて弾性変形した状態となる。これにより、第１シャフト１１ｅ（１１）と第２シャフト１２ｅ（１２）は、プーリ回転軸線３ｚとほぼ平行になる。シャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗの深さ等は、適切な深さ等に設定されている。

【0064】

つまり、シャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗは、内燃機関１が運転されて第１テンショナプーリ１７と第２テンショナプーリ１８（図４参照）に負荷がかかった場合に、プーリ回転軸線３ｚに対して傾斜していた第１シャフト１１ｅ（１１）と第２シャフト１２ｅ（１２）を、動力伝達ベルト４からの押圧力Ｆｈ、Ｆｇ（図４参照）と弾性体１４からの押圧力Ｆｃ、Ｆｄ（図４参照）によってプーリ回転軸線３ｚに対してほぼ平行にする（図１６参照）第１シャフト１１ｅ（１１）と第２シャフト１２ｅ（１２）の弾性変形の起点となる。

【0065】

＜第６の実施形態の２アームベルトテンショナ１０ｆ（図１８～図１９）＞
図１８及び図１９に示す模式図は、図４のＡ方向から見た場合における、第６の実施形態の２アームベルトテンショナ１０ｆのベース１３ｆ（１３）、第１シャフト１１ｆ（１１）、第２シャフト１２ｆ（１２）を示している。また図１８は、２アームベルトテンショナ１０ｆが内燃機関に取り付けられる前の無負荷時の状態（製造時の状態）の場合を示している。そして図１９は、２アームベルトテンショナ１０ｆが内燃機関に取り付けられて内燃機関の運転時の負荷がかかった状態（最大の負荷がかかった状態）の場合を示している。

【0066】

図１８及び図１９に示す第６の実施形態は、図１３及び図１４に示す第４の実施形態に対して、無負荷時において傾斜が設けられている部材が、ベース１３ｆ（１３）における第１シャフト１１ｆ（１１）を取り付ける座面１３ｍ、及びベース１３ｆ（１３）における第２シャフト１２ｆ（１２）を取り付ける座面１３ｎである点が異なる。

【0067】

図１８及び図１９に示すように、第１シャフト１１ｆ（１１）と第２シャフト１２ｆ（１２）のそれぞれにおけるベース１３ｆ（１３）への接合個所の近傍（揺動軸部１１ｋ、１２ｋの根本）には、揺動軸部１１ｋ、１２ｋの径を絞って小径状にして周囲よりも剛性が低いシャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗが設けられている。

【0068】

図１８に示すように、ベース１３ｆ（１３）における第１シャフト１１ｆ（１１）の座面１３ｍは、第２シャフト１２ｆ（１２）の側に向かって、仮想基準面Ｍに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。同様に、ベース１３ｆ（１３）における第２シャフト１２ｆ（１２）の座面１３ｎは、第１シャフト１１ｆ（１１）の側に向かって、仮想基準面Ｍに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。

【0069】

図１８に示すように、無負荷時（製造時）では、第１シャフト１１ｆ（１１）は、傾斜している座面１３ｍに取り付けられることで、対向している第２シャフト１２ｆ（１２）に向かって、ベースから延在するようプーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。同様に、第２シャフト１２ｆ（１２）は、傾斜している座面１３ｎに取り付けられることで、対向している第１シャフト１１ｆ（１１）に向かって、ベースから延在するようプーリ回転軸線３ｚに対して所定傾斜角度θ１にて傾斜している。

【0070】

そして図１９に示すように、内燃機関１の運転時（最大の負荷がかかった場合）では、第１シャフト１１ｆ（１１）にかかる押圧力Ｆｈと押圧力Ｆｃ、及び第２シャフト１２ｆ（１２）にかかる押圧力Ｆｇと押圧力Ｆｄによって、第１シャフト１１ｆ（１１）と第２シャフト１２ｆ（１２）のそれぞれが、周囲よりも剛性が低いシャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗを起点として弾性変形する（押圧力Ｆｈ、Ｆｇ、押圧力Ｆｃ、Ｆｄが無くなれば第１シャフト１１ｆ（１１）と第２シャフト１２ｆ（１２）の形状は戻る）。図１９に示すように、弾性変形の結果、ベース１３ｆ（１３）は変形しないが、第１シャフト１１ｆ（１１）及び第２シャフト１２ｆ（１２）は、互いに対向する側とは反対の側へ、所定傾斜角度θ１にて弾性変形した状態となる。これにより、第１シャフト１１ｆ（１１）と第２シャフト１２ｆ（１２）は、プーリ回転軸線３ｚとほぼ平行になる。シャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗの深さ等は、適切な深さ等に設定されている。

【0071】

つまり、シャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗは、内燃機関１が運転されて第１テンショナプーリ１７と第２テンショナプーリ１８（図４参照）に負荷がかかった場合に、プーリ回転軸線３ｚに対して傾斜していた第１シャフト１１ｆ（１１）と第２シャフト１２ｆ（１２）を、動力伝達ベルト４からの押圧力Ｆｈ、Ｆｇ（図４参照）と弾性体１４からの押圧力Ｆｃ、Ｆｄ（図４参照）によってプーリ回転軸線３ｚに対してほぼ平行にする（図１９参照）第１シャフト１１ｆ（１１）と第２シャフト１２ｆ（１２）の弾性変形の起点となる。

【0072】

本発明の、２アームベルトテンショナを備えた内燃機関１は、本実施の形態で説明した構成、構造、形状、外観等に限定されず、本発明の要旨を変更しない範囲で種々の変更、追加、削除が可能である。例えば、図１０及び図１７において、突起部１３ｕと切欠凹部１１ｕを、別の構造に変更してもよい。また第１シャフトと第２シャフトは、片持ち状態で立設されていれば、圧入でベースに接合されていなくてもよい。

【0073】

またベース脆弱部１３ｗ、１３ｘ、シャフト脆弱部１１ｗ、１２ｗの深さや幅等は、実際の車両を用いた実験等によって適切な値に設定される。

【符号の説明】

【0074】

１ 内燃機関
２ クランクプーリ
３ プーリ
３ｈ 補機
３ｚ プーリ回転軸線
４ 動力伝達ベルト
１０ ２アームベルトテンショナ
１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ、１０ｅ、１０ｆ ２アームベルトテンショナ
１１ 第１シャフト
１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄ、１１ｅ、１１ｆ 第１シャフト
１１ｋ、１２ｋ 揺動軸部
１１ｘ、１２ｘ フランジ部
１１ｙ、１２ｙ 圧入部
１１ｚ、１２ｚ 揺動軸線
１２ 第２シャフト
１２ａ、１２ｂ、１２ｃ、１２ｄ、１２ｅ、１２ｆ 第２シャフト
１３ ベース
１３ａ、１３ｂ、１３ｃ、１３ｄ、１３ｅ、１３ｆ ベース
１３ｗ、１３ｘ ベース脆弱部
１４ 弾性体
１５ 第１アーム
１６ 第２アーム
１７ 第１テンショナプーリ
１７ｚ、１８ｚ 回転軸線
１８ 第２テンショナプーリ
Ｆａ、Ｆｂ 押圧力
Ｆｃ、Ｆｄ 押圧力
Ｆｈ、Ｆｇ 押圧力
Ｍ 仮想基準面
θ１ 所定傾斜角度

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】

【図15】

【図16】

【図17】

【図18】

【図19】