ホーム > 特許ランキング > 住友電気工業株式会社
知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
▶ 住友電気工業株式会社の特許一覧 ▶ 鹿島建設株式会社の特許一覧
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024166023
(43)【公開日】2024-11-28
(54)【発明の名称】定着具
(51)【国際特許分類】
E01D 19/12 20060101AFI20241121BHJP
E01D 1/00 20060101ALI20241121BHJP
【ＦＩ】
E01D19/12
E01D1/00 H
【審査請求】未請求
【請求項の数】18
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023169262
(22)【出願日】2023-09-29
(31)【優先権主張番号】P 2023081897
(32)【優先日】2023-05-17
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000002130
【氏名又は名称】住友電気工業株式会社
(71)【出願人】
【識別番号】000001373
【氏名又は名称】鹿島建設株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100100147
【弁理士】
【氏名又は名称】山野 宏
(74)【代理人】
【識別番号】100116366
【弁理士】
【氏名又は名称】二島 英明
(72)【発明者】
【氏名】高野 航一
(72)【発明者】
【氏名】崎中 稔
(72)【発明者】
【氏名】西野 元庸
(72)【発明者】
【氏名】松原 喜之
(72)【発明者】
【氏名】齋藤 公生
【テーマコード（参考）】
2D059
【Ｆターム（参考）】
2D059AA14
2D059GG40
2D059GG55
(57)【要約】
【課題】コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減することができる定着具を提供する。
【解決手段】コンクリート躯体に埋設されるスリーブ部材を備え、前記スリーブ部材は、メスコーン部と、前記メスコーン部の軸に沿って前記メスコーン部の後端面に一体に連なる支圧部と、を有し、前記後端面は、前記メスコーン部の軸に直交する面であり、前記支圧部は、前記メスコーン部と同軸となるように前記後端面に一体に連なる筒部と、前記筒部の外周面に一体に連なる少なくとも１つのリブと、を有し、前記少なくとも１つのリブは、支圧面を有する、定着具。
【選択図】図４
【解決手段】コンクリート躯体に埋設されるスリーブ部材を備え、前記スリーブ部材は、メスコーン部と、前記メスコーン部の軸に沿って前記メスコーン部の後端面に一体に連なる支圧部と、を有し、前記後端面は、前記メスコーン部の軸に直交する面であり、前記支圧部は、前記メスコーン部と同軸となるように前記後端面に一体に連なる筒部と、前記筒部の外周面に一体に連なる少なくとも１つのリブと、を有し、前記少なくとも１つのリブは、支圧面を有する、定着具。
【選択図】図４
【特許請求の範囲】
【請求項1】
コンクリート躯体に埋設されるスリーブ部材を備え、
前記スリーブ部材は、
メスコーン部と、
前記メスコーン部の軸に沿って前記メスコーン部の後端面に一体に連なる支圧部と、を有し、
前記後端面は、前記メスコーン部の軸に直交する面であり、
前記支圧部は、
前記メスコーン部と同軸となるように前記後端面に一体に連なる筒部と、
前記筒部の外周面に一体に連なる少なくとも１つのリブと、を有し、
前記少なくとも１つのリブは、支圧面を有する、
定着具。
前記スリーブ部材は、
メスコーン部と、
前記メスコーン部の軸に沿って前記メスコーン部の後端面に一体に連なる支圧部と、を有し、
前記後端面は、前記メスコーン部の軸に直交する面であり、
前記支圧部は、
前記メスコーン部と同軸となるように前記後端面に一体に連なる筒部と、
前記筒部の外周面に一体に連なる少なくとも１つのリブと、を有し、
前記少なくとも１つのリブは、支圧面を有する、
定着具。
【請求項2】
前記支圧面は、前記後端面に平行な面である、請求項１に記載の定着具。
【請求項3】
前記少なくとも１つのリブの外周面は、円筒状面を有する、請求項２に記載の定着具。
【請求項4】
前記円筒状面の直径は、前記メスコーン部の外周面の直径以下である、請求項３に記載の定着具。
【請求項5】
前記少なくとも１つのリブの外周面は、前記円筒状面の前端から前記後端面に向かって先細るテーパー面を有する、請求項４に記載の定着具。
【請求項6】
前記テーパー面は、直線状に構成されており、
前記筒部の軸に対する前記テーパー面の角度は、３０°以上６０°以下である、請求項５に記載の定着具。
前記筒部の軸に対する前記テーパー面の角度は、３０°以上６０°以下である、請求項５に記載の定着具。
【請求項7】
前記テーパー面は、湾曲状に構成されている、請求項５に記載の定着具。
【請求項8】
前記少なくとも１つのリブの外周面は、四角筒状面を有する、請求項１に記載の定着具。
【請求項9】
前記少なくとも１つのリブの数は、第１リブおよび第２リブの２つであり、
前記第１リブおよび前記第２リブはともに前記円筒状面を有し、
前記第１リブの前記円筒状面の直径は、前記メスコーン部の外周面の直径以下であり、
前記第２リブの前記円筒状面の直径は、前記円筒状面の直径以下である、請求項４に記載の定着具。
前記第１リブおよび前記第２リブはともに前記円筒状面を有し、
前記第１リブの前記円筒状面の直径は、前記メスコーン部の外周面の直径以下であり、
前記第２リブの前記円筒状面の直径は、前記円筒状面の直径以下である、請求項４に記載の定着具。
【請求項10】
前記少なくとも１つのリブの数は、第１リブおよび第２リブの２つであり、
前記第１リブおよび前記第２リブはともに前記テーパー面を有する、請求項５から請求項７のいずれか１項に記載の定着具。
前記第１リブおよび前記第２リブはともに前記テーパー面を有する、請求項５から請求項７のいずれか１項に記載の定着具。
【請求項11】
前記メスコーン部の軸に沿った前記スリーブ部材の長さは３３ｍｍ以上である、請求項１から請求項９のいずれか１項に記載の定着具。
【請求項12】
前記メスコーン部の軸に沿った前記スリーブ部材の長さは３３ｍｍ以上である、請求項１０に記載の定着具。
【請求項13】
前記支圧部は、前記支圧部の後端部にジョイントシースとの接続部品の端部が嵌め込まれる穴部を有し、
前記穴部は、前記筒部と同軸となるように設けられている、請求項１から請求項９のいずれか１項に記載の定着具。
前記穴部は、前記筒部と同軸となるように設けられている、請求項１から請求項９のいずれか１項に記載の定着具。
【請求項14】
前記支圧部は、前記支圧部の後端部にジョイントシースとの接続部品の端部が嵌め込まれる穴部を有し、
前記穴部は、前記筒部と同軸となるように設けられている、請求項１０に記載の定着具。
前記穴部は、前記筒部と同軸となるように設けられている、請求項１０に記載の定着具。
【請求項15】
前記支圧部は、前記支圧部の後端部にジョイントシースとの接続部品の端部が嵌め込まれる穴部を有し、
前記穴部は、前記筒部と同軸となるように設けられている、請求項１１に記載の定着具。
前記穴部は、前記筒部と同軸となるように設けられている、請求項１１に記載の定着具。
【請求項16】
前記支圧部は、前記支圧部の後端部にジョイントシースとの接続部品の端部が嵌め込まれる穴部を有し、
前記穴部は、前記筒部と同軸となるように設けられている、請求項１２に記載の定着具。
前記穴部は、前記筒部と同軸となるように設けられている、請求項１２に記載の定着具。
【請求項17】
超高強度繊維補強コンクリートによって構成された部材に埋設されるスリーブ部材を備え、
前記スリーブ部材は、
メスコーン部と、
前記メスコーン部の軸に沿って前記メスコーン部の後端面に一体に連なる支圧部と、を有し、
前記後端面は、前記メスコーン部の軸に直交する面であり、
前記支圧部は、
前記メスコーン部と同軸となるように前記後端面に一体に連なる筒部と、
前記筒部の外周面に一体に連なる少なくとも１つのリブと、を有し、
前記少なくとも１つのリブは、支圧面を有する、
定着具。
前記スリーブ部材は、
メスコーン部と、
前記メスコーン部の軸に沿って前記メスコーン部の後端面に一体に連なる支圧部と、を有し、
前記後端面は、前記メスコーン部の軸に直交する面であり、
前記支圧部は、
前記メスコーン部と同軸となるように前記後端面に一体に連なる筒部と、
前記筒部の外周面に一体に連なる少なくとも１つのリブと、を有し、
前記少なくとも１つのリブは、支圧面を有する、
定着具。
【請求項18】
前記支圧面は、前記後端面に平行な面である、請求項１７に記載の定着具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、定着具に関する。
【背景技術】
【0002】
特許文献１には、ＰＣ鋼材をコンクリート躯体に定着する定着具が開示されている。定着具は、メスコーンと定着プレートとを備える。メスコーンと定着プレートとは、別体に構成されている。定着プレートは、メスコーンの後端面が接触される前端面を除く領域がコンクリート躯体に埋設されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開昭６２－１３７３４５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
特許文献１の定着具では、詳しくは後述するようにコンクリート躯体表面に発生する引張応力が大きい。そのため、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減できる定着具の開発が望まれている。
【0005】
本開示は、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減することができる定着具を提供することを目的の一つとする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本開示の定着具は、コンクリート躯体に埋設されるスリーブ部材を備える。前記スリーブ部材は、メスコーン部と、前記メスコーン部の軸に沿って前記メスコーン部の後端面に一体に連なる支圧部と、を有する。前記後端面は、前記メスコーン部の軸に直交する面である。前記支圧部は、前記メスコーン部と同軸となるように前記後端面に一体に連なる筒部と、前記筒部の外周面に一体に連なる少なくとも１つのリブと、を有する。前記少なくとも１つのリブは、支圧面を有する。
【発明の効果】
【0007】
本開示の定着具は、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【発明を実施するための形態】
【0009】
《本開示の実施形態の説明》
図１に示される道路橋床版３００は、道路橋床版３００の橋軸に沿って第１端部から第２端部に向かって順に第１端部床版３１０、複数の第１標準床版３３０、交差床版３５０、複数の第２標準床版３４０、および第２端部床版３２０を備える。第１端部床版３１０、複数の第１標準床版３３０、交差床版３５０、複数の第２標準床版３４０、および第２端部床版３２０は、超高強度繊維補強コンクリート（ＵＦＣ：Ｕｌｔｒａ Ｈｉｇｈ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ Ｆｉｂｅｒ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ）によって構成されている。
図１に示される道路橋床版３００は、道路橋床版３００の橋軸に沿って第１端部から第２端部に向かって順に第１端部床版３１０、複数の第１標準床版３３０、交差床版３５０、複数の第２標準床版３４０、および第２端部床版３２０を備える。第１端部床版３１０、複数の第１標準床版３３０、交差床版３５０、複数の第２標準床版３４０、および第２端部床版３２０は、超高強度繊維補強コンクリート（ＵＦＣ：Ｕｌｔｒａ Ｈｉｇｈ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ Ｆｉｂｅｒ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ）によって構成されている。
【0010】
第１端部床版３１０は、道路橋床版３００の第１端部に配置される。従来、第１端部床版３１０には、図２３、図２４に示される定着具５００によって、複数の第１ＰＣ鋼材１０１の第１端部が固定される。定着具５００は後述する。複数の第１ＰＣ鋼材１０１は、図１の紙面垂直方向に並列に配置されている。第２端部床版３２０は、道路橋床版３００の第２端部に配置される。従来、図１における第２端部床版３２０には、図２３、図２４に示される定着具５００によって、複数の第２ＰＣ鋼材１０２の第１端部が固定される。複数の第２ＰＣ鋼材１０２は、紙面垂直方向に並列に配置されている。複数の第１標準床版３３０は、第１端部床版３１０と交差床版３５０との間に配置される。複数の第１標準床版３３０には、複数の第１ＰＣ鋼材１０１が挿通される。複数の第２標準床版３４０は、第２端部床版３２０と交差床版３５０との間に配置される。複数の第２標準床版３４０には、複数の第２ＰＣ鋼材１０２が挿通される。
【0011】
交差床版３５０は、第１標準床版３３０と第２標準床版３４０との間に配置される。交差床版３５０は、下方に突出する突起部３５０ａを有する。交差床版３５０の下面は、第１標準床版３３０から第２標準床版３４０に向かう方向に順に第１下面３５１、第１傾斜面３５２、第２下面３５３、第２傾斜面３５４、および第３下面３５５を有する。第１下面３５１と第３下面３５５とは、第２下面３５３よりも上方に位置する。第１傾斜面３５２は、第１下面３５１と第２下面３５３とをつないでいる。第１傾斜面３５２は、第１下面３５１から第２下面３５３に向かって下方に下がるように設けられている。第１下面３５１と第１傾斜面３５２とのなす角は鈍角である。第２傾斜面３５４は、第３下面３５５と第２下面３５３とをつないでいる。第２傾斜面３５４は、第３下面３５５から第２下面３５３に向かって下方に下がるように設けられている。第３下面３５５と第２傾斜面３５４とのなす角は鈍角である。交差床版３５０では複数の第１ＰＣ鋼材１０１と複数の第２ＰＣ鋼材１０２とが交差している。従来、図１における第１傾斜面３５２には、図２３、図２４に示される定着具５００によって、緊張された複数の第２ＰＣ鋼材１０２の第２端部が固定される。従来、図１における第２傾斜面３５４には、図２３、図２４に示される定着具５００によって、緊張された複数の第１ＰＣ鋼材１０１の第２端部が固定される。
【0012】
その他の道路橋床版に備わる床版には、図５に示されるように、突起部４００ａを有する床版４００がある。床版４００は、交差床版３５０とは異なり、一般的なコンクリートによって構成されている。一般的なコンクリートとは、例えば鉄筋コンクリートである。床版４００の下面は、床版４００の第１端部から第２端部にむかって順に、第１下面４０１、第１傾斜面４０２、第２傾斜面４０３、および第２下面４０４を有する。第１傾斜面４０２は、第１下面４０１と第２傾斜面４０３とをつないでいる。第１傾斜面４０２は、第１下面４０１から第２傾斜面４０３に向かって下方に下がるように設けられている。第１下面４０１と第１傾斜面４０２とのなす角は鈍角である。第２傾斜面４０３は、第１傾斜面４０２と第２下面４０４とをつないでいる。第２傾斜面４０３は、第２下面４０４から第１傾斜面４０２に向かって下方に下がるように設けられている。第２下面４０４と第２傾斜面４０３とのなす角は鈍角である。従来、第１傾斜面４０２には、図２３、図２４に示される従来の定着具５００によって、緊張された複数のＰＣ鋼材１００の端部が固定される。第２傾斜面４０３には、ＰＣ鋼材１００の端部は固定されない。
【0013】
従来の定着具５００は、図２４に示されるメスコーン５０１、アンカープレート５０２、および鋼管５０３と、図示が省略されたオスコーンとを備える。メスコーン５０１とアンカープレート５０２とは、上述した特許文献１と同様、別体である。鋼管５０３は、アンカープレート５０２の後端面に溶接などで接合されている。アンカープレート５０２は、メスコーン５０１の後端面と接触する前端面が図１に示される第１端部床版３１０、第２端部床版３２０、交差床版３５０、および図５に示される床版４００の各々の床版から露出するように上記各々の床版に埋設される。即ち、アンカープレート５０２の前端面を除く面と鋼管５０３とは上記各々の床版に埋設され、メスコーン５０１は上記各々の床版に埋設されることなく上記各々の床版から露出される。メスコーン５０１の内周面と緊張された各ＰＣ鋼材１００との間にオスコーンが嵌め込まれることで、各ＰＣ鋼材１００の緊張力がアンカープレート５０２の後端面から上記各々の床版に伝達される。即ち、アンカープレート５０２の後端面が支圧面である。上記各々の床版に緊張力が伝達されることによって、道路橋床版３００、床版４００に圧縮力が作用する。
【0014】
本発明者らは、従来の定着具５００を用いた場合、例えば、図１に示される第１端部床版３１０、第２端部床版３２０、交差床版３５０、および図５に示される床版４００のいずれにおいても床版の特定の箇所に発生する引張応力が大きくなり過ぎるとの知見を得た。第１端部床版３１０および第２端部床版３２０において特定の箇所とは、例えば図１に示される領域Ｘである。即ち、第１端部床版３１０および第２端部床版３２０において特定の箇所とは、端面における上下の両角部付近である。交差床版３５０において特定の箇所とは、例えば第１下面３５１の領域Ｙと第３下面３５５の領域Ｙで示される箇所である。即ち、交差床版３５０において特定の箇所とは、第１下面３５１における第１傾斜面３５２に近い箇所と第３下面３５５における第２傾斜面３５４に近い箇所である。床版４００において特定の箇所とは、図５に示すように、第１下面４０１の領域Ｚで示される箇所である。即ち、床版４００において特定の箇所とは、第１下面４０１における第１傾斜面４０２に近い箇所である。これらの特定の箇所において引張応力が大きくなり過ぎる理由は、上記緊張力が上記各々の床版の表面から床版に伝達されるからであると考えられる。これらのことから、本発明者らは、従来の定着具５００を用いた場合に引張応力が大きくなり過ぎるということは、交差床版または床版のように突起部を有している場合に限らないとの知見と、床版の構成材料が超高強度繊維補強コンクリートである場合に限らず一般的なコンクリートでも同様であるとの知見とを得た。
【0015】
本発明者らは、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減できる定着具を鋭意検討した。その結果、本発明者らは本発明を完成させるに至った。最初に本開示の実施態様を列記して説明する。
【0016】
（１）本開示の一態様の定着具は、コンクリート躯体に埋設されるスリーブ部材を備える。前記スリーブ部材は、メスコーン部と、前記メスコーン部の軸に沿って前記メスコーン部の後端面に一体に連なる支圧部と、を有する。前記後端面は、前記メスコーン部の軸に直交する面である。前記支圧部は、前記メスコーン部と同軸となるように前記後端面に一体に連なる筒部と、前記筒部の外周面に一体に連なる少なくとも１つのリブと、を有する。前記少なくとも１つのリブは、支圧面を有する。
【0017】
上記（１）の定着具は、メスコーン部と支圧部とが一体であることで、メスコーン部と支圧部とをコンクリート躯体に埋設できる。即ち、上記（１）の定着具における支圧面は、コンクリート躯体の内部に配置される。そのため、上記（１）の定着具は、上述の緊張力をコンクリート躯体に対してコンクリート躯体の内部から伝達することができる。上記（１）の定着具では、支圧部がメスコーン部の後端面に一体に連なっている。そのため、上記（１）の定着具における支圧面とコンクリート躯体の表面との距離は、上述した従来の定着具の支圧面であるアンカープレートの後端面とコンクリート躯体の表面との距離に比較して長い。上記緊張力をコンクリート躯体の内部から伝達できることに加えて上記距離が長いことによって、上記（１）の定着具は、上述した従来の定着具に比較して、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減できる。引張応力を低減できる上記（１）の定着具は、上述の緊張力を増加させることができる。また、上記（１）の定着具が例えば鉄筋コンクリートに用いられる場合には補強筋量の削減が期待できる。そして、上記（１）の定着具を用いることで、隣り合う定着具の間隔を小さくすることが期待できる。ここでいう隣り合う定着具の間隔とは、例えば図２０おいて隣り合う円形状の孔Ｃ１同士の間隔をいう。図２０については後述する。上記（１）の定着具は、メスコーン部と支圧部とが一体であることで、従来のアンカープレートが不要である。
【0018】
上述した従来の定着具では、メスコーンとアンカープレートとが別体に構成されているため、コンクリート躯体に埋設されたアンカープレートに対してメスコーンを位置決めしてからＰＣ鋼材を緊張する必要がある。これに対して、上記（１）の定着具は、上述したように、メスコーン部と支圧部とをコンクリート躯体に埋設できるため、従来の定着具のようなアンカープレートに対するメスコーンの位置決めを行う必要がない。よって、上記（１）の定着具は、上述した従来の定着具に比較して、ＰＣ鋼材をコンクリート躯体に緊張定着する作業時間を短くすることができる。
【0019】
（２）上記（１）の定着具において、前記支圧面は、前記後端面に平行な面であってもよい。
【0020】
上記（２）の定着具は、支圧面が後端面に平行な面であることで、緊張力をコンクリート躯体の内部に伝達し易い。
【0021】
（３）上記（１）または上記（２）の定着具において、前記少なくとも１つのリブの外周面は、円筒状面を有していてもよい。
【0022】
少なくとも１つのリブの外周面が円筒状面を有するとは、リブが複数の場合、１つ以上のリブの外周面が円筒状面を有していることをいう。即ち、１つ以上のリブの外周面が円筒状面を有していて、１つ以上のリブの外周面が円筒状面を有していない場合と、全てのリブの外周面が円筒状面を有している場合も含む。
【0023】
上記（３）の定着具は、リブの外周面が円筒状面を有することなく後述するテーパー面のみを有する場合に比較して、リブによって圧力を受け易い。そのため、上記（３）の定着具は、リブの外周面が円筒状面を有することなく後述するテーパー面のみを有する場合に比較して、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減し易い。
【0024】
（４）上記（３）の定着具において、前記円筒状面の直径は、前記メスコーン部の外周面の直径以下であってもよい。
【0025】
上記（４）の定着具は、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減し易い。
【0026】
（５）上記（４）の定着具において、前記少なくとも１つのリブの外周面は、前記円筒状面の前端から前記後端面に向かって先細るテーパー面を有していてもよい。
【0027】
少なくとも１つのリブの外周面がテーパー面を有することの意義は、少なくとも１つのリブの外周面が円筒状面を有することの意義と同様である。
【0028】
上記（５）の定着具は、リブの外周面がテーパー面を有することなく円筒状面のみを有する場合に比較して、リブによって圧力を受け易い。筒部の軸に沿った円筒状面の長さが一定である場合、テーパー面を有するリブの接続箇所の長さは、テーパー面を有さないリブの接続箇所の長さに比較して長い。リブの接続箇所とは、リブのうち筒部の外周面に接続される箇所である。リブの接続箇所の長さとは、筒部の軸に沿ったリブの接続箇所の長さである。よって、上記（５）の定着具は、リブの外周面がテーパー面を有することなく円筒状面のみを有する場合に比較して、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減し易い。
【0029】
（６）上記（５）の定着具において、前記テーパー面は、直線状に構成されており、前記筒部の軸に対する前記テーパー面の角度は、３０°以上６０°以下であってもよい。
【0030】
上記角度が上記範囲内である上記（６）の定着具は、上記角度が上記範囲外である定着具に比較して、円筒状面の直径および筒部の軸に沿った円筒状面の長さが一定である場合、筒部の軸に沿った支圧部の長さが長くなりすぎることなくリブの接続箇所の長さを長くし易い。よって、上記（６）の定着具は、筒部の軸に沿った支圧部の長さが長くなりすぎることなく、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減し易い。
【0031】
（７）上記（５）の定着具において、前記テーパー面は、湾曲状に構成されていてもよい。
【0032】
上記（７）の定着具は、上記（６）の定着具のようにテーパー面が直線状に構成されている場合と同様、筒部の軸に沿った支圧部の長さが長くなりすぎることなく、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減し易い。
【0033】
（８）上記（１）の定着具において、前記少なくとも１つのリブの外周面は、四角筒状面を有していてもよい。
【0034】
少なくとも１つのリブの外周面が四角筒状面を有することの意義は、少なくとも１つのリブの外周面が円筒状面を有することの意義と同様である。
【0035】
上記（８）の定着具は、円筒状面を有する場合と同様、リブによって圧力を受け易い。そのため、上記（８）の定着具は、円筒状面を有する場合と同様、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減し易い。
【0036】
（９）上記（４）の定着具において、前記少なくとも１つのリブの数は、第１リブおよび第２リブの２つであってもよい。前記第１リブおよび前記第２リブはともに前記円筒状面を有していてもよい。前記第１リブの前記円筒状面の直径は、前記メスコーン部の外周面の直径以下であってもよい。前記第２リブの前記円筒状面の直径は、前記円筒状面の直径以下であってもよい。
【0037】
上記（９）の定着具は、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減し易い。
【0038】
（１０）上記（５）から上記（７）のいずれかの定着具において、前記少なくとも１つのリブの数は、第１リブおよび第２リブの２つであってもよい。前記第１リブおよび前記第２リブはともに前記テーパー面を有していてもよい。
【0039】
上記（１０）の定着具は、コンクリート躯体表面に発生する引張応力を低減し易い。
【0040】
（１１）上記（１）から上記（１０）のいずれかの定着具において、前記メスコーン部の軸に沿った前記スリーブ部材の長さは３３ｍｍ以上であってもよい。
【0041】
上記（１１）の定着具は、支圧面とコンクリート躯体の表面との距離が長くなり易いため、コンクリート躯体表面に発生する引張応力をより一層低減できる。
【0042】
（１２）上記（１）から上記（１１）のいずれかの定着具において、前記支圧部は、前記支圧部の後端部にジョイントシースとの接続部品の端部が嵌め込まれる穴部を有していてもよい。前記穴部は、前記筒部と同軸となるように設けられていてもよい。
【0043】
上記（１２）の定着具は、ジョイントシースとの接続部品をスリーブ部材に嵌め込むことができるので、ＰＣ鋼材を覆うシースとスリーブ部材とをジョイントシースとの接続部品によって接続することができる。
【0044】
（１３）本開示の一態様の定着具は、超高強度繊維補強コンクリートによって構成された部材に埋設されるスリーブ部材を備える。前記スリーブ部材は、メスコーン部と、前記メスコーン部の軸に沿って前記メスコーン部の後端面に一体に連なる支圧部と、を有する。前記後端面は、前記メスコーン部の軸に直交する面である。前記支圧部は、前記メスコーン部と同軸となるように前記後端面に一体に連なる筒部と、前記筒部の外周面に一体に連なる少なくとも１つのリブと、を有する。前記少なくとも１つのリブは、支圧面を有する。
【0045】
上記（１３）の定着具では、上述した従来の定着具に比較して、超高強度繊維補強コンクリートによって構成された部材の表面に作用する引張応力を低減し易い。上記（１３）の定着具は、上述した従来の定着具に比較して、ＰＣ鋼材を超高強度繊維補強コンクリートによって構成された部材に緊張定着する作業時間を短くすることができる。
【0046】
（１４）上記（１３）の定着具において、前記支圧面は、前記後端面に平行な面であってもよい。
【0047】
上記（１４）の定着具は、支圧面が後端面に平行な面であることで、緊張力をコンクリート躯体の内部に伝達し易い。
【0048】
《本開示の実施形態の詳細》
以下、本開示の定着具の詳細を図面に基づいて説明する。図中の同一符号は同一名称物を示す。各図面が示す部材の大きさなどは、説明を明確にする目的で表現されており、必ずしも実際の寸法関係などを表すものではない。
以下、本開示の定着具の詳細を図面に基づいて説明する。図中の同一符号は同一名称物を示す。各図面が示す部材の大きさなどは、説明を明確にする目的で表現されており、必ずしも実際の寸法関係などを表すものではない。
【0049】
《実施形態１》
〔定着具〕
図１から図４を参照して、実施形態１の定着具１を説明する。定着具１は、図１、図２に示されるように、コンクリート躯体に埋設されるスリーブ部材２を備える。スリーブ部材２は、図２から図４に示されるように、メスコーン部３と支圧部４とを有する。実施形態１の定着具１の特徴の一つは、支圧部４がメスコーン部３に対して特定の位置に配置されるようにメスコーン部３に一体に連なるように設けられている点にある。以下、スリーブ部材２が上述した道路橋床版３００の交差床版３５０に埋設される場合を例に説明する。なお、スリーブ部材２が埋設されるコンクリート躯体は、交差床版３５０に限定されない。スリーブ部材２が埋設されるコンクリート躯体は、例えば、上述した第１端部床版３１０、第２端部床版３２０、および図５に示される床版４００であってもよい。図１および図５では、スリーブ部材２は簡略して示されている。
〔定着具〕
図１から図４を参照して、実施形態１の定着具１を説明する。定着具１は、図１、図２に示されるように、コンクリート躯体に埋設されるスリーブ部材２を備える。スリーブ部材２は、図２から図４に示されるように、メスコーン部３と支圧部４とを有する。実施形態１の定着具１の特徴の一つは、支圧部４がメスコーン部３に対して特定の位置に配置されるようにメスコーン部３に一体に連なるように設けられている点にある。以下、スリーブ部材２が上述した道路橋床版３００の交差床版３５０に埋設される場合を例に説明する。なお、スリーブ部材２が埋設されるコンクリート躯体は、交差床版３５０に限定されない。スリーブ部材２が埋設されるコンクリート躯体は、例えば、上述した第１端部床版３１０、第２端部床版３２０、および図５に示される床版４００であってもよい。図１および図５では、スリーブ部材２は簡略して示されている。
【0050】
［スリーブ部材］
（メスコーン部）
図２に示されるように、メスコーン部３とオスコーン１０とは、緊張状態のＰＣ鋼材１００を定着する。オスコーン１０は、ＰＣ鋼材１００と図４に示されるメスコーン部３の内周面３２との間に差し込まれている。オスコーン１０は、公知のオスコーンである。ＰＣ鋼材１００は、公知のＰＣ鋼より線または被覆ＰＣ鋼より線である。
（メスコーン部）
図２に示されるように、メスコーン部３とオスコーン１０とは、緊張状態のＰＣ鋼材１００を定着する。オスコーン１０は、ＰＣ鋼材１００と図４に示されるメスコーン部３の内周面３２との間に差し込まれている。オスコーン１０は、公知のオスコーンである。ＰＣ鋼材１００は、公知のＰＣ鋼より線または被覆ＰＣ鋼より線である。
【0051】
図３および図４に示されるように、メスコーン部３は、円筒状に構成されている。メスコーン部３の外周面３１は、円筒状面である。メスコーン部３の内周面３２は、第１前端面３３から後端面３４に向かって順にテーパー面および円筒状面を有する。テーパー面は、第１前端面３３から円筒状面に向かって先細っている。メスコーン部３の第１前端面３３は、スリーブ部材２が交差床版３５０に埋設された際、交差床版３５０の第１傾斜面３５２から露出している。メスコーン部３の第１前端面３３には、図２に示されるグラウトキャップ２０１が固定される。メスコーン部３の第１前端面３３には、複数のねじ穴が設けられている。各ねじ穴には、グラウトキャップ２０１を固定するボルトが結合される。グラウトキャップ２０１は、メスコーン部３の第１前端面３３と、オスコーン１０と、オスコーン１０から露出するＰＣ鋼材１００の端部とを覆う。グラウトキャップ２０１内には、図示が省略されたグラウトが充填される。メスコーン部３は、第１前端面３３の外周に配置された第２前端面３５を有する。第２前端面３５は、第１前端面３３よりも後端面３４に近い位置に設けられている。即ち、第１前端面３３と第２前端面３５との間には段差が設けられている。第２前端面３５は、スリーブ部材２が交差床版３５０に埋設された際、交差床版３５０の第１傾斜面３５２から露出している。メスコーン部３の後端面３４は、メスコーン部３の軸に直交している面である。メスコーン部３の後端面３４は、交差床版３５０の内部に配置されている。メスコーン部３の後端面３４は支圧面の１つである。
【0052】
（支圧部）
支圧部４は、交差床版３５０を支圧する。支圧部４は、メスコーン部３の軸に沿ってメスコーン部３の後端面３４に一体に連なっている。支圧部４は、交差床版３５０の内部に配置されている。支圧部４は、筒部５と少なくとも１つのリブ６とを有する。
支圧部４は、交差床版３５０を支圧する。支圧部４は、メスコーン部３の軸に沿ってメスコーン部３の後端面３４に一体に連なっている。支圧部４は、交差床版３５０の内部に配置されている。支圧部４は、筒部５と少なくとも１つのリブ６とを有する。
【0053】
〈筒部〉
筒部５は、メスコーン部３の後端面３４に一体に連なっている。筒部５は、メスコーン部３の軸と筒部５の軸とが同軸となるように設けられている。筒部５の内周面５２は、円筒状面である。筒部５の内周面５２は、メスコーン部３の内周面３２に一体に連なっている。
筒部５は、メスコーン部３の後端面３４に一体に連なっている。筒部５は、メスコーン部３の軸と筒部５の軸とが同軸となるように設けられている。筒部５の内周面５２は、円筒状面である。筒部５の内周面５２は、メスコーン部３の内周面３２に一体に連なっている。
【0054】
〈リブ〉
リブ６は、筒部５の外周面５１に一体に連なっている。リブ６は、支圧面６０を有する。本例の支圧面６０は、メスコーン部３の後端面３４に平行な面である。即ち、リブ６の支圧面６０は、筒部５の軸に直交する平面である。支圧面６０は本例の上記平面に限定されない。本例とは異なり、支圧面６０は、例えば湾曲面であってもよい。湾曲面は、メスコーン部３に向かって凹むように構成された面である。支圧面６０の数は、リブ６の数と同数である。リブ６の数は、１つでもよいし２つでもよいし３つ以上でもよい。リブ６の数が複数である場合、各リブ６の形状は、互いに同じでもよいし、互いに異なっていてもよい。
リブ６は、筒部５の外周面５１に一体に連なっている。リブ６は、支圧面６０を有する。本例の支圧面６０は、メスコーン部３の後端面３４に平行な面である。即ち、リブ６の支圧面６０は、筒部５の軸に直交する平面である。支圧面６０は本例の上記平面に限定されない。本例とは異なり、支圧面６０は、例えば湾曲面であってもよい。湾曲面は、メスコーン部３に向かって凹むように構成された面である。支圧面６０の数は、リブ６の数と同数である。リブ６の数は、１つでもよいし２つでもよいし３つ以上でもよい。リブ６の数が複数である場合、各リブ６の形状は、互いに同じでもよいし、互いに異なっていてもよい。
【0055】
本例のリブ６の数は第１リブ６１と第２リブ６２の２つである。第２リブ６２は、第１リブ６１よりも後端面３４から離れた位置に設けられている。本例では、第１リブ６１の形状と第２リブ６２の形状とは、互いに同じである。本例では、第１リブ６１の形状と第２リブ６２の形状とは環状である。本例とは異なり、第１リブ６１と第２リブ６２とは、筒部５の外周面の軸周りに間隔をあけて配置された複数の突起で構成されていてもよい。
【0056】
本例の第１リブ６１の縦断面の形状および第２リブ６２の縦断面の形状は、直角台形形状である。縦断面とは、スリーブ部材２の軸に沿った切断面でスリーブ部材２を切断された断面である。第１リブ６１および第２リブ６２の表面は、後端面６５と外周面６３とを有する。外周面６３とは、筒部５の軸に直交することなく交差する面または軸に平行な面をいう。即ち、筒部５の軸に直交する面は、外周面６３に含まれない。
【0057】
第１リブ６１および第２リブ６２の後端面６５は、メスコーン部３の後端面３４と平行な面である。第１リブ６１の後端面６５は、第１リブ６１のち第２リブ６２に最も近い位置に設けられている。第２リブ６２の後端面６５は、第２リブ６２のうち第１リブ６１から最も離れた箇所に設けられている。第１リブ６１および第２リブ６２の後端面６５はいずれも、支圧面６０である。第１リブ６１および第２リブ６２の外周面６３は、後端面６５からメスコーン部３に向かって順に円筒状面６３１およびテーパー面６３２を有する。円筒状面６３１は、後端面６５とテーパー面６３２とつないでいる。テーパー面６３２は、円筒状面６３１と筒部５の外周面５１とをつないでいる。テーパー面６３２は、円筒状面６３１からメスコーン部３の後端面３４に向かって先細っている。本例のテーパー面６３２は、縦断面において直線状に構成されている。
【0058】
本例では、第１リブ６１の円筒状面６３１の直径Ｄ６１と第２リブ６２の円筒状面６３１の直径Ｄ６２とは、互いに同じである。また、本例では、第１リブ６１の円筒状面６３１の直径Ｄ６１と第２リブ６２の円筒状面６３１の直径Ｄ６２とは、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３と同じである。本例とは異なり、第１リブ６１の円筒状面６３１の直径Ｄ６１と第２リブ６２の円筒状面６３１の直径Ｄ６２とは、互いに同じであるものの、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３よりも小さくてもよい。本例とは異なり、第１リブ６１の円筒状面６３１の直径Ｄ６１と第２リブ６２の円筒状面６３１の直径Ｄ６２とは、互いに異なっていてもよい。例えば、第２リブ６２の円筒状面６３１の直径Ｄ６２が第１リブ６１の円筒状面６３１の直径Ｄ６１よりも小さくてもよい。この場合、第１リブ６１の直径Ｄ６１は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３よりも小さくてもよいし、直径Ｄ３と同じであってもよい。円筒状面６３１の直径とは、円筒状面６３１の外径である。本例では、筒部５の軸に沿った第１リブ６１の円筒状面６３１の長さと筒部５の軸に沿った第２リブ６２の円筒状面６３１の長さとは、互いに同じである。本例とは異なり、筒部５の軸に沿った第１リブ６１の円筒状面６３１の長さと筒部５の軸に沿った第２リブ６２の円筒状面６３１の長さとは、互いに異なっていてもよい。
【0059】
本例では、筒部５の軸に対する第１リブ６１および第２リブ６２のテーパー面６３２の角度θは、互いに同じである。上記角度θは、例えば、３０°以上６０°以下である。上記角度θは、３２．５°以上５７．５°以下であってもよいし、３５°以上５５°以下であってもよい。本例とは異なり、上記角度θは、上記の範囲内において互いに異なっていてもよい。
【0060】
本例では、筒部５の軸に沿った第１リブ６１のテーパー面６３２の長さと筒部５の軸に沿った第２リブ６２のテーパー面６３２の長さとは、互いに同じである。本例とは異なり、筒部５の軸に沿った第１リブ６１のテーパー面６３２の長さと、筒部５の軸に沿った第２リブ６２のテーパー面６３２の長さとは、互いに異なっていてもよい。
【0061】
〈穴部〉
支圧部４は、穴部７をさらに有する。穴部７は、図２に示される接続部品２０２の端部がはめ込まれる穴である。接続部品２０２は、ＰＣ鋼材１００を覆うシース２０４とスリーブ部材２とを接続する。図２に示される例では、接続部品２０２とジョイントシース２０３とによって、シース２０４とスリーブ部材２とが接続されている。接続部品２０２の一例は、グロッケンジョイント（商品名）である。接続部品２０２の外周にジョイントシース２０３が配置されている。接続部品２０２とジョイントシース２０３とがテーピング２０５によって固定されている。接続部品２０２の外周面とジョイントシース２０３の内周面との間には、水を吸収することで膨張する不織布２０６が配置されている。この不織布２０６によって、上記間が止水されている。図示が省略されているものの、ジョイントシース２０３とシース２０４とはテーピング２０５によって固定されている。穴部７は、図４に示されるように、穴部７の軸と筒部５の軸とが同軸となるように支圧部４の後端部に設けられている。穴部７の内周面は、筒部５の内周面５２に一体に連なっている。穴部７の内周面は、接続部品２０２の端部の外周面に対応している。
支圧部４は、穴部７をさらに有する。穴部７は、図２に示される接続部品２０２の端部がはめ込まれる穴である。接続部品２０２は、ＰＣ鋼材１００を覆うシース２０４とスリーブ部材２とを接続する。図２に示される例では、接続部品２０２とジョイントシース２０３とによって、シース２０４とスリーブ部材２とが接続されている。接続部品２０２の一例は、グロッケンジョイント（商品名）である。接続部品２０２の外周にジョイントシース２０３が配置されている。接続部品２０２とジョイントシース２０３とがテーピング２０５によって固定されている。接続部品２０２の外周面とジョイントシース２０３の内周面との間には、水を吸収することで膨張する不織布２０６が配置されている。この不織布２０６によって、上記間が止水されている。図示が省略されているものの、ジョイントシース２０３とシース２０４とはテーピング２０５によって固定されている。穴部７は、図４に示されるように、穴部７の軸と筒部５の軸とが同軸となるように支圧部４の後端部に設けられている。穴部７の内周面は、筒部５の内周面５２に一体に連なっている。穴部７の内周面は、接続部品２０２の端部の外周面に対応している。
【0062】
本例の穴部７の内周面は、筒部５の内周面５２から離れる方向に向かって順に直径の異なる第１円筒状面、第２円筒状面、および第３円筒状面を有する。第１円筒状面の直径は、筒部５の内周面５２の直径よりも大きい。第２円筒状面の直径は、第１円筒状面の直径よりも大きい。第３円筒状面の直径は、第１円筒状面の直径よりも大きく、第２円筒状面の直径よりも小さい。筒部５の内周面５２と第１円筒状面とは、筒部５の軸に直交する平面でつながっている。第１円筒状面と第２円筒状面とは、筒部５の軸に直交する平面でつながっている。第２円筒状面と第３円筒状面とは、筒部５の軸に直交する平面でつながっている。
【0063】
本例のスリーブ部材２は、メスコーン部３と支圧部４とが一体である。そのため、本例のスリーブ部材２は、メスコーン部３と支圧部４とを図２に示される交差床版３５０に埋設できる。そのため、本例のスリーブ部材２は、図２４を参照して上述したように、メスコーン５０１とアンカープレート５０２とが別体の従来の定着具５００に比較して、ＰＣ鋼材１００を交差床版３５０に緊張定着する作業時間を短くすることができる。
【0064】
本例のスリーブ部材２は、メスコーン部３と支圧部４とを交差床版３５０に埋設できる上に図４に示されるように支圧部４がメスコーン部３の後端面３４に一体に連なっている。そのため、特に第２リブ６２の支圧面６０である後端面６５と図２に示される交差床版３５０の領域Ｙとの距離は、図２４に示される従来の定着具５００の支圧面であるアンカープレート５０２の後端面と図２に示される交差床版３５０の領域Ｙとの距離に比較して長い。本例のスリーブ部材２では上記距離が長いことで領域Ｙに発生する引張応力が交差床版３５０内に分散され易いと考えられる。よって、本例のスリーブ部材２は、図２４に示される従来の定着具５００に比較して、図２に示される交差床版３５０の領域Ｙに発生する引張応力を低減し易い。
【0065】
メスコーン部３の軸に沿ったスリーブ部材２の長さは、ＰＣ鋼材１００の外径に応じて適宜選択できる。ＰＣ鋼材１００の外径とは、ＰＣ鋼材１００の包絡円の直径である。上記長さとは、コンクリート躯体に埋設される長さである。即ち、上記長さとは、第２前端面３５から第２リブ６２の後端面６５までの距離である。上記長さが長いほど、第２リブ６２の後端面６５と図２に示される交差床版３５０の領域Ｙとの距離が長くなり易いため、交差床版３５０の領域Ｙに発生する引張応力をより一層低減し易い。ＰＣ鋼材１００の外径が１２．４ｍｍまたは１２．７ｍｍの場合、上記長さは３３ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が１５．２ｍｍの場合、上記長さは３８ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が１７．８ｍｍの場合、上記長さは５０ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が１９．３ｍｍの場合、上記長さは５５ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が２１．８ｍｍの場合、上記長さは６５ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が２８．６ｍｍの場合、上記長さは８０ｍｍ以上である。
【0066】
本例の第１リブ６１および第２リブ６２の外周面６３は、図４に示されるように、円筒状面６３１とテーパー面６３２とを有する。本例の第１リブ６１および第２リブ６２は、テーパー面６３２を有することなく円筒状面６３１のみを有する場合に比較して、第１リブ６１および第２リブ６２によって圧力を受け易い。筒部５の軸に沿った円筒状面６３１の長さが一定である場合、テーパー面６３２を有する第１リブ６１および第２リブ６２の接続箇所の長さが、テーパー面６３２を有さない第１リブ６１および第２リブ６２の接続箇所の長さよりも長いからである。第１リブ６１および第２リブ６２の接続箇所とは、第１リブ６１および第２リブ６２の各々のうち筒部５の外周面５１に接続する箇所である。第１リブ６１および第２リブ６２の接続箇所の長さとは、筒部５の軸に沿った第１リブ６１および第２リブ６２の接続箇所の長さである。第１リブ６１および第２リブ６２の接続箇所の長さが長いため、第１リブ６１および第２リブ６２は圧力を受けた際に変形し難い。よって、本例のスリーブ部材２は、第１リブ６１および第２リブ６２がテーパー面６３２を有することなく円筒状面６３１のみを有する場合に比較して、図２に示される交差床版３５０の領域Ｙに発生する引張応力をより一層低減し易い。
【0067】
本例のスリーブ部材２では、図４に示されるように、筒部５の軸に対する第１リブ６１および第２リブの各々のテーパー面６３２の角度θが３０°以上６０°以下である。そのため、本例のスリーブ部材２は、角度θが上記範囲外であるスリーブ部材２に比較して、円筒状面６３１の直径および筒部５の軸に沿った円筒状面６３１の長さが一定である場合、筒部５の軸に沿った支圧部４の長さが長くなりすぎることなく第１リブ６１および第２リブ６２の接続箇所の長さを長くし易い。よって、本例のスリーブ部材２は、筒部５の軸に沿った支圧部４の長さが長くなりすぎることなく、図２に示される交差床版３５０の領域Ｙに発生する引張応力を低減し易い。
【0068】
《実施形態２》
〔定着具〕
図６、図７を参照して、実施形態２の定着具１を説明する。実施形態２の定着具１は、第１リブ６１の形状および第２リブ６２の形状が実施形態１と異なる点を除き、実施形態１の定着具１と同じである。以下の説明は、実施形態１との相違点を中心に行う。実施形態１と同様の構成および効果の説明は省略する。
〔定着具〕
図６、図７を参照して、実施形態２の定着具１を説明する。実施形態２の定着具１は、第１リブ６１の形状および第２リブ６２の形状が実施形態１と異なる点を除き、実施形態１の定着具１と同じである。以下の説明は、実施形態１との相違点を中心に行う。実施形態１と同様の構成および効果の説明は省略する。
【0069】
本例では、第１リブ６１の縦断面の形状および第２リブ６２の縦断面の形状は、四角形形状である。第１リブ６１および第２リブ６２の表面は、前端面６４と外周面６３と後端面６５とを有する。前端面６４および後端面６５は、軸に直交する面である。後端面６５は、支圧面６０である。外周面６３は、前端面６４と後端面６５とをつなぐ面である。外周面６３は、円筒状面６３１である。外周面６３は、実施形態１で説明したテーパー面６３２を有していない。即ち、第１リブ６１の厚さおよび第２リブ６２の厚さは一様である。厚さとは、筒部５の軸に沿った長さである。
【0070】
図６、図７に示される例において、例えば、後端面３４と第１リブ６１の前端面６４との間の距離が２５ｍｍ、第１リブ６１および第２リブ６２の各々の前端面６４と後端面６５との間の距離が１５ｍｍであり、ＰＣ鋼材１００の外径が以下の通りのとき、メスコーン部３の軸に沿ったスリーブ部材２の長さは、以下の通りである。ＰＣ鋼材１００の外径が１２．４ｍｍまたは１２．７ｍｍの場合、上記長さは１１３ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が１５．２ｍｍの場合、上記長さは１１８ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が１７．８ｍｍの場合、上記長さは１３０ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が１９．３ｍｍの場合、上記長さは１３５ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が２１．８ｍｍの場合、上記長さは１４５ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が２８．６ｍｍの場合、上記長さは１６０ｍｍ以上である。
【0071】
図６に示される第１リブ６１の円筒状面６３１の直径Ｄ６１と第２リブ６２の円筒状面６３１の直径Ｄ６２とは、互いに異なっている。図６では、第２リブ６２の円筒状面６３１の直径Ｄ６２は、第１リブ６１の円筒状面６３１の直径Ｄ６１よりも小さい。第１リブ６１の円筒状面６３１の直径Ｄ６１は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３よりも小さい。
【0072】
図７に示される第１リブ６１の円筒状面６３１の直径Ｄ６１と第２リブ６２の円筒状面６３１の直径Ｄ６２とは、互いに同じである。第１リブ６１の円筒状面６３１の直径Ｄ６１と第２リブ６２の円筒状面６３１の直径Ｄ６２とは、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３と同じである。
【0073】
【0074】
《実施形態３》
〔定着具〕
図８から図１０を参照して、実施形態３の定着具１を説明する。実施形態３の定着具１は、筒部５の軸に沿った方向から見た第１リブ６１の形状が実施形態２と異なる点を除き、実施形態２の定着具１と同じである。以下の説明は、実施形態２との相違点を中心に行う。実施形態２と同様の構成および効果の説明は省略する。
〔定着具〕
図８から図１０を参照して、実施形態３の定着具１を説明する。実施形態３の定着具１は、筒部５の軸に沿った方向から見た第１リブ６１の形状が実施形態２と異なる点を除き、実施形態２の定着具１と同じである。以下の説明は、実施形態２との相違点を中心に行う。実施形態２と同様の構成および効果の説明は省略する。
【0075】
図８に示されるように、筒部５の軸に沿った方向から見た第１リブ６１の形状は、四角形形状である。四角形形状とは、長方形形状、または正方形形状である。四角形形状の４つの角部の各々は、丸められていてもよい。四角形形状の４つの辺の各々は直線であってもよいし、四角形形状の４つの辺の少なくとも１つの辺は曲線であってもよい。曲線は、凸状の曲線でもよいし、凹状の曲線でもよい。
【0076】
本例では、筒部５の軸に沿った方向から見た第１リブ６１の形状は、長方形形状である。長方形形状の４つの辺は、２本の直線と２本の凸状の曲線とで構成されている。２本の直線は、平行である。２本の直線は、２本の直線同士の間隔よりも長い。２本の直線は、２本の凸状の曲線よりも長い。２本の凸状の曲線は、２本の直線同士の間隔よりも長い。２本の直線は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３よりも長い。２本の直線同士の間隔は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３と同じである。２本の凸状の曲線は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３よりも長い。
【0077】
図９に示される第１リブ６１の第１縦断面の形状は、長方形形状である。第１縦断面は、スリーブ部材２の軸を通り上記直線に沿った切断面でスリーブ部材２を切断した断面である。図１０に示される第２縦断面の形状は、正方形形状である。第２縦断面は、スリーブ部材２の軸を通り上記直線に直交する切断面でスリーブ部材２を切断した断面である。第１リブ６１および第２リブ６２の表面は、前端面６４と外周面６３と後端面６５とを有する。外周面６３は、四角筒状面６３５である。第１リブ６１の厚さは一様である。
【0078】
《実施形態４》
〔定着具〕
図１１に示されるように、実施形態４の定着具１では、リブ６の数は１つである。実施形態４の定着具１は、リブ６の数が１つである点を除き、実施形態１の定着具１と同じである。本例では、リブ６の直径Ｄ６は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３と同じである。本例とは異なり、リブ６の直径Ｄ６は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３よりも小さくてもよい。
〔定着具〕
図１１に示されるように、実施形態４の定着具１では、リブ６の数は１つである。実施形態４の定着具１は、リブ６の数が１つである点を除き、実施形態１の定着具１と同じである。本例では、リブ６の直径Ｄ６は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３と同じである。本例とは異なり、リブ６の直径Ｄ６は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３よりも小さくてもよい。
【0079】
《実施形態５》
〔定着具〕
図１２に示されるように、実施形態５の定着具１では、リブ６の数が１つである。実施形態５の定着具１は、リブ６の数が１つである点を除き、実施形態２の定着具１と同じである。本例では、リブ６の直径Ｄ６は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３よりも小さい。本例とは異なり、リブ６の直径Ｄ６は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３と同じでもよい。本例において、例えば、後端面３４と前端面６４との間の距離が２５ｍｍ、リブ６の前端面６４と後端面６５との間の距離が１５ｍｍであり、ＰＣ鋼材１００の外径が以下の通りのとき、メスコーン部３の軸に沿ったスリーブ部材２の長さは、以下の通りである。ＰＣ鋼材１００の外径が１２．４ｍｍまたは１２．７ｍｍの場合、上記長さは７３ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が１５．２ｍｍの場合、上記長さは７８ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が１７．８ｍｍの場合、上記長さは９０ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が１９．３ｍｍの場合、上記長さは９５ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が２１．８ｍｍの場合、上記長さは１０５ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が２８．６ｍｍの場合、上記長さは１２０ｍｍ以上である。
〔定着具〕
図１２に示されるように、実施形態５の定着具１では、リブ６の数が１つである。実施形態５の定着具１は、リブ６の数が１つである点を除き、実施形態２の定着具１と同じである。本例では、リブ６の直径Ｄ６は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３よりも小さい。本例とは異なり、リブ６の直径Ｄ６は、メスコーン部３の外周面３１の直径Ｄ３と同じでもよい。本例において、例えば、後端面３４と前端面６４との間の距離が２５ｍｍ、リブ６の前端面６４と後端面６５との間の距離が１５ｍｍであり、ＰＣ鋼材１００の外径が以下の通りのとき、メスコーン部３の軸に沿ったスリーブ部材２の長さは、以下の通りである。ＰＣ鋼材１００の外径が１２．４ｍｍまたは１２．７ｍｍの場合、上記長さは７３ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が１５．２ｍｍの場合、上記長さは７８ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が１７．８ｍｍの場合、上記長さは９０ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が１９．３ｍｍの場合、上記長さは９５ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が２１．８ｍｍの場合、上記長さは１０５ｍｍ以上である。ＰＣ鋼材１００の外径が２８．６ｍｍの場合、上記長さは１２０ｍｍ以上である。
【0080】
《実施形態６》
〔定着具〕
図１３に示されるように、実施形態６の定着具１では、テーパー面６３２が湾曲状に構成されている。実施形態６の定着具１は、テーパー面６３２が湾曲状に構成されている点を除き、実施形態１の定着具１と同じである。本例のテーパー面６３２は、支圧部４の中心に向かって凹むように湾曲している。本例の筒部５の軸に対するテーパー面６３２の角度θは、例えば、３０°以上６０°以下である。本例の角度θは、スリーブ部材２の縦断面におけるテーパー面６３２の長手に沿った中間点の接線とスリーブ部材２の軸とのなす角をいう。上記角度θは、３２．５°以上５７．５°以下であってもよいし、３５°以上５５°以下であってもよい。
〔定着具〕
図１３に示されるように、実施形態６の定着具１では、テーパー面６３２が湾曲状に構成されている。実施形態６の定着具１は、テーパー面６３２が湾曲状に構成されている点を除き、実施形態１の定着具１と同じである。本例のテーパー面６３２は、支圧部４の中心に向かって凹むように湾曲している。本例の筒部５の軸に対するテーパー面６３２の角度θは、例えば、３０°以上６０°以下である。本例の角度θは、スリーブ部材２の縦断面におけるテーパー面６３２の長手に沿った中間点の接線とスリーブ部材２の軸とのなす角をいう。上記角度θは、３２．５°以上５７．５°以下であってもよいし、３５°以上５５°以下であってもよい。
【0081】
《試験例》
試験例では、定着具を埋設したコンクリートの耐力を評価した。耐力の評価には、図１４に示される荷重伝達装置７００を用いた。荷重伝達装置７００は、センターホールジャッキ７１０のジャッキヘッド７１１によって、供試体８００に圧力を付与する装置である。
試験例では、定着具を埋設したコンクリートの耐力を評価した。耐力の評価には、図１４に示される荷重伝達装置７００を用いた。荷重伝達装置７００は、センターホールジャッキ７１０のジャッキヘッド７１１によって、供試体８００に圧力を付与する装置である。
【0082】
試料Ｎｏ．１から試料Ｎｏ．４の供試体８００は、スリーブ部材とスリーブ部材を埋設したコンクリート８１０とで構成されている。試料Ｎｏ．１の供試体８００のスリーブ部材は、図３および図４を参照して説明した実施形態１のスリーブ部材２である。試料Ｎｏ．２の供試体８００のスリーブ部材は、図６を参照して説明した実施形態２の第１の例のスリーブ部材２である。試料Ｎｏ．３の供試体８００のスリーブ部材は、図７を参照して説明した実施形態２の第２の例のスリーブ部材２である。試料Ｎｏ．４の供試体８００のスリーブ部材は、図８から図１０を参照して説明した実施形態３のスリーブ部材２である。試料Ｎｏ．１から試料Ｎｏ．４の供試体８００のコンクリート８１０は、超高強度繊維補強コンクリートである。試料Ｎｏ．１から試料Ｎｏ．４では、メスコーン部３の第２前端面３５がコンクリート８１０から露出するように、スリーブ部材２がコンクリート８１０に埋設されている。
【0083】
試料Ｎｏ．１０１の供試体８００は、図２４に示されるアンカープレート５０２および鋼管５０３と、アンカープレート５０２および鋼管５０３を埋設したコンクリート８１０とで構成されている。試料Ｎｏ．１０１の供試体８００のコンクリート８１０は、超高強度繊維補強コンクリートである。試料Ｎｏ．１０１では、アンカープレート５０２の前端面がコンクリート８１０から露出するように、アンカープレート５０２および鋼管５０３がコンクリート８１０に埋設されている。
【0084】
試料Ｎｏ．１から試料Ｎｏ．４のスリーブ部材２の支圧面は、メスコーン部３の後端面３４と第１リブ６１および第２リブ６２の後端面６５とである。試料Ｎｏ．１０１の支圧面は、アンカープレート５０２の後端面である。試料Ｎｏ．１および試料Ｎｏ．３の支圧面の合計面積は、試料Ｎｏ．１０１の支圧面の面積と同等である。試料Ｎｏ．２の支圧面の合計面積は、試料Ｎｏ．１０１の支圧面の面積よりも小さい。試料Ｎｏ．４の支圧面の合計面積は、試料Ｎｏ．１０１の支圧面の面積よりも大きい。
【0085】
試料Ｎｏ．１から試料Ｎｏ．４では、ジャッキヘッド７１１をスリーブ部材２のメスコーン部３の第１前端面３３に当てて、ＰＣ鋼材１００の規格引張荷重の１００％に相当する圧力がコンクリート８１０に付与されるようにした。試料Ｎｏ．１０１では、図２４に示されるメスコーン５０１の後端面をアンカープレート５０２の前端面に接触させた状態でジャッキヘッド７１１をメスコーン５０１に当てて、ＰＣ鋼材１００の規格引張荷重の１００％に相当する圧力がコンクリート８１０に付与されるようにした。
【0086】
試料Ｎｏ．１から試料Ｎｏ．４と試料Ｎｏ．１０１とはいずれも、ＰＣ鋼材１００の規格引張荷重の１００％に相当する圧力が付与されても、コンクリート８１０に割れなどが生じなかった。
【0087】
試料Ｎｏ．１から試料Ｎｏ．４のスリーブ部材２の重量比率を求めた。この重量比率は、試料Ｎｏ．１０１で用いたメスコーン５０１、アンカープレート５０２、および鋼管５０３の合計重量を１００％とする場合に対する割合である。試料Ｎｏ．１のスリーブ部材２の重量比率は、８８％であった。試料Ｎｏ．２のスリーブ部材２の重量比率は、７７％であった。試料Ｎｏ．３のスリーブ部材２の重量比率は、８１％であった。試料Ｎｏ．４のスリーブ部材２の重量比率は、９４％であった。このように、ＰＣ鋼材１００の規格引張荷重の１００％に相当する圧力が付与されてもコンクリート８１０に割れなどが生じない試料Ｎｏ．１から試料Ｎｏ．４のスリーブ部材２の重量は、試料Ｎｏ．１０１の上記合計重量よりも軽かった。その理由は、試料Ｎｏ．１から試料Ｎｏ．４のスリーブ部材２の第１リブ６１および第２リブ６２の各々の厚さを、試料Ｎｏ．１０１のアンカープレート５０２の厚さよりも薄くできたからである。
【0088】
《解析例１》
解析例１では、定着具の構成の違いによって定着具を埋設したコンクリートに発生する引張応力の大きさの違いをＦＥＭ（Ｆｉｎｉｔｅ Ｅｌｅｍｅｎｔ Ｍｅｔｈｏｄ）解析によって調べた。ＦＥＭ解析のソフトウェアには、Ｓｉｅｍｅｎｓ Ｄｉｇｉｔａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ Ｓｏｆｔｗａｒｅ社製Ｓｉｍｃｅｎｔｅｒ Ｎａｓｔｒａｎ ＶＥＲＳＩＯＮ ２０１９．１を用いた。
解析例１では、定着具の構成の違いによって定着具を埋設したコンクリートに発生する引張応力の大きさの違いをＦＥＭ（Ｆｉｎｉｔｅ Ｅｌｅｍｅｎｔ Ｍｅｔｈｏｄ）解析によって調べた。ＦＥＭ解析のソフトウェアには、Ｓｉｅｍｅｎｓ Ｄｉｇｉｔａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ Ｓｏｆｔｗａｒｅ社製Ｓｉｍｃｅｎｔｅｒ Ｎａｓｔｒａｎ ＶＥＲＳＩＯＮ ２０１９．１を用いた。
【0089】
モデルＮｏ．１－１およびモデルＮｏ．１－２の供試体８００は、図１５および図１６に示されるように、スリーブ部材２とスリーブ部材２を埋設したコンクリート８１０とで構成されている。モデルＮｏ．１－１の供試体８００のスリーブ部材２は、図１１を参照して説明した実施形態４のスリーブ部材２である。モデルＮｏ．１－２の供試体８００のスリーブ部材２は、図１２を参照して説明した実施形態５のスリーブ部材２である。モデルＮｏ．１－１およびモデルＮｏ．１－２の供試体８００のコンクリート８１０は、超高強度繊維補強コンクリートである。モデルＮｏ．１－１およびモデルＮｏ．１－２では、メスコーン部３の第２前端面３５がコンクリート８１０から露出するように、スリーブ部材２がコンクリート８１０に埋設されている。
【0090】
図１７に示されるモデルＮｏ．１－１０１の供試体８００は、図２４に示されるアンカープレート５０２および鋼管５０３と、アンカープレート５０２および鋼管５０３を埋設したコンクリート８１０とで構成されている。モデルＮｏ．１－１０１の供試体８００のコンクリート８１０は、超高強度繊維補強コンクリートである。モデルＮｏ．１－１０１では、アンカープレート５０２の前端面がコンクリート８１０から露出するように、アンカープレート５０２および鋼管５０３がコンクリート８１０に埋設されている。即ち、モデルＮｏ．１－１０１は、上述の試料Ｎｏ．１０１のモデルである。
【0091】
各モデルにおいて、最大緊張荷重となるように緊張されたＰＣ鋼材をコンクリート８１０に定着させた際にコンクリート８１０に発生する最大引張応力の大きさを調べた。最大緊張荷重とは、ＰＣ鋼材の０．２％永久伸びに対する荷重の９０％である。モデルＮｏ．１－１、モデルＮｏ．１－２、およびモデルＮｏ．１－１０１のそれぞれの解析結果を図１５から図１７に示す。各図のスケールが示す数値の単位は「Ｎ／ｍｍ２」である。各図では、引張応力が最大となる箇所が白抜き矢印で示されている。モデルＮｏ．１－１における最大引張応力の値は、８．０８Ｎ／ｍｍ２であった。モデルＮｏ．１－２における最大引張応力の値は、７．９６Ｎ／ｍｍ２であった。モデルＮｏ．１－１０１における最大引張応力の値は、１１．６６Ｎ／ｍｍ２であった。
【0092】
モデルＮｏ．１－１およびモデルＮｏ．１－２における最大引張応力の値は、モデルＮｏ．１－１０１における最大引張応力の値よりも小さかった。上述したように、試料Ｎｏ．１０１では、ＰＣ鋼材の規格引張荷重の１００％に相当する圧力が付与されても、コンクリート８１０に割れなどが生じなかった。そのため、上述した試験例のように実際に、実施形態４のスリーブ部材２および実施形態５のスリーブ部材２をそれぞれ用いてコンクリート８１０の耐力を評価すれば、試料Ｎｏ．１０１と同様、ＰＣ鋼材の規格引張荷重の１００％に相当する圧力が付与されても、コンクリート８１０に割れなどが生じないと考えられる。
【0093】
《解析例２》
解析例２では、定着具を埋設したコンクリートに発生する引張応力の大きさをＦＥＭによって調べた。ＦＥＭ解析のソフトウェアには、解析例１と同じソフトウェアを用いた。
解析例２では、定着具を埋設したコンクリートに発生する引張応力の大きさをＦＥＭによって調べた。ＦＥＭ解析のソフトウェアには、解析例１と同じソフトウェアを用いた。
【0094】
モデルＮｏ．２－１の供試体８００は、図１８に示されるように、スリーブ部材２とスリーブ部材２を埋設したコンクリート８１０とで構成されている。モデルＮｏ．２－１の供試体８００のスリーブ部材２は、図３、図４を参照して説明した実施形態１のスリーブ部材２であり、コンクリート８１０は鉄筋コンクリートである。図１９に示されるモデルＮｏ．２－１０１の供試体８００は、図２４に示されるアンカープレート５０２および鋼管５０３と、アンカープレート５０２および鋼管５０３を埋設したコンクリート８１０とで構成されている。モデルＮｏ．２－１０１の供試体８００のコンクリート８１０は、鉄筋コンクリートである。
【0095】
各モデルにおいて、解析例１と同様にして、最大緊張荷重となるように緊張されたＰＣ鋼材をコンクリート８１０に定着させた際にコンクリート８１０に発生する最大引張応力の大きさを調べた。モデルＮｏ．２－１およびモデルＮｏ．２－１０１のそれぞれの解析結果を図１８および図１９に示す。各図のスケールが示す数値の単位は「Ｎ／ｍｍ２」である。各図では、引張応力が最大となる箇所が白抜き矢印で示されている。モデルＮｏ．２－１における最大引張応力の値は、６．５８Ｎ／ｍｍ２であった。モデルＮｏ．２－１０１における最大引張応力の値は、１０．５６Ｎ／ｍｍ２であった。このように、モデルＮｏ．２－１における最大引張応力の値は、モデルＮｏ．２－１０１における最大引張応力の値よりも小さかった。
【0096】
《解析例３》
解析例３では、定着具の構成の違いによって交差床版３５０に発生する引張応力の大きさの違いをＦＥＭ解析によって調べた。ＦＥＭ解析のソフトウェアには、解析例１と同じソフトウェアを用いた。
解析例３では、定着具の構成の違いによって交差床版３５０に発生する引張応力の大きさの違いをＦＥＭ解析によって調べた。ＦＥＭ解析のソフトウェアには、解析例１と同じソフトウェアを用いた。
【0097】
モデルＮｏ．３－１では、図３および図４を参照して説明した実施形態１のスリーブ部材２と図２に示されるオスコーン１０とを用いた。モデルＮｏ．３－２では、図６を参照して説明した実施形態２の第１の例のスリーブ部材２と図２に示されるオスコーン１０とを用いた。モデルＮｏ．３－１０１は、図２４に示されるメスコーン５０１、アンカープレート５０２、および鋼管５０３を用いた。
【0098】
各モデルにおいて、最大緊張荷重となるように緊張されたＰＣ鋼材１００を交差床版３５０の第１傾斜面３５２に定着させた際に交差床版３５０に発生する引張応力の分布を調べた。モデルＮｏ．３－１、Ｎｏ．３－２、およびＮｏ．３－１０１のそれぞれの解析結果を図２０から図２２に示す。図２０から図２２は、交差床版３５０の第１下面３５１と第１傾斜面３５２と第２下面３５３とが示されている。図２０から図２２では、定着具の図示は省略されている。図２０、図２１において、第１傾斜面３５２に開口している大きな円形状の孔Ｃ１は、スリーブ部材２のメスコーン部３が嵌め込まれる孔である。図２０、図２１において、孔Ｃ１の奥に示されている小さな円形状の孔Ｃ２は、メスコーン部３と第１リブ６１との間に位置する筒部５の外周面５１が嵌め込まれる孔である。図２２において、第１傾斜面３５２に開口している長方形状の孔Ｃ３は、アンカープレート５０２が嵌め込まれる孔である。図２２において、長方形状の孔Ｃ３の奥に示されている円形状の孔Ｃ４は、鋼管５０３が嵌め込まれる孔である。スケールが示す数値の単位は「Ｎ／ｍｍ２」である。
【0099】
いずれのモデルにおいても、交差床版３５０に発生する引張応力が最大となる箇所は、図１、図２において領域Ｙが示す箇所であった。モデルＮｏ．３－１において交差床版３５０に発生する最大引張応力の値は、１３．９Ｎ／ｍｍ２であった。モデルＮｏ．３－２において交差床版３５０に発生する最大引張応力の値は、１４．５Ｎ／ｍｍ２であった。モデルＮｏ．３－１０１において交差床版３５０に発生する最大引張応力の値は、１８．７Ｎ／ｍｍ２であった。
【0100】
《実施例》
実際に、複数のスリーブ部材と複数のオスコーンとを用いて図１に示される道路橋床版３００の交差床版３５０に緊張された複数のＰＣ鋼材１００を定着させた。各スリーブには、図３および図４を参照して説明した実施形態１のスリーブ部材２を用いた。複数のＰＣ鋼材１００をまとめて同時に緊張させることができないため、複数のＰＣ鋼材１００の各々を順に緊張させた。１回の緊張によって設計荷重の１００％に達するように各ＰＣ鋼材１００を順に緊張させた。交差床版３５０に割れなどが生じることなく、各ＰＣ鋼材１００を交差床版３５０に定着できた。その理由は、上述の解析例で示されるように、図３および図４に示されるスリーブ部材２としたモデルＮｏ．３－１の最大引張応力の値が、図２４に示される従来の定着具５００としたモデルＮｏ．３－１０１の最大引張応力の値よりも小さかったからだと考えられる。
実際に、複数のスリーブ部材と複数のオスコーンとを用いて図１に示される道路橋床版３００の交差床版３５０に緊張された複数のＰＣ鋼材１００を定着させた。各スリーブには、図３および図４を参照して説明した実施形態１のスリーブ部材２を用いた。複数のＰＣ鋼材１００をまとめて同時に緊張させることができないため、複数のＰＣ鋼材１００の各々を順に緊張させた。１回の緊張によって設計荷重の１００％に達するように各ＰＣ鋼材１００を順に緊張させた。交差床版３５０に割れなどが生じることなく、各ＰＣ鋼材１００を交差床版３５０に定着できた。その理由は、上述の解析例で示されるように、図３および図４に示されるスリーブ部材２としたモデルＮｏ．３－１の最大引張応力の値が、図２４に示される従来の定着具５００としたモデルＮｏ．３－１０１の最大引張応力の値よりも小さかったからだと考えられる。
【0101】
図６を参照して説明した実施形態２の第１の例のスリーブ部材２としたモデルＮｏ．３－２の最大引張応力の値は、図２４に示される従来の定着具５００としたモデルＮｏ．３－１０１の最大引張応力の値よりも小さい。そのため、実際に図６を参照して説明した実施形態２の第１の例のスリーブ部材２を用いて各ＰＣ鋼材１００を緊張する回数を１回としても、交差床版３５０に割れなどが生じることなく、各ＰＣ鋼材１００を交差床版３５０に定着できると考えられる。
【0102】
同様に、図７を参照して説明した実施形態２の第２の例のスリーブ部材２、図８から図１０を参照して説明した実施形態３のスリーブ部材２、図１１を参照して説明した実施形態４のスリーブ部材２、または図１２を参照して説明した実施形態５のスリーブ部材２を用いて各ＰＣ鋼材１００を緊張する回数を１回としても、交差床版３５０に割れなどが生じることなく、各ＰＣ鋼材１００を交差床版３５０に定着できると考えられる。
【0103】
図２３、図２４を参照した従来の定着具５００を用い、１回の緊張によって設計荷重の１００％に達するように各ＰＣ鋼材１００を順に緊張させることで図１の交差床版３５０に対して緊張された複数のＰＣ鋼材１００を定着させた。その結果、領域Ｙに割れが生じた。そこで、複数のＰＣ鋼材１００を緊張する回数を次の通り２回とした。複数のＰＣ鋼材１００の各々が設計荷重の５０％に達するまで、複数のＰＣ鋼材１００の各々を順に緊張させる。次に、複数のＰＣ鋼材１００の各々が設計荷重の１００％に達するまで、複数のＰＣ鋼材１００の各々を順に緊張させる。その結果、領域Ｙに割れが生じなかった。
【0104】
実施形態１のスリーブ部材２は、従来の定着具５００に比較して、緊張する回数を減らすことができたため、緊張する作業の開始から完了までにかかる時間を短くできる。上記時間を短くできる点は、図６を参照して説明した実施形態２の第１の例のスリーブ部材２、図７を参照して説明した実施形態２の第２の例のスリーブ部材２、図８から図１０を参照して説明した実施形態３のスリーブ部材２、図１１を参照して説明した実施形態４のスリーブ部材２、および図１２を参照して説明した実施形態５のスリーブ部材２でも同様であると考えられる。
【0105】
本発明は、これらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【符号の説明】
【0106】
１ 定着具
２ スリーブ部材
３ メスコーン部
３１ 外周面、３２ 内周面
３３ 第１前端面、３４ 後端面、３５ 第２前端面
４ 支圧部
５ 筒部、５１ 外周面、５２ 内周面
６ リブ
６０ 支圧面、６１ 第１リブ、６２ 第２リブ
６３ 外周面
６３１ 円筒状面、６３２ テーパー面、６３５ 四角筒状面
６４ 前端面、６５ 後端面
７ 穴部
１０ オスコーン
１００ ＰＣ鋼材、１０１ 第１ＰＣ鋼材、１０２ 第２ＰＣ鋼材
２０１ グラウトキャップ、２０２ 接続部品
２０３ ジョイントシース、２０４ シース
２０５ テーピング、２０６ 不織布
３００ 道路橋床版
３１０ 第１端部床版、３２０ 第２端部床版
３３０ 第１標準床版、３４０ 第２標準床版
３５０ 交差床版、３５０ａ 突起部
３５１ 第１下面、３５２ 第１傾斜面
３５３ 第２下面、３５４ 第２傾斜面
３５５ 第３下面
４００ 床版、４００ａ 突起部
４０１ 第１下面、４０２ 第１傾斜面
４０３ 第２傾斜面、４０４ 第２下面
５００ 定着具
５０１ メスコーン、５０２ アンカープレート、５０３ 鋼管
７００ 荷重伝達装置、
７１０ センターホールジャッキ、７１１ ジャッキヘッド
８００ 供試体
８１０ コンクリート
Ａ、Ｘ、Ｙ、Ｚ 領域、θ 角度
Ｄ３、Ｄ６、Ｄ６１、Ｄ６２ 直径
Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４ 孔
２ スリーブ部材
３ メスコーン部
３１ 外周面、３２ 内周面
３３ 第１前端面、３４ 後端面、３５ 第２前端面
４ 支圧部
５ 筒部、５１ 外周面、５２ 内周面
６ リブ
６０ 支圧面、６１ 第１リブ、６２ 第２リブ
６３ 外周面
６３１ 円筒状面、６３２ テーパー面、６３５ 四角筒状面
６４ 前端面、６５ 後端面
７ 穴部
１０ オスコーン
１００ ＰＣ鋼材、１０１ 第１ＰＣ鋼材、１０２ 第２ＰＣ鋼材
２０１ グラウトキャップ、２０２ 接続部品
２０３ ジョイントシース、２０４ シース
２０５ テーピング、２０６ 不織布
３００ 道路橋床版
３１０ 第１端部床版、３２０ 第２端部床版
３３０ 第１標準床版、３４０ 第２標準床版
３５０ 交差床版、３５０ａ 突起部
３５１ 第１下面、３５２ 第１傾斜面
３５３ 第２下面、３５４ 第２傾斜面
３５５ 第３下面
４００ 床版、４００ａ 突起部
４０１ 第１下面、４０２ 第１傾斜面
４０３ 第２傾斜面、４０４ 第２下面
５００ 定着具
５０１ メスコーン、５０２ アンカープレート、５０３ 鋼管
７００ 荷重伝達装置、
７１０ センターホールジャッキ、７１１ ジャッキヘッド
８００ 供試体
８１０ コンクリート
Ａ、Ｘ、Ｙ、Ｚ 領域、θ 角度
Ｄ３、Ｄ６、Ｄ６１、Ｄ６２ 直径
Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４ 孔
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】