特開 2024-179545 ２種類の流体を噴射する流体噴射装置

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024179545

(43)【公開日】2024-12-26

(54)【発明の名称】２種類の流体を噴射する流体噴射装置

(51)【国際特許分類】

   F02M 61/18 20060101AFI20241219BHJP

   F02M 61/04 20060101ALI20241219BHJP

   F02M 61/10 20060101ALI20241219BHJP

   F02D 19/08 20060101ALI20241219BHJP

   F02D 19/10 20060101ALI20241219BHJP

   F02M 37/00 20060101ALI20241219BHJP

【ＦＩ】

F02M61/18 350C

F02M61/04 G

F02M61/10 G

F02M61/10 Q

F02M61/18 350D

F02D19/08 C

F02D19/10

F02M37/00 341C

【審査請求】未請求

【請求項の数】7

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2023098476

(22)【出願日】2023-06-15

(71)【出願人】

【識別番号】000004260

【氏名又は名称】株式会社デンソー

(74)【代理人】

【識別番号】100121821

【弁理士】

【氏名又は名称】山田 強

(74)【代理人】

【識別番号】100139480

【弁理士】

【氏名又は名称】日野 京子

(74)【代理人】

【識別番号】100125575

【弁理士】

【氏名又は名称】松田 洋

(74)【代理人】

【識別番号】100175134

【弁理士】

【氏名又は名称】北 裕介

(74)【代理人】

【識別番号】100207859

【弁理士】

【氏名又は名称】塩谷 尚人

(72)【発明者】

【氏名】松本 修一

【テーマコード（参考）】

3G066

3G092

【Ｆターム（参考）】

3G066AA07

3G066AB02

3G066AB04

3G066AB06

3G066BA11

3G066CA23T

3G066CA25

3G066CC01

3G066CC10

3G066CC12

3G066CC20

3G066CC23

3G066DA08

3G066DC18

3G092AA02

3G092AB03

3G092AB05

3G092AB12

3G092FA15

3G092HB03Z

(57)【要約】

【課題】２種類の流体を噴射する流体噴射装置において、意図せず燃料が噴射孔から流出することを抑制する。
【解決手段】流体噴射装置１０は、先端に噴射孔２９が設けられた逆円錐面２５が形成された略筒状の弁ボディ２０と、第１流体の導入流路Ｗ１２を内部に備え先端部に円錐面３５が形成された弁体３０と、を備える。弁体は、弁ボディとの間に第２流体の供給流路Ｗ２２が形成され、逆円錐面と円錐面とが対向するように弁ボディに収容される。円錐面は、下流円錐面３５ｂと、上流円錐面３５ｕと、下流円錐面と上流円錐面との間に設けられた第１流体の導入流路の出口３８と、を備える。弁体の円錐面の頂角は弁ボディの逆円錐面の頂角よりも小さく、下流円錐面が逆円錐面に対して離座及び着座することにより第１流体及び第２流体の両方の噴射及び噴射の停止が行われ、下流円錐面が逆円錐面に着座している場合に上流円錐面と上流逆円錐面とは離間する。
【選択図】 図２

【特許請求の範囲】

【請求項1】

第１流体と、第２流体との２種類の流体を噴射する流体噴射装置（１０）であって、
先端に噴射孔が設けられ、先端部の内周面に逆円錐面（２５）が形成された略筒状の弁ボディ（２０）と、
前記第１流体の導入流路（Ｗ１２）を内部に備え、先端部の外周面に円錐面（３５）が形成された弁体（３０）と、を備え、
前記弁体は、前記弁ボディとの間に前記第２流体の導入流路（Ｗ２２）が形成され、前記逆円錐面と前記円錐面とが対向するように、前記弁ボディに収容され、
前記円錐面は、
前記噴射孔に近い下流側に設けられた下流円錐面（３５ｂ）と、
前記下流円錐面に対して噴射孔から遠い上流側に設けられた上流円錐面（３５ｕ）と、
前記下流円錐面と前記上流円錐面との間に設けられた前記第１流体の導入流路の出口（３８）と、を備え、
前記弁体の円錐面の頂角は、前記弁ボディの逆円錐面の頂角よりも小さく、
前記下流円錐面が前記逆円錐面に対して離座及び着座することにより、前記第１流体及び前記第２流体の両方の噴射及び噴射の停止が行われ、
前記下流円錐面が前記逆円錐面に対して着座している場合に、前記上流円錐面と前記逆円錐面とは離間している流体噴射装置。

【請求項2】

前記下流円錐面の稜線方向の長さは、前記上流円錐面の稜線方向の長さよりも短い請求項１に記載の流体噴射装置。

【請求項3】

前記上流円錐面と前記逆円錐面との間に上流噴射流路（Ｗ３１）が形成され、
前記下流円錐面と前記逆円錐面との間に下流噴射流路（Ｗ３３）が形成され、
前記弁体の先端部には、前記弁体の内部から前記第１流体の導入流路の出口まで貫通する１又は複数の貫通導入流路（Ｗ１３）が設けられており、
前記下流円錐面が前記逆円錐面に対して着座している場合に、前記貫通導入流路の流れ方向に垂直な流路面積の総和である第１流路面積は、前記上流噴射流路の最も前記下流噴射流路側における流れ方向に垂直な流路面積である第２流路面積より大きく、
前記弁体がフルリフト状態である場合に、前記第１流路面積は、前記第２流路面積より小さい請求項１または２に記載の流体噴射装置。

【請求項4】

前記弁体のリフト量に応じて前記第２流体の導入流路の流路面積を小さくする絞り（２２０，２３０）を備え、
前記絞りは、前記弁体のリフト量が所定のリフト量閾値未満である場合に、前記弁体のリフト量が前記リフト量閾値以上である場合よりも、前記第２流体の流路面積を小さくする請求項１または２に記載の流体噴射装置。

【請求項5】

前記第１流体及び前記第２流体の圧力を調整する制御装置（１６０）をさらに備え、
前記第１流体の粘性は、前記第２流体の粘性よりも高く、
前記制御装置は、前記第１流体の圧力を前記第２流体の圧力よりも高くする請求項１または２に記載の流体噴射装置。

【請求項6】

前記第１流体及び前記第２流体の圧力を調整する制御装置（１３０）をさらに備え、
前記第１流体は、着火用燃料であり、
前記第２流体は、主燃料であり、
前記制御装置は、前記第２流体の圧力の検出値に基づいて前記第２流体の圧力を制御し、前記第１流体の圧力と前記第２流体の圧力との差圧の検出値に基づいて前記第１流体の圧力を制御する請求項１または２に記載の流体噴射装置。

【請求項7】

前記第１流体及び前記第２流体の圧力を調整する制御装置（１３０）をさらに備え、
前記制御装置は、前記下流円錐面が前記逆円錐面に対して着座させた状態で前記第１流体及び前記第２流体の圧力を上昇させる場合に、前記第２流体の圧力が前記第１流体の圧力よりも高くならないように前記第１流体及び前記第２流体の圧力を調整する請求項１または２に記載の流体噴射装置。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

２種類の流体を噴射する流体噴射装置に関する。

【背景技術】

【0002】

特許文献１に、２種類の流体を噴射する流体噴射装置が記載されている。この流体噴射装置では、ディーゼルエンジンに対し、主燃料としてＣＮＧ（圧縮天然ガス）を噴射し、着火用燃料として軽油を噴射する。ＣＮＧは、軽油と比較すると着火性が悪いため、着火用に少量の軽油をディーゼルエンジンの気筒内に噴射する。

【0003】

特許文献１に記載の流体噴射装置は、弁ボディと、弁体と、を備える。弁ボディは、第１弁座及び第２弁座を含む逆円錐面状の弁座面を有する。弁体は、第１弁部及び第２弁部を含む円錐面状の弁部面を有する。第１弁部は、第１弁座に対向するように配置され、第１弁座に対して離座及び着座する。第２弁部は、第２弁座に対向するように配置され、第２弁座に対して離座及び着座する。第１弁部及び第１弁座は、燃料の噴射孔に近い下流側に配置され、第２弁部及び第２弁座は、燃料の噴射孔から遠い上流側に配置されている。第１弁部と第２弁部との間に環状溝が設けられている。軽油の流路は、弁体の内部に形成され、環状溝に開口している。主燃料の流路は、弁体と弁ボディとの間に形成され、第１弁部と第１弁座との間に形成される流路に連通している。第１弁部が第１弁座に対して離座及び着座することにより、第１流体及び第２流体の両方の噴射及び噴射の停止が行われる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２０２０－１３９４３５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

特許文献１に記載の流体噴射装置では、円錐面状の弁部面と、逆円錐面状の弁座面とが同じ頂角となるように設計されている。このように設計すると、製造上のばらつきによっては、上流側に位置する第２弁部と第２弁座との距離が、下流側に位置する第１弁部と第１弁座との距離よりも近くなることがある。この場合、第１弁部と第１弁座とが着座しない状態で、上流側に位置する第２弁部と第２弁座とが着座してしまうため、着火用燃料である軽油が意図せず噴射孔から流出するという事態が起こり得る。

【0006】

上記を鑑み、本発明は、２種類の流体を噴射する流体噴射装置において、意図せず燃料が噴射孔から流出することを抑制する技術を提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本発明に係る流体噴射装置は、第１流体と、第２流体との２種類の流体を噴射する流体噴射装置であって、先端に噴射孔が設けられ、先端部の内周面に逆円錐面が形成された略筒状の弁ボディと、前記第１流体の導入流路を内部に備え、先端部の外周面に円錐面が形成された弁体と、を備える。前記弁体は、前記弁ボディとの間に前記第２流体の導入流路が形成され、前記逆円錐面と前記円錐面とが対向するように、前記弁ボディに収容される。前記円錐面は、前記噴射孔に近い下流側に設けられた下流円錐面と、前記下流円錐面に対して噴射孔から遠い上流側に設けられた上流円錐面と、前記下流円錐面と前記上流円錐面との間に設けられた前記第１流体の導入流路の出口と、を備える。前記弁体の円錐面の頂角は、前記弁ボディの逆円錐面の頂角よりも小さく、前記下流円錐面が前記逆円錐面に対して離座及び着座することにより、前記第１流体及び前記第２流体の両方の噴射及び噴射の停止が行われ、前記下流円錐面が前記逆円錐面に対して着座している場合に、前記上流円錐面と前記逆円錐面とは離間している。

【0008】

上記の流体噴射装置によれば、弁ボディの先端部の内周面には、逆円錐面が形成されている。弁体の先端部の外周面には、円錐面が形成されている。円錐面は、噴射孔に近い下流側に設けられた下流円錐面と、下流円錐面に対して噴射孔から遠い上流側に設けられた上流円錐面と、下流円錐面と上流円錐面との間に設けられた第１流体の導入流路の出口と、を備える。第１流体の導入流路を流れる第１流体は、下流円錐面と上流円錐面との間に設けられた第１流体の導入流路の出口から、下流円錐面が逆円錐面に対して離座している場合に下流円錐面と逆円錐面との間に形成される流路（下流噴射流路と称する）に導入される。第２導入流路を流れる第２流体は、上流円錐面と逆円錐面との間に形成される流路（上流噴射流路と称する）を通じて、下流噴射流路に導入される。一方で、下流噴射流路は、下流円錐面が逆円錐面に対して着座することにより閉じられる。このため、下流円錐面が逆円錐面に対して離座及び着座することにより、第１流体及び第２流体の両方の噴射及び噴射の停止が行われる。さらに、流体噴射装置によれば、弁体の円錐面の頂角は、弁ボディの逆円錐面の頂角よりも小さいため、下流円錐面が逆円錐面に対して着座している場合に、上流円錐面と前記逆円錐面とは離間している。弁ボディや弁体における加工上のばらつきに関わらず、下流円錐面と逆円錐面とが着座しない状態で、上流円錐面と逆円錐面とが着座してしまうことを抑制できる。その結果、２種類の流体を噴射する流体噴射装置において、意図せず燃料が噴射孔から流出することを抑制できる。

【図面の簡単な説明】

【0009】

【図1】実施形態に係る流体噴射装置を含む流体噴射システムの概略を示すブロック図。

【図2】図１に示す流体噴射装置の断面図。

【図3】図２に示す流体噴射装置の動作例を示す断面図。

【図4】図２に示す流体噴射装置の動作例を示す断面図。

【図5】図２に示す流体噴射装置における円錐面及び逆円錐面の頂角を示す図。

【図6】図１に示す流体噴射システムにおけるリフト量と流路面積との関係を示す図。

【図7】図１に示す流体噴射装置におけるリフト量と噴射量との関係を示す図。

【図8】図１に示す流体噴射装置の流路断面積について説明する図。

【図9】変形例に係る流体噴射装置の断面図。

【図10】図９に示す流体噴射装置の動作例を示す断面図。

【図11】下流逆円錐面に対する下流円錐面の着座について説明する図。

【発明を実施するための形態】

【0010】

図１に示すように、実施形態に係る流体噴射システム１１０は、車両のディーゼルエンジンの気筒１内に２種類の流体としてディーゼルエンジンの主燃料及び着火用燃料を噴射するシステムである。より具体的には、主燃料は、エタノールであり、着火用燃料は、軽油である。本実施形態では、軽油が第１流体に相当し、エタノールが第２流体に相当する。

【0011】

流体噴射システム１１０は、流体噴射装置１０と、主燃料タンク１１１と、主燃料ポンプ１１２と、主燃料レール１１３と、着火用燃料タンク１１４と、着火用燃料ポンプ１１５と、着火用燃料レール１１６と、駆動部１１７と、差圧センサ１２０と、圧力センサ１２１と、コントローラ１３０とを備えている。本実施形態では、コントローラ１３０が制御装置に相当する。

【0012】

主燃料タンク１１１には、エタノールが貯留されている。主燃料ポンプ１１２は、主燃料タンク１１１に貯留されているエタノールを流体噴射装置１０に圧送する。または、主燃料ポンプ１１２は、主燃料タンク１１１に貯留されているエタノールを、噴射に必要な圧力に昇圧されたエタノールとして流体噴射装置１０に圧送する。着火用燃料タンク１１４には、軽油が貯留されている。着火用燃料ポンプ１１５は、着火用燃料タンク１１４に貯留されている軽油を流体噴射装置１０に圧送する。

【0013】

流体噴射装置１０は、軸線ｍ１を中心に略円筒状に形成される弁ボディ２０と、弁ボディ２０の内部に収容される弁体３０とを備えている。弁体３０は、駆動部１１７から付与される駆動力に基づいて軸線ｍ１に沿った方向に変位する。駆動部１１７としては、例えばソレノイド等を用いて弁体３０に電磁力を付与することにより弁体３０を変位させるアクチュエータを用いることができる。駆動部１１７によって弁体３０が変位することで、弁体３０が開閉動作する。流体噴射装置１０では、弁体３０が開弁状態になることにより、エタノール及び軽油がディーゼルエンジンの気筒１内に噴射される。

【0014】

コントローラ１３０は、ＣＰＵやメモリ等を有するマイクロコンピュータを中心に構成されている。コントローラ１３０は、主燃料及び着火用燃料の圧力を調整する圧力制御と、弁体３０の駆動を制御する駆動制御とを実行する。より具体的には、コントローラ１３０は、圧力センサ１２１が検出するエタノールの圧力の検出値に基づいて、主燃料ポンプ１１２を制御することにより、流体噴射装置１０に供給されるエタノールの圧力を調整する。なお、圧力センサ１２１は、主燃料レール１１３内のエタノールの圧力を検出する。また、コントローラ１３０は、差圧センサ１２０が検出する差圧（エタノールの圧力と、軽油の圧力との差圧）に基づいて、着火用燃料ポンプ１１５を制御することにより、流体噴射装置１０に供給される軽油の圧力を調整する。なお、差圧センサ１２０は、主燃料レール１１３内のエタノールの圧力と、着火用燃料レール１１６内の軽油の圧力との差圧を検出する。コントローラ１３０は、差圧センサ１２０及び圧力センサ１２１の検出値を取得し、これら検出値に基づいて、主燃料ポンプ１１２及び着火用燃料ポンプ１１５を制御する。主燃料であるエタノールは、ディーゼルエンジンの駆動に影響するため、エタノールの圧力の検出値に基づいて精度よく圧力制御を実行することが好ましい。このため、コントローラ１３０は、圧力センサ１２１の検出値に基づいてエタノールの圧力を制御する。一方で、流体噴射装置１０では、弁体のリフト量を制御する上でエタノールの圧力と軽油の圧力との差圧を精度よく制御することが好ましい。このため、コントローラ１３０は、差圧センサ１２０の検出値に基づいて軽油の圧力を制御する。

【0015】

さらに、コントローラ１３０は、駆動部１１７を制御することにより、弁体３０の開閉動作を制御する。コントローラ１３０は、主燃料ポンプ１１２、着火用燃料ポンプ１１５、及び駆動部１１７の制御を通じて、気筒１内に噴射されるエタノール及び軽油の噴射量や噴射時期を制御する燃料噴射制御を実行する。

【0016】

次に、流体噴射装置１０の構造について具体的に説明する。

【0017】

図２に示されるように、弁ボディ２０は、軸線ｍ１を中心に円筒状に形成されている。なお、以下では、便宜上、図２に示される軸線ｍ１に平行なＺ軸の正方向を上方と称し、Ｚ軸の負方向を下方と称することがある。

【0018】

弁ボディ２０の内部には、軸線ｍ１に沿って延びるように第１弁体収容孔２１及び第２弁体収容孔２２が形成されている。第１弁体収容孔２１は、弁ボディ２０の先端部から上方に延びるように形成されている。第２弁体収容孔２２は、第１弁体収容孔２１の上端部に連通されるように形成されている。軸線ｍ１に直交する第１弁体収容孔２１及び第２弁体収容孔２２のそれぞれの断面形状は円形状に形成されている。第２弁体収容孔２２の内径は、第１弁体収容孔２１の内径よりも大きい。第１弁体収容孔２１及び第２弁体収容孔２２には、弁体３０が収容されている。第２弁体収容孔２２の内周面と弁体３０の外周面との間に形成される隙間は第１供給流路Ｗ１１を構成している。第１供給流路Ｗ１１には軽油が供給されている。第１弁体収容孔２１の内周面と弁体３０の外周面との間に形成される隙間は第２導入流路Ｗ２２を構成している。第２導入流路Ｗ２２には、弁ボディ２０に形成される第２供給流路Ｗ２１を通じてエタノールが供給されている。

【0019】

第１弁体収容孔２１の上端部の内周面と弁体３０の外周面との間には、摺動シール部４０が設けられている。摺動シール部４０は、軸線ｍ１を中心に円環状に形成されている。摺動シール部４０は、第１弁体収容孔２１の内周面と弁体３０の外周面との間に形成される隙間をシールしている。これにより、第１供給流路Ｗ１１と第２導入流路Ｗ２２とが互いに独立した流路として構成されている。摺動シール部４０は、軸線ｍ１に沿った方向に摺動可能に弁体３０を支持している。

【0020】

弁ボディ２０の先端には、円筒状の空間からなるサック部２７が形成されている。弁ボディ２０には、サック部２７の内周面から弁ボディ２０の先端面に貫通するように複数の噴射孔２９が形成されている。この流体噴射装置１０では、弁体３０が開弁した際に、下流噴射流路Ｗ３３を通過したエタノール及び軽油がサック部２７に一時的に溜められた後、複数の噴射孔２９から噴射される。第１弁体収容孔２１から弁ボディ２０の外部に貫通するように噴射孔２９が形成されている。噴射孔２９は、エタノール及び軽油を気筒１内に噴射する部分である。第１弁体収容孔２１の内周面のうち、弁ボディ２０の先端部に位置する部分には、逆円錐面２５が形成されている。逆円錐面２５は、軸線ｍ１を中心に形成されるとともに、軸線ｍ１に直交する内部空間の断面積が噴射孔２９に近づくほど小さくなるように形成されている。

【0021】

弁体３０は、軸線ｍ１を中心に略円筒状に形成されている円筒状部と、軸線ｍ１を中心に略円錐状に形成されている先端部とを備えている。弁体３０の先端部の外周面には、円錐面３５及び先端円錐面３９が形成されている。先端円錐面３９は、弁体３０の先端に形成されており、円錐面３５は、先端円錐面３９と弁体３０の円筒状部との間に形成されている。円錐面３５の頂角は先端円錐面３９の頂角よりも小さく、円錐面３５と先端円錐面３９との間には、軸線ｍ１を中心に円環状のエッジ３７が形成されている。円錐面３５は、弁ボディ２０の逆円錐面２５に対向するように配置されている。円錐面３５には、軸線ｍ１を中心に円環状に形成される環状溝３４が設けられている。弁体３０の円錐面３５は、環状溝３４を境界として２つの面３５ｂ，３５ｕに区分されている。以下では、噴射孔２９に近い下流側の面３５ｂを「下流円錐面３５ｂ」と称し、噴射孔２９から遠い上流側の面３５ｕを「上流円錐面３５ｕ」と称する。

【0022】

弁体３０の内部には、軸線ｍ１に沿って延びる弁体内孔３１が形成されている。弁体３０には、第１供給流路Ｗ１１に面する外周面から弁体内孔３１の内周面に貫通するように弁体上部貫通孔３２が形成されている。弁体３０の先端部には、弁体内孔３１の内周面から環状溝３４に延びるように貫通する複数の弁体先端部貫通孔３３が形成されている。環状溝３４には、第１流体出口３８が形成されている。環状溝３４は、下流円錐面３５ｂと上流円錐面３５ｕとの間に設けられているため、第１流体出口３８も、下流円錐面３５ｂと上流円錐面３５ｕとの間に設けられている。弁体内孔３１は第１導入流路Ｗ１２を構成しており、弁体先端部貫通孔３３は、第１貫通導入流路Ｗ１３を構成している。第１導入流路Ｗ１２には、第１供給流路Ｗ１１を通じて軽油が供給されている。第１導入流路Ｗ１２に供給された軽油は、第１貫通導入流路Ｗ１３を通過して第１流体出口３８から下流噴射流路Ｗ３３に導入される。第１貫通導入流路Ｗ１３は、第１導入流路Ｗ１２から下流噴射流路Ｗ３３に導入される軽油の流量を調整する絞り部として機能する。このような構成によれば、軽油の噴射量を容易に調整することが可能である。

【0023】

図３、４は、図２に示す流体噴射装置１０の噴射孔２９近傍を示す。図３は、弁体３０が開弁状態である場合を示し、図４は、弁体３０が閉弁状態である場合を示す。下流円錐面３５ｂの内径はφ１０であり、外径はφ１１である。上流円錐面３５ｕの内径はφ１２であり、外径はφ１３である。なお、φと添え字の参照番号で示す内径および外径は、直径を示している。

【0024】

弁ボディ２０の逆円錐面２５のうち、弁体３０の下流円錐面３５ｂとｚ方向に対向する面を下流逆円錐面２５ｂと称し、上流円錐面３５ｕとｚ方向に対向する面を上流逆円錐面２５ｕと称する。下流逆円錐面２５ｂは、噴射孔２９に近い下流側の面であり、上流逆円錐面２５ｕは、噴射孔２９から遠い上流側の面である。逆円錐面２５の内径はφ１０よりも小さく、逆円錐面２５の外径はφ１３よりも大きい。

【0025】

図５（ａ）（ｂ）に示すように、円錐面３５は、頂角θ１の円錐面状に構成されており、逆円錐面２５は、頂角θ２の逆円錐面状に構成されている。円錐面３５の頂角θ１は、逆円錐面２５の頂角θ２よりも小さい。このため、図４に示されるように、弁体３０が閉弁状態であるとき、下流円錐面３５ｂは下流逆円錐面２５ｂに着座するが、上流円錐面３５ｕは上流逆円錐面２５ｕに着座せず、上流円錐面３５ｕと上流逆円錐面２５ｕとは離間する。弁体３０が閉弁状態であるとき、弁体３０の下流円錐面３５ｂと弁ボディ２０の下流逆円錐面２５ｂとの間に形成される隙間が閉塞されているため、軽油及びエタノールは噴射孔２９から噴射されない。

【0026】

図４に示される状態から駆動部１１７が弁体３０をリフト動作させると、図２に示されるように、下流円錐面３５ｂが下流逆円錐面２５ｂから離座する。すなわち、弁体３０の変位に伴って下流円錐面３５ｂ及び上流円錐面３５ｕが一体的に変位することにより、弁体３０が開弁する。これにより、弁体３０の下流円錐面３５ｂと弁ボディ２０の下流逆円錐面２５ｂとの間に下流噴射流路Ｗ３３が形成されるとともに、サック部２７と先端円錐面３９との間にサック部流路Ｗ３４が形成される。また、弁体３０の上流円錐面３５ｕと弁ボディ２０の上流逆円錐面２５ｕとの間に形成された上流噴射流路Ｗ３１の流路面積が拡大する。従って、第１導入流路Ｗ１２に供給されている軽油は、第１貫通導入流路Ｗ１３を通じて環状溝３４から下流噴射流路Ｗ３３に導入され、さらに下流噴射流路Ｗ３３及びサック部流路Ｗ３４を通じてサック部２７に流入し、噴射孔２９から噴射される。また、第２導入流路Ｗ２２に供給されているエタノールは、上流噴射流路Ｗ３１を通じて下流噴射流路Ｗ３３に導入され、さらに下流噴射流路Ｗ３３及びサック部流路Ｗ３４を通じてサック部２７に流入し、噴射孔２９から噴射される。よって、軽油及びエタノールが気筒１内に噴射される。なお、複数の弁体先端部貫通孔３３によって構成される第１貫通導入流路Ｗ１３を流れた軽油が環状溝３４に流入することにより、弁体３０の円錐面３５の周方向において軽油の流量分布にばらつきを軽減することができる。このため、流体噴射装置１０から噴射される軽油の噴射状態にむらが生じることを抑制できる。

【0027】

このように、本実施形態の流体噴射装置１０では、弁体３０の下流円錐面３５ｂが弁ボディ２０の下流逆円錐面２５ｂに対して離座及び着座することにより、軽油及びエタノールの両方の噴射及び噴射の停止が行われる。

【0028】

弁体３０及び弁ボディ２０の加工上のばらつきにより、弁体３０の円錐面３５の頂角θ１及び弁ボディ２０の逆円錐面２５の頂角θ２には、実際には、ある程度のばらつきが生じる可能性がある。流体噴射装置１０によれば、図４，５に示すように、円錐面３５の頂角θ１は、逆円錐面２５の頂角θ２よりも小さくなるように設計されており、弁体３０が閉弁状態であるときに、上流円錐面３５ｕと上流逆円錐面２５ｕとは離間するため、下流逆円錐面２５ｂが下流円錐面３５ｂに着座することを妨げることが無い。このため、加工上のばらつきに関わらず、弁体３０が閉弁状態であるときに、下流逆円錐面２５ｂを下流円錐面３５ｂに確実に着座させることができ、下流円錐面３５ｂと下流逆円錐面２５ｂとの間に形成される隙間を確実に閉塞できる。その結果、弁体３０が閉弁状態であるときに、意図せず軽油及びエタノールが噴射孔２９から噴射されることを確実に防止することができる。

【0029】

また、図４に示すように、弁体３０が閉弁状態であるときに、下流逆円錐面２５ｂは、エッジ３７において下流円錐面３５ｂに着座する。図４に示す流体噴射装置１０によれば、駆動部１１７等から弁体３０に付与される軸方向の駆動力により弁ボディ２０の逆円錐面２５に弁体３０の円錐面３５を接触させた際に、楔効果により、弁体３０に付与される軸方向の力よりも大きい力を下流逆円錐面２５ｂと下流円錐面３５ｂとの接触部分であるエッジ３７に付与することが可能である。

【0030】

図１１に示される流体噴射装置では、図１１（ａ）（ｂ）に示すように、弁ボディ３２０における逆円錐面３２５の頂角と、弁体３３０における円錐面３３５の頂角とが同じ頂角θ３に設計されている。弁体３３０の上流円錐面３３５ｕは、下流円錐面３３５ｂに対して弁体３３０の肉厚方向に低くなっており、図１１（ａ）の破線に示す下流円錐面３３５ｂの延長面に対して平行に離間している。このため、図１１（ｃ）に示すように、弁体３３０が閉弁状態であるとき、上流円錐面３３５ｕと上流逆円錐面３２５ｕとが離間した状態で、下流円錐面３３５ｂは、その全体が下流逆円錐面３２５ｂに接するように着座する。

【0031】

図１１に示すように、下流円錐面３３５ｂ全体が下流逆円錐面３２５ｂに接するように着座するように設計されている場合でも、上流円錐面３３５ｕと上流逆円錐面３２５ｕとが離間した状態で、下流円錐面３３５ｂが下流逆円錐面３２５ｂに接するように着座させることは可能である。図１１に示す流体噴射装置によっても、下流円錐面３３５ｂが下流逆円錐面３２５ｂに接するように着座した際に、楔効果により、弁体３３０に付与される軸方向の力よりも大きい力を下流逆円錐面３２５ｂと下流円錐面３３５ｂとの接触部分に付与することが可能である。

【0032】

しかしながら、図１１に示すように下流逆円錐面３２５ｂと下流円錐面３３５ｂとの接触部分が面である場合には、下流逆円錐面３２５ｂ及び下流円錐面３３５ｂの面粗さによっては、高いシール性を得ることが困難となる。これに対して、図４に示すように下流逆円錐面２５ｂと下流円錐面３５ｂとの接触部分がエッジ３７である場合には、接触部分が面である場合よりも、接触面積が小さいため、接触面圧が高くなる。このため、下流逆円錐面２５ｂ及び下流円錐面３５ｂに粗さがあっても比較的容易に高いシール性を得ることができる。図４に示す流体噴射装置１０によれば、下流逆円錐面及び下流円錐面が粗い場合に、図１１に示す流体噴射装置と比較して、より確実に、下流円錐面３５ｂと下流逆円錐面２５ｂとの間に形成される隙間を閉塞させ、弁体３０を閉弁状態にすることが可能である。

【0033】

但し、円錐面３５の頂角θ１と、逆円錐面２５の頂角θ２の差が大きいと、弁体３０の着座時に上流円錐面３５ｕと上流逆円錐面２５ｕとの離間する距離が広くなり、弁体３０の着座中に主燃料であるエタノールと着火用燃料である軽油とが混じる可能性が高くなる。これを避けるための手法としては、下記（手法１）～（手法３）が挙げられる。

【0034】

（手法１）主燃料の圧力と着火用燃料の圧力がほぼ同等となるように制御する。より具体的には、コントローラ１３０は、流体噴射装置１０に供給されるエタノールの圧力及び軽油の圧力が略同一の圧力となるように主燃料ポンプ１１２及び着火用燃料ポンプ１１５を制御する。このように制御することにより、エタノールと軽油との圧力差による流れを抑制して互いに混じり合うことを抑制できる。

【0035】

なお、コントローラ１３０は、流体噴射装置１０により噴射を開始する際など、弁体３０が閉弁している状態で軽油及びエタノールを昇圧する制御を実行する場合には、エタノールの圧力が軽油の圧力を超えないように制御しながら、軽油及びエタノールを昇圧する。エタノールの圧力が軽油の圧力を超えると、意図せず弁体３０が離座して燃料が噴射されることが懸念されるため、例えば、軽油の圧力を先に昇圧する等により、エタノールの圧力が軽油の圧力を超えないように各圧力を制御する。

【0036】

（手法２）加工上のばらつきを考慮して、頂角θ１、頂角θ２の差を可能な限り小さくする。例えば、所定の角度θｐ（０＜θｐ＜１８０°）を設定し、円錐面３５の頂角θ１をθｐ－１≦θ１≦θｐ－０．５°の範囲で加工し、逆円錐面２５の頂角θ２をθｐ≦θ２＜θｐ＋１°の範囲で加工する。このように設計することにより、加工上のばらつきを考慮して確実に頂角θ１＜頂角θ２とした上で、頂角θ１、頂角θ２の差を小さくすることができる。頂角θ１、頂角θ２の差を小さくすることにより、弁体３０の着座時に上流円錐面３５ｕと上流逆円錐面２５ｕとの離間する距離が狭くなるため、仮にエタノールと軽油との圧力差があったとしても、互いに混じり合う流れの流量を抑制できる。

【0037】

（手法３）上流円錐面３５ｕの稜線方向の長さＬｕを、下流円錐面３５ｂの稜線方向の長さＬｂよりも長くする。以下、この稜線方向の長さＬｕ，Ｌｂを、上流シート長Ｌｕ，下流シート長Ｌｂと称することがある。上流シート長Ｌｕは、少なくとも下流シート長Ｌｂより長いことが好ましく、可能な限り長いことがより好ましい。通常、上流シート長Ｌｕ及び下流シート長Ｌｂは、摩耗や異物攻撃による欠損等に対する耐久性を確保するために、一定の長さがあることが望ましい。このため、下流円錐面３５ｂの耐久性を確保できる範囲で可能な限り下流シート長Ｌｂを短くし、上流シート長Ｌｕを長くする。このように上流シート長Ｌｕ及び下流シート長Ｌｂを設計することにより、上流円錐面３５ｕと上流逆円錐面２５ｕとの間に形成される上流噴射流路Ｗ３１の流路長さを長くできるため、仮にエタノールと軽油との圧力差があったとしても、互いに混じり合う流れの流量を抑制できる。

【0038】

図３に示すように、流体噴射装置１０では、下流円錐面３５ｂの外径と内径との差（内外径差と称する）は（φ１１－φ１０）により算出され、稜線方向の長さＬｂは、Ｌｂ＝（φ１１－φ１０）／２ｓｉｎ（θ１／２）により算出される。上流円錐面３５ｕの内外径差は（φ１３－φ１２）により算出され、稜線方向の長さＬｕは、Ｌｕ＝（φ１３－φ１２）／２ｓｉｎ（θ１／２）により算出される。上流円錐面３５ｕの内外径差（φ１３－φ１２）は、下流円錐面３５ｂの内外径差（φ１１－φ１０）よりも大きい。このため、上流円錐面３５ｕの稜線方向の長さＬｕは、下流円錐面３５ｂの稜線方向の長さＬｂよりも長い。すなわち、流体噴射装置１０では、上流シート長Ｌｕは、下流シート長Ｌｂより長い。上流円錐面３５ｕと下流円錐面３５ｂとは頂角が等しいため、上流円錐面３５ｕの内外径φ１２，φ１３と、下流円錐面３５ｂの内外径φ１０，φ１１とを調整することにより、容易に上流シート長Ｌｕおよび下流シート長Ｌｂを設計できる。すなわち、上流円錐面３５ｕの内外径差（φ１３－φ１２）が、下流円錐面３５ｂの内外径差（φ１１－φ１０）よりも大きくなるように設計することにより、容易に上流シート長Ｌｕが下流シート長Ｌｂよりも長くなるようにすることができる。

【0039】

なお、弁体３０が弁ボディ２０に着座しており、上流円錐面３５ｕと上流逆円錐面２５ｕとの隙間（流路幅に相当する）が小さい場合には、上流噴射流路Ｗ３１を流れる流体の流量は、上流噴射流路Ｗ３１の上流端と下流端との圧力差に比例し、上流噴射流路Ｗ３１の流路長さ（すなわち、上流シート長Ｌｕ）に反比例し、上流噴射流路Ｗ３１の流路幅（上流円錐面３５ｕと上流逆円錐面２５ｕとの距離）の３乗に比例する。このため、エタノールと軽油とが混じることを避けるためには、上記（手法２）が最も効果的である。

【0040】

車両のディーゼルエンジンの気筒１内にエタノール及び軽油を噴射する場合、噴射初期には軽油比率が多くなるように噴射することが好ましい。一方で、噴射中期以降は軽油を噴射する必要はないため、軽油比率をできるだけ少なくすることが好ましい。

【0041】

図６は、第１導入流路Ｗ１２から環状溝３４に至る軽油の流路の最小流路面積Ｓ１、及び、第２供給流路Ｗ２１から環状溝３４に至るエタノールの流路の最小流路面積Ｓ２と、弁体３０のリフト量との関係を示す図である。なお、流路面積は、流れ方向に垂直な流路断面の面積を意味し、最小流路面積は、流路面積の最小値を意味する。図７は、噴射孔２９を流れる軽油及びエタノールの流量と、弁体３０のリフト量との関係を示す図である。図７において、参照番号Ｆ１は軽油の流量を示し、参照番号Ｆ２はエタノールの流量を示す。

【0042】

図６に示すように、第１導入流路Ｗ１２及び第１貫通導入流路Ｗ１３の流路面積は、弁体３０のリフト量に依存しないため、軽油の流路面積は、弁体３０のリフト量に依存せず一定である。これに対し、エタノールの流路面積は、弁体３０のリフト量が大きくなるに従って大きくなる。

【0043】

図８に示すように、流体噴射装置１０において、第１貫通導入流路Ｗ１３の流れ方向に垂直な流路面積Ｓ１１の総和を第１流路面積Ｓ１とし、上流噴射流路Ｗ３１の最も下流噴射流路Ｗ３３側における流れ方向に垂直な流路面積を第２流路面積Ｓ２とする。なお、図８に示す矢印は、第１貫通導入流路Ｗ１３および上流噴射流路Ｗ３１の流れ方向を示す。また、上流噴射流路Ｗ３１の流れ方向に垂直な流路面積は、下流噴射流路Ｗ３３に近いほど小さいため、第２流路面積Ｓ２は、上流噴射流路Ｗ３１の流れ方向に垂直な流路面積の最小値である。流体噴射装置１０は、弁体３０の着座時及び離座直後には、Ｓ１＞Ｓ２となり、弁体３０のリフト量が所定以上となった場合には、Ｓ１＜Ｓ２となるように設計かつ製造される。流体噴射装置１０は、少なくとも、弁体３０がフルリフト状態となった場合には、Ｓ１＜Ｓ２となるように設計かつ製造される。

【0044】

上記のように第１，第２流路面積Ｓ１，Ｓ２に基づいて流体噴射装置１０を設計することにより、例えば図７に示すように、弁体３０のリフト量がＡ１までの間は軽油を多く噴射するとともに、エタノールの流量を徐々に上昇させることができる。また、弁体３０のリフト量がＡ１を超えた後には、軽油の流量を低減するとともに、エタノールの流量を所定の流量Ｒを超えた略一定の値に制御できる。

【0045】

また、噴射孔２９の流路面積が、下流噴射流路Ｗ３３及びサック部流路Ｗ３４の流路面積のいずれよりも小さければ、エタノール及び軽油が下流噴射流路Ｗ３３及びサック部流路Ｗ３４を通じてサック部２７に流入した際に、エタノール及び軽油をサック部２７において一時的に溜めることができる。これにより、サック部２７の内部の圧力を高めることができるため、より的確にエタノール及び軽油を噴射することが可能となる。

【0046】

（第１変形例）
図９，１０に示すように、流体噴射装置１０は、弁体３０のリフト量に応じてエタノールの流路面積を小さくする絞り２２０，２３０をさらに備えていてもよい。弁ボディ２０側に設けられた弁ボディ側絞り２２０は、第１弁体収容孔２１の内周面に対して突出した突出部として構成されている。弁ボディ側絞り２２０は、軸線ｍ１を中心に円環状に、第１弁体収容孔２１の内周面の周方向の全体に設けられている。弁体側絞り２３０は、弁体３０の外周面に対して窪んだ溝部として構成されている。弁体側絞り２３０は、軸線ｍ１を中心に円環状に、弁体３０の外周面の周方向の全体に設けられている。弁体側絞り２３０の上端２３１から下端２３２までの長さは、弁ボディ側絞り２２０の上端２２１から下端２２２までの長さより長く、弁体３０がフルリフト状態である場合に、弁体側絞り２３０の下端２３２と弁ボディ側絞り２２０の下端２２２とがエタノールの噴射を阻害しない程度に離間するような長さの関係となっている。

【0047】

図９は、弁体３０が開弁状態であり、弁体３０のリフト量が所定のリフト量Ａ２である場合を示している。この場合、弁ボディ側絞り２２０の上端２２１は、弁体側絞り２３０の上端２３１に対して下方に離間しており、第２導入流路Ｗ２２の流路面積は確保されている。すなわち、エタノールの流路面積は絞られていない状態である。

【0048】

図１０は、弁体３０が閉弁状態である場合を示している。この場合、弁ボディ側絞り２２０の上端２２１は、弁体側絞り２３０の上端２３１よりも上方に位置している。これにより、弁ボディ側絞り２２０の内周面２２３の一部が、弁体３０側絞りの外周面２３３の一部と重なった状態となる。この重なった部分において第２導入流路Ｗ２２の流路面積は著しく小さくなり、エタノールの流路面積は絞られている状態となる。

【0049】

図１０に示すように、弁ボディ側絞り２２０の内周面２２３と、弁体３０側絞りの外周面２３３とが重なっている場合には、この重なり部分における長さや、互いの間隔（内周面２２３と、外周面２３３との距離）を調整することにより、エタノールの流路面積を調整でき、エタノールの噴射量を抑制できる。弁ボディ側絞り２２０の内周面２２３と、弁体３０側絞りの外周面２３３とが重なっていない場合であっても、弁ボディ側絞り２２０の上端２２１と、弁体側絞り２３０の上端２３１との距離が狭い場合には、エタノールの流路面積が絞られる。この場合には、弁ボディ側絞り２２０の上端２２１と、弁体側絞り２３０の上端２３１との距離を調整することにより、エタノールの流路面積を調整でき、エタノールの噴射量を抑制できる。

【0050】

図９，１０に係る変形例によれば、弁体３０のリフト量が所定のリフト量閾値（例えば、リフト量Ａ２）未満である場合に、弁体３０のリフト量がリフト量閾値以上である場合よりも、エタノールの流路面積を小さくすることができ、エタノールの噴射量を抑制できる。このため、噴射初期にエタノールの噴射量を抑制して、軽油の燃料比率を向上させることができる。噴射初期に軽油の燃料比率を高めることにより、エタノールが着火し易くなり、着火性を向上することができる。

【0051】

（第２変形例）
図２に示す摺動シール部４０の耐摩耗性を向上させるためには、エタノールよりも粘性が高く、摩耗抑制効果の高い軽油を摺動シール部４０等に積極的に導入することが望ましい。本変形例のコントローラ１３０は、流体噴射装置１０に供給されるエタノールの圧力よりも、軽油の圧力が高くなるように主燃料ポンプ１１２及び着火用燃料ポンプ１１５を制御する。すなわち、本変形例では、エタノールに印加される噴射のための圧力よりも、軽油に印加される噴射のための圧力の方が高い。このような構成によれば、第１供給流路Ｗ１１を流れる軽油を摺動シール部４０と弁体３０との間の摺動部分に流入させることが可能である。また、第１供給流路Ｗ１１を流れる軽油を、第１導入流路Ｗ１２及び第１貫通導入流路Ｗ１３を通じて上流逆円錐面２５ｕと上流円錐面３５ｕとの間の微小な隙間部分にも流入させることが可能である。それらの摺動部分又は隙間部分に軽油が流入することにより、それらの摺動部分又は隙間部分を潤滑することができるため、摺動部分又は隙間部分の摩耗を抑制することができる。なお、軽油は、下流逆円錐面２５ｂと下流円錐面３５ｂとの間の微小な隙間に入り込むことによって、下流逆円錐面２５ｂ及び下流円錐面３５ｂの摩耗を抑制する効果を奏する。下流逆円錐面２５ｂ及び下流円錐面３５ｂの摩耗が進行した場合や、弁体３０が着座する際に下流逆円錐面２５ｂ及び下流円錐面３５ｂが弾性変形した場合には、上流逆円錐面２５ｕと上流円錐面３５ｕとが接触することが懸念される。軽油により下流逆円錐面２５ｂ及び下流円錐面３５ｂの摩耗が抑制されることにより、上流逆円錐面２５ｕと上流円錐面３５ｕとが接触することを抑制できる。

【0052】

例えば、コントローラ１３０は、弁体３０の着座時に、圧力センサ１２１の検出値に基づいて、エタノールの圧力を５０ＭＰａ±１ＭＰａに制御し、差圧センサ１２０の検出値に基づいて、軽油とエタノールの差圧が２ＭＰａ±１ＭＰａとなるように制御する。なお、軽油の圧力を検出して、その検出値に基づいて軽油の圧力を制御する場合には、コントローラは、軽油の圧力を５３ＭＰａ±１ＭＰａに制御することが好ましい。

【0053】

本開示に記載の制御部及びその手法は、コンピュータプログラムにより具体化された一つ乃至は複数の機能を実行するようにプログラムされたプロセッサ及びメモリを構成することによって提供された専用コンピュータにより、実現されてもよい。あるいは、本開示に記載の制御部及びその手法は、一つ以上の専用ハードウエア論理回路によってプロセッサを構成することによって提供された専用コンピュータにより、実現されてもよい。もしくは、本開示に記載の制御部及びその手法は、一つ乃至は複数の機能を実行するようにプログラムされたプロセッサ及びメモリと一つ以上のハードウエア論理回路によって構成されたプロセッサとの組み合わせにより構成された一つ以上の専用コンピュータにより、実現されてもよい。また、コンピュータプログラムは、コンピュータにより実行されるインストラクションとして、コンピュータ読み取り可能な非遷移有形記録媒体に記憶されていてもよい。

【0054】

以下、上述した各実施形態から抽出される特徴的な構成を記載する。
［構成１］
第１流体と、第２流体との２種類の流体を噴射する流体噴射装置（１０）であって、
先端に噴射孔が設けられ、先端部の内周面に逆円錐面（２５）が形成された略筒状の弁ボディ（２０）と、
前記第１流体の導入流路（Ｗ１２）を内部に備え、先端部の外周面に円錐面（３５）が形成された弁体（３０）と、を備え、
前記弁体は、前記弁ボディとの間に前記第２流体の導入流路（Ｗ２２）が形成され、前記逆円錐面と前記円錐面（３５）とが対向するように、前記弁ボディに収容され、
前記円錐面は、
前記噴射孔に近い下流側に設けられた下流円錐面（３５ｂ）と、
前記下流円錐面に対して噴射孔から遠い上流側に設けられた上流円錐面（３５ｕ）と、
前記下流円錐面と前記上流円錐面との間に設けられた前記第１流体の導入流路の出口（３８）と、を備え、
前記弁体の円錐面の頂角は、前記弁ボディの逆円錐面の頂角よりも小さく、
前記下流円錐面が前記逆円錐面に対して離座及び着座することにより、前記第１流体及び前記第２流体の両方の噴射及び噴射の停止が行われ、
前記下流円錐面が前記逆円錐面に対して着座している場合に、前記上流円錐面と前記逆円錐面とは離間している流体噴射装置。
［構成２］
前記下流円錐面の稜線方向の長さは、前記上流円錐面の稜線方向の長さよりも短い構成１に記載の流体噴射装置。
［構成３］
前記上流円錐面と前記逆円錐面との間に上流噴射流路（Ｗ３１）が形成され、
前記下流円錐面と前記逆円錐面との間に下流噴射流路（Ｗ３３）が形成され、
前記弁体の先端部には、前記弁体の内部から前記第１流体の導入流路の出口まで貫通する１又は複数の貫通導入流路（Ｗ１３）が設けられており、
前記下流円錐面が前記逆円錐面に対して着座している場合に、前記貫通導入流路の流れ方向に垂直な流路面積の総和である第１流路面積は、前記上流噴射流路の最も前記下流噴射流路側における流れ方向に垂直な流路面積である第２流路面積より大きく、
前記弁体がフルリフト状態である場合に、前記第１流路面積は、前記第２流路面積より小さい構成１または２に記載の流体噴射装置。
［構成４］
前記弁体のリフト量に応じて前記第２流体の導入流路の流路面積を小さくする絞り（２２０，２３０）を備え、
前記絞りは、前記弁体のリフト量が所定のリフト量閾値未満である場合に、前記弁体のリフト量が前記リフト量閾値以上である場合よりも、前記第２流体の流路面積を小さくする構成１～３のいずれかに記載の流体噴射装置。
［構成５］
前記第１流体及び前記第２流体の圧力を調整する制御装置（１６０）をさらに備え、
前記第１流体の粘性は、前記第２流体の粘性よりも高く、
前記制御装置は、前記第１流体の圧力を前記第２流体の圧力よりも高くする構成１～４のいずれかに記載の流体噴射装置。
［構成６］
前記第１流体及び前記第２流体の圧力を調整する制御装置（１３０）をさらに備え、
前記第１流体は、着火用燃料であり、
前記第２流体は、主燃料であり、
前記制御装置は、前記第２流体の圧力の検出値に基づいて前記第２流体の圧力を制御し、前記第１流体の圧力と前記第２流体の圧力との差圧の検出値に基づいて前記第１流体の圧力を制御する１～５のいずれかに記載の流体噴射装置。
［構成７］
前記第１流体及び前記第２流体の圧力を調整する制御装置（１３０）をさらに備え、
前記制御装置は、前記下流円錐面が前記逆円錐面に対して着座させた状態で前記第１流体及び前記第２流体の圧力を上昇させる場合に、前記第２流体の圧力が前記第１流体の圧力よりも高くならないように前記第１流体及び前記第２流体の圧力を調整する構成１～６のいずれかに記載の流体噴射装置。

【符号の説明】

【0055】

１０…流体噴射装置、２０…弁ボディ、２５…逆円錐面、３０…弁体、３５…円錐面、３５ｂ…下流円錐面、３５ｕ…上流円錐面、３８…出口、Ｗ１２…第１流体の導入流路、Ｗ２２…第２流体の導入流路

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】