特開 2024-180654 光学ガラスおよび光学素子

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024180654

(43)【公開日】2024-12-26

(54)【発明の名称】光学ガラスおよび光学素子

(51)【国際特許分類】

   C03C 3/064 20060101AFI20241219BHJP

   C03C 3/068 20060101ALI20241219BHJP

   G02B 1/00 20060101ALI20241219BHJP

【ＦＩ】

C03C3/064

C03C3/068

G02B1/00

【審査請求】有

【請求項の数】1

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2024184202

(22)【出願日】2024-10-18

(62)【分割の表示】P 2022503214の分割

【原出願日】2021-02-04

(31)【優先権主張番号】P 2020034271

(32)【優先日】2020-02-28

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

(31)【優先権主張番号】P 2020034272

(32)【優先日】2020-02-28

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

(31)【優先権主張番号】P 2020034273

(32)【優先日】2020-02-28

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

(31)【優先権主張番号】P 2020038425

(32)【優先日】2020-03-06

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

(71)【出願人】

【識別番号】000113263

【氏名又は名称】ＨＯＹＡ株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001494

【氏名又は名称】前田・鈴木国際特許弁理士法人

(72)【発明者】

【氏名】三上 修平

(72)【発明者】

【氏名】成田 和浩

(72)【発明者】

【氏名】藤原 康裕

(57)【要約】

【課題】 波長４６０ｎｍにおける内部透過率が高く、屈折率の高い光学ガラスおよび光学素子を提供すること。
【解決手段】 ＢａＯ、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、およびＷＯ₃の合計含有量とＣａＯ、ＳｒＯ、およびＹ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（ＢａＯ＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋ＷＯ₃）／（ＣａＯ＋ＳｒＯ＋Ｙ₂Ｏ₃）］が２．０以下であり、Ｂ₂Ｏ₃およびＰ₂Ｏ₅の合計含有量とＳｉＯ₂およびＡｌ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（Ｂ₂Ｏ₃＋Ｐ₂Ｏ₅）／（ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］が０．１０以下であり、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、およびＫ₂Ｏの合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］が１０質量％以下であり、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量とＳｉＯ₂およびＺｒＯ₂の合計含有量との質量比［（Ａｌ₂Ｏ₃／（ＳｉＯ₂＋ＺｒＯ₂）］が０．００００より大きい、光学ガラス。
【選択図】図２

【特許請求の範囲】

【請求項1】

ＢａＯ、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、およびＷＯ₃の合計含有量とＣａＯ、ＳｒＯ、およびＹ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（ＢａＯ＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋ＷＯ₃）／（ＣａＯ＋ＳｒＯ＋Ｙ₂Ｏ₃）］が２．０以下であり、
Ｂ₂Ｏ₃およびＰ₂Ｏ₅の合計含有量とＳｉＯ₂およびＡｌ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（Ｂ₂Ｏ₃＋Ｐ₂Ｏ₅）／（ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］が０．１０以下であり、
Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、およびＫ₂Ｏの合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］が１０質量％以下であり、
Ａｌ₂Ｏ₃の含有量とＳｉＯ₂およびＺｒＯ₂の合計含有量との質量比［（Ａｌ₂Ｏ₃／（ＳｉＯ₂＋ＺｒＯ₂）］が０．００００より大きい、光学ガラス。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、光学ガラスおよび光学素子に関する。

【背景技術】

【0002】

近年、ＡＲ（拡張現実）技術の進展に伴い、ＡＲデバイスとして、ゴーグル型あるいは眼鏡型等の表示装置が開発されている。例えばゴーグル型の表示装置には、平面レンズであって、高屈折率、高透過率、かつ低比重であるレンズが用いられ、このようなレンズに適用できるガラスの需要が高まっている。ここでの透過率は、ガラス内部を光が透過するときの内部透過率であり、反射損失を含む外部透過率とは区別される。

【0003】

一般に、ガラスの屈折率は、ガラスを透過する光とガラス中の電子雲との相互作用が大きいほど増加する。そのため、ガラスの屈折率を高めるには、ガラス中により多くの電子が充填されるように、ガラス成分を選択する。すなわち、イオン半径のわりに原子番号が大きく、多くの電子を含むガラス成分を選択して、ガラスの単位体積あたりの電子密度（多くは酸素数密度）を増加させる。その一例として、ホウ酸－ランタン系のガラスが挙げられる。しかし、ホウ酸－ランタン系のガラスは比重が大きく、ゴーグル型のＡＲ表示装置に使用した場合にレンズが重くなることが問題となる。

【0004】

低比重を維持したまま屈折率を高めることができるガラス成分として、近紫外域に吸収を持つＮｂ₂Ｏ₅やＴｉＯ₂等が挙げられる。しかし、このようなガラス成分の含有量が増加すると、光の吸収領域が、近紫外域のみならず、可視短波長域（青色領域）にまで拡大するという問題がある。また、Ｎｂ₂Ｏ₅やＴｉＯ₂の含有量が増加すると、ＮｂイオンやＴｉイオンに酸素を供与できる他のイオンの割合が相対的に低下することから、ＮｂイオンやＴｉイオンの一部が還元され着色し、ガラスの可視光における内部透過率が低下するという問題があった。

【0005】

また、ガラスの透過率低下の要因の一つに、ガラス熔解炉に由来する白金（Ｐｔ）の混入がある。例えば、ガラスの屈折率を高めようとして、Ｎｂ₂Ｏ₅やＴｉＯ₂等の含有量を増加させると、ガラスの熔解温度が上昇し、ガラス原料を高温で熱する必要がある。この時、高温の熔融ガラスが白金（Ｐｔ）と接触すると、Ｐｔイオンが熔融ガラスに溶け込み、ガラスに固溶する。Ｐｔは紫外域に吸収を有するが、ガラス中のＰｔ量が多くなると、光の吸収領域が紫外域のみならず、可視光域にも拡大する。その結果、ガラスの可視光域での内部透過率が低下する。

【0006】

一方、耐火物レンガを用いた熔解炉で熔融できるガラスでは、熔解炉に由来する白金（Ｐｔ）の混入が抑制される。耐火物レンガを用いた熔解炉で熔融できるガラスとしては、例えば、ＳｉＯ₂－ＴｉＯ₂系のガラスが挙げられる。この系のガラスでは、屈折率ｎｄを１．８５程度に高めることができ、かつ比重を３．５程度に低減でき、透過率も比較的優れることが知られている（特許文献１）。

【0007】

ここで耐火物レンガとは、ＺｒＯ₂やＡｌ₂Ｏ₃および／またはＳｉＯ₂を主成分としたレンガである（例えば特許文献２）。各成分の含有比率は、例えばＺｒＯ₂：Ａｌ₂Ｏ₃：ＳｉＯ₂＝４：５：１や、３：６：１程度のものがあげられるが、例えばhttps://www.an.shimadzu.co.jp/apl/material/chem0502005.htmに示されるとおり、Ａｌ₂Ｏ₃やＳｉＯ₂を、ほぼ含有しない耐火レンガも存在する。ただし特許文献２のとおり、熱衝撃耐性不足や耐食性を高めようとすると、一定量のＡｌ₂Ｏ₃が含有されることが多い。

【0008】

しかし、ＡＲ表示装置用レンズに適用するには、屈折率をさらに高める必要がある。例えば、特許文献３には、屈折率ｎｄが１．８６～１．９９の範囲であり、かつアッベ数νdが２１～２９の範囲である、ＳｉＯ₂－ＴｉＯ₂系のガラスが開示されている。しかし、このガラスは熔解温度が高く、熔解炉の耐火物レンガのガラス質部分を侵食し、その結果、耐火物レンガの成分がガラス中に混入しやすいという問題があった。ガラスに、耐火物レンガに由来する成分、とりわけＺｒＯ₂成分やＳｉＯ₂成分が多くガラス中に固溶すると、ガラス組成が変化し、ガラスの安定性を維持したり、屈折率を高く維持したりすることが困難となる。また、耐火物レンガの主成分であるＡｌ₂Ｏ₃やＺｒＯ₂のような結晶成分が異物としてガラス中に混入することでガラスの均質性を損なわれる。そのため、このようなガラスは白金製の容器の中で熔融することになるが、白金製の容器でガラスを熔融すると前記のとおりＰｔがガラスに導入されて、内部透過率が低下するという問題があった。

【0009】

Ｎｂ₂Ｏ₅やＴｉＯ₂等を含有するＳｉＯ₂系のガラスであって、耐火物レンガを用いた熔解炉で熔融できるガラスであれば、屈折率を高く維持したまま、透過率を向上させることができる。このようなガラスは、ＡＲ用表示装置のレンズに有用である。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0010】

【特許文献1】特許第２５３５４０７号公報

【特許文献2】特表２０１８－５３７３８７号公報

【特許文献3】特開２０１２－２２９１３５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0011】

本発明は、このような実状に鑑みてなされ、波長４６０ｎｍにおける内部透過率が高く、屈折率の高い光学ガラスおよび光学素子を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0012】

本発明の要旨は以下のとおりである。
（１）ＢａＯ、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、およびＷＯ₃の合計含有量とＣａＯ、ＳｒＯ、およびＹ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（ＢａＯ＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋ＷＯ₃）／（ＣａＯ＋ＳｒＯ＋Ｙ₂Ｏ₃）］が２．０以下であり、
Ｂ₂Ｏ₃およびＰ₂Ｏ₅の合計含有量とＳｉＯ₂およびＡｌ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（Ｂ₂Ｏ₃＋Ｐ₂Ｏ₅）／（ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］が０．１０以下であり、
Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、およびＫ₂Ｏの合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］が１０質量％以下であり、
Ａｌ₂Ｏ₃の含有量とＳｉＯ₂およびＺｒＯ₂の合計含有量との質量比［（Ａｌ₂Ｏ₃／（ＳｉＯ₂＋ＺｒＯ₂）］が０．００００より大きい、光学ガラス。

【0013】

（２）ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅］が２０質量％以上であり、
Ａｌ₂Ｏ₃の含有量とＳｉＯ₂およびＺｒＯ₂の合計含有量との質量比［（Ａｌ₂Ｏ₃／（ＳｉＯ₂＋ＺｒＯ₂）］が０．００００より大きい、光学ガラス。

【0014】

（３）Ｂ₂Ｏ₃およびＰ₂Ｏ₅の合計含有量とＳｉＯ₂およびＡｌ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（Ｂ₂Ｏ₃＋Ｐ₂Ｏ₅）／（ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］が０．１５以下である、（２）に記載の光学ガラス。

【0015】

（４）ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、およびＺｒＯ₂の合計含有量とＢ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、Ａｌ
₂Ｏ₃およびＧｅＯ₂の合計含有量との質量比［（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＺｒＯ₂）／（Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃＋ＧｅＯ₂）］が１．８以上であり、
ＢａＯ、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、およびＷＯ₃の合計含有量とＣａＯ、ＳｒＯ、およびＹ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（ＢａＯ＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋ＷＯ₃）／（ＣａＯ＋ＳｒＯ＋Ｙ₂Ｏ₃）が３．０以下である、（２）または（３）に記載の光学ガラス。

【0016】

（５）ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、およびＺｒＯ₂の合計含有量とＢ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、Ａｌ₂Ｏ₃およびＧｅＯ₂の合計含有量との質量比［（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＺｒＯ₂）／（Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃＋ＧｅＯ₂）］が１．８以上であり、
Ｂ₂Ｏ₃、ＺｎＯ、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、およびＷＯ₃の合計含有量とＳｉＯ₂、ＣａＯ、ＴｉＯ₂、およびＮｂ₂Ｏ₅の合計含有量と質量比［（Ｂ₂Ｏ₃＋ＺｎＯ＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋ＷＯ₃）／（ＳｉＯ₂＋ＣａＯ＋ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅）］が０．１５以下である、（２）～（４）のいずれかに記載の光学ガラス。

【0017】

（６）上記（１）～（５）のいずれかに記載の光学ガラスからなる光学素子。

【発明の効果】

【0018】

本発明によれば、波長４６０ｎｍにおける内部透過率が高く、屈折率の高い光学ガラスおよび光学素子を提供できる。

【図面の簡単な説明】

【0019】

【図1】本発明の実施形態に係る光学ガラスの一例における、内部透過率を示すグラフであり、内部透過率が９０％となる波長であるλτ９０を示す。

【図2】実施例２における、レンガ試料の侵食試験の結果を示す写真である。

【図3】実施例２の侵食試験において、レンガ試料の直径を測定する位置を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0020】

以下、本発明の一態様について説明する。なお、本発明および本明細書において、ガラス組成は、特記しない限り、酸化物基準で表示する。ここで「酸化物基準のガラス組成」とは、ガラス原料が熔融時にすべて分解されてガラス中で酸化物として存在するものとして換算することにより得られるガラス組成をいい、各ガラス成分の表記は慣習にならい、ＳｉＯ₂、ＴｉＯ₂などと記載する。ガラス成分の含有量および合計含有量は、特記しない限り質量基準であり、「％」は「質量％」を意味する。

【0021】

ガラス成分の含有量は、公知の方法、例えば、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）、誘導結合プラズマ質量分析法（ＩＣＰ－ＭＳ）等の方法で定量することができる。また、本明細書および本発明において、構成成分の含有量が０％とは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、該成分が不可避的不純物レベルで含まれることを許容する。

【0022】

以下に、本発明の光学ガラスを第１実施形態と第２実施形態とに分けて説明する。なお、第２実施形態における各ガラス成分の作用、効果は、第１実施形態における各ガラス成分の作用、効果と同様である。したがって、第２実施形態において、第１実施形態に関する説明と重複する事項については適宜省略する。

【0023】

第１実施形態
本発明の第１実施形態に係る光学ガラスは、
ＢａＯ、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、およびＷＯ₃の合計含有量とＣａＯ、ＳｒＯ、およ
びＹ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（ＢａＯ＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋ＷＯ₃）／（ＣａＯ＋ＳｒＯ＋Ｙ₂Ｏ₃）］が２．０以下であり、
Ｂ₂Ｏ₃およびＰ₂Ｏ₅の合計含有量とＳｉＯ₂およびＡｌ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（Ｂ₂Ｏ₃＋Ｐ₂Ｏ₅）／（ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］が０．１０以下であり、
Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、およびＫ₂Ｏの合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］が１０％以下であり、
Ａｌ₂Ｏ₃の含有量とＳｉＯ₂およびＺｒＯ₂の合計含有量との質量比［（Ａｌ₂Ｏ₃／（ＳｉＯ₂＋ＺｒＯ₂）］が０．００００より大きい。

【0024】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＢａＯ、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、およびＷＯ₃の合計含有量とＣａＯ、ＳｒＯ、およびＹ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（ＢａＯ＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋ＷＯ₃）／（ＣａＯ＋ＳｒＯ＋Ｙ₂Ｏ₃）］は２．０以下である。該質量比の上限は、好ましくは１．９であり、さらには１．８、１．７、１．６の順により好ましい。該質量比の下限は、好ましくは０．０であり、さらには０．３、０．５、０．８、１．０、１．２の順により好ましい。

【0025】

質量比［（ＢａＯ＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋ＷＯ₃）／（ＣａＯ＋ＳｒＯ＋Ｙ₂Ｏ₃）］を上記範囲とすることで、原子量が大きすぎる高屈折率成分、とりわけ第６周期元素以降で比較的屈折率を高めるはたらきをする元素の含有量を抑え、あるいは酸素の充填を促進するような高屈折率の成分の使用量を制限することができ、ガラスの比重を低減できる。一方、該質量比が大きすぎると、ガラスの比重が増大することによって熔融ガラスの動粘性が低下し、ガラス流の制御が困難になるなどして生産性が悪化するおそれがある。また、耐火物レンガの侵食が増大するおそれがある。

【0026】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ₂Ｏ₃およびＰ₂Ｏ₅の合計含有量とＳｉＯ₂およびＡｌ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（Ｂ₂Ｏ₃＋Ｐ₂Ｏ₅）／（ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］は０．１０以下である。該質量比の上限は、好ましくは０．０９であり、さらには０．０８、０．０７、０．０６の順に好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．００であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５の順により好ましい。

【0027】

質量比［（Ｂ₂Ｏ₃＋Ｐ₂Ｏ₅）／（ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］を上記範囲とすることで、ガラス熔融時における耐火物レンガのガラス質の侵食を抑制できる。該質量比が大きすぎると、耐火物レンガの侵食が大きくなり、熔融ガラスの均質性が低下し、耐失透性が低下するおそれがある。

【0028】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、およびＫ₂Ｏの合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］は１０％以下である。該合計含有量の上限は、好ましくは８．０％であり、さらには６．０％、５．０％、４．０％の順により好ましい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０．０１％であり、さらには０．５％、１．０％、１．５％、２．０％、３．０％の順により好ましい。

【0029】

合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］を上記範囲とすることで、ガラスの粘性を適切に維持してガラスの生産性を高めることができる。また、ＴｉやＮｂによって生じる還元成分に由来する光吸収を抑え、さらには熔解温度の低下や徐冷によるガラス中の電子的な欠陥の解消を促進することによって、４６０ｎｍの内部透過率を高めることができる。また、ガラス熔融時における耐火物レンガの侵食を抑制できる。一方、該合計含有量が小さすぎると、ガラス原料の熔融性が悪化し、原料の熔解温度を高く設定する必要が生じる。結果として耐火物レンガの劣化が促進されるなど生産性が悪化する。逆に、該合計含有量が大きすぎると、ガラスの粘性低下と、それにともなって熱的安定性の低下が起こり、生産性が悪化するおそれがある。また、熔融ガラスの比抵抗が低下して、熔融ガラスを通電により加熱する際の加熱効率が低下し、結果としてガラスの熔融性が低下し、生産性も悪化するおそれがある。

【0030】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量とＳｉＯ₂およびＺｒＯ₂の合計含有量との質量比［（Ａｌ₂Ｏ₃／（ＳｉＯ₂＋ＺｒＯ₂）］は、０．００００より大きい。該質量比の下限は、好ましくは０．０００１であり、さらには０．０００３、０．０００６、０．００１０、０．００２０、０．００３０、０．００４０、０．００５０、０．００６０の順により好ましい。該質量比の上限は、好ましくは０．３０００であり、さらには０．２０００、０．１５００、０．１０００、０．０５００、０．０３００、０．０１５０の順により好ましい。

【0031】

質量比［（Ａｌ₂Ｏ₃／（ＳｉＯ₂＋ＺｒＯ₂）］を上記範囲とすることで、ガラス熔融時における耐火物レンガの侵食を抑制できる。また、この比率が上記範囲外であるガラスと比べて熱的安定性を高め、加熱時の失透性、あるいは熔融ガラスを冷却する際の結晶析出を遅らせる効果がある。一方、該質量比が大きすぎると、屈折率ｎｄが低下するうえ、熱的安定性が低下し、失透するおそれがある。

【0032】

以下、第１実施形態に係る光学ガラスについて、好ましい態様を説明する。

【0033】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅］の下限は、好ましくは２０％であり、さらには、２４％、２８％、３３％、３７％、４０％、４２％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは７０％であり、さらには、６０％、５５％、５０％、４６％の順により好ましい。

【0034】

ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅は、比重をあまり高めることなく高屈折率化に寄与する成分である。したがって、ガラスの比重を高めすぎずに所望の屈折率を有するガラスを得るために、ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅の合計含有量は上記範囲であることが好ましい。

【0035】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、およびＺｒＯ₂の合計含有量とＢ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、Ａｌ₂Ｏ₃およびＧｅＯ₂の合計含有量との質量比［（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＺｒＯ₂）／（Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃＋ＧｅＯ₂）］の下限は、好ましくは１．８であり、さらには２．０、２．１、２．２、２．３の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは７．０であり、さらには６．０、５．０、４．０、３．５、３．０の順により好ましい。

【0036】

質量比［（ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＺｒＯ₂）／（Ｂ₂Ｏ₃＋ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃＋ＧｅＯ₂）］を上記範囲とすることで、屈折率が高められ、ＡＲデバイスの表示装置用レンズとして用いる場合には広い視野角を実現できる。また、さらに比重の低減された光学ガラスが得られる。一方、該質量比が小さすぎると、比重に対する屈折率が低下するため、本発明の用途に適さない。また該質量比が大きすぎると、ガラスの安定性が低下するほか、透過率が低下するおそれがある。

【0037】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ₂Ｏ₃、ＺｎＯ、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、およびＷＯ₃の合計含有量とＳｉＯ₂、ＣａＯ、ＴｉＯ₂、およびＮｂ₂Ｏ₅の合計含有量と質量比［（Ｂ₂Ｏ₃＋ＺｎＯ＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋ＷＯ₃）／（ＳｉＯ₂＋ＣａＯ＋ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅）］の上限は、好ましくは０．１５であり、さらには０．１２、０．１０、０．０８の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．０１であり、さらには０．０２、０．０３、０．０４、０．０５、０．０６の順により好ましい。

【0038】

質量比［（Ｂ₂Ｏ₃＋ＺｎＯ＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋ＷＯ₃）／（ＳｉＯ₂＋ＣａＯ＋ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅）］を上記範囲とすることで、通常ホウ酸をネットワークフォーマーとするタイプのガラスに多く含まれるガラス成分の含有率を抑えることができ、その結果、ガラス熔融時における耐火物レンガの侵食を抑制できる。その結果、ガラスと白金との接触を抑えてガラスの内部透過率を高めることができる。また、該質量比を上記範囲とすることにより、原子量が大きすぎる成分、あるいは酸素の充填を促進するような高屈折率の成分の使用量を制限することにもなるので、同じ屈折率でも比重を低くし、さらにガラスの動粘度の低下を抑えることにより生産性を向上できる。

【0039】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０．００１％であり、さらには、０．００２％、０．００３％、０．００５％、０．００７％、０．０１０％、０．０２５％、０．０５０％、０．０７５％、０．１００％、０．１２５％、０．１５０％、０．１７５％、０．２００％の順により好ましい。Ａｌ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、６．０％、３．０％、１．００％、０．５０％の順により好ましい。

【0040】

耐火物レンガを用いた熔解炉でガラスを熔解する場合、耐火物レンガ由来のＡｌ₂Ｏ₃が熔融ガラスに導入される。したがって、ガラス原料にＡｌ₂Ｏ₃が含まれない場合でも、耐火物レンガを用いた熔解炉で熔解され製造されたガラスには、Ａｌ₂Ｏ₃が微量に含まれる。Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が上記範囲である場合には、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が上記範囲外である場合と比べて、熱的安定性が高く、加熱時の失透が抑制され、また熔融ガラスを冷却する際の結晶析出が抑制される。しかし、Ａｌ₂Ｏ₃は、比重を低減させる働きが小さく、また屈折率を低下させる働きを有する成分であることから、高屈折率・低比重のガラスを得る観点からはＡｌ₂Ｏ₃の含有量は少ないほど好ましい。また、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が多すぎると、ガラスの耐失透性が低下し、ガラス転移温度Ｔｇが上昇し、また、熱的安定性が低下するおそれがある。一方、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が少なすぎると、耐火物レンガの侵食が増加するおそれがある。

【0041】

第１実施形態に係る光学ガラスにおける上記以外のガラス成分の含有量および比率について、以下に非制限的な例を示す。

【0042】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂、ＣａＯ、ＳｒＯ、およびＹ₂Ｏ₃の合計含有量とＢａＯ、ＭｇＯ、Ｎｂ₂Ｏ₅、Ｔａ₂Ｏ₅、ＷＯ₃、Ｂｉ₂Ｏ₃、Ｌａ₂Ｏ₃、およびＧｄ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（ＴｉＯ₂＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋Ｙ₂Ｏ₃）／（ＢａＯ＋ＭｇＯ＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋Ｔａ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃）］の下限は、好ましくは０．５であり、さらには０．６、０．７、０．８、０．９、１．０の順により好ましい。また、該質量比の上限は、好ましくは４．０であり、さらには３．０、２．５、２．０、１．５の順により好ましい。

【0043】

質量比［（ＴｉＯ₂＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋Ｙ₂Ｏ₃）／（ＢａＯ＋ＭｇＯ＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋Ｔａ₂Ｏ₅＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃）］を上記範囲とすることで、屈折率ｎｄが高く、かつ比重の低減された光学ガラスが得られる。該質量比が小さすぎると、高屈折率と低比重とを両立できないおそれがある。また該質量比が大きすぎると、ガラスの安定性が低下するおそれがある。

【0044】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂の含有量とＮｂ₂Ｏ₅の含有量との質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］の下限は、好ましくは０．５であり、さらには、０．５３、０．５４、０．５５、０．６、０．７、０．８、０．９、１．０の順により好ましい。また質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］の上限は、好ましくは４．０であり、さらには、３．０、２．５、２．０、１．５の順により好ましい。

【0045】

質量比［ＴｉＯ₂／Ｎｂ₂Ｏ₅］を上記範囲とすることで、ガラスの比重を低減しながら、ガラスの安定性を向上できる。一方、該質量比が小さすぎると、液相温度が上昇し、熔解性が悪化して、ガラス熔融時における耐火物レンガの侵食が増大するおそれがある。また、製造コストが増大するおそれもある。また、該質量比が大きすぎると、ガラスの耐失透性が低下し、ガラスの透過率が低下するおそれがある。

【0046】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、およびＢａＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］の下限は、好ましくは５．０％であり、さらには、１０．０％、１５．０％、１８．０％、２２．０％、２５．０％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは５０．０％であり、さらには、４５．０％、４０．０％、３６．０％、３３．０％、３０．０％の順により好ましい。

【0047】

合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ］を上記範囲とすることで、ガラスの熔解性を改善し、またガラスの熱的安定性を高めることができる。一方、該合計含有量が小さすぎると、ガラスの熔融性が悪化するおそれがあり、ガラス熔融時における耐火物レンガの侵食が増大するおそれもある。また、該合計含有量が大きすぎると、所望の光学特性が得られず、安定性が低下するおそれがある。

【0048】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、およびＫ₂Ｏの合計含有量とＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、およびＢａＯの合計含有量との質量比［（Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）］の下限は、好ましくは０．０００２０であり、さらには０．００１、０．００５、０．０１０、０．０５０、０．１００の順により好ましい。該質量比の上限は、好ましくは２．０であり、さらには１．５、１．０、０．５、０．３、０．２の順により好ましい。

【0049】

質量比［（Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）］を上記範囲とすることで、ガラスの比重を低減しやすい。またガラスの還元を抑えることで内部透過率を高くしやすい。一方、該質量比が小さすぎると、ガラスの熔融性が悪化するおそれがあり、ガラス熔融時における耐火物レンガの侵食が増大するおそれもある。また、該質量比が大きすぎると、ガラス成分の揮発や脈理によりガラスの均質性が低下するおそれがあるほか、粘性の低下によって安定性が低下するおそれがある。

【0050】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏの含有量を２９．９で割った値と、Ｂ₂Ｏ₃の含有量を６９．６で割った値、Ｌｉ₂Ｏの含有量を２９．９で割った値、Ｎａ₂Ｏの含有量を６２．０で割った値、およびＫ₂Ｏの含有量を９４．２で割った値の合計値の比率［（Ｌｉ₂Ｏ／２９．９）／｛（Ｂ₂Ｏ₃／６９．６＋Ｌｉ₂Ｏ／２９．９＋Ｎａ₂Ｏ／６２．０＋Ｋ₂Ｏ／９４．２）｝］の下限は、好ましくは０．１０であり、さらには０．２０、０．３０、０．４０、０．４５、０．５０の順により好ましい。該比率の上限は、好ましくは１．００であり、さらには０．９０、０．８０、０．７０、０．６０、０．５５の順により好ましい。ここで、各ガラス成分の含有量の除数は、各酸化物の分子量に相当するので、この比率はガラス中のＬｉイオン、Ｂイオン、Ｎａイオン、およびＫイオンの合計イオン数に対するＬｉイオンのイオン数の割合を概ね表す。

【0051】

比率［（Ｌｉ₂Ｏ／２９．９）／（Ｂ₂Ｏ₃／６９．６＋Ｌｉ₂Ｏ／２９．９＋Ｎａ₂Ｏ／６２．０＋Ｋ₂Ｏ／９４．２）］を上記範囲とすることで、ガラスの充填を密にすることができ、ガラスの熔融温度を高めるような高融点の高屈折率成分を導入することなく、低比重かつ高屈折のガラスを得ることができる。さらにＬｉイオンの数が多くなる結果、通電により熔融ガラスを加熱する際の加熱効率が向上し、また、熔融ガラスの流動性も高めることができる。また、この比率を上記範囲にすることにより、ガラスの熔解性を確保しつつ、ガラスの熔融時に生じる可能性のある還元着色を抑えて内部透過率を高める効果もある。一方、該比率が小さすぎると、熔融ガラスの比抵抗が上昇し、通電熔融においてより高い電圧を加える必要があるため、結果としてガラス熔融時における耐火物レンガの侵食が増大するおそれがある。逆に該比率が大きすぎると、ガラスの安定性が低下するおそれがある。

【0052】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＳｉＯ₂の含有量の下限は、好ましくは５．０％であり、さらには８．０％、１１．０％、１３．０％、１５．０％の順により好ましい。また、ＳｉＯ₂の含有量の上限は、好ましくは３５．０％であり、さらには３０．０％、２７．０％、２５．０％、２３．０％、２１．０％の順により好ましい。

【0053】

ＳｉＯ₂はガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性を改善し、また、熔融ガラスの粘度を高める働きを有する。ＳｉＯ₂の含有量が少なすぎると、ガラスの耐失透性が低下する傾向がある。ＳｉＯ₂の含有量が多すぎると、屈折率ｎｄが低下し、粘度が増加し、また、部分分散比Ｐｇ，Ｆが増加するおそれがある。

【0054】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＺｒＯ₂の含有量の下限は、好ましくは０．００００％であり、さらには、０．０００５％、０．００１０％、０．００５０％、０．０１００％、０．０５００％、０．１％、０．５％、１．０％、１．５％の順により好ましい。また、ＺｒＯ₂の含有量の上限は、好ましくは１５．０％であり、さらには、１０．０％、７．０％、５．０％、３．０％、２．０％の順により好ましい。

【0055】

耐火物レンガを用いた熔解炉でガラスを熔解する場合、耐火物レンガ由来のＺｒＯ₂が熔融ガラスに導入される傾向がある。したがって、ガラス原料にＺｒＯ₂が含まれない場合、耐火物レンガを用いた熔解炉で熔解され製造されたガラスには、ＺｒＯ₂が微量に含まれる場合がある。また、強化白金とガラス融液との接触によってガラス中にＺｒが供給される場合もある。ＺｒＯ₂の含有量が少なすぎると、耐火物レンガの侵食が増大するおそれがある。ＺｒＯ₂の含有量が多すぎると、ガラスの熔融性が悪化するおそれがある。ＺｒＯ₂の含有量を上記範囲とすることで、レンガの侵食を抑えつつ屈折率の高いガラスを得ることができる。また、ガラスの熔融性および熱的安定性を保持できる。

【0056】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ₂Ｏ₅の含有量の上限は、好ましくは５．０％であり、さらには、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％、０．６％の順により好ましい。また、Ｐ₂Ｏ₅の含有量は少ない方が好ましく、その下限は、好ましくは０．０％であるが、ガラスの安定性や液相温度の調整のために０．２０％以上、０．４０％以上の範囲で導入してもよい。Ｐ₂Ｏ₅の含有量は０．０％でもよい。

【0057】

Ｐ₂Ｏ₅の含有量を上記範囲とすることにより、ガラスの失透が抑制され、また、ガラス熔融時における耐火物レンガの侵食を抑制できる。

【0058】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは１５．０％であり、さらには、１０．０％、６．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。Ｂ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０．０％であり、さらには、０．１％、０．２％、０．４％、０．７％の順により好ましい。

【0059】

Ｂ₂Ｏ₃は、ガラスの熱的安定性を改善し、ガラスの熔解性を高める働きを有する。また、ガラスのネットワーク形成成分の中では比較的屈折率が高く、かつ比重を小さくできる成分である。Ｂ₂Ｏ₃の含有量を上記範囲とすることで、ガラスの熔融性を改善し、また、屈折率が高く、比重の低減された光学ガラスが得られる。一方、Ｂ₂Ｏ₃の含有量が少なすぎると、高屈折率性が損なわれ、比重が増大するおそれがある。また、Ｂ₂Ｏ₃の含有量が多すぎると、ガラス熔融時にガラス成分の揮発量が増加するおそれがある。また、高分散化を妨げ、耐失透性が低下する傾向がある。

【0060】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＳｉＯ₂およびＡｌ₂Ｏ₃の合計含有量［ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃］の下限は、好ましくは５％であり、さらには、８％、１１％、１３％の順により好ましい。また、合計含有量［ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃］の上限は、好ましくは４０％であり、さらには、３５％、３０％、２５％、２３％、２１％、１５％の順により好ましい。

【0061】

合計含有量［ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃］を上記範囲とすることで、ガラス熔融時における耐火物レンガの侵食を抑制できる。ただし該合計含有量が大きすぎると、比重があまり低下しない一方で屈折率が大幅に低下し、本発明の求める屈折率が得られなくなるおそれがある。

【0062】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ₂Ｏ₃およびＰ₂Ｏ₅の合計含有量［Ｂ₂Ｏ₃＋Ｐ₂Ｏ₅］の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには、０．２％、０．４％、０．７％、１％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｂ₂Ｏ₃＋Ｐ₂Ｏ₅］の上限は、好ましくは１０％であり、さらには、６％、３％、２％の順により好ましい。

【0063】

合計含有量［Ｂ₂Ｏ₃＋Ｐ₂Ｏ₅］を上記範囲とすることで、ガラスの粘性を維持して安定性を高めるとともに、ガラス熔融時における耐火物レンガの侵食を抑制できる。

【0064】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂の含有量の下限は、好ましくは５．０％であり、さらには、１０．０％、１４．０％、１４．２％、１４．５％、１４．８％、１５．０％、１８．０％、２０．０％の順により好ましい。また、ＴｉＯ₂の含有量の上限は、好ましくは４０．０％であり、さらには、３５．０％、３０．０％、２５．０％、２２．０％の順により好ましい。

【0065】

ＴｉＯ₂の含有量を上記範囲とすることで、屈折率が高く、比重が低減されたガラスが得られる。また、紫外線透過率を低下させる効果も有する。一方、ＴｉＯ₂の含有量が少なすぎると、屈折率が低下し、比重が増加するおそれがある。また、ＴｉＯ₂の含有量が多すぎると、ガラスの可視域、とくに短波長域の内部透過率が低下し、耐失透性も低下するおそれがある。

【0066】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量の下限は、好ましくは０．０％であり、さらには、５．０％、１０．０％、１３．０％、１５．０％の順により好ましい。また、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量の上限は、好ましくは４０．０％であり、さらには、３５．０％、３０．０％、２８．０％、２７．０％、２６．０％、２５．０％、２０．０％、１７．０％の順により好ましい。

【0067】

Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量を上記範囲とすることで、屈折率が高く、比較的比重の低減された光学ガラスが得られる。一方、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量が少なすぎると、屈折率が低下し、比重が増加するおそれがある。Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量が多すぎると、耐失透性が低下するおそれがある。

【0068】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、およびＺｒＯ₂の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＺｒＯ₂］の下限は、好ましくは２５％であり、さらには、３０％、３５％、４０％、４５％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは７５％であり、さらには、７０％、６０％、５５％、５２．５％、５０％の順により好ましい。

【0069】

合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＺｒＯ₂］を上記範囲とすることで、比重の増加を抑えながら、屈折率が高く、かつ所定の波長における内部透過率の高い光学ガラスが得られる。

【0070】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＷＯ₃の含有量の上限は、５．０％であり、さらには３．０％、２．０％、１．０％、０．５％の順により好ましい。ＷＯ₃の含有量の下限は、好ましくは０．０％である。ＷＯ₃の含有量は０．０％でもよい。

【0071】

ＷＯ₃の含有量を上記範囲とすることで、比重が低減され、また、紫外線透過率の低減された光学ガラスが得られる。一方、ＷＯ₃の含有量が多すぎると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇し、内部透過率が低下し、比重が増加するおそれがある。また、可視域、特に短波長域の透過率が低下し、ガラスが不安定化するおそれがある。

【0072】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量の上限は、５．０％であり、さらには３．０％、２．０％、１．０％、０．５％の順により好ましい。Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０．０％である。Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量は０．０％でもよい。

【0073】

Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量を上記範囲とすることで、比重が低減され、また、紫外線透過率の低減された光学ガラスが得られる。一方、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量が多すぎると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇し、比重が増加し、また、Ｂｉイオンが特定波長の光を吸収することによって、短波長域の透過率に加え内部透過率も低下するおそれがある。また、ガラスの白金に対する侵食量が増加しガラスの着色が増加するおそれもある。

【0074】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量［ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］は３％以下とすることが好ましく、さらには２．４％以下、１．９％以下、１．４％以下、０．９％以下、０．４％以下の順により好ましい。ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃を含有しないことが特に好ましい。

【0075】

合計含有量［ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃］を上記範囲とすることで、特に可視光領域の内部透過率の低下を抑制できる。

【0076】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは１５．０％であり、さらには、１０．０％、７．０％、５．０％、３．０％、２．０％の順により好ましい。Ｌｉ₂Ｏの含有量の下限は、好ましくは０．０％であり、さらには、０．１％、０．５％、１．０％、１．５％の順により好ましい。

【0077】

Ｌｉ₂Ｏの含有量を上記範囲とすることで、ガラス構造の充填率が高められ、屈折率が高く、比重の低減された光学ガラスが得られる。また、ガラスの熔融性を向上させ、熔融ガラスの比抵抗を低減できる。さらにガラスの熔融時に生じる可能性のある還元着色を抑える効果もある。一方、Ｌｉ₂Ｏの含有量が少なすぎると、ガラスの透過率が低下するおそれがある。Ｌｉ₂Ｏの含有量が多すぎると、化学的耐久性、耐候性が低下し、再加熱時の安定性が低下するおそれがある。

【0078】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎａ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは１５．０％であり、さらには、１０．０％、７．０％、５．０％、３．０％、２．０％の順により好ましい。Ｎａ₂Ｏの含有量の下限は、好ましくは０．０％であり、さらには、０．１％、０．５％、１．０％、１．５％の順により好ましい。

【0079】

Ｎａ₂Ｏの含有量を上記範囲とすることで、比重の低減された光学ガラスが得られる。また、ガラスの熔融性を向上させ、熔融ガラスの比抵抗を低減できる。一方、Ｎａ₂Ｏの含有量が少なすぎると、ガラスの熔解性が低下するおそれがある。Ｎａ₂Ｏの含有量が多すぎると、屈折率が低下するおそれがある。

【0080】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｋ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは１５．０％であり、さらには、１０．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。Ｋ₂Ｏの含有量は少ない方が好ましく、その下限は、好ましくは０．０％であり、さらには、０．１％、０．３％、０．６％、０．９％の順に少ない方がより好ましい。

【0081】

Ｋ₂Ｏの含有量を上記範囲とすることで、ＴｉＯ₂を含むガラスの安定性を改善する効果がある。また、ガラスの熔融性を向上できる。一方、Ｋ₂Ｏの含有量が多すぎると、屈折率が著しく低下するおそれがある。

【0082】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｃｓ₂Ｏの含有量の上限は、好ましくは１５．０％であり、さらには、１０．０％、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。Ｃｓ₂Ｏの含有量の下限は、好ましくは０．０％である。Ｃｓ₂Ｏの含有量は０．０％でもよい。

【0083】

Ｃｓ₂Ｏは、ガラスの熔融性を向上させ熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｃｓ₂Ｏの含有量が多すぎると、屈折率が著しく低下したり、ガラスの化学的耐久性が悪化するおそれがある。

【0084】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＭｇＯの含有量は少ない方が好ましく、その下限は、好ましくは０．０％である。ＭｇＯの含有量は０．０％でもよい。

【0085】

ＭｇＯの含有量を上記範囲とすることで、ガラスの安定性を向上し、ガラスの着色を低減できる。一方、ＭｇＯの含有量が多すぎると、高屈折率と低比重とを両立できないおそれがある。

【0086】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは３０．０％であり、さらには、２５．０％、２０．０％、１６．０％、１３．０％の順により好ましい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０．０％であり、さらには３．０％、６．０％、８．０％、１０．０％の順により好ましい。

【0087】

ＣａＯの含有量を上記範囲とすることで、屈折率が高く、比重が低減され、熔融性の向上した光学ガラスが得られる。一方、ＣａＯの含有量が少なすぎると、高屈折率と低比重とを両立できないおそれがある。また、ＣａＯの含有量が多すぎると、レンガ侵食量が増大して、高分散性が維持できず、ガラスの熱的安定性が低下し、また耐失透性が低下するおそれがある。

【0088】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、７．０％、５．０％、３．０％、２．５％、２．０％の順により好ましい。また、ＳｒＯの含有量は少ない方が好ましく、その下限は、好ましくは０．０％であり、さらには０．１％、０．５％、１．０％、１．５％の順に少ないほどより好ましい。

【0089】

ＳｒＯの含有量を上記範囲とすることで、熔融性を向上できる。一方、ＳｒＯの含有量が多すぎると、比重が増加し、高分散性が維持できず、ガラスの熱的安定性が低下し、また耐失透性が低下するおそれがある。

【0090】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは３０．０％であり、さらには、２５．０％、２０．０％、１６．０％、１３．０％の順により好ましい。また、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは０．０％であり、さらには３．０％、６．０％、８．０％、１０．０％の順により好ましい。ＢａＯの含有量は０．０％でもよい。

【0091】

ＢａＯの含有量を上記範囲とすることで、熔融性を向上できる。一方、ＢａＯの含有量が少なすぎると、ガラスの安定性が低下するおそれがある。また、ＢａＯの含有量が多すぎると、比重が大幅に増加し、高分散性が維持できず、ガラスの熱的安定性が低下し、また耐失透性が低下するおそれがある。

【0092】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＺｎＯの含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＺｎＯの含有量は少ない方が好ましく、その下限は、好ましくは０．０％である。ＺｎＯの含有量は０．０％でもよい。

【0093】

ＺｎＯの含有量を上記範囲とすることで、ガラス転移温度Ｔｇを低下させることができる。一方、ＺｎＯの含有量が多すぎると、比重が増加するほか、ガラスの安定性を損なうおそれがある。

【0094】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、Ｌａ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０．０％である。

【0095】

Ｌａ₂Ｏ₃の含有量を上記範囲とすることで、ガラスの内部透過率を悪化させることなく高屈折率の光学ガラスが得られる。一方、Ｌａ₂Ｏ₃の含有量が少ないと、屈折率が低下する傾向がある。また、Ｌａ₂Ｏ₃の含有量が多すぎると、比重が増加し、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがある。

【0096】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、５．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量は少ない方が好ましく、その下限は、好ましくは０．０％である。

【0097】

Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量を上記範囲とすることで、ガラスの内部透過率を悪化させることなく高屈折率の光学ガラスが得られる。一方、Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、比重が増加するおそれがある。ガラスの製造コストが上昇するおそれもある。

【0098】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、８．０％、５．０％、３．０％、２．０％、１．５％の順により好ましい。また、Ｙ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０．０％である。

【0099】

Ｙ₂Ｏ₃を、例えばＺｒＯ₂やＮｂ₂Ｏ₅の代わりに上記範囲内で導入することにより、ガラスの内部透過率を悪化させることなく、高屈折率で、かつ比重の小さな光学ガラスが得られる。一方、Ｙ₂Ｏ₃の含有量が少ないと、屈折率が低下する傾向がある。また、Ｙ₂Ｏ₃の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が低下し、耐失透性が低下するおそれがある。

【0100】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＧｅＯ₂の含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、６．０％、４．０％、３．０％、２．０％、１．０％の順により好ましい。また、ＧｅＯ₂の含有量は少ない方が好ましく、その下限は好ましくは０．０％である。

【0101】

ＧｅＯ₂は、高価なガラス成分であり、ＧｅＯ₂の含有量が多すぎると、製造コストが増大するおそれがある。

【0102】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔａ₂Ｏ₅の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには、３％、２％、１％の順により好ましい。また、Ｔａ₂Ｏ₅の含有量の下限は、好ましくは０％である。

【0103】

Ｔａ₂Ｏ₅は、ガラスの内部透過率を悪化させずに屈折率を高める働きを有するガラス成分であり、部分分散比Ｐｇ，Ｆを低下させる成分でもある。一方、Ｔａ₂Ｏ₅は高価なガラス成分であり、Ｔａ₂Ｏ₅の含有量が多くなると、製造コストが増大するおそれがある。また、比重が上昇するおそれがある。そのため、Ｔａ₂Ｏ₅の含有量は上記範囲であることが好ましい。

【0104】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｃ₂Ｏ₃の含有量は、好ましくは２％以下である。また、Ｓｃ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。

【0105】

Ｓｃ₂Ｏ₃は、ガラスの屈折率を高める働きを有するが、高価な成分である。そのため、Ｓｃ₂Ｏ₃の各含有量は上記範囲であることが好ましい。

【0106】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＨｆＯ₂の含有量の上限は、好ましくは２％であり、さらには１．５％、１．０％、０．５％、０．３％である。また、ＨｆＯ₂の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．００５％、０．０１％、０．０３％、０．０５％、０．０７％、０．０９％の順により好ましい。

【0107】

なお、ＨｆＯ₂はＺｒＯ₂の原料に一定量含まれることがある。したがって、ＺｒＯ₂を含有するガラスは、一定量のＨｆＯ₂を含有することがある。そのため、第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＺｒＯ₂の含有量に対するＨｆＯ₂の含有量の質量比［ＨｆＯ₂／ＺｒＯ₂］も所定範囲となりうる。例えば、該質量比［ＨｆＯ₂／ＺｒＯ₂］の下限は、０．００５であってもよく、さらには０．０１０、０．０１３、または、０．０１５であってもよい。一方で、該質量比の上限は、０．０５であってもよく、さらには０．０４０、０．０３０、０．０２０、または０．０１８であってもよい。耐火物レンガの成分がガラス中に熔出することを抑える観点から、ガラスは少量のＺｒＯ₂を含有することが好ましく、そのためにＨｆＯ₂の含有量は上記範囲とすることが好ましい。

【0108】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｕ₂Ｏ₃の含有量は、好ましくは２％以下である。また、Ｌｕ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。

【0109】

Ｌｕ₂Ｏ₃は、ガラスの屈折率を調整する働きを有するが、分子量が大きいことから、ガラスの比重を増加させるガラス成分でもある。そのため、Ｌｕ₂Ｏ₃の含有量は上記範囲であることが好ましい。

【0110】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量は、好ましくは２％以下、より好ましくは１％以下、さらに好ましくは０．５％以下である。また、Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０％である。

【0111】

Ｙｂ₂Ｏ₃は、ガラスの屈折率を調整する働きをするが、分子量が大きいことから、ガラスの比重を増大させる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。したがって、Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量を低減させて、ガラスの比重の増大を抑えることが望ましい。

【0112】

また、Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量が多すぎるとガラスの熱的安定性が低下する。さらに赤外域に吸収をもたらす。ガラスの熱的安定性の低下を防ぎ、比重の増大を抑制する観点から、Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量は上記範囲であることが好ましい。

【0113】

第１実施形態に係る光学ガラスは、主として上述のガラス成分、すなわちＡｌ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、ＺｒＯ₂、Ｐ₂Ｏ₅、Ｂ₂Ｏ₃、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃、Ｂｉ₂Ｏ₃、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、Ｋ₂Ｏ、Ｃｓ₂Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃、ＧｅＯ₂、Ｔａ₂Ｏ₅、Ｓｃ₂Ｏ₃、ＨｆＯ₂、Ｌｕ₂Ｏ₃、およびＹｂ₂Ｏ₃で構成されていることが好ましく、上述のガラス成分の合計含有量は、９５％以上が好ましく、９８％以上がより好ましく、９９％以上がさらに好ましく、９９．５％以上が一層好ましい。

【0114】

なお、第１実施形態に係る光学ガラスは、基本的に上記ガラス成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有することも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。

【0115】

（その他の成分）
Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、いずれも毒性を有する。そのため、本実施形態に係る光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。

【0116】

Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、本実施形態に係る光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。

【0117】

Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍは、ガラスの着色を増大させ、蛍光の発生源となり得る。そのため、本実施形態に係る光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。ただし、本発明の目的である４６０ｎｍ付近の透過率を悪化させない元素については、本発明の課題を解決できる範囲で導入することができる。

【0118】

Ｓｂ（Ｓｂ₂Ｏ₃）、Ｃｅ（ＣｅＯ₂）は清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。このうち、Ｓｂ（Ｓｂ₂Ｏ₃）は、清澄効果の大きな清澄剤である。Ｃｅ（ＣｅＯ₂）は、Ｓｂ（Ｓｂ₂Ｏ₃）と比較し、清澄効果が小さい。Ｃｅ（ＣｅＯ₂）は、多量に添加するとガラスの着色が強まる傾向がある。

【0119】

Ｓｂ₂Ｏ₃の含有量は、外割り表示とする。すなわち、Ｓｂ₂Ｏ₃およびＣｅＯ₂以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｂ₂Ｏ₃の含有量は、好ましくは１．０質量％以下であり、さらには０．４質量％以下、０．２質量％以下、０．１質量％以下、０．０５質量％以下、０．０３質量％以下、０．０２質量％以下、０．０１質量％以下の順に好ましい。Ｓｂ₂Ｏ₃の含有量は０質量％であってもよい。

【0120】

ＣｅＯ₂の含有量も、外割り表示とする。すなわち、ＣｅＯ₂、Ｓｂ₂Ｏ₃以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＣｅＯ₂の含有量は、好ましくは２質量％以下、より好ましくは１質量％以下、さらに好ましくは０．５質量％以下、一層好ましくは０．１質量％以下の範囲である。ＣｅＯ₂の含有量は０質量％であってもよい。ＣｅＯ₂の含有量を上記範囲とすることによりガラスの清澄性を改善できる。

【0121】

（ガラスの特性）
＜屈折率ｎｄ＞
第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、屈折率ｎｄの上限は、２．５０とすることができ、さらには２．２０、２．１０、２．０５、２．００または１．９８とすることもできる。また、屈折率ｎｄの下限は１．８５とすることができ、さらには１．８７、１．８９、１．９０とすることもできる。屈折率は、高屈折率化に寄与するガラス成分であるＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＺｒＯ₂、Ｙ₂Ｏ₃等の含有量を調整したり、ＳｉＯ₂、Ａｌ₂Ｏ₃、Ｂ₂Ｏ₃等の低屈折率成分の含有量を調整したり、Ｌｉ₂ＯやＣａＯなどの修飾成分を導入することにより制御できる。

【0122】

＜アッベ数νｄ＞
第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、アッベ数νｄの上限は、３０．０とすることができ、さらには２８．０、２６．０、２５．０、または２４．５とすることもできる。また、アッベ数νｄの下限は、１５．０とすることができ、さらには１８．０、２０．０、２２．０、または２３．０とすることもできる。アッベ数νｄを上記範囲とすることで、所望の分散性を有するガラスを得ることができる。アッベ数νｄは、高分散化に寄与するガラス成分である、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＷＯ₃、ＺｒＯ₂、およびＢｉ₂Ｏ₃の含有量などを調整することにより制御できる。

【0123】

＜ガラスの比重＞
第１実施形態に係る光学ガラスは、高屈折率ガラスでありながら、比重が大きくない。ガラスの比重を低減することができれば、レンズの重量を減少できる。一方、比重が小さすぎると、熱的安定性の低下を招く。

【0124】

したがって、第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、比重の上限は、好ましくは７．０であり、さらには６．０、５．０、４．５、４．０の順により好ましい。比重の下限は、好ましくは２．５であり、さらには３．０、３．５の順により好ましい。

【0125】

比重は、ガラスに含まれる構成成分の原子量と、その原子の占有体積によって決まる。例えば第六周期元素あるいは原子番号５７以上の原子番号の大きな元素を含む酸化物を導入した場合には比重が増加する傾向があるが、その元素の占有体積も大きい場合、比重の増加が抑えられることもある。ただし元素の占有体積が大きすぎると屈折率が低下する。また、元素の占有体積は固有のものではなく、他のガラス成分の存在によっても多少変化する。このように各成分の合計量や比率の調整することにより比重値を制御できる。さらに各元素の占有体積はガラスの徐冷条件によっても多少変化する。

【0126】

＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
第１実施形態に係る光学ガラスの一例において、ガラス転移温度Ｔｇの上限に特に制限はないが、徐冷に要する時間など生産性を考慮すると、好ましくは８５０℃であり、さらには８００℃、７５０℃、７００℃、６５０℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限に特に制限はないが、光学ガラスに適度な耐熱性を備える観点からは、好ましくは１００℃であり、さらには２００℃、３００℃、４００℃、５００℃の順により好ましい。

【0127】

ガラス転移温度Ｔｇは、導入されるガラス成分の中に、Ｔｇを低下させる成分として知られているＬｉやＺｎなどの成分を導入するほか、ガラス形成成分の増減、各成分の比率等を調整することにより制御する。

【0128】

ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記を満たすことにより、ガラスのリヒートプレス時の成型温度およびアニール温度の上昇を抑制することができ、リヒートプレス成形用設備およびアニール設備への熱的ダメージを軽減できる。

【0129】

ガラス転移温度Ｔｇの下限が上記を満たすことにより、所望のアッベ数、屈折率を維持しつつ、リヒートプレス成形性およびガラスの熱的安定性を良好に維持しやすくなる。

【0130】

＜液相温度ＬＴ＞
第１実施形態に係る光学ガラスの液相温度ＬＴの上限は、ガラスの熔融に用いるエネルギーをなるべく少なくする観点から、好ましくは１４５０℃であり、さらには、１４００℃、１３５０℃、１３００℃、１２５０℃、１２００℃の順により好ましい。また、液相温度の下限に特に制限はないが、一定の安定性を得る観点からは、好ましくは８００℃であり、さらには、９００℃、１０００℃、１０５０℃、１１００℃の順により好ましい。液相温度を上記範囲とすることで、ガラス熔融時における耐火物レンガの侵食を抑制できる。

【0131】

なお、液相温度は次のように決定する。１０ｃｃ（１０ｍｌ）のガラスを白金坩堝中に投入し１２５０℃～１４５０℃で２０～３０分熔融した後にガラス転移温度Ｔｇ以下まで冷却し、ガラスを白金坩堝ごと所定温度の熔解炉に入れ２時間保持する。保持温度は８００℃以上で５℃あるいは１０℃刻みとし、２時間保持後、冷却し、１００倍の光学顕微鏡でガラス内部の結晶の有無を観察する。結晶の析出しなかった最低温度を液相温度とする。

【0132】

＜Ｐｔ含有量＞
第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐｔの含有量の上限は、好ましくは１０．０質量ｐｐｍであり、さらには、８．０質量ｐｐｍ、７．０質量ｐｐｍ、６．０質量ｐｐｍ、５．０質量ｐｐｍの順により好ましい。Ｐｔの含有量は少ない方が好ましく、その下限は、好ましくは４．０量ｐｐｍであり、さらには３．０質量ｐｐｍ、２．０質量ｐｐｍ、０．０質量ｐｐｍの順に少ないほどより好ましい。

【0133】

熔解炉の一部、特にバッチ原料を加熱、熔解する部位に耐火物レンガを用いた熔解炉で製造されたガラスでは、白金炉で製造されたガラスよりもＰｔの含有量が低減される。Ｐｔの含有量を上記範囲とすることで、透過率に優れる光学ガラスが得られる。

【0134】

＜τ４６０、τ４４０＞
第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍでの波長４６０ｎｍにおける内部透過率τ４６０の下限は、好ましくは８８．０％であり、さらには９０．０％、９１．０％、９２．０％、９３．０％、９４．０％、９５．０％の順により好ましい。該内部透過率は高いほど好ましく、好ましくは１００．０％であり、その上限は、９９．０％、９８．０％、９７．０％、９６．０％の順に高いほどより好ましい。なお、本実施形態に係る光学ガラスを用いたガラス製品の肉厚（光路長）はその用途に応じて適宜選定されるものであり、１０．０ｍｍに限定されず、たとえば１５ｍｍ以上、さらには２０ｍｍ以上、３０ｍｍ以上とすることができるほか、用途により８ｍｍ以下、６ｍｍ以下、４ｍｍ以下とすることもできる。

【0135】

また、第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍでの波長４４０ｎｍにおける内部透過率τ４４０の下限は、好ましくは８５．０％であり、さらには８８．０％、９０．０％、９１．０％、９２．０％、９３．０％、９４．０％の順により好ましい。該内部透過率は高いほど好ましく、好ましくは１００．０％であり、その上限は、９９．０％、９８．０％、９７．０％、９６．０％、９５．０％の順に高いほどより好ましい。

【0136】

内部透過率（τ）は、入射側および出射側における表面反射損失を除いた透過率である。厚さの異なる２つのガラス試料について、それぞれ波長４６０ｎｍまたは４４０ｎｍにおける表面反射損失を含む透過率の測定値を用いて、下記式により内部透過率を求める。ガラス試料の厚みｄ₁、ｄ₂は、それぞれ２．０ｍｍ±０．１ｍｍおよび１０．０ｍｍ±０．１ｍｍとする。

【数1】

ここで
τ：試料の厚みｄ₂におけるガラスの内部透過率
Δｄ：試料の厚みの差［ｄ₂－ｄ₁］
Ｔ₁：試料の厚みｄ₁で得られる表面反射損失を含む透過率
Ｔ₂：試料の厚みｄ₂で得られる表面反射損失を含む透過率

【0137】

内部透過率は、屈折率によらない素材の透過率であり、ガラスに含まれる元素が持つ固有の光吸収や、Ｐｔをはじめとする不純物に由来する光吸収、さらにはガラス骨格の中で発生する着色中心による吸収等を調整することにより制御できる。
上記観点からは、例えばＷＯ₃、Ｂｉ₂Ｏ₃といった内部透過率を低下させる成分の含有量を調整することにより、内部透過率を上記範囲に制御できる。また、Ｓｂ₂Ｏ₃、およびＰｔといった微量成分の含有量を調整することも有効である。さらに、βＯＨや、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、およびＫ₂Ｏといったアルカリ成分の含有量を調整して還元着色を低減しやすくすることも有効である。

【0138】

＜λτ９０、λτ８０、λτ５＞
第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、光線透過性は、λτ９０、λτ８０、λτ５によっても評価できる。例えば、λτ９０は、図１に示すとおり内部透過率が９０％となる波長である。同様に、λτ８０、λτ５は、それぞれ内部透過率が８０％、５％となる波長である。内部透過率は、上記式にて求められる。

【0139】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、λτ９０の上限は、所望の波長における透過率を高める観点から、好ましくは５００ｎｍであり、さらには４７０ｎｍ、４５０ｎｍ、４３０ｎｍ、４２０ｎｍの順により好ましい。λτ９０の下限について特に制限は無いが、人体に悪影響をおよぼす短波長の光の透過率を低減する観点からは、好ましくは１５０ｎｍであり、さらには２００ｎｍ、２５０ｎｍ、３００ｎｍ、３５０ｎｍの順に好ましい。

【0140】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、λτ８０の上限は、所望の波長における透過率を高める観点から、好ましくは４５０ｎｍであり、さらには４４０ｎｍ、４３０ｎｍ、４２０ｎｍ、４１０ｎｍの順により好ましい。λτ８０の下限について特に制限は無いが、人体に悪影響をおよぼす短波長の光の透過率を低減する観点からは、好ましくは１５０
ｎｍであり、さらには２００ｎｍ、２５０ｎｍ、３００ｎｍ、３５０ｎｍの順に好ましい。

【0141】

第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、λτ５の上限は、所望の波長における透過率を高める観点から、好ましくは３９０ｎｍであり、さらには３８０ｎｍ、３７０ｎｍ、３６５ｎｍ、３６０ｎｍの順により好ましい。λτ５の下限について特に制限は無いが、人体に悪影響をおよぼす短波長の光の透過率を低減する観点からは、好ましくは１５０ｎｍであり、さらには２５０ｎｍ、３００ｎｍ、３３０ｎｍ、３５０ｎｍ、３５５ｎｍの順により好ましい。

【0142】

＜λ７０＞
第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、λ７０の上限は、所望の波長における透過率を高める観点から、好ましくは４３５ｎｍであり、さらには４３０ｎｍ、４２５ｎｍ、４２０ｎｍ、４１５ｎｍ、４１０ｎｍ、４０５ｎｍ、４００ｎｍの順により好ましい。λ７０の下限について特に制限は無いが、高屈折率との両立をはかる観点から、好ましくは３００ｎｍであり、さらには３１０ｎｍ、３２０ｎｍ、３３０ｎｍ、３４０ｎｍ、３５０ｎｍの順により好ましい。

【0143】

７０％の外部透過率であるλ７０は、ガラスの内部透過率と屈折率によって決まるため、本発明のガラスの性質を表すための最適な指標ではない。しかしながら、目安として上記範囲のλ７０を有することが好ましい。

【0144】

（光学ガラスの製造）
本発明の実施形態に係る光学ガラスは、上記所定の組成となるようにガラス原料を調合し、調合したガラス原料により公知のガラス製造方法に従って作製すればよい。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を耐火物レンガで構成された坩堝に入れて加熱、熔融ガラスとし、さらに清澄、均質化した後に熔融ガラスを成形し、徐冷して光学ガラスを得る。清澄や均質化の工程は適宜白金製の坩堝で熔解を行うこともできる。白金製の坩堝で熔融を行う際は、白金の酸化を抑制するために非酸化性雰囲気すなわち窒素雰囲気や水蒸気雰囲気等の中で熔解することもできる。熔融ガラスの成形、徐冷には、公知の方法を適用すればよい。なお、ガラス原料には耐火物レンガや石英坩堝などで粗熔解された熔融ガラスを急冷して得られるカレットを原料として用いても良い。

【0145】

なお、ガラス中に所望のガラス成分を所望の含有量となるように導入することができれば、バッチ原料を調合するときに使用する化合物は特に限定されないが、このような化合物として、酸化物、炭酸塩、硝酸塩、水酸化物、水和物、フッ化物、塩化物等が挙げられる。

【0146】

その他に、白金製坩堝から導入されることのあるＰｔによるガラス成分の酸化を抑制する手段の一つとして、ガラス中の水酸基の量を制御してもよい。本実施形態に係る光学ガラスはケイ酸塩を主体とするガラスであることから、過剰な水酸基の導入によってガラス構造が切断され、ガラスの熱的安定性が低下することがある。この熱的安定性は、熔融ガラスを徐冷する際に生じる結晶析出の度合いに影響するほか、ガラスを再加熱する際の結晶析出にも影響する。本実施形態に係る光学ガラスの場合、後者の影響が大きいことから、この水酸基の量を適切に制御することが好ましい。

【0147】

ガラス中の水酸基の量はβＯＨの値であらわすことができる。第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、下記式（１）に示すβＯＨの値の下限は、好ましくは０．１ｍｍ^-1であり、さらには０．２ｍｍ^-1、０．３ｍｍ^-1、０．４ｍｍ^-1の順でより好ましい。また、βＯＨの値の上限は、好ましくは１．５ｍｍ^-1であり、さらには１．２ｍｍ^-1、１．０ｍｍ^-1、０．９ｍｍ^-1、０．８ｍｍ^-1、０．７ｍｍ^-1、０．６ｍｍ^-1の順でより好ましい。
βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｂ／Ａ）］／ｔ …（１）

【0148】

ここで、式（１）中、ｔは外部透過率の測定に用いる前記ガラスの厚み（ｍｍ）を表し、Ａは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２５００ｎｍにおける外部透過率（％）を表し、Ｂは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２９００ｎｍにおける外部透過率（％）を表す。また、ｌｎは自然対数である。

【0149】

なお、「外部透過率」とは、ガラスに入射する入射光の強度Ｉ_inに対するガラスを透過した透過光の強度Ｉ_outの比（Ｉ_out／Ｉ_in）、すなわち、ガラスの表面における表面反射も考慮した透過率であり、透過率は、分光光度計を用いて、透過スペクトルを測定することにより得られる。

【0150】

βＯＨを評価することにより、ガラスにおける水（および／または水酸化物イオン、以下、単に「水」という。）の含有量を評価することができる。すなわち、βＯＨが高いガラスは、ガラスにおける水の含有量が高いことを意味している。

【0151】

βＯＨの値を上記範囲とすることで、失透を抑制し、透過率の高い光学ガラスが得られる。一方、本発明においてβＯＨの値が高すぎると、ガラスをガラス転移点以上に再加熱した時の熱的安定性が低下する傾向がある。また、ガラスの徐冷工程すなわち、歪点付近より高温かつ屈服点付近以下での分単位あるいは時間単位の保持において、ガラスの白濁・失透が促進されるおそれもある。

【0152】

βＯＨの値を制御する方法は、特に限定されるものではないが、例えば、ガラス原料として水を含む原料を用いる、熔融工程において熔融雰囲気に水蒸気を付加するなどが挙げられる。また、耐火物レンガを用いた熔解炉でガラスを熔解する場合には、熔融ガラスはガスバーナにより間接的に熱されるが、このときガスバーナの燃焼により発生する水が熔融ガラスに導入される。これにより、熔融ガラス中の水分量が適度に高められ、βＯＨの値を上記範囲とすることができる。

【0153】

（光学素子等の製造）
本発明の実施形態に係る光学ガラスを使用して光学素子を作製するには、公知の方法を適用すればよい。例えば、上記光学ガラスの製造において、熔融ガラスを鋳型に流し込んで板状に成形し、本発明に係る光学ガラスからなるガラス素材を作製する。得られたガラス素材を適宜、切断、研削、研磨し、プレス成形に適した大きさ、形状のカットピースを作製する。カットピースを加熱、軟化して、公知の方法でプレス成形（リヒートプレス）し、光学素子の形状に近似する光学素子ブランクを作製する。光学素子ブランクをアニールし、公知の方法で研削、研磨して光学素子を作製する。

【0154】

作製した光学素子の光学機能面には使用目的に応じて、反射防止膜、全反射膜などをコーティングしてもよい。

【0155】

本発明の一態様によれば、上記光学ガラスからなる光学素子を提供することができる。光学素子の種類としては、平面レンズ、球面レンズ、非球面レンズ等のレンズ、プリズム、回折格子等を例示することができる。レンズの形状としては、両凸レンズ、平凸レンズ、両凹レンズ、平凹レンズ、凸メニスカスレンズ、凹メニスカスレンズ等の諸形状を例示することができる。光学素子は、上記光学ガラスからなるガラス成形体を加工する工程を含む方法により製造することができる。加工としては、切断、切削、粗研削、精研削、研磨等を例示することができる。こうした加工を行う際、上記ガラスを使用することにより、破損を軽減することができ、高品質の光学素子を安定して供給することができる。

【0156】

第２実施形態
本発明の第２実施形態に係る光学ガラスは、
ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅］が２０％以上であり、
Ａｌ₂Ｏ₃の含有量とＳｉＯ₂およびＺｒＯ₂の合計含有量との質量比［（Ａｌ₂Ｏ₃／（ＳｉＯ₂＋ＺｒＯ₂）］が０．００００より大きい。

【0157】

第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅の合計含有量［ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅］は２０％以上である。該合計含有量の下限は、好ましくは２２％であり、さらには、２４％、２６％、２８％、３３％、３７％、４０％、４２％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは７０％であり、さらには、６０％、５７％、５５％、５３％、５０％、４６％の順により好ましい。

【0158】

ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅は、比重を比較的高めずに高屈折率化に寄与する成分である。したがって、所望の比重特性と屈折率特性を両立するガラスを得るために、ＴｉＯ₂およびＮｂ₂Ｏ₅の合計含有量は上記範囲であることが好ましい。

【0159】

第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量とＳｉＯ₂およびＺｒＯ₂の合計含有量との質量比［（Ａｌ₂Ｏ₃／（ＳｉＯ₂＋ＺｒＯ₂）］は０．００００より大きい。該質量比［（Ａｌ₂Ｏ₃／（ＳｉＯ₂＋ＺｒＯ₂）］の下限は、好ましくは０．０００１であり、さらには０．０００３、０．０００５、０．０００７、０．００１０、０．００５０、０．０１００、０．０２００、０．０２５０、０．０３５０、０．０４５０の順により好ましい。該質量比の上限は、好ましくは０．３０００であり、さらには０．２５００、０．２０００、０．１５００、０．１０００、の順により好ましい。

【0160】

質量比［（Ａｌ₂Ｏ₃／（ＳｉＯ₂＋ＺｒＯ₂）］を上記範囲とすることで、ガラス熔融時における耐火物レンガの侵食を抑制できる。また、この比率が上記範囲外であるガラスと比べて熱的安定性を高め、加熱時の失透性、あるいは熔融ガラスを冷却する際の結晶析出を遅らせる効果がある。一方、該質量比が大きすぎると、屈折率ｎｄが低下するうえ、熱的安定性が低下し、失透するおそれがある。

【0161】

以下、第２実施形態に係る光学ガラスについて、好ましい態様を説明する。

【0162】

第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ₂Ｏ₃およびＰ₂Ｏ₅の合計含有量とＳｉＯ₂およびＡｌ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（Ｂ₂Ｏ₃＋Ｐ₂Ｏ₅）／（ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］の上限は、好ましくは０．３０であり、さらには０．２６、０．２１、０．１８、０．１６、０．１５、０．１４、０．１２、０．１０、０．９０、０．０８の順により好ましい。また、該質量比の下限は、好ましくは０．００であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５の順により好ましい。

【0163】

質量比［（Ｂ₂Ｏ₃＋Ｐ₂Ｏ₅）／（ＳｉＯ₂＋Ａｌ₂Ｏ₃）］を上記範囲とすることで、ガラス熔融時における耐火物レンガのガラス質の侵食を抑制できる。該質量比が大きすぎると、耐火物レンガの侵食が大きくなり、熔融ガラスの均質性が低下し、耐失透性が低下するおそれがある。

【0164】

第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ＢａＯ、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、およびＷＯ₃の合計含有量とＣａＯ、ＳｒＯ、およびＹ₂Ｏ₃の合計含有量との質量比［（ＢａＯ＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋ＷＯ₃）／（ＣａＯ＋ＳｒＯ＋Ｙ₂Ｏ₃）］の上限は、好ましくは３．０であり、さらには２．７、２．０、１．９、１．８、１．７、１．６の順により好ましい。該質量比の下限は、好ましくは０．０であり、さらには０．５、０．８、１．０、１．２の順により好ましい。

【0165】

質量比［（ＢａＯ＋Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋ＷＯ₃）／（ＣａＯ＋ＳｒＯ＋Ｙ₂Ｏ₃）］を上記範囲とすることで、原子量が大きすぎる成分、あるいは酸素の充填を促進するような高屈折率の成分の使用量を制限することができ、ガラスの比重を低減できる。一方、該質量比が大きすぎると、ガラスの比重が増大することによって熔融ガラスの動粘性が低下し、ガラス流の制御が困難になるなどして生産性が悪化するおそれがある。また、耐火物レンガの侵食が増大するおそれがある。

【0166】

第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、およびＫ₂Ｏの合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］の上限は、好ましくは１３％であり、さらには１１％、１０％、８．０％、６．０％、５．０％、４．０％の順により好ましい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０．００％であり、さらには０．０１％、０．１％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％、３．０％の順により好ましい。

【0167】

合計含有量［Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ］を上記範囲とすることで、ガラスの粘性を適切に維持してガラスの生産性を高めることができる。また、ＴｉやＮｂによって生じる還元成分に由来する光吸収を抑え、さらには熔解温度の低下や徐冷によるガラス中の電子的な欠陥の解消を促進することによって、４６０ｎｍの内部透過率を高めることができる。また、ガラス熔融時における耐火物レンガの侵食を抑制できる。一方、該合計含有量が小さすぎると、ガラス原料の熔融性が悪化し、原料の熔解温度を高く設定する必要が生じる。結果として耐火物レンガの劣化が促進されるなど生産性が悪化する。逆に、該合計含有量が大きすぎると、ガラスの粘性低下と、それにともなって熱的安定性の低下が起こり、生産性が悪化するおそれがある。また、熔融ガラスの比抵抗が低下して、熔融ガラスを通電により加熱する際の加熱効率が低下し、結果としてガラスの熔融性が低下し、生産性も悪化するおそれがある。Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が大きいガラスほど、上記含有量が大きすぎないように調整することが望ましい。

【0168】

第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量の下限は、好ましくは０．０１％であり、さらには、０．０５％、０．０８％、０．１０％、０．１３％、０．１６％、０．２０％、０．３０％、０．５０％、０．７０％、１．０％の順により好ましい。Ａｌ₂Ｏ₃の含有量の上限は、好ましくは１０．０％であり、さらには、８．０％、６．０％、４．０％、２．０％の順により好ましい。

【0169】

耐火物レンガを用いた熔解炉でガラスを熔解する場合、耐火物レンガ由来のＡｌ₂Ｏ₃が熔融ガラスに導入される。したがって、ガラス原料にＡｌ₂Ｏ₃が含まれない場合でも、耐火物レンガを用いた熔解炉で熔解され製造されたガラスには、Ａｌ₂Ｏ₃が微量に含まれる。Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が上記範囲である場合には、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が上記範囲外である場合と比べて、熱的安定性が高く、加熱時の失透が抑制され、また熔融ガラスを冷却する際の結晶析出が抑制される。しかし、Ａｌ₂Ｏ₃は、比重を低減させる働きが小さく、また屈折率を低下させる働きを有する成分であることから、高屈折率・低比重のガラスを得る観点からはＡｌ₂Ｏ₃の含有量は少ないほど好ましい。また、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が多すぎると、ガラスの耐失透性が低下し、ガラス転移温度Ｔｇが上昇し、また、熱的安定性が低下するおそれがある。一方、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が少なすぎると、耐火物レンガの侵食が増加するおそれがある。

【0170】

第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、上記以外のガラス成分の含有量および比率については、第１実施形態と同様とすることができる。また、第２実施形態におけるガラス特性、光学ガラスの製造および光学素子等の製造についても、第１実施形態と同様とすることができる。

【実施例0171】

以下に、本発明を実施例により更に詳細に説明する。ただし、本発明は実施例に示す態様に限定されるものではない。

【0172】

（実施例１）
表１、２に示すガラス組成を有するガラスサンプルを以下の手順で作製し、各種評価を行った。

【0173】

［光学ガラスの作製］
まず、ガラスの構成成分に対応する酸化物、水酸化物、炭酸塩、および硝酸塩を原材料として準備し、得られる光学ガラスのガラス組成が、表１、２に示す各組成となるように上記原材料を秤量、調合して、原材料を十分に混合した。こうして得られた調合原料（バッチ原料）を、耐火酸化物から成る坩堝に投入し、１１５０℃～１４５０℃で１時間加熱して熔融ガラスとし、白金坩堝に移し替えたのち、攪拌して均質化を図り、清澄してから、熔融ガラスを適当な温度に予熱した金型に鋳込んだ。鋳込んだガラスを、ガラス転移温度Ｔｇより１００℃低い温度で３０分間熱処理し、炉内で室温まで放冷することにより、ガラスサンプルを得た。
なお、実施例では、原材料の量は酸化物基準でおよそ１５０ｇとした。

【0174】

［ガラス成分組成の確認］
得られたガラスサンプルについて、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）で各ガラス成分の含有量を測定し、表１、２に示す各組成のとおりであることを確認した。

【0175】

［光学特性の測定］
得られたガラスサンプルを、さらにガラス転移温度Ｔｇ付近で約３０分から約２時間アニール処理した後、炉内で降温速度－３０℃／時間で室温まで冷却してアニールサンプルを得た。得られたアニールサンプルについて、屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦおよびｎＣ、アッベ数νｄ、τ４６０、τ４４０、λτ９０、λτ８０、λτ５、λ７０を測定した。結果を表３に示す。
（ｉ）屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣおよびアッベ数νｄ
上記アニールサンプルについて、ＪＩＳ規格 ＪＩＳ Ｂ ７０７１－１の屈折率測定法により、屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを測定し、下式に基づきアッベ数νｄを算出した。
νｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）

【0176】

（ii）τ４６０、τ４４０
波長４６０ｎｍ、４４０ｎｍにおける内部透過率（τ４６０、τ４４０）を測定した。
厚さの異なる２つのガラス試料について、それぞれ波長４６０ｎｍまたは４４０ｎｍにおける表面反射損失を含む透過率の測定値を用いて、下記式により内部透過率を求めた。ガラス試料の厚みｄ₁、ｄ₂は、それぞれ２．０ｍｍ±０．１ｍｍおよび１０．０ｍｍ±０．１ｍｍとした。

【数1】

ここで
τ：試料の厚みｄ₂におけるガラスの内部透過率
Δｄ：試料の厚みの差［ｄ₂－ｄ₁］
Ｔ₁：試料の厚みｄ₁で得られる表面反射損失を含む透過率
Ｔ₂：試料の厚みｄ₂で得られる表面反射損失を含む透過率

【0177】

（iii）λτ９０、λτ８０、λτ５、λ７０
内部透過率が９０％となる波長（λτ９０）、内部透過率が８０％となる波長（λτ８０）、内部透過率が５％となる波長（λτ５）、外部透過率が７０％となる波長（λ７０）を測定した。内部透過率は、上記式にて算出した。

【0178】

［比重］
比重は、アルキメデス法により測定した。結果を表３に示す。

【0179】

［ガラス転移温度Ｔｇ］
ガラス転移温度Ｔｇは、ＮＥＴＺＳＣＨ ＪＡＰＡＮ社製の示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ３３００ＳＡ）を使用し、昇温速度１０℃／分にて測定した。結果を表３に示す。

【0180】

［液相温度ＬＴ］
液相温度ＬＴは次のように決定した。１０ｃｃ（１０ｍｌ）のガラスを白金坩堝中に投入し１２５０℃～１４００℃で２０～３０分熔融した後にガラス転移温度Ｔｇ以下まで冷却し、ガラスを白金坩堝ごと所定温度の熔解炉に入れ２時間保持した。保持温度は８００℃以上で５℃あるいは１０℃刻みとし、２時間保持後、冷却し、１００倍の光学顕微鏡でガラス内部の結晶の有無を観察した。結晶の析出しなかった最低温度を液相温度とした。結果を表３に示す。

【0181】

［Ｐｔ含有量］
Ｐｔ含有量を測定した。測定は、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）で行った。結果を表３に示す。

【0182】

【表1】

【0183】

【表2】

【0184】

【表3】

【0185】

（実施例２）
［耐火物レンガの侵食試験］
表１のＮｏ．１３、２６、２７、２８、および比較例Ａのガラス組成を有するガラスサンプルを、実施例１と同様の手順で作製し、耐火物レンガの侵食について以下の手順で評価を行った。

【0186】

ガラスサンプル４０ｃｃを、白金坩堝で１２８０℃、３０分間加熱し、熔解した。円柱形のレンガ試料（ＡＧＣセラミックス製 ZB-1711VF、ＳｉＯ₂：ＺｒＯ₂：Ａｌ₂Ｏ₃の比率がおよそ１：４：５、直径20ｍｍ、長さ100ｍｍ）を、白金坩堝中で熔解したガラスサンプルに浸漬させ、１２８０℃で７２時間加熱した。加熱後、レンガ試料を取り出した。

【0187】

取り出したレンガ試料を、試料の中心を通るように縦半分に割断した。割断面において、試料の幅は直径に相当する。割断面の写真を図１に示す。図１に示すように、比較例では、浸漬時に熔解したガラスサンプルの液面に位置した部分にくびれのような損傷がある。また、熔解したガラスサンプルに浸漬していた部分は、全体的に侵食されて直径が小さくなっている。一方、実施例では、レンガ試料にくびれのような目立った損傷はなく、熔解したガラスサンプルに浸漬していた部分の侵食も小さい。

【0188】

取り出したレンガ試料は、次のように評価した。まず、割断面において、図２に示すように、侵食試験前の直径、侵食試験後にガラス液面との接触部付近に生じる、直径の極小値（くびれ位置の直径）、このくびれ位置から２５ｍｍ下の直径を測定した。下記式に基づき、侵食試験後の直径の増減率（％）、平均増減率ΔＤを評価した。なお、直径には、レンガ試料表面に付着したガラスやガラス変質部は含めない。

【0189】

増減率Ｄ_N(％)＝([直径の極小値（くびれ位置の直径）]－[侵食試験前の直径])/[侵食試験前の直径]×１００

【0190】

増減率Ｄ₂₅(％)＝([侵食試験後のくびれ位置から２５ｍｍ下の直径]－[侵食試験前の直径])/[侵食試験前の直径]×１００

【0191】

平均増減率ΔＤ＝（増減率Ｄ_N＋増減率Ｄ₂₅）／２

【0192】

上記式において、レンガ試料の直径は、０．０１ｍｍまで表示できるデジタルノギスを用いて３回計測し、その平均値（単位：ｍｍ）の小数第２位を四捨五入して小数第一位まで求めた値とした。平均増減率ΔＤの絶対値（｜ΔＤ｜）の値に基づいて、表４のとおり分類し、侵食の程度を判定した。結果を表５に示す。

【0193】

【表4】

【0194】

【表5】

【0195】

（実施例３）
実施例１において作製した各光学ガラスを用いて、公知の方法により、レンズブランクを作製し、レンズブランクを研磨等の公知方法により加工して各種レンズを作製した。
作製した光学レンズは、平面レンズ、両凸レンズ、両凹レンズ、平凸レンズ、平凹レンズ、凹メニスカスレンズ、凸メニスカスレンズ等の各種レンズである。ここで光学ガラスを加熱軟化せずに切断して得られた部材をレンズブランクとすることもできる。
各種レンズは、他種の光学ガラスからなるレンズと組合せることにより、二次の色収差を良好に補正することができた。

【0196】

また、ガラスが低比重であるため、各レンズとも同等の光学特性、大きさを有するレンズよりも重量が小さく、ゴーグル型または眼鏡型のＡＲ表示装置用として好適である。同様にして、実施例１で作製した各種光学ガラスを用いてプリズムを作製した。

【0197】

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなく特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

【0198】

例えば、上記に例示されたガラス組成に対し、明細書に記載の組成調整を行うことにより、本発明の一態様にかかる光学ガラスを作製することができる。
また、明細書に例示または好ましい範囲として記載した事項の２つ以上を任意に組み合わせることは、もちろん可能である。

【図1】

【図2】

【図3】