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特開2024-20007フェライト系ステンレス鋼材及びその製造方法、制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材、並びに制振部材
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024020007
(43)【公開日】2024-02-14
(54)【発明の名称】フェライト系ステンレス鋼材及びその製造方法、制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材、並びに制振部材
(51)【国際特許分類】
C22C 38/00 20060101AFI20240206BHJP
C22C 38/60 20060101ALI20240206BHJP
C21D 6/00 20060101ALI20240206BHJP
C21D 8/00 20060101ALI20240206BHJP
C21D 9/46 20060101ALI20240206BHJP
【ＦＩ】
C22C38/00 302T
C22C38/60
C21D6/00 101B
C21D8/00 E
C21D9/46 R
C21D6/00 102E
【審査請求】未請求
【請求項の数】12
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022122851
(22)【出願日】2022-08-01
(71)【出願人】
【識別番号】503378420
【氏名又は名称】日鉄ステンレス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000523
【氏名又は名称】アクシス国際弁理士法人
(72)【発明者】
【氏名】田井 善一
(72)【発明者】
【氏名】安部 雅俊
【テーマコード（参考）】
4K032
4K037
【Ｆターム（参考）】
4K032AA01
4K032AA02
4K032AA04
4K032AA08
4K032AA09
4K032AA13
4K032AA14
4K032AA16
4K032AA19
4K032AA20
4K032AA21
4K032AA22
4K032AA23
4K032AA27
4K032AA29
4K032AA31
4K032AA35
4K032AA36
4K032AA37
4K032AA39
4K032AA40
4K032BA01
4K032BA02
4K032BA03
4K032CF03
4K032CH06
4K032CJ01
4K032CJ02
4K032CJ03
4K037EA01
4K037EA02
4K037EA04
4K037EA05
4K037EA09
4K037EA10
4K037EA12
4K037EA13
4K037EA15
4K037EA17
4K037EA18
4K037EA19
4K037EA20
4K037EA23
4K037EA25
4K037EA27
4K037EA31
4K037EA32
4K037EA33
4K037EA35
4K037EA36
4K037EB02
4K037EB06
4K037EB07
4K037EB08
4K037EB09
4K037FB00
4K037FF03
4K037FG00
4K037FJ02
4K037FJ07
4K037FK01
4K037FK02
4K037FK03
(57)【要約】
【課題】靭性、耐食性及び制振性に優れたフェライト系ステンレス鋼材を提供する。
【解決手段】質量基準で、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有するフェライト系ステンレス鋼材である。このフェライト系ステンレス鋼材は、平均結晶粒径が１００～１０００μｍであり、直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が１００個／ｍｍ2以下である。
【選択図】なし
【解決手段】質量基準で、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有するフェライト系ステンレス鋼材である。このフェライト系ステンレス鋼材は、平均結晶粒径が１００～１０００μｍであり、直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が１００個／ｍｍ2以下である。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
質量基準で、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有し、
平均結晶粒径が１００～１０００μｍであり、
直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が１００個／ｍｍ2以下であるフェライト系ステンレス鋼材。
平均結晶粒径が１００～１０００μｍであり、
直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が１００個／ｍｍ2以下であるフェライト系ステンレス鋼材。
【請求項2】
質量基準で、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、下記のＡ群及びＢ群から選択される１種以上を更に含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有し、
平均結晶粒径が１００～１０００μｍであり、
直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が１００個／ｍｍ2以下であるフェライト系ステンレス鋼材。
［Ａ群］Ａｌ：１．００％以下及びＮｂ：０．２０％以下から選択される１種以上
［Ｂ群］Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｓｎ：０．１００％以下及びＢ：０．０１００％以下から選択される１種以上
平均結晶粒径が１００～１０００μｍであり、
直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が１００個／ｍｍ2以下であるフェライト系ステンレス鋼材。
［Ａ群］Ａｌ：１．００％以下及びＮｂ：０．２０％以下から選択される１種以上
［Ｂ群］Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｓｎ：０．１００％以下及びＢ：０．０１００％以下から選択される１種以上
【請求項3】
前記Ａ群を含む組成を有する、請求項２に記載のフェライト系ステンレス鋼材。
【請求項4】
前記Ｂ群を含む組成を有する、請求項２に記載のフェライト系ステンレス鋼材。
【請求項5】
以下の（ａ）～（ｃ）：
（ａ）０℃のシャルピー衝撃値が２０Ｊ／ｃｍ2以上である
（ｂ）損失係数ηが８．０×１０-4以上である
（ｃ）孔食電位が４００ｍＶ ｖｓ． ＳＳＥ以上である
の１つ以上を満たす、請求項１～４のいずれか一項に記載のフェライト系ステンレス鋼材。
（ａ）０℃のシャルピー衝撃値が２０Ｊ／ｃｍ2以上である
（ｂ）損失係数ηが８．０×１０-4以上である
（ｃ）孔食電位が４００ｍＶ ｖｓ． ＳＳＥ以上である
の１つ以上を満たす、請求項１～４のいずれか一項に記載のフェライト系ステンレス鋼材。
【請求項6】
質量基準で、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有する制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材。
【請求項7】
質量基準で、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、下記のＡ群及びＢ群から選択される１種以上を更に含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有する制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材。
［Ａ群］Ａｌ：１．００％以下及びＮｂ：０．２０％以下から選択される１種以上
［Ｂ群］Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｓｎ：０．１００％以下及びＢ：０．０１００％以下から選択される１種以上
［Ａ群］Ａｌ：１．００％以下及びＮｂ：０．２０％以下から選択される１種以上
［Ｂ群］Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｓｎ：０．１００％以下及びＢ：０．０１００％以下から選択される１種以上
【請求項8】
前記Ａ群を含む組成を有する、請求項７に記載の制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材。
【請求項9】
前記Ｂ群を含む組成を有する、請求項７に記載の制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材。
【請求項10】
請求項６～９のいずれか一項に記載の制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材を１０００～１２００℃で熱処理した後、７００℃までの冷却速度を３０℃／分以上として冷却する、フェライト系ステンレス鋼材の製造方法。
【請求項11】
請求項１～４のいずれか一項に記載のフェライト系ステンレス鋼材を含む制振部材。
【請求項12】
請求項５に記載のフェライト系ステンレス鋼材を含む制振部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、フェライト系ステンレス鋼材及びその製造方法、制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材、並びに制振部材に関する。
【背景技術】
【0002】
自動車は、電動化に伴ってエンジンによる音及び振動が小さくなり、車室内の静粛性が向上している。その結果、これまでエンジン音に埋もれていた騒音や電動化に特有の高周波音などが搭乗者の耳に異音として捉えられ易くなっており、自動車（特に、マフラーなどの排ガス部材）に用いられる材料に対する制振性のレベルが高くなっている。また、スライドドアレールなどの部品に対しても、ドアの開閉による振動を抑制する観点から、制振性が求められている。
【0003】
さらに、近年、ハードディスク（以下、「ＨＤＤ」と略す）などの電子機器は、大容量化が進んだことに伴い、単位体積あたりの発熱量が増加している。特に、データセンターなどの多数のＨＤＤを密集して設置する場所では、発熱量が大きくなるため、高出力のファンを用いた冷却が行われている。しかしながら、高出力のファンは、風圧による振動によってハードディスクの共振が生じ易い。ＨＤＤなどの電子機器において、振動は誤作動や故障などの原因となるため、電子機器に用いられる部品（例えば、ケース材）に対しても高い制振性が求められている。
【0004】
制振性を有する材料としてはゴムや樹脂が代表例として挙げられるが、ゴムや樹脂は、一般的に熱伝導率が低いため、電子機器など冷却を必要とする用途には使用し難い。そのため、熱伝導率の高い制振性を有する金属材料が必要とされている。また、ゴムや樹脂は、少なくとも一部が屋外環境に曝される用途で使用される場合、強度、耐食性などの特性が十分でないことも多い。
【0005】
制振性を有する金属材料は、振動エネルギーの減衰機構から、複合型、強磁性型、転位型及び双晶型に大別される。これらは、種類ごとに長所及び短所が存在するが、高強度且つ制振性が良好な強磁性型が好ましい。強磁性型は、振動などの外力が加わった際に磁区が一方向に再配列し、除荷されると磁区はランダムに再配列される。このときの残留歪が振動エネルギーを吸収して振動を減衰させることができる。
【0006】
強磁性型の金属材料としては、例えば、質量％で、Ｃ：０．００１～０．０３％、Ｓｉ：０．１～１．０％、Ｍｎ：０．１～２．０％、Ｎｉ：０．０１～０．６％、Ｃｒ：１０．５～２４．０％、Ｎ：０．００１～０．０３％、Ｎｂ：０～０．８％、Ｔｉ：０～０．５％、Ｃｕ：０～２．０％、Ｍｏ：０～２．５％、Ｖ：０～１．０％、Ａｌ：０～０．３％、Ｚｒ：０～０．３％、Ｃｏ：０～０．６％、ＲＥＭ（希土類元素）：０～０．１％、Ｃａ：０～０．１％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物である化学組成を有し、マトリックスがフェライト単相であり、フェライト結晶粒の平均結晶粒径が０．３～３．０ｍｍである金属組織を有し、残留磁束密度が４５ｍＴ以下であるフェライト系ステンレス鋼材が知られている（特許文献１）。
【0007】
また、質量％で、Ｃ：０．００１～０．０４％、Ｓｉ：０．１～２．０％、Ｍｎ：０．１～１．０％、Ｎｉ：０．０１～０．６％、Ｃｒ：１０．５～２０．０％、Ａｌ：０．５～５．０％、Ｎ：０．００１～０．０３％、Ｎｂ：０～０．８％、Ｔｉ：０～０．５％、Ｃｕ：０～０．３％、Ｍｏ：０～０．３％、Ｖ：０～０．３％、Ｚｒ：０～０．３％、Ｃｏ：０～０．６％、ＲＥＭ（希土類元素）：０～０．１％、Ｃａ：０～０．１％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物である化学組成を有し、マトリックスがフェライト単相であり、フェライト結晶粒の平均結晶粒径が０．３～３．０ｍｍである金属組織を有し、残留磁束密度が４５ｍＴ以下であるフェライト系ステンレス鋼材も知られている（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0008】
【特許文献1】特開２０１７－３９９５５号公報
【特許文献2】特開２０１７－３９９５６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0009】
特許文献１に記載のフェライト系ステンレス鋼材は、組成が詳細に検討されていないため、Ｃｒ及びＭｏの含有量が低い場合に所望の制振性が得られ難い。
特許文献２に記載のフェライト系ステンレス鋼材は、Ａｌの含有量を高くすることにより、制振性は向上する一方で靭性が低下してしまう。また、特許文献２に記載のフェライト系ステンレス鋼材も、組成が詳細に検討されていないため、Ｃｒの含有量が低い場合には耐食性も十分とはいえない。
特許文献２に記載のフェライト系ステンレス鋼材は、Ａｌの含有量を高くすることにより、制振性は向上する一方で靭性が低下してしまう。また、特許文献２に記載のフェライト系ステンレス鋼材も、組成が詳細に検討されていないため、Ｃｒの含有量が低い場合には耐食性も十分とはいえない。
【0010】
本発明は、上記のような問題を解決するためになされたものであり、靭性、耐食性及び制振性に優れたフェライト系ステンレス鋼材及びその製造方法、並びに制振部材を提供することを目的とする。
また、本発明は、靭性、耐食性及び制振性に優れたフェライト系ステンレス鋼材を製造可能な制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材を提供することを目的とする。
また、本発明は、靭性、耐食性及び制振性に優れたフェライト系ステンレス鋼材を製造可能な制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0011】
本発明者らは、上記のような問題を解決すべく鋭意研究を行った結果、フェライト系ステンレス鋼材の組成、平均結晶粒径、及び直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度を制御することにより、靭性、耐食性及び制振性を向上させ得ることを見出した。また、本発明者らは、このような特徴を有するフェライト系ステンレス鋼材が、所定の組成を有する材料（制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材）を用い、所定の条件で制振熱処理を行うことで得られることも見出した。本発明は、これらの知見に基づいて完成するに至ったものである。
【0012】
すなわち、本発明は、質量基準で、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有し、
平均結晶粒径が１００～１０００μｍであり、
直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が１００個／ｍｍ2以下であるフェライト系ステンレス鋼材である。
平均結晶粒径が１００～１０００μｍであり、
直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が１００個／ｍｍ2以下であるフェライト系ステンレス鋼材である。
【0013】
また、本発明は、質量基準で、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、下記のＡ群及びＢ群から選択される１種以上を更に含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有し、
平均結晶粒径が１００～１０００μｍであり、
直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が１００個／ｍｍ2以下であるフェライト系ステンレス鋼材である。
［Ａ群］Ａｌ：１．００％以下及びＮｂ：０．２０％以下から選択される１種以上
［Ｂ群］Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｓｎ：０．１００％以下及びＢ：０．０１００％以下から選択される１種以上
平均結晶粒径が１００～１０００μｍであり、
直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が１００個／ｍｍ2以下であるフェライト系ステンレス鋼材である。
［Ａ群］Ａｌ：１．００％以下及びＮｂ：０．２０％以下から選択される１種以上
［Ｂ群］Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｓｎ：０．１００％以下及びＢ：０．０１００％以下から選択される１種以上
【0014】
また、本発明は、質量基準で、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有する制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材である。
【0015】
また、本発明は、質量基準で、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、下記のＡ群及びＢ群から選択される１種以上を更に含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有する制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材である。
［Ａ群］Ａｌ：１．００％以下及びＮｂ：０．２０％以下から選択される１種以上
［Ｂ群］Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｓｎ：０．１００％以下及びＢ：０．０１００％以下から選択される１種以上
［Ａ群］Ａｌ：１．００％以下及びＮｂ：０．２０％以下から選択される１種以上
［Ｂ群］Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｓｎ：０．１００％以下及びＢ：０．０１００％以下から選択される１種以上
【0016】
また、本発明は、前記制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材を１０００～１２００℃で熱処理した後、７００℃までの冷却速度を３０℃／分以上として冷却する、フェライト系ステンレス鋼材の製造方法である。
【0017】
さらに、本発明は、前記フェライト系ステンレス鋼材を含む制振部材である。
【発明の効果】
【0018】
本発明によれば、靭性、耐食性及び制振性に優れたフェライト系ステンレス鋼材及びその製造方法、並びに制振部材を提供することができる。
また、本発明によれば、靭性、耐食性及び制振性に優れたフェライト系ステンレス鋼材を製造可能な制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材を提供することができる。
また、本発明によれば、靭性、耐食性及び制振性に優れたフェライト系ステンレス鋼材を製造可能な制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【0019】
強磁性型のフェライト系ステンレス鋼材の制振性は、磁区が移動した際の変形量（磁歪）の大きさによって決まる。Ａｌは磁歪を大きくすることができる一方で、靭性が低下する要因となる。そのため、靭性を確保するために、Ａｌを含まないか又はＡｌを低減した組成系とした。他方、磁歪を大きくするとともに耐食性を向上させるために、ＣｒをＭｏと複合添加し、それらの含有量を最適化した。
また、フェライト系ステンレス鋼材における制振性の発現には、磁区が自由に移動できることが必要であるが、フェライト系ステンレス鋼材中の歪（転位）、析出物及び結晶粒界は磁区の移動を妨げる。そのため、磁区の移動を妨げる要因となる析出物の大きさを特定し、その量（個数密度）を制御した。また、磁区の移動を妨げる結晶粒界を少なくするために、結晶粒を成長させ、その平均結晶粒径を制御した。
また、フェライト系ステンレス鋼材における制振性の発現には、磁区が自由に移動できることが必要であるが、フェライト系ステンレス鋼材中の歪（転位）、析出物及び結晶粒界は磁区の移動を妨げる。そのため、磁区の移動を妨げる要因となる析出物の大きさを特定し、その量（個数密度）を制御した。また、磁区の移動を妨げる結晶粒界を少なくするために、結晶粒を成長させ、その平均結晶粒径を制御した。
【0020】
フェライト系ステンレス鋼材中の歪（転位）、析出物及び結晶粒界を低減するためには熱処理が必要であるが、溶製時に析出した析出物（特に、Ｎｂの炭窒化物）は、熱処理によって消失し難い。そこで、析出物を少なくするために、Ｎｂを含まないか又はＮｂを低減した組成系とした。
また、フェライト系ステンレス鋼材中のＣ及びＮの固溶量が多いと、Ｃｒと結合してＣｒ炭化物及びＣｒ窒化物が析出する。これらの析出物は周囲のＣｒを奪って耐食性を低下させる鋭敏化を招くだけでなく、特にＣｒ炭化物は粒界に優先的に析出するため靭性が著しく低下する原因となる。そこで、Ｃ及びＮの固溶量を低減し、鋭敏化及び靭性低下を抑制するために、Ｔｉを添加してＣ及びＮを析出物として固定化した。Ｔｉの炭窒化物（析出物）は、７００℃以上１０００℃未満で析出し、１０００℃以上で固溶するため、制振熱処理を１０００～１２００℃で行いＴｉの炭窒化物を固溶させた後、７００℃までの冷却速度を早めることで析出物を微細にした。
また、フェライト系ステンレス鋼材中のＣ及びＮの固溶量が多いと、Ｃｒと結合してＣｒ炭化物及びＣｒ窒化物が析出する。これらの析出物は周囲のＣｒを奪って耐食性を低下させる鋭敏化を招くだけでなく、特にＣｒ炭化物は粒界に優先的に析出するため靭性が著しく低下する原因となる。そこで、Ｃ及びＮの固溶量を低減し、鋭敏化及び靭性低下を抑制するために、Ｔｉを添加してＣ及びＮを析出物として固定化した。Ｔｉの炭窒化物（析出物）は、７００℃以上１０００℃未満で析出し、１０００℃以上で固溶するため、制振熱処理を１０００～１２００℃で行いＴｉの炭窒化物を固溶させた後、７００℃までの冷却速度を早めることで析出物を微細にした。
【0021】
上記の観点に基づいて完成された本発明の実施形態について、以下で具体的に説明する。本発明は以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、以下の実施形態に対し変更、改良などが適宜加えられたものも本発明の範囲に入ることが理解されるべきである。
なお、本明細書において成分に関する「％」表示は、特に断らない限り「質量％」を意味する。
なお、本明細書において成分に関する「％」表示は、特に断らない限り「質量％」を意味する。
【0022】
（１）フェライト系ステンレス鋼材
本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材は、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有する。
本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材は、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有する。
【0023】
ここで、本明細書において「ステンレス鋼材」とは、ステンレス鋼から形成された材料のことを意味し、その材形は特に限定されない。材形の例としては、板状（帯状を含む）、棒状、管状などが挙げられる。また、断面形状がＴ形、Ｉ形などの各種形鋼であってもよい。
また、本明細書において「フェライト系」とは、常温で金属組織が主にフェライト相であるものを意味する。したがって、「フェライト系」にはフェライト相以外の相（例えば、オーステナイト相やマルテンサイト相など）が僅かに含まれるものも包含される。
また、本明細書において「不純物」とは、フェライト系ステンレス鋼材を工業的に製造する際に、鉱石、スクラップなどの原料、製造工程の種々の要因によって混入する成分であって、本発明に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。例えば、不純物には、不可避的不純物も含まれる。不純物としては、例えばＯが挙げられる。
さらに、各元素の含有量に関して、「ｘｘ％以下」を含むとは、ｘｘ％以下であるが、０％超（特に、不純物レベル超）の量を含むことを意味する。
また、本明細書において「フェライト系」とは、常温で金属組織が主にフェライト相であるものを意味する。したがって、「フェライト系」にはフェライト相以外の相（例えば、オーステナイト相やマルテンサイト相など）が僅かに含まれるものも包含される。
また、本明細書において「不純物」とは、フェライト系ステンレス鋼材を工業的に製造する際に、鉱石、スクラップなどの原料、製造工程の種々の要因によって混入する成分であって、本発明に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。例えば、不純物には、不可避的不純物も含まれる。不純物としては、例えばＯが挙げられる。
さらに、各元素の含有量に関して、「ｘｘ％以下」を含むとは、ｘｘ％以下であるが、０％超（特に、不純物レベル超）の量を含むことを意味する。
【0024】
また、本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材は、下記のＡ群及びＢ群から選択される１種以上を更に含むことができる。
［Ａ群］Ａｌ：１．００％以下及びＮｂ：０．２０％以下から選択される１種以上
［Ｂ群］Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｓｎ：０．１００％以下及びＢ：０．０１００％以下から選択される１種以上
以下、各成分について詳細に説明する。
［Ａ群］Ａｌ：１．００％以下及びＮｂ：０．２０％以下から選択される１種以上
［Ｂ群］Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｓｎ：０．１００％以下及びＢ：０．０１００％以下から選択される１種以上
以下、各成分について詳細に説明する。
【0025】
（Ｃ：０．１００％以下）
Ｃは、フェライト系ステンレス鋼材の耐粒界腐食性（鋭敏化抑制作用）や加工性などの特性に影響を与える元素である。Ｃの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の加工性及び耐粒界腐食性が低下してしまう。そのため、Ｃの含有量の上限値は、０．１００％、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０５０％である。一方、Ｃの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｃの含有量を少なくすることは精練コストの上昇につながる。そのため、Ｃの含有量の下限値は、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．００２％である。
Ｃは、フェライト系ステンレス鋼材の耐粒界腐食性（鋭敏化抑制作用）や加工性などの特性に影響を与える元素である。Ｃの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の加工性及び耐粒界腐食性が低下してしまう。そのため、Ｃの含有量の上限値は、０．１００％、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０５０％である。一方、Ｃの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｃの含有量を少なくすることは精練コストの上昇につながる。そのため、Ｃの含有量の下限値は、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．００２％である。
【0026】
（Ｓｉ：１．００％以下）
Ｓｉは、フェライト系ステンレス鋼材の耐酸化性を向上させるのに有効な元素である。Ｓｉの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の加工性及び靭性が低下する。そのため、Ｓｉの含有量の上限値は、１．００％、好ましくは０．９０％、より好ましくは０．８０％である。一方、Ｓｉの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｓｉによる効果を確保する観点から、好ましくは０．０１％、より好ましくは０．０３％、更に好ましくは０．０５％である。
Ｓｉは、フェライト系ステンレス鋼材の耐酸化性を向上させるのに有効な元素である。Ｓｉの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の加工性及び靭性が低下する。そのため、Ｓｉの含有量の上限値は、１．００％、好ましくは０．９０％、より好ましくは０．８０％である。一方、Ｓｉの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｓｉによる効果を確保する観点から、好ましくは０．０１％、より好ましくは０．０３％、更に好ましくは０．０５％である。
【0027】
（Ｍｎ：１．００％以下）
Ｍｎは、脱酸元素として有用な元素である。Ｍｎの含有量が多すぎると、腐食起点となるＭｎＳを生成し易くなるとともに、フェライト相を不安定化させる。そのため、Ｍｎの含有量の上限値は、１．００％、好ましくは０．９０％、より好ましくは０．８０％である。一方、Ｍｎの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｍｎによる効果を確保する観点から、好ましくは０．０１％、より好ましくは０．０３％、更に好ましくは０．０５％である。
Ｍｎは、脱酸元素として有用な元素である。Ｍｎの含有量が多すぎると、腐食起点となるＭｎＳを生成し易くなるとともに、フェライト相を不安定化させる。そのため、Ｍｎの含有量の上限値は、１．００％、好ましくは０．９０％、より好ましくは０．８０％である。一方、Ｍｎの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｍｎによる効果を確保する観点から、好ましくは０．０１％、より好ましくは０．０３％、更に好ましくは０．０５％である。
【0028】
（Ｐ：０．１００％以下）
Ｐは、フェライト系ステンレス鋼材の溶接性や加工性などの特性に影響を与える元素である。Ｐの含有量が多すぎると、上記の特性が低下する恐れがある。そのため、Ｐの含有量の上限値は、０．１００％、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０５０％である。一方、Ｐの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｐの含有量を少なくすることは精練コストの上昇につながる。そのため、Ｐの含有量の下限値は、好ましくは０．０１０％、より好ましくは０．０１２％である。
Ｐは、フェライト系ステンレス鋼材の溶接性や加工性などの特性に影響を与える元素である。Ｐの含有量が多すぎると、上記の特性が低下する恐れがある。そのため、Ｐの含有量の上限値は、０．１００％、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０５０％である。一方、Ｐの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｐの含有量を少なくすることは精練コストの上昇につながる。そのため、Ｐの含有量の下限値は、好ましくは０．０１０％、より好ましくは０．０１２％である。
【0029】
（Ｓ：０．１００％以下）
Ｓは、腐食起点となるＭｎＳを生成し、フェライト系ステンレス鋼材の靭性などの特性に影響を与える元素である。Ｓの含有量が多すぎると、上記の特性が低下する恐れがある。そのため、Ｓの含有量の上限値は、０．１００％、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０５０％である。一方、Ｓの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｓの含有量を少なくすることは精練コストの上昇につながる。そのため、Ｓの含有量の下限値は、好ましくは０．０００１％、より好ましくは０．０００５％である。
Ｓは、腐食起点となるＭｎＳを生成し、フェライト系ステンレス鋼材の靭性などの特性に影響を与える元素である。Ｓの含有量が多すぎると、上記の特性が低下する恐れがある。そのため、Ｓの含有量の上限値は、０．１００％、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０５０％である。一方、Ｓの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｓの含有量を少なくすることは精練コストの上昇につながる。そのため、Ｓの含有量の下限値は、好ましくは０．０００１％、より好ましくは０．０００５％である。
【0030】
（Ｃｒ：２０．００～３５．００％）
Ｃｒは、フェライト系ステンレス鋼材の耐食性及び制振性（磁歪の増大）を向上させるのに有効な元素である。Ｃｒの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の靭性が低下するとともに、製造コストの上昇につながる。そのため、Ｃｒの含有量の上限値は、３５．００％、好ましくは３４．５０％、より好ましくは３４．００％である。一方、Ｃｒの含有量が少なすぎると、上記の効果が十分に得られない。そのため、Ｃｒの含有量の下限値は、２０．００％、好ましくは２０．５０％、より好ましくは２１．００％である。
Ｃｒは、フェライト系ステンレス鋼材の耐食性及び制振性（磁歪の増大）を向上させるのに有効な元素である。Ｃｒの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の靭性が低下するとともに、製造コストの上昇につながる。そのため、Ｃｒの含有量の上限値は、３５．００％、好ましくは３４．５０％、より好ましくは３４．００％である。一方、Ｃｒの含有量が少なすぎると、上記の効果が十分に得られない。そのため、Ｃｒの含有量の下限値は、２０．００％、好ましくは２０．５０％、より好ましくは２１．００％である。
【0031】
（Ｎｉ：１．００％以下）
Ｎｉは、フェライト系ステンレス鋼材の耐食性及び靭性を向上させるのに有効な元素である。Ｎｉの含有量が多すぎると、フェライト相が不安定化するとともに、製造コストも上昇する。そのため、Ｎｉの含有量の上限値は、１．００％、好ましくは０．８０％、より好ましくは０．６０％である。一方、Ｎｉの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｎｉによる効果を確保する観点から、好ましくは０．０１％、より好ましくは０．０３％である。
Ｎｉは、フェライト系ステンレス鋼材の耐食性及び靭性を向上させるのに有効な元素である。Ｎｉの含有量が多すぎると、フェライト相が不安定化するとともに、製造コストも上昇する。そのため、Ｎｉの含有量の上限値は、１．００％、好ましくは０．８０％、より好ましくは０．６０％である。一方、Ｎｉの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｎｉによる効果を確保する観点から、好ましくは０．０１％、より好ましくは０．０３％である。
【0032】
（Ｃｕ：１．００％以下）
Ｃｕは、フェライト系ステンレス鋼材の耐食性を向上させるのに有効な元素である。Ｃｕの含有量が多すぎると、フェライト相が不安定化するとともに、製造コストも上昇する。そのため、Ｃｕの含有量の上限値は、１．００％、好ましくは０．７０％、より好ましくは０．３０％である。一方、Ｃｕの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｃｕによる効果を確保する観点から、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．０１％である。
Ｃｕは、フェライト系ステンレス鋼材の耐食性を向上させるのに有効な元素である。Ｃｕの含有量が多すぎると、フェライト相が不安定化するとともに、製造コストも上昇する。そのため、Ｃｕの含有量の上限値は、１．００％、好ましくは０．７０％、より好ましくは０．３０％である。一方、Ｃｕの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｃｕによる効果を確保する観点から、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．０１％である。
【0033】
（Ｍｏ：０．５０～４．００％）
Ｍｏは、フェライト系ステンレス鋼材の耐食性及び制振性（磁歪の増大）を向上させるのに有効な元素である。Ｍｏの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の加工性が低下するとともに、製造コストが上昇する。そのため、Ｍｏの含有量の上限値は、４．００％、好ましくは３．８０％、より好ましくは３．６０％である。一方、Ｍｏの含有量が少なすぎると、上記の効果が十分に得られない。そのため、Ｍｏの含有量の下限値は、０．５０％、好ましくは０．６０％、より好ましくは０．８０％である。
Ｍｏは、フェライト系ステンレス鋼材の耐食性及び制振性（磁歪の増大）を向上させるのに有効な元素である。Ｍｏの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の加工性が低下するとともに、製造コストが上昇する。そのため、Ｍｏの含有量の上限値は、４．００％、好ましくは３．８０％、より好ましくは３．６０％である。一方、Ｍｏの含有量が少なすぎると、上記の効果が十分に得られない。そのため、Ｍｏの含有量の下限値は、０．５０％、好ましくは０．６０％、より好ましくは０．８０％である。
【0034】
（Ｎ：０．１００％以下）
Ｎは、フェライト系ステンレス鋼材の耐粒界腐食性（鋭敏化抑制作用）や加工性などの特性に影響を与える元素である。Ｎの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の加工性及び耐粒界腐食性が低下してしまう。そのため、Ｎの含有量の上限値は、０．１００％、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０５０％である。一方、Ｎの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｎの含有量を少なくすることは精練コストの上昇につながる。そのため、Ｎの含有量の下限値は、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．００３％、更に好ましくは０．００５％である。
Ｎは、フェライト系ステンレス鋼材の耐粒界腐食性（鋭敏化抑制作用）や加工性などの特性に影響を与える元素である。Ｎの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の加工性及び耐粒界腐食性が低下してしまう。そのため、Ｎの含有量の上限値は、０．１００％、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０５０％である。一方、Ｎの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｎの含有量を少なくすることは精練コストの上昇につながる。そのため、Ｎの含有量の下限値は、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．００３％、更に好ましくは０．００５％である。
【0035】
（Ｔｉ：１．００％以下）
Ｔｉは、フェライト系ステンレス鋼材の耐粒界腐食性（鋭敏化抑制作用）などの特性に影響を与える元素である。Ｔｉの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の加工性及び表面品質が低下する。そのため、Ｔｉの含有量の上限値は、１．００％、好ましくは０．８０％、より好ましくは０．５０％である。一方、Ｔｉの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｔｉによる効果を確保する観点から、好ましくは０．０１％、より好ましくは０．０３％、更に好ましくは０．０５％である。
Ｔｉは、フェライト系ステンレス鋼材の耐粒界腐食性（鋭敏化抑制作用）などの特性に影響を与える元素である。Ｔｉの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の加工性及び表面品質が低下する。そのため、Ｔｉの含有量の上限値は、１．００％、好ましくは０．８０％、より好ましくは０．５０％である。一方、Ｔｉの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｔｉによる効果を確保する観点から、好ましくは０．０１％、より好ましくは０．０３％、更に好ましくは０．０５％である。
【0036】
（１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上）
Ｃｒ及びＭｏは、上記したようにフェライト系ステンレス鋼材の耐食性及び制振性（磁歪の増大）を向上させるのに有効な元素である。これらの効果を有効に得るためには、ＣｒとＭｏのバランスが肝要であり、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏを４０．００％以上、好ましくは４０．５０％以上、より好ましくは４１．００％以上に制御する。一方、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏの上限値は、特に限定されないが、好ましくは７４．００％、より好ましくは７３．００％、更に好ましくは７２．００％である。
Ｃｒ及びＭｏは、上記したようにフェライト系ステンレス鋼材の耐食性及び制振性（磁歪の増大）を向上させるのに有効な元素である。これらの効果を有効に得るためには、ＣｒとＭｏのバランスが肝要であり、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏを４０．００％以上、好ましくは４０．５０％以上、より好ましくは４１．００％以上に制御する。一方、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏの上限値は、特に限定されないが、好ましくは７４．００％、より好ましくは７３．００％、更に好ましくは７２．００％である。
【0037】
（Ａｌ：１．００％以下）
Ａｌは、フェライト系ステンレス鋼材の制振性（磁歪の増大）を向上させるのに有効な元素である。ただし、Ａｌの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の靭性が低下する。そのため、Ａｌの含有量の上限値は、１．００％、好ましくは０．５０％、より好ましくは０．３０％、更に好ましくは０．１０％である。一方、Ａｌの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ａｌによる効果を確保する観点から、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．００５％、更に好ましくは０．０１％である。
Ａｌは、フェライト系ステンレス鋼材の制振性（磁歪の増大）を向上させるのに有効な元素である。ただし、Ａｌの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の靭性が低下する。そのため、Ａｌの含有量の上限値は、１．００％、好ましくは０．５０％、より好ましくは０．３０％、更に好ましくは０．１０％である。一方、Ａｌの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ａｌによる効果を確保する観点から、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．００５％、更に好ましくは０．０１％である。
【0038】
（Ｎｂ：０．２０％以下）
Ｎｂは、フェライト系ステンレス鋼材の耐粒界腐食性（鋭敏化抑制作用）などの特性に影響を与える元素である。ただし、Ｎｂの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材中の析出物が増加し、制振性が低下してしまう。そのため、Ｎｂの含有量の上限値は、０．２０％、好ましくは０．１５％、より好ましくは０．１０％である。一方、Ｎｂの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｎｂによる効果を確保する観点から、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．００５％、更に好ましくは０．０１％である。
Ｎｂは、フェライト系ステンレス鋼材の耐粒界腐食性（鋭敏化抑制作用）などの特性に影響を与える元素である。ただし、Ｎｂの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材中の析出物が増加し、制振性が低下してしまう。そのため、Ｎｂの含有量の上限値は、０．２０％、好ましくは０．１５％、より好ましくは０．１０％である。一方、Ｎｂの含有量の下限値は、特に限定されないが、Ｎｂによる効果を確保する観点から、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．００５％、更に好ましくは０．０１％である。
【0039】
（Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下）
Ｚｒ、Ｃｏ、Ｖ及びＷは、フェライト系ステンレス鋼材の耐酸化性を向上させるのに有効な元素である。Ｚｒ、Ｃｏ、Ｖ及びＷの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の加工性及び靭性が低下するとともに、製造コストの上昇につながる。そのため、Ｚｒ、Ｃｏ、Ｖ及びＷの含有量の上限値はいずれも、１．００％、好ましくは０．８０％、より好ましくは０．６０％である。一方、Ｚｒ、Ｃｏ、Ｖ及びＷの含有量の下限値はいずれも、特に限定されないが、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．０１％である。
Ｚｒ、Ｃｏ、Ｖ及びＷは、フェライト系ステンレス鋼材の耐酸化性を向上させるのに有効な元素である。Ｚｒ、Ｃｏ、Ｖ及びＷの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の加工性及び靭性が低下するとともに、製造コストの上昇につながる。そのため、Ｚｒ、Ｃｏ、Ｖ及びＷの含有量の上限値はいずれも、１．００％、好ましくは０．８０％、より好ましくは０．６０％である。一方、Ｚｒ、Ｃｏ、Ｖ及びＷの含有量の下限値はいずれも、特に限定されないが、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．０１％である。
【0040】
（ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下）
ＲＥＭ（希土類元素）及びＣａは、フェライト系ステンレス鋼材の耐酸化性を向上させるのに有効な元素である。ＲＥＭ及びＣａの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の製造コストの上昇につながる。そのため、ＲＥＭ及びＣａの含有量の上限値はいずれも、０．１００％、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０５０％である。一方、ＲＥＭ及びＣａの含有量の下限値はいずれも、特に限定されないが、好ましくは０．０００１％、より好ましくは０．００３％である。
なお、ＲＥＭは、スカンジウム（Ｓｃ）、イットリウム（Ｙ）の２元素と、ランタン（Ｌａ）からルテチウム（Ｌｕ）までの１５元素（ランタノイド）の総称を指す。これらは単独で用いてもよいし、混合物として用いてもよい。
ＲＥＭ（希土類元素）及びＣａは、フェライト系ステンレス鋼材の耐酸化性を向上させるのに有効な元素である。ＲＥＭ及びＣａの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の製造コストの上昇につながる。そのため、ＲＥＭ及びＣａの含有量の上限値はいずれも、０．１００％、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０５０％である。一方、ＲＥＭ及びＣａの含有量の下限値はいずれも、特に限定されないが、好ましくは０．０００１％、より好ましくは０．００３％である。
なお、ＲＥＭは、スカンジウム（Ｓｃ）、イットリウム（Ｙ）の２元素と、ランタン（Ｌａ）からルテチウム（Ｌｕ）までの１５元素（ランタノイド）の総称を指す。これらは単独で用いてもよいし、混合物として用いてもよい。
【0041】
（Ｓｎ：０．１００％以下）
Ｓｎは、フェライト系ステンレス鋼材の耐食性を向上させるのに有効な元素である。Ｓｎの含有量が多すぎると、Ｓｎが偏析し、製造性が低下する。そのため、Ｓｎの含有量の上限値は、０．１００％、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０５０％である。一方、Ｓｎの含有量の下限値は、特に限定されないが、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．００５％である。
Ｓｎは、フェライト系ステンレス鋼材の耐食性を向上させるのに有効な元素である。Ｓｎの含有量が多すぎると、Ｓｎが偏析し、製造性が低下する。そのため、Ｓｎの含有量の上限値は、０．１００％、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０５０％である。一方、Ｓｎの含有量の下限値は、特に限定されないが、好ましくは０．００１％、より好ましくは０．００５％である。
【0042】
（Ｂ：０．０１００％以下）
Ｂは、フェライト系ステンレス鋼材の二次加工性を向上させるのに有効な元素である。Ｂの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の疲労強度が低下する。そのため、Ｂの含有量の上限値は、０．０１００％、好ましくは０．００８０％、より好ましくは０．００５０％である。一方、Ｂの含有量の下限値は、特に限定されないが、好ましくは０．０００１％、より好ましくは０．０００５％である。
Ｂは、フェライト系ステンレス鋼材の二次加工性を向上させるのに有効な元素である。Ｂの含有量が多すぎると、フェライト系ステンレス鋼材の疲労強度が低下する。そのため、Ｂの含有量の上限値は、０．０１００％、好ましくは０．００８０％、より好ましくは０．００５０％である。一方、Ｂの含有量の下限値は、特に限定されないが、好ましくは０．０００１％、より好ましくは０．０００５％である。
【0043】
本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材は、平均結晶粒径が１００～１０００μｍである。平均結晶粒径を１００μｍ以上に制御することにより、制振性の発現に有効な磁区の移動を妨げる結晶粒界が少なくなるため、制振性を向上させることができる。この効果を安定して得る観点から、平均結晶粒径は、好ましくは１２０μｍ以上、より好ましくは１５０μｍ以上、更に好ましくは１８０μｍ以上、特に好ましくは２００μｍ以上である。また、平均結晶粒径を１０００μｍ以下に制御することにより、結晶粒の極端な粗大化によって靭性が低下することを安定して抑制することができる。この効果を安定して得る観点から、平均結晶粒径は、好ましくは８００μｍ以下、より好ましくは６００μｍ以下、更に好ましくは５００μｍ以下である。
ここで、本明細書において平均結晶粒径とは、後述する光学顕微鏡を用いて測定されるものを意味する。
ここで、本明細書において平均結晶粒径とは、後述する光学顕微鏡を用いて測定されるものを意味する。
【0044】
本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材は、直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が１００個／ｍｍ2以下である。直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物は磁区の移動を妨げるため、この析出物の個数密度を１００個／ｍｍ2以下に制御することにより、制振性を向上させることができる。この効果を安定して得る観点から、この析出物の個数密度は、好ましくは９５個／ｍｍ2以下、より好ましくは９０個／ｍｍ2以下、更に好ましくは８５個／ｍｍ2以下である。なお、この析出物は、制振性の観点から少ないほどよいため、その下限値は特に限定されないが、一般的に１０個／ｍｍ2である。
ここで、本明細書において析出物の直径及び個数密度とは、後述するＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）を用いて測定されるものを意味する。また、析出物の直径は、（長辺の長さ×短辺の長さ）1/2によって算出される値とする。
ここで、本明細書において析出物の直径及び個数密度とは、後述するＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）を用いて測定されるものを意味する。また、析出物の直径は、（長辺の長さ×短辺の長さ）1/2によって算出される値とする。
【0045】
本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材は、０℃のシャルピー衝撃試験の吸収エネルギー（以下、「シャルピー衝撃値」という）が、好ましくは２０Ｊ／ｃｍ2以上、より好ましくは２５Ｊ／ｃｍ2以上、更に好ましくは３０Ｊ／ｃｍ2以上である。このような範囲のシャルピー衝撃値とすることにより、所望の靭性を確保することができる。
なお、シャルピー衝撃値の上限値は、特に限定されないが、一般的に３００Ｊ／ｃｍ2、好ましくは２５０Ｊ／ｃｍ2である。
ここで、本明細書においてシャルピー衝撃値とは、後述する方法によって測定されるものを意味する。
なお、シャルピー衝撃値の上限値は、特に限定されないが、一般的に３００Ｊ／ｃｍ2、好ましくは２５０Ｊ／ｃｍ2である。
ここで、本明細書においてシャルピー衝撃値とは、後述する方法によって測定されるものを意味する。
【0046】
本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材は、損失係数ηが、好ましくは８．０×１０-4以上、より好ましくは８．１×１０-4以上、更に好ましくは８．２×１０-4以上である。このような範囲の損失係数ηとすることにより、所望の制振性を確保することができる。
なお、損失係数ηの上限値は、特に限定されないが、一般的に４．０×１０-3、好ましくは３．０×１０-3である。
ここで、本明細書において損失係数ηとは、後述する「中央加振法」によって測定されるものを意味する。
なお、損失係数ηの上限値は、特に限定されないが、一般的に４．０×１０-3、好ましくは３．０×１０-3である。
ここで、本明細書において損失係数ηとは、後述する「中央加振法」によって測定されるものを意味する。
【0047】
本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材は、孔食電位が、好ましくは４００ｍＶ ｖｓ． ＳＳＥ以上、より好ましくは４５０ｍＶ ｖｓ． ＳＳＥ以上、更に好ましくは５００ｍＶ ｖｓ． ＳＳＥ以上である。このような範囲の孔食電位とすることにより、所望の耐食性を確保することができる。
なお、孔食電位は大きいほど耐食性が良好であるといえるため、その上限値は特に限定されない。
ここで、本明細書において孔食電位とは、後述する方法によって測定されるものを意味する。
なお、孔食電位は大きいほど耐食性が良好であるといえるため、その上限値は特に限定されない。
ここで、本明細書において孔食電位とは、後述する方法によって測定されるものを意味する。
【0048】
本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材の厚さは、特に限定されないが、好ましくは３．０ｍｍ以下、より好ましくは２．８ｍｍ以下、更に好ましくは２．５ｍｍ以下である。また、このフェライト系ステンレス鋼材の厚さは、好ましくは０．２ｍｍ以上、より好ましくは０．３ｍｍ以上である。
【0049】
（２）制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材
本発明の実施形態に係る制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材は、制振熱処理が行われる前の材料である。この制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材は、上記のフェライト系ステンレス鋼材と同じ組成を有する。
本発明の実施形態に係る制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材は、制振熱処理が行われる前の材料である。この制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材は、上記のフェライト系ステンレス鋼材と同じ組成を有する。
【0050】
したがって、本発明の実施形態に係る制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材は、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有する。
【0051】
また、本発明の実施形態に係る制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材は、Ｃ：０．１００％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ｃｒ：２０．００～３５．００％、Ｎｉ：１．００％以下、Ｃｕ：１．００％以下、Ｍｏ：０．５０～４．００％、Ｎ：０．１００％以下、Ｔｉ：１．００％以下を含み、下記のＡ群及びＢ群から選択される１種以上を更に含み、１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏ：４０．００％以上であり、残部がＦｅ及び不純物からなる組成を有する。
［Ａ群］Ａｌ：１．００％以下及びＮｂ：０．２０％以下から選択される１種以上
［Ｂ群］Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｓｎ：０．１００％以下及びＢ：０．０１００％以下から選択される１種以上
なお、各成分の詳細については、上記した通りであるため、その説明を省略する。
［Ａ群］Ａｌ：１．００％以下及びＮｂ：０．２０％以下から選択される１種以上
［Ｂ群］Ｚｒ：１．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、ＲＥＭ：０．１００％以下、Ｃａ：０．１００％以下、Ｓｎ：０．１００％以下及びＢ：０．０１００％以下から選択される１種以上
なお、各成分の詳細については、上記した通りであるため、その説明を省略する。
【0052】
本発明の実施形態に係る制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材は、熱延材又は冷延材のいずれであってもよく、常法によって製造することができる。具体的には、まず、上記の組成を有するステンレス鋼を溶製して鍛造又は鋳造した後、熱間圧延を行うことによって熱延材を得ることができる。また、冷延材は、熱延材に対して焼鈍、酸洗、冷間圧延を順次行うことによって得ることができる。冷延材は、必要に応じて、焼鈍及び酸洗を順次行ってもよい。なお、各工程における条件については、ステンレス鋼の組成などに応じて適宜調整すればよく、特に限定されない。
【0053】
本発明の実施形態に係る制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材は、所定の部材への加工が行われていてもよいし、板状又はコイル状のままであってもよい。加工方法としては、金型を用いた各種プレス加工、曲げ加工、溶接加工などが挙げられる。
【0054】
（３）フェライト系ステンレス鋼材の製造方法
本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材の製造方法は、上記の特徴を有するフェライト系ステンレス鋼材を製造可能な方法であれば特に限定されない。例えば、本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材の製造方法は、上記の制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材に制振熱処理することを含む。制振熱処理は、制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材を１０００～１２００℃で熱処理した後、７００℃までの冷却速度を３０℃／分以上として冷却することにより行われる。
制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材を１０００～１２００℃で熱処理することにより、平均結晶粒径が１００～１０００μｍとなるように結晶粒を成長させることができる。ここで、熱処理の雰囲気は、大気雰囲気であっても非酸化性雰囲気などであってもよい。なお、熱処理時間は、特に限定されないが、好ましくは１０～１２０分である。
本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材の製造方法は、上記の特徴を有するフェライト系ステンレス鋼材を製造可能な方法であれば特に限定されない。例えば、本発明の実施形態に係るフェライト系ステンレス鋼材の製造方法は、上記の制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材に制振熱処理することを含む。制振熱処理は、制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材を１０００～１２００℃で熱処理した後、７００℃までの冷却速度を３０℃／分以上として冷却することにより行われる。
制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材を１０００～１２００℃で熱処理することにより、平均結晶粒径が１００～１０００μｍとなるように結晶粒を成長させることができる。ここで、熱処理の雰囲気は、大気雰囲気であっても非酸化性雰囲気などであってもよい。なお、熱処理時間は、特に限定されないが、好ましくは１０～１２０分である。
【0055】
また、１０００～１２００℃の熱処理温度から７００℃までの温度域は、Ｔｉ及びＮｂの炭窒化物が析出する温度域であるため、この温度域の冷却速度を３０℃／分以上、好ましくは３５℃／分以上、より好ましくは４０℃／分以上とすることにより、Ｔｉ及びＮｂの炭窒化物の析出を効果的に抑制することができる。その結果、直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が１００個／ｍｍ2以下に制御される。なお、この温度域の冷却速度の上限は、特に限定されないが、一般的に３００℃／分以下、好ましくは２５０℃／分以下、より好ましくは２００℃／分以下である。
【0056】
（４）制振部材
本発明の実施形態に係る制振部材は、上記のフェライト系ステンレス鋼材を含む。上記のフェライト系ステンレス鋼材は、靭性、耐食性及び制振性に優れているため、この制振部材も靭性、耐食性及び制振性に優れている。
制振部材の例としては、特に限定されないが、排気管やマフラーなどの排気系部材、スライドドアレール、電池ケースなどの自動車部品、ハードディスクカバーなどの電子部品、音響部品などが挙げられる。
本発明の実施形態に係る制振部材は、上記のフェライト系ステンレス鋼材を含む。上記のフェライト系ステンレス鋼材は、靭性、耐食性及び制振性に優れているため、この制振部材も靭性、耐食性及び制振性に優れている。
制振部材の例としては、特に限定されないが、排気管やマフラーなどの排気系部材、スライドドアレール、電池ケースなどの自動車部品、ハードディスクカバーなどの電子部品、音響部品などが挙げられる。
【実施例0057】
以下に、実施例を挙げて本発明の内容を詳細に説明するが、本発明はこれらに限定して解釈されるものではない。
【0058】
（実施例１～８及び比較例１～７）
以下の手順に従ってフェライト系ステンレス鋼板を作製した。
表１に示す組成を有するステンレス鋼を溶製し、熱間圧延して厚さ４．０ｍｍの熱延板を得た後、熱延板を１０５０℃で焼鈍して酸洗することによって熱延焼鈍板を得た。次に、熱延焼鈍板を冷間圧延して厚さ１．０ｍｍの冷延板を得た。次に、冷延板から幅方向１００ｍｍ×圧延方向３００ｍｍの試験片を切削によって切り出した後、ＳｉＣ研磨紙（＃４００）を用い、研磨目が圧延方向に平行となるように表面の研磨を行った。
以下の手順に従ってフェライト系ステンレス鋼板を作製した。
表１に示す組成を有するステンレス鋼を溶製し、熱間圧延して厚さ４．０ｍｍの熱延板を得た後、熱延板を１０５０℃で焼鈍して酸洗することによって熱延焼鈍板を得た。次に、熱延焼鈍板を冷間圧延して厚さ１．０ｍｍの冷延板を得た。次に、冷延板から幅方向１００ｍｍ×圧延方向３００ｍｍの試験片を切削によって切り出した後、ＳｉＣ研磨紙（＃４００）を用い、研磨目が圧延方向に平行となるように表面の研磨を行った。
【0059】
【表1】
【0060】
上記の試験片を電気炉に入れ、表２に示す温度で６０分間、熱処理を行った後、熱処理温度から７００℃までを表２に示す速度で冷却した。なお、試験片の冷却速度は、電気炉内に導入する冷却ガス（アルゴンガス）の流量を調整することによって制御した。
【0061】
【表2】
【0062】
上記の熱処理（制振熱処理）が行われた試験片に対して以下の評価を行った。
【0063】
（平均結晶粒径）
上記の試験片から１０ｍｍ×１０ｍｍの測定用試験片を切削によって切り出した（ただし、板幅方向の端部から２０ｍｍ以上離れた位置とした）後、圧延方向に平行な厚み方向断面が観察面となるように樹脂埋めを施した。次に、樹脂埋めを行った測定用試験片を湿式研磨によって鏡面処理した後、フッ硝酸でエッチングして現出させた金属組織を光学顕微鏡で観察した。光学顕微鏡による観察は、ＪＩＳ Ｇ０５５１：２０１３に準じ、光学顕微鏡画像上の任意の位置に直線を引き、直線と結晶粒界との交点の数を計測し、平均切片長さを結晶粒径とした。結晶粒径の測定は、複数の視野で２０本以上の直線を引いて計測することにより行い、それらの平均値を平均結晶粒径とした。
上記の試験片から１０ｍｍ×１０ｍｍの測定用試験片を切削によって切り出した（ただし、板幅方向の端部から２０ｍｍ以上離れた位置とした）後、圧延方向に平行な厚み方向断面が観察面となるように樹脂埋めを施した。次に、樹脂埋めを行った測定用試験片を湿式研磨によって鏡面処理した後、フッ硝酸でエッチングして現出させた金属組織を光学顕微鏡で観察した。光学顕微鏡による観察は、ＪＩＳ Ｇ０５５１：２０１３に準じ、光学顕微鏡画像上の任意の位置に直線を引き、直線と結晶粒界との交点の数を計測し、平均切片長さを結晶粒径とした。結晶粒径の測定は、複数の視野で２０本以上の直線を引いて計測することにより行い、それらの平均値を平均結晶粒径とした。
【0064】
（直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度）
上記の試験片から１０ｍｍ×１０ｍｍの測定用試験片を切削によって切り出した（ただし、板幅方向の端部から２０ｍｍ以上離れた位置とした）後、圧延面が観察面となるように樹脂埋めを施した。次に、樹脂埋めを行った測定用試験片を湿式研磨によって鏡面処理した。鏡面処理した表面について、ＦＥ－ＳＥＭ（株式会社日立ハイテク製ＳＵ５０００）を用い、自動分析機能によって析出物を検出し（０．４７μｍ以上の析出物を検出可）、ＥＤＸ点分析によって析出物の組成を同定した。この分析では、測定面積を５ｍｍ2（２．０ｍｍ×２．５ｍｍ）、観察倍率を２００倍（１視野範囲０．４８ｍｍ×０．６４ｍｍを５％ラップさせつつ１８視野測定した）、ＥＤＸ分析ビーム径を０．０５μｍとした。そして、直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満であり且つＥＤＸ点分析においてＮｂ又はＴｉが１％以上である析出物の個数を求めた。析出物の直径は、（長辺の長さ×短辺の長さ）1/2によって算出した。次に、析出物の個数を観察面積で除することにより、析出物の個数密度を算出した。
上記の試験片から１０ｍｍ×１０ｍｍの測定用試験片を切削によって切り出した（ただし、板幅方向の端部から２０ｍｍ以上離れた位置とした）後、圧延面が観察面となるように樹脂埋めを施した。次に、樹脂埋めを行った測定用試験片を湿式研磨によって鏡面処理した。鏡面処理した表面について、ＦＥ－ＳＥＭ（株式会社日立ハイテク製ＳＵ５０００）を用い、自動分析機能によって析出物を検出し（０．４７μｍ以上の析出物を検出可）、ＥＤＸ点分析によって析出物の組成を同定した。この分析では、測定面積を５ｍｍ2（２．０ｍｍ×２．５ｍｍ）、観察倍率を２００倍（１視野範囲０．４８ｍｍ×０．６４ｍｍを５％ラップさせつつ１８視野測定した）、ＥＤＸ分析ビーム径を０．０５μｍとした。そして、直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満であり且つＥＤＸ点分析においてＮｂ又はＴｉが１％以上である析出物の個数を求めた。析出物の直径は、（長辺の長さ×短辺の長さ）1/2によって算出した。次に、析出物の個数を観察面積で除することにより、析出物の個数密度を算出した。
【0065】
（靭性：シャルピー衝撃値）
上記の試験片から幅１０ｍｍ×長さ５５ｍｍの測定用試験片を長手方向が圧延方向と垂直となるよう採取し、長手方向の中心部にＶノッチ（ノッチ角度４５°、ノッチ深さ２ｍｍ、ノッチ底半径０．２５ｍｍ）を切削によって施した。この測定用試験片を用いてＪＩＳ Ｚ２２４２：２０１８に準じ、試験温度０℃にてシャルピー衝撃試験を行った。
上記の試験片から幅１０ｍｍ×長さ５５ｍｍの測定用試験片を長手方向が圧延方向と垂直となるよう採取し、長手方向の中心部にＶノッチ（ノッチ角度４５°、ノッチ深さ２ｍｍ、ノッチ底半径０．２５ｍｍ）を切削によって施した。この測定用試験片を用いてＪＩＳ Ｚ２２４２：２０１８に準じ、試験温度０℃にてシャルピー衝撃試験を行った。
【0066】
（耐食性：孔食電位）
上記の試験片から２０ｍｍ×１５ｍｍの測定用試験片を切削によって切り出した。次に、この測定用試験片の一端に導線をスポット溶接して接続し、試験面１０ｍｍ×１０ｍｍ以外の部分をシリコン樹脂によって被覆した。これを３０℃の３．５質量％ＮａＣｌ水溶液中で孔食電位（１００μＡ／ｃｍ2を超える最も貴な電位）を測定した。なお、参照電極には飽和ＫＣｌを内部溶液とするＡｇ／ＡｇＣｌを用い、電位の掃引速度は２０ｍＶ／分とした。また、孔食電位が１０００ｍＶ ｖｓ． ＳＳＥに到達した場合は試験を終了した。その理由は、これ以上の貴な電位では水の電気分解反応（Ｏ2発生）の影響が大きくなり、正確な腐食反応が捕らえられないとともに、既に十分な耐食性を有していると判断できるためである。
上記の試験片から２０ｍｍ×１５ｍｍの測定用試験片を切削によって切り出した。次に、この測定用試験片の一端に導線をスポット溶接して接続し、試験面１０ｍｍ×１０ｍｍ以外の部分をシリコン樹脂によって被覆した。これを３０℃の３．５質量％ＮａＣｌ水溶液中で孔食電位（１００μＡ／ｃｍ2を超える最も貴な電位）を測定した。なお、参照電極には飽和ＫＣｌを内部溶液とするＡｇ／ＡｇＣｌを用い、電位の掃引速度は２０ｍＶ／分とした。また、孔食電位が１０００ｍＶ ｖｓ． ＳＳＥに到達した場合は試験を終了した。その理由は、これ以上の貴な電位では水の電気分解反応（Ｏ2発生）の影響が大きくなり、正確な腐食反応が捕らえられないとともに、既に十分な耐食性を有していると判断できるためである。
【0067】
（制振性：損失係数）
上記の試験片から幅方向１０ｍｍ×圧延方向２５０ｍｍの測定用試験片を切削によって切り出した。この測定用試験片を用い、ＪＩＳ Ｋ７３９１：２００８に規定される「中央加振法」に準じて損失係数ηを測定した。具体的には、中央部を固定した試験片をインピーダンスヘッドにより加振し、出力される力信号及び加速度振動から機械インピーダンスを導出した。そして、機械インピーダンスのピークとなる反共振周波数及びピークから振幅が３ｄＢ下がる周波数に基づいて損失係数ηを導出した。
上記の試験片から幅方向１０ｍｍ×圧延方向２５０ｍｍの測定用試験片を切削によって切り出した。この測定用試験片を用い、ＪＩＳ Ｋ７３９１：２００８に規定される「中央加振法」に準じて損失係数ηを測定した。具体的には、中央部を固定した試験片をインピーダンスヘッドにより加振し、出力される力信号及び加速度振動から機械インピーダンスを導出した。そして、機械インピーダンスのピークとなる反共振周波数及びピークから振幅が３ｄＢ下がる周波数に基づいて損失係数ηを導出した。
【0068】
上記の各評価結果を表３に示す。
【0069】
【表3】
【0070】
表３に示されるように、実施例１～８は、組成、平均結晶粒径、及び直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が所定の範囲を満たしているため、靭性、耐食性及び制振性の全てが良好であった。
これに対して比較例１は、平均結晶粒径が小さく、直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が高いため、制振性が十分でなかった。
比較例２及び３は、直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が高いため、靭性及び制振性が十分でなかった。
比較例４は、Ｎｂの含有量が多く、直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が高いため、靭性及び制振性が十分でなかった。
比較例５は、Ｃｒ及びＭｏの含有量が少なく、Ｃｒ及びＭｏのバランスが適切でない（１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏが低すぎる）とともに、Ａｌの含有量が多いため、靭性及び耐食性が十分でなかった。
比較例６は、Ｃｒの含有量が少なく、Ｃｒ及びＭｏのバランスが適切でない（１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏが低すぎる）ため、耐食性及び制振性が十分でなかった。
比較例７は、Ｍｎの含有量が多いとともに、Ｍｏの含有量が少なく、Ｃｒ及びＭｏのバランスが適切でない（１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏが低すぎる）ため、耐食性及び制振性が十分でなかった。
これに対して比較例１は、平均結晶粒径が小さく、直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が高いため、制振性が十分でなかった。
比較例２及び３は、直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が高いため、靭性及び制振性が十分でなかった。
比較例４は、Ｎｂの含有量が多く、直径が０．５μｍ以上５．０μｍ未満の析出物の個数密度が高いため、靭性及び制振性が十分でなかった。
比較例５は、Ｃｒ及びＭｏの含有量が少なく、Ｃｒ及びＭｏのバランスが適切でない（１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏが低すぎる）とともに、Ａｌの含有量が多いため、靭性及び耐食性が十分でなかった。
比較例６は、Ｃｒの含有量が少なく、Ｃｒ及びＭｏのバランスが適切でない（１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏが低すぎる）ため、耐食性及び制振性が十分でなかった。
比較例７は、Ｍｎの含有量が多いとともに、Ｍｏの含有量が少なく、Ｃｒ及びＭｏのバランスが適切でない（１．８Ｃｒ＋２．８Ｍｏが低すぎる）ため、耐食性及び制振性が十分でなかった。
【0071】
以上の結果からわかるように、本発明によれば、靭性、耐食性及び制振性に優れたフェライト系ステンレス鋼材及びその製造方法、並びに制振部材を提供することができる。また、本発明によれば、靭性、耐食性及び制振性に優れたフェライト系ステンレス鋼材を製造可能な制振熱処理用フェライト系ステンレス鋼材を提供することができる。