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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024020761
(43)【公開日】2024-02-15
(54)【発明の名称】鍛接鋼管の製造方法および鍛接鋼管
(51)【国際特許分類】
B21C 37/06 20060101AFI20240207BHJP
【ＦＩ】
B21C37/06 L
【審査請求】未請求
【請求項の数】2
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022123186
(22)【出願日】2022-08-02
(71)【出願人】
【識別番号】000001258
【氏名又は名称】ＪＦＥスチール株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100184859
【弁理士】
【氏名又は名称】磯村 哲朗
(74)【代理人】
【識別番号】100123386
【弁理士】
【氏名又は名称】熊坂 晃
(74)【代理人】
【識別番号】100196667
【弁理士】
【氏名又は名称】坂井 哲也
(74)【代理人】
【識別番号】100130834
【弁理士】
【氏名又は名称】森 和弘
(72)【発明者】
【氏名】仲澤 稜
(72)【発明者】
【氏名】瀧川 耕平
(72)【発明者】
【氏名】勝村 龍郎
【テーマコード（参考）】
4E028
【Ｆターム（参考）】
4E028BB01
4E028BB07
(57)【要約】 （修正有）
【課題】座屈を抑制した鍛接鋼管の製造方法および鍛接鋼管を提供する。
【解決手段】鋼板を加熱し、前記鋼板を管状に成形し、向かい合わせた前記鋼板の幅方向端部同士を衝合することで鍛接し、前記衝合を行うに際し、以下の式（１）を満たす、鍛接鋼管の製造方法。
１１０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃ・・・（１）
ここで、△Ｔ（℃）＝｜Ｔｅ（℃）－Ｔｂ（℃）｜、
Ｔｂ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向中央部の温度、
Ｔｅ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向端部の温度、
Ｃ（％）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅Ｌ（ｍｍ）に対する板厚ｔ（ｍｍ）の比率；１００×ｔ／Ｌ、
Ｕ（％）：衝合時のアップセット率；１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ、
Ｘ（ｍｍ）：予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における外表面から肉厚方向ｔ／２位置の管周長、である。
【選択図】図２
【解決手段】鋼板を加熱し、前記鋼板を管状に成形し、向かい合わせた前記鋼板の幅方向端部同士を衝合することで鍛接し、前記衝合を行うに際し、以下の式（１）を満たす、鍛接鋼管の製造方法。
１１０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃ・・・（１）
ここで、△Ｔ（℃）＝｜Ｔｅ（℃）－Ｔｂ（℃）｜、
Ｔｂ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向中央部の温度、
Ｔｅ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向端部の温度、
Ｃ（％）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅Ｌ（ｍｍ）に対する板厚ｔ（ｍｍ）の比率；１００×ｔ／Ｌ、
Ｕ（％）：衝合時のアップセット率；１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ、
Ｘ（ｍｍ）：予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における外表面から肉厚方向ｔ／２位置の管周長、である。
【選択図】図２
【特許請求の範囲】
【請求項1】
鋼板を加熱し、
前記鋼板を管状に成形し、
向かい合わせた前記鋼板の幅方向端部同士を衝合することで鍛接し、
前記衝合を行うに際し、以下の式（１）を満たす、鍛接鋼管の製造方法。
１１０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃ ・・・（１）
ここで、式（１）において、
△Ｔ（℃）＝｜Ｔｅ（℃）－Ｔｂ（℃）｜、
Ｔｂ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向中央部の温度、
Ｔｅ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向端部の温度、
Ｃ（％）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅Ｌ（ｍｍ）に対する板厚ｔ（ｍｍ）の比率；１００×ｔ／Ｌ、
Ｕ（％）：衝合時のアップセット率；１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ、
Ｘ（ｍｍ）：予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における外表面から肉厚方向ｔ／２位置の管周長、である。
前記鋼板を管状に成形し、
向かい合わせた前記鋼板の幅方向端部同士を衝合することで鍛接し、
前記衝合を行うに際し、以下の式（１）を満たす、鍛接鋼管の製造方法。
１１０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃ ・・・（１）
ここで、式（１）において、
△Ｔ（℃）＝｜Ｔｅ（℃）－Ｔｂ（℃）｜、
Ｔｂ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向中央部の温度、
Ｔｅ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向端部の温度、
Ｃ（％）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅Ｌ（ｍｍ）に対する板厚ｔ（ｍｍ）の比率；１００×ｔ／Ｌ、
Ｕ（％）：衝合時のアップセット率；１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ、
Ｘ（ｍｍ）：予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における外表面から肉厚方向ｔ／２位置の管周長、である。
【請求項2】
管本体部に鍛接衝合部が管軸方向に形成された鍛接鋼管であって、
前記鍛接衝合部を０°の位置として管外周方向両側に１５°の範囲で、１°間隔で計測された隣り合う鋼管外径の差が１．０ｍｍ以下である、鍛接鋼管。
前記鍛接衝合部を０°の位置として管外周方向両側に１５°の範囲で、１°間隔で計測された隣り合う鋼管外径の差が１．０ｍｍ以下である、鍛接鋼管。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、配管に適する外面性状に優れた鍛接鋼管の製造方法および鍛接鋼管に関する。
【背景技術】
【0002】
安価で加工性に優れる鍛接鋼管は、水道用配管などの配管設備に用いられてきた。こうした配管同士を接続する方法として、例えば、グルービング継手が用いられる。このグルービング継手では管端部外表面を凹状に加工し、その部分にガスケットとハウジングを装着して管同士をつなぎ合わせる。この時、図１に示すように管外表面の管周方向に段差が存在していると、ここから流体が漏れ出す可能性がある。こうした段差は、接合時（衝合時）にアップセットによる力が過大となり、鋼帯が座屈することによって生じたものである。
【0003】
こうした座屈に対して、例えば、特許文献１では、鍛接後、鍛接部に冷却水を噴射して冷却することにより、鍛接部に生じる座屈を防止する技術が開示されている。また、特許文献２では、鍛接を行うロールのロールギャップを変えることによりアップセット量を変化させ、偏平異常を防止する技術が紹介されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特許第３６８２６８２号公報
【特許文献2】特開平２－１８２３１８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
しかしながら、特許文献１、２で提案されている技術では、座屈を改善する鍛接鋼管の技術としてはまだ十分とは言えず、他の技術の確立が希求されていた。
本発明は上記の課題を解決すべく、座屈を抑制した鍛接鋼管の製造方法および鍛接鋼管を提供することを目的とする。
本発明は上記の課題を解決すべく、座屈を抑制した鍛接鋼管の製造方法および鍛接鋼管を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明者らは上記課題を解決するために、接合時（衝合時）に生じる鋼帯等の鋼板（以下、鋼帯とのみ記すことがある。）の座屈を防止する方法に関して検討を行った。
その結果、座屈には、接合（衝合）直前の鋼帯幅から計算することが可能なアップセット率（衝合時のアップセット率Ｕ（％））、鋼帯中央部（鋼帯（鋼板）の幅方向中央部）の温度（Ｔｂ）と鋼帯端部（鋼帯（鋼板）の幅方向端部）の温度（Ｔｅ）との差（△Ｔ）および鋼帯幅（Ｌ）と板厚（ｔ）の比（ｔ／Ｌ）が影響することを知見した。
その結果、座屈には、接合（衝合）直前の鋼帯幅から計算することが可能なアップセット率（衝合時のアップセット率Ｕ（％））、鋼帯中央部（鋼帯（鋼板）の幅方向中央部）の温度（Ｔｂ）と鋼帯端部（鋼帯（鋼板）の幅方向端部）の温度（Ｔｅ）との差（△Ｔ）および鋼帯幅（Ｌ）と板厚（ｔ）の比（ｔ／Ｌ）が影響することを知見した。
【0007】
アップセット率が高くなるほど、接合力が強固になる反面、接合部（衝合部）に過大な応力が生じることで鋼帯端部が座屈しやすくなる。
一方で、鋼帯中央部と鋼帯端部の温度差が大きくなるほど、鋼帯端部（エッジ部）に応力が集中し、接合力が強固になる反面、鋼帯端部が座屈しやすくなる。
また、座屈を生じさせないアップセット率、鋼帯中央部と鋼帯端部の温度差の好適な範囲は、鋼帯幅と板厚の比によっても変化する。
こうして、アップセット率、鋼帯中央部の温度と鋼帯端部の温度との差、および鋼帯幅と板厚の比の関係式を検討し、この式から求められる値を好適な範囲内とすることで、得られる鍛接鋼管の座屈を抑制できることを見出した。
一方で、鋼帯中央部と鋼帯端部の温度差が大きくなるほど、鋼帯端部（エッジ部）に応力が集中し、接合力が強固になる反面、鋼帯端部が座屈しやすくなる。
また、座屈を生じさせないアップセット率、鋼帯中央部と鋼帯端部の温度差の好適な範囲は、鋼帯幅と板厚の比によっても変化する。
こうして、アップセット率、鋼帯中央部の温度と鋼帯端部の温度との差、および鋼帯幅と板厚の比の関係式を検討し、この式から求められる値を好適な範囲内とすることで、得られる鍛接鋼管の座屈を抑制できることを見出した。
【0008】
本発明はかかる知見に基づいて、さらに検討を加えて完成されたものであり、本発明は、上記の課題を解決するために以下の手段を採用する。
［１］鋼板を加熱し、
前記鋼板を管状に成形し、
向かい合わせた前記鋼板の幅方向端部同士を衝合することで鍛接し、
前記衝合を行うに際し、以下の式（１）を満たす、鍛接鋼管の製造方法。
１１０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃ ・・・（１）
ここで、式（１）において、
△Ｔ（℃）＝｜Ｔｅ（℃）－Ｔｂ（℃）｜、
Ｔｂ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向中央部の温度、
Ｔｅ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向端部の温度、
Ｃ（％）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅Ｌ（ｍｍ）に対する板厚ｔ（ｍｍ）の比率；１００×ｔ／Ｌ、
Ｕ（％）：衝合時のアップセット率；１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ、
Ｘ（ｍｍ）：予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における外表面から肉厚方向ｔ／２位置の管周長、である。
［２］管本体部に鍛接衝合部が管軸方向に形成された鍛接鋼管であって、
前記鍛接衝合部を０°の位置として管外周方向両側に１５°の範囲で、１°間隔で計測された隣り合う鋼管外径の差が１．０ｍｍ以下である、鍛接鋼管。
［１］鋼板を加熱し、
前記鋼板を管状に成形し、
向かい合わせた前記鋼板の幅方向端部同士を衝合することで鍛接し、
前記衝合を行うに際し、以下の式（１）を満たす、鍛接鋼管の製造方法。
１１０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃ ・・・（１）
ここで、式（１）において、
△Ｔ（℃）＝｜Ｔｅ（℃）－Ｔｂ（℃）｜、
Ｔｂ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向中央部の温度、
Ｔｅ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向端部の温度、
Ｃ（％）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅Ｌ（ｍｍ）に対する板厚ｔ（ｍｍ）の比率；１００×ｔ／Ｌ、
Ｕ（％）：衝合時のアップセット率；１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ、
Ｘ（ｍｍ）：予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における外表面から肉厚方向ｔ／２位置の管周長、である。
［２］管本体部に鍛接衝合部が管軸方向に形成された鍛接鋼管であって、
前記鍛接衝合部を０°の位置として管外周方向両側に１５°の範囲で、１°間隔で計測された隣り合う鋼管外径の差が１．０ｍｍ以下である、鍛接鋼管。
【発明の効果】
【0009】
本発明によれば、鍛接鋼管の衝合部の座屈を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【発明を実施するための形態】
【0011】
以下、本発明の鍛接鋼管の製造方法および鍛接鋼管について説明する。
本発明の鍛接鋼管の製造方法は、鋼板を加熱し、前記鋼板を管状に成形し、向かい合わせた前記鋼板の幅方向端部同士を衝合することで鍛接し、前記衝合を行うに際し、以下の式（１）を満たす、鍛接鋼管の製造方法である。
１１０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃ ・・・（１）
ここで、式（１）において、
△Ｔ（℃）＝｜Ｔｅ（℃）－Ｔｂ（℃）｜、
Ｔｂ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向中央部の温度、
Ｔｅ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向端部の温度、
Ｃ（％）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅Ｌ（ｍｍ）に対する板厚ｔ（ｍｍ）の比率；１００×ｔ／Ｌ、
Ｕ（％）：衝合時のアップセット率；１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ、
Ｘ（ｍｍ）：予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における外表面から肉厚方向ｔ／２位置の管周長、である。
本発明の鍛接鋼管の製造方法は、鋼板を加熱し、前記鋼板を管状に成形し、向かい合わせた前記鋼板の幅方向端部同士を衝合することで鍛接し、前記衝合を行うに際し、以下の式（１）を満たす、鍛接鋼管の製造方法である。
１１０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃ ・・・（１）
ここで、式（１）において、
△Ｔ（℃）＝｜Ｔｅ（℃）－Ｔｂ（℃）｜、
Ｔｂ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向中央部の温度、
Ｔｅ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向端部の温度、
Ｃ（％）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅Ｌ（ｍｍ）に対する板厚ｔ（ｍｍ）の比率；１００×ｔ／Ｌ、
Ｕ（％）：衝合時のアップセット率；１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ、
Ｘ（ｍｍ）：予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における外表面から肉厚方向ｔ／２位置の管周長、である。
【0012】
図１は、軸方向に垂直な断面でみた鍛接鋼管の鍛接衝合部が座屈した状態を説明するための図である。図２は、本発明の鍛接鋼管のＣ方向（幅方向）断面（圧延方向（Ｌ方向）に垂直な断面）を示す模式図である。
図１に示すように、従来の鍛接鋼管１００の製造方法では、エッジ部同士（幅方向端部）の衝合により形成された鍛接衝合部２００に座屈部３００が形成される。
この点、本発明の鍛接鋼管の製造方法により得られる鍛接鋼管１では、図２に示すように、鍛接衝合部２に座屈が発生することを抑制できる。
以下、この本発明の鍛接鋼管の製造方法における上記式（１）の詳細を説明する前に、図３を参照しながら、鋼帯（鋼板）から鍛接鋼管を製造する工程を鍛接鋼管の製造ライン設備に基づいて説明する。
図１に示すように、従来の鍛接鋼管１００の製造方法では、エッジ部同士（幅方向端部）の衝合により形成された鍛接衝合部２００に座屈部３００が形成される。
この点、本発明の鍛接鋼管の製造方法により得られる鍛接鋼管１では、図２に示すように、鍛接衝合部２に座屈が発生することを抑制できる。
以下、この本発明の鍛接鋼管の製造方法における上記式（１）の詳細を説明する前に、図３を参照しながら、鋼帯（鋼板）から鍛接鋼管を製造する工程を鍛接鋼管の製造ライン設備に基づいて説明する。
【0013】
なお、本発明の鍛接鋼管は、鋼板を使用し、鋼板の幅方向端部（以下、単にエッジ部とも記す。）を衝合し、鍛接することで製造されるものである。素材である鋼板は、鋼帯であることが好ましいが、薄板、厚板などの切り板でも適用できる。以下においては、鋼板が鋼帯である場合を例に説明する。なお、用いる鋼板については、幅方向長さ≦圧延方向長さであってよく、幅方向長さ＞圧延方向長さであってもよい。
【0014】
図３は、本発明の鍛接鋼管１の製造設備の模式図である。
まず、図３に示すように、コイル４から払い出された鋼帯５をルーパー６に通し、エッジ成形機７で鋼帯５の幅方向端部（エッジ部）を成形する。本発明では特に限定はしないが、エッジ部の成形にはロールで鋼帯端部を圧延して端部を成形する方法、切削により端部を削る方法が考えられる。
その後、加熱炉８で鋼帯５の全幅を加熱し、鋼帯幅計測計９により鋼帯幅を計測し、鋼帯板厚計測計１０により鋼帯板厚を計測する。その後、鍛接ロールを備える成形鍛接ロール群１１で管状に連続成形しつつ、幅方向端部（エッジ部）を衝合する。鍛接する直前においては、例えば、幅方向端部（エッジ部）に酸素混合空気をノズル１２から吹き付けて、さらに加熱した後にエッジ部を鍛接して結合することも可能である。図３で示している以外にも、誘導加熱による方法、火炎を放射する方法、レーザーを照射する方法が考えられる。さらに、縮径圧延ロール１３で所望の外径まで絞り圧延し、鍛接鋼管１を製造する。
ここで、酸素混合空気とは、所望の酸素濃度（体積％）になるまで、空気に酸素を混合させた気体のことを指す。酸素混合空気中の酸素濃度が、２１体積％未満の場合、酸化による発熱よりも吹き付けた空気による抜熱量が大きくなり、鋼帯の温度が加熱後の温度よりも低下する。そのため、酸素混合空気中の酸素濃度は２１体積％以上とすることが好ましい。
また、好ましくは、２２体積％以上である。また、酸素濃度が高すぎる場合、鍛接衝合部の温度が融点を超え、溶融してしまう場合があるため、好ましくは、４５体積％以下であり、より好ましくは４０体積％以下である。
酸素混合空気中の酸素濃度Ｏ２（体積％）は、ノズル内に装着された酸素濃度計を使用することにより測定することができる。
得られた鍛接鋼管１には鍛接衝合部２が形成されている（図２再参照）。
なお、この設備ラインでは、鋼帯の幅方向端部（エッジ部）を鍛接して結合した後に、絞り圧延を施して鍛接鋼管を仕上げているが、絞り圧延を施さないで鍛接鋼管を仕上げてもよい。
まず、図３に示すように、コイル４から払い出された鋼帯５をルーパー６に通し、エッジ成形機７で鋼帯５の幅方向端部（エッジ部）を成形する。本発明では特に限定はしないが、エッジ部の成形にはロールで鋼帯端部を圧延して端部を成形する方法、切削により端部を削る方法が考えられる。
その後、加熱炉８で鋼帯５の全幅を加熱し、鋼帯幅計測計９により鋼帯幅を計測し、鋼帯板厚計測計１０により鋼帯板厚を計測する。その後、鍛接ロールを備える成形鍛接ロール群１１で管状に連続成形しつつ、幅方向端部（エッジ部）を衝合する。鍛接する直前においては、例えば、幅方向端部（エッジ部）に酸素混合空気をノズル１２から吹き付けて、さらに加熱した後にエッジ部を鍛接して結合することも可能である。図３で示している以外にも、誘導加熱による方法、火炎を放射する方法、レーザーを照射する方法が考えられる。さらに、縮径圧延ロール１３で所望の外径まで絞り圧延し、鍛接鋼管１を製造する。
ここで、酸素混合空気とは、所望の酸素濃度（体積％）になるまで、空気に酸素を混合させた気体のことを指す。酸素混合空気中の酸素濃度が、２１体積％未満の場合、酸化による発熱よりも吹き付けた空気による抜熱量が大きくなり、鋼帯の温度が加熱後の温度よりも低下する。そのため、酸素混合空気中の酸素濃度は２１体積％以上とすることが好ましい。
また、好ましくは、２２体積％以上である。また、酸素濃度が高すぎる場合、鍛接衝合部の温度が融点を超え、溶融してしまう場合があるため、好ましくは、４５体積％以下であり、より好ましくは４０体積％以下である。
酸素混合空気中の酸素濃度Ｏ２（体積％）は、ノズル内に装着された酸素濃度計を使用することにより測定することができる。
得られた鍛接鋼管１には鍛接衝合部２が形成されている（図２再参照）。
なお、この設備ラインでは、鋼帯の幅方向端部（エッジ部）を鍛接して結合した後に、絞り圧延を施して鍛接鋼管を仕上げているが、絞り圧延を施さないで鍛接鋼管を仕上げてもよい。
【0015】
１１０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃ ・・・式（１）
次に、本発明の鍛接鋼管の製造方法の衝合時において規定する式（１）について説明する。
図３に示す設備を用いて鍛接鋼管を製造する場合、成形鍛接機１１（特には、成形鍛接機１１が備える鍛接ロール）における衝合において、式（１）を満たすようにする。
ここで、式（１）において、
△Ｔ（℃）＝｜Ｔｅ（℃）－Ｔｂ（℃）｜、
Ｔｂ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向中央部の温度、
Ｔｅ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向端部の温度、
Ｃ（％）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅Ｌ（ｍｍ）に対する板厚ｔ（ｍｍ）の比率；１００×ｔ／Ｌ、
Ｕ（％）：衝合時のアップセット率；１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ、
Ｘ（ｍｍ）：予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における外表面から肉厚方向ｔ／２位置の管周長、
である。
次に、本発明の鍛接鋼管の製造方法の衝合時において規定する式（１）について説明する。
図３に示す設備を用いて鍛接鋼管を製造する場合、成形鍛接機１１（特には、成形鍛接機１１が備える鍛接ロール）における衝合において、式（１）を満たすようにする。
ここで、式（１）において、
△Ｔ（℃）＝｜Ｔｅ（℃）－Ｔｂ（℃）｜、
Ｔｂ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向中央部の温度、
Ｔｅ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅方向端部の温度、
Ｃ（％）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅Ｌ（ｍｍ）に対する板厚ｔ（ｍｍ）の比率；１００×ｔ／Ｌ、
Ｕ（％）：衝合時のアップセット率；１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ、
Ｘ（ｍｍ）：予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における外表面から肉厚方向ｔ／２位置の管周長、
である。
【0016】
座屈は、鋼板の幅方向中央部（鋼帯中央部）と鋼板の幅方向端部（鋼帯端部）との温度差△Ｔおよびアップセット率Ｕが大きいほど生じやすいが、その影響度は板厚ｔおよび鋼板の幅Ｌによって変化する。
板厚ｔに対し、温度差△Ｔとアップセット率Ｕが過大であるほど、この関係式は増大し、座屈が発生しやすくなる。この関係式と製品接合部の座屈の関係を調査した結果、（△Ｔ×Ｕ）／Ｃが１１０未満であると座屈を抑制できることを知見した。そのため、本発明の鍛接鋼管の製造方法では、式（１）として、１1０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃを満たすようにする。式（１）は、好ましくは１００＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃである。
また、式（１）における（ΔＴ×Ｕ）／Ｃの下限は特に限定されないが、Ｃが過大であると、および／または（ΔＴ×Ｕ）が過小であると、成形性が悪化したり、アップセット力が過小となり接合力が低下したりする場合がある。このため、（ΔＴ×Ｕ）／Ｃは、５０以上であることが好ましく、５５以上であることがより好ましい。
板厚ｔに対し、温度差△Ｔとアップセット率Ｕが過大であるほど、この関係式は増大し、座屈が発生しやすくなる。この関係式と製品接合部の座屈の関係を調査した結果、（△Ｔ×Ｕ）／Ｃが１１０未満であると座屈を抑制できることを知見した。そのため、本発明の鍛接鋼管の製造方法では、式（１）として、１1０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃを満たすようにする。式（１）は、好ましくは１００＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃである。
また、式（１）における（ΔＴ×Ｕ）／Ｃの下限は特に限定されないが、Ｃが過大であると、および／または（ΔＴ×Ｕ）が過小であると、成形性が悪化したり、アップセット力が過小となり接合力が低下したりする場合がある。このため、（ΔＴ×Ｕ）／Ｃは、５０以上であることが好ましく、５５以上であることがより好ましい。
【0017】
加熱後かつ衝合前の板幅Ｌと板厚ｔ
加熱後かつ衝合前の板幅Ｌと板厚ｔの計測について、図３に示す設備を用いて鍛接鋼管を製造する場合、加熱炉８出側、すなわち鍛接直前において、より具体的には鋼板の管状への成形前において、鋼帯幅計測計９、鋼帯板厚計測計１０により計測する。計測方法としては、例えば、板全幅と板エッジ部に計測計から可視光（波長３８０～７８０ｎｍ）を投光し、その反射光量から板幅Ｌと板厚ｔを計測する方法が挙げられるが、特に限定されない。板幅Ｌと板厚ｔは鋼板（鋼帯）の先端を開始点として例えば１ｍ毎等一定間隔に測定を行う。また、板厚ｔは鋼板の幅方向端部位置の板厚を測定したものの値である。
加熱後かつ衝合前の板幅Ｌと板厚ｔの計測について、図３に示す設備を用いて鍛接鋼管を製造する場合、加熱炉８出側、すなわち鍛接直前において、より具体的には鋼板の管状への成形前において、鋼帯幅計測計９、鋼帯板厚計測計１０により計測する。計測方法としては、例えば、板全幅と板エッジ部に計測計から可視光（波長３８０～７８０ｎｍ）を投光し、その反射光量から板幅Ｌと板厚ｔを計測する方法が挙げられるが、特に限定されない。板幅Ｌと板厚ｔは鋼板（鋼帯）の先端を開始点として例えば１ｍ毎等一定間隔に測定を行う。また、板厚ｔは鋼板の幅方向端部位置の板厚を測定したものの値である。
【0018】
アップセット率Ｕ
アップセット率（衝合時のアップセット率）Ｕ（％）は、衝合前の板幅Ｌ（ｍｍ）に対する衝合後の管周長Ｘ（ｍｍ）の減少率のことを指す。すなわち、Ｕ＝１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ（％）である。
ここで、管周長Ｘ（ｍｍ）は、予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における肉厚中心部における管周長（鍛接鋼管の外表面から肉厚方向ｔ／２位置における管周長）である。
図３に示す設備を用いて鍛接鋼管を製造する場合、前述したように、加熱炉８出側において板幅Ｌと鋼帯の板厚ｔを計測する。また、図４に示すように、成形鍛接ロール群１１が備える鍛接ロール（２ロール方式）において、管状に成形された鋼帯の幅方向端部（エッジ部）を衝合する際、衝合（接合）を行うロール１６、１７のロール底半径Ｒ（符号１８参照）、ロール間ギャップＲｇ（符号１９参照）に基づいて規定される式（２）を用いて、アップセット率Ｕ（％）を算出することができる。アップセット率は測定した板厚、板幅に基づいて、ロールギャップまたはロール底半径によって変更を行う。
Ｕ＝１００×（Ｌ－（２π（Ｒ－ｔ／２）＋２Ｒｇ））／Ｌ・・・（２）
Ｕ：衝合時のアップセット率（％）
Ｌ：加熱後かつ衝合前の鋼板（鋼帯）の幅（ｍｍ）
ｔ：加熱後かつ衝合前の鋼板（鋼帯）の板厚（ｍｍ）
Ｒ：ロール底半径（ｍｍ）
Ｒｇ：ロール間ギャップ（ｍｍ）
アップセット率（衝合時のアップセット率）Ｕ（％）は、衝合前の板幅Ｌ（ｍｍ）に対する衝合後の管周長Ｘ（ｍｍ）の減少率のことを指す。すなわち、Ｕ＝１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ（％）である。
ここで、管周長Ｘ（ｍｍ）は、予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における肉厚中心部における管周長（鍛接鋼管の外表面から肉厚方向ｔ／２位置における管周長）である。
図３に示す設備を用いて鍛接鋼管を製造する場合、前述したように、加熱炉８出側において板幅Ｌと鋼帯の板厚ｔを計測する。また、図４に示すように、成形鍛接ロール群１１が備える鍛接ロール（２ロール方式）において、管状に成形された鋼帯の幅方向端部（エッジ部）を衝合する際、衝合（接合）を行うロール１６、１７のロール底半径Ｒ（符号１８参照）、ロール間ギャップＲｇ（符号１９参照）に基づいて規定される式（２）を用いて、アップセット率Ｕ（％）を算出することができる。アップセット率は測定した板厚、板幅に基づいて、ロールギャップまたはロール底半径によって変更を行う。
Ｕ＝１００×（Ｌ－（２π（Ｒ－ｔ／２）＋２Ｒｇ））／Ｌ・・・（２）
Ｕ：衝合時のアップセット率（％）
Ｌ：加熱後かつ衝合前の鋼板（鋼帯）の幅（ｍｍ）
ｔ：加熱後かつ衝合前の鋼板（鋼帯）の板厚（ｍｍ）
Ｒ：ロール底半径（ｍｍ）
Ｒｇ：ロール間ギャップ（ｍｍ）
【0019】
鋼板の幅方向中央部（鋼帯中央部）の温度Ｔｂ（℃）と鋼板の幅方向端部（鋼帯端部）の温度Ｔｅ（℃）
加熱後かつ衝合前（鍛接直前）において、より具体的には鋼板の管状への成形後において、鋼板（鋼帯）の表面で計測する。計測方法としては例えば、鋼板の表面の放射率を０．３としたときの物体表面の赤外線の強度から測定する方法が挙げられるが、特に限定されない。計測の頻度としては例えば１ｍ毎等の一定間隔で計測し、板幅、板厚の計測位置と同一の位置を計測する。
また、鋼帯端部温度Ｔｅは鋼帯端部左右の温度を計測し、高い方の温度を使用する。
加熱後かつ衝合前（鍛接直前）において、より具体的には鋼板の管状への成形後において、鋼板（鋼帯）の表面で計測する。計測方法としては例えば、鋼板の表面の放射率を０．３としたときの物体表面の赤外線の強度から測定する方法が挙げられるが、特に限定されない。計測の頻度としては例えば１ｍ毎等の一定間隔で計測し、板幅、板厚の計測位置と同一の位置を計測する。
また、鋼帯端部温度Ｔｅは鋼帯端部左右の温度を計測し、高い方の温度を使用する。
【0020】
上述した方法により得られる本発明の鍛接鋼管１は、管本体部に鍛接衝合部２が管軸方向に形成された鍛接鋼管であって、鍛接衝合部２を０°の位置として管外周方向両側に周方向１５°の範囲で、１°間隔で計測された隣り合う鋼管外径の差が１．０ｍｍ以下である。
本発明の鍛接鋼管１の肉厚は、特に限定されないが、軽量化と強度をバランスよく確保するためにも、好ましくは、１．００ｍｍ以上４．００ｍｍ以下であり、より好ましくは１．５０ｍｍ以上３．００ｍｍ以下である。
また、本発明の鍛接鋼管１の外径は、好ましくは外径４８．６ｍｍ～外径１１４．３ｍｍである。
また、本発明の鍛接鋼管は、特に限定されないが、引張強度ＴＳが２９０～５００ＭＰａであることが好ましい。引張強度ＴＳは、引張試験（ＪＩＳＺ２２４１（２０２０年）試験片１２号）により測定できる。
本発明の鍛接鋼管１の肉厚は、特に限定されないが、軽量化と強度をバランスよく確保するためにも、好ましくは、１．００ｍｍ以上４．００ｍｍ以下であり、より好ましくは１．５０ｍｍ以上３．００ｍｍ以下である。
また、本発明の鍛接鋼管１の外径は、好ましくは外径４８．６ｍｍ～外径１１４．３ｍｍである。
また、本発明の鍛接鋼管は、特に限定されないが、引張強度ＴＳが２９０～５００ＭＰａであることが好ましい。引張強度ＴＳは、引張試験（ＪＩＳＺ２２４１（２０２０年）試験片１２号）により測定できる。
【0021】
鋼管肉厚
鋼管肉厚は図２に示すように鋼管のＣ方向断面（Ｌ方向（管軸方向）に垂直な断面）において、鍛接衝合部２の位置を０時とした際に円周方向に３時、６時、９時位置の３点を片球マイクロメータ等で計測する。すなわち、鍛接鋼管１の断面における外周を円とした場合、鍛接衝合部２を起点として鍛接鋼管の外周の円周長を計測し、その長さの１／４、１／２、３／４の位置について、鍛接衝合部２の位置を０°とした際の９０°、１８０°、２７０°の位置１５を計測位置とする。そして、それぞれの位置１５の肉厚を片球マイクロメータ等で計測する。これら３点の肉厚の平均値を鋼管肉厚とする。
鋼管肉厚は図２に示すように鋼管のＣ方向断面（Ｌ方向（管軸方向）に垂直な断面）において、鍛接衝合部２の位置を０時とした際に円周方向に３時、６時、９時位置の３点を片球マイクロメータ等で計測する。すなわち、鍛接鋼管１の断面における外周を円とした場合、鍛接衝合部２を起点として鍛接鋼管の外周の円周長を計測し、その長さの１／４、１／２、３／４の位置について、鍛接衝合部２の位置を０°とした際の９０°、１８０°、２７０°の位置１５を計測位置とする。そして、それぞれの位置１５の肉厚を片球マイクロメータ等で計測する。これら３点の肉厚の平均値を鋼管肉厚とする。
【0022】
鋼管外径
鋼管外径は、鍛接衝合部２を０°位置として、管外周方向両側に１５°の範囲で１°間隔で計測する。
このとき、図２に示すように鍛接衝合部２において外径を、接触点が針状であるポイントマイクロメータで計測しその値を０°の位置の鋼管外径とする（符号１４参照）。
また、各鋼管の円周長を計測し、衝合部を０°の位置として、円周長を３６０分割（等分）する。そして、その分割点（１分割当たり１°）毎に、衝合部を中心に管外周方向両側に１５°の範囲で、ポイントマイクロメータを使用して鋼管外径を計測し、１°間隔で計測された隣り合う鋼管外径の差を評価することができる。
鋼管外径は、鍛接衝合部２を０°位置として、管外周方向両側に１５°の範囲で１°間隔で計測する。
このとき、図２に示すように鍛接衝合部２において外径を、接触点が針状であるポイントマイクロメータで計測しその値を０°の位置の鋼管外径とする（符号１４参照）。
また、各鋼管の円周長を計測し、衝合部を０°の位置として、円周長を３６０分割（等分）する。そして、その分割点（１分割当たり１°）毎に、衝合部を中心に管外周方向両側に１５°の範囲で、ポイントマイクロメータを使用して鋼管外径を計測し、１°間隔で計測された隣り合う鋼管外径の差を評価することができる。
【0023】
本発明の鍛接鋼管１は、特に限定されないが、質量％で、Ｃ：０．０１～０．１２％、Ｓｉ：０．１～０．５％、Ｍｎ：０．２～１．０％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１～０．５％、Ｎ：０．１％以下、Ｍｏ：０．１～０．５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有することが好ましい。
【実施例0024】
図３に示す製造設備により、表１に示す成分組成を有する鍛接鋼管を製造した。すなわちコイルから払い出された鋼帯をルーパーに通し、エッジ部を成形し、その後加熱炉で鋼帯全幅を加熱し、成形鍛接機で管状に連続成形しつつ、エッジ部を衝合、鍛接する直前において、酸素混合空気（酸素濃度：２１～４０体積％）をノズルから吹付けて昇温して鍛接して結合し、さらに縮径圧延ロールで所望の外径まで絞り圧延し、鍛接鋼管を製造した。このとき、鋼帯中央部の温度Ｔｂ(℃)と鋼帯端部温度Ｔｅ（℃)との温度差△Ｔ(℃)と衝合時のアップセット率Ｕ（％）、加熱後の鋼帯幅Ｌと板厚ｔの比Ｃの値については、以下の式（１）の範囲とした。
１１０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃ ・・・（１）
ここで、式（１）において、
△Ｔ（℃）＝｜Ｔｅ（℃）－Ｔｂ（℃）｜、
Ｔｂ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板（鋼帯）の幅方向中央部の温度、
Ｔｅ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板（鋼帯）の幅方向端部の温度、
Ｃ（％）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅Ｌ（ｍｍ）に対する板厚ｔ（ｍｍ）の比率；１００×ｔ／Ｌ、
Ｕ（％）：衝合時のアップセット率；１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ、
Ｘ（ｍｍ）：予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における外表面から肉厚方向ｔ／２位置の管周長、である。
鋼帯幅と板厚は板全幅と板エッジ部に計測機から光を照射し、その反射光量から計測した。鋼帯中央部温度Ｔｂ、鋼帯端部温度Ｔｅに関しては鋼板表面の赤外線の強度から測定し、鋼帯端部温度Ｔｅは鋼帯端部左右の温度を計測し、高い方の温度を使用した。これらの計測は鋼帯先頭から一定間隔に計測し、その値を用いて式（１）を計算した。
１１０＞（△Ｔ×Ｕ）／Ｃ ・・・（１）
ここで、式（１）において、
△Ｔ（℃）＝｜Ｔｅ（℃）－Ｔｂ（℃）｜、
Ｔｂ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板（鋼帯）の幅方向中央部の温度、
Ｔｅ（℃）：加熱後かつ衝合前の鋼板（鋼帯）の幅方向端部の温度、
Ｃ（％）：加熱後かつ衝合前の鋼板の幅Ｌ（ｍｍ）に対する板厚ｔ（ｍｍ）の比率；１００×ｔ／Ｌ、
Ｕ（％）：衝合時のアップセット率；１００×（Ｌ－Ｘ）／Ｌ、
Ｘ（ｍｍ）：予め設定される、衝合後の鍛接鋼管における外表面から肉厚方向ｔ／２位置の管周長、である。
鋼帯幅と板厚は板全幅と板エッジ部に計測機から光を照射し、その反射光量から計測した。鋼帯中央部温度Ｔｂ、鋼帯端部温度Ｔｅに関しては鋼板表面の赤外線の強度から測定し、鋼帯端部温度Ｔｅは鋼帯端部左右の温度を計測し、高い方の温度を使用した。これらの計測は鋼帯先頭から一定間隔に計測し、その値を用いて式（１）を計算した。
【0025】
座屈評価は鍛接衝合部を０°の位置として管外周方向両側に１５°の範囲で、１°間隔で計測された隣り合う鋼管外径の差が１．０ｍｍ以下である場合を座屈無しとして、評価した。一方、鍛接衝合部を０°の位置として管外周方向両側に１５°の範囲で、１°間隔で計測された隣り合う鋼管外径の差が１．０ｍｍ超を座屈有りとして評価した。
より具体的には、各鋼管において測定した鋼管外径の差のうち、当該差の最大値である最大外径差が１．０ｍｍ以下である場合を座屈無しと評価し、最大外径差が１．０ｍｍ超である場合を座屈有りと評価した。
より具体的には、各鋼管において測定した鋼管外径の差のうち、当該差の最大値である最大外径差が１．０ｍｍ以下である場合を座屈無しと評価し、最大外径差が１．０ｍｍ超である場合を座屈有りと評価した。
【0026】
表１に鋼管の成分組成を示し、表２に鋼管の製造条件、得られた鋼管の寸法、評価結果を示す。表２中の式（１）右辺の値は、発明例に関してはその品種を造管した際の最大値、比較例に関してはその品種を造管した際の最小値である。各品種で式（１）右辺の値が最大値、最小値部分を含む鋼管を１ｍ長さで採取し、その鋼管の端部を前述した方法で測定し、鋼管の座屈を評価した。
【0027】
【表1】
【表2】
【0028】
Ｎｏ．１～８は、式（１）の範囲を満足し、製造された鍛接衝合部近傍に座屈は生じておらず、グルービング継手を施しても隙間は生じなかった。
【0029】
一方で、Ｎｏ．９～１２は、式（１）の範囲外であり、製造された鍛接衝合部に座屈が生じていたため、グルービング継手を施した際、継手と管の間に隙間が生じていた。
【符号の説明】
【0030】
１、１００ 鍛接鋼管
２、２００ 鍛接衝合部
３００ 座屈部
４ コイル
５ 鋼帯
６ ルーパー
７ エッジ成形機
８ 加熱炉
９ 鋼帯幅計測計
１０ 鋼帯板厚計測計
１１ 成形鍛接ロール群（鍛接ロール）
１２ ノズル
１３ 縮径圧延ロール
１４ 鋼管外径
１５ 鋼管肉厚計測位置
１６ ロール
１７ ロール
１８ ロール底半径
１９ ロール間ギャップ
２、２００ 鍛接衝合部
３００ 座屈部
４ コイル
５ 鋼帯
６ ルーパー
７ エッジ成形機
８ 加熱炉
９ 鋼帯幅計測計
１０ 鋼帯板厚計測計
１１ 成形鍛接ロール群（鍛接ロール）
１２ ノズル
１３ 縮径圧延ロール
１４ 鋼管外径
１５ 鋼管肉厚計測位置
１６ ロール
１７ ロール
１８ ロール底半径
１９ ロール間ギャップ
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】