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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024024960
(43)【公開日】2024-02-26
(54)【発明の名称】発泡性ポリプロピレン組成物および射出発泡成形体
(51)【国際特許分類】
C08J 9/04 20060101AFI20240216BHJP
【ＦＩ】
C08J9/04 101
C08J9/04 CES
【審査請求】未請求
【請求項の数】11
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022127975
(22)【出願日】2022-08-10
(71)【出願人】
【識別番号】597021842
【氏名又は名称】サンアロマー株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100118902
【弁理士】
【氏名又は名称】山本 修
(74)【代理人】
【識別番号】100106208
【弁理士】
【氏名又は名称】宮前 徹
(74)【代理人】
【識別番号】100196508
【弁理士】
【氏名又は名称】松尾 淳一
(74)【代理人】
【識別番号】100129311
【弁理士】
【氏名又は名称】新井 規之
(72)【発明者】
【氏名】陣内 和哉
(72)【発明者】
【氏名】片桐 章公
【テーマコード（参考）】
4F074
【Ｆターム（参考）】
4F074AA24
4F074AC32
4F074AG01
4F074BA03
4F074CA23
4F074CA26
4F074CC22X
4F074CC62Y
4F074DA02
4F074DA35
(57)【要約】
【課題】優れた外観を有するポリプロピレン発泡体を与える発泡性ポリプロピレン組成物を提供する。
【解決手段】（Ａ１）：以下からなる組成物を５０～９０重量％、
（Ａ１－１）ＰＰ ７０～８５重量％、
（Ａ１－２）２５重量％以上かつ３５重量％未満のエチレン由来単位を含むＣ３／Ｃ２コポリマー１５～３０重量％；
（Ａ２）：以下からなる組成物を１～４１重量％、
（Ａ２－１）ＰＰ ５０～８０重量％
（Ａ２－２）２５～５０重量％のエチレン由来単位を含むＣ３／Ｃ２コポリマー２０～５０重量％；
（Ｂ）：エラストマーを９以上２０重量％未満；
（Ｃ）：フィラーを０～１５重量％；
（Ｆ）：発泡剤を含み、
（Ａ１）のＸＳＩＶが１．５～３．０ｄｌ／ｇ
（Ａ２）のＸＳＩＶが６．０ｄｌ／ｇ超
（Ｂ）のＭＦＲ（１９０℃）が１５ｇ／１０分超
エラストマー総重量が３１～３５重量％
発泡剤を含まない組成物のＭＦＲ（２３０℃）が４０～８０ｇ／１０分である組成物。
【選択図】なし
【解決手段】（Ａ１）：以下からなる組成物を５０～９０重量％、
（Ａ１－１）ＰＰ ７０～８５重量％、
（Ａ１－２）２５重量％以上かつ３５重量％未満のエチレン由来単位を含むＣ３／Ｃ２コポリマー１５～３０重量％；
（Ａ２）：以下からなる組成物を１～４１重量％、
（Ａ２－１）ＰＰ ５０～８０重量％
（Ａ２－２）２５～５０重量％のエチレン由来単位を含むＣ３／Ｃ２コポリマー２０～５０重量％；
（Ｂ）：エラストマーを９以上２０重量％未満；
（Ｃ）：フィラーを０～１５重量％；
（Ｆ）：発泡剤を含み、
（Ａ１）のＸＳＩＶが１．５～３．０ｄｌ／ｇ
（Ａ２）のＸＳＩＶが６．０ｄｌ／ｇ超
（Ｂ）のＭＦＲ（１９０℃）が１５ｇ／１０分超
エラストマー総重量が３１～３５重量％
発泡剤を含まない組成物のＭＦＲ（２３０℃）が４０～８０ｇ／１０分である組成物。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量中、
成分（Ａ１）として、（Ａ１－１）および（Ａ１－２）からなるポリプロピレン組成物を、５０～９０重量％、
（Ａ１－１）ポリプロピレン７０～８５重量％、
（Ａ１－２）２５重量％以上かつ３５重量％未満のエチレン由来単位を含むプロピレン－エチレンコポリマー１５～３０重量％；
成分（Ａ２）として、（Ａ２－１）および（Ａ２－２）からなるポリプロピレン組成物を１～４１重量％、
（Ａ２－１）ポリプロピレン５０～８０重量％
（Ａ２－２）２５～５０重量％のエチレン由来単位を含むプロピレン－エチレンコポリマー２０～５０重量％；
成分（Ｂ）としてエラストマーを９以上かつ２０重量％未満；ならびに
成分（Ｃ）としてフィラーを０～１５重量％含み、さらに
成分（Ｆ）として発泡剤、
を含む発泡性組成物であって、
前記成分（Ａ１）のキシレン可溶分の極限粘度（ＸＳＩＶ）が１．５～３．０ｄｌ／ｇであり、
前記成分（Ａ２）のキシレン可溶分の極限粘度（ＸＳＩＶ）が６．０ｄｌ／ｇ超であり、
前記成分（Ｂ）のＭＦＲ（温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）が１５ｇ／１０分超であり、
成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量中、成分（Ａ１－２）と（Ａ２－２）と（Ｂ）の重量の総和で定義されるエラストマー総重量が３１～３５重量％であり、
前記成分（Ａ１）～（Ｃ）からなる発泡剤を含まない組成物のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４０～８０ｇ／１０分である、発泡性ポリプロピレン組成物。
成分（Ａ１）として、（Ａ１－１）および（Ａ１－２）からなるポリプロピレン組成物を、５０～９０重量％、
（Ａ１－１）ポリプロピレン７０～８５重量％、
（Ａ１－２）２５重量％以上かつ３５重量％未満のエチレン由来単位を含むプロピレン－エチレンコポリマー１５～３０重量％；
成分（Ａ２）として、（Ａ２－１）および（Ａ２－２）からなるポリプロピレン組成物を１～４１重量％、
（Ａ２－１）ポリプロピレン５０～８０重量％
（Ａ２－２）２５～５０重量％のエチレン由来単位を含むプロピレン－エチレンコポリマー２０～５０重量％；
成分（Ｂ）としてエラストマーを９以上かつ２０重量％未満；ならびに
成分（Ｃ）としてフィラーを０～１５重量％含み、さらに
成分（Ｆ）として発泡剤、
を含む発泡性組成物であって、
前記成分（Ａ１）のキシレン可溶分の極限粘度（ＸＳＩＶ）が１．５～３．０ｄｌ／ｇであり、
前記成分（Ａ２）のキシレン可溶分の極限粘度（ＸＳＩＶ）が６．０ｄｌ／ｇ超であり、
前記成分（Ｂ）のＭＦＲ（温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）が１５ｇ／１０分超であり、
成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量中、成分（Ａ１－２）と（Ａ２－２）と（Ｂ）の重量の総和で定義されるエラストマー総重量が３１～３５重量％であり、
前記成分（Ａ１）～（Ｃ）からなる発泡剤を含まない組成物のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４０～８０ｇ／１０分である、発泡性ポリプロピレン組成物。
【請求項2】
前記成分（Ａ１）のキシレン不溶分（ＸＩ）のＭｗ／Ｍｎが、７未満である、請求項１に記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
【請求項3】
前記成分（Ａ１）が、（ａ）マグネシウム、チタン、ハロゲン、およびフタレート系化合物から選択される電子供与体化合物を必須成分として含有する固体触媒；（ｂ）有機アルミニウム化合物；ならびに（ｃ）外部電子供与体化合物、を含む触媒を用いて、プロピレンとエチレンとを重合させて得たポリプロピレン組成物である、請求項１または２に記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
【請求項4】
前記成分（Ａ１）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が５０～１２０ｇ／１０分である、請求項１または２に記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
【請求項5】
前記成分（Ａ１－１）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が５０～５００ｇ／１０分である、請求項１または２に記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
【請求項6】
成分（Ａ１）のキシレン可溶分の極限粘度（ＸＳＩＶ）が１．９～２．５ｄｌ／ｇである、請求項１または２に記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
【請求項7】
前記成分（Ａ１）～（Ｃ）からなる発泡剤を含まない組成物のダイスウェル（温度２１０℃、剪断速度９７２８ｓ－１）が１．５以上である、請求項１または２に記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
【請求項8】
前記成分（Ｂ）が、エチレン－１－ブテン共重合体（ＥＢＲ）、エチレン－プロピレン共重合体（ＥＰＲ）、エチレン－オクテン共重合体（ＥＯＲ）、およびこれらの組合せからなる群から選択される、請求項１または２に記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
【請求項9】
請求項１または２に記載の発泡性ポリプロピレン組成物から射出発泡成形により形成される射出発泡成形体。
【請求項10】
自動車内装部品用成形体である、請求項９に記載の射出発泡成形体。
【請求項11】
前記自動車内装部品用成形体が、ドアトリム、グローブボックス、コラムカバー、インスツルメントパネル、パッケージトレイ、リアトレイ、ピラーガーニッシュ、またはコンソールボックスである、請求項１０に記載の射出発泡成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は発泡性ポリプロピレン組成物およびこれから形成される射出発泡成形体に関する。
【背景技術】
【0002】
ポリプロピレン射出発泡成形体は優れた物理的特性を有することから自動車部品等の用途に幅広く使用されている。しかし、近年、省エネルギー化の観点からポリプロピレン射出発泡成形体にはさらなる軽量化が望まれている。例えば特許文献１および２には、優れた流動性および耐衝撃性を備える発泡体を与える発泡性ポリプロピレン組成物が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０２０－４１０３８号公報
【特許文献2】国際公開第２０２１／０１５１９１号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
ポリプロピレン発泡体には優れた外観が求められる。前記特許文献１に開示されたポリプロピレン発泡体は、スワルマークの低減が十分でなく、前記特許文献２に開示されたポリプロピレン発泡体は、スワルマークが低減された優れた外観を有するが、成形条件によっては、特にアバタおよび破泡の点においてさらなる改善の余地があった。かかる事情に鑑み、本発明は、優れた外観を有するポリプロピレン発泡体を与える発泡性ポリプロピレン組成物を提供することを課題とする。
【0005】
前記課題は以下の本発明によって解決される。
態様１
成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量中、
成分（Ａ１）として、（Ａ１－１）および（Ａ１－２）からなるポリプロピレン組成物を、５０～９０重量％、
（Ａ１－１）ポリプロピレン７０～８５重量％、
（Ａ１－２）２５重量％以上かつ３５重量％未満のエチレン由来単位を含むプロピレン－エチレンコポリマー１５～３０重量％；
成分（Ａ２）として、（Ａ２－１）および（Ａ２－２）からなるポリプロピレン組成物を１～４１重量％、
（Ａ２－１）ポリプロピレン５０～８０重量％
（Ａ２－２）２５～５０重量％のエチレン由来単位を含むプロピレン－エチレンコポリマー２０～５０重量％；
成分（Ｂ）としてエラストマーを９以上かつ２０重量％未満；ならびに
成分（Ｃ）としてフィラーを０～１５重量％含み、さらに
成分（Ｆ）として発泡剤を含む発泡性組成物であって、
前記成分（Ａ１）のキシレン可溶分の極限粘度（ＸＳＩＶ）が１．５～３．０ｄｌ／ｇであり、
前記成分（Ａ２）のキシレン可溶分の極限粘度（ＸＳＩＶ）が６．０ｄｌ／ｇ超であり、
前記成分（Ｂ）のＭＦＲ（温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）が１５ｇ／１０分超であり、
成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量中、成分（Ａ１－２）と（Ａ２－２）と（Ｂ）の重量の総和で定義されるエラストマー総重量が３１～３５重量％であり、
前記成分（Ａ１）～（Ｃ）からなる発泡剤を含まない組成物のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４０～８０ｇ／１０分である、発泡性ポリプロピレン組成物。
態様２
前記成分（Ａ１）のキシレン不溶分（ＸＩ）のＭｗ／Ｍｎが、７未満である、態様１に記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様３
前記成分（Ａ１）が、（ａ）マグネシウム、チタン、ハロゲン、およびフタレート系化合物から選択される電子供与体化合物を必須成分として含有する固体触媒；（ｂ）有機アルミニウム化合物；ならびに（ｃ）外部電子供与体化合物、を含む触媒を用いて、プロピレンとエチレンとを重合させて得たポリプロピレン組成物である、態様１または２に記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様４
前記成分（Ａ１）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が５０～１２０ｇ／１０分である、態様１～３のいずれかに記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様５
前記成分（Ａ１－１）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が５０～５００ｇ／１０分である、態様１～４のいずれかに記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様６
成分（Ａ１）のキシレン可溶分の極限粘度（ＸＳＩＶ）が１．９～２．５ｄｌ／ｇである、態様１～５のいずれかに記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様７
前記成分（Ａ１）～（Ｃ）からなる発泡剤を含まない組成物のダイスウェル（温度２１０℃、剪断速度９７２８ｓ－１）が１．５以上である、態様１～６のいずれかに記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様８
前記成分（Ｂ）が、エチレン－１－ブテン共重合体（ＥＢＲ）、エチレン－プロピレン共重合体（ＥＰＲ）、エチレン－オクテン共重合体（ＥＯＲ）、およびこれらの組合せからなる群から選択される、態様１～７のいずれかに記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様９
態様１～８のいずれかに記載の発泡性ポリプロピレン組成物から射出発泡成形により形成される射出発泡成形体。
態様１０
自動車内装部品用成形体である、態様９に記載の射出発泡成形体。
態様１１
前記自動車内装部品用成形体が、ドアトリム、グローブボックス、コラムカバー、インスツルメントパネル、パッケージトレイ、リアトレイ、ピラーガーニッシュ、またはコンソールボックスである、態様１０に記載の射出発泡成形体。
態様１
成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量中、
成分（Ａ１）として、（Ａ１－１）および（Ａ１－２）からなるポリプロピレン組成物を、５０～９０重量％、
（Ａ１－１）ポリプロピレン７０～８５重量％、
（Ａ１－２）２５重量％以上かつ３５重量％未満のエチレン由来単位を含むプロピレン－エチレンコポリマー１５～３０重量％；
成分（Ａ２）として、（Ａ２－１）および（Ａ２－２）からなるポリプロピレン組成物を１～４１重量％、
（Ａ２－１）ポリプロピレン５０～８０重量％
（Ａ２－２）２５～５０重量％のエチレン由来単位を含むプロピレン－エチレンコポリマー２０～５０重量％；
成分（Ｂ）としてエラストマーを９以上かつ２０重量％未満；ならびに
成分（Ｃ）としてフィラーを０～１５重量％含み、さらに
成分（Ｆ）として発泡剤を含む発泡性組成物であって、
前記成分（Ａ１）のキシレン可溶分の極限粘度（ＸＳＩＶ）が１．５～３．０ｄｌ／ｇであり、
前記成分（Ａ２）のキシレン可溶分の極限粘度（ＸＳＩＶ）が６．０ｄｌ／ｇ超であり、
前記成分（Ｂ）のＭＦＲ（温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）が１５ｇ／１０分超であり、
成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量中、成分（Ａ１－２）と（Ａ２－２）と（Ｂ）の重量の総和で定義されるエラストマー総重量が３１～３５重量％であり、
前記成分（Ａ１）～（Ｃ）からなる発泡剤を含まない組成物のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４０～８０ｇ／１０分である、発泡性ポリプロピレン組成物。
態様２
前記成分（Ａ１）のキシレン不溶分（ＸＩ）のＭｗ／Ｍｎが、７未満である、態様１に記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様３
前記成分（Ａ１）が、（ａ）マグネシウム、チタン、ハロゲン、およびフタレート系化合物から選択される電子供与体化合物を必須成分として含有する固体触媒；（ｂ）有機アルミニウム化合物；ならびに（ｃ）外部電子供与体化合物、を含む触媒を用いて、プロピレンとエチレンとを重合させて得たポリプロピレン組成物である、態様１または２に記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様４
前記成分（Ａ１）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が５０～１２０ｇ／１０分である、態様１～３のいずれかに記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様５
前記成分（Ａ１－１）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が５０～５００ｇ／１０分である、態様１～４のいずれかに記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様６
成分（Ａ１）のキシレン可溶分の極限粘度（ＸＳＩＶ）が１．９～２．５ｄｌ／ｇである、態様１～５のいずれかに記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様７
前記成分（Ａ１）～（Ｃ）からなる発泡剤を含まない組成物のダイスウェル（温度２１０℃、剪断速度９７２８ｓ－１）が１．５以上である、態様１～６のいずれかに記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様８
前記成分（Ｂ）が、エチレン－１－ブテン共重合体（ＥＢＲ）、エチレン－プロピレン共重合体（ＥＰＲ）、エチレン－オクテン共重合体（ＥＯＲ）、およびこれらの組合せからなる群から選択される、態様１～７のいずれかに記載の発泡性ポリプロピレン組成物。
態様９
態様１～８のいずれかに記載の発泡性ポリプロピレン組成物から射出発泡成形により形成される射出発泡成形体。
態様１０
自動車内装部品用成形体である、態様９に記載の射出発泡成形体。
態様１１
前記自動車内装部品用成形体が、ドアトリム、グローブボックス、コラムカバー、インスツルメントパネル、パッケージトレイ、リアトレイ、ピラーガーニッシュ、またはコンソールボックスである、態様１０に記載の射出発泡成形体。
【発明の効果】
【0006】
本発明により、優れた外観を有するポリプロピレン発泡体を与える発泡性ポリプロピレン組成物を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0007】
【図1】ダイスウェルの測定原理を説明する図
【発明を実施するための形態】
【0008】
以下、本発明を詳細に説明する。本発明において「Ｘ～Ｙ」はその端値であるＸおよびＹを含む。
【0009】
１．発泡性ポリプロピレン組成物
本発明の発泡性ポリプロピレン組成物は、必須成分として以下を含む。
成分（Ａ１）：ポリプロピレン組成物
成分（Ａ２）：高いＸＳＩＶを有するポリプロピレン組成物
成分（Ｂ）：エラストマー
成分（Ｆ）：発泡剤
本発明の発泡性ポリプロピレン組成物は、必須成分として以下を含む。
成分（Ａ１）：ポリプロピレン組成物
成分（Ａ２）：高いＸＳＩＶを有するポリプロピレン組成物
成分（Ｂ）：エラストマー
成分（Ｆ）：発泡剤
【0010】
（１）成分（Ａ１）：ポリプロピレン組成物
成分（Ａ１）としてのポリプロピレン組成物は、（Ａ１－１）ポリプロピレンおよび（Ａ１－２）２５重量％以上かつ３５重量％未満のエチレン由来単位を含むプロピレン－エチレンコポリマーからなる。成分（Ａ１－１）と（Ａ１－２）の重量比は７０～８５：１５～３０である。成分（Ａ１－２）の量がこの上限値を超えると射出発泡成形体の剛性が低下し、下限値未満であると、耐衝撃性を維持するために成分（Ｂ）を増量する必要があり、経済性が低下する。これらの観点から、前記比率は好ましくは、７３～８０：２０～２７である。
成分（Ａ１）としてのポリプロピレン組成物は、（Ａ１－１）ポリプロピレンおよび（Ａ１－２）２５重量％以上かつ３５重量％未満のエチレン由来単位を含むプロピレン－エチレンコポリマーからなる。成分（Ａ１－１）と（Ａ１－２）の重量比は７０～８５：１５～３０である。成分（Ａ１－２）の量がこの上限値を超えると射出発泡成形体の剛性が低下し、下限値未満であると、耐衝撃性を維持するために成分（Ｂ）を増量する必要があり、経済性が低下する。これらの観点から、前記比率は好ましくは、７３～８０：２０～２７である。
【0011】
成分（Ａ１－１）のポリプロピレンはホモポリマーである。ただし、リサイクルモノマーの混入等に由来する０．５重量％以下のコモノマーが含まれていてもよい。成分（Ａ１－１）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は好ましくは５０～５００ｇ／１０分である。当該ＭＦＲが上限値を超えると発泡性ポリプロピレン組成物の製造が困難となり、下限値未満であると発泡性ポリプロピレン組成物の流動性が不足する。かかる観点から、当該ＭＦＲの下限値は、好ましくは１００ｇ／１０分以上、より好ましくは２００ｇ／１０分以上である。当該ＭＦＲの上限値は、好ましくは４００ｇ／１０分以下である。
【0012】
成分（Ａ１－２）はプロピレン－エチレンコポリマーであり、２５重量％以上かつ３５重量％未満のエチレン由来単位を含む。エチレン由来単位の含有量が下限値未満または上限値以上であると射出発泡成形体の耐衝撃性が低下する。これらの観点からエチレン由来単位の含有量は２７～３３重量％であることが好ましい。
【0013】
成分（Ａ１）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は好ましくは５０～１２０ｇ／１０分であり、より好ましくは７０～１００ｇ／１０分である。ＭＦＲが上限値を超えると、発泡性ポリプロピレン組成物の製造が困難になる場合があり、さらには射出発泡成形体の耐衝撃性が低下しうる。また、ＭＦＲが下限値未満であると発泡性ポリプロピレン組成物の流動性が低下しうる。
【0014】
成分（Ａ１）のキシレン可溶分（ＸＳ）の極限粘度（ＸＳＩＶ）は、成分（Ａ１）における結晶性を持たない成分の分子量の指標である。本発明においてＸＳＩＶは２５℃のキシレンに可溶な成分を得て、当該成分の極限粘度を定法にて測定することで求められる。例えば、当該成分をテトラヒドロナフタレンに溶解し、１３５℃で測定できる。測定には、細管式の粘度計を用いることができる。ＸＳは公知の方法で取得できるが、本発明においては次のようにしてＸＳを取得することが好ましい。２．５ｇのポリマーを、ｏ－キシレン（溶媒）を２５０ｍＬ入れたフラスコに入れ、還流装置を用いて、１３５℃で、窒素パージを行いながら、３０分間、攪拌して加熱する。ポリマーを完全に溶解させた後、２５℃で１時間、冷却を行い、溶液を、濾紙を用いて濾過する。濾液を、窒素パージを行いながら、１４０℃で蒸発乾固して、ＸＳを得る。
【0015】
成分（Ａ１）のＸＳＩＶは１．５～３．０ｄｌ／ｇであり、好ましくは１．９～２．５ｄｌ／ｇ、より好ましくは２．１～２．５ｄｌ／ｇ、さらに好ましくは２．２～２．５ｄｌ／ｇ、特に好ましくは２．３～２．５ｄｌ／ｇである。ＸＳＩＶが上限値を超えるとブツまたはゲル等が発生し射出発泡成形体の外観が不良となることがある。またＸＳＩＶが下限値未満であると射出発泡成形体の耐衝撃性が低下するとともに外観が悪化（アバタの増加とセル密度の低下）することがある。
【0016】
成分（Ａ１）のキシレン不溶分（ＸＩ）のＭｗ／Ｍｎは、好ましくは７未満であり、より好ましくは６．５未満である。当該Ｍｗ／Ｍｎが上限値を超えると、射出発泡成形体の耐衝撃性が低下し、かつ外観が低下（アバタの増加とセル密度の低下）しうる。当該Ｍｗ／Ｍｎの下限値は限定されないが、通常は４以上である。ＸＩは公知の方法で取得できるが、本発明においては次のようにしてＸＩを取得することが好ましい。前記ＸＳの取得方法と同じ方法でポリマー溶液を得て、これを、濾紙を用いて濾過する。メタノールで濾紙の残留物を洗浄して残留したｏ－キシレンを除去し、真空下８０℃において乾燥してＸＩを得る。
【0017】
ＸＩのＭｗ／Ｍｎは公知の方法に従って求められるが、好ましくは以下のようにして測定される。
１）装置としてＧＰＣ（例えば、ポリマーラボラトリーズ社製ＰＬ ＧＰＣ２２０）を使用する。
２）移動相として酸化防止剤を含む１，２，４－トリクロロベンゼンを用いる。
３）カラムとして、例えば昭和電工社製ＵＴ－Ｇ（１本）、ＵＴ－８０７（１本）、ＵＴ－８０６Ｍ（２本）を直列に接続したものを使用する。
４）検出器として示差屈折率計を使用する。
５）試料溶液の溶媒としては移動相と同じものを使用する。試料濃度は１ｍｇ／ｍＬである。試料溶液の調製方法は限定されないが、例えば１５０℃の温度で２時間撹拌または振とうしながら溶解することによって調製できる。
６）以下の条件で測定する。
試料溶液の注入量：５００μＬ
流速：１．０ｍＬ／分
温度：１４５℃
データ取り込み間隔：１秒
７）カラムの較正は、分子量５８０～７４５万のポリスチレン標準試料（Ｓｈｏｄｅｘ ＳＴＡＮＤＡＲＤ、昭和電工社製）を使用し、三次式近似で行うことができる。Ｍａｒｋ－Ｈｏｕｗｉｎｋ－Ｓａｋｕｒａｄａの係数は、ポリスチレン標準試料に関しては、Ｋ＝１．２１×１０－４、α＝０．７０７、ポリプロピレン単独重合体、プロピレンランダム共重合体、および他のポリプロピレン系重合体に関しては、Ｋ＝１．３７×１０－４、α＝０．７５とする。
１）装置としてＧＰＣ（例えば、ポリマーラボラトリーズ社製ＰＬ ＧＰＣ２２０）を使用する。
２）移動相として酸化防止剤を含む１，２，４－トリクロロベンゼンを用いる。
３）カラムとして、例えば昭和電工社製ＵＴ－Ｇ（１本）、ＵＴ－８０７（１本）、ＵＴ－８０６Ｍ（２本）を直列に接続したものを使用する。
４）検出器として示差屈折率計を使用する。
５）試料溶液の溶媒としては移動相と同じものを使用する。試料濃度は１ｍｇ／ｍＬである。試料溶液の調製方法は限定されないが、例えば１５０℃の温度で２時間撹拌または振とうしながら溶解することによって調製できる。
６）以下の条件で測定する。
試料溶液の注入量：５００μＬ
流速：１．０ｍＬ／分
温度：１４５℃
データ取り込み間隔：１秒
７）カラムの較正は、分子量５８０～７４５万のポリスチレン標準試料（Ｓｈｏｄｅｘ ＳＴＡＮＤＡＲＤ、昭和電工社製）を使用し、三次式近似で行うことができる。Ｍａｒｋ－Ｈｏｕｗｉｎｋ－Ｓａｋｕｒａｄａの係数は、ポリスチレン標準試料に関しては、Ｋ＝１．２１×１０－４、α＝０．７０７、ポリプロピレン単独重合体、プロピレンランダム共重合体、および他のポリプロピレン系重合体に関しては、Ｋ＝１．３７×１０－４、α＝０．７５とする。
【0018】
成分（Ａ１）の量は、前記成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量に対して５０～９０重量％である。当該量が下限値未満であると発泡性ポリプロピレン組成物の流動性が低下し、かつ射出発泡成形体の剛性が低下する。また、当該量が上限値を超えると射出発泡成形体の耐衝撃性が低下する。これらの観点から、成分（Ａ１）の量は好ましくは６０～８５重量％である。本発明において、前記成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量とは、成分（Ａ１）、（Ａ２）、（Ｂ）、および（Ｃ）の総重量である。
【0019】
成分（Ａ１）は、成分（Ａ１－１）および成分（Ａ１－２）の原料モノマーを、（ａ）マグネシウム、チタン、ハロゲン、およびフタレート系化合物から選択される内部電子供与体を含有する固体触媒、（ｂ）有機アルミニウム化合物、ならびに（ｃ）外部電子供与体化合物を含む触媒を用いて重合する工程を含む方法で製造される。フタレート系化合物は比較的狭い分子量分布を与える。狭い分子量分布を有する成分（Ａ１）を含む発泡性ポリプロピレン組成物は、靭性に優れ、破泡し難くなるため、射出発泡成形体の外観を向上（アバタの低減とセル密度の増加）させる。以下、触媒について説明する。
【0020】
１）固体触媒（成分ａ）
成分（ａ）は、公知の方法、例えばマグネシウム化合物と、チタン化合物と、フタレート系化合物から選択される内部電子供与体化合物とを相互接触させることにより調製できる。フタレート系化合物としては、公知のものを使用できるが、例えば、モノエチルフタレート、ジメチルフタレート、メチルエチルフタレート、モノイソブチルフタレート、モノノルマルブチルフタレート、ジエチルフタレート、エチルイソブチルフタレート、エチルノルマルブチルフタレート、ジｎ－プロピルフタレート、ジイソプロピルフタレート、ジｎ－ブチルフタレート、ジイソブチルフタレート、ジｎ－ヘプチルフタレート、ジ－２－エチルヘキシルフタレート、ジｎ－オクチルフタレート、ジネオペンチルフタレート、ジデシルフタレート、ベンジルブチルフタレート、ジフェニルフタレート等が挙げられる。中でもジイソブチルフタレートが特に好ましい。
成分（ａ）は、公知の方法、例えばマグネシウム化合物と、チタン化合物と、フタレート系化合物から選択される内部電子供与体化合物とを相互接触させることにより調製できる。フタレート系化合物としては、公知のものを使用できるが、例えば、モノエチルフタレート、ジメチルフタレート、メチルエチルフタレート、モノイソブチルフタレート、モノノルマルブチルフタレート、ジエチルフタレート、エチルイソブチルフタレート、エチルノルマルブチルフタレート、ジｎ－プロピルフタレート、ジイソプロピルフタレート、ジｎ－ブチルフタレート、ジイソブチルフタレート、ジｎ－ヘプチルフタレート、ジ－２－エチルヘキシルフタレート、ジｎ－オクチルフタレート、ジネオペンチルフタレート、ジデシルフタレート、ベンジルブチルフタレート、ジフェニルフタレート等が挙げられる。中でもジイソブチルフタレートが特に好ましい。
【0021】
２）有機アルミニウム化合物（成分ｂ）
成分（ｂ）の有機アルミニウム化合物としては以下が挙げられる。
トリエチルアルミニウム、トリブチルアルミニウムなどのトリアルキルアルミニウム；
トリイソプレニルアルミニウムのようなトリアルケニルアルミニウム：
ジエチルアルミニウムエトキシド、ジブチルアルミニウムブトキシドなどのジアルキルアルミニウムアルコキシド；
エチルアルミニウムセスキエトキシド、ブチルアルミニウムセスキブトキシドなどのアルキルアルミニウムセスキアルコキシド；
成分（ｂ）の有機アルミニウム化合物としては以下が挙げられる。
トリエチルアルミニウム、トリブチルアルミニウムなどのトリアルキルアルミニウム；
トリイソプレニルアルミニウムのようなトリアルケニルアルミニウム：
ジエチルアルミニウムエトキシド、ジブチルアルミニウムブトキシドなどのジアルキルアルミニウムアルコキシド；
エチルアルミニウムセスキエトキシド、ブチルアルミニウムセスキブトキシドなどのアルキルアルミニウムセスキアルコキシド；
【0022】
エチルアルミニウムジクロリド、プロピルアルミニウムジクロリド、ブチルアルミニウムジブロミド、ジエチルアルミニウムクロリド、ジプロピルアルミニウムクロリド、ジブチルアルミニウムクロリドなどのような部分的にハロゲン化されたアルキルアルミニウム；
ジエチルアルミニウムヒドリド、ジブチルアルミニウムヒドリドなどのジアルキルアルミニウムヒドリド；エチルアルミニウムジヒドリド、プロピルアルミニウムジヒドリドなどのアルキルアルミニウムジヒドリドのような部分的に水素化されたアルキルアルミニウム；
エチルアルミニウムエトキシクロリド、ブチルアルミニウムブトキシクロリド、エチルアルミニウムエトキシブロミドなどの部分的にアルコキシ化およびハロゲン化されたアルキルアルミニウム。
ジエチルアルミニウムヒドリド、ジブチルアルミニウムヒドリドなどのジアルキルアルミニウムヒドリド；エチルアルミニウムジヒドリド、プロピルアルミニウムジヒドリドなどのアルキルアルミニウムジヒドリドのような部分的に水素化されたアルキルアルミニウム；
エチルアルミニウムエトキシクロリド、ブチルアルミニウムブトキシクロリド、エチルアルミニウムエトキシブロミドなどの部分的にアルコキシ化およびハロゲン化されたアルキルアルミニウム。
【0023】
３）電子供与体化合物（成分ｃ）
成分（ｃ）の電子供与体化合物は、一般に「外部電子供与体」と称される。このような電子供与体化合物としては有機ケイ素化合物が好ましい。好ましい有機ケイ素化合物として以下が挙げられる。
トリメチルメトキシシラン、トリメチルエトキシシラン、ジメチルジメトキシシラン、ジメチルジエトキシシラン、ジイソプロピルジメトキシシラン、ｔ－ブチルメチルジメトキシシラン、ｔ－ブチルメチルジエトキシシラン、ｔ－アミルメチルジエトキシシラン、ジフェニルジメトキシシラン、フェニルメチルジメトキシシラン、ジフェニルジエトキシシラン、ビスｏ－トリルジメトキシシラン、ビスｍ－トリルジメトキシシラン、ビスｐ－トリルジメトキシシラン、ビスｐ－トリルジエトキシシラン、ビスエチルフェニルジメトキシシラン、ジシクロペンチルジメトキシシラン、ジシクロヘキシルジメトキシシラン、シクロヘキシルメチルジメトキシシラン、シクロヘキシルメチルジエトキシシラン、エチルトリメトキシシラン、エチルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、ｎ－プロピルトリエトキシシラン、デシルトリメトキシシラン、デシルトリエトキシシラン、フェニルトリメトキシシラン、γ－クロルプロピルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ｔ－ブチルトリエトキシシラン、テキシルトリメトキシシラン、ｎ－ブチルトリエトキシシラン、ｉｓｏ－ブチルトリエトキシシラン、フェニルトリエトキシシラン、γ－アミノプロピルトリエトキシシラン、クロルトリエトキシシラン、エチルトリイソプロポキシシラン、ビニルトリブトキシシラン、シクロヘキシルトリメトキシシラン、シクロヘキシルトリエトキシシラン、２－ノルボルナントリメトキシシラン、２－ノルボルナントリエトキシシラン、２－ノルボルナンメチルジメトキシシラン、ケイ酸エチル、ケイ酸ブチル、トリメチルフエノキシシラン、メチルトリアリルオキシシラン、ビニルトリス（β－メトキシエトキシシラン）、ビニルトリアセトキシシラン、ジメチルテトラエトキシジシロキサン、メチル（３，３，３－トリフルオロ－ｎ－プロピル）ジメトキシシラン、シクロヘキシルエチルジメトキシシラン、シクロペンチル－ｔ－ブトキシジメトキシシラン、ジイソブチルジメトキシシラン、イソブチルイソプロピルジメトキシシラン、ｎ－プロピルトリメトキシシラン、ジ－ｎ－プロピルジメトキシシラン、ｔ－ブチルエチルジメトキシシラン、ｔ－ブチルプロピルジメトキシシラン、ｔ－ブチル－ｔ－ブトキシジメトキシシラン、イソブチルトリメトキシシラン、シクロヘキシルイソブチルジメトキシシラン、ジ－ｓｅｃ－ブチルジメトキシシラン、イソブチルメチルジメトキシシラン、ビス（デカヒドロイソキノリン－２－イル）ジメトキシシラン、ジエチルアミノトリエトキシシラン、ジシクロペンチル－ビス（エチルアミノ）シラン、テトラエトキシシラン、テトラメトキシシラン、イソブチルトリエトキシシラン、ｔ－ブチルトリメトキシシラン、ｉ－ブチルトリメトキシシラン、ｉ－ブチルセク－ブチルジメトキシシラン、エチル（パーヒドロイソキノリン２－イル）ジメトキシシラン、トリ（イソプロペニロキシ）フェニルシラン、ｉ－ブチルｉ－プロピルジメトキシシラン、シクロヘキシルｉ－ブチルジメトキシシラン、シクロペンチルｉ－ブチルジメトキシシラン、シクロペンチルイソプロピルジメトキシシラン、フェニルメチルジメトキシシラン、フェニルトリエトキシラン、ｐ－トリルメチルジメトキシシラン。
成分（ｃ）の電子供与体化合物は、一般に「外部電子供与体」と称される。このような電子供与体化合物としては有機ケイ素化合物が好ましい。好ましい有機ケイ素化合物として以下が挙げられる。
トリメチルメトキシシラン、トリメチルエトキシシラン、ジメチルジメトキシシラン、ジメチルジエトキシシラン、ジイソプロピルジメトキシシラン、ｔ－ブチルメチルジメトキシシラン、ｔ－ブチルメチルジエトキシシラン、ｔ－アミルメチルジエトキシシラン、ジフェニルジメトキシシラン、フェニルメチルジメトキシシラン、ジフェニルジエトキシシラン、ビスｏ－トリルジメトキシシラン、ビスｍ－トリルジメトキシシラン、ビスｐ－トリルジメトキシシラン、ビスｐ－トリルジエトキシシラン、ビスエチルフェニルジメトキシシラン、ジシクロペンチルジメトキシシラン、ジシクロヘキシルジメトキシシラン、シクロヘキシルメチルジメトキシシラン、シクロヘキシルメチルジエトキシシラン、エチルトリメトキシシラン、エチルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、ｎ－プロピルトリエトキシシラン、デシルトリメトキシシラン、デシルトリエトキシシラン、フェニルトリメトキシシラン、γ－クロルプロピルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ｔ－ブチルトリエトキシシラン、テキシルトリメトキシシラン、ｎ－ブチルトリエトキシシラン、ｉｓｏ－ブチルトリエトキシシラン、フェニルトリエトキシシラン、γ－アミノプロピルトリエトキシシラン、クロルトリエトキシシラン、エチルトリイソプロポキシシラン、ビニルトリブトキシシラン、シクロヘキシルトリメトキシシラン、シクロヘキシルトリエトキシシラン、２－ノルボルナントリメトキシシラン、２－ノルボルナントリエトキシシラン、２－ノルボルナンメチルジメトキシシラン、ケイ酸エチル、ケイ酸ブチル、トリメチルフエノキシシラン、メチルトリアリルオキシシラン、ビニルトリス（β－メトキシエトキシシラン）、ビニルトリアセトキシシラン、ジメチルテトラエトキシジシロキサン、メチル（３，３，３－トリフルオロ－ｎ－プロピル）ジメトキシシラン、シクロヘキシルエチルジメトキシシラン、シクロペンチル－ｔ－ブトキシジメトキシシラン、ジイソブチルジメトキシシラン、イソブチルイソプロピルジメトキシシラン、ｎ－プロピルトリメトキシシラン、ジ－ｎ－プロピルジメトキシシラン、ｔ－ブチルエチルジメトキシシラン、ｔ－ブチルプロピルジメトキシシラン、ｔ－ブチル－ｔ－ブトキシジメトキシシラン、イソブチルトリメトキシシラン、シクロヘキシルイソブチルジメトキシシラン、ジ－ｓｅｃ－ブチルジメトキシシラン、イソブチルメチルジメトキシシラン、ビス（デカヒドロイソキノリン－２－イル）ジメトキシシラン、ジエチルアミノトリエトキシシラン、ジシクロペンチル－ビス（エチルアミノ）シラン、テトラエトキシシラン、テトラメトキシシラン、イソブチルトリエトキシシラン、ｔ－ブチルトリメトキシシラン、ｉ－ブチルトリメトキシシラン、ｉ－ブチルセク－ブチルジメトキシシラン、エチル（パーヒドロイソキノリン２－イル）ジメトキシシラン、トリ（イソプロペニロキシ）フェニルシラン、ｉ－ブチルｉ－プロピルジメトキシシラン、シクロヘキシルｉ－ブチルジメトキシシラン、シクロペンチルｉ－ブチルジメトキシシラン、シクロペンチルイソプロピルジメトキシシラン、フェニルメチルジメトキシシラン、フェニルトリエトキシラン、ｐ－トリルメチルジメトキシシラン。
【0024】
中でも、エチルトリエトキシシラン、ｎ－プロピルトリエトキシシラン、ｎ－プロピルトリメトキシシラン、ｔ－ブチルトリエトキシシラン、ｔ－ブチルメチルジメトキシシラン、ｔ－ブチルメチルジエトキシシラン、ｔ－ブチルエチルジメトキシシラン、ｔ－ブチルプロピルジメトキシシラン、ｔ－ブチルｔ－ブトキシジメトキシシラン、ｔ－ブチルトリメトキシシラン、ｉ－ブチルトリメトキシシラン、イソブチルメチルジメトキシシラン、ｉ－ブチルセク－ブチルジメトキシシラン、エチル（パーヒドロイソキノリン２－イル）ジメトキシシラン、ビス（デカヒドロイソキノリン－２－イル）ジメトキシシラン、トリ（イソプロペニロキシ）フェニルシラン、テキシルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、フェニルトリエトキシシラン、フェニルトリメトキシシラン、ビニルトリブトキシシラン、ジフェニルジメトキシシラン、ジイソプロピルジメトキシシラン、ジイソブチルジメトキシシラン、ｉ－ブチルｉ－プロピルジメトキシシラン、シクロペンチルｔ－ブトキシジメトキシシラン、ジシクロペンチルジメトキシシラン、シクロヘキシルメチルジメトキシシラン、シクロヘキシルｉ－ブチルジメトキシシラン、シクロペンチルｉ－ブチルジメトキシシラン、シクロペンチルイソプロピルジメトキシシラン、ジ－ｓｅｃ－ブチルジメトキシシラン、ジエチルアミノトリエトキシシラン、テトラエトキシシラン、テトラメトキシシラン、イソブチルトリエトキシシラン、フェニルメチルジメトキシシラン、フェニルトリエトキシラン、ビスｐ－トリルジメトキシシラン、ｐ－トリルメチルジメトキシシラン、ジシクロヘキシルジメトキシシラン、シクロヘキシルエチルジメトキシシラン、２－ノルボルナントリエトキシシラン、２－ノルボルナンメチルジメトキシシラン、ジフェニルジエトキシシラン、メチル（３、３、３－トリフルオロ－ｎ－プロピル）ジメトキシシラン、ケイ酸エチルなどが好ましい。
【0025】
４）重合
上記のとおりに調製した触媒に原料モノマーを接触させて重合する。この際、前記触媒を用いて予重合を行ってもよい。予重合とは、その後の原料モノマーの本重合の足がかりとなるポリマー鎖を固体触媒成分に形成させる工程である。予重合は公知の方法で行うことができる。予重合は、通常は４０℃以下、好ましくは３０℃以下、より好ましくは２０℃以下で行われる。次いで、予重合した触媒（予重合触媒）を重合反応系内に導入して、原料モノマーの本重合を行う。重合は、液相中、気相中または液－気相中で実施してよい。重合温度は０～９０℃が好ましく、２０～８０℃がより好ましい。重合圧力は、液相中で行われる場合には好ましくは０．８～６．０ＭＰａの範囲であり、気相中で行われる場合には好ましくは０．５～３．０ＭＰａの範囲である。本発明においては連鎖移動剤（たとえば、水素またはＺｎＥｔ２）などの当該分野で公知の慣用の分子量調整剤を微量使用することができる。
上記のとおりに調製した触媒に原料モノマーを接触させて重合する。この際、前記触媒を用いて予重合を行ってもよい。予重合とは、その後の原料モノマーの本重合の足がかりとなるポリマー鎖を固体触媒成分に形成させる工程である。予重合は公知の方法で行うことができる。予重合は、通常は４０℃以下、好ましくは３０℃以下、より好ましくは２０℃以下で行われる。次いで、予重合した触媒（予重合触媒）を重合反応系内に導入して、原料モノマーの本重合を行う。重合は、液相中、気相中または液－気相中で実施してよい。重合温度は０～９０℃が好ましく、２０～８０℃がより好ましい。重合圧力は、液相中で行われる場合には好ましくは０．８～６．０ＭＰａの範囲であり、気相中で行われる場合には好ましくは０．５～３．０ＭＰａの範囲である。本発明においては連鎖移動剤（たとえば、水素またはＺｎＥｔ２）などの当該分野で公知の慣用の分子量調整剤を微量使用することができる。
【0026】
成分（Ａ１）または成分（Ａ２）の重合には公知の方法を用いることができる。例えば、成分（Ａ１－１）と成分（Ａ１－２）の原料モノマー、あるいは成分（Ａ２－１）と成分（Ａ２－２）の原料モノマーを、２つ以上の反応器を用いて重合することが好ましい。また、モノマー濃度や重合条件の勾配を有する重合器を用いてもよい。このような重合器では、例えば、少なくとも２つの重合領域が接続されたものを使用し、気相重合でモノマーを重合することができる。具体的には、触媒の存在下、上昇管からなる重合領域にてモノマーを供給して重合し、上昇管に接続された下降管にてモノマーを供給して重合し、上昇管と下降管とを循環しながら、ポリマー生成物を回収する。この方法は、上昇管中に存在する気体混合物が下降管に入るのを全面的または部分的に防止する手段を備える。また、上昇管中に存在する気体混合物とは異なる組成を有する気体または液体混合物を下降管中に導入する。上記の重合方法として、例えば、特表２００２－５２０４２６号公報に記載された方法を適用できる。
【0027】
（２）成分（Ａ２）：ポリプロピレン組成物
成分（Ａ２）としてのポリプロピレン組成物は、（Ａ２－１）ホモポリマーであるポリプロピレン（ただし、リサイクルモノマーの混入等に由来する０．５重量％以下のコモノマーが含まれていてもよい）と（Ａ２－２）２５～５０重量％のエチレン由来単位を含むプロピレン－エチレンコポリマーからなる。両者の重量比は５０～８０：２０～５０であるが、好ましくは５５～７５：２５～４５である。（Ａ２－２）のエチレン由来単位は、好ましくは２５～４５重量％、より好ましくは２７～３５重量％である。成分（Ａ２）は成分（Ａ１）と成分（Ｂ）の双方に親和性があり、その結果、組成物における剛性と耐衝撃性のバランスが保たれると考えられる。
成分（Ａ２）としてのポリプロピレン組成物は、（Ａ２－１）ホモポリマーであるポリプロピレン（ただし、リサイクルモノマーの混入等に由来する０．５重量％以下のコモノマーが含まれていてもよい）と（Ａ２－２）２５～５０重量％のエチレン由来単位を含むプロピレン－エチレンコポリマーからなる。両者の重量比は５０～８０：２０～５０であるが、好ましくは５５～７５：２５～４５である。（Ａ２－２）のエチレン由来単位は、好ましくは２５～４５重量％、より好ましくは２７～３５重量％である。成分（Ａ２）は成分（Ａ１）と成分（Ｂ）の双方に親和性があり、その結果、組成物における剛性と耐衝撃性のバランスが保たれると考えられる。
【0028】
成分（Ａ２）のキシレン可溶分の極限粘度（ＸＳＩＶ）は６．０ｄｌ／ｇ超であり、成分（Ａ１）のＸＳＩＶよりも高い。キシレン可溶分は２５℃のキシレンに可溶な成分であり、非晶性成分に相当する。すなわち成分（Ａ２）は非晶性の高分子量成分を含むので、成形時の破泡を抑制することで射出発泡成形体の外観不良を低減すると考えられる。具体的に成分（Ａ２）は、射出発泡成形体表面に生じる筋状あるいは渦巻き状の外観不良であるスワルマークを低減させることができる。また、アバタも低減しうる。一方、ＸＳＩＶが過度に大きいと発泡性ポリプロピレン組成物の流動性が低下する。これらの観点から、ＸＳＩＶは好ましくは６．５～８．０ｄｌ／ｇである。
【0029】
成分（Ａ２）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は好ましくは０．１～２０ｇ／１０分であり、より好ましくは５～１５ｇ／１０分である。ＭＦＲが上限値を超えると成分（Ａ２）の製造が困難になる場合があり、かつ発泡性ポリプロピレン組成物の発泡特性が低下することがある。また、ＭＦＲが下限値未満であると成分（Ａ２）の製造が困難になる場合があり、かつ発泡性ポリプロピレン組成物の流動性が低下することがある。
【0030】
成分（Ａ２）の量は、前記成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量に対して１～４１重量％である。当該量が下限値未満であると射出発泡成形体の表面にスワルマークが発生しやすく外観が低下する。また、アバタも発生することがある。当該量が上限値を超えると経済性が低下する。これらの観点から、成分（Ａ２）の量は好ましくは１～１０重量％、より好ましくは２～８重量％である。
【0031】
（３）成分（Ｂ）：エラストマー
エラストマーとは弾性を有するポリマーである。本発明で用いるエラストマーは前記成分（Ａ１－２）および成分（Ａ２－２）のプロピレン－エチレンコポリマーとは異なる。成分（Ｂ）の量は、前記成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量に対して９重量％以上かつ２０重量％未満である。成分（Ｂ）は射出発泡成形体の耐衝撃性、適量を含む場合は射出発泡成形体の外観および耐傷付性を向上させる。一方、成分（Ｂ）の量が過剰であると射出発泡成形体の剛性が低下するとともに外観が悪化（スワルマークおよびアバタが増加）し、さらには経済性も低下する。これらの観点から、成分（Ｂ）量は、好ましくは１０～１８重量％である。
エラストマーとは弾性を有するポリマーである。本発明で用いるエラストマーは前記成分（Ａ１－２）および成分（Ａ２－２）のプロピレン－エチレンコポリマーとは異なる。成分（Ｂ）の量は、前記成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量に対して９重量％以上かつ２０重量％未満である。成分（Ｂ）は射出発泡成形体の耐衝撃性、適量を含む場合は射出発泡成形体の外観および耐傷付性を向上させる。一方、成分（Ｂ）の量が過剰であると射出発泡成形体の剛性が低下するとともに外観が悪化（スワルマークおよびアバタが増加）し、さらには経済性も低下する。これらの観点から、成分（Ｂ）量は、好ましくは１０～１８重量％である。
【0032】
エラストマーの温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇでのＭＦＲ（以下この条件で測定したＭＦＲを「ＭＦＲ１９０℃」ともいう）は１５／１０分超である。ＭＦＲ１９０℃が下限値以下であると発泡性ポリプロピレン組成物の流動性が低下するとともに、スワルマークが発生し易くなる。また、アバタも発生することがある。これらの観点から、ＭＦＲ１９０℃は、好ましくは２５～４０ｇ／１０分である。ＭＦＲ１９０℃が前記上限値を超えると、成分（Ｂ）の製造が困難になり、かつ射出発泡成形体の耐衝撃性が低下する。
【0033】
エラストマーとしてエチレンとα－オレフィンとの共重合体が挙げられる。α－オレフィンとしては、炭素数３～１２のα－オレフィンが挙げられ、具体的には、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン等が好ましい。すなわち、成分（Ｂ）は、エチレン－１－ブテン共重合体（ＥＢＲ）、エチレン－プロピレン共重合体（ＥＰＲ）、エチレン－オクテン共重合体（ＥＯＲ）、およびこれらの組合せからなる群から選択されることが好ましい。
【0034】
エラストマーは、成分（Ａ１－１）および成分（Ａ１－２）のプロピレン－エチレンコポリマーよりも低い密度を有することが好ましい。例えば、エラストマーの密度は限定されないが０．８５０～０．８９０ｇ／ｃｍ３であることが好ましく、０．８６０～０．８８０ｇ／ｃｍ３であることがより好ましい。このようなエラストマーは、例えば特開２０１５－１１３３６３号に記載のとおりメタロセンまたはハーフメタロセン等の均一系触媒を用いてモノマーを重合することにより調製できる。
【0035】
（４）成分（Ｃ）：フィラー
フィラーとしては通常当該分野で使用されるものを用いてよいが、例えば、以下のものが挙げられる。
タルク、カオリナイト、クレー、バイロフィライト、セリナイト、ウォラストナイト、マイカ等の天然珪酸または珪酸塩；含水珪酸カルシウム、含水珪酸アルミニウム、含水珪酸、無水珪酸等の合成珪酸または珪酸塩；沈降性炭酸カルシウム、重質炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の炭酸塩；水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム等の水酸化物；酸化亜鉛、酸化マグネシウム等の酸化物。
フィラーとしては通常当該分野で使用されるものを用いてよいが、例えば、以下のものが挙げられる。
タルク、カオリナイト、クレー、バイロフィライト、セリナイト、ウォラストナイト、マイカ等の天然珪酸または珪酸塩；含水珪酸カルシウム、含水珪酸アルミニウム、含水珪酸、無水珪酸等の合成珪酸または珪酸塩；沈降性炭酸カルシウム、重質炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の炭酸塩；水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム等の水酸化物；酸化亜鉛、酸化マグネシウム等の酸化物。
【0036】
また、フィラーとしては形状の観点から、例えば、以下のものが挙げられる。
含水珪酸カルシウム、含水珪酸アルミニウム、含水珪酸、無水珪酸等の合成珪酸または珪酸塩等の粉末状充填材；タルク、カオリナイト、クレー、マイカ等の板状充填材；塩基性硫酸マグネシウムウィスカー、チタン酸カルシウムウィスカー、ホウ酸アルミニウムウィスカー、セピオライト、ＰＭＦ（Ｐｒｏｃｅｓｓｅｄ Ｍｉｎｅｒａｌ Ｆｉｌｌｅｒ）、ゾノトライト、チタン酸カリウム、およびエレスタダイト等のウィスカー状充填材；ガラスバルン、フライアッシュバルン等のバルン状充填材；ガラスファイバー等の繊維状充填材。
含水珪酸カルシウム、含水珪酸アルミニウム、含水珪酸、無水珪酸等の合成珪酸または珪酸塩等の粉末状充填材；タルク、カオリナイト、クレー、マイカ等の板状充填材；塩基性硫酸マグネシウムウィスカー、チタン酸カルシウムウィスカー、ホウ酸アルミニウムウィスカー、セピオライト、ＰＭＦ（Ｐｒｏｃｅｓｓｅｄ Ｍｉｎｅｒａｌ Ｆｉｌｌｅｒ）、ゾノトライト、チタン酸カリウム、およびエレスタダイト等のウィスカー状充填材；ガラスバルン、フライアッシュバルン等のバルン状充填材；ガラスファイバー等の繊維状充填材。
【0037】
フィラーとして１種を用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのフィラーの分散性を向上させるため、必要に応じてフィラーに表面処理を行ってもよい。本発明に用いるフィラーは限定されないが、剛性および耐衝撃性を高める観点から、板状無機充填材が好ましい。板状無機充填材としてはタルク、カオリナイト、クレー、マイカ等の公知のものを使用できるが、ポリプロピレン系樹脂との親和性や原料としての調達容易性や経済性等を考慮すると、好ましくはタルク、マイカであり、さらに好ましくはタルクである。板状無機充填材の体積平均粒子径は、好ましくは１～１０μｍ、より好ましくは２～７μｍである。体積平均粒子径が前記下限値未満の場合、射出発泡成形体の剛性が低くなることがある。体積平均粒子径が前記上限値を超える場合は延伸時に破断が生じやすくなるのでの発泡性ポリプロピレン組成物の製造が困難となる。前記体積平均粒子径は、レーザ回折法（ＪＩＳ Ｒ１６２９に基づく）によって体積基準の積算分率における５０％径として測定できる。
【0038】
また、フィラーとして、タルク－炭酸カルシウム複合フィラーを用いることもできるが、経済性の観点からは、タルクの方が好ましい。
【0039】
成分（Ｃ）の量は、前記成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量に対して０～１５重量％である。成分（Ｃ）が存在すると、射出発泡成形体の剛性が向上するが、当該量が過多であると射出発泡成形体の密度が増加し、軽量化が困難となる。これらの観点から、成分（Ｃ）の有無およびその量は適宜調整されるが、成分（Ｃ）を含む場合、その量は前記成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量に対して好ましくは１～１０重量％である。
【0040】
（５）成分（Ｄ）：炭酸リチウム
発泡性ポリプロピレン組成物は、炭酸リチウムを含んでいてもよい。炭酸リチウムは、均一な発泡を達成するために用いられる。レーザ回折・散乱法によって測定される炭酸リチウムの平均粒径は１～１０μｍが好ましく、２～８μｍがより好ましい。成分（Ｃ）に含まれる板状フィラーであるタルクとは形状が異なり、かつ炭酸カルシウムとは粒径が異なる炭酸リチウムが組成物中に均一に分散されることで、発泡時に気泡サイズが揃い易く、結果としてより均一な発泡が達成されると考えられる。成分（Ｄ）の量は、前記成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量１００重量部に対して、０．０５～０．５重量部である。当該量が下限値未満であると前記効果を奏することができない。また、当該量が上限値を超えても効果は頭打ちとなり、経済性が低下する。これらの観点から、成分（Ｄ）の量は好ましくは０．１～０．４重量部である。
発泡性ポリプロピレン組成物は、炭酸リチウムを含んでいてもよい。炭酸リチウムは、均一な発泡を達成するために用いられる。レーザ回折・散乱法によって測定される炭酸リチウムの平均粒径は１～１０μｍが好ましく、２～８μｍがより好ましい。成分（Ｃ）に含まれる板状フィラーであるタルクとは形状が異なり、かつ炭酸カルシウムとは粒径が異なる炭酸リチウムが組成物中に均一に分散されることで、発泡時に気泡サイズが揃い易く、結果としてより均一な発泡が達成されると考えられる。成分（Ｄ）の量は、前記成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量１００重量部に対して、０．０５～０．５重量部である。当該量が下限値未満であると前記効果を奏することができない。また、当該量が上限値を超えても効果は頭打ちとなり、経済性が低下する。これらの観点から、成分（Ｄ）の量は好ましくは０．１～０．４重量部である。
【0041】
（６）成分（Ｆ）：発泡剤
発泡剤としては分解型発泡剤、溶剤型発泡剤のいずれも使用できる。分解型発泡剤とは射出成形機のシリンダ温度条件下で分解して炭酸ガス、窒素ガス等の気体を発生する化合物である。分解型発泡剤としては、無機系、有機系のいずれも使用できる。
発泡剤としては分解型発泡剤、溶剤型発泡剤のいずれも使用できる。分解型発泡剤とは射出成形機のシリンダ温度条件下で分解して炭酸ガス、窒素ガス等の気体を発生する化合物である。分解型発泡剤としては、無機系、有機系のいずれも使用できる。
【0042】
無機系の分解型発泡剤としては、炭酸水素ナトリウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素アンモニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウムなどが挙げられる。有機系の分解型発泡剤としては、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソテレフタルアミド、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン等のＮ－ニトロソ化合物；アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、アゾシクロヘキシルニトリル、アゾジアミノベンゼン、バリウムアゾジカルボキシレート等のアゾ化合物；ベンゼンスルフォニルヒドラジド、トルエンスルフォニルヒドラジド、ｐ，ｐ’－オキシビス（ベンゼンスルフェニルヒドラジド）、ジフェニルスルフォン－３，３’－ジスルフォニルヒドラジド等のスルフォニルヒドラジド化合物；カルシウムアジド、４，４’－ジフェニルジスルフォニルアジド、ｐ－トルエンスルフォニルアジド等のアジド化合物などが挙げられる。
【0043】
これらの発泡剤の中でも、環境への影響が少なく、安全で、さらには発泡セルが安定化するという観点から、炭酸水素ナトリウム等の炭酸水素塩が好ましく、その際、助剤としてクエン酸、リンゴ酸、酒石酸、乳酸等の有機カルボン酸、またはクエン酸ナトリウム、クエン酸カルシウム、リンゴ酸ナトリウム、酒石酸ナトリウム、乳酸ナトリウム等の有機カルボン酸塩を併用することが好ましい。炭酸水素塩と助剤との配合比は、炭酸水素塩が１０～７０重量％、助剤が３０～９０重量％であることが好ましい。
【0044】
溶剤型発泡剤は、射出成形機のシリンダ部分から発泡剤を含まない組成物に注入して、射出成形金型中で蒸発して発泡剤として機能する物質である。プロパン、ブタン、ネオペンタン、ヘプタン、イソヘキサン、ヘキサン、イソヘプタン、ヘプタン等の低沸点脂肪族炭化水素や、フロンガスで代表される低沸点のフッ素含有炭化水素等が使用できる。
【0045】
本発明の発泡性ポリプロピレン組成物に用いる発泡剤は、ポリオレフィンをキャリアとする発泡剤マスターバッチの形態で添加することができる。当該ポリオレフィンとしてはポリプロピレン、ポリエチレン、ポリスチレン等が挙げられる。当該マスターバッチに含まれるキャリアは後述する他の成分に該当する。発泡剤マスターバッチ中に含まれる分解型発泡剤の含有量は、通常５～８０重量％、好ましくは１０～７０重量％であり、市販品をそのまま用いることができる。発泡剤の添加量は、前記成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量１００重量部に対する量で定義される。その下限値は、好ましくは０．１重量部以上、より好ましくは０．５重量部以上である。またその上限値は、好ましくは１０重量部以下、より好ましくは５重量部以下、さらに好ましくは３重量部以下である。さらに、この範囲内において発生ガス量および発泡倍率等を考慮して最適量が選択される。
【0046】
（７）成分（Ｅ）：滑剤
発泡性ポリプロピレン組成物は、成分（Ｅ）として滑剤を含むことが好ましい。滑剤とは摩擦軽減のために用いられる添加剤である。本発明において滑剤は射出発泡成形体の耐傷付性を向上させる。滑剤としては公知のものを使用できるが、入手容易性等の観点から脂肪酸アミドが好ましく、高級脂肪酸アミドがより好ましい。脂肪酸アミドを構成する脂肪酸は飽和脂肪酸でもよいし不飽和脂肪酸でもよい。高級脂肪酸基が有する炭素数は、１０以上であり、１２以上であることが好ましい。具体的な高級脂肪酸アミドとしては、例えば、ラウリン酸アミド、パルミチン酸アミド、ステアリン酸アミド、ベヘミン酸アミド等の飽和脂肪酸アミド；エルカ酸アミド、オレイン酸アミド、ブラシジン酸アミド、エライジン酸アミド等の不飽和脂肪酸アミド；メチレンビスステアリン酸アミド、メチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド等のビス脂肪酸アミド等が挙げられる。これらの中でもエルカ酸アミド、オレイン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミドが好ましい。
発泡性ポリプロピレン組成物は、成分（Ｅ）として滑剤を含むことが好ましい。滑剤とは摩擦軽減のために用いられる添加剤である。本発明において滑剤は射出発泡成形体の耐傷付性を向上させる。滑剤としては公知のものを使用できるが、入手容易性等の観点から脂肪酸アミドが好ましく、高級脂肪酸アミドがより好ましい。脂肪酸アミドを構成する脂肪酸は飽和脂肪酸でもよいし不飽和脂肪酸でもよい。高級脂肪酸基が有する炭素数は、１０以上であり、１２以上であることが好ましい。具体的な高級脂肪酸アミドとしては、例えば、ラウリン酸アミド、パルミチン酸アミド、ステアリン酸アミド、ベヘミン酸アミド等の飽和脂肪酸アミド；エルカ酸アミド、オレイン酸アミド、ブラシジン酸アミド、エライジン酸アミド等の不飽和脂肪酸アミド；メチレンビスステアリン酸アミド、メチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド等のビス脂肪酸アミド等が挙げられる。これらの中でもエルカ酸アミド、オレイン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミドが好ましい。
【0047】
滑剤（成分（Ｅ））の量は、前記成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量１００重量部に対して、好ましくは０．０５～０．５重量部、より好ましくは０．１～０．４重量部である。当該量が下限値未満であると発泡性ポリプロピレン組成物の耐傷付性の向上効果が十分でない場合がある。また、当該量が上限値を超えても効果は頭打ちとなり経済性が低下しうる。
【0048】
（８）エラストマー総重量
エラストマー総重量とは、成分（Ａ１－２）と成分（Ａ２－２）と成分（Ｂ）の重量の総和である。成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量中、エラストマー総重量は３１～３５重量％である。エラストマー総重量が下限値未満であると射出発泡成形体の耐衝撃性が低下する。また、スワルマークが発生することがある。エラストマー総重量が上限値を超えると射出発泡成形体の剛性が低下する。かかる観点から、エラストマー総重量は好ましくは３２～３４重量％である。
エラストマー総重量とは、成分（Ａ１－２）と成分（Ａ２－２）と成分（Ｂ）の重量の総和である。成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量中、エラストマー総重量は３１～３５重量％である。エラストマー総重量が下限値未満であると射出発泡成形体の耐衝撃性が低下する。また、スワルマークが発生することがある。エラストマー総重量が上限値を超えると射出発泡成形体の剛性が低下する。かかる観点から、エラストマー総重量は好ましくは３２～３４重量％である。
【0049】
（９）他の成分
発泡性ポリプロピレン組成物には、酸化防止剤、塩素吸収剤、耐熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、アンチブロッキング剤、帯電防止剤、結晶核剤、防曇剤、難燃剤、分散剤、銅害防止剤、中和剤、可塑剤、架橋剤、過酸化物、油展、および他の有機および無機顔料などの当該分野で通常用いられる慣用の添加剤を添加してもよい。各添加剤の添加量は公知の量としてよい。
発泡性ポリプロピレン組成物には、酸化防止剤、塩素吸収剤、耐熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、アンチブロッキング剤、帯電防止剤、結晶核剤、防曇剤、難燃剤、分散剤、銅害防止剤、中和剤、可塑剤、架橋剤、過酸化物、油展、および他の有機および無機顔料などの当該分野で通常用いられる慣用の添加剤を添加してもよい。各添加剤の添加量は公知の量としてよい。
【0050】
発泡性ポリプロピレン組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、前記成分（Ａ１）～（Ｂ）以外の樹脂またはエラストマーを含有してもよい。発泡性ポリプロピレン組成物が含有してもよい樹脂またはエラストマーは１種のみでもよいし、２種以上でもよい。含有量は公知の量としてよい。
【0051】
（１０）特性
１）ＭＦＲ
発泡性ポリプロピレン組成物のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は、発泡剤を含まない場合（以下「非発泡性ポリプロピレン組成物」ともいう）に４０～８０ｇ／１０分である。ＭＦＲが上限値を超えると射出発泡成形体の耐衝撃性が低下し、下限値未満であると発泡性ポリプロピレン組成物の流動性が低下する。これらの観点から、その上限値は、好ましくは７５ｇ／１０分以下、より好ましくは６８ｇ／１０分以下である。またその下限値は、好ましくは５０ｇ／１０分以上、より好ましくは５４ｇ／１０分以上である。なお、本明細書において、測定条件を示さず単に「ＭＦＲ」と記載された場合は、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定したＭＦＲのことをいう。
１）ＭＦＲ
発泡性ポリプロピレン組成物のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は、発泡剤を含まない場合（以下「非発泡性ポリプロピレン組成物」ともいう）に４０～８０ｇ／１０分である。ＭＦＲが上限値を超えると射出発泡成形体の耐衝撃性が低下し、下限値未満であると発泡性ポリプロピレン組成物の流動性が低下する。これらの観点から、その上限値は、好ましくは７５ｇ／１０分以下、より好ましくは６８ｇ／１０分以下である。またその下限値は、好ましくは５０ｇ／１０分以上、より好ましくは５４ｇ／１０分以上である。なお、本明細書において、測定条件を示さず単に「ＭＦＲ」と記載された場合は、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定したＭＦＲのことをいう。
【0052】
２）密度
非発泡性ポリプロピレン組成物の密度は好ましくは１．００ｇ／ｃｍ３以下であり、より好ましくは０．９８ｇ／ｃｍ３以下である。
非発泡性ポリプロピレン組成物の密度は好ましくは１．００ｇ／ｃｍ３以下であり、より好ましくは０．９８ｇ／ｃｍ３以下である。
【0053】
３）剛性
非発泡性ポリプロピレン組成物の曲げ弾性率は２３℃において、好ましくは９００ＭＰａ以上、より好ましくは１０００ＭＰａ以上である。
非発泡性ポリプロピレン組成物の曲げ弾性率は２３℃において、好ましくは９００ＭＰａ以上、より好ましくは１０００ＭＰａ以上である。
【0054】
４）耐衝撃性
非発泡性ポリプロピレン組成物のシャルピー衝撃強さは２３℃において、好ましくは１０ｋＪ／ｍ２以上、より好ましくは２０ｋＪ／ｍ２以上、さらに好ましくは２５ｋＪ／ｍ２以上である。当該シャルピー衝撃強さは－３０℃において、好ましくは２．０ｋＪ／ｍ２以上、より好ましくは２．５ｋＪ／ｍ２以上である。
非発泡性ポリプロピレン組成物のシャルピー衝撃強さは２３℃において、好ましくは１０ｋＪ／ｍ２以上、より好ましくは２０ｋＪ／ｍ２以上、さらに好ましくは２５ｋＪ／ｍ２以上である。当該シャルピー衝撃強さは－３０℃において、好ましくは２．０ｋＪ／ｍ２以上、より好ましくは２．５ｋＪ／ｍ２以上である。
【0055】
５）ダイスウェル
成分（Ａ１）～（Ｃ）からなる発泡剤を含まない組成物のダイスウェル（温度２１０℃、剪断速度９７２８ｓ－１）は、好ましくは１．５以上である。ダイスウェルが大きいと成形時に溶融ポリマーが金型に速やかに接触するので外観が良好（スワルマークが減少）となる。かかる観点から、ダイスウェルの下限値は、より好ましくは１．６以上である。ダイスウェルが過度に大きい材料では流動性が不足すると考えられるため、その上限は好ましくは３以下である。
成分（Ａ１）～（Ｃ）からなる発泡剤を含まない組成物のダイスウェル（温度２１０℃、剪断速度９７２８ｓ－１）は、好ましくは１．５以上である。ダイスウェルが大きいと成形時に溶融ポリマーが金型に速やかに接触するので外観が良好（スワルマークが減少）となる。かかる観点から、ダイスウェルの下限値は、より好ましくは１．６以上である。ダイスウェルが過度に大きい材料では流動性が不足すると考えられるため、その上限は好ましくは３以下である。
【0056】
ダイスウェルは、キャピラリーレオメーター（例えば、株式会社東洋精機製キャピログラフ１Ｃ）を用いて、２１０℃、９７２８ｓ－１で測定される。図１は当該測定法の概要を示す。キャピラリー１から溶融樹脂２を押出し、溶融樹脂の直径ｒとキャピラリー径ｒ０の比Ｒ＝（ｒ／ｒ０）からダイスウェルを求めることができる。キャピラリー長さは、１０ｍｍ、キャピラリー径は０．５ｍｍ、流入角は９０°であることが好ましい。
【0057】
２．製造方法
分解型発泡剤を用いる場合、本発明の発泡性ポリプロピレン組成物は、成分（Ｆ）以外の成分を溶融混練して非発泡性ポリプロピレン組成物を製造し、これと発泡剤（成分（Ｆ））をドライブレンドすることにより製造できる。前記ドライブレンドは、射出成形機付帯の押出機中で、成形前に溶融混練してよい。各成分は前述のとおりに準備される。また、発泡剤の添加方法としてポリオレフィンをキャリアとする発泡剤マスターバッチを用いてもよい。
分解型発泡剤を用いる場合、本発明の発泡性ポリプロピレン組成物は、成分（Ｆ）以外の成分を溶融混練して非発泡性ポリプロピレン組成物を製造し、これと発泡剤（成分（Ｆ））をドライブレンドすることにより製造できる。前記ドライブレンドは、射出成形機付帯の押出機中で、成形前に溶融混練してよい。各成分は前述のとおりに準備される。また、発泡剤の添加方法としてポリオレフィンをキャリアとする発泡剤マスターバッチを用いてもよい。
【0058】
溶剤型発泡剤を用いる場合は、前記非発泡性ポリプロピレン組成物を調製し、前述のとおり射出成形機内で溶剤型発泡剤と混合することで発泡性ポリプロピレン組成物を製造できる。
【0059】
３．成形
本発明の発泡性ポリプロピレン組成物を射出発泡させることで射出発泡成形体を製造できる。射出発泡成形工程は、射出工程と発泡工程を備える。射出発泡成形は、キャビティの容積を変化させない方法と変化させる方法に大別できる。前者は、発泡性ポリプロピレン組成物を金型のキャビティへ充填し、ポリマー成分の収縮に伴う圧力低下によって成形体内部で発泡剤を気化させて発泡させる方法である。後者は、発泡性ポリプロピレン組成物をキャビティに充填する途中または充填完了後に、金型をコアバックする、あるいは金型内のスライドコア等を移動させてキャビティの容積を拡大することにより発泡させる方法である。後者の場合、発泡性ポリプロピレン組成物の膨張速度よりもキャビティの容積を速く拡大させることが好ましい。
本発明の発泡性ポリプロピレン組成物を射出発泡させることで射出発泡成形体を製造できる。射出発泡成形工程は、射出工程と発泡工程を備える。射出発泡成形は、キャビティの容積を変化させない方法と変化させる方法に大別できる。前者は、発泡性ポリプロピレン組成物を金型のキャビティへ充填し、ポリマー成分の収縮に伴う圧力低下によって成形体内部で発泡剤を気化させて発泡させる方法である。後者は、発泡性ポリプロピレン組成物をキャビティに充填する途中または充填完了後に、金型をコアバックする、あるいは金型内のスライドコア等を移動させてキャビティの容積を拡大することにより発泡させる方法である。後者の場合、発泡性ポリプロピレン組成物の膨張速度よりもキャビティの容積を速く拡大させることが好ましい。
【0060】
成形温度は一般的には１５０～３５０℃、好ましくは１７０～２５０℃である。成形温度が３５０℃を超えると、組成物の劣化および成形不良の原因となり、１５０℃より低いと充填不足やヒケまたは反りなどの外観不良、成形不良が発生する。金型温度は１０～６０℃が好ましい。金型温度が６０℃を超えると表面仕上げ度が優れ、剛性に優れた射出発泡成形体が得られるものの、成形サイクルが長くなり生産性が低下する。逆に、金型温度が１０℃より低いと、ヒケまたは反りや収縮などが顕著になり満足な射出発泡成形体が得られにくくなる。さらには、金型に結露が生じやすくなるために金型腐食を進行させる原因ともなり、冷却のためのエネルギーコストも増大する。
【0061】
射出発泡成形体の発泡倍率は、好ましくは１．５以上、より好ましくは１．８以上である。
【0062】
４．用途
射出発泡成形体は自動車内装部品用成形体として有用である。自動車内装部品用成形体としては、ドアトリム、グローブボックス、コラムカバー、インスツルメントパネル、パッケージトレイ、リアトレイ、ピラーガーニッシュ、またはコンソールボックス等が挙げられる。製品強度を高めるために、前記成形体には非意匠面にリブが形成されていることが好ましい。本発明の発泡性ポリプロピレン組成物はＭＦＲが大きく流動性が高いため、金型のリブ形成用の溝に溶融樹脂を充分に充填することができる。さらには、スワルマーク等の発生を抑制し、外観に優れた射出発泡成形体を与える。特に、本発明の発泡性ポリプロピレン組成物は意匠面の面積が大きいドアトリムへの適用において顕著な効果を奏する。
射出発泡成形体は自動車内装部品用成形体として有用である。自動車内装部品用成形体としては、ドアトリム、グローブボックス、コラムカバー、インスツルメントパネル、パッケージトレイ、リアトレイ、ピラーガーニッシュ、またはコンソールボックス等が挙げられる。製品強度を高めるために、前記成形体には非意匠面にリブが形成されていることが好ましい。本発明の発泡性ポリプロピレン組成物はＭＦＲが大きく流動性が高いため、金型のリブ形成用の溝に溶融樹脂を充分に充填することができる。さらには、スワルマーク等の発生を抑制し、外観に優れた射出発泡成形体を与える。特に、本発明の発泡性ポリプロピレン組成物は意匠面の面積が大きいドアトリムへの適用において顕著な効果を奏する。
【実施例0063】
（１）成分（Ａ１）の調製
［ＨＥＣＯ１－１の製造］
ＭｇＣｌ２上にＴｉと内部ドナーとしてのジイソブチルフタレートを担持させた固体触媒を、欧州特許第７２８７６９号公報の実施例５に記載された方法により調製した。次いで、上記固体触媒と、有機アルミニウム化合物としてトリエチルアルミニウム（ＴＥＡＬ）と、外部電子供与体化合物としてジシクロペンチルジメトキシシラン（ＤＣＰＭＳ）を用い、固体触媒に対するＴＥＡＬの重量比が２０、ＴＥＡＬ／ＤＣＰＭＳの重量比が１０となるような量で、１２℃において２４分間接触させた。得られた触媒系を、液体プロピレン中において懸濁状態で２０℃にて５分間保持することによって予重合を行った。得られた予重合物を、二段の重合反応器を直列に備える重合装置の一段目の重合反応器に導入してプロピレン単独重合体を製造し、二段目の重合反応器でプロピレン－エチレンコポリマーを製造した。重合中は、温度と圧力を調整し、水素を分子量調節剤として用いた。
［ＨＥＣＯ１－１の製造］
ＭｇＣｌ２上にＴｉと内部ドナーとしてのジイソブチルフタレートを担持させた固体触媒を、欧州特許第７２８７６９号公報の実施例５に記載された方法により調製した。次いで、上記固体触媒と、有機アルミニウム化合物としてトリエチルアルミニウム（ＴＥＡＬ）と、外部電子供与体化合物としてジシクロペンチルジメトキシシラン（ＤＣＰＭＳ）を用い、固体触媒に対するＴＥＡＬの重量比が２０、ＴＥＡＬ／ＤＣＰＭＳの重量比が１０となるような量で、１２℃において２４分間接触させた。得られた触媒系を、液体プロピレン中において懸濁状態で２０℃にて５分間保持することによって予重合を行った。得られた予重合物を、二段の重合反応器を直列に備える重合装置の一段目の重合反応器に導入してプロピレン単独重合体を製造し、二段目の重合反応器でプロピレン－エチレンコポリマーを製造した。重合中は、温度と圧力を調整し、水素を分子量調節剤として用いた。
【0064】
重合温度と反応物の比率は、一段目の反応器では、重合温度、水素濃度が、それぞれ７０℃、３．２６モル％、二段目の反応器では、重合温度、水素濃度、Ｃ２／（Ｃ２＋Ｃ３）が、それぞれ８０℃、１．７５モル％、０．２２モル比であった。また、コポリマー成分の量（ＢＩＰＯ）が２４．９重量％となるように一段目と二段目の滞留時間分布を調整した。得られた重合体１００重量部に、酸化防止剤として、ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５を０．１重量部、中和剤として淡南化学株式会社製カルシウムステアレートを０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌、混合した後、スクリュー直径１５ｍｍの単軸押出機（株式会社テクノベル製）を用いて、シリンダ温度２００℃で溶融混練して押出した。ストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレットを得た。得られたブロックポリプロピレン（ＨＥＣＯ１－１）の２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲは７５．０ｇ／１０分、プロピレン－エチレン共重合体のエチレン由来単位（ＢＩＰＯ Ｃ２）は２７．５重量％、ＸＳＩＶは２．４ｄＬ／ｇ、キシレン不溶分（ＸＩ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は６．１であった。
【0065】
［ＨＥＣＯ１－２～ＨＥＣＯ１－１８の製造］
ＢＩＰＯとＢＩＰＯ Ｃ２が表１に記載の割合となるように、一段目と二段目の滞留時間分布と二段目の反応器のＣ２／（Ｃ２＋Ｃ３）を調整するとともに、ＭＦＲとＸＳＩＶが表１に記載の値となるように、一段目と二段目の水素濃度を調整した以外は、ＨＥＣＯ１－１の場合と同様の製造方法にて、ＨＥＣＯ１－２～ＨＥＣＯ１－１８を得た。
ＢＩＰＯとＢＩＰＯ Ｃ２が表１に記載の割合となるように、一段目と二段目の滞留時間分布と二段目の反応器のＣ２／（Ｃ２＋Ｃ３）を調整するとともに、ＭＦＲとＸＳＩＶが表１に記載の値となるように、一段目と二段目の水素濃度を調整した以外は、ＨＥＣＯ１－１の場合と同様の製造方法にて、ＨＥＣＯ１－２～ＨＥＣＯ１－１８を得た。
【0066】
［ＨＥＣＯ１－１９の製造］
特開２０１１－５００９０７号の実施例に記載の調製法に従い、固体触媒成分を調製した。具体的には以下ようにして固体触媒成分を調製した。
窒素でパージした５００ｍＬの４つ口丸底フラスコ中に、２５０ｍＬのＴｉＣｌ４を０℃にて導入した。撹拌しながら、１０．０ｇの微細球状ＭｇＣｌ２・１．８Ｃ２Ｈ５ＯＨ、および９．１ミリモルのジエチル－２，３－（ジイソプロピル）スクシネートを加えた。ＭｇＣｌ２・１．８Ｃ２Ｈ５ＯＨは、米国特許第４，３９９，０５４号の実施例２に記載の方法にしたがい、ただし回転数を１００００ｒｐｍに代えて３０００ｒｐｍで運転して製造した。内容物の温度を１００℃に上昇し、１２０分間保持した。次に撹拌を停止し、固体生成物を沈降させ、上澄み液を吸い出した。続いて以下の操作を２回繰り返した：２５０ｍＬの新しいＴｉＣｌ４を加え、混合物を１２０℃にて６０分間反応させ、上澄み液を吸い出した。固体を、６０℃において無水ヘキサン（６×１００ｍＬ）で６回洗浄した。
特開２０１１－５００９０７号の実施例に記載の調製法に従い、固体触媒成分を調製した。具体的には以下ようにして固体触媒成分を調製した。
窒素でパージした５００ｍＬの４つ口丸底フラスコ中に、２５０ｍＬのＴｉＣｌ４を０℃にて導入した。撹拌しながら、１０．０ｇの微細球状ＭｇＣｌ２・１．８Ｃ２Ｈ５ＯＨ、および９．１ミリモルのジエチル－２，３－（ジイソプロピル）スクシネートを加えた。ＭｇＣｌ２・１．８Ｃ２Ｈ５ＯＨは、米国特許第４，３９９，０５４号の実施例２に記載の方法にしたがい、ただし回転数を１００００ｒｐｍに代えて３０００ｒｐｍで運転して製造した。内容物の温度を１００℃に上昇し、１２０分間保持した。次に撹拌を停止し、固体生成物を沈降させ、上澄み液を吸い出した。続いて以下の操作を２回繰り返した：２５０ｍＬの新しいＴｉＣｌ４を加え、混合物を１２０℃にて６０分間反応させ、上澄み液を吸い出した。固体を、６０℃において無水ヘキサン（６×１００ｍＬ）で６回洗浄した。
【0067】
上記固体触媒とトリエチルアルミニウム（ＴＥＡＬ）およびジシクロペンチルジメトキシシラン（ＤＣＰＭＳ）を、固体触媒に対するＴＥＡＬの重量比が１８であり、ＴＥＡＬ／ＤＣＰＭＳの重量比が１０となるような量で、室温において５分間接触させた。得られた触媒系を、液体プロピレン中において懸濁状態で２０℃にて５分間保持することによって予重合を行った。得られた予重合物を、二段の重合反応器を直列に備える重合装置の一段目の重合反応器に導入してプロピレン単独重合体を製造し、二段目の重合反応器でプロピレン－エチレンコポリマーを製造した。重合中は、温度と圧力を調整し、水素を分子量調節剤として用いた。
【0068】
重合温度と反応物の比率は、一段目の反応器では、重合温度、水素濃度が、それぞれ７０℃、０．９９モル％、二段目の反応器では、重合温度、水素濃度、Ｃ２／（Ｃ２＋Ｃ３）が、それぞれ８０℃、２．４５モル％、０．２９モル比であった。また、コポリマー成分の量（ＢＩＰＯ）が１８．９重量％となるように一段目と二段目の滞留時間分布を調整した。得られた重合体から、ＨＥＣＯ１－１と同様にしてペレットを得た。得られたブロックポリプロピレン（ＨＥＣＯ１－１９）の２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲは６５．０ｇ／１０分、プロピレン－エチレン共重合体のエチレン由来単位（ＢＩＰＯ Ｃ２）は３４．５重量％、ＸＳＩＶは２．０ｄＬ／ｇ、キシレン不溶分（ＸＩ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は８．３であった。
【0069】
（２）成分（Ａ２）の調製
［ＨＥＣＯ２－１の製造］
ＨＥＣＯ１－１９の製造に用いた予重合物を１段目の重合反応器に導入してプロピレン単独重合体を得た。その後、得られた重合体から未反応モノマー類をパージした後、２段目の重合反応器に導入して共重合体（エチレン－プロピレン共重合体）を得た。重合中は、温度と圧力を調整し、水素を分子量調節剤として用いた。重合温度と反応物の比率は、一段目の反応器では、重合温度、水素濃度が、それぞれ７０℃、０．８１モル％、二段目の反応器では、重合温度、水素濃度、Ｃ２／（Ｃ２＋Ｃ３）が、それぞれ８０℃、１００モルｐｐｍ、０．２４モル比であった。また、ＢＩＰＯの量が３０重量％となるように一段目と二段目の滞留時間分布を調整した。得られたポリプロピレン重合体に、酸化防止剤として、ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５を０．２重量％、中和剤として、淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレートを０．０５重量％配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した後、スクリュー直径５０ｍｍの単軸押出機（ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣ）で、シリンダ温度２３０℃で押出し、ストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状のＨＥＣＯ２－１を得た。
［ＨＥＣＯ２－１の製造］
ＨＥＣＯ１－１９の製造に用いた予重合物を１段目の重合反応器に導入してプロピレン単独重合体を得た。その後、得られた重合体から未反応モノマー類をパージした後、２段目の重合反応器に導入して共重合体（エチレン－プロピレン共重合体）を得た。重合中は、温度と圧力を調整し、水素を分子量調節剤として用いた。重合温度と反応物の比率は、一段目の反応器では、重合温度、水素濃度が、それぞれ７０℃、０．８１モル％、二段目の反応器では、重合温度、水素濃度、Ｃ２／（Ｃ２＋Ｃ３）が、それぞれ８０℃、１００モルｐｐｍ、０．２４モル比であった。また、ＢＩＰＯの量が３０重量％となるように一段目と二段目の滞留時間分布を調整した。得られたポリプロピレン重合体に、酸化防止剤として、ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５を０．２重量％、中和剤として、淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレートを０．０５重量％配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した後、スクリュー直径５０ｍｍの単軸押出機（ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣ）で、シリンダ温度２３０℃で押出し、ストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状のＨＥＣＯ２－１を得た。
【0070】
得られたＨＥＣＯ２－１の２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲは９．５ｇ／１０分、ＢＩＰＯ Ｃ２は３０．０重量％、ＸＳＩＶは７．０ｄＬ／ｇであった。
【0071】
（３）成分（Ｂ）
以下のエラストマーを準備した。
１）Ｂ－１
ダウ・ケミカル社製エンゲージ８４０７
エチレン－オクテン共重合体（ＥＯＲ）
ＭＦＲ１９０℃＝３０ｇ／１０分、密度＝０．８７０ｇ／ｃｍ３
以下のエラストマーを準備した。
１）Ｂ－１
ダウ・ケミカル社製エンゲージ８４０７
エチレン－オクテン共重合体（ＥＯＲ）
ＭＦＲ１９０℃＝３０ｇ／１０分、密度＝０．８７０ｇ／ｃｍ３
【0072】
２）Ｂ－２
三井化学社製タフマーＡ３５０７０
エチレン－１－ブテン共重合体（ＥＢＲ）
ＭＦＲ１９０℃＝３５ｇ／１０分、密度＝０．８７０ｇ／ｃｍ３
三井化学社製タフマーＡ３５０７０
エチレン－１－ブテン共重合体（ＥＢＲ）
ＭＦＲ１９０℃＝３５ｇ／１０分、密度＝０．８７０ｇ／ｃｍ３
【0073】
３）Ｂ－３
ダウ・ケミカル社製エンゲージ８２００
エチレン－オクテン共重合体（ＥＯＲ）
ＭＦＲ１９０℃＝５ｇ／１０分、密度＝０．８７０ｇ／ｃｍ３
ダウ・ケミカル社製エンゲージ８２００
エチレン－オクテン共重合体（ＥＯＲ）
ＭＦＲ１９０℃＝５ｇ／１０分、密度＝０．８７０ｇ／ｃｍ３
【0074】
４）Ｂ－４
ダウ・ケミカル社製エンゲージ７４４７
エチレン－１－ブテン共重合体（ＥＢＲ）
ＭＦＲ１９０℃＝５ｇ／１０分、密度＝０．８６５ｇ／ｃｍ３
ダウ・ケミカル社製エンゲージ７４４７
エチレン－１－ブテン共重合体（ＥＢＲ）
ＭＦＲ１９０℃＝５ｇ／１０分、密度＝０．８６５ｇ／ｃｍ３
【0075】
（４）成分（Ｃ）
以下を用いた。
タルク（ネオライト興産株式会社製ＵＮＩ０５） 平均粒径＝５μｍ
以下を用いた。
タルク（ネオライト興産株式会社製ＵＮＩ０５） 平均粒径＝５μｍ
【0076】
［実施例］
（１）非発泡性ポリプロピレン組成物
表１に示す組成で成分（Ａ１）～（Ｃ）を配合し、かつ成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量１００重量部に対し、酸化防止剤としてＢＡＳＦ社製Ｂ２２５を０．１重量部、耐候剤として株式会社ＡＤＥＫＡ製アデカスタブＬＡ５０２ＸＰを０．３重量部、帯電防止剤として花王株式会社製ＴＳ－５を０．３重量部、顔料等の分散剤として日油株式会社製マグネシウムステアレートＧＲを０．２重量部加え、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌、混合した。当該混合物を、株式会社ＪＳＷ製同方向２軸押出機ＴＥＸ－３０αを用いて、シリンダ温度２００℃で溶融混練して押出した。ストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、非発泡性ポリプロピレン組成物のペレットを得た。このようにして製造した非発泡性ポリプロピレン組成物について各種物性を評価した。結果を表２に示す。評価方法は後述する。
（１）非発泡性ポリプロピレン組成物
表１に示す組成で成分（Ａ１）～（Ｃ）を配合し、かつ成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量１００重量部に対し、酸化防止剤としてＢＡＳＦ社製Ｂ２２５を０．１重量部、耐候剤として株式会社ＡＤＥＫＡ製アデカスタブＬＡ５０２ＸＰを０．３重量部、帯電防止剤として花王株式会社製ＴＳ－５を０．３重量部、顔料等の分散剤として日油株式会社製マグネシウムステアレートＧＲを０．２重量部加え、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌、混合した。当該混合物を、株式会社ＪＳＷ製同方向２軸押出機ＴＥＸ－３０αを用いて、シリンダ温度２００℃で溶融混練して押出した。ストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、非発泡性ポリプロピレン組成物のペレットを得た。このようにして製造した非発泡性ポリプロピレン組成物について各種物性を評価した。結果を表２に示す。評価方法は後述する。
【0077】
（２）発泡成形体
発泡剤マスターバッチとして、永和化成工業株式会社製ポリスレンＥＥ６５Ｃ（炭酸水素ナトリウムを含む分解型発泡剤マスターバッチ、キャリア＝ポリエチレン）を準備した。上記の非発泡性ポリプロピレン組成物に発泡剤マスターバッチを３重量部加えて射出成形機のシリンダ内で溶融混練した後、下記条件にて射出発泡成形を行って射出発泡成形体を製造した。当該発泡剤マスターバッチは分解型発泡剤とキャリアとしてのポリエチレンを含んでいる。発泡成形体の評価結果を表２に合わせて示す。成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量１００重量部に対する発泡剤の量は約２重量部であった。
発泡剤マスターバッチとして、永和化成工業株式会社製ポリスレンＥＥ６５Ｃ（炭酸水素ナトリウムを含む分解型発泡剤マスターバッチ、キャリア＝ポリエチレン）を準備した。上記の非発泡性ポリプロピレン組成物に発泡剤マスターバッチを３重量部加えて射出成形機のシリンダ内で溶融混練した後、下記条件にて射出発泡成形を行って射出発泡成形体を製造した。当該発泡剤マスターバッチは分解型発泡剤とキャリアとしてのポリエチレンを含んでいる。発泡成形体の評価結果を表２に合わせて示す。成分（Ａ１）～（Ｃ）の総重量１００重量部に対する発泡剤の量は約２重量部であった。
【0078】
［射出発泡成形条件］
射出成形機として、株式会社ニイガタマシンテクノ製射出成形機（ＭＤ２８０Ｓ２０００、スクリュー径５２ｍｍφ、スクリューストローク２４０ｍｍのシングルフライトスクリュー装備）を用いた。金型として、自動車内装部品を想定して作製された２００ｍｍ×４００ｍｍのキャビティを持ち、片面に強度補強リブ（高さ１０ｍｍ×厚さ１ｍｍ）が形成された平板成形用金型（キャビティ面はシボ、コア面は鏡面）を用いた。条件は以下のとおりの設定とした。
シリンダ温度：２１０℃
スクリュー回転数：８０ｒｐｍ
射出速度：４５ｍｍ／秒
射出時間：２．１秒
冷却時間：４０秒
金型温度：６０℃
金型の初期キャビティ開度：１．５ｍｍ
金型のコアバック量：１．２ｍｍ
射出成形機として、株式会社ニイガタマシンテクノ製射出成形機（ＭＤ２８０Ｓ２０００、スクリュー径５２ｍｍφ、スクリューストローク２４０ｍｍのシングルフライトスクリュー装備）を用いた。金型として、自動車内装部品を想定して作製された２００ｍｍ×４００ｍｍのキャビティを持ち、片面に強度補強リブ（高さ１０ｍｍ×厚さ１ｍｍ）が形成された平板成形用金型（キャビティ面はシボ、コア面は鏡面）を用いた。条件は以下のとおりの設定とした。
シリンダ温度：２１０℃
スクリュー回転数：８０ｒｐｍ
射出速度：４５ｍｍ／秒
射出時間：２．１秒
冷却時間：４０秒
金型温度：６０℃
金型の初期キャビティ開度：１．５ｍｍ
金型のコアバック量：１．２ｍｍ
【0079】
［比較例］
表１に示す成分を用いて実施例と同様にして比較用の非発泡性ポリプロピレン組成物および発泡成形体を製造し評価した。結果を表２に示す。
表１に示す成分を用いて実施例と同様にして比較用の非発泡性ポリプロピレン組成物および発泡成形体を製造し評価した。結果を表２に示す。
【0080】
成分（Ａ２）を含まない比較例１と２の組成物はスワルマークが増加した。比較例１の組成物においてはアバタも発生した。
成分（Ｂ）のＭＦＲ（１９０℃）が１５ｇ／１０分以下の比較例３～５の組成物はスワルマークが増加した。比較例４と５の組成物においてはアバタも発生した。
エラストマー総重量が３１重量％に満たない比較例６～８、および１０の組成物は温度２３℃のシャルピー衝撃強さが低下し、スワルマークが増加した。成分（Ａ１）のＸＳＩＶが好ましい範囲を下回る比較例７と成分（Ａ１）のＸＩのＭｗ／Ｍｎが好ましい範囲以上の比較例１０の組成物においては、さらにセル密度が低下しかつアバタが増加した。
成分（Ｂ）の量が２０重量％の比較例９の組成物は外観が悪化（スワルマークおよびアバタが増加）した。
成分（Ｂ）のＭＦＲ（１９０℃）が１５ｇ／１０分以下の比較例３～５の組成物はスワルマークが増加した。比較例４と５の組成物においてはアバタも発生した。
エラストマー総重量が３１重量％に満たない比較例６～８、および１０の組成物は温度２３℃のシャルピー衝撃強さが低下し、スワルマークが増加した。成分（Ａ１）のＸＳＩＶが好ましい範囲を下回る比較例７と成分（Ａ１）のＸＩのＭｗ／Ｍｎが好ましい範囲以上の比較例１０の組成物においては、さらにセル密度が低下しかつアバタが増加した。
成分（Ｂ）の量が２０重量％の比較例９の組成物は外観が悪化（スワルマークおよびアバタが増加）した。
【0081】
本発明の非発泡性ポリプロピレン組成物は、優れた剛性と耐衝撃性に加えて、発泡剤を添加して発泡性組成物とした場合に外観に優れるという特性を有する。以上から、本発明の発泡性ポリプロピレン組成物は自動車内装部品等として有用な発泡成形体を与えることが明らかである。
【0082】
【表1-1】
【0083】
【表1-2】
【0084】
【表2】
【0085】
以下に物性値の測定方法を示す。
［密度］
ＪＩＳ Ｋ ７１１２に準じて測定した。
［ＭＦＲ］
ＪＩＳ Ｋ ７２１０－１に準じ、に準拠し、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件下で測定した。
［ＭＦＲ１９０℃］
ＪＩＳ Ｋ ７２１０－１に準じ、に準拠し、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件下で測定した。
［密度］
ＪＩＳ Ｋ ７１１２に準じて測定した。
［ＭＦＲ］
ＪＩＳ Ｋ ７２１０－１に準じ、に準拠し、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件下で測定した。
［ＭＦＲ１９０℃］
ＪＩＳ Ｋ ７２１０－１に準じ、に準拠し、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件下で測定した。
【0086】
［曲げ弾性率］
ＪＩＳ Ｋ６９２１－２に従い、射出成形機（ファナック株式会社製ＦＡＮＵＣ ＲＯＢＯＳＨＯＴ Ｓ２０００ｉ）を用い、以下の条件で、発泡剤を含まないポリプロピレン組成物からＪＩＳ Ｋ７１３９に規定する多目的試験片（タイプＡ１）を射出成形した。
溶融樹脂温度：２００℃
金型温度：４０℃
平均射出速度：２００ｍｍ／秒
保圧時間：４０秒
全サイクル時間：６０秒
前記試験片を幅１０ｍｍ、厚さ４ｍｍ、長さ８０ｍｍに加工して測定用試験片（タイプＢ２）を得た。株式会社島津製作所製精密万能試験機（オートグラフＡＧ－Ｘ １０ｋＮ）を用い、温度２３℃、相対湿度５０％、支点間距離６４ｍｍ、試験速度２ｍｍ／分の条件で、タイプＢ２測定用試験片の曲げ弾性率を測定した。
ＪＩＳ Ｋ６９２１－２に従い、射出成形機（ファナック株式会社製ＦＡＮＵＣ ＲＯＢＯＳＨＯＴ Ｓ２０００ｉ）を用い、以下の条件で、発泡剤を含まないポリプロピレン組成物からＪＩＳ Ｋ７１３９に規定する多目的試験片（タイプＡ１）を射出成形した。
溶融樹脂温度：２００℃
金型温度：４０℃
平均射出速度：２００ｍｍ／秒
保圧時間：４０秒
全サイクル時間：６０秒
前記試験片を幅１０ｍｍ、厚さ４ｍｍ、長さ８０ｍｍに加工して測定用試験片（タイプＢ２）を得た。株式会社島津製作所製精密万能試験機（オートグラフＡＧ－Ｘ １０ｋＮ）を用い、温度２３℃、相対湿度５０％、支点間距離６４ｍｍ、試験速度２ｍｍ／分の条件で、タイプＢ２測定用試験片の曲げ弾性率を測定した。
【0087】
［シャルピー衝撃強さ］
ＪＩＳ Ｋ６９２１－２に従い、曲げ弾性率測定で用いた試験片と同一の操作で得たタイプＡ１試験片を用いて測定した。すなわち、ＪＩＳ Ｋ７１１１－１に従い、株式会社東洋精機製作所製ノッチングツールＡ－４を用いて幅１０ｍｍ、厚み４ｍｍ、長さ８０ｍｍに加工してから幅方向に２ｍｍのノッチを入れ、形状Ａの測定用試験片を得た。当該測定用試験片について、株式会社安田精機製作所製低温槽付き全自動衝撃試験機（Ｎｏ．２５８－ＺＡ）を用い、温度２３℃または－３０℃の条件でシャルピー衝撃強さ（エッジワイズ打撃、１ｅＡ法）を測定した。
ＪＩＳ Ｋ６９２１－２に従い、曲げ弾性率測定で用いた試験片と同一の操作で得たタイプＡ１試験片を用いて測定した。すなわち、ＪＩＳ Ｋ７１１１－１に従い、株式会社東洋精機製作所製ノッチングツールＡ－４を用いて幅１０ｍｍ、厚み４ｍｍ、長さ８０ｍｍに加工してから幅方向に２ｍｍのノッチを入れ、形状Ａの測定用試験片を得た。当該測定用試験片について、株式会社安田精機製作所製低温槽付き全自動衝撃試験機（Ｎｏ．２５８－ＺＡ）を用い、温度２３℃または－３０℃の条件でシャルピー衝撃強さ（エッジワイズ打撃、１ｅＡ法）を測定した。
【0088】
［スワルマーク］
発泡成形体について、その表面のスワルマークを目視で観察し、下記２段階で評価した。
Ａ：スワルマークの発生無し、あるいは極めて目立ちにくい。
Ｂ：スワルマークが目立つ。
発泡成形体について、その表面のスワルマークを目視で観察し、下記２段階で評価した。
Ａ：スワルマークの発生無し、あるいは極めて目立ちにくい。
Ｂ：スワルマークが目立つ。
【0089】
［セル密度］
射出発泡成形体を厚さ方向に１０ｃｍ長さで切断し、断面を観察した。拡大倍率２０倍で５ｃｍ長さの範囲を撮影し、気泡が疎な位置に鏡面側と平行な５ｃｍ長さの直線を引いた。直線上の独立気泡数をカウントした。
Ａ：独立気泡が２５０個以上。
Ｂ：独立気泡が２５０個未満。
［アバタ］
射出発泡成形体について、その表面のスワルマークを目視で観察し、下記２段階で評価した。
Ａ：アバタの発生無し、あるいは極めて目立ちにくい。
Ｂ：アバタが目立つ。
射出発泡成形体を厚さ方向に１０ｃｍ長さで切断し、断面を観察した。拡大倍率２０倍で５ｃｍ長さの範囲を撮影し、気泡が疎な位置に鏡面側と平行な５ｃｍ長さの直線を引いた。直線上の独立気泡数をカウントした。
Ａ：独立気泡が２５０個以上。
Ｂ：独立気泡が２５０個未満。
［アバタ］
射出発泡成形体について、その表面のスワルマークを目視で観察し、下記２段階で評価した。
Ａ：アバタの発生無し、あるいは極めて目立ちにくい。
Ｂ：アバタが目立つ。
【0090】
［ダイスウェル］
キャピラリーレオメーター（株式会社東洋精機製キャピログラフ１Ｃ）を用いてキャピラリー１から溶融樹脂２を押出し、図１に示すように押出された溶融樹脂の直径ｒとキャピラリー径ｒ０の比Ｒ＝（ｒ／ｒ０）から求めた。
キャピラリー長さ：１０ｍｍ、キャピラリー径：０．５ｍｍ、流入角：９０°
キャピラリーレオメーター（株式会社東洋精機製キャピログラフ１Ｃ）を用いてキャピラリー１から溶融樹脂２を押出し、図１に示すように押出された溶融樹脂の直径ｒとキャピラリー径ｒ０の比Ｒ＝（ｒ／ｒ０）から求めた。
キャピラリー長さ：１０ｍｍ、キャピラリー径：０．５ｍｍ、流入角：９０°
【0091】
［ＸＳＩＶ］
ポリマー２．５ｇを、ｏ－キシレン（溶媒）を２５０ｍＬ入れたフラスコに入れ、ホットプレートおよび還流装置を用いて、１３５℃で、窒素パージを行いながら、３０分間、攪拌し、完全溶解させた後、２５℃で１時間、冷却を行った。得られた溶液を、濾紙を用いて濾過した。濾過後の濾液を１００ｍＬ採取し、アルミカップ等に移し、窒素パージを行いながら、１４０℃で蒸発乾固を行い、室温で３０分間静置し、キシレン可溶分（ＸＳ）を得た。上記のキシレン可溶分を試料とし、ウベローデ型粘度計（ＳＳ－７８０－Ｈ１、柴山科学器械製作所製）を用いて１３５℃テトラヒドロナフタレン中で極限粘度の測定を行った。
ポリマー２．５ｇを、ｏ－キシレン（溶媒）を２５０ｍＬ入れたフラスコに入れ、ホットプレートおよび還流装置を用いて、１３５℃で、窒素パージを行いながら、３０分間、攪拌し、完全溶解させた後、２５℃で１時間、冷却を行った。得られた溶液を、濾紙を用いて濾過した。濾過後の濾液を１００ｍＬ採取し、アルミカップ等に移し、窒素パージを行いながら、１４０℃で蒸発乾固を行い、室温で３０分間静置し、キシレン可溶分（ＸＳ）を得た。上記のキシレン可溶分を試料とし、ウベローデ型粘度計（ＳＳ－７８０－Ｈ１、柴山科学器械製作所製）を用いて１３５℃テトラヒドロナフタレン中で極限粘度の測定を行った。
【0092】
［成分（Ａ１）または成分（Ａ２）におけるコポリマー中のエチレン由来単位の含有量（ＢＩＰＯ Ｃ２）およびコポリマーの量（ＢＩＰＯ）］
１，２，４－トリクロロベンゼン／重水素化ベンゼンの混合溶媒に溶解した試料について、Ｂｒｕｋｅｒ社製ＡＶＡＮＣＥIII ＨＤ４００（１３Ｃ共鳴周波数１００ＭＨｚ）を用い、測定温度１２０℃、フリップ角４５度、パルス間隔７秒、試料回転数２０Ｈｚ、積算回数５０００回の条件で１３Ｃ－ＮＭＲのスペクトルを得た。
１，２，４－トリクロロベンゼン／重水素化ベンゼンの混合溶媒に溶解した試料について、Ｂｒｕｋｅｒ社製ＡＶＡＮＣＥIII ＨＤ４００（１３Ｃ共鳴周波数１００ＭＨｚ）を用い、測定温度１２０℃、フリップ角４５度、パルス間隔７秒、試料回転数２０Ｈｚ、積算回数５０００回の条件で１３Ｃ－ＮＭＲのスペクトルを得た。
【0093】
＜成分（Ａ１）または成分（Ａ２）の総エチレン量＞
上記で得られたスペクトルを用いて、Kakugo,Y.Naito、K.Mizunuma and T.Miyatake、Macromolecules、15、1150-1152(1982)の文献に記載された方法により、ポリプロピレン組成物の総エチレン量（重量％）を求めた。
上記で得られたスペクトルを用いて、Kakugo,Y.Naito、K.Mizunuma and T.Miyatake、Macromolecules、15、1150-1152(1982)の文献に記載された方法により、ポリプロピレン組成物の総エチレン量（重量％）を求めた。
【0094】
＜成分（Ａ１）または成分（Ａ２）のコポリマー中のエチレン由来単位の含有量（ＢＩＰＯ Ｃ２）＞
上記で得られたＴββの積分強度の替わりに下記式で求めた積分強度を使用した以外は、総エチレン量と同様の方法で計算を行い、コポリマー中のエチレン由来単位の含有量（ＢＩＰＯ Ｃ２）を求めた。
Ｔ’ββ＝ ０．９８×Ｓαγ×Ａ／（１－０．９８×Ａ）
ここで、Ａ＝ Ｓαγ／（Ｓαγ＋Ｓαδ）
上記で得られたＴββの積分強度の替わりに下記式で求めた積分強度を使用した以外は、総エチレン量と同様の方法で計算を行い、コポリマー中のエチレン由来単位の含有量（ＢＩＰＯ Ｃ２）を求めた。
Ｔ’ββ＝ ０．９８×Ｓαγ×Ａ／（１－０．９８×Ａ）
ここで、Ａ＝ Ｓαγ／（Ｓαγ＋Ｓαδ）
【0095】
＜成分（Ａ１）または成分（Ａ２）のコポリマーの量（ＢＩＰＯ）＞
以下の式で求めた。
コポリマーの量（重量％）＝組成物の総エチレン量／（コポリマー中のエチレン由来単位の含有量／１００）
以下の式で求めた。
コポリマーの量（重量％）＝組成物の総エチレン量／（コポリマー中のエチレン由来単位の含有量／１００）
【0096】
＜キシレン不溶分（ＸＩ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＞
上記のキシレン可溶分（ＸＳ）を得た際と同様に、ポリマー２．５ｇを、ｏ－キシレン（溶媒）を２５０ｍＬ入れたフラスコに入れ、ホットプレートおよび還流装置を用いて、１３５℃で、窒素パージを行いながら、３０分間、攪拌し、完全溶解させた後、２５℃で１時間、冷却を行った。得られた溶液を、濾紙を用いて濾過した。キシレン不溶分（ＸＩ）は、濾過した沈殿物をメタノールで残留したキシレンを十分に洗い流した後、真空下８０℃において乾燥させて採取した。
上記のＸＩを試料とし、以下のように、数平均分子量（Ｍｎ）と重量平均分子量（Ｍｗ）の測定を行い、重量平均分子量（Ｍｗ）を数平均分子量（Ｍｎ）で除して分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を求めた。
装置としてポリマーラボラトリーズ社製ＰＬ ＧＰＣ２２０を使用し、酸化防止剤を含む１，２，４－トリクロロベンゼンを移動相とし、カラムとして昭和電工社製ＵＴ－Ｇ（１本）、ＵＴ－８０７（１本）、ＵＴ－８０６Ｍ（２本）を直列に接続したものを使用し、検出器として示差屈折率計を使用した。また、試料溶液の溶媒としては移動相と同じものを使用し、１ｍｇ／ｍＬの試料濃度で、１５０℃の温度で振とうさせながら２時間溶解して測定試料を調製した。これにより得た試料溶液５００μＬをカラムに注入し、流速１．０ｍＬ／分、温度１４５℃、データ取り込み間隔１秒で測定した。カラムの較正には、分子量５８０～７４５万のポリスチレン標準試料（Ｓｈｏｄｅｘ ＳＴＡＮＤＡＲＤ、昭和電工社製）を使用し、三次式近似で行った。Ｍａｒｋ－Ｈｏｕｗｉｎｋ－Ｓａｋｕｒａｄａの係数は、ポリスチレン標準試料に関しては、Ｋ＝１．２１×１０－４、α＝０．７０７、ポリプロピレン単独重合体、プロピレンランダム共重合体、および他のポリプロピレン系重合体に関しては、Ｋ＝１．３７×１０－４、α＝０．７５を使用した。
上記のキシレン可溶分（ＸＳ）を得た際と同様に、ポリマー２．５ｇを、ｏ－キシレン（溶媒）を２５０ｍＬ入れたフラスコに入れ、ホットプレートおよび還流装置を用いて、１３５℃で、窒素パージを行いながら、３０分間、攪拌し、完全溶解させた後、２５℃で１時間、冷却を行った。得られた溶液を、濾紙を用いて濾過した。キシレン不溶分（ＸＩ）は、濾過した沈殿物をメタノールで残留したキシレンを十分に洗い流した後、真空下８０℃において乾燥させて採取した。
上記のＸＩを試料とし、以下のように、数平均分子量（Ｍｎ）と重量平均分子量（Ｍｗ）の測定を行い、重量平均分子量（Ｍｗ）を数平均分子量（Ｍｎ）で除して分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を求めた。
装置としてポリマーラボラトリーズ社製ＰＬ ＧＰＣ２２０を使用し、酸化防止剤を含む１，２，４－トリクロロベンゼンを移動相とし、カラムとして昭和電工社製ＵＴ－Ｇ（１本）、ＵＴ－８０７（１本）、ＵＴ－８０６Ｍ（２本）を直列に接続したものを使用し、検出器として示差屈折率計を使用した。また、試料溶液の溶媒としては移動相と同じものを使用し、１ｍｇ／ｍＬの試料濃度で、１５０℃の温度で振とうさせながら２時間溶解して測定試料を調製した。これにより得た試料溶液５００μＬをカラムに注入し、流速１．０ｍＬ／分、温度１４５℃、データ取り込み間隔１秒で測定した。カラムの較正には、分子量５８０～７４５万のポリスチレン標準試料（Ｓｈｏｄｅｘ ＳＴＡＮＤＡＲＤ、昭和電工社製）を使用し、三次式近似で行った。Ｍａｒｋ－Ｈｏｕｗｉｎｋ－Ｓａｋｕｒａｄａの係数は、ポリスチレン標準試料に関しては、Ｋ＝１．２１×１０－４、α＝０．７０７、ポリプロピレン単独重合体、プロピレンランダム共重合体、および他のポリプロピレン系重合体に関しては、Ｋ＝１．３７×１０－４、α＝０．７５を使用した。
【図1】
