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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024030199
(43)【公開日】2024-03-07
(54)【発明の名称】燃料供給システム
(51)【国際特許分類】
F02D 19/08 20060101AFI20240229BHJP
F02D 19/12 20060101ALI20240229BHJP
【ＦＩ】
F02D19/08 Z
F02D19/12 A
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022132847
(22)【出願日】2022-08-23
(71)【出願人】
【識別番号】000002967
【氏名又は名称】ダイハツ工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100103517
【弁理士】
【氏名又は名称】岡本 寛之
(72)【発明者】
【氏名】任介 幸司
【テーマコード（参考）】
3G092
【Ｆターム（参考）】
3G092AA01
3G092AA04
3G092AA06
3G092AB17
3G092AB19
3G092BA04
3G092BB06
3G092DE14S
3G092FA24
3G092HA01Z
3G092HB01X
3G092HB05X
3G092HF01Z
3G092HF04Z
(57)【要約】
【課題】二酸化炭素の排出を抑制できる燃料供給システムを提供する。
【解決手段】
燃料供給システム１は、第１タンク１１と、第２タンク１２と、燃料タンク１４と、インジェクタ１５とを備える。第１タンク１１は、アザン水を貯蔵する。アザン水は、アザンと水との混合物である。第２タンクは、水を貯蔵する。燃料タンク１４は、液体燃料を貯蔵する。液体燃料は、第１タンク１１から供給されるアザン水と、第２タンク１２から供給される水とが混合されることにより調製される。インジェクタ１５は、燃料タンク１４内の液体燃料を内燃機関１０１の燃焼室Ｃに噴射する。
【選択図】図５
【解決手段】
燃料供給システム１は、第１タンク１１と、第２タンク１２と、燃料タンク１４と、インジェクタ１５とを備える。第１タンク１１は、アザン水を貯蔵する。アザン水は、アザンと水との混合物である。第２タンクは、水を貯蔵する。燃料タンク１４は、液体燃料を貯蔵する。液体燃料は、第１タンク１１から供給されるアザン水と、第２タンク１２から供給される水とが混合されることにより調製される。インジェクタ１５は、燃料タンク１４内の液体燃料を内燃機関１０１の燃焼室Ｃに噴射する。
【選択図】図５
【特許請求の範囲】
【請求項1】
内燃機関に液体燃料を供給するための燃料供給システムであって、
アザンと水との混合物であって、アザンの濃度が第１濃度であるアザン水を貯蔵する第１タンクと、
水を貯蔵する第２タンクと、
前記第１タンクから供給される前記アザン水と、前記第２タンクから供給される水とが混合されることにより調製された液体燃料であって、アザンの濃度が第１濃度以下の第２濃度である前記液体燃料を貯蔵する燃料タンクと、
前記燃料タンク内の前記液体燃料を前記内燃機関の燃焼室に噴射するインジェクタと
を備える、燃料供給システム。
アザンと水との混合物であって、アザンの濃度が第１濃度であるアザン水を貯蔵する第１タンクと、
水を貯蔵する第２タンクと、
前記第１タンクから供給される前記アザン水と、前記第２タンクから供給される水とが混合されることにより調製された液体燃料であって、アザンの濃度が第１濃度以下の第２濃度である前記液体燃料を貯蔵する燃料タンクと、
前記燃料タンク内の前記液体燃料を前記内燃機関の燃焼室に噴射するインジェクタと
を備える、燃料供給システム。
【請求項2】
過酸化水素水を貯蔵する第３タンクをさらに備え、
前記第３タンク内の過酸化水素水を前記燃料タンクに供給可能である、請求項１に記載の燃料供給システム。
前記第３タンク内の過酸化水素水を前記燃料タンクに供給可能である、請求項１に記載の燃料供給システム。
【請求項3】
１つの燃焼サイクルにおいて前記燃焼室内に供給された前記液体燃料中の全てのアザンを燃焼させるために必要な空気の質量である必要空気量に対する１つの燃焼サイクルにおいて前記燃焼室内に吸入される空気の質量である吸入空気量の割合が１以上である場合、前記第３タンク内の過酸化水素は、前記燃料タンクに供給されず、
前記必要空気量に対する前記吸入空気量の割合が１未満である場合、前記第３タンク内の過酸化水素が前記燃料タンクに供給される、請求項２に記載の燃料供給システム。
前記必要空気量に対する前記吸入空気量の割合が１未満である場合、前記第３タンク内の過酸化水素が前記燃料タンクに供給される、請求項２に記載の燃料供給システム。
【請求項4】
前記内燃機関からの排気ガス中の水蒸気を凝縮させて水を生成し、前記排気ガスを、水と、窒素ガスを含有するガス成分とに分離する分離装置を、さらに備え、
前記分離装置によって前記排気ガスから分離された水は、前記第２タンクに供給される、請求項１に記載の燃料供給システム。
前記分離装置によって前記排気ガスから分離された水は、前記第２タンクに供給される、請求項１に記載の燃料供給システム。
【請求項5】
前記分離装置から前記第１タンクに前記ガス成分を送るポンプをさらに備え、
前記第１タンク内の前記アザン水は、前記分離装置から前記第１タンクに供給された前記ガス成分により加圧される、請求項４に記載の燃料供給システム。
前記第１タンク内の前記アザン水は、前記分離装置から前記第１タンクに供給された前記ガス成分により加圧される、請求項４に記載の燃料供給システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、燃料供給システムに関する。
【背景技術】
【0002】
従来、燃料としてガソリンやアルコールを燃焼させる内燃機関が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０２０－１３９４３７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
特許文献１に記載されるような内燃機関では、二酸化炭素の排出を抑制することが困難である。
【0005】
本発明の目的は、二酸化炭素の排出を抑制できる燃料供給システムを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明［１］は、内燃機関に液体燃料を供給するための燃料供給システムであって、アザンと水との混合物であって、アザンの濃度が第１濃度であるアザン水を貯蔵する第１タンクと、水を貯蔵する第２タンクと、前記第１タンクから供給される前記アザン水と、前記第２タンクから供給される水とが混合されることにより調製された液体燃料であって、アザンの濃度が第１濃度以下の第２濃度である前記液体燃料を貯蔵する燃料タンクと、前記燃料タンク内の前記液体燃料を前記内燃機関の燃焼室に噴射するインジェクタとを備える、燃料供給システムを含む。
【0007】
このような構成によれば、液体燃料が炭素原子を含有する燃料成分を含有しないので、液体燃料中の燃料成分が燃焼しても、二酸化炭素が発生しない。
【0008】
その結果、二酸化炭素の排出を抑制できる。
【0009】
さらに、燃料成分がアザンであるため、燃料成分が燃焼したときに、窒素と水（水蒸気）とが発生する。
【0010】
そのため、環境負荷の増大を抑制できる。
【0011】
さらに、第１タンクから供給されるアザン水と、第２タンクから供給される水とを混合することにより、内燃機関の負荷に応じて、液体燃料中のアザンの濃度を調節できる。
【0012】
本発明［２］は、過酸化水素水を貯蔵する第３タンクをさらに備え、前記第３タンク内の過酸化水素を前記燃料タンクに供給可能である、上記［１］の燃料供給システムを含む。
【0013】
このような構成によれば、内燃機関の負荷が増大したときに、燃料タンクに過酸化水素水を供給できる。
【0014】
そのため、内燃機関の負荷が増大したときに、過酸化水素の分解によって生じた酸素によって、より多くのアザンを燃焼させることができ、より多くの燃焼熱を得ることができる。そして、その燃焼熱によって、より多くの水を蒸発させることができ、より高い筒内圧を得ることができる。
【0015】
本発明［３］は、１つの燃焼サイクルにおいて前記燃焼室内に供給された前記液体燃料中の全てのアザンを燃焼させるために必要な空気の質量である必要空気量に対する１つの燃焼サイクルにおいて前記燃焼室内に吸入される空気の質量である吸入空気量の割合が１以上である場合、前記第３タンク内の過酸化水素が前記燃料タンクに供給されず、前記必要空気量に対する前記吸入空気量の割合が１未満である場合、前記第３タンク内の過酸化水素が前記燃料タンクに供給される、上記［２］の燃料供給システムを含む。
【0016】
このような構成によれば、内燃機関の負荷が増大して必要空気量に対して吸入空気量が不足するときに、燃料タンクに過酸化水素水を供給できる。
【0017】
本発明［４］は、前記内燃機関からの排気ガス中の水蒸気を凝縮させて水を生成し、前記排気ガスを、水と、窒素ガスを含有するガス成分とに分離する分離装置を、さらに備え、前記分離装置によって前記排気ガスから分離された水は、前記第２タンクに供給される、上記［１］～［３］のいずれか１つの燃料供給システムを含む。
【0018】
このような構成によれば、排気ガス中の水分を利用して、液体燃料中のアザンの濃度を調節できる。
【0019】
本発明［５］は、前記分離装置から前記第１タンクに前記ガス成分を送るポンプをさらに備え、前記第１タンク内の前記アザン水が、前記分離装置から前記第１タンクに供給された前記ガス成分により加圧される、上記［４］の燃料供給システムを含む。
【0020】
このような構成によれば、排気ガスから分離されたガス成分を利用して、第１タンク内を加圧し、アザン水からアザンが揮発することを抑制できる。
【発明の効果】
【0021】
本発明の燃料供給システムによれば、二酸化炭素の排出を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【0022】
【発明を実施するための形態】
【0023】
１．車両の概略
図１に示すように、本発明の一実施形態としての燃料供給システム１は、例えば、車両１０に搭載される。
図１に示すように、本発明の一実施形態としての燃料供給システム１は、例えば、車両１０に搭載される。
【0024】
車両１０は、内燃機関１０１と、バッテリー１０２を含む電気システムと、内燃機関１０１に吸気するための吸気システム１０３と、内燃機関１０１に液体燃料を供給するための燃料供給システム１と、内燃機関１０１から排気するための排気システム１０４とを備える。
【0025】
液体燃料は、炭素原子を含有する燃料成分を含有しない。そのため、燃料成分が燃焼しても、二酸化炭素が発生しない。その結果、二酸化炭素の排出を抑制できる。液体燃料は、炭素原子を含有しない燃料成分としてのアザンと水とを含有する混合物である。液体燃料がアザンと水とを含有する混合物であると、液体燃料中の燃料成分（アザン）が燃焼したときに、窒素と水（水蒸気）とが発生する。そのため、環境負荷の増大を抑制できる。
【0026】
アザンとして、例えば、アンモニア、ヒドラジン、トリアザンが挙げられる。好ましくは、アザンとして、アンモニアが挙げられる。
【0027】
液体燃料は、アザンおよび水に加えて、過酸化水素を含有してもよい。
【0028】
２．内燃機関の詳細
本実施形態では、内燃機関１０１は、直列２気筒の直噴６ストロークエンジンである。内燃機関１０１は、２つのシリンダ１０５を有する。なお、以下の説明では、内燃機関１０１の２つのシリンダ１０５のうちの一方のシリンダ１０５について説明し、他方のシリンダ１０５についての説明を省略する。
本実施形態では、内燃機関１０１は、直列２気筒の直噴６ストロークエンジンである。内燃機関１０１は、２つのシリンダ１０５を有する。なお、以下の説明では、内燃機関１０１の２つのシリンダ１０５のうちの一方のシリンダ１０５について説明し、他方のシリンダ１０５についての説明を省略する。
【0029】
図２に示すように、内燃機関１０１は、シリンダ１０５と、ピストン１０６と、吸気バルブ１０７と、排気バルブ１０８と、クランクシャフト１０９と、コネクティングロッド１１０と、点火プラグ１１１とを備える。
【0030】
（１）シリンダ
シリンダ１０５は、吸気ポート１０５Ａと、排気ポート１０５Ｂとを有する。吸気ポート１０５Ａは、吸気システム１０３と接続される。排気ポート１０５Ｂは、排気システム１０４と接続される。
シリンダ１０５は、吸気ポート１０５Ａと、排気ポート１０５Ｂとを有する。吸気ポート１０５Ａは、吸気システム１０３と接続される。排気ポート１０５Ｂは、排気システム１０４と接続される。
【0031】
（２）ピストン
ピストン１０６は、シリンダ１０５内を往復する。ピストン１０６の頭部とシリンダ１０５の内面とで区画される空間が、燃焼室Ｃである。燃焼室Ｃは、吸気ポート１０５Ａおよび排気ポート１０５Ｂと通じる。
ピストン１０６は、シリンダ１０５内を往復する。ピストン１０６の頭部とシリンダ１０５の内面とで区画される空間が、燃焼室Ｃである。燃焼室Ｃは、吸気ポート１０５Ａおよび排気ポート１０５Ｂと通じる。
【0032】
（３）吸気バルブ
吸気バルブ１０７は、吸気ポート１０５Ａを開閉する。吸気バルブ１０７が開き、排気バルブ１０８が閉じた状態（図３Ａ参照）で、吸気システム１０３からの空気は、吸気ポート１０５Ａを通って、シリンダ１０５内の燃焼室Ｃに吸気される。吸気バルブ１０７および排気バルブ１０８が閉じた状態（図３Ｂ参照）で、燃焼室Ｃは、密閉される。
吸気バルブ１０７は、吸気ポート１０５Ａを開閉する。吸気バルブ１０７が開き、排気バルブ１０８が閉じた状態（図３Ａ参照）で、吸気システム１０３からの空気は、吸気ポート１０５Ａを通って、シリンダ１０５内の燃焼室Ｃに吸気される。吸気バルブ１０７および排気バルブ１０８が閉じた状態（図３Ｂ参照）で、燃焼室Ｃは、密閉される。
【0033】
なお、吸気バルブ１０７が開くタイミングは、図示しないカムシャフト、および、図示しないタイミングベルトを介して、クランクシャフト１０９の回転と同期されている。
【0034】
（４）排気バルブ
排気バルブ１０８は、排気ポート１０５Ｂを開閉する。吸気バルブ１０７が閉じ、排気バルブ１０８が開いた状態（図４Ｃ参照）で、燃焼室Ｃ内の排気ガスは、排気ポート１０５Ｂを通って、排気システム１０４に排気される。
排気バルブ１０８は、排気ポート１０５Ｂを開閉する。吸気バルブ１０７が閉じ、排気バルブ１０８が開いた状態（図４Ｃ参照）で、燃焼室Ｃ内の排気ガスは、排気ポート１０５Ｂを通って、排気システム１０４に排気される。
【0035】
なお、排気バルブ１０８が開くタイミングは、図示しないカムシャフト、および、図示しないタイミングベルトを介して、クランクシャフト１０９の回転と同期されている。
【0036】
（５）クランクシャフト
クランクシャフト１０９は、２つのシリンダ１０５が並ぶ方向に延びる。クランクシャフト１０９は、軸線Ａについて回転可能である。軸線Ａは、２つのシリンダ１０５が並ぶ方向に延びる。クランクシャフト１０９は、ピストン１０６の往復運動を回転運動に変換する。クランクシャフト１０９の位相角は、好ましくは、１８０°である。
クランクシャフト１０９は、２つのシリンダ１０５が並ぶ方向に延びる。クランクシャフト１０９は、軸線Ａについて回転可能である。軸線Ａは、２つのシリンダ１０５が並ぶ方向に延びる。クランクシャフト１０９は、ピストン１０６の往復運動を回転運動に変換する。クランクシャフト１０９の位相角は、好ましくは、１８０°である。
【0037】
詳しくは、クランクシャフト１０９は、メインジャーナル１０９Ａと、クランクピン１０９Ｂと、クランクアーム１０９Ｃと、カウンターウェイト１０９Ｄとを有する。
【0038】
メインジャーナル１０９Ａは、軸線Ａに沿って延びる。メインジャーナル１０９Ａは、円柱形状を有する。クランクピン１０９Ｂは、軸線Ａが延びる方向と直交する方向において、メインジャーナル１０９Ａから離れて配置される。クランクピン１０９Ｂは、軸線Ａが延びる方向に延びる。クランクピン１０９Ｂは、円柱形状を有する。クランクアーム１０９Ｃは、メインジャーナル１０９Ａとクランクピン１０９Ｂとを接続する。カウンターウェイト１０９Ｄは、メインジャーナル１０９Ａに対して、クランクピン１０９Ｂの反対側に配置される。
【0039】
（６）コネクティングロッド
コネクティングロッド１１０は、ピストン１０６と、クランクシャフト１０９のクランクピン１０９Ｂとを接続する。
コネクティングロッド１１０は、ピストン１０６と、クランクシャフト１０９のクランクピン１０９Ｂとを接続する。
【0040】
（７）点火プラグ
点火プラグ１１１は、燃焼室Ｃ内に燃料成分が存在する状態で、燃料成分に点火する。点火プラグ１１１は、具体的には、スパークプラグである。点火プラグ１１１は、制御装置１９と電気的に接続される。点火プラグ１１１による点火のタイミングは、制御装置１９によって制御される。
点火プラグ１１１は、燃焼室Ｃ内に燃料成分が存在する状態で、燃料成分に点火する。点火プラグ１１１は、具体的には、スパークプラグである。点火プラグ１１１は、制御装置１９と電気的に接続される。点火プラグ１１１による点火のタイミングは、制御装置１９によって制御される。
【0041】
３．内燃機関の動作
次に、内燃機関１０１の動作について説明する。
次に、内燃機関１０１の動作について説明する。
【0042】
内燃機関１０１の１つの燃焼サイクルは、吸気工程（図３Ａ参照）と、第１圧縮工程（図３Ｂ参照）と、噴射工程（図３Ｃ参照）と、第２圧縮工程（図４Ａ参照）と、燃焼工程（図４Ｂ参照）と、排気工程（図４Ｃ参照）とからなる。
【0043】
（１）吸気工程
図３Ａに示すように、吸気工程では、吸気バルブ１０７が開き、排気バルブ１０８が閉じた状態で、ピストン１０６が、前回の燃焼サイクルによる慣性によって、下死点に向かって移動する。これにより、吸気システム１０３からの空気は、吸気ポート１０５Ａを通って、シリンダ１０５内の燃焼室Ｃに吸気される。ピストン１０６が下死点に位置するタイミングで、吸気バルブ１０７は、閉じる。なお、「ピストン１０６が下死点に位置するタイミング」とは、ピストン１０６が下死点に位置した時点だけではなく、ピストン１０６が下死点に位置した時点の直前および直後を含む。
図３Ａに示すように、吸気工程では、吸気バルブ１０７が開き、排気バルブ１０８が閉じた状態で、ピストン１０６が、前回の燃焼サイクルによる慣性によって、下死点に向かって移動する。これにより、吸気システム１０３からの空気は、吸気ポート１０５Ａを通って、シリンダ１０５内の燃焼室Ｃに吸気される。ピストン１０６が下死点に位置するタイミングで、吸気バルブ１０７は、閉じる。なお、「ピストン１０６が下死点に位置するタイミング」とは、ピストン１０６が下死点に位置した時点だけではなく、ピストン１０６が下死点に位置した時点の直前および直後を含む。
【0044】
（２）第１圧縮工程
次に、図３Ｂに示すように、第１圧縮工程では、吸気工程に続き、吸気バルブ１０７および排気バルブ１０８が閉じた状態で、ピストン１０６が、引き続き前回の燃焼サイクルによる慣性によって、上死点に向かって移動する。これにより、燃焼室Ｃ内の空気が圧縮されて、燃焼室Ｃ内の空気の温度が上昇する。
次に、図３Ｂに示すように、第１圧縮工程では、吸気工程に続き、吸気バルブ１０７および排気バルブ１０８が閉じた状態で、ピストン１０６が、引き続き前回の燃焼サイクルによる慣性によって、上死点に向かって移動する。これにより、燃焼室Ｃ内の空気が圧縮されて、燃焼室Ｃ内の空気の温度が上昇する。
【0045】
ピストン１０６が上死点に位置するタイミングで、燃焼室Ｃ内の空気の温度は、例えば、１００℃以上、好ましくは、２００℃以上であり、例えば、５００℃以下、好ましくは、４８０℃以下である。
【0046】
ピストン１０６が上死点に位置するタイミングでの燃焼室Ｃ内の空気の温度は、圧縮比によって調節可能である。
【0047】
圧縮比は、例えば、５以上、好ましくは、１０以上、より好ましくは、１３以上であり、例えば、３０以下、好ましくは、２５以下である。
【0048】
（３）噴射工程
次に、図３Ｃに示すように、噴射工程では、第１圧縮工程に続き、吸気バルブ１０７および排気バルブ１０８が閉じた状態で、ピストン１０６が上死点に位置するタイミングで、燃料供給システム１のインジェクタ１５が、燃焼室Ｃ内に液体燃料を噴射する。インジェクタ１５については、後で説明する。なお、「ピストン１０６が上死点に位置するタイミング」とは、ピストン１０６が上死点に位置した時点だけではなく、ピストン１０６が上死点に位置した時点の直前および直後を含む。
次に、図３Ｃに示すように、噴射工程では、第１圧縮工程に続き、吸気バルブ１０７および排気バルブ１０８が閉じた状態で、ピストン１０６が上死点に位置するタイミングで、燃料供給システム１のインジェクタ１５が、燃焼室Ｃ内に液体燃料を噴射する。インジェクタ１５については、後で説明する。なお、「ピストン１０６が上死点に位置するタイミング」とは、ピストン１０６が上死点に位置した時点だけではなく、ピストン１０６が上死点に位置した時点の直前および直後を含む。
【0049】
すると、噴射された液体燃料は、燃焼室Ｃ内の空気によって加熱される。液体燃料が加熱されることにより、液体燃料中の燃料成分の少なくとも一部が気化し、水から分離される。
【0050】
インジェクタ１５が燃焼室Ｃに液体燃料を噴射した後、ピストン１０６は、引き続き前回の燃焼サイクルによる慣性によって、下死点に向かって移動する。これにより、燃焼室Ｃ内において、空気と、燃料成分と、水と、場合により過酸化水素とが混合される。
【0051】
（４）第２圧縮工程
次に、図４Ａに示すように、第２圧縮工程では、噴射工程に続き、吸気バルブ１０７および排気バルブ１０８が閉じた状態で、ピストン１０６が、引き続き前回の燃焼サイクルによる慣性によって、上死点に向かって移動する。これにより、燃焼室Ｃ内において、空気と、燃料成分と、水と、場合により過酸化水素とを含む混合物が、圧縮される。
次に、図４Ａに示すように、第２圧縮工程では、噴射工程に続き、吸気バルブ１０７および排気バルブ１０８が閉じた状態で、ピストン１０６が、引き続き前回の燃焼サイクルによる慣性によって、上死点に向かって移動する。これにより、燃焼室Ｃ内において、空気と、燃料成分と、水と、場合により過酸化水素とを含む混合物が、圧縮される。
【0052】
（５）燃焼工程
次に、図４Ｂに示すように、燃焼工程では、第２圧縮工程に続き、吸気バルブ１０７および排気バルブ１０８が閉じた状態で、ピストン１０６が上死点に位置するタイミングで、点火プラグ１１１が、燃焼室Ｃ内の混合物中の燃料成分に点火する。なお、燃焼工程では、「ピストン１０６が上死点に位置するタイミング」とは、好ましくは、ピストン１０６が上死点に位置した時点の直後である。
次に、図４Ｂに示すように、燃焼工程では、第２圧縮工程に続き、吸気バルブ１０７および排気バルブ１０８が閉じた状態で、ピストン１０６が上死点に位置するタイミングで、点火プラグ１１１が、燃焼室Ｃ内の混合物中の燃料成分に点火する。なお、燃焼工程では、「ピストン１０６が上死点に位置するタイミング」とは、好ましくは、ピストン１０６が上死点に位置した時点の直後である。
【0053】
すると、燃料成分が燃焼し、発生した燃焼熱によって、混合物中の水が気化して、生じた水蒸気が膨張する。水蒸気の膨張により、筒内圧が上昇し、上昇した筒内圧によって、ピストン１０６が下死点に向かって移動する。つまり、点火プラグ１１１が燃焼室Ｃ内の燃料成分に点火した後、ピストン１０６は、下死点に向かって移動する。ピストン１０６が下死点に位置するタイミングで、排気バルブ１０８が、開く。
【0054】
（６）排気工程
次に、図４Ｃに示すように、排気工程では、燃焼行程に続き、吸気バルブ１０７が閉じ、排気バルブ１０８が開いた状態で、ピストン１０６が、燃焼行程による慣性により、上死点に向かって移動する。これにより、燃焼室Ｃ内の排気ガスは、ピストン１０６によって排気ポート１０５Ｂから押し出され、排気システム１０４に排気される。
次に、図４Ｃに示すように、排気工程では、燃焼行程に続き、吸気バルブ１０７が閉じ、排気バルブ１０８が開いた状態で、ピストン１０６が、燃焼行程による慣性により、上死点に向かって移動する。これにより、燃焼室Ｃ内の排気ガスは、ピストン１０６によって排気ポート１０５Ｂから押し出され、排気システム１０４に排気される。
【0055】
そして、ピストン１０６が上死点に位置するタイミングで、排気バルブ１０８が閉じ、吸気バルブ１０７が開く。排気バルブ１０８が閉じ、吸気バルブ１０７が開くことにより、次の燃焼サイクルの吸気工程が開始される。
【0056】
３．燃料供給システムの詳細
次に、燃料供給システム１の詳細について説明する。
次に、燃料供給システム１の詳細について説明する。
【0057】
図５に示すように、燃料供給システム１は、第１タンク１１と、第２タンク１２と、第３タンク１３と、燃料タンク１４と、インジェクタ１５と、加熱部１６と、分離装置１７と、ポンプ１８と、制御装置１９（図１参照）とを備える。
【0058】
（１）第１タンク
第１タンク１１は、アザン水を貯蔵する。アザン水は、上記したアザンと水との混合物である。好ましくは、アザン水は、アンモニアと水のみからなる。アザン水がアンモニアと水のみからなる場合、アンモニア水としてアザン水を取り扱うことができる。詳しくは、アンモニアを気体のまま燃料として取り扱う場合、高圧タンクなどが必要になったり、可搬性が悪かったりと、取り扱いが難しい。一方、アンモニア水は、常温付近で液体であるため、炭素原子を含有する一般的な液体燃料（ガソリン、アルコール）と同様に取り扱うことができる。そのため、取り扱いが容易である。
第１タンク１１は、アザン水を貯蔵する。アザン水は、上記したアザンと水との混合物である。好ましくは、アザン水は、アンモニアと水のみからなる。アザン水がアンモニアと水のみからなる場合、アンモニア水としてアザン水を取り扱うことができる。詳しくは、アンモニアを気体のまま燃料として取り扱う場合、高圧タンクなどが必要になったり、可搬性が悪かったりと、取り扱いが難しい。一方、アンモニア水は、常温付近で液体であるため、炭素原子を含有する一般的な液体燃料（ガソリン、アルコール）と同様に取り扱うことができる。そのため、取り扱いが容易である。
【0059】
第１タンク１１のアザン水中のアザンの濃度を、第１濃度と定義する。
【0060】
第１濃度は、例えば、３０質量％以上、好ましくは、３５質量％以上であり、例えば、５０質量％以下、好ましくは、４５質量％以下である。
【0061】
第１タンク１１は、燃料タンク１４と接続される。第１タンク１１内のアザン水は、必要により、燃料タンク１４に供給される。例えば、燃料供給システム１は、第１タンク１１の排出ポートを開閉するバルブＶ１を有する。燃料供給システム１は、バルブＶ１を開くことにより、第１タンク１１内の水を燃料タンク１４に供給する。バルブＶ１は、制御装置１９と電気的に接続される。バルブＶ１は、制御装置１９によって制御される。
【0062】
（２）第２タンク
第２タンク１２は、水を貯蔵する。第２タンク１２は、第１タンク１１とは独立して、燃料タンク１４と接続される。第２タンク１２内の水は、必要により、燃料タンク１４に供給される。例えば、燃料供給システム１は、第２タンク１２の排出ポートを開閉するバルブＶ２を有する。燃料供給システム１は、バルブＶ２を開くことにより、第２タンク１２内の水を燃料タンク１４に供給する。バルブＶ２は、制御装置１９と電気的に接続される。バルブＶ２は、制御装置１９によって制御される。
第２タンク１２は、水を貯蔵する。第２タンク１２は、第１タンク１１とは独立して、燃料タンク１４と接続される。第２タンク１２内の水は、必要により、燃料タンク１４に供給される。例えば、燃料供給システム１は、第２タンク１２の排出ポートを開閉するバルブＶ２を有する。燃料供給システム１は、バルブＶ２を開くことにより、第２タンク１２内の水を燃料タンク１４に供給する。バルブＶ２は、制御装置１９と電気的に接続される。バルブＶ２は、制御装置１９によって制御される。
【0063】
（３）第３タンク
第３タンク１３は、過酸化水素水を貯蔵する。第３タンク１３は、第１タンク１１および第２タンク１２とは独立して、燃料タンク１４と接続される。第３タンク１３内の過酸化水素水は、必要により、燃料タンク１４に供給される。例えば、燃料供給システム１は、第３タンク１３の排出ポートを開閉するバルブＶ３を有する。燃料供給システム１は、バルブＶ３を開くことにより、第３タンク１３内の過酸化水素水を燃料タンク１４に供給する。バルブＶ３は、制御装置１９と電気的に接続される。バルブＶ３は、制御装置１９によって制御される。
第３タンク１３は、過酸化水素水を貯蔵する。第３タンク１３は、第１タンク１１および第２タンク１２とは独立して、燃料タンク１４と接続される。第３タンク１３内の過酸化水素水は、必要により、燃料タンク１４に供給される。例えば、燃料供給システム１は、第３タンク１３の排出ポートを開閉するバルブＶ３を有する。燃料供給システム１は、バルブＶ３を開くことにより、第３タンク１３内の過酸化水素水を燃料タンク１４に供給する。バルブＶ３は、制御装置１９と電気的に接続される。バルブＶ３は、制御装置１９によって制御される。
【0064】
第３タンク１３の過酸化水素水中の過酸化水素の濃度は、例えば、５０質量％以上、好ましくは、５５質量％以上であり、例えば、７０質量％以下、好ましくは、６５質量％以下である。
【0065】
（４）燃料タンク
燃料タンク１４は、上記した液体燃料を貯蔵する。液体燃料は、第１タンク１１から供給されるアザン水と、第２タンク１２から供給される水と、必要により、第３タンク１３から供給される過酸化水素水とが燃料タンク１４内において混合されることにより、調製される。
燃料タンク１４は、上記した液体燃料を貯蔵する。液体燃料は、第１タンク１１から供給されるアザン水と、第２タンク１２から供給される水と、必要により、第３タンク１３から供給される過酸化水素水とが燃料タンク１４内において混合されることにより、調製される。
【0066】
液体燃料がアンモニア水と水との混合物であると、燃焼室Ｃ内で、加熱により、容易にアンモニアと水とに分離できる。そのため、アンモニアの燃焼熱を利用して水を気化させて、生じた水蒸気を膨張させることができ、高い筒内圧を得ることができる。
【0067】
さらに、液体燃料に過酸化水素水が混合されると、燃焼室Ｃ内で、過酸化水素の分解によって生じた酸素を利用して、アンモニアを燃焼させることができる。そのため、吸気システム１０３からの空気に含まれる酸素と、過酸化水素の分解によって生じた酸素とによって、より多くのアンモニアを燃焼させることができる。その結果、液体燃料がアンモニア水である場合と比べて、より高い筒内圧を得ることができる。
【0068】
燃料タンク１４の液体燃料中のアザンの濃度を、第２濃度と定義する。第２濃度は、第１濃度以下である。第２濃度は、内燃機関１０１の負荷に応じて、一定でもよく、変動してもよい。例えば、内燃機関１０１の負荷が低い場合、第２濃度は、一定であり、内燃機関１０１の負荷が高い場合、第２濃度は、内燃機関１０１の負荷が高くなるにつれて高くなってもよい。
【0069】
（５）インジェクタ
インジェクタ１５は、燃料タンク１４内の液体燃料を、内燃機関１０１の燃焼室Ｃに噴射する。インジェクタ１５は、燃料タンク１４と接続される。インジェクタ１５は、制御装置１９と電気的に接続される。インジェクタ１５による液体燃料の噴射のタイミングは、制御装置１９によって制御される。
インジェクタ１５は、燃料タンク１４内の液体燃料を、内燃機関１０１の燃焼室Ｃに噴射する。インジェクタ１５は、燃料タンク１４と接続される。インジェクタ１５は、制御装置１９と電気的に接続される。インジェクタ１５による液体燃料の噴射のタイミングは、制御装置１９によって制御される。
【0070】
（６）加熱部
加熱部１６は、燃料タンク１４とインジェクタ１５との間に配置される。加熱部１６は、燃料タンク１４からインジェクタ１５に供給される液体燃料を加熱する。言い換えると、加熱部１６は、内燃機関１０１の燃焼室Ｃに供給される液体燃料を加熱する。好ましくは、加熱部１６は、燃料タンク１４とインジェクタ１５との間に配置される蓄圧室内の液体燃料を加熱する。蓄圧室内の液体燃料を加熱することにより、液体燃料を、１気圧における水の沸点よりも高い温度まで加熱できる。インジェクタ１５に供給される液体燃料を加熱することにより、燃焼室Ｃ内において、液体燃料中の燃料成分が燃焼することにより得られる燃焼熱によって、液体燃料中の水を効率よく蒸発させることができる。本実施形態では、加熱部１６は、排気ガスとの熱交換によって、液体燃料を加熱する。なお、加熱部１６は、ヒーターで液体燃料を加熱してもよい。
加熱部１６は、燃料タンク１４とインジェクタ１５との間に配置される。加熱部１６は、燃料タンク１４からインジェクタ１５に供給される液体燃料を加熱する。言い換えると、加熱部１６は、内燃機関１０１の燃焼室Ｃに供給される液体燃料を加熱する。好ましくは、加熱部１６は、燃料タンク１４とインジェクタ１５との間に配置される蓄圧室内の液体燃料を加熱する。蓄圧室内の液体燃料を加熱することにより、液体燃料を、１気圧における水の沸点よりも高い温度まで加熱できる。インジェクタ１５に供給される液体燃料を加熱することにより、燃焼室Ｃ内において、液体燃料中の燃料成分が燃焼することにより得られる燃焼熱によって、液体燃料中の水を効率よく蒸発させることができる。本実施形態では、加熱部１６は、排気ガスとの熱交換によって、液体燃料を加熱する。なお、加熱部１６は、ヒーターで液体燃料を加熱してもよい。
【0071】
インジェクタ１５に供給される液体燃料の温度は、加熱部１６によって加熱される液体燃料に加わる圧力に応じて設定される。インジェクタ１５に供給される液体燃料の温度は、加熱部１６によって加熱される液体燃料に加わる圧力における水の沸点よりも低い。
【0072】
インジェクタ１５に供給される液体燃料の温度は、例えば、燃料タンク１４内の液体燃料の温度よりも高く、好ましくは、１気圧における水の沸点よりも高く、より好ましくは、上記した噴射工程の後、第２圧縮工程の前において、ピストン１０６が下死点に位置したときの燃焼室Ｃ内の圧力における水の沸点よりも高い。具体的には、インジェクタ１５に供給される液体燃料の温度は、好ましくは、１００℃以上、１５０℃以下である。インジェクタ１５に供給される液体燃料の温度が、噴射工程の後、第２圧縮工程の前において、ピストン１０６が下死点に位置したときの燃焼室Ｃ内の圧力における水の沸点よりも高ければ、噴射工程の後、第２圧縮工程の前において、ピストン１０６が下死点に位置する前に、燃焼室Ｃ内に噴射された液体燃料中の水を蒸発させることができる。これにより、噴射工程の後、第２圧縮工程の前において、蒸発した水によって筒内圧を上昇させることができ、上昇した筒内圧によって、ピストン１０６を下死点に向かって押圧することができる。
【0073】
（７）分離装置
分離装置１７には、内燃機関１０１からの排気ガスの少なくとも一部が、排気システム１０４から供給される。分離装置１７は、排気ガスを、水と、ガス成分とに分離する。詳しくは、排気ガスは、窒素ガスと水蒸気とを含有する。分離装置１７は、排気ガス中の水蒸気を凝縮させて水を生成する。例えば、分離装置１７は、排気ガス中の水蒸気を凝縮させるための凝縮器を有する。凝縮器の冷媒は、燃料タンク１４からインジェクタ１５に供給される液体燃料であってもよい。この場合、凝縮器は、加熱部１５内を流れる排気ガス中の水蒸気を凝縮させてもよい。分離装置１７は、生成した水を、ガス成分と分離する。例えば、分離装置１７は、生成した水をガス成分と分離するための気液分離器を有する。ガス成分は、窒素ガスを含有する。分離装置１７は、第２タンク１２と接続される。分離装置１７によって排気ガスから分離された水は、第２タンク１２に供給される。また、分離装置１７は、第１タンク１１および第３タンク１３と接続される。分離装置１７によって排気ガスから分離したガス成分は、第１タンク１１および第３タンク１３に供給される。
分離装置１７には、内燃機関１０１からの排気ガスの少なくとも一部が、排気システム１０４から供給される。分離装置１７は、排気ガスを、水と、ガス成分とに分離する。詳しくは、排気ガスは、窒素ガスと水蒸気とを含有する。分離装置１７は、排気ガス中の水蒸気を凝縮させて水を生成する。例えば、分離装置１７は、排気ガス中の水蒸気を凝縮させるための凝縮器を有する。凝縮器の冷媒は、燃料タンク１４からインジェクタ１５に供給される液体燃料であってもよい。この場合、凝縮器は、加熱部１５内を流れる排気ガス中の水蒸気を凝縮させてもよい。分離装置１７は、生成した水を、ガス成分と分離する。例えば、分離装置１７は、生成した水をガス成分と分離するための気液分離器を有する。ガス成分は、窒素ガスを含有する。分離装置１７は、第２タンク１２と接続される。分離装置１７によって排気ガスから分離された水は、第２タンク１２に供給される。また、分離装置１７は、第１タンク１１および第３タンク１３と接続される。分離装置１７によって排気ガスから分離したガス成分は、第１タンク１１および第３タンク１３に供給される。
【0074】
（８）ポンプ
ポンプ１８は、分離装置１７から第１タンク１１および第３タンク１３にガス成分を送る。ポンプ１８は、制御装置１９と電気的に接続される。ポンプ１８は、制御装置１９によって制御される。ポンプ１８によって第１タンク１１および第３タンク１３にガス成分が送られることにより、第１タンク１１および第３タンク１３の内圧は、上昇する。言い換えると、第１タンク１１内のアザン水は、分離装置１７から第１タンク１１に供給されたガス成分により加圧される。これにより、アザン水がアンモニア水である場合、アンモニアの揮発を抑制できる。また、第３タンク１３内の過酸化水素水は、分離装置１７から第３タンク１３に供給されたガス成分により加圧される。これにより、過酸化水素の揮発を抑制できる。
ポンプ１８は、分離装置１７から第１タンク１１および第３タンク１３にガス成分を送る。ポンプ１８は、制御装置１９と電気的に接続される。ポンプ１８は、制御装置１９によって制御される。ポンプ１８によって第１タンク１１および第３タンク１３にガス成分が送られることにより、第１タンク１１および第３タンク１３の内圧は、上昇する。言い換えると、第１タンク１１内のアザン水は、分離装置１７から第１タンク１１に供給されたガス成分により加圧される。これにより、アザン水がアンモニア水である場合、アンモニアの揮発を抑制できる。また、第３タンク１３内の過酸化水素水は、分離装置１７から第３タンク１３に供給されたガス成分により加圧される。これにより、過酸化水素の揮発を抑制できる。
【0075】
（９）制御装置
図１に示す制御装置１９は、車両１０における電気的な制御を実行するＥＣＵ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｕｎｉｔ）であり、ＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｕｎｉｔ）、ＲＯＭ（Ｒｅａｄ Ｏｎｌｙ Ｍｅｍｏｒｙ）およびＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ Ａｃｃｅｓｓ Ｍｅｍｏｒｙ）などを備える。制御装置１９は、バッテリー１０２と電気的に接続される。制御装置１９は、車両１０のイグニッションスイッチがオンされたときに、バッテリー１０２から電力が供給されることにより、起動する。
図１に示す制御装置１９は、車両１０における電気的な制御を実行するＥＣＵ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｕｎｉｔ）であり、ＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｕｎｉｔ）、ＲＯＭ（Ｒｅａｄ Ｏｎｌｙ Ｍｅｍｏｒｙ）およびＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ Ａｃｃｅｓｓ Ｍｅｍｏｒｙ）などを備える。制御装置１９は、バッテリー１０２と電気的に接続される。制御装置１９は、車両１０のイグニッションスイッチがオンされたときに、バッテリー１０２から電力が供給されることにより、起動する。
【0076】
４．燃料供給システムの制御
次に、燃料供給システム１の制御について説明する。
次に、燃料供給システム１の制御について説明する。
【0077】
（１）車両が走行している場合の燃料供給システムの制御
図６に示すように、車両１０が走行しており（Ｓ１：ＮＯ）、空気過剰率λが１以上である場合（Ｓ２：ＮＯ）、制御装置１９は、インジェクタ１５の噴射量を一定に制御し（Ｓ３）、かつ、燃料タンク１４内の液体燃料のアザンの濃度（第２濃度）を一定に保つ（Ｓ４）。
図６に示すように、車両１０が走行しており（Ｓ１：ＮＯ）、空気過剰率λが１以上である場合（Ｓ２：ＮＯ）、制御装置１９は、インジェクタ１５の噴射量を一定に制御し（Ｓ３）、かつ、燃料タンク１４内の液体燃料のアザンの濃度（第２濃度）を一定に保つ（Ｓ４）。
【0078】
詳しくは、空気過剰率λは、必要空気量に対する吸入空気量の割合であり、下記式１で計算される。
【0079】
式１：空気過剰率λ＝吸入空気量／必要空気量
必要空気量は、１つの燃焼サイクルにおいて燃焼室Ｃ内に供給された液体燃料中の全てのアザンを燃焼させるために必要な空気の質量である。必要空気量は、液体燃料中のアザンの濃度と、インジェクタ１５の噴射量とによって定まる。
必要空気量は、１つの燃焼サイクルにおいて燃焼室Ｃ内に供給された液体燃料中の全てのアザンを燃焼させるために必要な空気の質量である。必要空気量は、液体燃料中のアザンの濃度と、インジェクタ１５の噴射量とによって定まる。
【0080】
吸入酸素量は、１つの燃焼サイクルにおいて燃焼室Ｃ内に吸入される空気の質量である。吸入酸素量は、燃焼室Ｃの容積に応じて定まる。
【0081】
空気過剰率λが１以上である場合（Ｓ１：ＮＯ、Ｓ２：ＮＯ）、内燃機関１０１の負荷は低い。例えば、車両１０が平地を一定の速度で走行している場合、内燃機関１０１の負荷は低い。
【0082】
内燃機関１０１の負荷が低い場合、制御装置１９は、バルブＶ１の開度とバルブＶ２の開度とを調節して、第２濃度を一定に保つ（Ｓ４）。第２濃度は、１つの燃焼サイクルで、アザンの燃焼熱によって燃焼室Ｃ内に供給された全ての水を気化できるように、設定される。
【0083】
また、内燃機関１０１の負荷が低い場合、制御装置１９は、バルブＶ３を閉じて、第３タンク１３内の過酸化水素水を燃料タンク１４に供給しない。つまり、空気過剰率λが１以上である場合、第３タンク１３内の過酸化水素水は、燃料タンク１４に供給されない。
【0084】
一方、空気過剰率λが１未満である場合（Ｓ１：ＮＯ、Ｓ２：ＹＥＳ）、制御装置１９は、必要な筒内圧が得られるように、インジェクタ１５の噴射量を増加させ（Ｓ５）、第２濃度を上昇させ（Ｓ６）、かつ、第３タンク１３内の過酸化水素水を燃料タンク１４に供給する。
【0085】
詳しくは、空気過剰率λが１未満である場合（Ｓ１：ＮＯ、Ｓ２：ＹＥＳ）、内燃機関１０１の負荷は高い。例えば、車両１０を加速させる場合、内燃機関１０１の負荷は高くなる。
【0086】
内燃機関１０１の負荷が高い場合、制御装置１９は、バルブＶ１の開度とバルブＶ２の開度とを調節して、第２濃度を、負荷に応じて上昇させる（Ｓ６）。
【0087】
また、内燃機関１０１の負荷が高い場合、制御装置１９は、バルブＶ３を開けて、第３タンク１３内の過酸化水素水を燃料タンク１４に供給する（Ｓ７）。つまり、空気過剰率λが１未満である場合、第３タンク１３内の過酸化水素水が燃料タンク１４に供給される。
【0088】
なお、内燃機関１０１の負荷が高い場合、制御装置１９は、燃料タンク１４へのアザン水、水、および、過酸化水素水の供給量を、例えば、以下の計算に基づいて設定する。
【0089】
まず、制御装置１９は、負荷に応じて必要なアザンの質量を計算する。また、制御装置１９は、その質量のアザンを燃焼させたときに生じる燃焼熱で蒸発できる水の質量を計算する。
【0090】
次に、制御装置１９は、その質量のアザンを燃焼させるために必要な過酸化水素の質量を計算する。
【0091】
過酸化水素の質量を計算するには、制御装置１９は、まず、その質量のアザンを燃焼させたときに不足する酸素の質量を、酸素過剰率μを用いて計算する。酸素過剰率μは、必要酸素量に対する吸入酸素量の割合であり、下記式２で計算される。
【0092】
式２：酸素過剰率μ＝吸入酸素量／必要酸素量
必要酸素量は、１つの燃焼サイクルにおいて燃焼室Ｃ内に供給された液体燃料中の全てのアザンを燃焼させるために必要な酸素の質量である。言い換えると、必要酸素量は、上記した必要空気量の内の酸素の質量である。
必要酸素量は、１つの燃焼サイクルにおいて燃焼室Ｃ内に供給された液体燃料中の全てのアザンを燃焼させるために必要な酸素の質量である。言い換えると、必要酸素量は、上記した必要空気量の内の酸素の質量である。
【0093】
吸入酸素量は、１つの燃焼サイクルにおいて燃焼室Ｃ内に吸入される空気に含まれる酸素の質量である。言い換えると、吸入酸素量は、上記した吸入空気量の内の酸素の質量である。
【0094】
次に、制御装置１９は、酸素過剰率μが１になるように、不足している分の酸素を発生させるために必要な過酸化水素の質量を計算する。
【0095】
そして、制御装置１９は、計算されたアザンの質量、水の質量、および、過酸化水素の質量に基づいて、燃料タンク１４へのアザン水、水、および、過酸化水素水の供給量を設定する。
【0096】
このように、制御装置１９は、車両１０が走行している間（Ｓ１：ＮＯ）、内燃機関１０１の負荷に応じて、燃料供給システム１を制御する。
【0097】
（２）車両がアイドリング中である場合の燃料供給システムの制御
図７に示すように、車両１０がアイドリング中である場合（Ｓ１：ＹＥＳ）、制御装置１９は、インジェクタ１５の噴射量を一定に制御し（Ｓ１１）、かつ、燃料タンク１４内の液体燃料のアザンの濃度（第２濃度）を一定に保つ（Ｓ１２）。
図７に示すように、車両１０がアイドリング中である場合（Ｓ１：ＹＥＳ）、制御装置１９は、インジェクタ１５の噴射量を一定に制御し（Ｓ１１）、かつ、燃料タンク１４内の液体燃料のアザンの濃度（第２濃度）を一定に保つ（Ｓ１２）。
【0098】
そして、車両１０がアイドリング中である状態で、オルタネータを駆動させる場合（Ｓ１３：ＹＥＳ）、制御装置１９は、インジェクタ１５の噴射量を増加させる（Ｓ１４）。
【0099】
また、車両１０がアイドリング中である状態で、オルタネータを駆動させ、さらにエアコンを駆動させる場合（Ｓ１５：ＹＥＳ）、制御装置１９は、インジェクタ１５の噴射量を、さらに増加させる（Ｓ１６）。
【0100】
このように、制御装置１９は、車両１０がアイドリングしている間（Ｓ１：ＹＥＳ）も、内燃機関１０１の負荷に応じて、燃料供給システム１を制御する。
【0101】
５．作用効果
（１）燃料供給システム１によれば、液体燃料が炭素原子を含有する燃料成分を含有しないので、液体燃料中の燃料成分が燃焼しても、二酸化炭素が発生しない。
（１）燃料供給システム１によれば、液体燃料が炭素原子を含有する燃料成分を含有しないので、液体燃料中の燃料成分が燃焼しても、二酸化炭素が発生しない。
【0102】
その結果、二酸化炭素の排出を抑制できる。
【0103】
さらに、燃料成分がアザンであるため、燃料成分が燃焼したときに、窒素と水（水蒸気）とが発生する。
【0104】
そのため、環境負荷の増大を抑制できる。
【0105】
さらに、図５に示すように、第１タンク１１から供給されるアザン水と、第２タンク１２から供給される水とを混合することにより、内燃機関１０１の負荷に応じて、液体燃料中のアザンの濃度を調節できる。
【0106】
（２）燃料供給システム１は、図５に示すように、過酸化水素水を貯蔵する第３タンク１３をさらに備え、第３タンク１３内の過酸化水素を燃料タンク１４に供給可能である。
【0107】
そのため、内燃機関１０１の負荷が増大したときに、燃料タンク１４に過酸化水素水を供給できる。
【0108】
その結果、内燃機関１０１の負荷が増大したときに、過酸化水素の分解によって生じた酸素によって、より多くのアザンを燃焼させることができ、より多くの燃焼熱を得ることができる。そして、その燃焼熱によって、より多くの水を蒸発させることができ、より高い筒内圧を得ることができる。
【0109】
（３）燃料供給システム１は、図６に示すように、空気過剰率λが１以上である場合（Ｓ２：ＮＯ）、第３タンク１３内の過酸化水素を燃料タンク１４に供給せず、空気過剰率λが１未満である場合（Ｓ２：ＹＥＳ）、第３タンク１３内の過酸化水素を燃料タンク１４に供給する（Ｓ７）。
【0110】
そのため、内燃機関１０１の負荷が増大して必要空気量に対して吸入空気量が不足するときに、燃料タンク１４に過酸化水素水を供給できる。
【0111】
（４）燃料供給システム１は、図５に示すように、分離装置１７を備え、分離装置１７によって、内燃機関１０１からの排気ガス中の水蒸気を凝縮させて水を生成し、排気ガスを、水と、窒素ガスを含有するガス成分とに分離する。分離装置１７によって排気ガスから分離された水は、第２タンク１２に供給される。
【0112】
これにより、排気ガス中の水分を利用して、液体燃料中のアザンの濃度を調節できる。
【0113】
（５）燃料供給システム１は、図５に示すように、分離装置１７から第１タンク１１および第３タンク１３にガス成分を送るポンプ１８を備える。第１タンク１１内のアザン水、および、第３タンク１３内の過酸化水素水は、分離装置１７から第１タンク１１に供給されたガス成分により加圧される。
【0114】
そのため、排気ガスから分離されたガス成分を利用して、第１タンク１１内を加圧し、アザン水からアザンが揮発することを抑制できる。
【0115】
６．変形例
（１）内燃機関１０１は、直列２気筒の直噴６ストロークエンジンに限らない。内燃機関１０１は、２ストロークエンジンでもよく、４ストロークエンジンでもよい。
（１）内燃機関１０１は、直列２気筒の直噴６ストロークエンジンに限らない。内燃機関１０１は、２ストロークエンジンでもよく、４ストロークエンジンでもよい。
【0116】
（２）燃料供給システム１は、分離装置１７によって排気ガスから分離されたガス成分をブレーキブースターに送ってもよい。
【0117】
（３）燃料供給システム１は、第１タンク１１にアンモニア過酸化水素水を貯蔵してもよい。この場合、燃料供給システム１は、第３タンク１３を備えなくてもよい。
【0118】
（４）第１タンク１１および第３タンク１３は、容積変化可能でもよい。容積変化可能な容器としては、例えば、伸縮することによって容積変化可能なゴム容器や、ピストンを移動させることによって容積変化可能なシリンダなどが挙げられる。第１タンク１１および第３タンク１３は、容積変化可能である場合、分離装置１７によって排気ガスから分離されたガス成分は、第１タンク１１および第３タンク１３に供給されなくてもよい。
【符号の説明】
【0119】
１ 燃料供給システム
１１ 第１タンク
１２ 第２タンク
１３ 第３タンク
１４ 燃料タンク
１５ インジェクタ
１７ 分離装置
１８ ポンプ
１０１ 内燃機関
Ｃ 燃焼室
１１ 第１タンク
１２ 第２タンク
１３ 第３タンク
１４ 燃料タンク
１５ インジェクタ
１７ 分離装置
１８ ポンプ
１０１ 内燃機関
Ｃ 燃焼室
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】